JP5128554B2 - Wavelength adjustment method for transmissive optical device - Google Patents

Wavelength adjustment method for transmissive optical device Download PDF

Info

Publication number
JP5128554B2
JP5128554B2 JP2009189232A JP2009189232A JP5128554B2 JP 5128554 B2 JP5128554 B2 JP 5128554B2 JP 2009189232 A JP2009189232 A JP 2009189232A JP 2009189232 A JP2009189232 A JP 2009189232A JP 5128554 B2 JP5128554 B2 JP 5128554B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
wavelength
transmission
waveguide
awg
mzi
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
JP2009189232A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2011039444A (en
Inventor
拓也 田中
直樹 大庭
俊海 小湊
正満 藤原
裕生 鈴木
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Telegraph and Telephone Corp
Original Assignee
Nippon Telegraph and Telephone Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Telegraph and Telephone Corp filed Critical Nippon Telegraph and Telephone Corp
Priority to JP2009189232A priority Critical patent/JP5128554B2/en
Publication of JP2011039444A publication Critical patent/JP2011039444A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP5128554B2 publication Critical patent/JP5128554B2/en
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Optical Integrated Circuits (AREA)
  • Optical Modulation, Optical Deflection, Nonlinear Optics, Optical Demodulation, Optical Logic Elements (AREA)

Description

本発明は、基板上に作製された光導波路から構成されるマッハツェンダー干渉計（ＭＺＩ）の後段に透過型光フィルタが接続された透過型光デバイスの波長制御方法に関する。   The present invention relates to a wavelength control method for a transmissive optical device in which a transmissive optical filter is connected to a subsequent stage of a Mach-Zehnder interferometer (MZI) composed of an optical waveguide fabricated on a substrate.

波長監視機能付き分波フィルタ（透過型光デバイス）は、受信端において１個のフィルタを用いて複数のＷＤＭ信号を一括してモニタできるので、低コストの波長監視システムに有望である（非特許文献１）。   A demultiplexing filter with a wavelength monitoring function (transmission type optical device) is promising for a low-cost wavelength monitoring system because it can monitor a plurality of WDM signals at once using a single filter at the receiving end (non-patent document). Reference 1).

図１は、ＷＤＭ−ＰＯＮ（Ｐａｓｓｉｖｅ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｎｅｔｗｏｒｋ）システム（非特許文献２）に波長監視機能付き分波フィルタを適用した例（特許文献１、非特許文献１）を示している。ＷＤＭ−ＰＯＮシステム１０は、波長分割多重技術を用いて加入者へ大容量のデータを送信できるので次世代のアクセスネットワークの有望な形態の１つであり複数の研究機関で検討されている（非特許文献２）。図１において、ユーザ側にＯＮＵ（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｎｅｔｗｏｒｋ Ｕｎｉｔ）２０−１〜２０−ｎが、局舎側にはＯＬＴ（Ｏｐｔｉｃａｌ Ｌｉｎｅ Ｔｅｒｍｉｎａｌ）３０が備えられている。ＯＮＵ２０−１〜２０−ｎからの各波長の信号光は、波長合波器２２で合波され、ＯＬＴ３０に伝送される。波長合波された信号光は、ＯＬＴ３０において、波長監視機能付き分波フィルタ３１により各波長の信号光に分波され、波長ごとに各ＯＳＵ３２−１〜３２−ｎに分配される。ＯＬＴ３０の波長監視機能付き分波フィルタ３１は、透過スペクトルを正弦波信号源(＋アンプ)３３で微少変調することで信号光の光強度を微少変調する。そして、光強度が微小変調された信号光を波長誤差信号検波３４により各波長をモニタすることができる。   FIG. 1 shows an example in which a demultiplexing filter with a wavelength monitoring function is applied to a WDM-PON (Passive Optical Network) system (Non-patent Document 2) (Patent Document 1, Non-Patent Document 1). The WDM-PON system 10 is one of the promising forms of next-generation access networks because it can transmit large volumes of data to subscribers using wavelength division multiplexing technology, and is being studied by multiple research institutions (non- Patent Document 2). In FIG. 1, an ONU (Optical Network Unit) 20-1 to 20-n is provided on the user side, and an OLT (Optical Line Terminal) 30 is provided on the station side. The signal light of each wavelength from the ONUs 20-1 to 20-n is multiplexed by the wavelength multiplexer 22 and transmitted to the OLT 30. The wavelength-combined signal light is demultiplexed into signal light of each wavelength by the demultiplexing filter 31 with a wavelength monitoring function in the OLT 30, and is distributed to each OSU 32-1 to 32-n for each wavelength. The demultiplexing filter 31 with the wavelength monitoring function of the OLT 30 minutely modulates the light intensity of the signal light by minutely modulating the transmission spectrum with a sine wave signal source (+ amplifier) 33. The wavelength of the signal light whose light intensity is minutely modulated can be monitored by the wavelength error signal detection 34.

図２に示したように、信号光は微少変調すなわちディザリングされ、その変調振幅はフィルタの透過中心波長からのずれに対応する。波長監視機能付き分波フィルタの透過中心波長はＩＴＵ（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｔｅｌｅｃｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎ Ｕｎｉｏｎ）グリッドに波長制御されている。したがって、変調振幅から信号光の波長を求めることができる。   As shown in FIG. 2, the signal light is finely modulated or dithered, and the modulation amplitude corresponds to a deviation from the transmission center wavelength of the filter. The transmission center wavelength of the demultiplexing filter with a wavelength monitoring function is wavelength-controlled by an ITU (International Telecommunication Union) grid. Therefore, the wavelength of the signal light can be obtained from the modulation amplitude.

特開２００７−１８１１９４号公報JP 2007-181194 A 特許第３２８７２１４号公報Japanese Patent No. 3287214

T. Tanaka, N. Ooba, S. Kamei, M. Fujiwara, H. Suzuki, and Y. Inoue, “Silica-based PLC demultiplexer with spectral modulation function for monitoring signal wavelengths”, Electron. Lett., 2007, vol.43, no.24, pp.1377-1378T. Tanaka, N. Ooba, S. Kamei, M. Fujiwara, H. Suzuki, and Y. Inoue, “Silica-based PLC demultiplexer with spectral modulation function for monitoring signal wavelengths”, Electron. Lett., 2007, vol. 43, no.24, pp.1377-1378 S. J. Park, C. H. Lee, K. T. Jeong, H. J. Park, J. G. Ahn, and K. H. Song, “Fiber-to-the home services based on wavelength-division-multiplexing passive optical network”, J. Lightwave. Technol., vol. 22, no. 11, pp. 2582-2591, 2004SJ Park, CH Lee, KT Jeong, HJ Park, JG Ahn, and KH Song, “Fiber-to-the home services based on wavelength-division-multiplexing passive optical network”, J. Lightwave. Technol., Vol. 22, no. 11, pp. 2582-2591, 2004 M. Abe, Y. Hibino,T. Tanaka, M. Itoh, A. Himeno, and Y. Ohmori, “Mach-Zehnder interferometer and arrayed-waveguide-grating integrated multi/demultiplexer with photosensitive wavelength tuning”, Electron. Lett., 2001, vol.37, no.6, pp.376-377M. Abe, Y. Hibino, T. Tanaka, M. Itoh, A. Himeno, and Y. Ohmori, “Mach-Zehnder interferometer and arrayed-waveguide-grating integrated multi / demultiplexer with specific wavelength tuning”, Electron. Lett. , 2001, vol.37, no.6, pp.376-377

しかしながら、設計により波長監視機能付きフィルタの透過中心波長をＩＴＵグリッドに一致させるようにしても、実際には、製造誤差によりどうしても透過中心波長がずれてしまう。そのため、波長監視機能付きフィルタの作製後、透過中心波長を調整する必要がある。そこで、波長監視付きフィルタの透過波長を簡単に調整する方法が望まれている。   However, even if the transmission center wavelength of the filter with a wavelength monitoring function is matched with the ITU grid by design, the transmission center wavelength is inevitably shifted due to a manufacturing error. Therefore, it is necessary to adjust the transmission center wavelength after manufacturing the filter with a wavelength monitoring function. Therefore, a method for easily adjusting the transmission wavelength of the filter with wavelength monitoring is desired.

本発明は、上記の課題を解決するために、請求項１に記載の発明は、２つの入力と２つの出力を有するマッハツェンダー干渉計と、前記２つの出力に接続された２つの透過型光フィルタとから構成された透過型光デバイスにおける透過波長を調整する方法であって、前記２つの入力のうち、前記マッハツェンダー干渉計の消光波長と、前記２つの透過型光フィルタの透過スペクトルとが一致する方の入力から光を入力することと、前記２つの透過型光フィルタから出力される光の透過スペクトルの各々について、２つのピークの透過率がほぼ等しくなるように、前記マッハツェンダー干渉計の干渉条件を調整することとを備え、前記調整することは、前記マッハツェンダー干渉計のヒータに電力を供給して、各電力時の各ピーク値をモニタすることと、前記各ピーク値の差分に基づいて、当該各差分がなくなるよう前記ヒータの電力値を求めることと、前記電力値を有する電力を前記ヒータに供給し、前記透過率がほぼ等しい前記２つのピークを得ることとを含むことを特徴とする。 In order to solve the above problems, the present invention provides a Mach-Zehnder interferometer having two inputs and two outputs, and two transmission-type lights connected to the two outputs. A transmission wavelength adjustment method in a transmission type optical device comprising a filter, wherein the extinction wavelength of the Mach-Zehnder interferometer and the transmission spectrum of the two transmission type optical filters are the two of the two inputs. The Mach-Zehnder interferometer is configured so that the transmittance of two peaks is approximately equal for each of the light input from the matching input and the transmission spectrum of the light output from the two transmission optical filters. and a adjusting the interference condition, the adjusting supplies power to the heater of the Mach-Zehnder interferometer, to monitor the peak values during each power And obtaining the power value of the heater based on the difference between the peak values so as to eliminate the difference, supplying power having the power value to the heater, and the transmittance being substantially equal to the 2 Obtaining two peaks .

また、請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の方法であって、前記透過型光フィルタは、アレイ導波路回折格子であることを特徴とする。   According to a second aspect of the present invention, there is provided the method according to the first aspect, wherein the transmissive optical filter is an arrayed waveguide diffraction grating.

本発明では、実際に使う入力導波路とは別の入力導波路からの透過スペクトルをモニタすることにより、２つのピークになったスペクトルをモニタし、２つのピークがほぼ同じ高さになるようにＭＺＩの透過波長を調整することにより、実際に使う入力導波路から入力した場合におけるＭＺＩの透過波長を、ＡＷＧの透過波長に簡易に調整することができる。   In the present invention, by monitoring the transmission spectrum from an input waveguide different from the actually used input waveguide, the spectrum having two peaks is monitored so that the two peaks have almost the same height. By adjusting the transmission wavelength of MZI, it is possible to easily adjust the transmission wavelength of MZI when input from an actually used input waveguide to the transmission wavelength of AWG.

波長監視機能付き分波フィルタを適用したＷＤＭ−ＰＯＮシステムの構成例を示す図である。It is a figure which shows the structural example of the WDM-PON system to which the branching filter with a wavelength monitoring function is applied. 波長監視機能付き分波フィルタにおいて波長を監視する原理を説明する図である。It is a figure explaining the principle which monitors a wavelength in a demultiplexing filter with a wavelength monitoring function. 本発明に係る波長監視機能付き分波フィルタの構成例を示す図である。It is a figure which shows the structural example of the branching filter with a wavelength monitoring function concerning this invention. 波長監視機能付き分波フィルタの透過スペクトルを示す図であり、図４（ａ）は、波長監視機能付き分波フィルタのＭＺＩおよびＡＷＧそれぞれの透過スペクトルを示し、図４（ｂ）は、波長監視機能付き分波フィルタのＭＺＩおよびＡＷＧの合成された透過スペクトルを示している。FIG. 4A is a diagram showing a transmission spectrum of a demultiplexing filter with a wavelength monitoring function. FIG. 4A shows transmission spectra of MZI and AWG of the demultiplexing filter with a wavelength monitoring function, and FIG. 4B is a wavelength monitoring. Fig. 5 shows the combined transmission spectrum of MZI and AWG for functional demultiplexing filters. 図３の波長監視機能付き分波フィルタのＭＺＩの部分を示す図である。It is a figure which shows the MZI part of the wavelength division filter with a wavelength monitoring function of FIG. 図５のＭＺＩの入力から出力までの透過スペクトルを示す図であり、図６（ａ）は、入力導波路１０３から出力導波路１０５までの透過スペクトルを示し、図６（ｂ）は、入力導波路１０２から出力導波路１０５までの透過スペクトルを示している。6A and 6B are diagrams illustrating a transmission spectrum from input to output of the MZI in FIG. 5, FIG. 6A illustrates a transmission spectrum from the input waveguide 103 to the output waveguide 105, and FIG. A transmission spectrum from the waveguide 102 to the output waveguide 105 is shown. 図３の波長監視機能付き分波フィルタの透過スペクトルを示す図であり、図７（ａ）は、ＭＺＩの消光波長とＡＷＧの中心波長が一致する場合のそれぞれの透過スペクトルを示し、図７（ｂ）は、その場合の合成された透過スペクトルを示している。FIG. 7A is a diagram showing a transmission spectrum of the demultiplexing filter with wavelength monitoring function of FIG. 3, and FIG. 7A shows the respective transmission spectra when the extinction wavelength of MZI coincides with the center wavelength of the AWG; b) shows the synthesized transmission spectrum in that case. 図３の波長監視機能付き分波フィルタにおいて、ヒータに電力を加えていない場合のＭＺＩ１３１からＡＷＧ１３２までの実際の透過スペクトルを示す図である。FIG. 4 is a diagram showing an actual transmission spectrum from MZI 131 to AWG 132 in the case where power is not applied to the heater in the wavelength division demultiplexing filter of FIG. 3. 図３の波長監視機能付き分波フィルタにおいて、ヒータに１３０ｍＷの電力を加えた場合のＭＺＩ１３１からＡＷＧ１３２までの実際の透過スペクトルを示す図である。FIG. 4 is a diagram showing an actual transmission spectrum from MZI 131 to AWG 132 when 130 mW of electric power is applied to the heater in the demultiplexing filter with wavelength monitoring function of FIG. 3. 図３の波長監視機能付き分波フィルタにおいて、ヒータに電力を加えていない場合のＭＺＩ１３１からＡＷＧ１３３までの実際の透過スペクトルを示す図である。FIG. 4 is a diagram showing an actual transmission spectrum from MZI 131 to AWG 133 in the case where no power is applied to the heater in the demultiplexing filter with wavelength monitoring function of FIG. 3. 図３の波長監視機能付き分波フィルタにおいて、ヒータに１３０ｍＷの電力を加えた場合のＭＺＩ１３１からＡＷＧ１３３までの実際の透過スペクトルを示す図である。FIG. 4 is a diagram showing an actual transmission spectrum from MZI 131 to AWG 133 when 130 mW of electric power is applied to the heater in the demultiplexing filter with wavelength monitoring function of FIG. 3. 図３の波長監視機能付き分波フィルタにおいて、ヒータ電力を０ｍＷおよび１３０ｍＷとした場合の透過スペクトルの２つピークの差分をプロットした図である。FIG. 4 is a diagram in which the difference between two peaks of a transmission spectrum when the heater power is set to 0 mW and 130 mW in the demultiplexing filter with a wavelength monitoring function in FIG. 3 is plotted. 図３の波長監視機能付き分波フィルタにおいて、ヒータ電力を５８ｍＷとしてＭＺＩとＡＷＧの波長を一致させた場合の一方の入力導波路からの透過スペクトルを示す図であり、図１３（ａ）は、入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３の透過スペクトルを示し、図１３（ｂ）は、入力導波路１０２から出力導波路１０７−３７の透過スペクトルを示している。FIG. 13A is a diagram showing a transmission spectrum from one input waveguide when the heater power is 58 mW and the wavelengths of MZI and AWG are matched in the demultiplexing filter with a wavelength monitoring function in FIG. The transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13 is shown, and FIG. 13B shows the transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-37. 図３の波長監視機能付き分波フィルタにおいて、ヒータ電力を５８ｍＷとしてＭＺＩとＡＷＧの波長を一致させた場合の他方の入力導波路からの透過スペクトルを示す図であり、図１４（ａ）は、入力導波路１０３から出力導波路１０７−１３の透過スペクトルを示し、図１４（ｂ）は、入力導波路１０３から出力導波路１０７−３７の透過スペクトルを示している。FIG. 14A is a diagram showing a transmission spectrum from the other input waveguide when the heater power is 58 mW and the wavelengths of MZI and AWG are matched in the demultiplexing filter with wavelength monitoring function of FIG. The transmission spectrum from the input waveguide 103 to the output waveguide 107-13 is shown, and FIG. 14B shows the transmission spectrum from the input waveguide 103 to the output waveguide 107-37.

図３に、本発明に係る波長監視機能付き分波フィルタの構成例を示す。この波長監視機能付き分波フィルタ１００では、マッハツェンダー干渉計（ＭＺＩ）１３１の後段に２つのアレイ導波路回折格子（ＡＷＧ）１３２、１３３が接続されている。ＭＺＩ１３１は、２つの入力導波路１０２、１０３と、２つの出力導波路１０５、１０６を有し、２つのアーム導波路にはそれぞれヒータ１２１、１２２が設けられている。ＡＷＧ１３２は、２つの入力導波路１０１、１０５と、２４の出力導波路１０７−１〜１０７−２４を有している。ＡＷＧ１３３も同様に、２つの入力導波路１０４、１０６と、２４の出力導波路１０７−２５〜１０７−４８を有している。   FIG. 3 shows a configuration example of a demultiplexing filter with a wavelength monitoring function according to the present invention. In the demultiplexing filter 100 with a wavelength monitoring function, two arrayed waveguide diffraction gratings (AWGs) 132 and 133 are connected to the subsequent stage of the Mach-Zehnder interferometer (MZI) 131. The MZI 131 includes two input waveguides 102 and 103 and two output waveguides 105 and 106, and heaters 121 and 122 are provided in the two arm waveguides, respectively. The AWG 132 has two input waveguides 101 and 105 and 24 output waveguides 107-1 to 107-24. Similarly, the AWG 133 has two input waveguides 104 and 106 and twenty-four output waveguides 107-25 to 107-48.

波長多重された信号光は、入力導波路１０３に入力され、ＭＺＩ１３１でＦＳＲ（Ｆｒｅｅ Ｓｐｅｃｔｒａｌ Ｒａｎｇｅ）の間隔で分波され、ＡＷＧ１３２もしくはＡＷＧ１３３を通り、分波され、フィルタされた光が出力導波路１０７−１〜１０７−４８から出力される。あるいは、波長多重された信号光を入力導波路１０２に入力するようにすることも可能である。   The wavelength-multiplexed signal light is input to the input waveguide 103, is demultiplexed by an MZI 131 at an FSR (Free Spectral Range) interval, passes through the AWG 132 or AWG 133, is demultiplexed, and the filtered light is output to the output waveguide 107. -1 to 107-48. Alternatively, wavelength-multiplexed signal light can be input to the input waveguide 102.

この分波フィルタの透過スペクトルは、ＭＺＩ１３１の透過スペクトルとＡＷＧ１３２もしくはＡＷＧ１３３の透過スペクトルを合成したものになる。このため、ＭＺＩ１３１の透過波形を変化させればフィルタ全体のスペクトルを変化させる、すなわち変調できることになる。ＭＺＩ１３１の透過波形の変調を行うために、アーム導波路上のヒータ１２１または１２２に加える電力を変調する。ヒータへ加えた電力によりヒータ直下の導波路の温度が上昇し、導波路の屈折率が変化し、アームの導波路の光路長が変化することでＭＺＩ１３１の透過波形が変化する。ここで、全チャンネルのスペクトルを変調するために１つのＭＺＩを変調するだけでよいので低消費電力であることが本構成の特徴である。   The transmission spectrum of this demultiplexing filter is a combination of the transmission spectrum of MZI 131 and the transmission spectrum of AWG 132 or AWG 133. Therefore, if the transmission waveform of the MZI 131 is changed, the spectrum of the entire filter can be changed, that is, modulated. In order to modulate the transmission waveform of the MZI 131, the power applied to the heater 121 or 122 on the arm waveguide is modulated. The power applied to the heater raises the temperature of the waveguide directly under the heater, changes the refractive index of the waveguide, and changes the optical path length of the waveguide of the arm, thereby changing the transmission waveform of the MZI 131. Here, since only one MZI needs to be modulated in order to modulate the spectrum of all the channels, it is a feature of this configuration that the power consumption is low.

なお、波長監視機能付き分波フィルタは、基板上のコアとクラッドからなる埋め込み導波路で構成されており、Ｓｉ基板上の石英系ガラス導波路から構成される形態が代表的である。非特許文献１の例では、波長監視機能付きフィルタは通信波長帯のＬ帯（１５６５ｎｍから１６２０ｎｍ）で設計されている。ＭＺＩ１３１のＦＳＲは、２００ＧＨｚ間隔（波長間隔１．６８ｎｍ）としている。２つのＡＷＧは、波長間隔を２００ＧＨｚ（波長間隔１．６８ｎｍ）とし、中心ポートの波長をほぼ１００ＧＨｚ（波長間隔０．８４ｎｍ）ずらしている。ここで、ＡＷＧ１３２の中心ポートとは入力導波路１０５から出力導波路１０７−１３の形態で入出力するポートとしており、ＡＷＧ１３３の中心ポートとは入力導波路１０６から出力導波路１０７−３７の形態で入出力するポートとしている。ＭＺＩ１３１により２００ＧＨｚ間隔で振り分けられた波長がＡＷＧ１３２またはＡＷＧ１３３を通って出力されることになる。   The demultiplexing filter with a wavelength monitoring function is composed of a buried waveguide composed of a core and a clad on a substrate, and a typical form is composed of a silica-based glass waveguide on a Si substrate. In the example of Non-Patent Document 1, the filter with a wavelength monitoring function is designed in the L band (1565 nm to 1620 nm) of the communication wavelength band. The FSR of the MZI 131 is 200 GHz intervals (wavelength interval 1.68 nm). The two AWGs have a wavelength interval of 200 GHz (wavelength interval of 1.68 nm), and the center port wavelength is shifted by approximately 100 GHz (wavelength interval of 0.84 nm). Here, the central port of the AWG 132 is a port that inputs and outputs in the form of the output waveguide 107-13 from the input waveguide 105, and the central port of the AWG 133 is in the form of the input waveguide 106 to the output waveguide 107-37. Input / output port. Wavelengths distributed by the MZI 131 at intervals of 200 GHz are output through the AWG 132 or AWG 133.

この波長監視機能付き分波フィルタを作製するためには、ＭＺＩの透過波長をＡＷＧの透過波長に調整することが重要である。設計ではＭＺＩの透過波長をＡＷＧに一致させるようにしているが、製造誤差によりどうしても両者の透過波長がずれてしまう。以下、従来技術によって、ＭＺＩの透過波長をＡＷＧの透過波長に調整する方法を説明する。   In order to produce this demultiplexing filter with wavelength monitoring function, it is important to adjust the transmission wavelength of MZI to the transmission wavelength of AWG. In the design, the transmission wavelength of MZI is made to match that of AWG. However, the transmission wavelength of both will inevitably shift due to manufacturing errors. Hereinafter, a method for adjusting the transmission wavelength of MZI to the transmission wavelength of AWG according to the conventional technique will be described.

初めに、ＭＺＩの透過波長をＡＷＧの透過波長に調整する原理を説明する。図４（ａ）に、ＭＺＩ１３１の透過スペクトル（入力導波路１０２から出力導波路１０５）とＡＷＧ１３２（入力導波路１０５から出力導波路１０７−１３）の透過スペクトルの関係の計算例を示す。図４（ｂ）に、ＭＺＩ１３１の透過スペクトルとＡＷＧ１３２の透過スペクトルから合成された透過スペクトル（入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３）を示す。図４（ａ）および（ｂ）の波長軸は同じ値の波長に対応している。   First, the principle of adjusting the transmission wavelength of MZI to the transmission wavelength of AWG will be described. FIG. 4A shows a calculation example of the relationship between the transmission spectrum of the MZI 131 (the input waveguide 102 to the output waveguide 105) and the transmission spectrum of the AWG 132 (the input waveguide 105 to the output waveguide 107-13). FIG. 4B shows a transmission spectrum (from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13) synthesized from the transmission spectrum of the MZI 131 and the transmission spectrum of the AWG 132. The wavelength axes in FIGS. 4A and 4B correspond to the same wavelength.

図４より、ＭＺＩ１３１の透過波長がＡＷＧ１３２の透過波長に一致している場合、合成されたスペクトルの透過波長もＡＷＧ１３２の波長に一致していることがわかる。すなわち、合成されたスペクトル（入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３）の透過波長をＡＷＧ１３２の透過波長に調整すれば、ＭＺＩ１３１の透過波長はＡＷＧ１３２の透過波長に調整されたことになる。   FIG. 4 shows that when the transmission wavelength of the MZI 131 matches the transmission wavelength of the AWG 132, the transmission wavelength of the synthesized spectrum also matches the wavelength of the AWG 132. That is, if the transmission wavelength of the synthesized spectrum (from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13) is adjusted to the transmission wavelength of the AWG 132, the transmission wavelength of the MZI 131 is adjusted to the transmission wavelength of the AWG 132.

以下、従来技術によりＭＺＩの透過波長をＡＷＧの透過波長に調整する手順を説明する。初めに、ＡＷＧ１３２とＡＷＧ１３３の中心ポートの波長を知る必要がある。入力導波路１０１を入力導波路とし、出力導波路１０７−１３を出力導波路としてＡＷＧ１３２の波長を測定することで、ＡＷＧ１３２の中心ポート（入力導波路１０５から出力導波路１０７−１３）の波長を推定する。また、入力導波路１０４を入力導波路とし、出力導波路１０７−３７を出力導波路としてＡＷＧ１３３の波長を測定することで、ＡＷＧ１３３の中心ポート（入力導波路１０６、出力導波路１０７−３７）の波長を推定する。   The procedure for adjusting the transmission wavelength of MZI to the transmission wavelength of AWG according to the prior art will be described below. First, it is necessary to know the wavelength of the center port of the AWG 132 and the AWG 133. By measuring the wavelength of the AWG 132 using the input waveguide 101 as the input waveguide and the output waveguide 107-13 as the output waveguide, the wavelength of the central port (from the input waveguide 105 to the output waveguide 107-13) of the AWG 132 is determined. presume. Further, by measuring the wavelength of the AWG 133 using the input waveguide 104 as an input waveguide and the output waveguide 107-37 as an output waveguide, the center port (input waveguide 106, output waveguide 107-37) of the AWG 133 is measured. Estimate the wavelength.

次に、分波フィルタの入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３における透過スペクトルを測定して、推定したＡＷＧ１３２の中心ポートの波長に調整するためのヒータ１２２への印加電力Ｐ１を求める。次に、分波フィルタの入力導波路１０２から出力導波路１０７−３７における透過波長を測定して、推定したＡＷＧ１３３の中心ポートの波長に調整するためのヒータ１２２への印加電力Ｐ２を求める。ＡＷＧ１３２とＡＷＧ１３３の中心ポートの間隔が正確に１００ＧＨｚ（０．８４ｎｍ）である場合はＰ１とＰ２は一致する。しかし、実際の例では１００ＧＨｚ（０．８４ｎｍ）から０．０１〜０．０２ｎｍずれていたために、Ｐ１とＰ２は一致しなかった。そこで、最適な電力はＰ１とＰ２の平均値をとることによりＭＺＩ１３１の透過波長をＡＷＧ１３２およびＡＷＧ１３３の透過波長に調整した。   Next, the transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13 of the demultiplexing filter is measured, and the applied power P1 to the heater 122 for adjusting to the estimated wavelength of the center port of the AWG 132 is obtained. Next, the transmission wavelength in the output waveguide 107-37 from the input waveguide 102 of the branching filter is measured, and the applied power P2 to the heater 122 for adjusting to the estimated wavelength of the center port of the AWG 133 is obtained. When the distance between the central ports of the AWG 132 and the AWG 133 is exactly 100 GHz (0.84 nm), P1 and P2 match. However, in the actual example, P1 and P2 did not match because they deviated from 100 GHz (0.84 nm) by 0.01 to 0.02 nm. Therefore, the optimum power was adjusted to the transmission wavelengths of AWG132 and AWG133 by taking the average value of P1 and P2.

次に、本発明によるＭＺＩの透過波長とＡＷＧの透過波長との調整方法について説明する。まず、図５を参照して、ＭＺＩ１３１における入力導波路と透過スペクトルの関係について説明する。図５は、図３のＭＺＩ１３１の部分を示す図である。図６（ａ）は、デバイスとして実際に使う入力導波路１０３から出力導波路１０５までの透過スペクトルを示している。また、図６（ｂ）は、入力導波路１０２から出力導波路１０５までの透過スペクトルを示している。入力導波路１０３から出力導波路１０５までの透過スペクトルが図６（ａ）のように中心の波長で透過率最大なるとすると、入力導波路１０２から出力導波路１０５までの透過スペクトルは図６（ｂ）のように中心の波長で透過率最低になる（消光波長になる）。図５において、入力導波路１０２から入ったある波長に対して３ｄＢカプラ１１６によってアーム導波路１０８、１０９に５０対５０で分かれた光が再び出力導波路１０５に同位相で合波して強め合う。一方、入力導波路１０３から入った同じ波長の光はアーム導波路１０８、１０９で分かれた後、出力導波路１０５で逆位相で合波し打ち消しあう。これが、図６（ａ）および（ｂ）で透過波長と消光波長が逆転している理由である。   Next, a method for adjusting the transmission wavelength of MZI and the transmission wavelength of AWG according to the present invention will be described. First, the relationship between the input waveguide and the transmission spectrum in the MZI 131 will be described with reference to FIG. FIG. 5 is a diagram showing a portion of the MZI 131 in FIG. FIG. 6A shows a transmission spectrum from the input waveguide 103 to the output waveguide 105 actually used as a device. FIG. 6B shows a transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 105. If the transmission spectrum from the input waveguide 103 to the output waveguide 105 has the maximum transmittance at the center wavelength as shown in FIG. 6A, the transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 105 is as shown in FIG. ), The transmittance becomes the lowest at the center wavelength (becomes an extinction wavelength). In FIG. 5, the light split 50 to 50 into the arm waveguides 108 and 109 by the 3 dB coupler 116 with respect to a certain wavelength entering from the input waveguide 102 is again combined with the output waveguide 105 in the same phase and strengthened. . On the other hand, light of the same wavelength entering from the input waveguide 103 is split by the arm waveguides 108 and 109, and then combined in the opposite phase by the output waveguide 105 to cancel each other. This is the reason why the transmission wavelength and the extinction wavelength are reversed in FIGS. 6 (a) and 6 (b).

次に、図３を参照して、入力導波路１０２からの透過スペクトルをモニタして、ＭＺＩ１３１の透過波長をＡＷＧ１３２および１３３に一致させることができる原理を説明する。図３において、ＭＺＩ１３１のＦＳＲは２００ＧＨｚ間隔（波長間隔１．６８ｎｍ）である。２つのＡＷＧは波長間隔が２００ＧＨｚ（波長間隔１．６８ｎｍ）であり、中心ポートの波長をほぼ１００ＧＨｚ（波長間隔０．８４ｎｍ）ずらしている。   Next, with reference to FIG. 3, the principle by which the transmission spectrum from the input waveguide 102 can be monitored to make the transmission wavelength of the MZI 131 coincide with the AWGs 132 and 133 will be described. In FIG. 3, the FSR of MZI 131 is 200 GHz intervals (wavelength interval 1.68 nm). The two AWGs have a wavelength interval of 200 GHz (wavelength interval of 1.68 nm), and the center port wavelength is shifted by approximately 100 GHz (wavelength interval of 0.84 nm).

入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３の光路に対してＭＺＩ１３１の消光波長がＡＷＧ１３２の中心波長に一致している場合、入力導波路１０３から出力導波路１０７−１３の光路に対してＭＺＩ１３１の透過波長がＡＷＧ１３２の中心波長に一致している。これは、ＭＺＩ１３１とＡＷＧ１３３においても同様であり、入力導波路１０２から出力導波路１０７−３７の光路について、ＭＺＩ１３１の消光波長がＡＷＧ１３３の中心波長に一致している場合、入力導波路１０３から出力導波路１０７−３７の光路についてＭＺＩ１３１の透過波長がＡＷＧ１３３の中心波長に一致している。   In the case where the extinction wavelength of the MZI 131 matches the center wavelength of the AWG 132 with respect to the optical path from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13, the MZI 131 of the MZI 131 with respect to the optical path from the input waveguide 103 to the output waveguide 107-13. The transmission wavelength matches the center wavelength of the AWG 132. The same applies to the MZI 131 and the AWG 133. When the extinction wavelength of the MZI 131 coincides with the center wavelength of the AWG 133 with respect to the optical path from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-37, the output waveguide is output from the input waveguide 103. In the optical path of the waveguide 107-37, the transmission wavelength of the MZI 131 coincides with the center wavelength of the AWG 133.

ＡＷＧ１３２とＡＷＧ１３３の中心ポートの波長間隔が正確に１００ＧＨｚ（波長間隔０．８４ｎｍ）である場合、入力導波路１０３から出力導波路１０７−１３の光路についてＭＺＩ１３１とＡＷＧ１３２の透過波長が一致する場合、同時に、入力導波路１０３から出力導波路１０７−３７の光路についてＭＺＩ１３１とＡＷＧ１３３の透過波長も一致している。   When the wavelength interval between the central ports of the AWG 132 and the AWG 133 is exactly 100 GHz (wavelength interval of 0.84 nm), the transmission wavelengths of the MZI 131 and the AWG 132 coincide with each other in the optical path from the input waveguide 103 to the output waveguide 107-13. The transmission wavelengths of the MZI 131 and the AWG 133 also coincide with each other in the optical path from the input waveguide 103 to the output waveguide 107-37.

入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３の光路について、ＭＺＩ１３１の消光波長がＡＷＧ１３２の中心波長に一致する場合のＭＺＩとＡＷＧスペクトルの計算結果を図７（ａ）に示し、ＭＺＩとＡＷＧのスペクトルから合成されるスペクトルすなわち入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３からの透過スペクトルを図７（ｂ）に示す。スペクトルは２つのピークを有しているが、通常、ピークの高さは異なり、これは入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３の光路においてＭＺＩ１３１の消光波長がＡＷＧ１３２の中心波長に対してずれていることに対応する。この左右のピークの高さが一致しているときに、入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３の光路においてＭＺＩ１３１の消光波長がＡＷＧ１３２の中心波長に完全に一致していることになる。   FIG. 7A shows the calculation results of the MZI and AWG spectra when the extinction wavelength of the MZI 131 matches the center wavelength of the AWG 132 for the optical path from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13. FIG. 7 (b) shows a spectrum synthesized from, that is, a transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13. The spectrum has two peaks, but the peak heights are usually different. This is because the extinction wavelength of MZI 131 is shifted from the center wavelength of AWG 132 in the optical path from input waveguide 102 to output waveguide 107-13. Corresponds to that. When the heights of the left and right peaks coincide, the extinction wavelength of the MZI 131 completely coincides with the center wavelength of the AWG 132 in the optical path from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13.

以下、実際にＭＺＩの透過波長をＡＷＧの透過波長に調整する方法について説明する。   Hereinafter, a method of actually adjusting the transmission wavelength of MZI to the transmission wavelength of AWG will be described.

初めに、ＭＺＩ１３１とＡＷＧ１３２との波長関係をモニタする。図８は、図３において入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３の光路に対してＭＺＩ干渉計のヒータ１２２に電力を加えていない場合のスペクトルを表している。２つのメインピークがある波形が観測される。この２つのピークの高さを同じ高さにすれば波形は対称になり、入力導波路１０３から光が入力された場合のスペクトルにおいてＭＺＩの透過波長はＡＷＧの透過波長に一致することになる。   First, the wavelength relationship between the MZI 131 and the AWG 132 is monitored. FIG. 8 shows a spectrum when no power is applied to the heater 122 of the MZI interferometer in the optical path from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13 in FIG. A waveform with two main peaks is observed. If the heights of these two peaks are the same, the waveform becomes symmetric, and the transmission wavelength of MZI matches the transmission wavelength of AWG in the spectrum when light is input from the input waveguide 103.

図９は、ＭＺＩ干渉計のヒータ１２２に１３０ｍＷの電力を加えた場合のスペクトル（入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３）を表している。２つのメインピークは、図８と比較して高いピークと低いピークが逆転しており、電力０ｍＷと１３０ｍＷの間に波形を対称にする電力があることがわかる。   FIG. 9 shows a spectrum (input waveguide 102 to output waveguide 107-13) when 130 mW of power is applied to the heater 122 of the MZI interferometer. As for the two main peaks, it can be seen that the high peak and the low peak are reversed as compared with FIG. 8, and there is power that makes the waveform symmetrical between the power of 0 mW and 130 mW.

次に、ＭＺＩ１３１とＡＷＧ１３３との波長関係をモニタする。図１０は、入力導波路１０２から出力導波路１０７−３７に対するヒータ電力０ｍＷの場合のスペクトルを表し、図１１は、同じ入出力導波路に対するヒータ電力１３０ｍＷの場合のスペクトルを表している。ＡＷＧ１３２の場合と同様に、電力０ｍＷと１３０ｍＷの間に波形を対称にする電力があることがわかる。   Next, the wavelength relationship between the MZI 131 and the AWG 133 is monitored. FIG. 10 shows a spectrum when the heater power is 0 mW from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-37, and FIG. 11 shows a spectrum when the heater power is 130 mW for the same input / output waveguide. As in the case of the AWG 132, it can be seen that there is power that makes the waveform symmetrical between the power of 0 mW and 130 mW.

図１２にヒータ電力０ｍＷおよび１３０ｍＷの場合での左右のピークの差分をプロットした。ＡＷＧ１３２の場合とＡＷＧ１３３の場合とでプロットを結んだ直線がずれているが、これはこれらの回路の中心ポートの透過波長の間隔が設計波長の１００ＧＨｚ（０．８４ｎｍ）から０．０１ｎｍ〜０．０２ｎｍ程度ずれているからである。図１２より、ＡＷＧ１３２、１３３の透過波長にＭＺＩの透過波長を合わせる最適印加電力を５８ｍＷと求めることができる。なお、２つのＡＷＧの中心ポートの透過波長の間隔は、ＵＶ光を片方のＡＷＧに照射して片方のＡＷＧの中心ポートの透過波長を調整(非特許文献３）することで正確に１００ＧＨｚ（０．８４ｎｍ）に調整することができる。   FIG. 12 plots the difference between the left and right peaks when the heater power is 0 mW and 130 mW. The straight line connecting the plots in the case of AWG132 and the case of AWG133 is deviated. This is because the transmission wavelength interval of the central port of these circuits is from 0.01 GHz to 0.8 nm from the design wavelength of 100 GHz (0.84 nm). This is because it is shifted by about 02 nm. From FIG. 12, the optimum applied power for adjusting the transmission wavelength of MZI to the transmission wavelength of AWGs 132 and 133 can be obtained as 58 mW. The interval between the transmission wavelengths of the center ports of the two AWGs is accurately 100 GHz (0) by adjusting the transmission wavelength of the center port of one AWG by irradiating one AWG with UV light (Non-Patent Document 3). .84 nm).

以上により、印加電力を５８ｍＷにすることでＭＺＩとＡＷＧの波長を一致させることができた。図１３（ａ）は、入力導波路１０２から出力導波路１０７−１３に対する透過スペクトル、図１３（ｂ）は、入力導波路１０２から出力導波路１０７−３７に対する透過スペクトルを表している。図１３（ａ）および（ｂ）において図中の２つのピークの高さはほぼ同じに調整されていることがわかる。   From the above, it was possible to match the wavelengths of MZI and AWG by setting the applied power to 58 mW. 13A shows the transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-13, and FIG. 13B shows the transmission spectrum from the input waveguide 102 to the output waveguide 107-37. 13A and 13B, it can be seen that the heights of the two peaks in the figure are adjusted to be approximately the same.

次に、波長監視機能付き分波フィルタ全体を３２．４℃に温度制御することにより、波長監視フィルタの波長をＩＴＵグリッド波長に調整した。   Next, the wavelength of the wavelength monitoring filter was adjusted to the ITU grid wavelength by controlling the temperature of the entire demultiplexing filter with wavelength monitoring function to 32.4 ° C.

図１４（ａ）は、入力導波路１０３から出力導波路１０７−１３の透過スペクトルを示し、図１４（ｂ）は、入力導波路１０３から出力導波路１０７−３７の透過スペクトルを示している。それぞれ中心波長は１５８８．７１７ｎｍ、１５８９．５７０ｎｍとグリッド波長１５８８．７２５ｎｍ、１５８９．５６８ｎｍに０．０１ｎｍの精度で一致することを確認した。出力導波路１０７−１〜１０７−４８の他の出力導波路の波長についてもＩＴＵグリッド波長に波長制度０．０２ｎｍで一致することを確認した。   14A shows the transmission spectrum from the input waveguide 103 to the output waveguide 107-13, and FIG. 14B shows the transmission spectrum from the input waveguide 103 to the output waveguide 107-37. It was confirmed that the center wavelengths coincide with the grid wavelengths of 1588.725 nm and 1589.568 nm with an accuracy of 0.01 nm, respectively. It was confirmed that the wavelengths of the other output waveguides of the output waveguides 107-1 to 107-48 also coincided with the ITU grid wavelength at a wavelength system of 0.02 nm.

以上、本発明について、具体的に実際の実施例に基づいて説明したが、本発明の原理を適用できる多くの実施可能な形態に鑑みて、ここに記載した実施例は、単に例示に過ぎず、本発明の範囲を限定するものではない。ここに例示した実施例は、本発明の趣旨から逸脱することなくその構成と詳細を変更することができる。さらに、説明のための構成要素および手順は、本発明の趣旨から逸脱することなく変更、補足、またはその順序を変えてもよい。   Although the present invention has been specifically described based on actual embodiments, the embodiments described herein are merely illustrative in view of many possible forms to which the principles of the present invention can be applied. It does not limit the scope of the present invention. The embodiments illustrated herein can be modified in configuration and details without departing from the spirit of the present invention. Further, the illustrative components and procedures may be changed, supplemented, or changed in order without departing from the spirit of the invention.

１０ ＷＤＭ−ＰＯＮシステム
２２ 波長合波器
３３ 正弦波信号源(＋アンプ) １００ 波長監視機能付き分波フィルタ
１０１ 入力導波路
１０２ 入力導波路
１０３ 入力導波路
１０４ 入力導波路
１０５ 導波路
１０６ 導波路
１０７−１〜４８ 出力導波路
１０８ アーム導波路
１０９ アーム導波路
１１６ カプラ
１２１ ヒータ
１２２ ヒータ
１３１ マッハツェンダー干渉計
１３２ アレイ導波路回折格子
１３３ アレイ導波路回折格子 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 WDM-PON system 22 Wavelength multiplexer 33 Sine wave signal source (+ amplifier) 100 Demultiplexing filter with wavelength monitoring function 101 Input waveguide 102 Input waveguide 103 Input waveguide 104 Input waveguide 105 Waveguide 106 Waveguide 107 -1 to 48 Output waveguide 108 Arm waveguide 109 Arm waveguide 116 Coupler 121 Heater 122 Heater 131 Mach-Zehnder interferometer 132 Array waveguide diffraction grating 133 Array waveguide diffraction grating

Claims (2)

２つの入力と２つの出力を有するマッハツェンダー干渉計と、前記２つの出力に接続された２つの透過型光フィルタとから構成された透過型光デバイスにおける透過波長を調整する方法であって、
前記２つの入力のうち、前記マッハツェンダー干渉計の消光波長と、前記２つの透過型光フィルタの透過スペクトルとが一致する方の入力から光を入力することと、
前記一致する方の入力を介して、前記２つの透過型光フィルタから出力される光の透過スペクトルの各々について、２つのピークの透過率がほぼ等しくなるように、前記マッハツェンダー干渉計の干渉条件を調整することと
を備え、
前記調整することは、
前記マッハツェンダー干渉計のヒータに電力を供給して、各電力時の各ピーク値をモニタすることと、
前記各ピーク値の差分に基づいて、当該各差分がなくなるよう前記ヒータの電力値を求めることと、
前記電力値を有する電力を前記ヒータに供給し、前記透過率がほぼ等しい前記２つのピークを得ることと
を含むことを特徴とする方法。 A method for adjusting a transmission wavelength in a transmissive optical device including a Mach-Zehnder interferometer having two inputs and two outputs and two transmissive optical filters connected to the two outputs,
Of the two inputs, inputting light from the input of which the extinction wavelength of the Mach-Zehnder interferometer matches the transmission spectrum of the two transmission optical filters;
The interference condition of the Mach-Zehnder interferometer is set so that the transmittances of the two peaks are substantially equal for each of the transmission spectra of the light output from the two transmission optical filters via the matching input. and a adjusting the,
The adjustment is
Supplying power to the heater of the Mach-Zehnder interferometer and monitoring each peak value at each power;
Obtaining a power value of the heater based on the difference between the peak values so that the difference is eliminated;
Supplying power having the power value to the heater to obtain the two peaks having substantially the same transmittance;
A method comprising the steps of: 請求項１に記載の方法にあって、
前記投下型光フィルタは、アレイ導波路回折格子であることを特徴とする方法。 The method of claim 1, comprising:
The drop-type optical filter is an arrayed waveguide diffraction grating.
JP2009189232A 2009-08-18 2009-08-18 Wavelength adjustment method for transmissive optical device Expired - Fee Related JP5128554B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009189232A JP5128554B2 (en) 2009-08-18 2009-08-18 Wavelength adjustment method for transmissive optical device

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009189232A JP5128554B2 (en) 2009-08-18 2009-08-18 Wavelength adjustment method for transmissive optical device

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2011039444A JP2011039444A (en) 2011-02-24
JP5128554B2 true JP5128554B2 (en) 2013-01-23

Family

ID=43767253

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2009189232A Expired - Fee Related JP5128554B2 (en) 2009-08-18 2009-08-18 Wavelength adjustment method for transmissive optical device

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP5128554B2 (en)

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000147281A (en) * 1998-11-12 2000-05-26 Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> Optical multiplexer/demultiplexer
JP3681995B2 (en) * 2000-06-28 2005-08-10 日本電信電話株式会社 Optical multiplexer / demultiplexer
JP3961348B2 (en) * 2002-06-19 2007-08-22 日本電信電話株式会社 Method for adjusting waveguide type optical circuit
JP3863815B2 (en) * 2002-06-27 2006-12-27 日本電信電話株式会社 Optical multiplexer / demultiplexer
JP4263027B2 (en) * 2003-06-18 2009-05-13 日本電信電話株式会社 Waveguide type optical signal processor
JP5137619B2 (en) * 2007-03-28 2013-02-06 古河電気工業株式会社 PLC type variable dispersion compensator

Also Published As

Publication number Publication date
JP2011039444A (en) 2011-02-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
Matsumoto et al. 40G-OCDMA-PON system with an asymmetric structure using a single multi-port and sampled SSFBG encoder/decoders
US9231724B2 (en) Method for operating an optical transmission system
US8396375B2 (en) Method and apparatus for bidirectional optical link using a single optical carrier and colorless demodulation and detection of optical frequency shift keyed data
KR20020082955A (en) Transmission system of frequency modulated optical signal and Power and optical frequency monitoring system of frequency modulated optical signal
Zhu et al. Automated wavelength alignment in a 4× 4 silicon thermo-optic switch based on dual-ring resonators
KR20050022917A (en) Apparatus and method for tracking optical wavelength in wavelength division multiplexed passive optical network using loop-back light source
US20120087659A1 (en) Wavelength Aligning Multi-Channel Optical Transmitters
JP2018085475A (en) Multiwavelength laser device and wavelength multiplex communication system
Wu et al. Reconfigurable optical add-drop multiplexer based on thermally tunable micro-ring resonators
Shea et al. Architecture to integrate multiple PONs with long reach DWDM backhaul
Qiu et al. Integrated In-band OSNR monitor based on asymmetrical parallel-MZIs for WDM signals
Zhang et al. Silicon photonic wavelength-selective switch based on an array of adiabatic elliptical-microrings
JP5128554B2 (en) Wavelength adjustment method for transmissive optical device
Pöhlmann et al. Low cost TWDM by wavelength-set division multiplexing
JP6468629B2 (en) WDM coherent transmission system
JP4230934B2 (en) Multi-channel optical modulator and multi-channel optical transmitter
Urban et al. 1.25-Gb/s transmission over an access network link with tunable OADM and a reflective SOA
JP4234065B2 (en) Multi-channel optical transmitter
JP4115292B2 (en) Semiconductor optical device for wavelength division multiplexing
Rusch et al. Silicon photonics for 5g communications
Porzi et al. Silicon photonics comb demultiplexer for elastic optical networks
US20240007192A1 (en) Photonic Integrated Circuit for High-Wavelength-Channel-Count Wavelength-Division-Multiplexed Systems
US9025616B2 (en) Wavelength multiplexer/demultiplexer apparatus
Kurysheva All-fiber Mach-Zehnder interferometer for DWDM-PON bidirectional multiplexing
Pfeiffer Enhancing PON capabilities using the wavelength domain

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20110706

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20120521

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20120529

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20120726

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20121030

A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20121031

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

Ref document number: 5128554

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20151109

Year of fee payment: 3

S531 Written request for registration of change of domicile

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531

R350 Written notification of registration of transfer

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees