JP5094078B2 - Method for producing elastic roller - Google Patents
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Description
本発明は、プリンター、複写機等の画像形成装置および電子写真プロセスカートリッジなどに用いられる弾性ローラの製造方法に関するものである。 The present invention is a printer, the present invention relates to resilient low la fabrication method used like in an image forming apparatus and electrophotographic process cartridge such as a copying machine.
従来の電子写真装置について以下に説明する。この装置の本体内部には画像形成部が設置され、クリーニング、帯電、潜像、現像、転写、定着のプロセスを経て画像が形成される。画像形成部は像担持体である感光ドラムを備えており、クリーニング部、帯電部、潜像形成部、現像部および転写部を備えている。この画像形成部で形成された感光ドラム上の画像は転写部材によって、記録材（転写材）に転写され、搬送された後、定着部において加熱、加圧され、定着された記録画像として、出力される。 A conventional electrophotographic apparatus will be described below. An image forming unit is installed inside the main body of the apparatus, and an image is formed through processes of cleaning, charging, latent image, development, transfer, and fixing. The image forming unit includes a photosensitive drum as an image carrier, and includes a cleaning unit, a charging unit, a latent image forming unit, a developing unit, and a transfer unit. The image on the photosensitive drum formed by the image forming unit is transferred to a recording material (transfer material) by a transfer member, conveyed, and then heated and pressed in a fixing unit, and output as a fixed recorded image. Is done.
次に、クリーニング、帯電、潜像、現像、転写、定着のプロセスの内、帯電、潜像形成、現像、転写プロセスについて説明する。 Next, among the cleaning, charging, latent image, development, transfer, and fixing processes, the charging, latent image formation, development, and transfer processes will be described.
帯電部材は、感光ドラムの表面に対し、所定の極性で、電位が一様になるよう、一次帯電処理を行う。帯電部材により均一に帯電処理された後、目的画像情報の露光を受けて、感光ドラム表面に目的画像に対応した静電潜像が形成される。この静電潜像は現像装置により、現像剤画像として可視像化される。この可視像化された現像剤画像は、感光ドラム下で転写手段により記録材の裏面から電圧を印加することにより記録材に転写される。その後、記録材は定着部へ搬送され、像定着を受け、画像形成物として出力される。 The charging member performs a primary charging process on the surface of the photosensitive drum so that the potential is uniform with a predetermined polarity. After being uniformly charged by the charging member, the target image information is exposed to form an electrostatic latent image corresponding to the target image on the surface of the photosensitive drum. This electrostatic latent image is visualized as a developer image by a developing device. The visualized developer image is transferred to the recording material by applying a voltage from the back surface of the recording material by the transfer means under the photosensitive drum. Thereafter, the recording material is conveyed to a fixing unit, subjected to image fixing, and output as an image formed product.
以上に示した電子写真装置等の画像形成装置における現像装置においては、感光ドラムに接することが良好であることから、帯電部材、潜像を可視化するための現像部材、転写手段等にゴム材料等の弾性体を有する弾性ローラが用いられている。 In the developing device in the image forming apparatus such as the electrophotographic apparatus described above, since it is good to contact the photosensitive drum, a charging member, a developing member for visualizing a latent image, a rubber material or the like for a transfer unit, etc. An elastic roller having the elastic body is used.
これら画像形成装置に用いられる弾性ローラの形状には非常に高い寸法精度が求められる。これらの寸法精度が悪いと、たとえば現像部材では感光ドラムに供給する現像剤の量が不均一となり濃度ムラや抵抗ムラなどの弊害を生じることがある。また帯電部材においては、感光ドラムを均一に帯電処理することが出来ず、その結果画像に悪影響を及ぼすなどの弊害を生じることがある。 Very high dimensional accuracy is required for the shape of the elastic roller used in these image forming apparatuses. If these dimensional accuracy is poor, for example, in the developing member, the amount of the developer supplied to the photosensitive drum becomes non-uniform, which may cause adverse effects such as density unevenness and resistance unevenness. Further, in the charging member, the photosensitive drum cannot be uniformly charged, and as a result, there is a possibility that the image is adversely affected.
この高い寸法精度の要求に応えるため、各種弾性ローラの製造方法として、金型を用いた成型や押し出しによる成型などさまざまな成型方法が検討されてきた。また、軸芯体に直接液状の材料を塗布する方法として、スプレー塗工法、浸漬塗工法、ロール塗工法、ブレード塗工法等の種々の方法が検討されているが、これらの手法は塗工厚みとして数ミリメートルを要するローラ等に応用する場合には、様々な問題がある。 In order to meet this demand for high dimensional accuracy, various molding methods such as molding using a mold and molding by extrusion have been studied as methods for producing various elastic rollers. In addition, various methods such as spray coating, dip coating, roll coating, blade coating, etc. have been studied as methods for directly applying a liquid material to the shaft core. When applied to a roller or the like that requires several millimeters, there are various problems.
例えば、スプレー塗工では塗料の粘度が高いと一様に霧化することが困難となるため、塗料の粘度を低く抑える必要がある。また、前記ブレード塗工法およびロール塗工法は、例えば、塗布される円筒体の軸線方向にブレードもしくはロールを配置し、その円筒体を回転させながらブレードまたはロールによって塗布液を塗布する。円筒体を１〜数回転だけ回転させた後、ブレードまたはロールを後退させて塗布を終了する。この塗布終了時のブレードもしくはロールの後退の際、塗布液の粘性によって円筒体上の塗膜の一部に他の部分より厚い部分が発生し、特に塗布液の粘度が高い場合にはこの厚い部分が直接画像に表れてしまう場合がある。 For example, in spray coating, if the viscosity of the paint is high, it is difficult to atomize uniformly, so it is necessary to keep the viscosity of the paint low. In the blade coating method and the roll coating method, for example, a blade or roll is disposed in the axial direction of the cylinder to be applied, and the coating liquid is applied by the blade or roll while rotating the cylinder. After rotating the cylindrical body by one to several revolutions, the blade or roll is moved backward to complete the coating. When the blade or roll is retracted at the end of coating, a part of the coating film on the cylindrical body is thicker than the other part due to the viscosity of the coating liquid, especially when the viscosity of the coating liquid is high. The part may appear directly in the image.
そうした中、高粘度の材料を直接塗布する方法として円筒状の塗工ヘッドを用いた塗布方法が開示されている（特許文献１参照）。この文献には、円筒体の中心線が水平方向と平行となった状態で塗布液を前記円筒体の表面に塗工する方法が開示されている。この文献によれば。この方法を用いることで、塗布液の粘度や塗布膜の膜厚による塗工工程の制限を除去し、より容易な装置で円筒体の表面に塗布液を直接塗布して良好かつ均一な塗工膜を形成することのできる塗工方法を提供する、としている。 Under such circumstances, a coating method using a cylindrical coating head is disclosed as a method for directly coating a high-viscosity material (see Patent Document 1). This document discloses a method of coating a coating liquid on the surface of the cylindrical body in a state where the center line of the cylindrical body is parallel to the horizontal direction. According to this document. By using this method, the restriction of the coating process due to the viscosity of the coating liquid and the film thickness of the coating film is removed, and the coating liquid is directly applied to the surface of the cylindrical body with a simpler apparatus, so that a good and uniform coating is achieved. It is said that a coating method capable of forming a film is provided.
上記技術を用いることによって高粘度の材料を直接軸芯体に塗布することが出来る。しかし、円筒状の塗工ヘッドを用いた塗布方法では被覆する材料の塗り始め（ローラ端部）では、時間経過と共に弾性層材料上端部の自重によって弾性層材料が周方向に広がり、端部のハネを生じる場合がある。端部ハネを生じた弾性ローラを使用した場合、相手部材との当接状態に偏りが生じ、弾性ローラ端部において局所的な応力集中が発生することで、弾性ローラもしくは相手部材のストレスが大きな部分の磨耗や劣化を早める原因となる場合がある。また、電荷や現像剤の供給バランスがくずれることにより抵抗ムラや画像弊害、特には濃度ムラなどが生じる原因となる場合がある。この問題を回避するために弾性ローラの端部を切除する手段もあるが、これでは廃棄材料が増加してしまう。 By using the above technique, a highly viscous material can be applied directly to the shaft core. However, in the coating method using the cylindrical coating head, the elastic layer material spreads in the circumferential direction due to the weight of the upper end portion of the elastic layer material with the lapse of time at the start of coating of the material to be coated (roller end portion). May cause honey. When an elastic roller with an end portion is used, the contact state with the mating member is biased, and local stress concentration occurs at the end of the elastic roller, resulting in a large stress on the elastic roller or the mating member. This may cause accelerated wear and deterioration of the part. In addition, the balance of charge and developer supply may be disrupted, which may cause uneven resistance and image defects, particularly density unevenness. In order to avoid this problem, there is a means for cutting off the end of the elastic roller, but this increases the waste material.
上記課題を解決する方法として、マスキング用部材を用いる方法が開示されている（特許文献２参照）。これは軸芯体の少なくとも一方にマスキング用キャップを装着することで、軸芯体への材料の付着を阻止するとともに、弾性層材料の両端縁に材料の盛り上がり部が形成されるのを阻止する方法である。しかしながら、この技術はあらかじめ弾性層材料を塗工した弾性ローラに、導電性塗料を浸漬塗工する場合に関し、軸芯体に弾性層材料を塗工する工程や円筒状の塗工ヘッドを用いた塗布方法に関して言及されていない。
上記の通り、端部ハネを生じた弾性ローラを使用した場合、相手部材との当接状態に偏りが生じ、弾性ローラ端部において局所的な応力集中が発生することで、ストレスが大きな部分の磨耗や劣化が早まることがある。また、電荷や現像剤の供給バランスがくずれることにより抵抗ムラや画像弊害、特には濃度ムラなどが生じる原因となる場合がある。 As described above, when an elastic roller having an end portion is used, the contact state with the counterpart member is biased, and local stress concentration occurs at the end portion of the elastic roller. Wear and deterioration may be accelerated. In addition, the balance of charge and developer supply may be disrupted, which may cause uneven resistance and image defects, particularly density unevenness.
これまで、弾性ローラの製造時において端部形状を整える場合、その弾性層材料を高粘度に制御することで、被覆した後の弾性層材料の端部での垂れ等を防ぎ、また、軸芯体への弾性層材料の塗工速度を調整することで、端部形状精度を向上させようとしてきた。しかし、材料粘度調整と塗工速度調整では被覆した後の端部形状精度との完全な相関は取れず、高精度な端部形状を有したローラを製造することは容易とは言えない。 Up to now, when adjusting the end shape during the production of an elastic roller, the elastic layer material is controlled to have a high viscosity to prevent dripping at the end of the elastic layer material after coating. The end shape accuracy has been improved by adjusting the coating speed of the elastic layer material on the body. However, the adjustment of the material viscosity and the adjustment of the coating speed cannot take a complete correlation with the end shape accuracy after coating, and it cannot be said that it is easy to manufacture a roller having a highly accurate end shape.
本発明の目的は、内側に開口した環状スリットを有する塗工ヘッドを用いて、塗工ヘッドを軸芯体に対し相対的に重力方向に移動させ、軸芯体外周面上に環状スリットから未硬化の弾性層材料を吐出塗工した後、未硬化の弾性材料を硬化させる弾性ローラの製造方法において、塗工終了時の弾性ローラ上端部のハネ量を低減させ、廃棄材料の削減が可能となる、寸法精度の高い、ローコストな弾性ローラの製造方法を提供することである。 An object of the present invention is to use a coating head having an annular slit opened inward to move the coating head in the direction of gravity relative to the shaft core body, so that the annular slit is not formed on the outer peripheral surface of the shaft core body. In the manufacturing method of an elastic roller that cures an uncured elastic material after discharging the cured elastic layer material, the amount of waste at the upper end of the elastic roller at the end of coating can be reduced, and waste materials can be reduced. made, high dimensional accuracy, is to provide a method for producing low-cost elastic low la.
本発明者らはこの課題を解決するために鋭意検討を行った結果、塗工開始時において、軸芯体にリング状部材を装着し、被覆する弾性層材料の端部をリング状部材に接触させ、リング状部材を装着したままで未硬化の弾性層材料を硬化し弾性層を形成する工程を経ることで、非常に優れた端部形状精度を有するローラを作成できることを見出した。 As a result of intensive studies to solve this problem, the present inventors attached a ring-shaped member to the shaft core at the start of coating, and contacted the end of the elastic layer material to be covered with the ring-shaped member. Then, it has been found that a roller having extremely excellent edge shape accuracy can be produced by a process of curing an uncured elastic layer material and forming an elastic layer with the ring-shaped member attached.
本発明により、内側に開口した環状スリットを有する塗工ヘッドを軸芯体に対し相対的に重力方向に移動させつつ該軸芯体外周面上に該環状スリットから未硬化の弾性層材料を吐出して塗工する塗工工程と、該塗工工程の後、軸芯体外周面上に塗工された未硬化の弾性材料を硬化させる硬化工程とを有する、軸芯体の外周面に弾性層を有する弾性ローラの製造方法において、
該塗工工程の前に、リング状部材を配するリング状部材配置工程を有し、
該リング状部材配置工程において、前記リング状部材の最大外直径部を、前記環状スリットの開口部の塗工ヘッド移動方向後方側の端部より、塗工ヘッド移動方向後方に位置させ、
該塗工工程において、該塗工ヘッドによって該軸芯体外周面上に未硬化の弾性層材料を該リング状部材に接触するように吐出して塗工し、
該硬化工程において、該リング状部材を取り外さずに該未硬化の弾性層材料を硬化して弾性層を形成し、
かつ該未硬化の弾性層材料の２５℃における粘度が１０Ｐａ・ｓ以上５０００Ｐａ・ｓ以下である
弾性ローラの製造方法が提供される。
According to the present invention, an uncured elastic layer material is discharged from the annular slit onto the outer peripheral surface of the shaft core body while moving the coating head having the annular slit opened inward in the direction of gravity relative to the shaft core body. Elastically applied to the outer peripheral surface of the shaft core body, and having a coating step of curing the uncured elastic material coated on the outer peripheral surface of the shaft core body after the coating step. In a method for producing an elastic roller having a layer,
Before the coating step, it has a ring-shaped member arrangement step of arranging a ring-shaped member,
In the ring-shaped member arrangement step, the maximum outer diameter portion of the ring-shaped member is positioned rearward in the coating head moving direction from the end on the coating head moving direction rear side of the opening of the annular slit,
In the coating step, the coating head discharges and coats an uncured elastic layer material on the outer peripheral surface of the shaft core so as to contact the ring-shaped member,
In the curing step, the uncured elastic layer material is cured without removing the ring-shaped member to form an elastic layer,
And the manufacturing method of the elastic roller whose viscosity in 25 degreeC of this uncured elastic layer material is 10 Pa.s or more and 5000 Pa.s or less is provided.
本発明によれば、内側に開口した環状スリットを有する塗工ヘッドを用いて、塗工ヘッドを軸芯体に対し相対的に重力方向に移動させ、軸芯体外周面上に環状スリットから未硬化の弾性層材料を吐出塗工した後、未硬化の弾性材料を硬化させる弾性ローラの製造方法において、塗工終了時の弾性ローラ上端部のハネ量を低減させ、廃棄材料の削減が可能となる、寸法精度の高い、ローコストな弾性ローラの製造方法が提供される。 According to the present invention, using a coating head having an annular slit opened inward, the coating head is moved in the direction of gravity relative to the shaft core body, and the annular slit is not formed on the outer peripheral surface of the shaft core body. In the manufacturing method of an elastic roller that cures an uncured elastic material after discharging the cured elastic layer material, the amount of waste at the upper end of the elastic roller at the end of coating can be reduced, and waste materials can be reduced. made, high dimensional accuracy, a manufacturing method of low-cost elastic row La is provided.
以下、本発明の形態を説明するが、本発明はこれによって限定されるものではない。 Hereinafter, although the form of this invention is demonstrated, this invention is not limited by this.
本発明において弾性ローラを製造する一連の基本的な流れは次のとおりである。すなわち、内側に開口した環状スリットを有する塗工ヘッドを用いて、塗工ヘッドを軸芯体に対し相対的に重力方向に移動させ、軸芯体外周上に環状スリットから未硬化の弾性層材料を吐出塗工した後、未硬化の弾性材料を硬化させる。そしてこの方法において、塗工の前に塗工ヘッドの環状スリットより進行方向（塗工ヘッド移動方向）後方にリング状部材を装着する。この後に、塗工ヘッドによって軸芯体外周上に未硬化の弾性層材料を吐出塗工する。そして、このリング状部材を装着したままで未硬化の弾性層材料を硬化し弾性層を形成する。このとき、未硬化の弾性層材料上端がリング状部材に接触したまま熱処理等による硬化工程を経ることで、端部のハネ量を抑えた弾性ローラを得ることができる。 A series of basic flows for manufacturing the elastic roller in the present invention is as follows. That is, by using a coating head having an annular slit opened inside, the coating head is moved in the direction of gravity relative to the shaft core body, and the uncured elastic layer material from the annular slit on the outer periphery of the shaft core body After the discharge coating, the uncured elastic material is cured. In this method, a ring-shaped member is mounted behind the annular slit of the coating head in the traveling direction (coating head moving direction) before coating. Thereafter, an uncured elastic layer material is discharged and coated on the outer periphery of the shaft core body by the coating head. Then, the uncured elastic layer material is cured while the ring-shaped member is mounted to form an elastic layer. At this time, an elastic roller in which the amount of splash at the end portion is suppressed can be obtained by performing a curing step such as heat treatment while the upper end of the uncured elastic layer material is in contact with the ring-shaped member.
図１は、本発明に好適に用いることのできる塗工ヘッドの例の概略断面図である。塗工ヘッド３０８は、図１に示すように第一環状部材１０１および第二環状部材１０２が、供給口３１１を有する環状部材保持部材１０５により保持され構成される。第一環状部材１０１および第二環状部材１０２を有する塗工ヘッド３０８は、内側に開口した環状スリット１０３を有する。環状スリット１０３は、第一環状部材１０１および第二環状部材１０２により、制御される。すなわち第一環状部材１０１および第二環状部材１０２は、環状スリットの面（図１中Ａ面およびＢ面）を構成するものである。第一環状部材１０１は環状スリットＡ面を、第二環状部材１０２は環状スリットＢ面を有する。第一環状部材の内側の最小径部を形成する円筒面と、第二環状部材の内側の最小径部を形成する円筒面とは直径（この直径が塗工ヘッドの内直径Ｌ）および中心軸が同じで、両円筒面の間に弾性層材料吐出口１０４が存在する。
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an example of a coating head that can be suitably used in the present invention. As shown in FIG. 1, the
第一環状部材１０１は、絞り段差部１０７を有しており、環状部材保持部材１０５との間で液分配室１０６が構成される。したがって、環状スリット１０３は弾性層材料が通過する液分配室１０６に繋がっていて、さらに液分配室１０６の下側に弾性層材料を供給する供給口３１１に繋がっていている。液分配室１０６には、弾性層材料が通過する絞り段差部１０７が施されていることになる。供給口３１１より供給する弾性層材料の流路を一旦絞って供給口３１１側の液分配室１０６の内圧を上げることで、弾性層材料吐出口１０４側の環状スリット１０３に弾性層材料が均一に流入する。これにより、弾性層材料吐出口１０４から弾性層材料を均一に吐出する。
The first
上記塗工ヘッド３０８は、第一環状部材１０１、第二環状部材１０２および環状部材保持部材１０５の三つの部材により構成されている。しかし、塗工ヘッド３０８は、一体成形型であっても良いし、二つあるいはそれ以上の部材から構成されても良い。なお、塗工ヘッド３０８の内直径Ｌおよび環状スリット１０３の幅は、軸芯体の周囲に塗工する弾性層材料の膜厚や粘度、固形分、塗工速度などにより適宜選ばれる。
The
図２（ａ）に示すように軸芯体の外周面上に弾性層材料吐出口から弾性層材料の吐出塗工を開始する前に、塗工ヘッドの弾性層材料吐出口１０４より進行方向（図２において矢印Ａで示す方向）前方の部分に、脱着可能なリング状部材４０１が装着される。以下、このリング状部材４０１をストップリングと呼ぶ。これにより、塗工開始時に弾性層材料吐出口から吐出した弾性層材料が軸芯体に対する塗工ヘッドの相対的な進行方向（矢印Ａ方向）へ漏洩することが防止され、軸芯体外周面に高い寸法精度で弾性層材料を塗工できる。
As shown in FIG. 2A, before starting the elastic layer material discharge coating from the elastic layer material discharge port on the outer peripheral surface of the shaft core body, the traveling direction (from the elastic layer
また、ストップリングを装着するとともに、塗工ヘッドの弾性層材料吐出口１０４より進行後方に、脱着可能なリング状部材５０１を装着する。これにより、塗工開始時に弾性層材料吐出口から吐出した弾性層材料がリング状部材に接触することで、軸芯体外周面上に塗工された弾性層材料の端部のふくらみを抑制し、安定した端部形状を得ることができる。
A stop ring is mounted, and a detachable ring-shaped
次に、ストップリング４０１およびリング状部材５０１を上記のように装着した状態で、塗工ヘッドで粘度１０Ｐａ・ｓ以上５０００Ｐａ・ｓ以下の未硬化の弾性層材料をリング状部材５０１に接触するように軸芯体外周面上に塗工する。粘度は２５℃における値である（以下同じ）。弾性層材料の粘度を１０Ｐａ・ｓ以上とすることにより、リング状部材５０１によって軸芯体外周面上に塗工された弾性層材料の端部形状の不安定化を防止することができる。また、軸芯体外周面とストップリング内周面との隙間から弾性層材料が漏洩することを防止することができる。これにより、後工程の加熱硬化後、端部ハネ量の増加によって相手部材との当接状態が悪化するといった状況や、弾性ローラの弾性層層厚に対する外直径差が大きくなり、弾性ローラが使用に耐えられないといった状況を防止できる。弾性ローラとして好ましく使用できる端部ハネ量は、３０μｍ未満である。端部ハネ量を３０μｍ以内とすることで相手部材との当接状態に偏りが出ず、弾性ローラ端部における局所的な応力集中を抑え、ストレスが大きな部分の磨耗や劣化を早める原因となることを防止できる。また、抵抗値のムラの増大による電荷や現像剤の供給バランスがくずれることによる画像弊害、特には濃度ムラなどが生じる原因となることを防止できる。また、弾性層材料の粘度を５０００Ｐａ・ｓ以下とすることにより、材料供給における配管内のせん断速度において、弾性層材料粘度が高いために装置に高負荷がかかり安定した材料供給に困難が生じることを防止することができる。
Next, with the
軸芯体外周面上への弾性層材料の塗工中に未硬化の弾性層材料にリング状部材５０１が付着する。そして図２（ｂ）に示すように、塗工ヘッドの弾性層材料吐出口１０４より進行方向（矢印Ａ方向）後方から、塗工ヘッドが進行方向（矢印Ａ方向）へ移動することにより取り外される。このとき、リング状部材５０１は軸芯体外周上に塗工された未硬化の弾性層材料状部に接触していることが好ましい。これにより、塗工終了時において、未硬化の弾性層材料上端部の自重による周方向への広がりを防止できる。さらに、安定した端部形状を得られることで廃棄材料の削減が可能となり、塗工される弾性層材料の使用量を極力抑え、使用材料のコストアップを優れて防止することができる。また、同様にして軸芯体外周面上への弾性層材料の塗工終了後に、ストップリングが塗工ヘッドの弾性層材料吐出口１０４より進行方向（矢印Ａ方向）後方から取り外される。すなわち、ストップリングは、環状スリットの開口すなわち弾性層材料吐出口を通過する。これにより、塗工終了後の弾性層材料吐出口からの弾性層材料離れを良くし、環状スリットの弾性層材料吐出口に残留した弾性層材料の除去が行われる。また同時に、塗工ヘッド内周面の弾性層材料付着をなくすことができる。このように塗工ヘッドのクリーニングを簡易に行うことができ、生産設備のコストアップを優れて防止することができる。上記効果を得るため、ストップリングの全外周面が塗工ヘッド内周面に接触可能であることが好ましい。そのため、塗工ヘッドの環状スリットを構成する第一環状部材と第二環状部材の内周面を同一面に揃えていることが望ましい。
The ring-shaped
次に、リング状部材５０１を装着したままで未硬化の弾性層材料を硬化し弾性層を形成する工程を経る。リング状部材を未硬化の弾性層材料から取り外した場合、未硬化の弾性層材料の粘着性のため、安定した端部形状を保持することが困難となる。そのため、リング状部材５０１を装着したままで未硬化の弾性層材料を硬化し弾性層を形成することが好ましい。このために、リング状部材の融点が１６０℃以上であることが好ましい。リング状部材５０１の融点を１６０℃以上とすることにより、リング状部材を装着したままで未硬化の弾性層材料を硬化し弾性層を形成する工程において、リング状部材の融解や、熱応力によるリング状部材の変形を防止することができる。これにより、弾性ローラの端部形状が不安定となり、端部ハネ量の増加によって相手部材との当接状態が悪化するといった状況を防止できる。
Next, a process of curing the uncured elastic layer material with the ring-shaped
上述の理由から、リング状部材５０１の材質は耐熱性を持ち、かつ弾性層材料により侵されないことが好ましい。さらに、塗工ヘッドを傷つけないため、合成樹脂が好適である。例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリアセタール、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテルケトン、フッ素樹脂等が合成樹脂として挙げられる。その中でも融点が１６０℃以上の材質としてポリテトラフルオロエチレンなどのフッ素樹脂や、ポリカーボネートがより好ましく用いられる。
For the above-described reason, it is preferable that the material of the ring-shaped
リング状部材５０１の形状は、弾性層材料がリング状部材の最大外直径部（最大外直径を持つ部分）の下面に接触することが好ましく、最大外直径より小さい直径を有する部分を有していることが好ましい。また、軸芯体の形状が円柱形や中心部を空洞化した円筒形が好ましいので、例えば図５（ａ）に示すＴ字型中空円筒形状が好ましい。つまり、２つの円環状底面の外直径が異なり、内直径が同径で、２つの円環状底面が同心で、側面が２つの曲面（円筒面）である、下に（塗工ヘッドに装着した際）凸状の立体である。
The shape of the ring-shaped
リング状部材の稜部分に面取り加工を行った形状でも良い。図５（ｂ）、（ｃ）および（ｄ）にＣ面取りリング状部材を、図５（ｅ）、（ｆ）および（ｇ）にＲ面取りリング状部材の例をそれぞれ示す。 The shape which chamfered to the ridge part of the ring-shaped member may be sufficient. 5 (b), (c) and (d) show examples of C-chamfered ring-shaped members, and FIGS. 5 (e), (f) and (g) show examples of R-chamfered ring-shaped members, respectively.
リング状部材５０１の形状および寸法は、使用する弾性層材料の物性にもよるが、弾性層材料とリング状部材との密着性向上、軸芯体外周面上に塗工された弾性層材料の端部形状の精度向上に鑑み、設定することができる。また、上記効果を得るために、リング状部材５０１は単独で用いても良く、複数個同時に用いてもよい。
Although the shape and dimensions of the ring-shaped
リング状部材の最大外直径をＤmax（ｍｍ）、最小外直径をＤmin（ｍｍ）、内直径をｒ（ｍｍ）、Ｗ１（ｍｍ）をＷ１＝（Ｄmax−ｒ）／２、Ｗ２（ｍｍ）をＷ２＝（Ｄmin−ｒ）／２としたとき、０＜Ｗ２／Ｗ１≦０．５であることが好ましい。リング状部材５０１の最大外直径Ｄmax、最小外直径Ｄmin、内直径ｒは、塗工ヘッドの内直径Ｌ、軸芯体外直径ｄに対応して決めることができる。
The maximum outer diameter of the ring-shaped member is D max (mm), the minimum outer diameter is D min (mm), the inner diameter is r (mm), and W1 (mm) is W1 = (D max −r) / 2, W2 ( mm) is W2 = (D min −r) / 2, and 0 <W2 / W1 ≦ 0.5 is preferable. The maximum outer diameter Dmax , the minimum outer diameter Dmin , and the inner diameter r of the ring-shaped
図１０は、リング状部材５０１およびストップリング４０１の装着時（塗工工程前）の配置を説明するための模式的断面図である。図１０に示すように、Ｗ１は最大外直径部の外側端から内周面までの距離であり、Ｗ１は端部形状の安定化に対して支配的な値である。Ｗ１を極端に大きい値に設定した場合、リング状部材５０１の最大外直径Ｄmaxが大きくなり、塗工ヘッドの第一環状部材の内側の最小径部を形成する円筒面との干渉が生じることがある。その結果弾性層材料の塗工中の円滑な摺動が行われず、安定した端部形状の形成が困難となる場合がある。ここで、軸芯体外直径ｄは、適宜決めることができるが、通常４ｍｍ〜３０ｍｍの範囲である。また、塗工ヘッド内直径Ｌも適宜決めることができるが、通常５ｍｍ〜４０ｍｍの範囲である。上記理由から、リング状部材５０１のＷ１、Ｗ２が０＜Ｗ２／Ｗ１≦０．５の範囲であることが好ましい。また、より好ましくはＷ１、Ｗ２が０．１＜Ｗ２／Ｗ１＜０．４の範囲であることが望まれる。Ｗ２／Ｗ１が０．１より大きいならば、Ｗ１に対しＷ２をある程度確保でき、リング状部材５０１の安定した直立が可能となる。また、Ｗ２／Ｗ１が０．４よりも小さいならば、Ｗ１の大きさをある程度確保でき、未硬化の弾性層材料とリング上部材５０１の接触面積が大きくなるため、端部形状に対して優れたローラを製造することが可能となる。
FIG. 10 is a schematic cross-sectional view for explaining the arrangement when the ring-shaped
リング状部材５０１を塗工ヘッドに装着する際、リング状部材５０１の最大外直径部が、塗工ヘッドの環状スリットの開口部の進行方向後方側の端部より、塗工ヘッドの進行方向後方に位置していることが好ましい。
When the ring-shaped
塗工ヘッドの環状スリットの最大開口幅をｓmax（ｍｍ）、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離をｈ（ｍｍ）とする。このとき、ｓmaxおよびｈが１．０≦ｈ／ｓmax≦３．０を満足することが好ましい。また、より好ましくはｈが１．５≦ｈ／ｓmax≦２．０の範囲であることが望まれる。
The maximum opening width of the annular slit of the coating head is s max (mm), and the vertical line from the maximum outer diameter portion of the ring-shaped
塗工ヘッドの環状スリットの最大開口幅（スリット幅）ｓmaxは、軸芯体の周囲に塗工する弾性層材料の膜厚や粘度、固形分、塗工速度などにより適宜選ばれる。ｓmaxは、通常０．１ｍｍ以上５．０ｍｍ以下、より好ましくは、０．５ｍｍ以上２．０ｍｍ以下に設定される。ここでいう最大開口幅（スリット幅）ｓmaxとは、図１０に示すように、第一環状部材１０１の進行方向（矢印Ａ方向）後方側の端部と、第二環状部材１０２の進行方向前方側の端部との距離である。
The maximum opening width (slit width) s max of the annular slit of the coating head is appropriately selected according to the film thickness, viscosity, solid content, coating speed, etc. of the elastic layer material applied around the shaft core body. The s max is usually set to 0.1 mm to 5.0 mm, more preferably 0.5 mm to 2.0 mm. The maximum opening width (slit width) s max here is, as shown in FIG. 10, the rear end portion of the first
ｈはリング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離である。このｈはスリット幅の設定に応じて選ぶことができるが、好ましくは０．１ｍｍ〜１５．０ｍｍ、より好ましくは０．５ｍｍ〜７．０ｍｍに設定される。ここでいうリング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈとは、リング状部材５０１の装着時における、図１０に記号ｈで示す部分である。
h is the shortest distance to the point where the vertical line from the maximum outer diameter portion of the ring-shaped
ｈ／ｓmaxが１．０以上の場合、リング状部材５０１の最大外直径を有する面が弾性層材料を吐出するスリット位置に接することがなく、弾性層材料の吐出を阻害することがない。これにより、軸芯体外周面の弾性層材料の寸法精度が低下することが防止でき、良好な弾性ローラを製造することが容易となる。また、ｈ／ｓmaxが３．０以下であるとリング状部材５０１のＷ１を有する面の下面に弾性層材料が接触しないまま軸芯体外周面に弾性層材料を塗工することを防止でき、端部形状に優れたローラを製造することが容易となる。
When h / s max is 1.0 or more, the surface having the maximum outer diameter of the ring-shaped
リング状部材５０１の内直径ｒは、軸芯体の外直径をｄ（ｍｍ）とした時、ｄ＋０．０２（ｍｍ）＜ｒ＜ｄ＋０．４０（ｍｍ）の範囲であることが好ましい。
The inner diameter r of the ring-shaped
リング状部材５０１の内直径ｒがｄ＋０．０２（ｍｍ）より大きく、ｄ＋０．４０（ｍｍ）未満であると軸芯体外周面とリング状部材５０１内周面との間に、未硬化の弾性層材料の滲入を防止することができる。このことより、リング状部材５０１の挙動を安定化することができ、軸芯体外周面の弾性層材料端部の形状を整えることができる。
If the inner diameter r of the ring-shaped
リング状部材５０１の内直径ｒがｄ＋０．０２より大きいと、リング状部材５０１および軸芯体の寸法誤差により、塗工途中で軸芯体外周面とリング状部材５０１内周面が接触し干渉することを防止できる。その結果、塗工中、リング状部材５０１が動き、軸芯体外周面の弾性層材料端部の形状が悪くなることを防止できる。また、リング状部材５０１の内直径ｒがｄ＋０．４０未満であると、リング状部材５０１のＷ１が小さくなって軸芯体外周面の弾性層材料端部との接触面積が小さくなることを防止でき、端部形状に対して優れたローラを製造することが容易となる。
If the inner diameter r of the ring-shaped
あるいは、リング状部材５０１の内直径ｒをｄ−０．０２（ｍｍ）＜ｒ＜ｄとすれば、リング状部材５０１を軸芯体に圧入して使用することもできる。リング状部材５０１の内直径ｒがｄ−０．０２（ｍｍ）を超える場合、軸芯体へのリング状部材５０１の装着が困難となることを防止できる。
Alternatively, if the inner diameter r of the ring-shaped
また、図５（ｄ）に示すように、リング状部材５０１の内周面は二段以上の不連続面であってもよい。このとき、リング状部材５０１の内直径には最大内直径ｒmax（ｍｍ）と最小内直径ｒmin（ｍｍ）が存在する。リング状部材５０１の内周面が軸芯体に向かって凸状であった場合、Ｗ１（ｍｍ）はＷ１＝（Ｄmax−ｒmax）／２、Ｗ２（ｍｍ）はＷ２＝（Ｄmin−ｒmin）／２と表される。また、リング状部材５０１の内周面が外周面に向かって凸状であった場合、Ｗ１（ｍｍ）はＷ１＝（Ｄmax−ｒmin）／２、Ｗ２（ｍｍ）はＷ２＝（Ｄmin−ｒmax ｒmin）／２と表される。いずれの場合においても、リング状部材５０１の最小内直径ｒminは、軸芯体の外直径をｄ（ｍｍ）とした時、ｄ＋０．０２（ｍｍ）＜ｒmin＜ｄ＋０．４０（ｍｍ）の範囲であることが好ましい。リング状部材を圧入して使用する際には、リング状部材の内直径ｒminがｄ−０．０２（ｍｍ）＜ｒmin＜ｄの範囲であることが好ましい。
Moreover, as shown in FIG.5 (d), the inner peripheral surface of the ring-shaped
図３は本発明の製造方法を実施するのに好適な装置の例を示す模式図である。この塗工装置では、図３に示すように架台３０１に上に略垂直にコラム３０２が取り付けられ、さらに架台３０１とコラム３０２の上部に精密ボールネジ３０３が略垂直に取り付けられている。ＬＭガイド３０４はリニアガイド３１４と精密ボールネジ３０３とを連結し、サーボモータ３０５よりプーリ３０６を介して回転運動が伝達され昇降できるようになっている。コラム３０２には軸芯体６１の外周上に環状スリットに成っている弾性層材料吐出口から未硬化の弾性層材料を吐出塗工する塗工ヘッド３０８が取り付けられている。さらにＬＭガイド３０４にはブラケット３０７が取り付けられ、ブラケット３０７には軸芯体１０２を保持し固定する軸芯体下保持軸３０９が略垂直に取り付けられている。また、逆側のローラの軸芯体１０２を保持する軸芯体上保持軸３１０の中心軸がブラケット３０７の上部に取り付けられ、軸芯体上保持軸３１０は軸芯体下保持軸３０９に対向して略同芯になるように配置して軸芯体を保持している。さらに塗工ヘッド３０８の中心軸は軸芯体下保持軸３０９と軸芯体上保持軸３１０の移動方向と平行となるようにそれぞれに支持されている。また、軸芯体下保持軸３０９および軸芯体上保持軸３１０の移動時において、塗工ヘッド３０８の内側に開口した環状スリットに成っている弾性層材料吐出口の中心軸と軸芯体下保持軸３０９および軸芯体上保持軸３１０の中心軸が略同芯になるように調節してある。このような構成により塗工ヘッド３０８の環状スリットに成っている弾性層材料吐出口の中心軸を軸芯体の中心軸に略同芯に合わせることができ、塗工ヘッドの内周面と前記軸芯体６１の外周面との間に均一な隙間が形成される。
FIG. 3 is a schematic view showing an example of an apparatus suitable for carrying out the production method of the present invention. In this coating apparatus, as shown in FIG. 3, a
弾性層材料の供給口３１１は、弾性層材料搬送用の配管３１２を介して材料供給弁３１３に接続されている。材料供給弁３１３の手前に混合ミキサー、材料供給ポンプ、材料定量吐出装置、材料タンク等（不図示）が備わり、供給口３１１から定量（単位時間あたりの量が一定）の弾性層材料を吐出可能としている。弾性層材料は材料タンクから、材料定量吐出装置により一定量計量され、混合ミキサーで混合される。その後、材料供給ポンプより混合された弾性層材料は、材料供給弁３１３から配管３１２を経由して、供給口３１１に送られる。
The elastic layer
弾性層材料の層厚を一定にさせるために、弾性層材料吐出口からの吐出量と材料供給ポンプからの供給量を一定にして、軸芯体保持軸を軸芯体の中心軸方向（特には、鉛直方向）に移動させる。これにより、軸芯体外周面上に弾性層材料からなる円筒形状（ロール形状）の未硬化物の層が形成される。この場合、塗工ヘッド３０８は固定で、軸芯体６１が軸方向に移動している。これに対し、軸芯体６１が固定で、塗工ヘッドを軸芯体の中心軸方向に移動させることもできる。つまり、塗工ヘッドを軸芯体に対し、相対的に移動させることで、軸芯体外周面上に弾性層材料からなる円筒形状（ロール形状）の未硬化物の層が形成される。
In order to make the layer thickness of the elastic layer material constant, the discharge amount from the elastic layer material discharge port and the supply amount from the material supply pump are made constant, and the shaft core body holding shaft is moved in the direction of the central axis of the shaft core body (particularly Is moved vertically). As a result, a cylindrical (roll-shaped) uncured material layer made of an elastic layer material is formed on the outer peripheral surface of the shaft core body. In this case, the
次に、軸芯体の外周面に形成された未硬化の弾性層材料は、硬化され弾性層となり、弾性ローラが製造される。この際、円筒形状（ロール形状）の未硬化の弾性層材料は、粘着性を有しているため、熱処理する方法としては非接触の熱処理方法で行うことが好ましい。 Next, the uncured elastic layer material formed on the outer peripheral surface of the shaft core is cured to become an elastic layer, and an elastic roller is manufactured. At this time, since the uncured elastic layer material having a cylindrical shape (roll shape) has adhesiveness, it is preferable to perform the heat treatment by a non-contact heat treatment method.
その熱処理方法としては、赤外線加熱方法、熱風加熱方法、ニクロム熱加熱方法等が挙げられる。特に、装置が簡易で、未硬化物の層を軸方向に均一に熱処理できる赤外線加熱が好ましい。この時、赤外線加熱装置を固定し、円筒形状（ロール形状）の未硬化物層を設けた軸芯体を周方向に回転させることにより、周方向に均一に熱処理を行うことができる。弾性層材料表面の熱処理温度としては、使用する材質にもよるが、硬化反応が開始する１００〜２５０℃が好ましい。例えば、赤外線加熱を行う場合には材料の特性（熱伝導率、比熱等）に応じて赤外線加熱装置と未硬化の弾性層材料の層との距離、出力等を調整すれば良い。また、熱風加熱を行う場合には熱風の温度や向きを調節すれば良い。 Examples of the heat treatment method include an infrared heating method, a hot air heating method, and a nichrome heat heating method. In particular, infrared heating is preferred because the apparatus is simple and the layer of the uncured product can be uniformly heat-treated in the axial direction. At this time, heat treatment can be uniformly performed in the circumferential direction by fixing the infrared heating device and rotating the axial core body provided with the cylindrical (roll-shaped) uncured material layer in the circumferential direction. The heat treatment temperature on the surface of the elastic layer material is preferably 100 to 250 ° C. at which the curing reaction starts although it depends on the material used. For example, when performing infrared heating, the distance between the infrared heating device and the layer of the uncured elastic layer material, the output, etc. may be adjusted according to the material properties (thermal conductivity, specific heat, etc.). Moreover, what is necessary is just to adjust the temperature and direction of a hot air when performing hot air heating.
ここで、弾性層の硬化後の物性安定化、弾性層中の反応残渣および未反応低分子分を除去する等を目的として、硬化させて形成した弾性層に更に熱処理等を行う二次硬化を行わせても良い。 Here, for the purpose of stabilizing physical properties of the elastic layer after curing, removing reaction residues and unreacted low-molecular components in the elastic layer, etc., secondary curing is performed in which the elastic layer formed by curing is further subjected to heat treatment or the like. It may be done.
本発明により製造された弾性ローラは現像ローラとして使用することができる。その一例の概略図を図６に示す。図６（Ａ）はこの現像ローラの長手方向に平行な断面を表したものであり、同６（Ｂ）は長手方向に垂直な断面を表したものである。 The elastic roller manufactured according to the present invention can be used as a developing roller. A schematic diagram of an example is shown in FIG. 6A shows a cross section parallel to the longitudinal direction of the developing roller, and FIG. 6B shows a cross section perpendicular to the longitudinal direction.
現像ローラの軸芯体６１の材料としては、導電性の材料から適宜選ぶことができ、炭素鋼、合金鋼及び鋳鉄、導電性樹脂などの中から、適宜選択して用いることが出来る。ここで、合金鋼としては、例えばステンレス鋼、ニッケルクロム鋼、ニッケルクロムモリブテン鋼、クロム鋼、クロムモリブテン鋼、Ａｌ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＶを添加した窒化用鋼などが挙げられるが強度の観点から、金属製のものが望ましい。さらに防錆対策として軸芯体材料にめっき、酸化処理を施すことができる。めっきの種類としては電気めっき、無電解めっきなどいずれも使用することが出来るが、寸法安定性の観点から無電解めっきが好ましい。ここで使用される無電解めっきの種類としては、ニッケルめっき、銅めっき、金めっき、カニゼンめっき、その他各種合金めっきなどがある。ニッケルめっきの種類としては、Ｎｉ−Ｐ、Ｎｉ−Ｂ、Ｎｉ−Ｗ−Ｐ、Ｎｉ−Ｐ−ＰＴＦＥ複合めっきなどがある。めっきの膜厚みはそれぞれ０．０５μｍ以上であれば望ましいが、より好ましくは０．１μｍ〜３０μｍである。
As the material of the
また、現像ローラは感光ドラム、現像ブレード、トナー等と常に圧接している。このため、これらの部材に与えるダメージを小さくするために硬度が小さく、圧縮永久歪みが小さい材料で構成されることが、良好な画像を得るためには重要である。また、現像ローラは表面が耐磨耗性などを有し、耐久性が高いことが望ましい。このため、現像ローラは軸芯体６１の周囲に弾性層６２を有した構成となっている。
Further, the developing roller is always in pressure contact with the photosensitive drum, the developing blade, the toner, and the like. For this reason, in order to reduce the damage given to these members, it is important to obtain a good image by using a material having a low hardness and a small compression set. Further, it is desirable that the surface of the developing roller has wear resistance and the like and has high durability. For this reason, the developing roller has a configuration in which an
このとき、弾性層６２の硬度は上記の理由からＡｓｋｅｒ Ｃ硬度１０〜８０度であることが望ましい。弾性層の硬度が１０度以上であると感光ドラムへの汚染の発生を防止することができる。また、弾性層の硬度が８０度以下であれば、トナーと接触する際にトナーにダメージを与えることを抑制でき、出力画像の画質が悪くなることを防止できる。また、弾性層６２は１層である必要はなく、多層になっていても構わない。
At this time, the hardness of the
弾性層６２に用いられる材料としては、エポキシゴム、ジアリルフタレートゴム、ポリカーボネートゴム、フッ素ゴム、ポリプロピレンゴム、ユリアゴム、メラミンゴム、珪素ゴム、ポリエステルゴム、スチロール系ゴム、酢酸ビニルゴム、フェノールゴム、ポリアミドゴム、繊維素系ゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、アクリルウレタンゴム、水系ゴムなどが挙げられる。これらの材料は単独で又は複数種を組み合わせて用いることができる。さらに、これらの材料の発泡体を弾性層に用いても良い。
Examples of materials used for the
弾性層に導電性を付与するために、イオン導電機構による導電付与剤や電子導電機構による導電付与剤を弾性層に含ませることができる。 In order to impart conductivity to the elastic layer, a conductivity imparting agent based on an ionic conduction mechanism or a conductivity imparting agent based on an electronic conduction mechanism can be included in the elastic layer.
イオン導電機構による導電付与剤の例としては、ＬｉＣＦ3ＳＯ3、ＮａＣｌＯ4、ＬａＣｌＯ4、ＬｉＡｓＦ6、ＬｉＢＦ4、ＮａＳＣＮ、ＫＳＣＮ、ＮａＣｌ等の周期律表第１族金属の塩、ＮＨ4Ｃｌ、（ＮＨ4）2ＳＯ4、ＮＨ4ＮＯ3等のアンモニウム塩、Ｃａ（ＣｌＯ4）2、Ｂａ（ＣｌＯ4）2等の周期律表第２族金属の塩、これらの塩と１，４−ブタンジオール、エチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、ポリプロピレングリコール等の多価アルコールやそれらの誘導体との錯体、これらの塩とエチレングリコールモノメチルエーテル、エチレングリコールモノエチルエーテル、ポリエチレングリコールモノメチルエーテル、ポリエチレングリコールモノエチルエーテル等のモノオールとの錯体、第４級アンモニウム塩等の陽イオン性界面活性剤、脂肪族スルホン酸塩、アルキル硫酸エステル塩、アルキルリン酸エステル塩等の陰イオン性界面活性剤、ベタイン等の両性界面活性剤を挙げることができる。
Examples of the conductivity-imparting agent by the ionic conduction mechanism include LiCF 3 SO 3 , NaClO 4 , LaClO 4 , LiAsF 6 , LiBF 4 , NaSCN, KSCN, NaCl, etc.
また、電子導電機構による導電付与剤の例としては、カーボンブラック、グラファイト等の炭素系物質、アルミニウム、銀、金、錫−鉛合金、銅―ニッケル合金等の金属或いは合金、酸化亜鉛、酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化錫、酸化アンチモン、酸化インジウム、酸化銀等の金属酸化物、各種フィラーに銅、ニッケル、銀等の導電性金属めっきを施した物質等を挙げることが出来る。これらイオン導電機構、電子導電機構による導電付与剤は粉末状や繊維状の形態で、単独または２種類以上を混合して使用することが出来る。この中でも、カーボンブラックは導電性の制御が容易であり、また経済的であるなどの観点から好ましい。 Examples of the conductivity imparting agent by the electronic conduction mechanism include carbon-based materials such as carbon black and graphite, metals or alloys such as aluminum, silver, gold, tin-lead alloy, copper-nickel alloy, zinc oxide, titanium oxide. Examples thereof include metal oxides such as aluminum oxide, tin oxide, antimony oxide, indium oxide, and silver oxide, and substances obtained by applying conductive metal plating such as copper, nickel, and silver to various fillers. These conductivity-imparting agents based on the ion conduction mechanism and the electron conduction mechanism can be used alone or in a mixture of two or more in the form of powder or fiber. Among these, carbon black is preferable from the viewpoint of easy control of conductivity and economy.
また、耐磨耗性などを高めるために、弾性層６２の外周上に表面層６３が形成される場合もある。表面層も弾性層と同様に１層である必要はなく、多層になっていても構わない。
In addition, the surface layer 63 may be formed on the outer periphery of the
次に表面層６３について説明する。弾性層６２の周りにローラ表面適正化のため、表面層６３を形成する場合がある。
Next, the surface layer 63 will be described. A surface layer 63 may be formed around the
表面層６３に用いられる材料としてはエポキシ樹脂、ジアリルフタレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、フッ素樹脂、ポリプロピレン樹脂、ユリア樹脂、メラミン樹脂、珪素樹脂、ポリエステル樹脂、スチロール系樹脂、酢酸ビニル樹脂、フェノール樹脂、ポリアミド樹脂、繊維素系樹脂、ウレタン樹脂、シリコーン樹脂、アクリルウレタン樹脂、水系樹脂などがある。また、これらを２種類以上組み合わせて使用することも可能である。この中でも特に含窒素化合物、例えばウレタン樹脂、アクリルウレタン樹脂等を用いることがトナーを安定して帯電させられることから望ましい。 Materials used for the surface layer 63 are epoxy resin, diallyl phthalate resin, polycarbonate resin, fluororesin, polypropylene resin, urea resin, melamine resin, silicon resin, polyester resin, styrene resin, vinyl acetate resin, phenol resin, polyamide resin , Fiber based resins, urethane resins, silicone resins, acrylic urethane resins, water based resins, and the like. It is also possible to use a combination of two or more of these. Among these, it is particularly preferable to use a nitrogen-containing compound such as a urethane resin or an acrylic urethane resin because the toner can be stably charged.
ここで使用するウレタン樹脂はイソシアネート化合物とポリオールとから得ることができる。 The urethane resin used here can be obtained from an isocyanate compound and a polyol.
イソシアネート化合物として、ジフェニルメタン−４，４’−ジイソシアネート、１，５−ナフタレンジイソシアネート、３，３’−ジメチルビフェニル−４，４’−ジイソシアネート、４，４’−ジシクロへキシルメタンジイソシアネート、ｐ−フェニレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、カルボジイミド変性ＭＤＩ、キシリレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、ナフチレンジイソシアネート、パラフェニレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルポリイソシアネートなどを用いることができる。また、これらの混合物を用いることもでき、その混合割合はいかなる割合でもよい。 Diisocyanate-4,4′-diisocyanate, 1,5-naphthalene diisocyanate, 3,3′-dimethylbiphenyl-4,4′-diisocyanate, 4,4′-dicyclohexylmethane diisocyanate, p-phenylene diisocyanate as isocyanate compounds Isophorone diisocyanate, carbodiimide-modified MDI, xylylene diisocyanate, trimethylhexamethylene diisocyanate, tolylene diisocyanate, naphthylene diisocyanate, paraphenylene diisocyanate, hexamethylene diisocyanate, polymethylene polyphenyl polyisocyanate and the like can be used. Moreover, these mixtures can also be used and the mixing ratio may be any ratio.
また、ここで用いるポリオールとしては、２価のポリオール（ジオール）として、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、１，４−ブタンジオール、ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、キシレングリコール、トリエチレングリコールなどをあげることができ、また、３価以上のポリオールとして、１，１，１−トリメチロールプロパン、グリセリン、ペンタエリスリトール、ソルビトールなどをあげることができる。さらに、ジオール、トリオールなどに、エチレンオキサイド、プロピレンオキサイドを付加した高分子量のポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、エチレンオキサイド‐プロピレンオキサイドブロックグリコールなどのポリオールも使用可能である。また、これらの材料も混合させて用いることもでき、その混合割合はいかなる割合でもよい。
In addition, as the polyol used here, as a divalent polyol (diol), ethylene glycol, diethylene glycol, propylene glycol, dipropylene glycol, 1,4-butanediol, hexanediol, neopentyl glycol, 1,4-
また、表面層６３を塗布する方法としては、リングコート法、ディッピング法、ロール塗工法およびスプレー塗工法など一般に知られている塗工法を用いることが出来るが、表面層６３の厚みを制御しやすいなどの理由からディッピング法を用いることが多い。ディッピング法では粘度５ｃｐｓ（０．００５Ｐａ・ｓ）〜５０ｃｐｓ（０．０５Ｐａ・ｓ）の材料を用いるのが好ましい。粘度が５ｃｐｓ以上であると、材料を硬化させて安定させるまでに形状が崩れることを防止でき、現像ローラとしてのスペックが良好に満たされうる。また、材料の粘度が５０ｃｐｓ以下であると、弾性層６２の表面に均一に表面層６３を形成することが容易となる。
In addition, as a method for applying the surface layer 63, generally known coating methods such as a ring coating method, a dipping method, a roll coating method, and a spray coating method can be used, but the thickness of the surface layer 63 can be easily controlled. The dipping method is often used for such reasons. In the dipping method, it is preferable to use a material having a viscosity of 5 cps (0.005 Pa · s) to 50 cps (0.05 Pa · s). When the viscosity is 5 cps or more, the shape can be prevented from collapsing until the material is cured and stabilized, and the specifications as a developing roller can be satisfactorily satisfied. Further, when the viscosity of the material is 50 cps or less, it becomes easy to form the surface layer 63 uniformly on the surface of the
さらに、これらの表面層６３に導電性を付与して使用することが出来る。導電性を付与する手法としては上記弾性層の導電化と同様の手法を用いることが可能である。 Further, the surface layer 63 can be used with conductivity imparted. As a method for imparting conductivity, it is possible to use a method similar to the above-described method for making the elastic layer conductive.
さらに、表面層６３の厚みとしては、１μｍ〜５００μｍが好ましい。より好ましくは表面層６３の厚みは１μｍ〜５０μｍであることが望まれる。表面層６３が１μｍ以上であると、画像を繰り返して出力した場合に磨耗等による劣化により表面層の役目を果たさなくなることを防止できる。また、表面層６３が５００μｍ以下であると、ローラ表面の硬度が高くなってトナー劣化の促進およびトナー融着の原因となることを防止できる。 Furthermore, the thickness of the surface layer 63 is preferably 1 μm to 500 μm. More preferably, the thickness of the surface layer 63 is 1 μm to 50 μm. When the surface layer 63 is 1 μm or more, it is possible to prevent the role of the surface layer from being lost due to deterioration due to wear or the like when an image is output repeatedly. Further, when the surface layer 63 is 500 μm or less, it is possible to prevent the roller surface from becoming hard and promoting toner deterioration and causing toner fusion.
また、現像ローラ全体の電気的な抵抗ムラが小さい方が、均一な電荷が付加されたトナーを現像ローラから感光ドラムに送ることが出来るので、トナーの転写性などが安定するため、良好な画像を得ることが出来る。ここで現像ローラの抵抗ムラとは「１−（現像ローラの最小抵抗値／現像ローラの最大抵抗値）」で得られる値を指す。現像ローラ内の抵抗ムラは少なくとも０．７未満（ゼロを含む）であることが好ましい。より好ましくは抵抗ムラが０．３未満（ゼロを含む）に抑えられていることが望ましい。この抵抗ムラの測定については後に具体的に説明する。 Also, if the electrical resistance unevenness of the entire developing roller is smaller, the toner with a uniform charge can be sent from the developing roller to the photosensitive drum, so that the transferability of the toner is stabilized, so that a good image is obtained. Can be obtained. Here, the uneven resistance of the developing roller refers to a value obtained by “1− (minimum resistance value of developing roller / maximum resistance value of developing roller)”. It is preferable that the resistance unevenness in the developing roller is at least less than 0.7 (including zero). More preferably, the resistance unevenness is suppressed to less than 0.3 (including zero). The measurement of the resistance unevenness will be specifically described later.
さらに現像ローラに求められる特性として形状が挙げられる。例えば現像ローラの周方向振れが大きい場合、現像ローラ一周において、現像ローラと感光ドラムとのニップ幅の変動が大きくなる。このようにニップ幅の変動が大きいと、ドラムへのトナー搬送力にムラが出来てしまい、画像上に濃淡が生じる場合がある。これを防ぐ目的から現像ローラの周方向振れは小さいほど良い。具体的には現像ローラ一周における、軸芯体中心から現像ローラ表面までの距離の（最大値）と（最小値）の差（最大値）−（最小値）の値が０〜５０μｍであれば、画像上の濃淡を押さえることが可能である。さらには（最大値）−（最小値）の値が０〜３０μｍであれば画像上の濃度はほぼ均一となり、優良な画質を出力できることからこの範囲内にあることがより好ましい。 Further, the shape is given as a characteristic required for the developing roller. For example, when the circumferential deviation of the developing roller is large, the fluctuation in the nip width between the developing roller and the photosensitive drum becomes large in one round of the developing roller. When the variation in the nip width is large as described above, the toner conveying force to the drum is uneven, and the image may be shaded. In order to prevent this, it is better that the circumferential deviation of the developing roller is smaller. Specifically, if the value of (maximum value) − (minimum value) between the (maximum value) and the (minimum value) of the distance from the center of the shaft core to the developing roller surface in one round of the developing roller is 0 to 50 μm. It is possible to suppress the shading on the image. Further, if the value of (maximum value) − (minimum value) is 0 to 30 μm, the density on the image is almost uniform, and excellent image quality can be output.
現像ローラ表面上の粗さはトナーの搬送力に大きく影響する。そのため、ＪＩＳ Ｂ ０６０１：１９９４表面粗さの規格における現像ローラ表面のＲａが０．５μｍ〜３．０μｍであることが望ましい。Ｒａが０．５μｍ以上であるとトナーの搬送力が小さくなることを防止でき、良好な画像濃度を得ることができる。３．０μｍ以下であると、トナーの搬送力が大きくなって多量にトナーを搬送してしまい感光ドラム上にトナーが残留して画像が悪化することを防止することができる。また、現像ローラ一周において、粗さムラが小さい方が均一にトナーを搬送でき、均一濃度の画像を出力することが可能となる。そのため、現像ローラ内の粗さムラは０〜０．６であることが望ましい。より好ましくは粗さムラが０〜０．３の範囲にあることが望まれる。ここで粗さムラとは現像ローラ内での最大粗さから最小粗さを引いた値を指す。 The roughness on the surface of the developing roller greatly affects the toner conveying force. Therefore, it is desirable that the Ra of the developing roller surface in the standard of JIS B 0601: 1994 surface roughness is 0.5 μm to 3.0 μm. When Ra is 0.5 μm or more, the toner conveying force can be prevented from being reduced, and a good image density can be obtained. When the thickness is 3.0 μm or less, it is possible to prevent the toner from being transported in a large amount and transporting a large amount of toner, so that the toner remains on the photosensitive drum and the image is deteriorated. In addition, it is possible to transport toner uniformly and to output an image having a uniform density when the roughness unevenness is smaller around the developing roller. Therefore, the roughness unevenness in the developing roller is desirably 0 to 0.6. More preferably, the roughness unevenness is in the range of 0 to 0.3. Here, the roughness unevenness refers to a value obtained by subtracting the minimum roughness from the maximum roughness in the developing roller.
本発明により製造された弾性ローラは帯電ローラとして使用することができる。その一例の概略図を図７に示す。図７（Ａ）はこの現像ローラの長手方向に平行な断面を表したものであり、同７（Ｂ）は長手方向に垂直な断面を表したものである。 The elastic roller manufactured according to the present invention can be used as a charging roller. An example of the schematic is shown in FIG. FIG. 7A shows a cross section parallel to the longitudinal direction of the developing roller, and FIG. 7B shows a cross section perpendicular to the longitudinal direction.
帯電ローラは、感光ドラムに対する良好な均一密着性を確保するために、適度な弾性を有することが望ましい。そのため、帯電ローラは現像ローラと同様に軸芯体７１の周囲に弾性層７２を有した構成となっている。帯電ローラに用いられる弾性層７２の硬度は密着性を確保する目的からＡｓｋｅｒ Ｃ硬度２０〜４０度であることが望ましい。この際、現像ローラと同様に弾性層７２は１層である必要はなく、多層になっていても構わない。また、現像ローラと同様に弾性層７２に導電性を付与する際には、カーボンブラック等の導電剤を添加することにより、弾性層７２の導電性は調整される。 The charging roller desirably has an appropriate elasticity in order to ensure good uniform adhesion to the photosensitive drum. Therefore, the charging roller has a configuration in which an elastic layer 72 is provided around the shaft core 71 in the same manner as the developing roller. The hardness of the elastic layer 72 used for the charging roller is desirably Asker C hardness of 20 to 40 degrees for the purpose of ensuring adhesion. At this time, like the developing roller, the elastic layer 72 does not have to be a single layer, and may be a multilayer. In addition, when the conductivity is imparted to the elastic layer 72 as in the developing roller, the conductivity of the elastic layer 72 is adjusted by adding a conductive agent such as carbon black.
また、帯電ローラ表面の滑り性や平滑性を維持するために、弾性層７２の表面に表面層７３を設けても良い。この表面層７３も弾性層と同様に１層である必要はなく、多層構造になっていても構わない。 Further, a surface layer 73 may be provided on the surface of the elastic layer 72 in order to maintain the slipperiness and smoothness of the charging roller surface. The surface layer 73 does not have to be a single layer like the elastic layer, and may have a multilayer structure.
帯電ローラに用いられる弾性層７２の具体的な材料としては、例えば、天然ゴム、エチレンプロピレンジエンメチレンゴム（ＥＰＤＭ）、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、シリコーンゴム、ウレタンゴム、エピクロルヒドリンゴム、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、ニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）及びクロロプレンゴム（ＣＲ）等の合成ゴム、さらにはポリアミドゴム及びフッ素ゴムなども挙げられる。これらの材料が単独で又は複数種を組み合わせて用いることができる。また、これらの材料の発泡体を弾性層に用いても良い。 Specific materials for the elastic layer 72 used for the charging roller include, for example, natural rubber, ethylene propylene diene methylene rubber (EPDM), styrene-butadiene rubber (SBR), silicone rubber, urethane rubber, epichlorohydrin rubber, isoprene rubber ( IR), butadiene rubber (BR), nitrile-butadiene rubber (NBR), chloroprene rubber (CR), and other synthetic rubbers, as well as polyamide rubber and fluorine rubber. These materials can be used alone or in combination. Moreover, you may use the foam of these materials for an elastic layer.
また、表面層７３に用いる材料としては、ポリアミド樹脂、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、フッ素樹脂およびシリコーン樹脂等の樹脂、さらにはエピクロルヒドリン樹脂、クロロプレン樹脂およびアクリロニトリル樹脂等が挙げられる。これらの材料が単独で又は複数種を組み合わせて用いることができる。表面層材料の塗工方法としては、現像ローラと同様にリングコート法、ディッピング法、ロール塗工法およびスプレー塗工法などの一般に知られている塗工方法を用いることが出来る。 Examples of the material used for the surface layer 73 include resins such as polyamide resin, urethane resin, acrylic resin, fluorine resin, and silicone resin, epichlorohydrin resin, chloroprene resin, and acrylonitrile resin. These materials can be used alone or in combination. As a method for coating the surface layer material, generally known coating methods such as a ring coating method, a dipping method, a roll coating method, and a spray coating method can be used as in the developing roller.
帯電ローラは感光ドラムとの関係が接触、非接触に関わらず帯電ローラの表面が粗いと、その凹凸によって微妙な帯電ムラが生じる。その結果、画像不良が生じる場合がある。したがって、帯電ローラの表面はより滑らかな方が好ましく、ＪＩＳ Ｂ ０６０１表面粗さの規格におけるＲｚが０〜３０μｍであることが望ましい。特には１５μｍ以下であることが望ましい。 Regardless of whether the charging roller is in contact or non-contact with the photosensitive drum, if the surface of the charging roller is rough, subtle uneven charging occurs due to the unevenness. As a result, image defects may occur. Therefore, the surface of the charging roller is preferably smoother, and it is desirable that Rz in the standard of JIS B 0601 surface roughness is 0 to 30 μm. In particular, the thickness is desirably 15 μm or less.
また、表面層の厚さは１μｍ〜５００μｍであることが望ましい。表面層の厚さが１μｍ以上であると、感光ドラムとの摩擦に耐え得る表面層を容易に得ることができる。また、表面層の厚さが５００μｍ以下であると、弾性層の機能を十分に生かすことができる。 The thickness of the surface layer is desirably 1 μm to 500 μm. When the thickness of the surface layer is 1 μm or more, a surface layer that can withstand friction with the photosensitive drum can be easily obtained. Further, when the thickness of the surface layer is 500 μm or less, the function of the elastic layer can be fully utilized.
また、帯電ローラ全体の電気的な抵抗ムラが小さい方が、感光ドラムを均一に帯電させることが出来るために、良好な画像を得ることが出来る。 In addition, when the electrical resistance unevenness of the entire charging roller is smaller, the photosensitive drum can be uniformly charged, so that a good image can be obtained.
また、帯電ローラの周方向振れが大きい場合、帯電ローラ一周内の帯電ローラと感光ドラムとのニップ幅の変動が大きくなることから感光ドラムに均一に帯電できない場合がある。これを防ぐ目的から帯電ローラの周方向振れは小さいほど良い。具体的には帯電ローラ一周における、軸芯体中心から帯電ローラ表面までの距離の（最大値）と（最小値）の差（最大値）−（最小値）の値が０〜３０μｍであれば感光ドラムをほぼ均一に帯電できることからこの範囲内であることが好ましい。 In addition, when the circumferential deviation of the charging roller is large, the variation in the nip width between the charging roller and the photosensitive drum within the circumference of the charging roller becomes large, and the photosensitive drum may not be uniformly charged. In order to prevent this, it is better that the circumferential deflection of the charging roller is smaller. Specifically, if the difference between (maximum value) and (minimum value) (maximum value) − (minimum value) of the distance from the center of the shaft core to the charging roller surface in one round of the charging roller is 0 to 30 μm. This range is preferable because the photosensitive drum can be charged almost uniformly.
また、本発明の製造方法で得られたローラを帯電ローラとして用いる場合、電極として機能することが重要であり、弾性を持たせ十分な接触状態を得ると同時に、移動する被帯電体を充電するに十分低い抵抗を有する必要がある。しかし、一方では被帯電体にピンホールなどの欠陥部位が存在した場合に電圧のリークを防止する必要がある。よって、被帯電体として電子写真用感光ドラムを用いた場合、十分な帯電性と耐リーク性を得るには、弾性層の抵抗値として１×１０3〜１×１０9Ω・ｃｍの抵抗を有することが望ましい。 In addition, when the roller obtained by the production method of the present invention is used as a charging roller, it is important to function as an electrode, and it is elastic and obtains a sufficient contact state, and at the same time charges a moving charged object. It is necessary to have a sufficiently low resistance. However, on the other hand, it is necessary to prevent voltage leakage in the case where a defect site such as a pinhole exists in the member to be charged. Therefore, when an electrophotographic photosensitive drum is used as the member to be charged, a resistance of 1 × 10 3 to 1 × 10 9 Ω · cm is required as the resistance value of the elastic layer in order to obtain sufficient chargeability and leakage resistance. It is desirable to have.
本発明によれば、ローコストで軸芯体外周面に高粘度材料からなる円筒形状（ロール形状）の硬化物の層である弾性層が寸法精度良く設けられ、その弾性層端部の形状が安定した弾性ローラを得ることができる。 According to the present invention, an elastic layer, which is a hardened layer of a cylindrical shape (roll shape) made of a high-viscosity material, is provided with low dimensional accuracy on the outer peripheral surface of the shaft core body, and the shape of the elastic layer end is stable. An elastic roller can be obtained.
本発明により製造された現像ローラを搭載したプロセスカートリッジおよび電子写真装置の一例を図８に模式図として示した。この図８により以下説明する。 An example of a process cartridge and an electrophotographic apparatus equipped with a developing roller manufactured according to the present invention is shown as a schematic diagram in FIG. This will be described below with reference to FIG.
尚、本画像形成装置では、それぞれイエロー、シアン、マゼンダおよびブラックの画像を形成する４個の画像形成ユニット８ａ〜８ｄが、タンデム方式で設けられている。そして、感光体１、帯電装置２、画像露光装置３（図では書き込みビーム）、現像装置４、クリーニング装置５、画像転写装置６（図では転写ローラ）等の仕様が各色トナー特性に応じて少し調整に差異があるものの、基本的構成においてこれら４個の画像形成ユニット８ａ〜８ｄは同じである。また、感光体１、帯電装置２、現像装置４およびクリーニング装置５が一体となり、プロセスカートリッジを形成している。
In this image forming apparatus, four
現像装置４には、一成分トナー９を収容した現像容器１０と、現像容器１０内の長手方向に延在する開口部に位置し、感光体１と対向設置された現像ローラ６０とを備え、感光体１上の静電潜像を現像して可視化するようになっている。さらに、現像ローラ６０に一成分トナー９を供給すると共に現像に使用されずに現像ローラ６０に担持されている一成分トナー９を現像ローラ６０から掻き取るトナー供給ローラ１１が設けられている。またび現像ローラ６０上の一成分トナー９の担持量を規制すると共に摩擦帯電する現像ブレード１２が設けられている。
The developing device 4 includes a developing
感光体１の表面が帯電装置２により所定の極性・電位に一様に帯電され、画像情報が画像露光装置３からビームとして、帯電された感光体１の表面層に照射され、静電潜像が形成される。次いで、形成された静電潜像上に現像ローラ６０を有する現像装置４から一成分トナーが供給され、感光体１の表面にトナー像が形成される。このトナー像は感光体１の回転に伴って、画像転写装置６に対向する部所に来たときに回転と同期して供給されてきた紙などの転写材（紙）７に転写される。
The surface of the
なお、本図では４つの画像形成ユニット８ａ〜８ｄが一連に連動して所定の色画像を１つの転写材７に重ねて形成されている。したがって、転写材７をそれぞれの画像形成ユニットの画像形成と同期させる。つまり、画像形性が転写材７の挿入と同期している。そのために、転写材７を輸送するための転写搬送ベルト１３が感光体１と画像転写装置６との間に挟まれるように、転写搬送ベルト１３の駆動ローラ１４、テンションローラ１５および従動ローラ１６に架けまわされる。そして、転写材７は転写搬送ベルト１３に吸着ローラ１７の働きにより静電気的に吸着された形で搬送されている。なお、１８は転写材７を供給するための供給ローラである。
In the drawing, four
画像が形成された転写材７は、転写搬送ベルト１３から剥離装置１９の働きにより剥がされ、定着装置２０に送られ、トナー像は転写材７に定着されて、印刷が完了する。一方、トナー像の転写材８への転写が終わった感光体１はさらに回転して、クリーニング装置５により感光体１表面がクリーニングされ、必要により除電装置（不図示）によって除電される。その後、感光体１は次の画像形成に供される。なお、図において、２１、２２はそれぞれ吸着ローラ１７、画像転写装置６へのバイアス電源を示す。
The
なお、ここでは、タンデム型の転写材へ直接各色のトナー像を転写する装置で説明したが、本発明により製造された弾性ローラは、電子写真方式の画像形成装置に適宜現像ローラ（あるいは帯電ローラ）として利用できる。本発明により製造された弾性ローラを利用できる画像形成装置の例として、白黒の単色画像形成装置、転写ローラや転写ベルトに一旦各色のトナー像を重ねてカラー画像を形成し、それを転写部材へ一括して転写する画像形成層置を挙げることができる。また、各色の現像ユニットがロータ上に配置されたり、感光体に並列して配置されたりした画像形成装置等が挙げられる。また、プロセスカートリッジではなく、感光体、帯電装置、現像装置等が直接画像形成装置に組み込まれていても構わない。 Here, the description has been made with respect to the apparatus for directly transferring the toner images of the respective colors onto the tandem type transfer material. However, the elastic roller manufactured according to the present invention is suitably used in an electrophotographic image forming apparatus as a developing roller (or a charging roller). ). As an example of an image forming apparatus that can use an elastic roller manufactured according to the present invention, a monochrome image forming apparatus for black and white, a toner image of each color is once superimposed on a transfer roller or a transfer belt, and a color image is formed on a transfer member. Examples thereof include an image forming layer that is collectively transferred. In addition, an image forming apparatus in which each color developing unit is arranged on a rotor or arranged in parallel with a photosensitive member may be used. Further, instead of the process cartridge, a photoreceptor, a charging device, a developing device, or the like may be directly incorporated in the image forming apparatus.
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明する。まず、実施例において行った各種評価および測定方法について説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. First, various evaluation and measurement methods performed in Examples will be described.
（画像評価（濃度ムラ））
電子写真プロセスカートリッジ（公称寿命６０００枚、Ａ４サイズ、５％印字率、プリントカートリッジブラック・シアン・マゼンタ・イエロー、ヒューレットパッカード社製、商品名：プリントカートリッジ黒・プリントカートリッジシアン・プリントカートリッジマゼンタ・プリントカートリッジイエロー）を用意した。このプロセスカートリッジに、各例において作成したローラを角色それぞれについて現像ローラとして組み込んだ。このプロセスカートリッジは、次の各手段が一体的にカートリッジ化されたものである。像担持体である感光ドラムを一様に帯電させる手段、感光ドラムへの選択的な露光によって潜像を形成する手段、潜像を現像材であるトナーで顕在化する手段、トナー像を転写材に転写する手段、転写後の感光ドラム上の残トナーをクリーニングする手段である。
(Image evaluation (density unevenness))
Electrophotographic process cartridge (nominal life: 6000 sheets, A4 size, 5% printing rate, print cartridge black, cyan, magenta, yellow, manufactured by Hewlett-Packard Company, trade name: print cartridge black, print cartridge cyan, print cartridge magenta, print cartridge Yellow) was prepared. In this process cartridge, the roller prepared in each example was incorporated as a developing roller for each of the square colors. This process cartridge is one in which the following means are integrated into a cartridge. Means for uniformly charging a photosensitive drum as an image carrier, means for forming a latent image by selective exposure to the photosensitive drum, means for realizing the latent image with toner as a developer, and transferring a toner image to a transfer material And a means for cleaning residual toner on the photosensitive drum after transfer.
次にこの電子写真プロセスカートリッジを電子写真方式の画像形成装置（商品名：Ｃｏｌｏｒ ＬａｓｅｒＪｅｔ ３７００、ヒューレットパッカード社製）に組み込んだ。そして、この画像形成装置を用いて、画像（ベタ画像、ハーフトーン画像）を出力し、濃度ムラ（ローラピッチ）を次のように評価した。
◎：目視にて全画像において良好な場合。
○：ベタ、ハーフトーンにて濃度ムラが若干確認されるが、実用上問題ない場合。
△：全画像において濃度ムラが確認された場合。
Next, this electrophotographic process cartridge was incorporated into an electrophotographic image forming apparatus (trade name: Color LaserJet 3700, manufactured by Hewlett-Packard Company). Then, using this image forming apparatus, an image (solid image, halftone image) was output, and density unevenness (roller pitch) was evaluated as follows.
A: When all the images are good visually.
○: Density unevenness is slightly confirmed with solid and halftone, but there is no practical problem.
Δ: When density unevenness is confirmed in all images.
（弾性ローラの端部ハネ量の測定と評価）
弾性ローラの端部ハネ量は、軸芯体の中心軸を回転軸として弾性ローラを回転させ、回転軸と垂直に配置した非接触レーザー測長器（キーエンス製、商品名：ＬＳ−５０００）で平均外直径を測定し求めた。ここでいう平均外直径は、弾性ローラを２°ずつ回転させて測定した１８０点の弾性層部の外直径の平均値である。弾性層の両端部より長手方向に１ｍｍピッチで４０点の平均外直径の値をそれぞれ求め、その値の中で最大の値を弾性ローラの端部ハネ量の値とする。次のように評価した。
◎：弾性ローラの端部ハネ量（最大平均外直径）の値が３０μｍ未満のもの。
○：弾性ローラの端部ハネ量（最大平均外直径）の値が３０μｍ以上１００μｍ未満のもの。
△：弾性ローラの端部ハネ量（最大平均外直径）の値が１００μｍ以上のもの。
(Measurement and evaluation of edge amount of elastic roller)
The amount of splash at the end of the elastic roller is determined by a non-contact laser length measuring device (manufactured by Keyence, product name: LS-5000) which is arranged perpendicular to the rotation axis by rotating the elastic roller with the central axis of the shaft core as the rotation axis. The average outer diameter was measured and determined. The average outer diameter here is an average value of the outer diameters of the 180 elastic layer portions measured by rotating the elastic roller by 2 °. The average outer diameter value of 40 points is obtained at a pitch of 1 mm in the longitudinal direction from both ends of the elastic layer, and the maximum value among the values is defined as the value of the end amount of the elastic roller. Evaluation was performed as follows.
A: The value of the amount of splash at the end of the elastic roller (maximum average outer diameter) is less than 30 μm.
◯: The value of the amount of splash at the end of the elastic roller (maximum average outer diameter) is 30 μm or more and less than 100 μm.
(Triangle | delta): The value of the edge part amount (maximum average outer diameter) of an elastic roller is 100 micrometers or more.
（弾性ローラの抵抗ムラの測定と評価）
図９にて、詳細を説明する。弾性ローラ（図では現像ローラ６０だが、帯電ローラ７０でもよい）の軸芯体の両端にそれぞれ５００ｇ（４．９Ｎ）の荷重をかけて、６０ｒｐｍで回転する金属製ドラム９２に押し当てる。そして、金属製ドラム９２と弾性ローラ６０の軸体間に１００Ｖの電圧を印加し、弾性ローラと直列につないでいる１０ｋΩの抵抗に流れる電流の値から弾性ローラの抵抗値の計算を行う。一周中での弾性ローラ抵抗の最大値と最小値の平均値をその弾性ローラの抵抗値とする。また、弾性ローラ（弾性層）を長手方向に２０に分割した測定点の抵抗値の最大・最小の値をとり、「１−（抵抗最小値／抵抗最大値）」の値をその弾性ローラの抵抗ムラとする。
(Measurement and evaluation of resistance unevenness of elastic roller)
Details will be described with reference to FIG. A load of 500 g (4.9 N) is applied to both ends of the shaft core of an elastic roller (developing
抵抗ムラが０以上、０．３未満の場合は◎、
抵抗ムラが０．３以上、０．７未満の場合は○、
抵抗ムラが０．７以上、１．０以下の場合は△として、評価を行った。
If the resistance unevenness is 0 or more and less than 0.3, ◎,
When resistance unevenness is 0.3 or more and less than 0.7, ○,
When the resistance unevenness was 0.7 or more and 1.0 or less, it was evaluated as Δ.
（未硬化の弾性層材料の粘度測定）
粘度測定にはＨａａｋｅ社製ＲｈｅｏＳｔｒｅｓｓ６００（商品名）を用いた。
(Measurement of viscosity of uncured elastic layer material)
For the viscosity measurement, Rheo Stress 600 (trade name) manufactured by Haake was used.
未硬化の状態の弾性層材料を約１ｇ採取し試料台の上にのせ、コーンプレート（直径３５ｍｍ、傾斜角１°）を徐々に近づけ、試料台から約５０μｍの位置で測定ギャップを設定した。そのとき、周りに押し出された弾性層材料を測定に影響が出ないよう除去した。試料温度が２５℃になるように試料台の温度は設定され、試料をセットしてから１０分間放置後に測定を開始した。試料にかけるせん断速度を０．１ｓ−１からスタートし１０までの範囲を、０．２ ｓ−１ずつ変化させ、せん断速度１ｓ−１のせん断応力をせん断速度１ ｓ−１で割った値を粘度とした。
About 1 g of an uncured elastic layer material was sampled and placed on a sample table, a cone plate (diameter 35 mm,
（リング状部材の融点測定）
リング状部材の融点の測定方法を以下に説明する。融点とは、下記方法で測定された流出開始温度をいう。測定はフローテスターＣＦＴ−５００Ｄ型（商品名。島津製作所製）を使用して、次のように行った。ダイ（ノズル）の直径１ｍｍ、厚み１ｍｍとして１０ｋｇ（９８Ｎ）の押出荷重を加え、初期設定温度５０℃で予熱時間４２０秒の後、４℃／分の速度で試料を等速昇温する。試料としては、リング状部材と同じ材料を必要に応じ１〜３ｇに粉砕した粉末を用い、プランジャー断面積は１．０ｃｍ2とした。
(Measuring melting point of ring-shaped member)
A method for measuring the melting point of the ring-shaped member will be described below. The melting point refers to the outflow start temperature measured by the following method. The measurement was performed as follows using a flow tester CFT-500D type (trade name, manufactured by Shimadzu Corporation). An extrusion load of 10 kg (98 N) is applied with a die (nozzle) diameter of 1 mm and a thickness of 1 mm, and after a preheating time of 420 seconds at an initial set temperature of 50 ° C., the sample is heated at a constant rate of 4 ° C./min. As a sample, powder obtained by pulverizing the same material as that of the ring-shaped member to 1 to 3 g as necessary was used, and the plunger cross-sectional area was 1.0 cm 2 .
等速昇温するに従い、試料は徐々に加熱され流出が開始される。さらに昇温すると溶融状態となった試料は大きく流出し、プランジャー降下が停止して終了する。この際、試料の流出が開始される温度を流出開始温度とした。 As the temperature rises at a constant speed, the sample is gradually heated and starts to flow out. When the temperature is further raised, the sample in a molten state largely flows out, and the plunger lowering stops and ends. At this time, the temperature at which the sample started to flow out was defined as the outflow start temperature.
測定方法は以上に示した通りだが、各測定条件は材料の種類によって本例の条件を基に変更することもできる。 The measurement method is as described above, but each measurement condition can be changed based on the conditions of this example depending on the type of material.
〔実施例１〕
弾性ローラを製造するにあたり、軸芯体としては外直径６ｍｍの丸棒状鉄製軸芯体にニッケルメッキを施し、さらに厚み約１μｍのプライマーＤＹ３５−０５１（商品名：東レダウコーニング社製）を塗布、１５０ ℃、３０分間焼き付けしたものを用いた。塗工装置としては、図３に示した構造を有する塗工装置を用いた。
[Example 1]
In producing the elastic roller, the shaft core is nickel-plated on a round bar-shaped iron shaft having an outer diameter of 6 mm, and further coated with a primer DY35-051 (trade name: manufactured by Toray Dow Corning Co., Ltd.) having a thickness of about 1 μm. What was baked for 30 minutes at 150 degreeC was used. As the coating apparatus, a coating apparatus having the structure shown in FIG. 3 was used.
付加反応架橋型液状シリコーンゴム（商品名：ＤＹ３５−１２６５、東レダウコーニング社製）のＡ液およびＢ液の各液１００質量部に、それぞれカーボンブラック（商品名：ＭＡ１１、三菱化学社製）８質量部を加え、プラネタリーミキサーで３０分間脱泡した。その後、カーボンブラックを配合したＡ液およびＢ液を、それぞれ塗工装置付随の原料タンクにセットし、圧送ポンプを使用してスタティックミキサーに送り出し、Ａ液およびＢ液を質量基準で１：１で混合し、このシリコーンゴム混合液を弾性層材料とした。その粘度は５４５Ｐａ・ｓであった。 Carbon black (trade name: MA11, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation) is added to 100 parts by mass of each of the liquids A and B of addition reaction crosslinkable liquid silicone rubber (trade name: DY35-1265, manufactured by Toray Dow Corning) 8 A part by mass was added and defoamed with a planetary mixer for 30 minutes. Thereafter, liquid A and liquid B blended with carbon black are respectively set in the raw material tanks attached to the coating apparatus, and sent to a static mixer using a pressure pump, and liquids A and B are 1: 1 on a mass basis. This silicone rubber mixed solution was mixed and used as an elastic layer material. The viscosity was 545 Pa · s.
塗工装置の軸芯体上保持軸および軸芯体下保持軸で軸芯体をクランプし、これら軸芯体保持軸を下から上に垂直に１０ｍｍ／ｓの速度で上昇させ軸芯体を移動させた。これと同時に、シリコーンゴム混合液を、図２に示した形態の塗工ヘッドの環状スリットから８４０ｍｍ3／ｓで吐出し、軸芯体の外周面に未硬化の弾性層材料を円筒形状（ロール形状）に形成した。 The shaft core body is clamped by the shaft core body holding shaft and the shaft core body lower holding shaft of the coating apparatus, and these shaft core body holding shafts are raised vertically from the bottom to the top at a speed of 10 mm / s. Moved. At the same time, the silicone rubber mixture is discharged from the annular slit of the coating head having the configuration shown in FIG. 2 at 840 mm 3 / s, and an uncured elastic layer material is cylindrically formed on the outer peripheral surface of the shaft core (roll Shape).
塗工ヘッドの内直径（Ｌ）は１２．１ｍｍとした（第一環状部材１０１および第二環状部材１０２の内周面は互いに同一面を形成する）。環状スリット（弾性層材料吐出口）の幅は１．０ｍｍで一様とした。従ってｓｍａｘは１．０ｍｍである。
The inner diameter (L) of the coating head was set to 12.1 mm (the inner peripheral surfaces of the first
塗工の前に、塗工ヘッドにストップリング４０１を装着した。ストップリングは図４に示すように中空円筒形状のリング状である。このとき、ストップリングは、塗工ヘッドの環状スリットより進行方向（矢印Ａ方向）前方に位置させた。
Prior to coating, a
また、塗工の前に、塗工ヘッドにアッパーリングと呼ばれるリング状部材５０１（図５（ａ）に示す形状を有する）を装着した。このときリング状部材５０１の最大外直径部を、塗工ヘッドの環状スリットより進行方向後方に位置させた。
Further, before coating, a ring-shaped member 501 (having a shape shown in FIG. 5A) called an upper ring was attached to the coating head. At this time, the maximum outer diameter portion of the ring-shaped
このリング状部材５０１の内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．４６ｍｍである。最大外直径と内直径から計算されるＷ１はＷ１＝２．９５ｍｍであり、最小外直径と内直径から計算されるＷ２はＷ２＝１．１８ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。このリング状部材の材質は、ポリカーボネートである。また、このように軸芯体外直径より大きい内直径rを持つリング状部材を装着する方法を「隙間嵌」と呼称する（以下同じ）。
The inner diameter r of the ring-shaped
次に、この未硬化の弾性層に赤外線加熱を施した。赤外線加熱ランプ（商品名：ハイベック製、商品名：ＨＹＬ２５）を熱処理温度（被加熱体の表面温度。以降、熱処理温度とは被加熱体の表面温度を指す）２００℃とし、ランプと未硬化物の層表面との距離が６０ｍｍとなるように配置した。そして、未硬化物の層を設けた軸芯体を周方向に６０ｒｐｍで回転させながら４分間過熱し未硬化の弾性層材料を硬化し弾性層とした。 Next, infrared heating was applied to the uncured elastic layer. Infrared heating lamp (trade name: manufactured by Hybeck, trade name: HYL25) is heat treatment temperature (surface temperature of the object to be heated. Hereinafter, heat treatment temperature refers to the surface temperature of the object to be heated) 200 ° C., lamp and uncured product It arrange | positioned so that the distance with the layer surface of might be set to 60 mm. Then, the shaft core provided with the uncured material layer was heated for 4 minutes while rotating in the circumferential direction at 60 rpm to cure the uncured elastic layer material to obtain an elastic layer.
その後、シリコーンゴム弾性層の硬化後の物性を安定させ、シリコーンゴム弾性層中の反応残滓および未反応低分子分を除去する等を目的として、電気炉で２００℃、４時間の二次硬化を行った。 Thereafter, secondary curing at 200 ° C. for 4 hours in an electric furnace is performed for the purpose of stabilizing the physical properties after curing of the silicone rubber elastic layer and removing reaction residues and unreacted low molecular components in the silicone rubber elastic layer. went.
このようにして、軸芯体の外周上に弾性層を有する弾性ローラを製造した。 In this way, an elastic roller having an elastic layer on the outer periphery of the shaft core was manufactured.
その後、この弾性ローラに表面層を設けた。表面層の材料処方を示す。
ポリウレタンポリオールプレポリマー１００質量部（商品名：タケラックＴＥ５０６０、三井武田ケミカル社製）。
イソシアネート７７質量部（商品名：コロネート２５２１、日本ポリウレタン株式会社製）。
カーボンブラック２４質量部（商品名：ＭＡ１００、三菱化学社製）。
Thereafter, a surface layer was provided on the elastic roller. The material formulation of the surface layer is shown.
100 parts by mass of a polyurethane polyol prepolymer (trade name: Takelac TE5060, manufactured by Mitsui Takeda Chemical Co., Ltd.).
77 parts by mass of isocyanate (trade name: Coronate 2521, manufactured by Nippon Polyurethane Co., Ltd.).
24 parts by mass of carbon black (trade name: MA100, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation).
上記材料にＭＥＫ（メチルエチルケトン）を加え横型分散機ＮＶＭ−０３（商品名、アイメックス社製）で周速７ｍ／ｓ、流量１ｃｃ／min、分散液温度１５℃の条件下で１時間分散した。分散後さらにＭＥＫを加え固形分２５質量％で（膜厚が２０μｍとなるように）調整したものを表面層の原料液とした。次にこの表面層原材料を液流速２５０ｃｃ／min、液温２３℃で循環させた直径３２のシリンダー中に浸入速度１００ｍｍ／ｓで前記弾性ローラ外周に浸漬させ、１０秒間停止させた後に、初速４００ｍｍ／ｓ、終速２００ｍｍ／ｓの条件で引き上げた。これを、１０分間自然乾燥させた。次いで、１４０℃にて６０分間加熱処理することで表面層の原料の硬化を行い、表面層を設けた弾性ローラを得た。 MEK (methyl ethyl ketone) was added to the above material, and the mixture was dispersed with a horizontal disperser NVM-03 (trade name, manufactured by IMEX) at a peripheral speed of 7 m / s, a flow rate of 1 cc / min , and a dispersion temperature of 15 ° C. for 1 hour. After dispersion, MEK was further added to adjust the solid content to 25% by mass (so that the film thickness was 20 μm) as the surface layer raw material liquid. Next, this surface layer raw material was immersed in the outer periphery of the elastic roller at a penetration speed of 100 mm / s in a cylinder having a diameter of 32 circulated at a liquid flow rate of 250 cc / min and a liquid temperature of 23 ° C., and stopped for 10 seconds. / S at a final speed of 200 mm / s. This was naturally dried for 10 minutes. Subsequently, the raw material of the surface layer was cured by heat treatment at 140 ° C. for 60 minutes, and an elastic roller provided with the surface layer was obtained.
表面層を設けた弾性ローラを現像ローラとして、電子写真プロセスカートリッジに組み込んだ。画像出力して濃度ムラを調べた結果を表１に示す。 An elastic roller provided with a surface layer was incorporated in an electrophotographic process cartridge as a developing roller. Table 1 shows the result of examining the density unevenness by outputting the image.
なお、表１において、「ｈ／ｓ」は「ｈ／ｓｍａｘ」を意味するものである。 In Table 1, “h / s” means “h / smax”.
〔実施例２〕
付加反応架橋型液状シリコーンゴムのＡ液およびＢ液として次のものを用いた。
[Example 2]
The following were used as A liquid and B liquid of addition reaction crosslinking type liquid silicone rubber.
シリコーンベースポリマー（重量平均分子量Ｍｗ＝１０００００、東レダウコーニング社製。）１００質量部、カーボンブラック（商品名：ＭＡ７７、三菱化学社製）３質量部をプラネタリーミキサーで３０分間混合脱泡し、シリコーンゴムベース材料を得た。このベース材料１００質量部に対して、塩化白金酸のイソプロピルアルコール溶液（白金含有量３質量％）０．０２質量部を加え、混合したものをＡ液とした。また、上記シリコーンベース材料１００質量部に対して、オルガノハイドロジェンポリシロキサン（粘度１０ｍＰａ・ｓ、ＳｉＨ含有量１質量％、東レダウコーニング社製。）１．５質量部を加え、混合したものをＢ液とした。
100 parts by mass of a silicone base polymer (weight average molecular weight Mw = 100000, manufactured by Toray Dow Corning) and 3 parts by mass of carbon black (trade name: MA77, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation) were mixed and defoamed with a planetary mixer for 30 minutes. A silicone rubber base material was obtained. A solution A was prepared by adding 0.02 part by mass of an isopropyl alcohol solution of chloroplatinic acid (platinum content: 3% by mass) to 100 parts by mass of the base material. Further, to 100 parts by mass of the silicone base material, 1.5 parts by mass of an organohydrogenpolysiloxane (
上記Ａ液およびＢ液を混合したシリコーンゴム混合液を、弾性層材料として用いた。この材料の粘度は１０Ｐａ・ｓであった。 A silicone rubber mixed liquid obtained by mixing the A liquid and the B liquid was used as the elastic layer material. The viscosity of this material was 10 Pa · s.
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例３〕
付加反応架橋型液状シリコーンゴム（商品名：ＤＹ３５−１２６５、東レダウコーニング社製）のＡ液およびＢ液の各液１００質量部に、それぞれカーボンブラック（ＭＡ１１、三菱化学社製）１６質量部を加えた。
Example 3
To 100 parts by mass of each of the liquids A and B of addition reaction cross-linkable liquid silicone rubber (trade name: DY35-1265, manufactured by Toray Dow Corning), 16 parts by mass of carbon black (MA11, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation) was added. added.
上記Ａ液およびＢ液を混合したシリコーンゴム混合液を、弾性層材料として用いた。この材料の粘度は５０００Ｐａ・ｓであった。 A silicone rubber mixed liquid obtained by mixing the A liquid and the B liquid was used as the elastic layer material. The viscosity of this material was 5000 Pa · s.
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例４〕
リング状部材５０１として、図５（ｂ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍである。このリング状部材は、厚み１．９５ｍｍの内周面から外周面に向かって凸状テーパー加工（テーパー角度２０°）した円筒形状である。Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 4
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例５〕
リング状部材５０１として、図５（ｃ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。このリング状部材は、Ｗ１を有する面の下端からＷ２を有する面に向かってテーパー加工（テーパー角度２０°）されている。また、リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 5
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例６〕
リング状部材５０１として、図５（ｄ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で最小内直径ｒminはｒmin＝６．１ｍｍであり、最大内直径ｒmaxは、ｒmax＝６．２ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。このリング状部材はＷ１を有する面の下端からＷ２を有する面に向かってテーパー加工（テーパー角度２０°）し、厚み０．５ｍｍの外周面から内周面に向かって凸状テーパー加工（テーパー角度７５°）した円筒形状である。
Example 6
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例７〕
リング状部材５０１として、図５（ｅ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。このリング状部材はＷ１を有する面の下端からＷ２を有する面に向かって凸状にアール加工されている。また、リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 7
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例８〕
リング状部材５０１として、図５（ｆ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。このリング状部材はＷ１を有する面の下端からＷ２を有する面に向かって凹状にアール加工されている。また、リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 8
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例９〕
リング状部材５０１として、図５（ｇ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で最小内直径ｒminはｒmin＝６．１ｍｍであり、最大内直径ｒmaxは、ｒmax＝６．２ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。このリング状部材はＷ１を有する面の下端からＷ２を有する面に向かって凹状にアール加工されている。また、リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 9
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１０〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリアセタール製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 10
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１１〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリエチレンテレフタレート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 11
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１２〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリテトラフルオロチエン製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 12
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１３〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝６．１６ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝０．０３ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 13
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１４〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝６．７ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝０．３ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 14
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１５〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝７．３ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝０．６ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 15
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１６〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．４６ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．１８ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 16
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１７〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝９．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．５ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 17
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１８〕
リング状部材５０１として、図５（ｈ）に示す形状のものを芯金（軸芯体）に圧入して用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で、内直径ｒはｒ＝５．９８ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍである。
Example 18
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例１９〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝０．１ｍｍである。
Example 19
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例２０〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．５ｍｍである。
Example 20
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例２１〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝２．０ｍｍである。
Example 21
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例２２〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝３．０ｍｍである。
[Example 22]
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例２３〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝５．０ｍｍである。
Example 23
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例２４〕
リング状部材５０１として、図５（ａ）に示す形状のものを用いた。このリング状部材はポリカーボネート製で内直径ｒはｒ＝６．１ｍｍであり、最大外直径ＤmaxはＤmax＝１２．０ｍｍであり、最小外直径ＤminはＤmin＝８．１ｍｍである。Ｗ１＝２．９５ｍｍであり、Ｗ２＝１．０ｍｍである。リング状部材５０１の最大外径部から、リング状部材５０１の最大外直径部からの鉛直線が、塗工ヘッドの環状スリット開口部の進行方向前方側の端部からの水平線と交わる点までの最短距離ｈはｈ＝１．０ｍｍである。
Example 24
A ring-shaped
上記以外は実施例１と同様だが、表面層を付けずに弾性ローラを作成し、各種評価を行った。結果を表１に示す。 Other than the above, the procedure was the same as in Example 1, but an elastic roller was prepared without a surface layer, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔実施例２５〕
実施例１と同様にして弾性ローラを得た。この弾性ローラの端部ハネ量の測定を行った後、実施例１と同様にして表面層を設けた。表面層を設けた弾性ローラを帯電ローラとして電子写真プロセスカートリッジに組み込み画像評価を行った（現像ローラは電子写真プロセスカートリッジにもともと付属していたものを使用した）。
Example 25
An elastic roller was obtained in the same manner as in Example 1. After measuring the amount of splash at the end of this elastic roller, a surface layer was provided in the same manner as in Example 1. An elastic roller provided with a surface layer was incorporated into an electrophotographic process cartridge as a charging roller, and image evaluation was performed (the developing roller used originally with the electrophotographic process cartridge was used).
〔比較例１〕
リング状部材５０１を使用しなかったこと以外は、実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。
[Comparative Example 1]
An elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1 except that the ring-shaped
〔比較例２〕
付加反応架橋型液状シリコーンゴムのＡ液およびＢ液として次のものを用いた。
[Comparative Example 2]
The following were used as A liquid and B liquid of addition reaction crosslinking type liquid silicone rubber.
シリコーンベースポリマー（重量平均分子量Ｍｗ＝１０００００、東レダウコーニング社製。）１００質量部、カーボンブラック（商品名：ＭＡ７７、三菱化学社製）１質量部、をプラネタリーミキサーで、３０分間混合脱泡した。これを、シリコーンゴムベース材料とした。このベース材料１００質量部に対して、塩化白金酸のイソプロピルアルコール溶液（白金含有量３質量％）０．０２質量部を加え、混合したものをＡ液とした。また、上記シリコーンベース材料１００質量部に対して、オルガノハイドロジェンポリシロキサン（粘度１０ｍＰａ・ｓ、ＳｉＨ含有量１質量％、東レダウコーニング社製。）１．５質量部を加え、混合したものをＢ液とした。
100 parts by mass of a silicone base polymer (weight average molecular weight Mw = 100000, manufactured by Toray Dow Corning) and 1 part by mass of carbon black (trade name: MA77, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation) are mixed and defoamed for 30 minutes using a planetary mixer. did. This was a silicone rubber base material. A solution A was prepared by adding 0.02 part by mass of an isopropyl alcohol solution of chloroplatinic acid (platinum content: 3% by mass) to 100 parts by mass of the base material. Further, to 100 parts by mass of the silicone base material, 1.5 parts by mass of an organohydrogenpolysiloxane (
上記Ａ液およびＢ液を混合したシリコーンゴム混合液を、弾性層材料として用いた。この材料の粘度は、８Ｐａ・ｓであった。 A silicone rubber mixed liquid obtained by mixing the A liquid and the B liquid was used as the elastic layer material. The viscosity of this material was 8 Pa · s.
上記以外は、実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
〔比較例３〕
付加反応架橋型液状シリコーンゴム（商品名：ＤＹ３５−１２６５、東レダウコーニング社製）のＡ液およびＢ液の各液１００質量部に、それぞれカーボンブラック（商品名：ＭＡ１１、三菱化学社製）２０質量部を加えた。
[Comparative Example 3]
Carbon black (trade name: MA11, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation) 20 is added to 100 parts by mass of each of the liquids A and B of addition reaction crosslinkable liquid silicone rubber (trade name: DY35-1265, manufactured by Toray Dow Corning). Part by weight was added.
上記Ａ液およびＢ液を混合したシリコーンゴム混合液を、弾性層材料として用いた。この材料の粘度は、６５２０Ｐａ・ｓであった。 A silicone rubber mixed liquid obtained by mixing the A liquid and the B liquid was used as the elastic layer material. The viscosity of this material was 6520 Pa · s.
上記以外は実施例１と同様にして表面層付きの弾性ローラを作成し、また各種評価を行った。結果を表１に示す。 Except for the above, an elastic roller with a surface layer was prepared in the same manner as in Example 1, and various evaluations were performed. The results are shown in Table 1.
なお、表１において、ＰＣはポリカーボネート、ＰＯＭはポリアセタール、ＰＥＴはポリエチレンテレフタレート、ＰＴＦＥはポリテトラフルオロエチレン、ＰＥはポリエチレンを表す。 In Table 1, PC represents polycarbonate, POM represents polyacetal, PET represents polyethylene terephthalate, PTFE represents polytetrafluoroethylene, and PE represents polyethylene.
１ 感光体
２ 帯電装置
３ 画像露光装置（書き込みビーム）
４ 現像装置
５ クリーニング装置
６ 画像転写装置
７ 転写材（紙）
８ａ〜ｄ 画像形成ユニット
９ 一成分トナー
１０ 現像容器
１１ トナー供給ローラ
１２ 現像ブレ−ド
１３ 転写搬送ベルト
１４ 駆動ローラ
１５ テンションローラ
１６ 従動ローラ
１７ 吸着ローラ
１８ 供給ローラ
１９ 剥離装置
２０ 定着装置
２１ 吸着ローラバイアス電源
２２ 画像転写装置バイアス電源
６０ 現像ローラ
６１ 軸芯体（現像ローラ）
６２ 弾性層（現像ローラ）
６３ 表面層（現像ローラ）
７０ 帯電ローラ
７１ 軸芯体（帯電ローラ）
７２ 弾性層（帯電ローラ）
７３ 表面層（帯電ローラ）
９２ 金属製ドラム
１０１ 第一環状部材
１０２ 第二環状部材
１０３ 環状スリット
１０４ 弾性層材料吐出口
１０５ 環状部材保持部材
１０６ 液分配室
１０７ 絞り段差部
３０１ 架台
３０２ コラム
３０３ ボールネジ
３０４ ＬＭガイド
３０５ サーボモータ
３０６ プーリ
３０７ ブラケット
３０８ 塗工ヘッド
３０９ 軸芯体下保持軸
３１０ 軸芯体上保持軸
３１１ 供給口
３１２ 配管
３１３ 材料供給弁
３１４ リニアガイド
４０１ 塗工ヘッドの環状スリットより進行方向前方に配するリング状部材（ストップリング）
５０１ 塗工ヘッドの環状スリットより進行方向後方に配するリング状部材
DESCRIPTION OF
4 Developing device 5
8a to d Image forming unit 9 One-
62 Elastic layer (developing roller)
63 Surface layer (developing roller)
70 Charging roller 71 Shaft core (charging roller)
72 Elastic layer (charging roller)
73 Surface layer (charging roller)
92
501 Ring-shaped member arranged behind the annular slit of the coating head in the traveling direction
Claims (6)
該塗工工程の前に、リング状部材を配するリング状部材配置工程を有し、
該リング状部材配置工程において、前記リング状部材の最大外直径部を、前記環状スリットの開口部の塗工ヘッド移動方向後方側の端部より、塗工ヘッド移動方向後方に位置させ、
該塗工工程において、該塗工ヘッドによって該軸芯体外周面上に未硬化の弾性層材料を該リング状部材に接触するように吐出して塗工し、
該硬化工程において、該リング状部材を取り外さずに該未硬化の弾性層材料を硬化して弾性層を形成し、
かつ該未硬化の弾性層材料の２５℃における粘度が１０Ｐａ・ｓ以上５０００Ｐａ・ｓ以下である
弾性ローラの製造方法。 A coating head having an annular slit opened inside is moved in the direction of gravity relative to the shaft core body, and an uncured elastic layer material is discharged from the annular slit onto the outer peripheral surface of the shaft core. An elastic layer having an elastic layer on the outer peripheral surface of the shaft core, and a curing step of curing the uncured elastic material applied on the outer peripheral surface of the shaft core after the coating step In the method for manufacturing a roller,
Before the coating step, it has a ring-shaped member arrangement step of arranging a ring-shaped member,
In the ring-shaped member arrangement step, the maximum outer diameter portion of the ring-shaped member is positioned rearward in the coating head moving direction from the end on the coating head moving direction rear side of the opening of the annular slit,
In the coating step, the coating head discharges and coats an uncured elastic layer material on the outer peripheral surface of the shaft core so as to contact the ring-shaped member,
In the curing step, the uncured elastic layer material is cured without removing the ring-shaped member to form an elastic layer,
And the manufacturing method of the elastic roller whose viscosity in 25 degreeC of this uncured elastic layer material is 10 Pa.s or more and 5000 Pa.s or less.
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