JP5066723B2

JP5066723B2 - ２ストローク断熱複合エンジン

Info

Publication number: JP5066723B2
Application number: JP2007002051A
Authority: JP
Inventors: 元伸熊谷
Original assignee: 元伸熊谷
Priority date: 2007-01-10
Filing date: 2007-01-10
Publication date: 2012-11-07
Anticipated expiration: 2027-01-10
Also published as: JP2008169719A

Description

本発明は、排気損失と冷却損失からなるエネルギ損失を有効利用することにより、熱効率の向上を図った断熱複合エンジンに関する。

従来の容積型エンジンの熱効率は、ディーゼルエンジンが概ね４０％、ガソリンエンジンが概ね３０％程度であり、冷却損失と排気損失がそれぞれ概ね３０％前後、摩擦損失などが概ね５％程度ある。

従来の容積型エンジンは筒外を水または空気で冷やすことにより、エンジン本体の温度上昇を抑制し一定の連続運転を可能にしている。

一方、筒外を冷却せずに筒内に水を噴射することによって筒内の熱を吸収し、筒内を冷却するとともに気化させ、蒸気の膨張力で出力の増大を図る試みがなされた。（例えば、特許文献１）

容積型エンジンから排出された排気ガスで排気タービンを回し、容積型エンジンからの動力と排気タービンからの動力を複合することにより熱効率の向上を図るため、航空用ディーゼルエンジンと排気タービンを組み合わせた複合エンジンが開発されている。（例えば、非特許文献１）

２ストロークエンジンは４ストロークエンジンに比べ構造が簡単であるため、環境基準があまり厳しくない小型軽量のガソリンエンジンや低速回転の大型舶用ディーゼルエンジンに多用されている。

一般の自動車用のエンジンは、最高出力で稼動することはほとんどなく比較的低負荷で稼動していることが多い。
特開昭６０−１８４９２３号内燃機関ハンドブック朝倉書店Ｐ６４７昭和４４年発行

冷却損失３０％と排気損失３０％をともに１７％の熱効率で回収するとすれば、エネルギ損失から得られる熱効率は３０％ｘ２ｘ１７％＝１０％となり、ガソリンエンジン・ディーゼルエンジンともに概ね１０％程度熱効率が向上する。

排気損失である排気ガスは、ターボを回し過給することにより出力の向上に有効利用されているが、ターボからの動力を直接取り出し利用しているわけではないので、燃費と出力の両方の向上、いわゆる、熱効率の向上には繋がらない。

また、冷却損失については排気損失と同量程度のエネルギを占めているにもかかわらず、ほとんど利用してこなかった。さらに、従来の容積型エンジンのうち小型を除くほとんどは、筒外を水または空気で冷却するための強制冷却用装置を有し、かつ強制冷却用の動力を必要としていた。このように、従来のエンジンでは、冷却損失は暖房用以外有効利用されてこなかった。

筒内冷却を行っている例として特開昭６０−１８４９２３号の水噴射式断熱セラミックディーゼルエンジンは、圧縮行程の次の膨張行程において、水の噴射による気化熱の吸収によって、断熱エンジンの欠点である新気の吸入効率の低下を補完し、単位燃料当たりの出力を増大させるとされているが、この場合、気化熱を動力源として利用しているわけではないので、利用可能なエネルギが無駄に排出されている。

過去に開発された複合エンジンの排気タービンの動力源は、２ストロークディーゼルエンジンからの排気ガスだけであったが燃費は良かったとされているので、冷却損失を動力源として加えればさらに熱効率が向上する。しかし、当時の複合エンジンは構造が複雑なため、実用には至らなかったとされている。

２ストロークエンジンは１回転に１回爆発・膨張するので、４ストロークエンジンに比べ、同一行程容積とすると本来であれば２倍近くの出力を発揮できるが、ストロークが短く高速回転する自動車用のエンジンの場合は、掃・排気を短時間に実行しなければならず、排気ガスと新気の交換が不完全になりやすく、本来の出力が得られず排気ガスも汚れているなどの問題があり、厳しい環境基準が適用される自動車用にはほとんど使われなくなった。

従来のガソリンエンジンは、低負荷になるほど吸入空気量を絞らなければならないためポンピング損失が大きくなるという問題があった。

そこで、本発明の目的は、排気損失や冷却損失を動力源として有効利用するとともに、ポンピング損失を低減することにより熱効率の向上を図った２ストローク断熱複合エンジンを提供することである。

排気損失である排気ガスを有効利用することは実績も多いので省略する。冷却損失については筒外冷却をするので冷却損失となるのであって、筒内冷却し吸収した熱で過熱蒸気を発生させれば、筒外冷却のための装置も動力も不要であるうえ、過熱蒸気を用いて排気タービンを回すことができるため動力を得ることができる。従来のエンジンでは冷却損失、排気損失として棄てていたエネルギ損失を排気エネルギ回収装置で回収し発生した動力を直接利用する。

断熱シリンダの筒内を冷却するには、シリンダヘッドまたはシリンダにノズルを取り付け、排気行程で水（温水を含む、以下同様に水とだけ表記してあっても温水を含むものとする。）または蒸気を噴射し、高温になった筒内とピストン上部とシリンダ内壁とシリンダヘッドを冷却する。筒内温度が常に設定温度近くを保つよう適量の水または蒸気が噴射される。このため、筒外温度と排気ガス温度を計測し噴射量を制御する。

また、始動時などでエンジンが冷えている時には、水の噴射を遮断するが、エンジンは断熱されているのですぐに暖まり、いわゆる暖気運転は不要である。

筒内に噴射する水は水タンク（図示なし）に溜めておく。該水タンクは排気タービン出口側の排気管に接続され、排気タービンから排出された排気ガスや蒸気を冷却するとともに、消音を行う。回収された蒸気は水タンク内で再び水に戻るので、循環使用できるようになっている。また、高温になったタンク内の温水を効率よく冷却するため、ラジエータを用いたり、水タンクの外周にフィンを取り付けたりする。

排気タービンのように速度型エンジンは、熱効率やレスポンスが悪いため、例えば中低負荷で多用しかつ負荷変動の大きい自動車の動力とする場合、動力を効率よく取り出し運転条件に対応した最適な動力伝達機構にするには構造が複雑になる。そこで、容積型エンジンと速度型エンジンを組み合わせた複合エンジンにおいては、補助機関である排気タービンの動力は、主機関である容積型エンジンの出力軸へ伝達されるようにし、逆に容積型エンジンの動力は、排気タービンの出力軸に伝達されないように、ワンウェイクラッチを採用した動力伝達機構とすれば、構造が簡単で排気タービンからの動力を効率よく取り出せる。
また、排気タービンの出力軸に発電機を取り付け、発電することもできる。

ストロークが短く高速回転する２ストロークエンジンであっても、４ストロークエンジン並みに排気ガスがきれいで、出力を本来の２倍近くにまで向上させるには、排気ガスの排出が充分に行われ所要空気量が供給され良好な燃焼を行わせる必要がある。

このため、蓄圧器に蓄えられた圧縮空気を圧縮空気噴射ノズルから筒内に噴射することによって、吸入行程と圧縮行程の２行程に相当するサイクルが置き換えられ、爆発・膨張行程と排気行程の２行程だけでも充分に排ガスの排出と所要空気量の供給を行うことができる。前記圧縮空気は排気タービンに直結した遠心圧縮機によって得られ、容積型圧縮機によってさらに圧縮される。高圧の圧縮空気は一旦蓄圧器に蓄えられ、ＥＣＵ（電子制御装置）と電磁バルブの制御によって所要空気量が噴射され、その直後に適量の燃料が噴射され燃焼（爆発）が始まる。

上述したように本発明の２ストローク断熱複合エンジンは、排気行程で燃焼ガスがある程度排出され、筒内の圧力が下がってから、水または蒸気を直接筒内に噴射することにより、筒内を冷却するとともに、筒内の熱を吸収して過熱蒸気が発生する。該過熱蒸気は排気タービンを回す強力な動力源となる。従来のエンジンでは冷却を筒外で行っていたので、冷却損失を有効利用できなかったが、筒内冷却型の２ストローク断熱複合エンジンでは、排気損失である排気ガスだけではなく、冷却損失である筒内廃熱を有効利用することができる。
このため、出力が向上し燃費を改善することができ、ＣＯ２だけではなくＮＯＸやＰＭなどの有害物質も削減できる。また、過熱蒸気は洗浄能力が大きいため、筒内や排気系統を洗浄する効果もある。

本発明の２ストローク断熱エンジンは、従来の２ストロークエンジンにおける短時間の掃気と異なり、排気行程において排気ガスと過熱蒸気を排出し、排気弁が閉じると同時に圧縮空気を噴射するため、排気ガスと新気の交換がほぼ完全に行われる。このため、燃焼が良好に行われ排気ガスもきれいである。また、１回転に１回爆発・膨張するので従来の４ストロークエンジンに比べ、同一行程容積であれば約２倍の出力が得られる。

以下、本発明の最良の実施形態を図１〜図４に基づいて説明する。

図１および図２に示す２ストローク断熱複合エンジンにおいて、図１は正面断面図であり、図２は２気筒断熱エンジンと排気タービン８と該排気タービンに直結した遠心圧縮機９と該遠心圧縮機から吐出された圧縮空気をさらに高圧にする容積型圧縮機１０の平面断面図である。

図１において、ピストン１とシリンダ２と排気弁３を有する容積型断熱エンジンには、圧縮空気を蓄えて置く蓄圧器４と、該圧縮空気を噴射するノズル５と、筒内の空気量が適量になった後に燃料を噴射するノズル６と、爆発・膨張し高温・高圧の排気ガスをある程度排出した後、高温になった筒内を冷却し過熱蒸気を得るための水または蒸気を噴射するノズル７を取り付けてある。また、排気ガスと過熱蒸気を動力源とする排気タービン８からの動力は減速機１１を介してクランクシャフトに直結したフライホイール１３に伝達されるが、該フライホイールからの動力は排気タービン側に伝達されないように、減速機１１には振動や衝撃力を吸収するダンパー付のワンウェイクラッチ（図示なし）が組み込まれている。

図１では圧縮空気噴射ノズルの取付個数は、１個となっているが２個以上でも良い。また、取付方向は筒内の中心方向でも壁面に沿う方向でも良いが、燃焼が常に良好に行われる方向に向けるのが良い。

図２において、排気タービン８に直結した遠心圧縮機９と、該遠心圧縮機から吐出された圧縮空気をさらに高圧の圧縮空気にするため容積型圧縮機１０が装備されている。容積型圧縮機の種類は、ピストン式でもルーツ式でもベーン式でも良い。また、容積型圧縮機の替わりに遠心圧縮機を多段にしても良い。なお、図２では排気タービン８は、２気筒当たり１基となっているが１気筒当たり１基でも多気筒当たり１基でも良い。

図１のようにストロークが短く高速回転の場合には、通常の２ストロークエンジンのシリンダに設けてある掃気孔はないが、舶用エンジンなどのようにストロークが長く低速回転であって、掃・排気が比較的長時間で良好に行われる場合には、通常の２ストロークエンジンのように掃気孔を設け、水または蒸気噴射ノズル７を掃気孔に取り付け、掃気孔開と同時に掃気と水または蒸気を噴射するようにし、図１と図２に示す蓄圧器４と圧縮空気噴射ノズル５を装備せず、圧縮機は遠心圧縮機９または容積型圧縮機１０のいずれか一方を装備した２ストローク断熱複合エンジンとしても良い。

容積型圧縮機１０のシャフトは、容積型断熱エンジンのクランクシャフトとクラッチ（図示なし）を介して連結され、蓄圧器内の空気圧が設定値を超えた場合には、自動的にクラッチを切り、容積型圧縮機１０が作動しないようになっている。また、遠心圧縮機９の吸入側マニホールドに絞り弁（図示なし）を設け、弁を自動的に絞ることにより吸入空気量を制御しても良い。

減速機１１は、排気タービン８の高速回転を容積型断熱エンジンの回転数に合うように減速するために装備される。

排気ガスの温度をできるだけ冷やさないように効率よく回収するため、排気タービン８をできるだけ排気弁３に近づけて取り付けられる構造にする。また、排気タービンの種類はラジアルタービンでも軸流タービンでも良く、段数も単段でも多段でも良い

燃焼による熱エネルギのうち動力に変換されなかった廃熱を、できるだけ筒外に放出させないで有効利用するため、シリンダ２とシリンダヘッドなどを断熱材１２で覆う。

水または蒸気噴射ノズル７の取付位置は、シリンダヘッドでもシリンダ２でも良い。筒外温度および排気ガス温度を計測して筒内温度を予測し、常に設定した筒内温度になるように、適時に適量の水または蒸気が噴射されるようになっている。また、エンジンが冷えている時には水または蒸気を噴射しない。

運転状況に応じて常に良好な燃焼状態が得られるように、排気弁開閉のタイミングと、圧縮空気と燃料の噴射タイミングと噴射量をＥＣＵで制御する。特に、圧縮空気と燃料の噴射量は常に理想的な混合比または空気過剰率になるように制御されるため、加速時においてもターボチャージャのようなタイムラグは発生しない。

温水または蒸気は排気タービン出口側の排気管の外周に小径パイプを巻き付け、このパイプに水を通したり、排気管を二重管にし外側の管に水を通したりすることにより、容易に発生させることができる。いわゆる、排気ガスの廃熱を利用した熱交換器（図示なし）である。温度管理は、小径パイプまたは二重管の出口近傍に温度計を取り付け、送水量を制御して行う。また、排気タービン出口側の排気管を冷やすので、排気タービン効率が向上する。

燃料噴射ノズル６はディーゼルエンジンの場合は、通常の燃料噴射ノズルでよいが、ガソリンエンジンの場合は、筒内直噴方式の燃料噴射ノズルに限られる。

図３は圧縮空気噴射、燃料噴射、爆発・膨張、燃焼ガスの排出、水または蒸気噴射、過熱蒸気の排出を示した作動状態図である。０１は圧縮空気噴射、０２は燃料噴射と爆発、０３は膨張、０４は燃焼ガスの排出、０５は燃焼ガスの排出と水または蒸気噴射と筒内冷却と過熱蒸気発生開始、０６は過熱蒸気の排出を示している。

図４は、爆発・膨張と排気の各行程と、各行程における圧縮空気と燃料と水または蒸気の噴射タイミングと、排気弁開閉のタイミングを示した図である。排気弁３が開き、燃焼圧力が未だ高く勢いのある排気ガスを排気タービン８に勢いよく吹きかける。筒内圧力が下がってきたところへ水または蒸気を噴射するので、噴射圧力が小さくて済むうえ、排気タービン８を回すのに必要な排気ガスのエネルギをあまり奪うことなく筒内を冷却し、過熱蒸気を発生させることができる。

始動時などで筒内温度が低く着火しにくい時は、可変バルブタイミング機構により排気弁３を早めに閉じるとともに、圧縮空気を早めに噴射することにより、ピストン１の上昇とともに筒内の圧縮空気がさらに圧縮され、温度が上昇するので着火性が良くなる。また、圧縮空気噴射ノズル５を加熱できるようにするか、またはシリンダヘッドにヒーターを取り付けることにより、筒内温度を上げることができ、着火し易くなる。

図４の行程番号は、図３の作動状態の番号と一致する。

本発明の実施形態を示す筒内冷却方式２ストローク断熱複合エンジンの正面断面図筒内冷却方式２ストローク断熱複合エンジン平面断面図筒内冷却方式２ストローク断熱エンジンの各行程の作動状態図２行程における圧縮空気と燃料と水または蒸気の噴射タイミング図

符号の説明

１ピストン
２シリンダ
３排気弁
４蓄圧器
５圧縮空気噴射ノズル
６燃料噴射ノズル
７水または蒸気噴射ノズル
８排気タービン
９遠心圧縮機
１０容積型圧縮機
１１減速機
１２断熱材
１３フライホイール
１４軸受

Claims

爆発・膨張行程と排気行程の２行程を実行する容積型断熱エンジンと、該容積型断熱エンジンから排出する排気ガスと過熱蒸気を動力源とする排気タービンと、該排気タービンからの動力をクランクシャフトに伝達する排気エネルギ回収装置とを有する２ストローク断熱複合エンジンにおいて、空気を圧縮するための圧縮機と、該圧縮空気を蓄えて置く蓄圧器と、筒内に該蓄圧器の圧縮空気を噴射するノズルと、排気行程で排気ガスを排出した後、高温の筒内を冷却するとともに筒内の熱を吸収して過熱蒸気を発生させるための水（温水を含む）または蒸気を噴射するノズルと、筒内温度が設定温度を保つよう筒外温度と排気ガス温度を計測し水または蒸気の噴射量を制御することと、前記排気タービンから排出された排気ガスと蒸気の消音と冷却を兼ねた水タンクから構成される２ストローク断熱複合エンジン
２ストローク断熱エンジンと、該２ストローク断熱エンジンから排出する排気ガスと過熱蒸気を動力源とする排気タービンと該排気タービンからの動力をクランクシャフトに伝達する排気エネルギ回収装置とを有する２ストローク断熱複合エンジンにおいて、排気行程で排気ガスを排出した後、高温の筒内を冷却するとともに筒内の熱を吸収して過熱蒸気を発生させるための水（温水を含む）または蒸気を噴射するノズルと、筒内温度が設定温度を保つよう筒外温度と排気ガス温度を計測し水または蒸気の噴射量を制御することと、前記排気タービンから排出された排気ガスと蒸気の消音と冷却を兼ねた水タンクから構成される２ストローク断熱複合エンジン