JP5041057B2 - Compressor - Google Patents

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Description

本発明は、冷媒を圧縮する圧縮機に関する。   The present invention relates to a compressor that compresses a refrigerant.

従来から、圧縮機として、シリンダと、シリンダの内側に配置されるローラとを備えるロータリ圧縮機がある。このロータリ圧縮機では、ローラは、偏心回転する軸に装着されており、軸の回転に伴って、シリンダの内周面に沿って移動する。   Conventionally, as a compressor, there is a rotary compressor including a cylinder and a roller disposed inside the cylinder. In this rotary compressor, the roller is mounted on a shaft that rotates eccentrically, and moves along the inner peripheral surface of the cylinder as the shaft rotates.

このようなロータリ圧縮機では、ローラの端面とこの端面に対向して配置される端板部材との間には、摺動による焼付き防止のために、微小な隙間が空けられている。隙間の大きさは、冷媒や潤滑油の漏れを防止する観点から、できるだけ小さいことが好ましい。しかしながら、このような隙間を設けていても、例えば圧縮機の高速始動時など、ローラの熱膨張量がシリンダよりも大きくなった場合には、隙間が無くなって、焼付きが生じる場合がある。   In such a rotary compressor, a minute gap is provided between an end face of the roller and an end plate member disposed to face the end face to prevent seizure due to sliding. The size of the gap is preferably as small as possible from the viewpoint of preventing leakage of refrigerant and lubricating oil. However, even if such a gap is provided, if the amount of thermal expansion of the roller is larger than that of the cylinder, for example, when the compressor is started at high speed, the gap may disappear and seizure may occur.

このような圧縮機の焼付きの問題に対して、例えば特許文献１では、樹脂コーティングによって摺動性を向上させることが提案されている。これにより、隙間の大きさを拡大することなく、焼付きを防止することが可能となっている。   For example, in Patent Document 1, it is proposed to improve the slidability by resin coating to deal with such a problem of seizure of the compressor. Thereby, it is possible to prevent seizure without increasing the size of the gap.

特開２００６−２７５２８０号公報JP 2006-275280 A

しかしながら、摺動が生じると、上述した焼付きの問題の他に、摩擦ロスによって圧縮機の効率が低下するという問題も生じる。
特許文献１の圧縮機では、樹脂コーティングによって摺動時の焼付きを防止できるが、この摩擦ロスによる効率低下の問題が残っている。さらに、樹脂コーティング層は、冷媒や潤滑油を吸収して膨潤するため、上述した高速始動時などの特殊な運転時だけでなく、通常の運転時であっても、隙間が無くなる場合がある。このため、樹脂コーティングの表面が対向する部材と接触して摺動した場合に、摺動による摩擦ロスが増加するという問題がある。 However, when sliding occurs, in addition to the above-mentioned problem of seizure, there also arises a problem that the efficiency of the compressor decreases due to friction loss.
In the compressor of Patent Document 1, seizure during sliding can be prevented by the resin coating, but there remains a problem of efficiency reduction due to this friction loss. Furthermore, since the resin coating layer swells by absorbing the refrigerant and the lubricating oil, there is a case where there is no gap not only during the special operation such as the above-described high speed start but also during the normal operation. For this reason, when the surface of the resin coating slides in contact with the opposing member, there is a problem that friction loss due to sliding increases.

そこで、この発明は、樹脂層の表面が、対向する部材と接触して摺動した場合に、摺動による摩擦ロスを低減することのできる圧縮機を提供することを目的とする。   Then, this invention aims at providing the compressor which can reduce the friction loss by sliding, when the surface of a resin layer contacts and contacts the opposing member and slides.

上記課題を解決するために、第１の発明に係る圧縮機では、圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、前記圧縮室および前記ブレード収容部の内側に配置されるピストンとを備え、前記ピストンは、前記圧縮室に配置された環状のローラと、前記ローラの外周面から延在し且つ前記ブレード収容部に対して進退可能に配置されたブレードとを有し、前記ピストンの上側端面および下側端面となる部分の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、前記第１端板部材の前記ピストンの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、前記第１端板部材の前記ピストンの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする。 In order to solve the above problems, in the compressor according to the first invention, a cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber, first end plate members disposed at both upper and lower ends of the cylinder, and A second end plate member; and a piston disposed inside the compression chamber and the blade accommodating portion, the piston extending from an outer peripheral surface of the roller and an annular roller disposed in the compression chamber And a blade disposed so as to be able to advance and retreat relative to the blade accommodating portion, and a resin layer is formed on the entire surface of the upper end surface and the lower end surface of the piston, respectively, The surface of the end plate member facing the upper end surface of the piston and the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the piston have higher hardness than the resin layer, and the first end plate member Of the above The arithmetic average surface roughness Ra of the surface facing the upper end surface of the stone is 0.3 or more, and the arithmetic average surface roughness Ra of the surface facing the lower end surface of the piston of the second end plate member Is also large.

この圧縮機では、ピストンの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、ピストンの上下端面に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、第１端板部材のピストンの上側端面と対向する面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、ピストンの上側端面の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ピストンの重力によって、ピストンの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、第１端板部材と第２端板部材の表面粗さが同じ条件では、ピストンの下側端面の樹脂層は、ピストンの上側端面の樹脂層よりも削れやすい。 本発明では、第１端板部材のピストンの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａを、第２端板部材のピストンの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、ピストンの下側端面の樹脂層が、ピストンの上側端面の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 In this compressor, when the upper and lower end surfaces of the piston and the end plate member slide in contact with each other, seizure can be prevented by the resin layers provided on the upper and lower end surfaces of the piston.
Further, the surface of the first end plate member that faces the upper end surface of the piston is harder than the resin layer and has a rough surface, so that it slides in contact with the resin layer on the upper end surface of the piston. When this is done, the surface of the resin layer is scraped until the surface pressure becomes almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, due to the gravity of the piston, the lower end surface of the piston and the upper surface of the second end plate member are relatively in contact with each other, and the surface roughness of the first end plate member and the second end plate member is the same. The resin layer on the lower end surface is easier to scrape than the resin layer on the upper end surface of the piston. In the present invention, the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the piston is calculated from the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the piston. Therefore, it is possible to prevent the resin layer on the lower end surface of the piston from being scraped too much than the resin layer on the upper end surface of the piston.

第２の発明に係る圧縮機では、第１の発明に係る圧縮機において、前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする。 In the compressor according to the second invention, in the compressor according to the first invention, the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the piston is less than 0.3. It is characterized by being.

この圧縮機では、ピストンの下側端面の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。   In this compressor, it is possible to prevent the resin layer on the lower end surface of the piston from being excessively shaved.

第４の発明に係る圧縮機では、圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、前記圧縮室および前記ブレード収容部の内側に配置されるピストンとを備え、前記ピストンは、前記圧縮室に配置された環状のローラと、前記ローラの外周面から延在し且つ前記ブレード収容部に対して進退可能に配置されたブレードとを有し、前記第１端板部材の前記ピストンの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、前記ピストンの上側端面、および、前記ピストンの下側端面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、前記ピストンの上側端面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記ピストンの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする。   In the compressor according to the fourth invention, a cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber, a first end plate member and a second end plate member disposed at both upper and lower ends of the cylinder, A compression chamber and a piston disposed inside the blade housing portion, the piston extending from an outer peripheral surface of the roller and the blade housing portion with respect to the annular roller disposed in the compression chamber Blades arranged to be able to advance and retreat, and a surface of the first end plate member facing the upper end surface of the piston and a surface of the second end plate member facing the lower end surface of the piston. Resin layers are respectively formed on the entire surface, and the upper end surface of the piston and the lower end surface of the piston are harder than the resin layer, and the arithmetic average surface roughness of the upper end surface of the piston a is a 0.3 or more, being greater than the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end surface of the piston.

この圧縮機では、ピストンの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、端板部材に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、ピストンの上側端面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、第１端板部材の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ピストンの重力によって、ピストンの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、ピストンの上側端面と下側端面の表面粗さが同じ条件では、第２端板部材の樹脂層は、第１端板部材の樹脂層よりも削れやすい。本発明では、ピストンの上側端面の算術平均表面粗さＲａを、ピストンの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、第２端板部材の樹脂層が、第１端板部材の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 In this compressor, when the upper and lower end surfaces of the piston and the end plate member slide in contact, the occurrence of seizure can be prevented by the resin layer provided on the end plate member.
Further, since the upper end surface of the piston is harder than the resin layer and has a rough surface, the surface of the resin layer when sliding in contact with the resin layer of the first end plate member Is removed until the surface pressure is almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, due to the gravity of the piston, the lower end surface of the piston and the upper surface of the second end plate member are relatively easy to contact, and the second end plate member has the same surface roughness on the upper end surface and the lower end surface of the piston. This resin layer is easier to scrape than the resin layer of the first end plate member. In the present invention, since the arithmetic average surface roughness Ra of the upper end surface of the piston is larger than the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end surface of the piston, the resin layer of the second end plate member is the first end surface. It can prevent that it cuts too much rather than the resin layer of a board member.

第４の発明に係る圧縮機では、第３の発明に係る圧縮機において、前記ピストンの下側端面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする。 A compressor according to a fourth invention is characterized in that, in the compressor according to the third invention, the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end face of the piston is less than 0.3.

この圧縮機では、第２端板部材の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。   In this compressor, it is possible to prevent the resin layer of the second end plate member from being excessively shaved.

第５の発明に係る圧縮機では、圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、前記圧縮室の内側に配置される環状のローラと、前記ローラの外周面に押圧される先端を有し且つ前記ベーン収容部の内側を進退可能に配置されたベーンとを備え、前記ローラの上側端面および下側端面となる部分の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、前記第１端板部材の前記ローラの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、前記第１端板部材の前記ローラの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする。 In the compressor according to the fifth invention, a cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber, a first end plate member and a second end plate member disposed at upper and lower ends of the cylinder, An annular roller disposed inside the compression chamber, and a vane having a tip pressed against the outer peripheral surface of the roller and disposed so as to be able to advance and retreat inside the vane housing portion. And a resin layer is formed on the entire surface of the lower end surface, the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the roller, and the roller of the second end plate member. The surface facing the lower end surface is harder than the resin layer, and the arithmetic average surface roughness Ra of the surface facing the upper end surface of the roller of the first end plate member is 0.3 or more. , The roller of the second end plate member And greater than the arithmetic average surface roughness Ra of the surface facing the side end face.

この圧縮機では、ローラの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、ローラの上下端面に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、第１端板部材のローラの上側端面と対向する面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、ローラの上側端面の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ローラの重力によって、ローラの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、第１端板部材と第２端板部材の表面粗さが同じ条件では、ローラの下側端面の樹脂層は、ローラの上側端面の樹脂層よりも削れやすい。本発明では、第１端板部材のローラの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａを、第２端板部材のローラの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、ローラの下側端面の樹脂層が、ローラの上側端面の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 In this compressor, when the upper and lower end surfaces of the roller and the end plate member slide in contact with each other, seizure can be prevented by the resin layers provided on the upper and lower end surfaces of the roller.
Further, the surface of the first end plate member that faces the upper end surface of the roller is harder than the resin layer and has a rough surface, so that it slides in contact with the resin layer on the upper end surface of the roller. When this is done, the surface of the resin layer is scraped until the surface pressure becomes almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, due to the gravity of the roller, the lower end surface of the roller and the upper surface of the second end plate member are relatively in contact with each other, and the surface roughness of the first end plate member and the second end plate member is the same. The resin layer on the lower end surface is easier to scrape than the resin layer on the upper end surface of the roller. In the present invention, the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the roller is calculated from the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the roller. Therefore, the resin layer on the lower end surface of the roller can be prevented from being scraped too much than the resin layer on the upper end surface of the roller.

第６の発明に係る圧縮機では、第５の発明に係る圧縮機において、前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする。 In the compressor according to the sixth invention, in the compressor according to the fifth invention, the second end plate member and the roller lower end surface arithmetic average surface roughness Ra of the opposing surfaces is less than 0.3 of It is characterized by being.

この圧縮機では、ローラの下側端面の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。   In this compressor, it is possible to prevent the resin layer on the lower end surface of the roller from being excessively shaved.

第７の発明に係る圧縮機では、圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、前記圧縮室の内側に配置される環状のローラと、前記ローラの外周面に押圧される先端を有し且つ前記ベーン収容部の内側を進退可能に配置されたベーンとを備え、前記第１端板部材の前記ローラの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面となる部分の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、前記ローラの上側端面、および、前記ローラの下側端面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、前記ローラの上側端面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記ローラの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする。 In a compressor according to a seventh aspect of the present invention, a cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber, a first end plate member and a second end plate member disposed at both upper and lower ends of the cylinder, An annular roller disposed inside a compression chamber; and a vane having a tip pressed against an outer peripheral surface of the roller and disposed so as to be able to advance and retreat inside the vane housing portion. Resin layers are respectively formed on the entire surface of the member that faces the upper end surface of the roller and the surface of the second end plate member that faces the lower end surface of the roller. The upper end surface of the roller and the lower end surface of the roller are harder than the resin layer, and the arithmetic average surface roughness Ra of the upper end surface of the roller is 0.3 or more, and the lower side of the roller Arithmetic average surface roughness Ra Characterized in that also large.

この圧縮機では、ローラの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、端板部材に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、ローラの上側端面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、第１端板部材の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ローラの重力によって、ローラの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、ローラの上側端面と下側端面の表面粗さが同じ条件では、第２端板部材の樹脂層は、第１端板部材の樹脂層よりも削れやすい。本発明では、ローラの上側端面の算術平均表面粗さＲａを、ローラの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、第２端板部材の樹脂層が、第１端板部材の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 In this compressor, when the upper and lower end surfaces of the roller and the end plate member slide in contact, the occurrence of seizure can be prevented by the resin layer provided on the end plate member.
Further, since the upper end surface of the roller is harder than the resin layer and has a rough surface, the surface of the resin layer when sliding in contact with the resin layer of the first end plate member. Is removed until the surface pressure is almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, the lower end surface of the roller and the upper surface of the second end plate member are relatively in contact with each other due to the gravity of the roller, and the second end plate member has the same surface roughness on the upper end surface and the lower end surface of the roller. This resin layer is easier to scrape than the resin layer of the first end plate member. In the present invention, since the arithmetic average surface roughness Ra of the upper end surface of the roller is larger than the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end surface of the roller, the resin layer of the second end plate member has the first end surface. It can prevent that it cuts too much rather than the resin layer of a board member.

第８の発明に係る圧縮機では、第７の発明に係る圧縮機において、前記ローラの下側端面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする。 A compressor according to an eighth aspect is characterized in that, in the compressor according to the seventh aspect, the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end face of the roller is less than 0.3.

この圧縮機では、第２端板部材の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。   In this compressor, it is possible to prevent the resin layer of the second end plate member from being excessively shaved.

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。   As described above, according to the present invention, the following effects can be obtained.

第１の発明では、ピストンの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、ピストンの上下端面に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、第１端板部材のピストンの上側端面と対向する面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、ピストンの上側端面の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ピストンの重力によって、ピストンの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、第１端板部材と第２端板部材の表面粗さが同じ条件では、ピストンの下側端面の樹脂層は、ピストンの上側端面の樹脂層よりも削れやすい。本発明では、第１端板部材のピストンの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａを、第２端板部材のピストンの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、ピストンの下側端面の樹脂層が、ピストンの上側端面の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 In the first invention, when the upper and lower end surfaces of the piston and the end plate member slide in contact with each other, seizure can be prevented by the resin layers provided on the upper and lower end surfaces of the piston.
Further, the surface of the first end plate member that faces the upper end surface of the piston is harder than the resin layer and has a rough surface, so that it slides in contact with the resin layer on the upper end surface of the piston. When this is done, the surface of the resin layer is scraped until the surface pressure becomes almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, due to the gravity of the piston, the lower end surface of the piston and the upper surface of the second end plate member are relatively in contact with each other, and the surface roughness of the first end plate member and the second end plate member is the same. The resin layer on the lower end surface is easier to scrape than the resin layer on the upper end surface of the piston. In the present invention, the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the piston is calculated from the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the piston. Therefore, it is possible to prevent the resin layer on the lower end surface of the piston from being scraped too much than the resin layer on the upper end surface of the piston.

第２の発明では、ピストンの下側端面の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。 In the second invention, it is possible to prevent the resin layer on the lower end surface of the piston from being excessively shaved.

第３の発明では、ピストンの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、端板部材に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、ピストンの上側端面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、第１端板部材の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ピストンの重力によって、ピストンの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、ピストンの上側端面と下側端面の表面粗さが同じ条件では、第２端板部材の樹脂層は、第１端板部材の樹脂層よりも削れやすい。本発明では、ピストンの上側端面の算術平均表面粗さＲａを、ピストンの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、第２端板部材の樹脂層が、第１端板部材の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 In the third invention, when the upper and lower end surfaces of the piston and the end plate member slide in contact with each other, the resin layer provided on the end plate member can prevent the occurrence of seizure.
Further, since the upper end surface of the piston is harder than the resin layer and has a rough surface, the surface of the resin layer when sliding in contact with the resin layer of the first end plate member Is removed until the surface pressure is almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, due to the gravity of the piston, the lower end surface of the piston and the upper surface of the second end plate member are relatively easy to contact, and the second end plate member has the same surface roughness on the upper end surface and the lower end surface of the piston. This resin layer is easier to scrape than the resin layer of the first end plate member. In the present invention, since the arithmetic average surface roughness Ra of the upper end surface of the piston is larger than the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end surface of the piston, the resin layer of the second end plate member is the first end surface. It can prevent that it cuts too much rather than the resin layer of a board member.

第４の発明では、第２端板部材の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。 In the fourth invention, it is possible to prevent the resin layer of the second end plate member from being excessively shaved.

第５の発明では、ローラの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、ローラの上下端面に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、第１端板部材のローラの上側端面と対向する面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、ローラの上側端面の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ローラの重力によって、ローラの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、第１端板部材と第２端板部材の表面粗さが同じ条件では、ローラの下側端面の樹脂層は、ローラの上側端面の樹脂層よりも削れやすい。本発明では、第１端板部材のローラの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａを、第２端板部材のローラの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、ローラの下側端面の樹脂層が、ローラの上側端面の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 According to the fifth aspect, when the upper and lower end surfaces of the roller and the end plate member are in contact with each other and slide, the occurrence of seizure can be prevented by the resin layers provided on the upper and lower end surfaces of the roller.
Further, the surface of the first end plate member that faces the upper end surface of the roller is harder than the resin layer and has a rough surface, so that it slides in contact with the resin layer on the upper end surface of the roller. When this is done, the surface of the resin layer is scraped until the surface pressure becomes almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, due to the gravity of the roller, the lower end surface of the roller and the upper surface of the second end plate member are relatively in contact with each other, and the surface roughness of the first end plate member and the second end plate member is the same. The resin layer on the lower end surface is easier to scrape than the resin layer on the upper end surface of the roller. In the present invention, the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the roller is calculated from the arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the roller. Therefore, the resin layer on the lower end surface of the roller can be prevented from being scraped too much than the resin layer on the upper end surface of the roller.

第６の発明では、ローラの下側端面の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。 In the sixth invention, it is possible to prevent the resin layer on the lower end face of the roller from being excessively shaved.

第７の発明では、ローラの上下端面と端板部材とが接触して摺動したときに、端板部材に設けた樹脂層によって、焼付きの発生を防止することができる。
また、ローラの上側端面は、樹脂層よりも硬度が大きい上に表面粗さが粗くなっているため、第１端板部材の樹脂層と接触して摺動した際に、この樹脂層の表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機の効率の低下を抑制することができる。
また、本発明の圧縮機は、シリンダの軸方向端面が上下に配置される向き、即ち、圧縮室の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となる向きに配置されている。そのため、ローラの重力によって、ローラの下側端面と第２端板部材の上面とは比較的接触しやすく、ローラの上側端面と下側端面の表面粗さが同じ条件では、第２端板部材の樹脂層は、第１端板部材の樹脂層よりも削れやすい。本発明では、ローラの上側端面の算術平均表面粗さＲａを、ローラの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きくしているため、第２端板部材の樹脂層が、第１端板部材の樹脂層よりも削れ過ぎるのを防止することができる。 In the seventh invention, when the upper and lower end surfaces of the roller and the end plate member slide in contact with each other, the occurrence of seizure can be prevented by the resin layer provided on the end plate member.
Further, since the upper end surface of the roller is harder than the resin layer and has a rough surface, the surface of the resin layer when sliding in contact with the resin layer of the first end plate member. Is removed until the surface pressure is almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of a compressor can be suppressed.
In the compressor of the present invention, the direction in which the axial end surfaces of the cylinders are arranged vertically, that is, the direction in which the axial direction of the compression chamber is a vertical direction (or a direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction). Is arranged. Therefore, the lower end surface of the roller and the upper surface of the second end plate member are relatively in contact with each other due to the gravity of the roller, and the second end plate member has the same surface roughness on the upper end surface and the lower end surface of the roller. This resin layer is easier to scrape than the resin layer of the first end plate member. In the present invention, since the arithmetic average surface roughness Ra of the upper end surface of the roller is larger than the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end surface of the roller, the resin layer of the second end plate member has the first end surface. It can prevent that it cuts too much rather than the resin layer of a board member.

第８の発明では、第２端板部材の樹脂層が削れ過ぎるのを防止することができる。 In the eighth invention, it is possible to prevent the resin layer of the second end plate member from being excessively shaved.

本発明の第１実施形態に係る圧縮機の概略断面図である。1 is a schematic cross-sectional view of a compressor according to a first embodiment of the present invention. 図１のＡ−Ａ線に沿った断面図であって、シリンダ内でのピストンの動作を示す図である。It is sectional drawing along the AA line of FIG. 1, Comprising: It is a figure which shows operation | movement of the piston in a cylinder. 図１に示した圧縮機のフロントヘッドを下方から視た図である。It is the figure which looked at the front head of the compressor shown in Drawing 1 from the lower part. 図１に示した圧縮機のピストンの斜視図である。It is a perspective view of the piston of the compressor shown in FIG. 図１の部分拡大図を模式的に示した図であって、（ａ）は樹脂層が膨潤していない状態を示し、（ｂ）は樹脂層が膨潤している状態を示している。It is the figure which showed the partial enlarged view of FIG. 1 typically, Comprising: (a) shows the state which the resin layer is not swollen, (b) has shown the state where the resin layer is swollen. 本発明の第２実施形態に係る圧縮機の概略断面図である。It is a schematic sectional drawing of the compressor which concerns on 2nd Embodiment of this invention. 図６のＢ−Ｂ線に沿った断面図である。It is sectional drawing along the BB line of FIG. 図６の部分拡大図を模式的に示した図である。It is the figure which showed the partial enlarged view of FIG. 6 typically. 本発明の第３実施形態に係る圧縮機における、シリンダ内でのローラおよびベーンの動作を示す図である。It is a figure which shows operation | movement of the roller and vane in a cylinder in the compressor which concerns on 3rd Embodiment of this invention. 図９に示した圧縮機のローラおよびベーンの斜視図である。It is a perspective view of the roller and vane of the compressor shown in FIG. 図１０のＣ−Ｃ線に沿った断面図である。It is sectional drawing along CC line of FIG. 本発明の他の実施形態のピストンの平面図である。It is a top view of the piston of other embodiments of the present invention. 本発明の他の実施形態のフロントヘッドの図であって、図３に対応する図である。It is a figure of the front head of other embodiment of this invention, Comprising: It is a figure corresponding to FIG.

＜第１実施形態＞
以下、本発明の第１実施形態について説明する。
本実施形態は、１シリンダ型のロータリ圧縮機に本発明を適用した一例である。
図１に示すように、本実施形態の圧縮機１は、密閉ケーシング２と、密閉ケーシング２内に配置される圧縮機構１０および駆動機構６を備えている。なお、図１は、駆動機構６の断面を示すハッチングを省略して表示している。この圧縮機１は、例えば、空調装置などの冷凍サイクルに組み込まれて使用され、吸入管３から導入された冷媒（本実施形態では、ＣＯ２）を圧縮して排出管４から排出する。図１の上下方向を単に上下方向として、圧縮機１について以下説明する。 <First Embodiment>
The first embodiment of the present invention will be described below.
The present embodiment is an example in which the present invention is applied to a one-cylinder rotary compressor.
As shown in FIG. 1, the compressor 1 of the present embodiment includes a sealed casing 2, a compression mechanism 10 and a drive mechanism 6 disposed in the sealed casing 2. In FIG. 1, hatching indicating a cross section of the drive mechanism 6 is omitted. For example, the compressor 1 is used by being incorporated in a refrigeration cycle such as an air conditioner, and compresses the refrigerant (CO 2 in this embodiment) introduced from the suction pipe 3 and discharges it from the discharge pipe 4. The compressor 1 will be described below with the vertical direction in FIG.

密閉ケーシング２は、両端が塞がれた円筒状の容器であり、その上部には、圧縮された冷媒を排出するための排出管４と、駆動機構６の後述する固定子７ｂのコイルに電流を供給するためのターミナル端子５が設けられている。なお、図１では、コイルとターミナル端子５とを接続する配線は省略して表示している。また。密閉ケーシング２の側部には、圧縮機１に冷媒を導入するための吸入管３が設けられている。また、密閉ケーシング２内の下部には、圧縮機構１０の摺動部の動作を滑らかにするための潤滑油Ｌが貯留されている。密閉ケーシング２の内部には、駆動機構６と、圧縮機構１０とが上下に並んで配置されている。   The hermetic casing 2 is a cylindrical container with both ends closed, and an upper portion thereof has a discharge pipe 4 for discharging a compressed refrigerant and a coil of a stator 7b (to be described later) of the drive mechanism 6 as a current. Is provided with a terminal terminal 5. In FIG. 1, the wiring connecting the coil and the terminal terminal 5 is not shown. Also. A suction pipe 3 for introducing a refrigerant into the compressor 1 is provided on the side of the closed casing 2. In addition, a lubricating oil L for smoothing the operation of the sliding portion of the compression mechanism 10 is stored in the lower part of the sealed casing 2. Inside the sealed casing 2, a drive mechanism 6 and a compression mechanism 10 are arranged vertically.

駆動機構６は、圧縮機構１０を駆動するために設けられており、駆動源となるモータ７と、このモータ７に取り付けられたシャフト８とから構成されている。   The drive mechanism 6 is provided to drive the compression mechanism 10 and includes a motor 7 serving as a drive source and a shaft 8 attached to the motor 7.

モータ７は、密閉ケーシング２の内周面に固定されている略円環状の固定子７ｂと、この固定子７ｂの径方向内側にエアギャップを介して配置される回転子７ａとを備えている。回転子７ａは磁石（図示省略）を有し、固定子７ｂはコイルを有している。モータ７は、コイルに電流を流すことによって発生する電磁力によって、回転子７ａを回転させる。また、固定子７ｂの外周面は、全周にわたって密閉ケーシング２の内周面に密着しているわけではなく、固定子７ｂの外周面には、上下方向に延び且つモータ７の上下の空間を連通させる複数の凹部（図示省略）が、周方向に並んで形成されている。   The motor 7 includes a substantially annular stator 7b fixed to the inner peripheral surface of the hermetic casing 2, and a rotor 7a disposed on the radially inner side of the stator 7b via an air gap. . The rotor 7a has a magnet (not shown), and the stator 7b has a coil. The motor 7 rotates the rotor 7a by an electromagnetic force generated by passing a current through the coil. Further, the outer peripheral surface of the stator 7b is not in close contact with the inner peripheral surface of the hermetic casing 2 over the entire periphery. The outer peripheral surface of the stator 7b extends in the vertical direction and has a space above and below the motor 7. A plurality of recesses (not shown) to be communicated are formed side by side in the circumferential direction.

シャフト８は、モータ７の駆動力を圧縮機構１０に伝達するために設けられており、回転子７ａの内周面に固定されて、回転子７ａと一体的に回転する。また、シャフト８は、後述する圧縮室３１内となる位置に、偏心部８ａを有している。偏心部８ａは、円柱状に形成されており、その軸心がシャフト８の回転中心から偏心している。この偏心部８ａには、圧縮機構１０の後述するローラ４１が装着されている。   The shaft 8 is provided to transmit the driving force of the motor 7 to the compression mechanism 10, is fixed to the inner peripheral surface of the rotor 7a, and rotates integrally with the rotor 7a. The shaft 8 has an eccentric portion 8a at a position in the compression chamber 31 described later. The eccentric portion 8 a is formed in a columnar shape, and its axis is eccentric from the rotation center of the shaft 8. A roller 41 (to be described later) of the compression mechanism 10 is mounted on the eccentric portion 8a.

また、シャフト８の下側略半分の内部には、上下方向に延在する給油路８ｂが形成されている。この給油路８ｂの下端部には、シャフト８の回転に伴って潤滑油Ｌを給油路８ｂ内に吸い上げるための螺旋羽根形状のポンプ部材（図示省略）が挿入されている。さらに、シャフト８には、給油路８ｂ内の潤滑油Ｌをシャフト８の外側に排出するための複数の排出孔８ｃが形成されている。   An oil supply passage 8b extending in the vertical direction is formed inside the lower half of the shaft 8. A spiral blade-shaped pump member (not shown) for sucking the lubricating oil L into the oil supply passage 8b as the shaft 8 rotates is inserted into the lower end portion of the oil supply passage 8b. Further, the shaft 8 is formed with a plurality of discharge holes 8 c for discharging the lubricating oil L in the oil supply passage 8 b to the outside of the shaft 8.

圧縮機構１０は、密閉ケーシング２の内周面に固定されるフロントヘッド（第１端板部材）２０と、フロントヘッド２０の上側に配置されるマフラー１１と、フロントヘッド２０の下側に配置されるシリンダ３０と、シリンダ３０の内部に配置されるピストン４０と、シリンダ３０の下側に配置されるリアヘッド（第２端板部材）５０とを備えている。詳細は後述するが、図２に示すように、シリンダ３０は、略円環状の部材であって、その中央部に圧縮室３１が形成されている。シリンダ３０は、リアヘッド５０と共に、フロントヘッド２０の下側にボルトにより固定されている。なお、図２は、シリンダ３０に形成されているボルト孔は省略して表示している。   The compression mechanism 10 is disposed on the front head (first end plate member) 20 fixed to the inner peripheral surface of the sealed casing 2, the muffler 11 disposed on the upper side of the front head 20, and the lower side of the front head 20. A cylinder 30, a piston 40 disposed inside the cylinder 30, and a rear head (second end plate member) 50 disposed below the cylinder 30. Although details will be described later, as shown in FIG. 2, the cylinder 30 is a substantially annular member, and a compression chamber 31 is formed at the center thereof. The cylinder 30 is fixed to the lower side of the front head 20 together with the rear head 50 by bolts. In FIG. 2, bolt holes formed in the cylinder 30 are omitted.

図１および図３に示すように、フロントヘッド２０は、略円環状の部材であって、その中央部に、シャフト８が回転可能に挿通される軸受け孔２１が形成されている。フロントヘッド２０の外周面は、密閉ケーシング２の内周面にスポット溶接などによって固定されている。フロントヘッド２０の下面は、シリンダ３０の圧縮室３１の上端を閉塞している。フロントヘッド２０には、圧縮室３１において圧縮された冷媒を吐出するための吐出孔２２が形成されている。吐出孔２２は、上下方向から視て、シリンダ３０の後述するブレード収容部３３の近傍に形成されている。図示は省略するが、フロントヘッド２０の上面には、圧縮室３１内の圧力に応じて吐出孔２２を開閉する弁機構が取り付けられている。また、フロントヘッド２０のシリンダ３０よりも径方向外側の部分には、複数の油戻し孔２３が周方向に並んで形成されている。   As shown in FIGS. 1 and 3, the front head 20 is a substantially annular member, and a bearing hole 21 into which the shaft 8 is rotatably inserted is formed at the center thereof. The outer peripheral surface of the front head 20 is fixed to the inner peripheral surface of the sealed casing 2 by spot welding or the like. The lower surface of the front head 20 closes the upper end of the compression chamber 31 of the cylinder 30. The front head 20 has a discharge hole 22 for discharging the refrigerant compressed in the compression chamber 31. The discharge hole 22 is formed in the vicinity of a blade accommodating portion 33 (described later) of the cylinder 30 when viewed from the up-down direction. Although not shown, a valve mechanism that opens and closes the discharge hole 22 according to the pressure in the compression chamber 31 is attached to the upper surface of the front head 20. In addition, a plurality of oil return holes 23 are formed in the circumferential direction in the radially outer portion of the front head 20 than the cylinder 30.

フロントヘッド２０は、金属材料で形成されている。また、図３に示すように、フロントヘッド２０の下面のうち、上下方向から視て圧縮室３１と重なる部分には、表面粗さの粗い粗面部２４が形成されている。図５では、粗面部２４を太線で表示している。この粗面部２４の算術平均表面粗さＲａは、例えば０．３以上であり、好ましくは０．５程度である。なお、算術平均表面粗さＲａは、ＪＩＳ Ｂ０６０１：２００１に準拠するものとする。   The front head 20 is made of a metal material. As shown in FIG. 3, a rough surface portion 24 having a rough surface is formed in a portion of the lower surface of the front head 20 that overlaps with the compression chamber 31 when viewed from above and below. In FIG. 5, the rough surface portion 24 is indicated by a thick line. The arithmetic average surface roughness Ra of the rough surface portion 24 is, for example, 0.3 or more, and preferably about 0.5. In addition, arithmetic mean surface roughness Ra shall comply with JIS B0601: 2001.

フロントヘッド２０は、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しによって形成されており、表面に研磨加工が施されている。粗面部２４の微小な凹凸は、この研磨加工の後で、化成処理や、専用工具での切削、レーザー照射などによって形成されている。なお、研磨加工を施さないことで、焼結や鋳造や削り出しの際に形成される表面の微小な凹凸を、粗面部２４として利用してもよい。   The front head 20 is formed by sintering, casting, or cutting metal powder, and the surface is polished. The minute unevenness of the rough surface portion 24 is formed by chemical conversion treatment, cutting with a dedicated tool, laser irradiation, or the like after the polishing process. Note that, by not performing the polishing process, minute irregularities on the surface formed during sintering, casting, or cutting may be used as the rough surface portion 24.

リアヘッド５０は、略円環状の部材であって、その中央部にシャフト８が回転可能に挿通される軸受け孔５１が形成されている。リアヘッド５０は、シリンダ３０の圧縮室３１の下端を閉塞している。リアヘッド５０は、金属材料で形成されており、リアヘッド５０は、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどによって形成されて、表面に研磨加工が施されている。リアヘッド５０の上面の算術平均表面粗さＲａは、例えば０．３未満である。   The rear head 50 is a substantially annular member, and a bearing hole 51 through which the shaft 8 is rotatably inserted is formed at the center thereof. The rear head 50 closes the lower end of the compression chamber 31 of the cylinder 30. The rear head 50 is formed of a metal material, and the rear head 50 is formed by sintering metal powder, casting, cutting, or the like, and the surface is polished. The arithmetic average surface roughness Ra of the upper surface of the rear head 50 is, for example, less than 0.3.

マフラー１１は、フロントヘッド２０の吐出孔２２から冷媒が吐出される際の騒音を低減するために設けられている。マフラー１１は、フロントヘッド２０の上面にボルトによって取り付けられ、フロントヘッド２０との間にマフラー空間Ｍを形成している。また、図示は省略するが、マフラー１１には、マフラー空間Ｍ内の冷媒を排出するためのマフラー吐出孔が形成されている。   The muffler 11 is provided to reduce noise when the refrigerant is discharged from the discharge hole 22 of the front head 20. The muffler 11 is attached to the upper surface of the front head 20 with bolts, and forms a muffler space M between the front head 20 and the muffler 11. Although not shown, the muffler 11 is formed with a muffler discharge hole for discharging the refrigerant in the muffler space M.

図１および図２に示すように、シリンダ３０には、上述した圧縮室３１と、圧縮室３１内に冷媒を導入するための吸入孔３２と、ブレード収容部３３が形成されている。なお、図２（ａ）は、図１のＡ−Ａ線断面図であって、フロントヘッド２０の吐出孔２２は本来表れないが、説明の便宜上表示している。シリンダ３０は、金属材料で形成されており、その製造方法としては、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどが挙げられる。   As shown in FIGS. 1 and 2, the cylinder 30 is formed with the above-described compression chamber 31, a suction hole 32 for introducing a refrigerant into the compression chamber 31, and a blade accommodating portion 33. 2A is a cross-sectional view taken along the line AA in FIG. 1, and the discharge holes 22 of the front head 20 are not originally shown, but are shown for convenience of explanation. The cylinder 30 is formed of a metal material, and examples of its manufacturing method include sintering of metal powder, casting, and machining.

吸入孔３２は、シリンダ３０の径方向に延在して形成されており、その端部（圧縮室３１と反対側の端部）には、吸入管３の先端が内嵌されている。   The suction hole 32 is formed so as to extend in the radial direction of the cylinder 30, and the tip of the suction pipe 3 is fitted into the end (the end opposite to the compression chamber 31).

ブレード収容部３３は、シリンダ３０を上下方向に貫通しており、圧縮室３１と連通している。ブレード収容部３３は、圧縮室３１の径方向に延在している。ブレード収容部３３は、上下方向から視て、吸入孔３２とフロントヘッド２０の吐出孔２２との間の位置に形成されている。このブレード収容部３３内には、一対のブッシュ３４が配置されている。一対のブッシュ３４は、略円柱状の部材を半分割した形状に形成されている。この一対のブッシュ３４の間にブレード４２が配置されている。一対のブッシュ３４は、その間にブレード４２が配置された状態で、ブレード収容部３３内において周方向に揺動可能となっている。   The blade accommodating portion 33 penetrates the cylinder 30 in the vertical direction and communicates with the compression chamber 31. The blade housing portion 33 extends in the radial direction of the compression chamber 31. The blade accommodating portion 33 is formed at a position between the suction hole 32 and the discharge hole 22 of the front head 20 when viewed from the vertical direction. A pair of bushes 34 is disposed in the blade accommodating portion 33. The pair of bushes 34 is formed in a shape in which a substantially cylindrical member is divided into half. A blade 42 is disposed between the pair of bushes 34. The pair of bushes 34 can swing in the circumferential direction in the blade housing portion 33 with the blade 42 disposed therebetween.

図４に示すように、ピストン４０は、円環状のローラ４１と、このローラ４１の外周面から径方向外側に延在するブレード４２とから構成されている。図２に示すように、ローラ４１は、偏心部８ａの外周面に相対回転可能に装着されて、圧縮室３１内に配置されている。したがって、ローラ４１の上端面は、フロントヘッド２０の粗面部２４と対向している。ブレード４２は、ブレード収容部３３に配置された一対のブッシュ３４の間に進退可能に配置されている。   As shown in FIG. 4, the piston 40 includes an annular roller 41 and a blade 42 extending radially outward from the outer peripheral surface of the roller 41. As shown in FIG. 2, the roller 41 is mounted on the outer peripheral surface of the eccentric portion 8 a so as to be relatively rotatable, and is disposed in the compression chamber 31. Therefore, the upper end surface of the roller 41 faces the rough surface portion 24 of the front head 20. The blade 42 is disposed between the pair of bushes 34 disposed in the blade accommodating portion 33 so as to advance and retreat.

図２（ｂ）〜図２（ｄ）に示すように、ブレード４２は、ブレード収容部３３から圧縮室３１側に出ている状態では、その一部が粗面部２４と対向している。また、ブレード４２がブレード収容部３３から圧縮室３１側に出ている状態では、ローラ４１の外周面と圧縮室３１の周壁面との間に形成される空間は、ブレード４２によって低圧室３１ａと高圧室３１ｂに区画される。   As shown in FIGS. 2B to 2D, a part of the blade 42 faces the rough surface portion 24 in a state where the blade 42 protrudes from the blade housing portion 33 toward the compression chamber 31. In the state where the blade 42 protrudes from the blade housing portion 33 toward the compression chamber 31, the space formed between the outer peripheral surface of the roller 41 and the peripheral wall surface of the compression chamber 31 is separated from the low-pressure chamber 31 a by the blade 42. It is partitioned into a high pressure chamber 31b.

図５（ａ）は、出荷時の圧縮機１を示している。図５（ａ）に示すように、出荷時のピストン４０の上下方向長さＨ１は、圧縮室３１の上下方向長さＨ２よりも僅かに小さく、その差は例えば５〜１５μｍである。   FIG. 5A shows the compressor 1 at the time of shipment. 5A, the vertical length H1 of the piston 40 at the time of shipment is slightly smaller than the vertical length H2 of the compression chamber 31, and the difference is, for example, 5 to 15 μm.

図４および図５（ａ）に示すように、本実施形態のピストン４０は、金属材料からなる基材４３と、基材４３の表面を被覆する薄膜状の樹脂層４４ａ、４４ｂとから構成されている。基材４３の外形は、ほぼピストン４０の外形を構成している。基材４３は、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しによって製造されている。   As shown in FIGS. 4 and 5A, the piston 40 of the present embodiment is composed of a base material 43 made of a metal material and thin resin layers 44a and 44b covering the surface of the base material 43. ing. The outer shape of the base material 43 substantially constitutes the outer shape of the piston 40. The base material 43 is manufactured by sintering, casting, or cutting metal powder.

樹脂層４４ａ、４４ｂは、それぞれ、基材４３の上面と下面を被覆している。つまり、樹脂層４４ａ、４４ｂは、ピストンの上端面と下端面に形成されている。樹脂層４４ａ、４４ｂを構成する樹脂材料としては、例えば、ポリアミドイミド、ポリテトラフルオロエチレン等、あるいはそれらの混合物が挙げられる。樹脂層４４ａ、４４ｂは、ピストン４０の上下端面よりも硬度が低い。また、圧縮機１の出荷時には樹脂層４４ａ、４４ｂはほとんど膨潤しておらず（僅かに膨潤しているか、全く膨潤していない）、このときの樹脂層４４ａ、４４ｂの膜厚は、１０〜２０μｍ程度である。なお、膜厚はこの厚さに限定されるものではない。樹脂層４４ａ、４４ｂは、例えば、樹脂組成物の溶液を基材４３の表面に塗布して乾燥する工程を数回行うことで形成されている。   The resin layers 44a and 44b cover the upper surface and the lower surface of the base material 43, respectively. That is, the resin layers 44a and 44b are formed on the upper end surface and the lower end surface of the piston. Examples of the resin material constituting the resin layers 44a and 44b include polyamideimide, polytetrafluoroethylene, and a mixture thereof. The resin layers 44 a and 44 b have a lower hardness than the upper and lower end surfaces of the piston 40. Further, at the time of shipment of the compressor 1, the resin layers 44a and 44b are hardly swollen (slightly swollen or not swollen at all), and the film thickness of the resin layers 44a and 44b at this time is 10 to 10%. It is about 20 μm. The film thickness is not limited to this thickness. The resin layers 44a and 44b are formed, for example, by performing a process of applying a resin composition solution on the surface of the base material 43 and drying it several times.

次に、本実施形態の圧縮機１の動作について、図２（ａ）〜図２（ｄ）を参照して説明する。図２（ａ）は、ピストン４０が上死点にある状態を示しており、図２（ｂ）〜図２（ｄ）は、図２（ａ）の状態から、それぞれ、シャフト８が、９０°、１８０°（下死点）、２７０°回転した状態を示している。   Next, operation | movement of the compressor 1 of this embodiment is demonstrated with reference to Fig.2 (a)-FIG.2 (d). 2A shows a state in which the piston 40 is at the top dead center. FIGS. 2B to 2D show that the shaft 8 is 90 from the state of FIG. It shows a state rotated by 270 ° at 180 ° (bottom dead center).

吸入管３から吸入孔３２を介して圧縮室３１に冷媒を供給しつつ、モータ７の駆動によりシャフト８を回転させると、図２（ａ）〜図２（ｄ）に示すように、偏心部８ａに装着されたローラ４１は、圧縮室３１の周壁面に沿って移動する。これにより、圧縮室３１内で冷媒が圧縮される。冷媒が圧縮される工程について、以下、詳細に説明する。   When the shaft 8 is rotated by driving the motor 7 while supplying the refrigerant from the suction pipe 3 to the compression chamber 31 through the suction hole 32, as shown in FIGS. 2 (a) to 2 (d), the eccentric portion The roller 41 attached to 8 a moves along the peripheral wall surface of the compression chamber 31. Thereby, the refrigerant is compressed in the compression chamber 31. Hereinafter, the process of compressing the refrigerant will be described in detail.

図２（ａ）の状態から偏心部８ａが図中の矢印方向に回転すると、図２（ｂ）に示すように、ローラ４１の外周面と圧縮室３１の周壁面とによって形成される空間が、低圧室３１ａと高圧室３１ｂに区画される。さらに偏心部８ａが回転すると、図２（ｂ）〜図２（ｄ）に示すように、低圧室３１ａの容積が大きくなるため、吸入管３から吸入孔３２を介して低圧室３１ａ内に冷媒が吸い込まれていく。同時に、高圧室３１ｂの容積が小さくなるため、高圧室３１ｂにおいて冷媒が圧縮される。   When the eccentric portion 8a rotates in the direction of the arrow in the figure from the state of FIG. 2A, a space formed by the outer peripheral surface of the roller 41 and the peripheral wall surface of the compression chamber 31 is formed as shown in FIG. The chamber is divided into a low pressure chamber 31a and a high pressure chamber 31b. When the eccentric portion 8a further rotates, the volume of the low pressure chamber 31a increases as shown in FIGS. 2 (b) to 2 (d). Therefore, the refrigerant enters the low pressure chamber 31a from the suction pipe 3 through the suction hole 32. Is sucked in. At the same time, since the volume of the high pressure chamber 31b is reduced, the refrigerant is compressed in the high pressure chamber 31b.

そして、高圧室３１ｂ内の圧力が所定の圧力以上になった時点で、フロントヘッド２０に設けられた弁機構が開弁して、高圧室３１ｂ内の冷媒が吐出孔２２を介してマフラー空間Ｍに吐出される。その後、図２（ａ）の状態に戻り、高圧室３１ｂからの冷媒の吐出が完了する。この工程を繰り返すことにより、吸入管３から圧縮室３１に供給された冷媒が連続的に圧縮されて排出される。   Then, when the pressure in the high pressure chamber 31b becomes equal to or higher than a predetermined pressure, the valve mechanism provided in the front head 20 opens, and the refrigerant in the high pressure chamber 31b passes through the discharge hole 22 and the muffler space M Discharged. Thereafter, the state returns to the state of FIG. 2A, and the discharge of the refrigerant from the high pressure chamber 31b is completed. By repeating this process, the refrigerant supplied from the suction pipe 3 to the compression chamber 31 is continuously compressed and discharged.

マフラー空間Ｍに吐出された冷媒は、マフラー１１のマフラー吐出孔（図示省略）から圧縮機構１０の外に吐出される。圧縮機構１０から吐出された冷媒は、固定子７ｂと回転子７ａとの間のエアギャップなどを通過した後、最終的に、排出管４から密閉ケーシング２の外に排出される。   The refrigerant discharged into the muffler space M is discharged out of the compression mechanism 10 through a muffler discharge hole (not shown) of the muffler 11. The refrigerant discharged from the compression mechanism 10 passes through an air gap between the stator 7b and the rotor 7a, and is finally discharged out of the sealed casing 2 from the discharge pipe 4.

このとき、シャフト８の排出孔８ｃから圧縮室３１内に供給された潤滑油Ｌの一部は、冷媒と共に吐出孔２２からマフラー空間Ｍに吐出された後、マフラー１１のマフラー吐出孔（図示省略）から圧縮機構１０の外に吐出される。圧縮機構１０の外に吐出された潤滑油Ｌの一部は、フロントヘッド２０の油戻し孔２３を通って密閉ケーシング２の下部の貯留部に戻される。また、圧縮機構１０の外に吐出された潤滑油Ｌの他の一部は、冷媒と共に固定子７ｂと回転子７ａとの間のエアギャップを通過した後、固定子７ｂの外周面に形成された凹部（図示省略）と密閉ケーシング２の内周面との間と、フロントヘッド２０の油戻し孔２３とを通って、密閉ケーシング２の下部の貯留部に戻される。   At this time, a part of the lubricating oil L supplied into the compression chamber 31 from the discharge hole 8c of the shaft 8 is discharged into the muffler space M from the discharge hole 22 together with the refrigerant, and then the muffler discharge hole (not shown) of the muffler 11. ) To the outside of the compression mechanism 10. A part of the lubricating oil L discharged to the outside of the compression mechanism 10 is returned to the storage portion at the lower part of the sealed casing 2 through the oil return hole 23 of the front head 20. Further, another part of the lubricating oil L discharged to the outside of the compression mechanism 10 is formed on the outer peripheral surface of the stator 7b after passing through the air gap between the stator 7b and the rotor 7a together with the refrigerant. Between the recessed portion (not shown) and the inner peripheral surface of the sealed casing 2, and through the oil return hole 23 of the front head 20, is returned to the storage section at the lower portion of the sealed casing 2.

上述したように、ピストン４０の上下方向長さは、圧縮室３１の上下方向長さよりも僅かに小さく設定されている。そのため、圧縮機１の通常運転時には、図５（ａ）に示すように、ピストン４０の上端面とフロントヘッド２０との間、および、ピストン４０の下端面とリアヘッド５０との間の微小な隙間Ｄ１、Ｄ２（以下、この隙間を軸方向隙間Ｄ１、Ｄ２という）に、シャフト８の排出孔８ｃから排出された潤滑油Ｌが存在する。   As described above, the vertical length of the piston 40 is set slightly smaller than the vertical length of the compression chamber 31. Therefore, during normal operation of the compressor 1, as shown in FIG. 5A, a minute gap between the upper end surface of the piston 40 and the front head 20 and between the lower end surface of the piston 40 and the rear head 50. Lubricating oil L discharged from the discharge hole 8c of the shaft 8 exists in D1 and D2 (hereinafter, these gaps are referred to as axial gaps D1 and D2).

しかしながら、圧縮機１の高速始動時や、吐出される冷媒の温度と吸入される冷媒の温度の温度差が大きい条件での運転時などには、ピストン４０の熱膨張量はシリンダ３０の熱膨張量よりも大きくなる。そのため、軸方向隙間Ｄ１、Ｄ２が無くなって、ピストン４０の上下端面が、フロントヘッド２０およびリアヘッド５０と接触する場合がある。   However, when the compressor 1 is started at high speed, or when the temperature difference between the discharged refrigerant and the sucked refrigerant is large, the amount of thermal expansion of the piston 40 is the thermal expansion of the cylinder 30. Larger than the amount. Therefore, the axial gaps D <b> 1 and D <b> 2 are lost, and the upper and lower end surfaces of the piston 40 may come into contact with the front head 20 and the rear head 50.

また、圧縮機１の使用を続けると、図５（ｂ）に示すように、樹脂層４４ａ、４４ｂは、潤滑油Ｌや冷媒を吸収して膨潤する。これにより、上述したような特殊な運転状況でなくても、軸方向隙間Ｄ１、Ｄ２が無くなる場合がある。   Further, when the compressor 1 is continuously used, the resin layers 44a and 44b swell by absorbing the lubricating oil L and the refrigerant as shown in FIG. Thereby, even if it is not the special driving | running | working situation as mentioned above, axial direction clearances D1 and D2 may be lost.

このように軸方向隙間Ｄ１、Ｄ２が無くなった場合、樹脂層４４ａ、４４ｂの摺動性により、焼付きが生じるのを防止することができる。   When the axial gaps D1 and D2 are eliminated as described above, seizure can be prevented from occurring due to the slidability of the resin layers 44a and 44b.

さらに、本実施形態では、ピストン４０の上端面に設けられた樹脂層４４ａは、フロントヘッド２０の粗面部２４と対向している。粗面部２４は樹脂層４４ａよりも硬度が大きい上に表面粗さが粗いため、粗面部２４と樹脂層４４ｂとが接触して摺動した際に、粗面部２４に形成されている微小な凸部によって、樹脂層４４ａの表面は、面圧がほぼ作用しなくなる状態になるまで削られる。これにより、接触面間の面圧が低減するため、摩擦ロスを低減することができ、圧縮機１の効率の低下を抑制することができる。なお、樹脂層４４ａは、必ずしも面圧がほぼ作用しない状態まで削られなくてもよい。面圧が低減する程度削られるだけでも、摩擦ロスを低減するという効果を得られる。   Furthermore, in the present embodiment, the resin layer 44 a provided on the upper end surface of the piston 40 faces the rough surface portion 24 of the front head 20. Since the rough surface portion 24 is harder than the resin layer 44a and has a rough surface roughness, when the rough surface portion 24 and the resin layer 44b slide in contact with each other, the minute protrusions formed on the rough surface portion 24 are formed. By the portion, the surface of the resin layer 44a is shaved until the surface pressure is almost inoperative. Thereby, since the surface pressure between contact surfaces reduces, a friction loss can be reduced and the fall of the efficiency of the compressor 1 can be suppressed. Note that the resin layer 44a does not necessarily have to be cut to a state where the surface pressure does not substantially act. The effect of reducing the friction loss can be obtained even if the surface pressure is reduced to such an extent that the surface pressure is reduced.

また、本実施形態の圧縮機１は、圧縮室３１の軸方向が鉛直方向となる向きに配置されている。そのため、ピストン４０の重力によって、ピストン４０の下端面とリアヘッド５０の上面とは比較的接触しやすく、フロントヘッド２０とリアヘッドのピストン４０の上下端面に対向する面の表面粗さが同じ条件では、ピストン４０の下端面の樹脂層４４ｂは、ピストン４０の上端面の樹脂層４４ａよりも削れやすい。本実施形態では、フロントヘッド２０の下面の表面粗さを、リアヘッド５０の上面の表面粗さよりも粗くしているため、ピストン４０の下端面の樹脂層４４ｂが、ピストン４０の上端面の樹脂層４４ａよりも削れ過ぎるのを防止することができる。
さらに、リアヘッド５０の上面は、算術平均表面粗さＲａが０．３未満であって、ほぼ平坦状であるため、ピストン４０の下端面の樹脂層４４ｂの削れ過ぎを確実に防止することができる。 Moreover, the compressor 1 of this embodiment is arrange | positioned in the direction from which the axial direction of the compression chamber 31 becomes a perpendicular direction. Therefore, due to the gravity of the piston 40, the lower end surface of the piston 40 and the upper surface of the rear head 50 are relatively easily in contact with each other, and the surface roughness of the surfaces of the front head 20 and the rear head facing the upper and lower end surfaces of the piston 40 is the same. The resin layer 44b on the lower end surface of the piston 40 is more easily scraped than the resin layer 44a on the upper end surface of the piston 40. In this embodiment, since the surface roughness of the lower surface of the front head 20 is made larger than the surface roughness of the upper surface of the rear head 50, the resin layer 44b on the lower end surface of the piston 40 is replaced with the resin layer on the upper end surface of the piston 40. It is possible to prevent the material from being excessively shaved than 44a.
Further, the upper surface of the rear head 50 has an arithmetic average surface roughness Ra of less than 0.3 and is substantially flat, so that it is possible to reliably prevent the resin layer 44b on the lower end surface of the piston 40 from being excessively shaved. .

＜第２実施形態＞
次に、本発明の第２実施形態について説明する。
本実施形態は、２シリンダ型のロータリ圧縮機に本発明を適用した一例である。
図６に示すように、本実施形態の圧縮機１０１は、シャフト１０８および圧縮機構１１０の構成が上記第１実施形態と異なっている。また、本実施形態の圧縮機１０１では、２本の吸入管３が、密閉ケーシング２の側部に上下に並んで設けられている。その他の構成は上記第１実施形態と同様であるため、同じ符号を用いて適宜その説明を省略する。 Second Embodiment
Next, a second embodiment of the present invention will be described.
The present embodiment is an example in which the present invention is applied to a two-cylinder rotary compressor.
As shown in FIG. 6, the compressor 101 of this embodiment differs in the structure of the shaft 108 and the compression mechanism 110 from the said 1st Embodiment. Further, in the compressor 101 of the present embodiment, the two suction pipes 3 are provided side by side on the side of the sealed casing 2. Since other configurations are the same as those of the first embodiment, the same reference numerals are used and the description thereof is omitted as appropriate.

シャフト１０８は、２つの偏心部１０８ａ、１０８ｄを有している。２つの偏心部１０８ａ、１０８ｄの軸心は、シャフト１０８の回転軸を中心として１８０°ずれている。また、シャフト１０８は、上記第１実施形態のシャフト８と同じく、給油路１０８ｂと、複数の排出孔１０８ｃを有している。   The shaft 108 has two eccentric portions 108a and 108d. The shaft centers of the two eccentric portions 108a and 108d are shifted by 180 ° about the rotation axis of the shaft 108. Moreover, the shaft 108 has the oil supply path 108b and the some discharge hole 108c similarly to the shaft 8 of the said 1st Embodiment.

圧縮機構１１０は、シャフト１０８の軸方向に沿って上から下に向かって順に、フロントマフラー１１１と、フロントヘッド１２０と、シリンダ１３０およびピストン１４０と、ミドルプレート１５０と、シリンダ１６０およびピストン１７０と、リアヘッド１８０と、リアマフラー１１２とを有する。なお、フロントヘッド１２０およびミドルプレート１５０は、ピストン１４０の上下端に配置されており、本発明の第１端板部材および第２端板部材に相当する。また、ミドルプレート１５０およびリアヘッド１８０は、ピストン１７０の上下端に配置されており、本発明の第１端板部材および第２端板部材に相当する。   The compression mechanism 110 includes a front muffler 111, a front head 120, a cylinder 130 and a piston 140, a middle plate 150, a cylinder 160 and a piston 170 in order from the top to the bottom along the axial direction of the shaft 108. A rear head 180 and a rear muffler 112 are provided. The front head 120 and the middle plate 150 are arranged at the upper and lower ends of the piston 140 and correspond to the first end plate member and the second end plate member of the present invention. The middle plate 150 and the rear head 180 are disposed at the upper and lower ends of the piston 170 and correspond to the first end plate member and the second end plate member of the present invention.

フロントマフラー１１１は、上記第１実施形態のマフラー１１と同様の構成を有し、フロントヘッド１２０との間にマフラー空間Ｍ１を形成している。   The front muffler 111 has the same configuration as the muffler 11 of the first embodiment, and forms a muffler space M1 between the front muffler 111 and the front head 120.

フロントヘッド１２０には、軸受け孔１２１と、吐出孔１２２（図７参照）と、油戻し孔１２３とが形成されている。さらに、フロントヘッド１２０は、上下方向に貫通する貫通孔（図示省略）が形成されている。この貫通孔は、リアヘッド１８０とリアマフラー１１２とによって形成されるマフラー空間Ｍ２内の冷媒を、マフラー空間Ｍ１に排出するための流路の一部を構成している。フロントヘッド１２０は、この貫通孔を有する点以外、第１実施形態のフロントヘッド２０と同様の構成である。図８に示すように、フロントヘッド１２０の下面のうち、上下方向から視てシリンダ１３０の圧縮室１３１と重なる部分には、第１実施形態の粗面部２４と同様の表面粗さを有する粗面部１２４が形成されている。   The front head 120 is formed with a bearing hole 121, a discharge hole 122 (see FIG. 7), and an oil return hole 123. Further, the front head 120 has a through hole (not shown) penetrating in the vertical direction. The through hole constitutes a part of a flow path for discharging the refrigerant in the muffler space M2 formed by the rear head 180 and the rear muffler 112 to the muffler space M1. The front head 120 has the same configuration as the front head 20 of the first embodiment, except that the front head 120 has the through hole. As shown in FIG. 8, a portion of the lower surface of the front head 120 that overlaps with the compression chamber 131 of the cylinder 130 when viewed from above and below has a rough surface portion having the same surface roughness as the rough surface portion 24 of the first embodiment. 124 is formed.

図７に示すように、シリンダ１３０には、圧縮室１３１と、吸入孔１３２と、ブレード収容部１３３とが形成されている。さらに、シリンダ１３０には、圧縮室１３１の外周側部分に、後述するマフラー空間Ｍ２内の冷媒をマフラー空間Ｍ１に排出するための貫通孔１３５が形成されている。シリンダ１３０は、この貫通孔１３５を有する点以外、第１実施形態のシリンダ３０と同様の構成である。   As shown in FIG. 7, the cylinder 130 is formed with a compression chamber 131, a suction hole 132, and a blade accommodating portion 133. Further, a through hole 135 for discharging a refrigerant in the muffler space M2 described later to the muffler space M1 is formed in the outer peripheral side portion of the compression chamber 131 in the cylinder 130. The cylinder 130 has the same configuration as the cylinder 30 of the first embodiment except that the cylinder 130 has the through hole 135.

ピストン１４０は、上記第１実施形態のピストン４０と同様の構成であって、ローラ４１と、ブレード４２とから構成されている。ローラ４１は、偏心部１０８ａの外周面に回転可能に装着されており、ブレード４２は、シリンダ１３０のブレード収容部１３３に配置された一対のブッシュ３４の間に進退可能に配置されている。また、図８に示すように、ピストン１４０は、上記第１実施形態のピストン４０と同じく、金属材料からなる基材４３と、基材４３の表面を被覆する薄膜状の樹脂層４４ａ、４４ｂとから構成されている。   The piston 140 has the same configuration as the piston 40 of the first embodiment, and includes a roller 41 and a blade 42. The roller 41 is rotatably mounted on the outer peripheral surface of the eccentric portion 108 a, and the blade 42 is disposed between the pair of bushes 34 disposed in the blade accommodating portion 133 of the cylinder 130 so as to advance and retreat. As shown in FIG. 8, the piston 140 includes a base material 43 made of a metal material, and thin resin layers 44 a and 44 b covering the surface of the base material 43, as in the piston 40 of the first embodiment. It is composed of

ミドルプレート１５０は、円環状の板部材であって、シリンダ１３０とシリンダ１６０との間に配置され、シリンダ１３０の圧縮室１３１の下端を閉塞すると共に、シリンダ１６０の圧縮室１６１の上端を閉塞している。また、ミドルプレート１５０には、後述するマフラー空間Ｍ２内の冷媒をマフラー空間Ｍ１に排出するための貫通孔（図示省略）が形成されている。   The middle plate 150 is an annular plate member that is disposed between the cylinder 130 and the cylinder 160 and closes the lower end of the compression chamber 131 of the cylinder 130 and closes the upper end of the compression chamber 161 of the cylinder 160. ing. Further, the middle plate 150 is formed with a through hole (not shown) for discharging a refrigerant in the muffler space M2 described later to the muffler space M1.

ミドルプレート１５０は、金属材料で形成されている。図８に示すように、ミドルプレート１５０の下面のうち、上下方向から視てシリンダ１６０の圧縮室１６１と重なる部分には、第１実施形態の粗面部２４と同様の表面粗さを有する粗面部１５１が形成されている。ミドルプレート１５０の製造方法は、第１実施形態で述べたフロントヘッド２０の製造方法と同様である。   The middle plate 150 is made of a metal material. As shown in FIG. 8, a portion of the lower surface of the middle plate 150 that overlaps with the compression chamber 161 of the cylinder 160 when viewed in the vertical direction has a rough surface portion having the same surface roughness as the rough surface portion 24 of the first embodiment. 151 is formed. The manufacturing method of the middle plate 150 is the same as the manufacturing method of the front head 20 described in the first embodiment.

シリンダ１６０は、上述したシリンダ１３０と同様の構成であって、圧縮室１６１と、吸入孔１６２と、一対のブッシュ３４が配置されたブレード収容部（図示省略）と、貫通孔（図示省略）とを有する。   The cylinder 160 has the same configuration as the cylinder 130 described above, and includes a compression chamber 161, a suction hole 162, a blade accommodating portion (not shown) in which a pair of bushes 34 are arranged, and a through hole (not shown). Have

ピストン１７０は、上記第１実施形態のピストン４０と同様の構成であって、ローラ４１と、ブレード４２とから構成されている。ローラ４１は、偏心部１０８ｄの外周面に回転可能に装着されており、ブレード４２は、シリンダ１６０のブレード収容部（図示省略）に配置された一対のブッシュ３４の間に進退可能に配置されている。また、ピストン１７０は、上記第１実施形態のピストン４０と同じく、金属材料からなる基材４３と、基材４３の表面を被覆する薄膜状の樹脂層４４ａ、４４ｂとから構成されている。   The piston 170 has the same configuration as the piston 40 of the first embodiment, and includes a roller 41 and a blade 42. The roller 41 is rotatably mounted on the outer peripheral surface of the eccentric portion 108d, and the blade 42 is disposed between a pair of bushes 34 disposed in a blade accommodating portion (not shown) of the cylinder 160 so as to be able to advance and retreat. Yes. The piston 170 includes a base material 43 made of a metal material and thin resin layers 44 a and 44 b that cover the surface of the base material 43, as in the piston 40 of the first embodiment.

リアヘッド１８０は、シリンダ１６０の下側に配置され、シリンダ１６０の圧縮室１３１の下端を閉塞している。リアヘッド１８０は、略円環状の部材であって、その中央部に、シャフト１０８が回転可能に挿通される軸受け孔１８１が形成されている。また、リアヘッド１８０には、シリンダ１６０の圧縮室１６１において圧縮された冷媒を、リアヘッド１８０とリアマフラー１１２との間に形成されるマフラー空間Ｍ２に吐出するための吐出孔（図示省略）が形成されている。さらに、リアヘッド１８０には、マフラー空間Ｍ２内の冷媒をマフラー空間Ｍ１に排出するための貫通孔（図示省略）が形成されている。また、リアヘッド１８０の下面には、圧縮室１６１内の圧力に応じて吐出孔を開閉する弁機構（図示省略）が取り付けられている。リアヘッド１８０は、金属材料で形成されている。リアヘッド１８０は、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどによって形成されており、表面に研磨加工が施されている。リアヘッド１８０の上面の算術平均表面粗さＲａは、例えば０．３未満である。   The rear head 180 is disposed below the cylinder 160 and closes the lower end of the compression chamber 131 of the cylinder 160. The rear head 180 is a substantially annular member, and a bearing hole 181 through which the shaft 108 is rotatably inserted is formed at the center thereof. Further, the rear head 180 is formed with a discharge hole (not shown) for discharging the refrigerant compressed in the compression chamber 161 of the cylinder 160 to the muffler space M2 formed between the rear head 180 and the rear muffler 112. Yes. Further, the rear head 180 is formed with a through hole (not shown) for discharging the refrigerant in the muffler space M2 to the muffler space M1. A valve mechanism (not shown) that opens and closes the discharge hole according to the pressure in the compression chamber 161 is attached to the lower surface of the rear head 180. The rear head 180 is made of a metal material. The rear head 180 is formed by sintering metal powder, casting, cutting, or the like, and the surface is polished. The arithmetic average surface roughness Ra of the upper surface of the rear head 180 is, for example, less than 0.3.

リアマフラー１１２は、リアヘッド１８０の吐出孔（図示省略）から冷媒が吐出される際の騒音を低減するために設けられている。リアマフラー１１２は、リアヘッド１８０の下面にボルトによって取り付けられ、リアヘッド１８０との間にマフラー空間Ｍ２を形成している。マフラー空間Ｍ２は、リアヘッド１８０、シリンダ１６０、ミドルプレート１５０、シリンダ１３０およびフロントヘッド１２０にそれぞれ形成された貫通孔を介して、マフラー空間Ｍ１と連通している。   The rear muffler 112 is provided to reduce noise when the refrigerant is discharged from the discharge hole (not shown) of the rear head 180. The rear muffler 112 is attached to the lower surface of the rear head 180 with bolts, and forms a muffler space M2 between the rear muffler 112 and the rear head 180. The muffler space M2 communicates with the muffler space M1 through through holes formed in the rear head 180, the cylinder 160, the middle plate 150, the cylinder 130, and the front head 120, respectively.

本実施形態の圧縮機１０１の動作について説明する。
吸入孔１３２、１６２から圧縮室１３１、１６１に冷媒を供給しつつ、モータ７の駆動によりシャフト１０８を回転させると、偏心部１０８ａに装着されたピストン１４０のローラ４１は、圧縮室１３１の周壁面に沿って移動する。これにより、圧縮室１３１内で冷媒が圧縮される。これと並行して、偏心部１０８ｄに装着されたピストン１７０のローラ４１は、圧縮室１６１の周壁面に沿って移動する。これにより、圧縮室１６１内で冷媒が圧縮される。 The operation of the compressor 101 of this embodiment will be described.
When the shaft 108 is rotated by driving the motor 7 while supplying the refrigerant from the suction holes 132 and 162 to the compression chambers 131 and 161, the roller 41 of the piston 140 attached to the eccentric portion 108 a Move along. Thereby, the refrigerant is compressed in the compression chamber 131. In parallel with this, the roller 41 of the piston 170 attached to the eccentric portion 108 d moves along the peripheral wall surface of the compression chamber 161. As a result, the refrigerant is compressed in the compression chamber 161.

圧縮室１３１内の圧力が所定の圧力以上になった時点で、フロントヘッド１２０に設けられた弁機構が開弁して、圧縮室１３１内の冷媒がフロントヘッド１２０の吐出孔２２からマフラー空間Ｍ１に吐出される。
また、圧縮室１６１内の圧力が所定の圧力以上になった時点で、リアヘッド１８０に設けられた弁機構が開弁して、圧縮室１６１内の冷媒がリアヘッド１８０の吐出孔（図示省略）からマフラー空間Ｍ２に吐出される。マフラー空間Ｍ２に吐出された冷媒は、リアヘッド１８０、シリンダ１６０、ミドルプレート１５０、シリンダ１３０およびフロントヘッド１２０にそれぞれ形成された貫通孔を介して、マフラー空間Ｍ１に吐出される。 When the pressure in the compression chamber 131 becomes equal to or higher than a predetermined pressure, the valve mechanism provided in the front head 120 is opened, and the refrigerant in the compression chamber 131 flows from the discharge hole 22 of the front head 120 through the muffler space M1. Discharged.
Further, when the pressure in the compression chamber 161 becomes equal to or higher than a predetermined pressure, the valve mechanism provided in the rear head 180 is opened, and the refrigerant in the compression chamber 161 is discharged from a discharge hole (not shown) of the rear head 180. It is discharged into the muffler space M2. The refrigerant discharged to the muffler space M2 is discharged to the muffler space M1 through through holes formed in the rear head 180, the cylinder 160, the middle plate 150, the cylinder 130, and the front head 120, respectively.

マフラー空間Ｍ１に吐出された冷媒は、フロントマフラー１１１のマフラー吐出孔（図示省略）から圧縮機構１１０の外に吐出されて、その後、固定子７ｂと回転子７ａとの間のエアギャップを通過した後、最終的に、排出管４から密閉ケーシング２の外に排出される。   The refrigerant discharged into the muffler space M1 is discharged out of the compression mechanism 110 through a muffler discharge hole (not shown) of the front muffler 111, and then passes through an air gap between the stator 7b and the rotor 7a. Thereafter, it is finally discharged from the discharge pipe 4 to the outside of the sealed casing 2.

本実施形態では、上記第１実施形態と同じく、ピストン１４０、１７０の上下端面に樹脂層４４ａ、４４ｂが設けられており、ピストン１４０、１７０の上端面の樹脂層４４ａに対向する部分に、粗面部１２４、１５１が形成されているため、上記第１実施形態と同様の効果を得ることができる。   In the present embodiment, as in the first embodiment, resin layers 44a and 44b are provided on the upper and lower end surfaces of the pistons 140 and 170, and the portions of the upper end surfaces of the pistons 140 and 170 facing the resin layer 44a are roughened. Since the surface portions 124 and 151 are formed, the same effect as the first embodiment can be obtained.

＜第３実施形態＞
次に、本発明の第３実施形態について説明する。
本実施形態の圧縮機は、圧縮機構２１０の構成が上記第１実施形態と異なっている。その他の構成は上記第１実施形態と同様であるため、同じ符号を用いて適宜その説明を省略する。 <Third Embodiment>
Next, a third embodiment of the present invention will be described.
The compressor of the present embodiment is different from the first embodiment in the configuration of the compression mechanism 210. Since other configurations are the same as those of the first embodiment, the same reference numerals are used and the description thereof is omitted as appropriate.

図９に示すように、圧縮機構２１０は、シリンダ２３０とシリンダ２３０の内部に配置される部材の構成が異なっており、その他の構成は上記第１実施形態と同様である。   As shown in FIG. 9, the compression mechanism 210 differs in the structure of the member arrange | positioned inside the cylinder 230 and the cylinder 230, and the other structure is the same as that of the said 1st Embodiment.

シリンダ２３０は、圧縮室２３１と吸入孔２３２を有している。また、シリンダ２３０は、第１実施形態のブレード収容部３３に代えて、ベーン収容部２３３を有しており、その他の構成は、上記第１実施形態のシリンダ３０と同様である。ベーン収容部２３３は、シリンダ２３０を上下方向に貫通しており、圧縮室２３１に連通している。また、ベーン収容部２３３は、圧縮室２３１の径方向に延在している。   The cylinder 230 has a compression chamber 231 and a suction hole 232. Further, the cylinder 230 has a vane accommodating portion 233 instead of the blade accommodating portion 33 of the first embodiment, and other configurations are the same as those of the cylinder 30 of the first embodiment. The vane accommodating portion 233 passes through the cylinder 230 in the vertical direction and communicates with the compression chamber 231. Further, the vane accommodating portion 233 extends in the radial direction of the compression chamber 231.

圧縮室２３１の内側には、円環状のローラ２４１が配置されている。ローラ２４１は、偏心部８ａの外周面に相対回転可能に装着された状態で、圧縮室２３１内に配置されている。したがって、ローラ２４１の上端面は、フロントヘッド２０の粗面部２４と対向している。また、ローラ２４１の上下方向長さは、第１実施形態のピストン４０の上下方向長さＨ１と同じである。また、ローラ２４１の外径は、第１実施形態のピストン４０のローラ４１の外径と同じである。   An annular roller 241 is disposed inside the compression chamber 231. The roller 241 is disposed in the compression chamber 231 in a state in which the roller 241 is mounted on the outer peripheral surface of the eccentric portion 8a so as to be relatively rotatable. Therefore, the upper end surface of the roller 241 faces the rough surface portion 24 of the front head 20. Further, the vertical length of the roller 241 is the same as the vertical length H1 of the piston 40 of the first embodiment. Further, the outer diameter of the roller 241 is the same as the outer diameter of the roller 41 of the piston 40 of the first embodiment.

ベーン収容部２３３の内側には、ベーン２４４が配置されている。図１０に示すように、ベーン２４４は、平板状の部材であって、その上下方向長さは、ローラ２４１の上下方向長さと同じである。ベーン２４４の圧縮室２３１の中心側の先端部（図９中の下側の先端部）は、上方から視て先細り状に形成されている。また、ベーン２４４は、ベーン収容部２３３内に設けられた付勢バネ２４７によって付勢されており、圧縮室２３１側の先端部が、ローラ２４１の外周面に押し付けられている。そのため、図９（ａ）〜図９（ｄ）に示すように、シャフト８の回転に伴ってローラ２４１が圧縮室２３１の周壁面に沿って移動すると、ベーン２４４は、ベーン収容部２３３内で、圧縮室２３１の径方向に沿って進退移動する。図９（ｂ）〜図９（ｄ）に示すように、ベーン２４４が、ベーン収容部２３３から圧縮室２３１側に出ている状態では、ローラ２４１の外周面と圧縮室２３１の周壁面との間に形成される空間は、ベーン２４４によって低圧室２３１ａと高圧室２３１ｂに区画される。また、ベーン２４４は、ベーン収容部２３３から圧縮室２３１側に出ている状態では、その一部が粗面部２４と対向している。   A vane 244 is disposed inside the vane housing portion 233. As shown in FIG. 10, the vane 244 is a flat plate-like member, and the vertical length thereof is the same as the vertical length of the roller 241. The tip of the vane 244 on the center side of the compression chamber 231 (lower tip in FIG. 9) is formed in a tapered shape as viewed from above. Further, the vane 244 is urged by an urging spring 247 provided in the vane housing portion 233, and the distal end portion on the compression chamber 231 side is pressed against the outer peripheral surface of the roller 241. Therefore, as shown in FIGS. 9A to 9D, when the roller 241 moves along the peripheral wall surface of the compression chamber 231 as the shaft 8 rotates, the vane 244 is moved in the vane accommodating portion 233. Then, it moves forward and backward along the radial direction of the compression chamber 231. As shown in FIG. 9B to FIG. 9D, in a state where the vane 244 protrudes from the vane housing portion 233 to the compression chamber 231 side, the outer peripheral surface of the roller 241 and the peripheral wall surface of the compression chamber 231 The space formed therebetween is divided into a low pressure chamber 231a and a high pressure chamber 231b by a vane 244. Further, a part of the vane 244 faces the rough surface portion 24 in a state where the vane 244 protrudes from the vane accommodating portion 233 to the compression chamber 231 side.

図１０および図１１に示すように、ローラ２４１は、金属材料からなる基材２４２と、基材２４２の表面を被覆する薄膜状の樹脂層２４３ａ、２４３ｂとから構成されている。また、ベーン２４４は、金属材料からなる基材２４５と、基材２４５の表面を被覆する薄膜状の樹脂層２４６ａ、２４６ｂとから構成されている。   As shown in FIGS. 10 and 11, the roller 241 includes a base material 242 made of a metal material and thin resin layers 243 a and 243 b that cover the surface of the base material 242. The vane 244 includes a base material 245 made of a metal material and thin film resin layers 246 a and 246 b that cover the surface of the base material 245.

図１１に示すように、基材２４２、２４５の外形は、それぞれ、ほぼローラ２４１とベーン２４４の外形を構成している。基材２４２、２４５は、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しによって製造されている。   As shown in FIG. 11, the outer shapes of the base materials 242 and 245 substantially constitute the outer shapes of the roller 241 and the vane 244, respectively. The base materials 242 and 245 are manufactured by sintering, casting, or cutting metal powder.

ローラ２４１の樹脂層２４３ａ、２４３ｂは、それぞれ、基材２４２の上面と下面を被覆している。つまり、樹脂層２４３ａ、２４３ｂは、ローラ２４１の上端面と下端面に形成されている。 また、ベーン２４４の樹脂層２４６ａ、２４６ｂは、それぞれ、基材２４５の上面と下面に形成されている。つまり、樹脂層２４６ａ、２４６ｂは、ベーン２４４の上端面と下端面に形成されている。
樹脂層２４３ａ、２４３ｂ、２４６ａ、２４６ｂの材料および膜厚は、第１実施形態のピストン４０の樹脂層４４ａ、４４ｂと同様である。 The resin layers 243a and 243b of the roller 241 cover the upper surface and the lower surface of the base material 242, respectively. That is, the resin layers 243 a and 243 b are formed on the upper end surface and the lower end surface of the roller 241. The resin layers 246a and 246b of the vane 244 are formed on the upper surface and the lower surface of the base material 245, respectively. That is, the resin layers 246 a and 246 b are formed on the upper end surface and the lower end surface of the vane 244.
The material and film thickness of the resin layers 243a, 243b, 246a, 246b are the same as those of the resin layers 44a, 44b of the piston 40 of the first embodiment.

次に、本実施形態の圧縮機の動作について説明する。
図９（ａ）は、ローラ２４１が上死点にある状態を示しており、図９（ｂ）〜図９（ｄ）は、図９（ａ）の状態から、それぞれ、シャフト８が、９０°、１８０°（下死点）、２７０°回転した状態を示している。 Next, the operation of the compressor of this embodiment will be described.
FIG. 9A shows a state where the roller 241 is at the top dead center, and FIGS. 9B to 9D show that the shaft 8 is 90 from the state of FIG. It shows a state rotated by 270 ° at 180 ° (bottom dead center).

吸入管３から吸入孔２３２を介して圧縮室２３１に冷媒を供給しつつ、モータ７の駆動によりシャフト８を回転させると、図９（ａ）〜図９（ｄ）に示すように、偏心部８ａに装着されたローラ２４１は、圧縮室２３１の周壁面に沿って移動する。これにより、圧縮室２３１内で冷媒が圧縮される。冷媒が圧縮される工程について、以下、詳細に説明する。   When the shaft 8 is rotated by driving the motor 7 while supplying the refrigerant from the suction pipe 3 to the compression chamber 231 through the suction hole 232, as shown in FIGS. 9A to 9D, the eccentric portion The roller 241 attached to 8 a moves along the peripheral wall surface of the compression chamber 231. Thereby, the refrigerant is compressed in the compression chamber 231. Hereinafter, the process of compressing the refrigerant will be described in detail.

図９（ａ）の状態から偏心部８ａが図中の矢印方向に回転すると、図９（ｂ）に示すように、ローラ２４１の外周面と圧縮室２３１の周壁面とによって形成される空間が、低圧室２３１ａと高圧室２３１ｂに区画される。さらに偏心部８ａが回転すると、図９（ｂ）〜図９（ｄ）に示すように、低圧室２３１ａの容積が大きくなるため、吸入管３から吸入孔２３２を介して低圧室２３１ａ内に冷媒が吸い込まれていく。同時に、高圧室２３１ｂの容積が小さくなるため、高圧室２３１ｂにおいて冷媒が圧縮される。   When the eccentric portion 8a rotates in the direction of the arrow in the drawing from the state of FIG. 9A, a space formed by the outer peripheral surface of the roller 241 and the peripheral wall surface of the compression chamber 231 is formed as shown in FIG. 9B. The chamber is divided into a low pressure chamber 231a and a high pressure chamber 231b. When the eccentric portion 8a further rotates, the volume of the low-pressure chamber 231a increases as shown in FIGS. 9B to 9D, so that the refrigerant enters the low-pressure chamber 231a from the suction pipe 3 through the suction hole 232. Is sucked in. At the same time, since the volume of the high pressure chamber 231b is reduced, the refrigerant is compressed in the high pressure chamber 231b.

そして、高圧室２３１ｂ内の圧力が所定の圧力以上になった時点で、フロントヘッド２０に設けられた弁機構が開弁して、高圧室２３１ｂ内の冷媒が吐出孔２２を介してマフラー空間Ｍに吐出される。マフラー空間Ｍに吐出された冷媒は、第１実施形態の圧縮機１と同様の経路を通り、最終的に、排出管４から密閉ケーシング２の外に排出される。   When the pressure in the high-pressure chamber 231b becomes equal to or higher than a predetermined pressure, the valve mechanism provided in the front head 20 is opened, and the refrigerant in the high-pressure chamber 231b passes through the discharge hole 22 to the muffler space M. Discharged. The refrigerant discharged into the muffler space M passes through the same path as the compressor 1 of the first embodiment, and is finally discharged out of the sealed casing 2 from the discharge pipe 4.

本実施形態では、ローラ２４１の上下端面、および、ベーン２４４の上下端面に、樹脂層２４３ａ、２４３ｂ、２４６ａ、２４６ｂが設けられているため、上記第１実施形態と同じく、軸方向隙間が無くなったときの焼付きの発生を防止することができる。
また、ローラ２４１の上端面の樹脂層２４３ａ、および、ベーン２４４の上端面の樹脂層２４６ａに対向する部分に、粗面部２４が形成されているため、樹脂層２４３ａ、２４６ａと粗面部２４とが接触して摺動した際に、樹脂層２４３ａ、２４６ａが削られることにより、上記第１実施形態と同じく、摩擦ロスを低減することができる。 In the present embodiment, since the resin layers 243a, 243b, 246a, and 246b are provided on the upper and lower end surfaces of the roller 241 and the upper and lower end surfaces of the vane 244, the axial clearance is eliminated as in the first embodiment. Occurrence of seizure can be prevented.
Further, since the rough surface portion 24 is formed in a portion facing the resin layer 243a on the upper end surface of the roller 241 and the resin layer 246a on the upper end surface of the vane 244, the resin layers 243a and 246a and the rough surface portion 24 are formed. When the resin layers 243a and 246a are scraped when they come into contact with each other, the friction loss can be reduced as in the first embodiment.

以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明の具体的な構成は、上記第１〜第３実施形態に限定されるものでないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記実施形態の説明だけではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。なお、以下の変更形態は、適宜組み合わせて実施することも可能である。   As mentioned above, although embodiment of this invention was described, it should be thought that the specific structure of this invention is not limited to the said 1st-3rd embodiment. The scope of the present invention is shown not only by the description of the above-described embodiment but also by the scope of claims for patent, and further includes meanings equivalent to the scope of claims for patent and all modifications within the scope. Note that the following modifications can be implemented in combination as appropriate.

上記第１および第２実施形態では、樹脂層４４ａは、ピストン４０、１４０、１７０の上端面の全面に設けられているが、ピストンの上端面の一部にのみ設けてもよい。
例えば図１２に示すピストン３４０のように、ブレード３４２の上端面と、ローラ３４１の上端面におけるブレード３４２より吸入孔３２側の略半分（図１２中の右側略半分）の領域に、樹脂層３４４ａを設けて、ピストン３４０の上端面の残りの部分には、樹脂層を設けなくてもよい。この構成によると、焼付きを防止できる範囲は狭くなるものの、樹脂層３４４ａによって、低圧室３１ａ側の軸方向隙間をできるだけ小さくできるため、シャフト８の外周部から高温の潤滑油Ｌが低圧室３１ａ内に流入するのを抑制できる。したがって、低圧室３１ａ内の冷媒が過熱されて圧縮効率が低下するのを抑制できる。
また、第１および第２実施形態の樹脂層４４ｂ、第３実施形態の樹脂層２４３ａ、２４３ｂ、２４６ａ、２４６ｂについても同様に、それぞれの面の全面ではなく、一部にのみ設けてもよい。 In the first and second embodiments, the resin layer 44a is provided on the entire upper end surface of the piston 40, 140, 170, but may be provided only on a part of the upper end surface of the piston.
For example, like the piston 340 shown in FIG. 12, the resin layer 344 a is formed in the upper end surface of the blade 342 and the substantially half of the upper end surface of the roller 341 on the suction hole 32 side from the blade 342 (substantially right half in FIG. 12). And the resin layer may not be provided on the remaining portion of the upper end surface of the piston 340. According to this configuration, although the range in which seizure can be prevented is narrowed, the axial gap on the low pressure chamber 31a side can be made as small as possible by the resin layer 344a. Therefore, the high temperature lubricating oil L is discharged from the outer peripheral portion of the shaft 8 to the low pressure chamber 31a. It can suppress flowing in. Therefore, it can suppress that the refrigerant | coolant in the low pressure chamber 31a is overheated, and compression efficiency falls.
Similarly, the resin layers 44b of the first and second embodiments and the resin layers 243a, 243b, 246a, and 246b of the third embodiment may be provided not only on the entire surfaces but also on only a part thereof.

第１および第２実施形態のピストン４０、１４０、１７０の下端面の樹脂層４４ｂは、必ずしも設けなくてもよい。また、第３実施形態のローラ２４１の下端面の樹脂層２４３ｂ、および、ベーン２４４の下端面の樹脂層２４６ｂも、必ずしも設けなくてもよい。   The resin layer 44b on the lower end surface of the pistons 40, 140, and 170 of the first and second embodiments is not necessarily provided. Further, the resin layer 243b on the lower end surface of the roller 241 and the resin layer 246b on the lower end surface of the vane 244 of the third embodiment are not necessarily provided.

上記第１〜第３実施形態では、フロントヘッド２０、１２０の下面のうち、上下方向から視て圧縮室３１、１３１、２３１と重なる部分全体に、粗面部２４、１２４が形成されているが、圧縮室と重なる部分のうちの一部分にのみ、粗面部が形成されていてもよい。
例えば図１３に示すように、フロントヘッド４２０の下面のうち、上下方向から視て圧縮室３１と重なる部分の高圧室３１ｂ側（図１３中の右側）の略半分の領域に、粗面部４２４が形成されていてもよい。ピストン４０の高圧室３１ｂ側（図１３中の右側）の略半分の部分は、高圧室３１ｂ内の高温高圧の冷媒で加熱されるため、その熱膨張量は、ピストン４０の低圧室３１ａ側の略半分の部分よりも大きくなる。したがって、ピストン４０の上端面の図１３中の右側略半分の部分は、フロントヘッド４２０の下面と接触しやすい。この変更形態では、フロントヘッド４２０の下面のうち、ピストンの上端面の樹脂層４４ａと接触しやすい部分にのみ、粗面部４２４を形成しているため、粗面化加工の手間を減らし、接触面間の面圧を効率的に低減することができる。
第３実施形態のミドルプレート１５０の下面の粗面部１５１についても同様である。 In the first to third embodiments, the rough surface portions 24 and 124 are formed on the entire lower surface of the front heads 20 and 120 and overlapping with the compression chambers 31, 131 and 231 when viewed from above and below. The rough surface portion may be formed only in a part of the portion overlapping the compression chamber.
For example, as shown in FIG. 13, a rough surface portion 424 is formed in a substantially half region on the high pressure chamber 31 b side (right side in FIG. 13) of the lower surface of the front head 420 that overlaps with the compression chamber 31 when viewed from above and below. It may be formed. Since almost half of the piston 40 on the high-pressure chamber 31b side (right side in FIG. 13) is heated by the high-temperature and high-pressure refrigerant in the high-pressure chamber 31b, the amount of thermal expansion is that of the piston 40 on the low-pressure chamber 31a side. It becomes larger than about half. Therefore, the substantially half portion on the right side in FIG. 13 of the upper end surface of the piston 40 tends to come into contact with the lower surface of the front head 420. In this modified form, the rough surface portion 424 is formed only in the portion of the lower surface of the front head 420 that is easily in contact with the resin layer 44a on the upper end surface of the piston. The surface pressure in between can be efficiently reduced.
The same applies to the rough surface portion 151 on the lower surface of the middle plate 150 of the third embodiment.

上記第１〜第３実施形態では、フロントヘッド２０、１２０の下面のうち、上下方向から視て圧縮室３１、１３１、２３１と重なる部分にのみ、粗面部２４、１２４が形成されているが、フロントヘッド２０、１２０の下面全体の表面粗さを粗くしてもよい。
第３実施形態のミドルプレート１５０の下面についても同様である。 In the first to third embodiments, the rough surface portions 24 and 124 are formed only on the lower surfaces of the front heads 20 and 120, which are overlapped with the compression chambers 31, 131, and 231 when viewed in the vertical direction. The surface roughness of the entire lower surface of the front heads 20 and 120 may be increased.
The same applies to the lower surface of the middle plate 150 of the third embodiment.

上記第１実施形態では、ピストン４０の上端面に樹脂層４４ａが設けられ、この樹脂層４４ａに対向するフロントヘッド２０の下面の表面粗さが粗くなっているが、逆に、ピストン４０の上端面に樹脂層を設けずに、表面粗さを粗くして、フロントヘッド２０の下面に樹脂層を設けてもよい。なお、フロントヘッド２０の下面の樹脂層は、下面全体に設けてもよく、その一部分（例えば、上下方向から視て圧縮室３１と重なる部分）にのみ設けてもよい。
第２実施形態のピストン１４０の上端面とフロントヘッド１２０の下面、ピストン１７０の上端面とミドルプレート１５０の下面、および、第３実施形態のローラ２４１およびベーン２４４の上端面とフロントヘッド２０の下面についても同様に、樹脂層と粗面部とが逆になっていてもよい。 In the first embodiment, the resin layer 44a is provided on the upper end surface of the piston 40, and the surface roughness of the lower surface of the front head 20 facing the resin layer 44a is rough. Instead of providing the resin layer on the end surface, the surface roughness may be increased and the resin layer may be provided on the lower surface of the front head 20. The resin layer on the lower surface of the front head 20 may be provided on the entire lower surface, or may be provided only on a portion thereof (for example, a portion overlapping with the compression chamber 31 when viewed from the vertical direction).
The upper end surface of the piston 140 and the lower surface of the front head 120 according to the second embodiment, the upper end surface of the piston 170 and the lower surface of the middle plate 150, and the upper end surfaces of the rollers 241 and vanes 244 and the lower surface of the front head 20 according to the third embodiment. Similarly, the resin layer and the rough surface portion may be reversed.

第１実施形態のピストン４０の下端面に樹脂層４４ｂを設ける代わりに、リアヘッド５０の上面に樹脂層を設けてもよい。また、ピストン４０の下端面とリアヘッド５０の上面の両方に、樹脂層を設けてもよい。なお、リアヘッド５０の上面の樹脂層は、上面全体に設けてもよく、その一部分（例えば、上下方向から視て圧縮室３１と重なる部分）にのみ設けてもよい。
第２実施形態のピストン１４０の下端面とミドルプレート１５０の上面、ピストン１７０の下端面とリアヘッド１８０の上面、および、第３実施形態のローラ２４１およびベーン２４４の下端面とリアヘッド５０の下面についても同様に、樹脂層を反対側の面に設けてもよく、両方に樹脂層を設けてもよい。 Instead of providing the resin layer 44b on the lower end surface of the piston 40 of the first embodiment, a resin layer may be provided on the upper surface of the rear head 50. Further, a resin layer may be provided on both the lower end surface of the piston 40 and the upper surface of the rear head 50. The resin layer on the upper surface of the rear head 50 may be provided on the entire upper surface, or may be provided only on a portion thereof (for example, a portion overlapping with the compression chamber 31 when viewed from the vertical direction).
The lower end surface of the piston 140 and the upper surface of the middle plate 150 in the second embodiment, the lower end surface of the piston 170 and the upper surface of the rear head 180, and the lower end surfaces of the rollers 241 and vanes 244 and the lower surface of the rear head 50 in the third embodiment also. Similarly, the resin layer may be provided on the opposite surface, or the resin layer may be provided on both.

上記第１実施形態では、ピストン４０の上端面（樹脂層４４ａ）に対向する面の表面粗さが粗く、ピストン４０の下端面（樹脂層４４ｂ）に対向する面はほぼ平坦状となっているが、逆に、ピストン４０の上端面に対向する面がほぼ平坦状で、ピストン４０の下端面に対向する面の表面粗さが粗くてもよい。つまり、フロントヘッド２０の下面がほぼ平坦状であって、リアヘッド５０の上面の全面または一部（例えば、上下方向から視て圧縮室３１と重なる部分）の表面粗さが粗くてもよい。
但し、上記第１実施形態のように、シャフト８の軸方向が鉛直方向（または鉛直方向以外で、水平方向に対して傾く方向）となるように、圧縮機１を配置する場合、ピストン４０の重力によって、ピストン４０の下端面とリアヘッド５０の上面とは接触しやすいので、リアヘッド５０の上面の表面粗さによっては、樹脂層４４ｂが削れ過ぎる場合がある。この点においては、上記第１実施形態のように、フロントヘッド２０の下面の表面粗さを粗くして、リアヘッド５０の上面をほぼ平坦状にすることが好ましい。
また、第２実施形態のフロントヘッド１２０の下面とミドルプレート１５０の上面、ミドルプレート１５０の下面とリアヘッド１８０の上面、第３実施形態のフロントヘッド２０とリアヘッド５０についても同様に、表面粗さの粗い方が逆でもよい。 In the first embodiment, the surface facing the upper end surface (resin layer 44a) of the piston 40 is rough, and the surface facing the lower end surface (resin layer 44b) of the piston 40 is substantially flat. On the contrary, the surface facing the upper end surface of the piston 40 may be substantially flat, and the surface roughness of the surface facing the lower end surface of the piston 40 may be rough. That is, the lower surface of the front head 20 may be substantially flat, and the entire surface or a part of the upper surface of the rear head 50 (for example, a portion overlapping the compression chamber 31 when viewed from the up-down direction) may be rough.
However, when the compressor 1 is arranged so that the axial direction of the shaft 8 is the vertical direction (or the direction other than the vertical direction and inclined with respect to the horizontal direction) as in the first embodiment, the piston 40 Since the lower end surface of the piston 40 and the upper surface of the rear head 50 are likely to come into contact with each other due to gravity, the resin layer 44b may be scraped too much depending on the surface roughness of the upper surface of the rear head 50. In this respect, it is preferable that the surface roughness of the lower surface of the front head 20 is increased to make the upper surface of the rear head 50 substantially flat as in the first embodiment.
Similarly, the lower surface of the front head 120 and the upper surface of the middle plate 150 of the second embodiment, the lower surface of the middle plate 150 and the upper surface of the rear head 180, and the front head 20 and the rear head 50 of the third embodiment also have surface roughness. The rougher may be reversed.

上記第１実施形態では、ピストン４０の上端面（樹脂層４４ａ）に対向する面の表面粗さが粗く、ピストン４０の下端面（樹脂層４４ｂ）に対向する面はほぼ平坦状となっているが、ピストン４０の上端面（樹脂層４４ａ）に対向する面と、ピストン４０の下端面（樹脂層４４ｂ）に対向する面の両方の表面粗さが粗くてもよい。つまり、フロントヘッド２０の下面およびリアヘッド５０の上面の全体または一部（例えば、図１中の上下方向から視て圧縮室３１と重なる部分）の表面粗さが粗くてもよい。この場合、フロントヘッド２０の下面と、リアヘッド５０の上面の表面粗さは同じであってもよく、異なっていてもよい。樹脂層４４ｂの削れ過ぎを防止するには、リアヘッド５０の上面の表面粗さは、フロントヘッド２０の下面よりも粗くない方が好ましい。い。
また、第２実施形態のフロントヘッド１２０の下面とミドルプレート１５０の上面、ミドルプレート１５０の下面とリアヘッド１８０の上面、第３実施形態のフロントヘッド２０とリアヘッド５０についても同様に、両面とも表面粗さが粗くてもよい。 In the first embodiment, the surface facing the upper end surface (resin layer 44a) of the piston 40 is rough, and the surface facing the lower end surface (resin layer 44b) of the piston 40 is substantially flat. However, the surface roughness of both the surface facing the upper end surface (resin layer 44a) of the piston 40 and the surface facing the lower end surface (resin layer 44b) of the piston 40 may be rough. That is, the entire surface of the lower surface of the front head 20 and the upper surface of the rear head 50 or a part thereof (for example, the portion overlapping the compression chamber 31 when viewed in the vertical direction in FIG. 1) may be rough. In this case, the surface roughness of the lower surface of the front head 20 and the upper surface of the rear head 50 may be the same or different. In order to prevent the resin layer 44b from being scraped too much, it is preferable that the surface roughness of the upper surface of the rear head 50 is not rougher than the lower surface of the front head 20. Yes.
Similarly, the lower surface of the front head 120 and the upper surface of the middle plate 150, the lower surface of the middle plate 150 and the upper surface of the rear head 180, and the front head 20 and the rear head 50 of the third embodiment are both rough. May be rough.

上記第１実施形態では、圧縮機１は、シャフト８の軸方向が鉛直方向となる向きに配置されているが、シャフト８の軸方向が鉛直方向に対して斜めになるように配置されていてもよく、シャフト８の軸方向が水平方向となるように配置されてもよい。後者の場合、ピストン４０の重力はピストンの径方向に作用するため、フロントヘッド２０とリアヘッド５０のいずれに粗面部を形成しても、樹脂層４４ａ、４４ｂの削れ具合はほぼ同じになる。そのため、粗面部は、フロントヘッド２０とリアヘッド５０のいずれに形成してもよく、両方に形成してもよい。
第２および第３実施形態の圧縮機についても同様である。 In the said 1st Embodiment, although the compressor 1 is arrange | positioned so that the axial direction of the shaft 8 may become a perpendicular direction, it is arrange | positioned so that the axial direction of the shaft 8 may become diagonal with respect to a perpendicular direction. Alternatively, the shaft 8 may be arranged so that the axial direction thereof is the horizontal direction. In the latter case, since the gravity of the piston 40 acts in the radial direction of the piston, the resin layers 44a and 44b are scraped substantially the same regardless of whether the rough surface portion is formed on either the front head 20 or the rear head 50. Therefore, the rough surface portion may be formed on either the front head 20 or the rear head 50, or may be formed on both.
The same applies to the compressors of the second and third embodiments.

上記第１〜第３実施形態では、圧縮機構は、フロントヘッド２０、１２０の外周部が密閉ケーシング２の内周面に固定されることで支持されているが、シリンダ３０、１３０、１６０、ミドルプレート１５０、またはリアヘッド５０、１８０の外周部が密閉ケーシング２の内周面に固定されることで支持される構成であってもよい。   In the first to third embodiments, the compression mechanism is supported by the outer peripheral portion of the front heads 20 and 120 being fixed to the inner peripheral surface of the sealed casing 2, but the cylinders 30, 130, 160, middle The structure supported by fixing the outer peripheral part of the plate 150 or the rear heads 50 and 180 to the inner peripheral surface of the airtight casing 2 may be sufficient.

上記第３実施形態では、ローラ２４１とベーン２４４とを備える圧縮機構を、１シリンダ型のロータリ圧縮機に適用しているが、２シリンダ型のロータリ圧縮機に適用してもよい。   In the third embodiment, the compression mechanism including the roller 241 and the vane 244 is applied to a one-cylinder rotary compressor. However, the compression mechanism may be applied to a two-cylinder rotary compressor.

本発明を利用すれば、樹脂層の表面が、対向する部材と接触して摺動した場合に、摺動による摩擦ロスを低減することができる。   By utilizing the present invention, when the surface of the resin layer slides in contact with the opposing member, friction loss due to sliding can be reduced.

１、１０１ 圧縮機
２０、１２０ フロントヘッド（第１端板部材）
３０、１３０、１６０ シリンダ
３１、１３１、１６１ 圧縮室
３３、１３３ ブレード収容部
３４ 一対のブッシュ
４０、１４０、１７０ ピストン
４１ ローラ
４２ ブレード
４３ 基材
４４ａ、４４ｂ 樹脂層
５０、１８０ リアヘッド（第２端板部材）
１５０ ミドルプレート（第１端板部材、第２端板部材）
２３０ シリンダ
２３１ 圧縮室
２３３ ベーン収容部
２４１ ローラ
２４２ 基材
２４３ａ、２４３ｂ 樹脂層
２４４ ベーン
２４５ 基材
２４６ａ、２４６ｂ 樹脂層
1, 101 Compressor 20, 120 Front head (first end plate member)
30, 130, 160 Cylinder 31, 131, 161 Compression chamber 33, 133 Blade housing part 34 Pair of bushes 40, 140, 170 Piston 41 Roller 42 Blade 43 Base material 44a, 44b Resin layer 50, 180 Rear head (second end plate) Element)
150 middle plate (first end plate member, second end plate member)
230 Cylinder 231 Compression chamber 233 Vane accommodating portion 241 Roller 242 Base material 243a, 243b Resin layer 244 Vane 245 Base material 246a, 246b Resin layer

Claims (8)

圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、
前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、
前記圧縮室および前記ブレード収容部の内側に配置されるピストンとを備え、
前記ピストンは、前記圧縮室に配置された環状のローラと、前記ローラの外周面から延在し且つ前記ブレード収容部に対して進退可能に配置されたブレードとを有し、
前記ピストンの上側端面および下側端面となる部分の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、
前記第１端板部材の前記ピストンの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、
前記第１端板部材の前記ピストンの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする圧縮機。 A cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber;
A first end plate member and a second end plate member disposed at upper and lower ends of the cylinder;
A piston disposed inside the compression chamber and the blade accommodating portion;
The piston has an annular roller disposed in the compression chamber, and a blade that extends from the outer peripheral surface of the roller and is disposed so as to be able to advance and retreat with respect to the blade accommodating portion.
A resin layer is formed on the entire surface of the upper end surface and the lower end surface of the piston,
The surface of the first end plate member that faces the upper end surface of the piston and the surface of the second end plate member that faces the lower end surface of the piston have higher hardness than the resin layer,
The arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the piston is 0.3 or more, and the surface of the second end plate member is opposed to the lower end surface of the piston. A compressor characterized by being larger than the arithmetic average surface roughness Ra. 前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。 2. The compressor according to claim 1 , wherein an arithmetic average surface roughness Ra of a surface of the second end plate member facing the lower end surface of the piston is less than 0.3. 圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、
前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、
前記圧縮室および前記ブレード収容部の内側に配置されるピストンとを備え、
前記ピストンは、前記圧縮室に配置された環状のローラと、前記ローラの外周面から延在し且つ前記ブレード収容部に対して進退可能に配置されたブレードとを有し、
前記第１端板部材の前記ピストンの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ピストンの下側端面に対向する面の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、
前記ピストンの上側端面、および、前記ピストンの下側端面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、
前記ピストンの上側端面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記ピストンの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする圧縮機。 A cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber;
A first end plate member and a second end plate member disposed at upper and lower ends of the cylinder;
A piston disposed inside the compression chamber and the blade accommodating portion;
The piston has an annular roller disposed in the compression chamber, and a blade that extends from the outer peripheral surface of the roller and is disposed so as to be able to advance and retreat with respect to the blade accommodating portion.
A resin layer is formed on the entire surface of the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the piston and the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the piston,
The upper end surface of the piston and the lower end surface of the piston have higher hardness than the resin layer,
The compressor characterized in that the arithmetic average surface roughness Ra of the upper end face of the piston is 0.3 or more and is larger than the arithmetic average surface roughness Ra of the lower end face of the piston. 前記ピストンの下側端面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする請求項３に記載の圧縮機。 The compressor according to claim 3 , wherein an arithmetic average surface roughness Ra of the lower end face of the piston is less than 0.3. 圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、
前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、
前記圧縮室の内側に配置される環状のローラと、
前記ローラの外周面に押圧される先端を有し且つ前記ベーン収容部の内側を進退可能に配置されたベーンとを備え、
前記ローラの上側端面および下側端面となる部分の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、
前記第１端板部材の前記ローラの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、
前記第１端板部材の前記ローラの上側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする圧縮機。 A cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber;
A first end plate member and a second end plate member disposed at upper and lower ends of the cylinder;
An annular roller disposed inside the compression chamber;
A vane having a tip pressed against the outer peripheral surface of the roller and arranged to be able to advance and retreat inside the vane housing portion;
A resin layer is formed on the entire surface of the upper end surface and the lower end surface of the roller, respectively.
The surface of the first end plate member that faces the upper end surface of the roller and the surface of the second end plate member that faces the lower end surface of the roller have higher hardness than the resin layer,
The arithmetic average surface roughness Ra of the surface of the first end plate member facing the upper end surface of the roller is 0.3 or more, and the surface of the second end plate member facing the lower end surface of the roller A compressor characterized by being larger than the arithmetic average surface roughness Ra. 前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする請求項５に記載の圧縮機。 The compressor according to claim 5 , wherein an arithmetic average surface roughness Ra of a surface of the second end plate member facing the lower end surface of the roller is less than 0.3. 圧縮室および前記圧縮室に連通したブレード収容部を有するシリンダと、
前記シリンダの上下両端に配置される第１端板部材および第２端板部材と、
前記圧縮室の内側に配置される環状のローラと、
前記ローラの外周面に押圧される先端を有し且つ前記ベーン収容部の内側を進退可能に配置されたベーンとを備え、
前記第１端板部材の前記ローラの上側端面に対向する面、および、前記第２端板部材の前記ローラの下側端面に対向する面となる部分の全面には、樹脂層がそれぞれ形成されており、
前記ローラの上側端面、および、前記ローラの下側端面は、前記樹脂層よりも硬度が高く、
前記ローラの上側端面の算術平均表面粗さＲａは、０．３以上であって、前記ローラの下側端面の算術平均表面粗さＲａよりも大きいことを特徴とする圧縮機。 A cylinder having a compression chamber and a blade accommodating portion communicating with the compression chamber;
A first end plate member and a second end plate member disposed at upper and lower ends of the cylinder;
An annular roller disposed inside the compression chamber;
A vane having a tip pressed against the outer peripheral surface of the roller and arranged to be able to advance and retreat inside the vane housing portion;
Resin layers are formed on the entire surface of the surface of the first end plate member that faces the upper end surface of the roller and the portion of the second end plate member that faces the lower end surface of the roller. And
The upper end surface of the roller and the lower end surface of the roller have higher hardness than the resin layer,
An arithmetic average surface roughness Ra of the upper end face of the roller is 0.3 or more, and is larger than an arithmetic average surface roughness Ra of the lower end face of the roller. 前記ローラの下側端面の算術平均表面粗さＲａが０．３未満であることを特徴とする請求項７に記載の圧縮機。
The compressor according to claim 7 , wherein an arithmetic average surface roughness Ra of the lower end surface of the roller is less than 0.3.
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