JP5029477B2 - Roller lifter structure - Google Patents
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Description
本発明は、例えば燃料ポンプ等に設けられたローラリフタの構造に係る。特に、本発明は、ローラリフタの円滑な動作を実現するための対策に関する。 The present invention relates to a structure of a roller lifter provided in, for example, a fuel pump. In particular, the present invention relates to measures for realizing a smooth operation of the roller lifter.
自動車等に搭載される筒内直噴型エンジンにおいては、燃料圧力を燃焼室内の圧力よりも高くして燃料噴射を行う必要があるため、燃料タンクから送られてきた燃料を高圧燃料ポンプで加圧してインジェクタに向けて供給している。 In-cylinder direct injection engines mounted on automobiles and the like, fuel injection must be performed with the fuel pressure higher than the pressure in the combustion chamber. Therefore, the fuel sent from the fuel tank is added by a high-pressure fuel pump. The pressure is supplied to the injector.
筒内直噴型エンジンの燃料供給系としては、例えば、下記の特許文献1や特許文献2に開示されているように、燃料タンクから燃料を送り出すフィードポンプと、このフィードポンプによって送り出された燃料を加圧する高圧燃料ポンプと、高圧燃料ポンプによって加圧された燃料を貯留するデリバリパイプと、エンジンの各気筒ごとに配置されたインジェクタとを備えるものが知られている。各インジェクタの開弁制御により、デリバリパイプ内に貯留されている高圧燃料は、インジェクタから燃焼室内に直接噴射される。
As a fuel supply system of a direct injection type in-cylinder engine, for example, as disclosed in
そして、このような燃料供給系に用いられる高圧燃料ポンプとしては、例えば、シリンダ内に往復摺動可能に挿入されたプランジャと、これらシリンダとプランジャとによって区画形成された加圧室と、リフタガイド内に往復移動可能に配設されているとともに、プランジャに連結されたリフタと、このリフタをカムの外周面側に押圧する圧縮コイルばねとを備えるものがある。カムの回転にともなって、カムノーズがリフタから退避するときにプランジャが移動して加圧室の容積が拡大する行程(吸入行程)と、カムノーズによってリフタが押され、それにともなってプランジャが移動して加圧室の容積が縮小する行程(加圧行程)とを繰り返すことにより、燃料をデリバリパイプ等に加圧して供給する構造となっている。 As a high-pressure fuel pump used in such a fuel supply system, for example, a plunger inserted in a cylinder so as to be reciprocally slidable, a pressurizing chamber defined by the cylinder and the plunger, a lifter guide Some of them include a lifter connected to the plunger and a compression coil spring that presses the lifter toward the outer peripheral surface of the cam. As the cam rotates, the plunger moves when the cam nose retreats from the lifter (the suction stroke), and the lifter is pushed by the cam nose, and the plunger moves accordingly. By repeating the process of reducing the volume of the pressurizing chamber (pressurizing process), the fuel is pressurized and supplied to the delivery pipe or the like.
ところで、上述のような構造の高圧燃料ポンプにおいて、互いに接触するカムとリフタとの間での摺動抵抗を抑制するために、特許文献2に開示されているように、リフタをローラリフタとして構成したものが知られている。つまり、略筒型のリフタ本体に、上記カムの軸線に沿う方向に貫通する貫通孔を形成しておき、この貫通孔にローラ軸を挿入して固定すると共に、このローラ軸によってローラを回転自在に支持した構成となっている。これにより、ローラの外周面とカムの外周面とが当接することになり、ローラがカムの外周面に沿って回転しながらカムからの押圧力をリフタが受けることになって、各接触面同士の摺動抵抗を抑制できる。
ところで、従来のローラリフタにあっては、リフタがリフタガイド内に往復移動可能に配設されていることに起因し、以下の2つの現象が発生していた。
(1)リフタのコッキング
先ず、リフタがカムからの押圧力を受ける際、ローラに対するカムの接触位置は、カムの回転位相に応じて変化する。このため、リフタには、その往復移動方向に対して略直交する方向の荷重(分力)を受け、この荷重によってリフタがリフタガイドの内部で傾くことになる。図12は、上記加圧行程時に、カムaからの押圧力を受けてリフタbがリフタガイドcの内部で傾いている状態を示している。この傾きは、リフタガイドcの内面とリフタbの外面との間の隙間(以下、ガイドクリアランスと呼ぶ)が存在していることで生じるものであり、このガイドクリアランスが大きいほど傾きも大きくなる。そして、このようにしてリフタbが傾くと、リフタbの外周面のうち、リフタガイドcの軸心に対して直交する方向(図中の左右方向)の一方側(図中の右側)の上端縁b1と他方側(図中の左側)の下端縁b2とがそれぞれリフタガイドcの内面に片当たりする状態となる。逆に、上記吸入行程時には、リフタbがカムaから受ける荷重(カムaからの反力)の方向が切り換わり、リフタbの外周面のうち、リフタガイドcの軸心に対して直交する方向の一方側(図中の右側)の下端縁b3と他方側(図中の左側)の上端縁b4とがそれぞれリフタガイドcの内面に片当たりする状態となる。このような状況は、コッキングと呼ばれ、各片当たり部分で異音が生じたり、各片当たり部分での摺動抵抗が極端に大きくなってリフタbの円滑な往復移動を阻害する原因となる。
(2)カムに対するローラの片当たり
上記カムの回転軸心とローラの回転軸心との平行度が良好に得られていない場合、例えば各部品の加工精度や組み付け精度が十分に得られていないために、これらの平行度が良好に得られていない場合には、カムの外周面に対してローラの外周面の一部分のみが接触する片当たりが生じることになる。図13は、カムaの回転軸心が傾斜している状態であって、ガイドクリアランスが存在する分だけリフタbも僅かに傾くものの、カムaの傾きには追従できておらず、カムaの回転軸心とローラdの回転軸心との平行度が得られていないために、ローラdの一端縁部(ローラdの軸線方向の一端縁部d1)のみがカムaの外周面に当接している状態を示している。このような状況では、カムaとローラdとの接触部分での面圧が大幅に上昇することになり、場合によってはカムaの外周面にピッチング等の損傷を招いてしまう可能性がある。
By the way, in the conventional roller lifter, the following two phenomena have occurred due to the fact that the lifter is disposed in the lifter guide so as to be reciprocally movable.
(1) Lifter Cocking First, when the lifter receives a pressing force from the cam, the contact position of the cam with the roller changes in accordance with the rotational phase of the cam. For this reason, the lifter receives a load (component force) in a direction substantially perpendicular to the reciprocating direction, and the lifter tilts inside the lifter guide due to this load. FIG. 12 shows a state where the lifter b is tilted inside the lifter guide c due to the pressing force from the cam a during the pressurizing stroke. This inclination is caused by the existence of a gap (hereinafter referred to as guide clearance) between the inner surface of the lifter guide c and the outer surface of the lifter b. The larger the guide clearance, the larger the inclination. When the lifter b is tilted in this way, the upper end on one side (right side in the figure) of the outer peripheral surface of the lifter b in the direction orthogonal to the axis of the lifter guide c (left and right direction in the figure) The edge b1 and the lower end edge b2 on the other side (the left side in the figure) are in a state of being in contact with the inner surface of the lifter guide c. On the contrary, during the suction stroke, the direction of the load (reaction force from the cam a) received by the lifter b from the cam a is switched, and the direction perpendicular to the axis of the lifter guide c on the outer peripheral surface of the lifter b. The lower end edge b3 on one side (the right side in the figure) and the upper end edge b4 on the other side (the left side in the figure) are respectively brought into contact with the inner surface of the lifter guide c. Such a situation is called cocking, and abnormal noise is generated at each piece contact portion, or sliding resistance at each piece contact portion becomes extremely large, which causes the smooth reciprocation of the lifter b to be hindered. .
(2) Roller per piece against the cam If the parallelism between the rotation axis of the cam and the rotation axis of the roller is not good, for example, the processing accuracy and assembly accuracy of each component are not sufficiently obtained. For this reason, when these parallelisms are not obtained satisfactorily, only one part of the outer peripheral surface of the roller comes into contact with the outer peripheral surface of the cam. FIG. 13 shows a state in which the rotational axis of the cam a is inclined, and the lifter b is slightly inclined as much as the guide clearance exists, but cannot follow the inclination of the cam a. Since the parallelism between the rotation axis and the rotation axis of the roller d is not obtained, only one end edge of the roller d (one end edge d1 in the axial direction of the roller d) comes into contact with the outer peripheral surface of the cam a. It shows the state. In such a situation, the surface pressure at the contact portion between the cam a and the roller d increases significantly, and in some cases, the outer peripheral surface of the cam a may be damaged such as pitching.
以上のような各現象に対しては次のような対策を講じることが考えられる。 The following measures can be taken for each of the above phenomena.
先ず、上記リフタのコッキングを抑制するための手段として、上記ガイドクリアランスを縮小させることが挙げられる。つまり、このガイドクリアランスを縮小させることにより、リフタガイドの内面の規制を受けてリフタが殆ど傾かないようにし、これによりコッキングを抑制するものである。 First, as a means for suppressing cocking of the lifter, it is possible to reduce the guide clearance. That is, by reducing the guide clearance, the lifter is hardly tilted under the restriction of the inner surface of the lifter guide, thereby suppressing cocking.
一方、上記カムに対するローラの片当たりを抑制するための手段として、上記ガイドクリアランスを拡大させることが挙げられる。つまり、このガイドクリアランスを拡大させることにより、リフタガイドに対するリフタの傾きを大きく許容して、カムの傾きに追従できるようにし、カムの回転軸心とローラの回転軸心との平行度が得られるようにするものである。 On the other hand, as a means for suppressing the contact of the roller with the cam, the guide clearance can be enlarged. In other words, by enlarging the guide clearance, the tilt of the lifter relative to the lifter guide is greatly allowed to follow the cam tilt, and the parallelism between the cam rotation axis and the roller rotation axis can be obtained. It is what you want to do.
このように、従来では、リフタのコッキングを抑制するためにはガイドクリアランスを縮小させ、カムに対するローラの片当たりを抑制するためにはガイドクリアランスを拡大させるといった技術的思想までしか至っていなかった。これらの対策は互いに相反する手段を講じるものであるため、併存させることはできない。つまり、従来の技術的思想では、リフタのコッキングの抑制とカムに対するローラの片当たりの抑制とを両立することは不可能であった。 As described above, conventionally, only the technical idea of reducing the guide clearance to suppress the lifter cocking and increasing the guide clearance to suppress the one-sided contact of the roller with respect to the cam has been achieved. These measures are mutually exclusive, so they cannot coexist. That is, according to the conventional technical idea, it has been impossible to achieve both the suppression of the lifter cocking and the suppression of the contact of the roller with respect to the cam.
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ローラリフタにおけるリフタのコッキングの抑制とカムに対するローラの片当たりの抑制とを両立することが可能な構成を提供することにある。 The present invention has been made in view of such a point, and an object of the present invention is to provide a configuration capable of achieving both the suppression of lifter cocking in the roller lifter and the suppression of the one-sided contact of the roller with respect to the cam. There is.
−課題の解決原理−
上記の目的を達成するために講じられた本発明の解決原理は、リフタの周方向における位相に応じて、リフタガイドに対するリフタの傾きの許容量を異ならせる。つまり、上記コッキングの発生する方向の位相に対してはリフタの傾き許容量を制限し、カムの傾きに追従させる必要がある方向の位相に対してはリフタの傾き許容量を大きくすることで、リフタのコッキングの抑制とカムに対するローラの片当たりの抑制とを両立できるようにしている。
-Principle of solving the problem-
The solution principle of the present invention devised to achieve the above object makes the allowable amount of inclination of the lifter with respect to the lifter guide different according to the phase in the circumferential direction of the lifter. In other words, by limiting the lifter tilt tolerance for the phase in the direction in which the cocking occurs, increasing the lifter tilt allowance for the phase in the direction that needs to follow the cam tilt, It is possible to achieve both suppression of lifter cocking and suppression of roller contact with the cam.
−解決手段−
具体的に、本発明は、カムの外周面に接触してカムからの押圧力を受けるローラと、このローラを回転自在に支持すると共にリフタガイドの内部空間に往復移動自在に収容されたリフタとを備えたローラリフタ構造を前提とする。このローラリフタ構造に対し、上記リフタに、略筒状に形成されたリフタ本体を備えさせる。そして、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置では、リフタガイドの内面に接触する部分の上記往復移動方向での嵌合長さ寸法を短く設定し、このローラ軸心延長方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量を拡大すると共に、上記リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置では、リフタガイドの内面に接触する部分の上記往復移動方向での嵌合長さ寸法を長く設定することで、このローラ軸心延長方向に直交する方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量を制限するリフタ傾き許容量調整手段を備えさせている。つまり、ローラの軸心に沿う方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量を、ローラの軸心に直交する方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量よりも大きくする構成としている。逆に言えば、ローラの軸心に直交する方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量を、ローラの軸心に沿う方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量よりも小さくする構成としている。
-Solution-
Specifically, the present invention relates to a roller that contacts the outer peripheral surface of the cam and receives a pressing force from the cam, and a lifter that rotatably supports the roller and is reciprocally accommodated in the internal space of the lifter guide. Assuming a roller lifter structure with With respect to this roller lifter structure, the lifter is provided with a lifter body formed in a substantially cylindrical shape. Then, at the phase position in the roller axial extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body, the fitting length dimension in the reciprocating direction of the portion in contact with the inner surface of the lifter guide is set short, and this roller In addition to increasing the allowable tilt of the lifter relative to the lifter guide in the axial extension direction, the phase position in the direction perpendicular to the roller axial extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body is on the inner surface of the lifter guide. Lifter tilt tolerance adjustment that limits the lifter tilt tolerance with respect to the lifter guide in the direction perpendicular to the roller axis extension direction by setting the fitting length dimension in the reciprocating direction of the contact portion to be longer Means are provided. That is, the lifter allowable tilt amount with respect to the lifter guide in the direction along the roller axis is configured to be larger than the lifter allowable tilt amount with respect to the lifter guide in the direction orthogonal to the roller axis. In other words, the lifter allowable tilt amount with respect to the lifter guide in the direction perpendicular to the roller axis is smaller than the lifter allowable tilt amount with respect to the lifter guide in the direction along the roller axis.
この特定事項により、ローラの軸心に直交する方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量は制限され、これにより、上記リフタのコッキングの発生が抑制されることになる。また、ローラの軸心に沿う方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量は拡大され、これにより、リフタの傾きをカムの傾きに追従させることができ、カムの回転軸心とローラの回転軸心との平行度が良好に得られることで、カムに対するローラの片当たりを抑制することができる。このように、本解決手段によれば、リフタのコッキングの抑制とカムに対するローラの片当たりの抑制とを両立できる。 Due to this specific matter, the allowable amount of lifter tilt relative to the lifter guide in the direction orthogonal to the roller axis is limited, thereby suppressing the occurrence of cocking of the lifter. In addition, the lifter tilt tolerance with respect to the lifter guide in the direction along the roller axis is increased, so that the lifter tilt can follow the cam tilt, and the cam rotation axis and the roller rotation axis can be made to follow. By obtaining a good degree of parallelism with the center, it is possible to suppress the contact of the roller against the cam. As described above, according to the present solution, it is possible to achieve both the suppression of lifter cocking and the suppression of the one-sided roller contact with the cam.
この場合に、上記嵌合長さを、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置からリフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置に向けて次第に長く設定する。 In this case, the fitting length is perpendicular to the roller axis extending direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body from the phase position in the roller axis extending direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body. The length is gradually increased toward the phase position at.
より具体的には、リフタ本体の軸心方向の両端の外周縁部を面取り加工することにより上記リフタ傾き許容量調整手段を構成する。つまり、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置では面取り寸法を大きく設定する一方、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置では面取り寸法を小さく設定する。 More specifically, the lifter tilt allowable amount adjusting means is configured by chamfering the outer peripheral edge portions at both ends in the axial direction of the lifter body. In other words, the chamfer dimension is set to be larger at the phase position in the roller axis extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body, while in the direction orthogonal to the roller axis extension direction in the circumferential phase of the outer surface of the lifter body. The chamfer dimension is set small at the phase position.
これら構成により、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置では上記嵌合長さ寸法が長いために、リフタの傾きはリフタガイドの内面によって大きく規制され、ローラの軸心に直交する方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量は制限される。逆に、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置では上記嵌合長さ寸法が短いために、リフタガイドの内面によるリフタの傾きの制限は小さく、ローラの軸心に沿う方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量は拡大される。このように各嵌合長さ寸法を異ならせるといった比較的簡単な構成でリフタのコッキングの抑制とカムに対するローラの片当たりの抑制とを両立できる。 With these configurations, the lifter inclination is largely regulated by the inner surface of the lifter guide because the fitting length is long at the phase position in the direction perpendicular to the roller axis extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body. In addition, the allowable amount of inclination of the lifter with respect to the lifter guide in the direction perpendicular to the axis of the roller is limited. On the contrary, since the fitting length dimension is short at the phase position in the roller axial extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body, the limit of the lifter inclination by the inner surface of the lifter guide is small, and the roller shaft The lifter tilt tolerance relative to the lifter guide in the direction along the center is increased. In this way, it is possible to achieve both the suppression of the lifter cocking and the suppression of the contact of the roller with respect to the cam with a relatively simple configuration in which the fitting length dimensions are different.
本発明では、リフタの周方向における位相に応じて、リフタガイドに対するリフタの傾きの許容量を異ならせることで、上記コッキングの発生する方向の位相に対してはリフタの傾き許容量を制限し、カムの傾きに追従させる必要がある方向の位相に対してはリフタの傾き許容量を大きくしている。これにより、リフタのコッキングの抑制とカムに対するローラの片当たりの抑制とを両立でき、異音の発生や、摺動抵抗の増大や、カムのピッチングの発生を防止することができる。 In the present invention, the allowable amount of inclination of the lifter with respect to the lifter guide is varied according to the phase in the circumferential direction of the lifter, thereby limiting the allowable amount of inclination of the lifter with respect to the phase in the direction in which the cocking occurs. For the phase in the direction that needs to follow the cam tilt, the lifter tilt tolerance is increased. Thereby, both the suppression of the cocking of the lifter and the suppression of the one-sided contact of the roller with respect to the cam can be achieved, and the generation of abnormal noise, the increase in sliding resistance, and the occurrence of cam pitching can be prevented.
本発明を実施するための最良の形態について添付図面を参照しながら説明する。 The best mode for carrying out the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
以下では、自動車に搭載される筒内直噴型多気筒(例えば6気筒)ガソリンエンジンに用いられる高圧燃料ポンプのローラリフタに本発明を適用した場合について説明する。 Below, the case where this invention is applied to the roller lifter of the high pressure fuel pump used for the in-cylinder direct injection type | mold multi-cylinder (for example, 6 cylinders) gasoline engine mounted in a motor vehicle is demonstrated.
−燃料供給装置100−
高圧燃料ポンプのローラリフタ構成について説明する前に、この高圧ポンプが適用される燃料供給装置100の概略構成について、図1を参照して説明する。
-Fuel supply device 100-
Before describing the roller lifter configuration of the high-pressure fuel pump, a schematic configuration of the
図1に例示する燃料供給装置100は、燃料タンク101から燃料を送り出すフィードポンプ102と、このフィードポンプ102によって送り出された燃料を加圧して各気筒(6気筒)のインジェクタ4,4,…に向けて吐出する高圧燃料ポンプ1とを備えている。
1 includes a
高圧燃料ポンプ1は、その具体構成については後述するが、シリンダ21と、プランジャ23と、加圧室22と、電磁スピル弁30とを備えている。
The high-
プランジャ23は、エンジンの吸気カムシャフト110に取り付けられたカム111の回転によって駆動され、シリンダ21内を往復移動する。このプランジャ23の往復移動により加圧室22の容積が拡大または縮小する。この実施形態では、吸気カムシャフト110の回転軸線回りに120°の角度間隔をもって3つのカム山(カムノーズ)112,112,112がカム111に形成されている。そして、これら3つのカムノーズ112,112,112によってプランジャ23が押し上げられて、このプランジャ23がシリンダ21内で移動するようになっている。
The
この実施形態では、エンジンは6気筒型であるため、エンジンの1サイクル中、つまり、クランクシャフトが2回転する間に、各気筒ごとに設けられたインジェクタ4から各1回ずつ、合計6回の燃料噴射が行われることになる。また、エンジンの1サイクルごとに、吸気カムシャフト110が1回転し、高圧燃料ポンプ1からの吐出動作が3回ずつ行われる。
In this embodiment, since the engine is a 6-cylinder type, during each cycle of the engine, that is, while the crankshaft rotates twice, each of the injectors 4 provided for each cylinder once, for a total of 6 times. Fuel injection will be performed. In addition, for each cycle of the engine, the
加圧室22は、プランジャ23およびシリンダ21によって区画されている。この加圧室22は、低圧燃料配管104を介してフィードポンプ102に連通している。また、加圧室22は、高圧燃料配管105を介してデリバリパイプ(蓄圧容器)106内に連通している。
The pressurizing
デリバリパイプ106には、6つのインジェクタ4,4,…が接続されている。デリバリパイプ106には、パイプ内部の燃料圧力(実燃圧)を検出する燃圧センサ161が配設されている。また、デリバリパイプ106には、リリーフバルブ171を介してリターン配管172が接続されている。
Six injectors 4, 4,... Are connected to the delivery pipe. The
リリーフバルブ171は、デリバリパイプ106内の燃料圧力が所定圧(例えば13MPa)を超えたときに開弁する。このリリーフバルブ171の開弁により、デリバリパイプ106に蓄えられた燃料の一部がリターン配管172を介して燃料タンク101に戻されるようになっている。これにより、デリバリパイプ106内の燃料圧力の過上昇が防止される。
The
また、リターン配管172と高圧燃料ポンプ1とは、燃料排出配管108(図1では破線で示す)によって接続されており、高圧燃料ポンプ1のプランジャ23とシリンダ21との間隙から漏出した燃料がシールユニット5の上部の燃料収容室6に蓄積され、その後、この燃料収容室6に接続された燃料排出配管108から燃料タンク101に向けて戻されるようになっている。
Further, the
低圧燃料配管104には、フィルタ141とプレッシャレギュレータ142とが設けられている。プレッシャレギュレータ142は、低圧燃料配管104内の燃料圧力が所定圧(例えば0.4MPa)を超えたときに低圧燃料配管104内の燃料を燃料タンク101に戻すことによって、この低圧燃料配管104内の燃料圧力を所定圧以下に維持するようになっている。
The low
また、低圧燃料配管104には、パルセーションダンパ107が設けられており、このパルセーションダンパ107によって高圧燃料ポンプ1の作動時における低圧燃料配管104内の燃圧脈動が抑制されるようになっている。さらに、高圧燃料配管105には、高圧燃料ポンプ1から吐出された燃料が逆流することを阻止するための逆止弁151が設けられている。
Further, a
高圧燃料ポンプ1には、低圧燃料配管104と加圧室22との間を連通または遮断するための電磁スピル弁30が設けられている。この電磁スピル弁30は、電磁ソレノイド31を備えており、この電磁ソレノイド31への通電を制御することにより開閉動作する。
The high-
次に、この電磁スピル弁30の開閉動作について、図2を参照しながら説明する。
Next, the opening / closing operation of the
まず、電磁ソレノイド31に対する通電が停止された状態のときには、電磁スピル弁30が圧縮コイルばね37の弾性力によって開弁し、低圧燃料配管104と加圧室22とが連通した状態になる。この状態において、カム111が吸気カムシャフト110とともに回転して、プランジャ23が加圧室22の容積が増大する方向(図1ではプランジャ23が下降する方向)に移動するとき(吸入行程)には、フィードポンプ102から送り出された燃料が低圧燃料配管104を経て加圧室22内に吸入される。
First, when the energization of the
一方、カム111が吸気カムシャフト110とともに回転して、プランジャ23が、加圧室22の容積が収縮する方向(図1ではプランジャ23が上昇する方向)に移動するとき(加圧行程)において、電磁ソレノイド31への通電により電磁スピル弁30が圧縮コイルばね37の弾性力に抗して閉弁すると、低圧燃料配管104と加圧室22との間が遮断され、加圧室22内の燃料圧力が所定値に達した時点で逆止弁40が開放して、高圧の燃料が高圧燃料配管105を通じてデリバリパイプ106に向けて吐出される。
On the other hand, when the
そして、高圧燃料ポンプ1における燃料吐出量の調整は、加圧行程での電磁スピル弁30の閉弁期間を制御することによって行われる。すなわち、電磁スピル弁30の閉弁開始時期を早めて閉弁期間を長くすると燃料吐出量が増加し、電磁スピル弁30の閉弁開始時期を遅らせて閉弁期間を短くすると燃料吐出量が減少するようになる。このように、高圧燃料ポンプ1の燃料吐出量を調整することにより、デリバリパイプ106内の燃料圧力が制御される。
The fuel discharge amount in the high-
ここで、高圧燃料ポンプ1の燃料吐出量(電磁スピル弁30の閉弁開始時期)を制御するための制御量であるポンプデューティDTについて説明する。このポンプデューティDTは、0〜100%という値の間で変化するものであって、電磁スピル弁30の閉弁期間に対応する吸気カムシャフト110のカム111のカム角度に関係した値である。
Here, the pump duty DT which is a control amount for controlling the fuel discharge amount of the high-pressure fuel pump 1 (the valve closing start timing of the electromagnetic spill valve 30) will be described. This pump duty DT varies between 0% and 100%, and is a value related to the cam angle of the
具体的には、カム111のカム角度に関して、図2に示すように、電磁スピル弁30の最大閉弁期間に対応したカム角度(最大カム角度)をθ0とし、その最大閉弁期間の目標燃圧に対応するカム角度(目標カム角度)をθとすると、ポンプデューティDTは、最大カム角度θ0に対する目標カム角度θの割合(DT=θ/θ0)で表される。従ってポンプデューティDTは、目標とする電磁スピル弁30の閉弁期間(閉弁開始時期)が最大閉弁期間に近づくほど100%に近い値となり、目標とする閉弁期間が「0」に近づくほど0%に近い値となる。
Specifically, with respect to the cam angle of the
そして、ポンプデューティDTが100%に近づくほど、ポンプデューティDTに基づいて調整される電磁スピル弁30の閉弁開始時期は早められ、電磁スピル弁30の閉弁期間は長くなる。その結果、高圧燃料ポンプ1の燃料吐出量が増加して実燃圧が上昇するようになる。また、ポンプデューティDTが0%に近づくほど、ポンプデューティDTに基づいて調整される電磁スピル弁30の閉弁開始時期は遅らされ、電磁スピル弁30の閉弁期間は短くなる。その結果、高圧燃料ポンプ1の燃料吐出量が減少して実燃圧が低下するようになる。なお、上記ポンプデューティDTの算出手順の詳細についてはここでは説明を省略する。
And as the pump duty DT approaches 100%, the valve closing start timing of the
−高圧燃料ポンプ1の具体構成−
次に、高圧燃料ポンプ1の具体構成について、図3を参照して説明する。
-Specific configuration of high-pressure fuel pump 1-
Next, a specific configuration of the high-
図3に例示する高圧燃料ポンプ1は、プランジャタイプのポンプであって、ハウジング10内に設けられたポンプ部20と、電磁スピル弁30と、逆止弁40とを備えている。
The high-
ポンプ部20は、シリンダ21と、加圧室22と、プランジャ23と、リフタ51とを備えている。シリンダ21は、ハウジング10の中央部に形成され、その先端側(図3における上端側)に加圧室22が形成される。プランジャ23は、ほぼ円柱形状の部材であって、シリンダ21内にその軸線方向(ここでは上下方向)の摺動が可能に挿入されている。
The
上記リフタ51は、図4にも示すように、略円筒形状のリフタ本体51aと、このリフタ本体51aの下端から下方に延びるローラ支持部51bとを備えている。このローラ支持部51bは、上記リフタ本体51aの下面における外周縁よりも内側に形成されて互いに対向する支持プレート51e,51eを備えている。
As shown in FIG. 4, the
上記リフタ本体51aの軸心方向(図3における上下方向)の中間部には隔壁部51cが一体形成されており、この隔壁部51cの上側の空間に、プランジャ23の基端部(下端部)、リテーナ26、圧縮コイルばね27等が収納されている。また、このリフタ本体51aの下部(上記隔壁部51cよりも下側の部分)の内側空間およびローラ支持部51bの内側空間はローラ53を収容するための空間として構成されており、このローラ支持部51bには、吸気カムシャフト110の軸心に対して平行に延びる軸心回りに回転自在な上記ローラ53が支持されている。そして、このローラ53の下端がカム111の外周面に当接可能となっている。このように、上記リフタ51及びローラ53によってローラリフタが構成されている。
A
上記ローラ53は、例えば、多数のころを有するころ軸受けを介して、ローラ支持部51bに固定されたローラ軸53aによって回転自在に支持されている。そして、この実施形態では、カム111の外周面とローラ53の外周面との接触部(カム・ローラ接触部)P1に潤滑油を供給して、このカム・ローラ接触部P1における潤滑性を向上させるようになっている。尚、上記ローラ支持部51bに対するローラ軸53aの固定構造としては、例えば、上記ローラ支持部51bの支持プレート51e,51eに形成されているローラ軸支持孔51dにローラ軸53aが挿通され、このローラ軸53aの両端面がカシメ加工されて外周側に塑性変形されて、ローラ軸支持孔51dに対して抜け止めおよび回り止めされた状態で組み付けられている。
The
上記リフタ51はリフタガイド52によって軸線に沿って(図3における上下方向に)摺動自在に支持されている。つまり、このリフタガイド52は、略円柱形状の空間を有し、この空間内にリフタ51が軸線方向へ摺動可能に収納されている。このリフタガイド52は、例えば、円筒形状に形成され、吸気カムシャフト110を支持している図示しないカムキャリアの上部に一体的に取り付けられている。
The
プランジャ23の基端部にはリテーナ26が一体に装着されている。また、リフタガイド52の上部にはスプリングシート部材52aが嵌め込まれている。これらスプリングシート部材52aの下面とリテーナ26との間に圧縮コイルばね27が挟み込まれている。この圧縮コイルばね27の弾性力によって、プランジャ23を押し下げる方向(加圧室22の容積を拡大させる方向)の付勢力が付与されているとともに、ローラ支持部51bにローラ軸53aを介して支持されたローラ53がカム111に向けて押圧されている。
A
ここで、カム111が吸気カムシャフト110とともに回転すると、そのカム111のカムノーズ112がローラ53およびリフタ51に対して上向きの押圧力を作用させることによって、リフタ51およびプランジャ23が上昇しながら圧縮コイルばね27を圧縮して加圧室22の容積を縮小する。一方、カムノーズ112がローラ53から外れる位置までカム111が回転すると、圧縮コイルばね27の付勢力によりリフタ51およびプランジャ23が下降させられて加圧室22の容積を拡大する。
Here, when the
電磁スピル弁30は、加圧室22に対向して配置されている。この電磁スピル弁30は、電磁ソレノイド31と、ボビン32と、コア33と、アーマチャ34と、ポペット弁35と、シート体36とを備えている。電磁ソレノイド31は、ボビン32にリング状に巻装されたコイルからなり、このボビン32の中心貫通孔にコア33が嵌合固定されている。アーマチャ34は、ポペット弁35の一端に固定された状態で、その一部がコア33と同軸上でボビン32の中心貫通孔に進入可能に配置されている。コア33およびアーマチャ34の各対向面にはそれぞれ凹部が形成されており、それら凹部間には圧縮コイルばね37が圧縮状態で収納されている。そして、この圧縮コイルばね37の弾性力により、アーマチャ34が加圧室22側に向けて付勢されている。ポペット弁35は、シート体36内の貫通孔に摺動可能に挿入されている。ポペット弁35の下端部には円板状の弁体35aが形成されている。
The
以上の構成において、電磁ソレノイド31の非通電時には、圧縮コイルばね37の弾性力により、弁体35aがシート体36のシート部36aから離間されて、電磁スピル弁30が開弁状態となる。一方、端子38への電力供給により電磁ソレノイド31が通電状態になると、コア33、アーマチャ34および電磁スピル弁30全体を支持する支持部材39により磁気回路が形成され、圧縮コイルばね37の弾性力に抗して、アーマチャ34がコア33側に移動する。これにより、ポペット弁35が加圧室22と反対側に移動し、その弁体35aがシート体36のシート部36aに当接して、電磁スピル弁30は閉弁状態となる(図3に示す状態)。
In the above configuration, when the
一方、電磁スピル弁30が開弁状態にあるときには、シート体36に形成された複数の供給通路36bと加圧室22との間で燃料が流通可能となっている。
On the other hand, when the
供給通路36bと連通するように、ハウジング10には低圧燃料通路11が形成されている。そして、電磁スピル弁30の開弁状態で、プランジャ23が下降するとき、フィードポンプ102の作動により燃料タンク101から汲み上げられた低圧燃料が、フィルタ141、プレッシャレギュレータ142、低圧燃料通路11、および、供給通路36bを経て加圧室22に吸入されるようになっている。
A low pressure fuel passage 11 is formed in the
シリンダ21の先端側に形成された加圧室22は、シリンダ21の内周面よりも大径に形成されている。そして、プランジャ23は、電磁スピル弁30の閉タイミング前に加圧室22に進入し、電磁スピル弁30が閉弁した後にプランジャ23が上死点に到達するようになっている。また、プランジャ23の先端部が加圧室22内に進入した状態で、加圧室22の内周面とプランジャ23の外周面との間に隙間が形成されるようになっている。ハウジング10には高圧燃料通路12が形成されており、加圧室22がこの高圧燃料通路12を介して逆止弁40に連通するようになっている。
The pressurizing
逆止弁40は、高圧燃料通路12に接続されたケーシング41と、そのケーシング41内に配置されたシート体42およびスプリングベース体45と、シート体42に接離可能に対向するバルブ体(弁体)43と、このバルブ体43をシート体42に対する当接位置に向けて付勢する圧縮コイルばね44とを備えている。また、逆止弁40は高圧燃料配管105に接続されている。そして、加圧室22内から高圧燃料通路12を介して圧送される燃料の圧力が所定値を超えたとき、バルブ体43が圧縮コイルばね44の付勢力に抗してシート体42から離間する位置に移動される。これにより、逆止弁40が開弁状態になって、高圧燃料通路12から圧送される高圧燃料が高圧燃料配管105を経てデリバリパイプ106に供給されるようになっている。
The
−ローラリフタの構造−
次に、本実施形態の特徴部分であるローラリフタ構造についての複数の実施形態を説明する。
-Structure of roller lifter-
Next, a plurality of embodiments of the roller lifter structure, which is a characteristic part of this embodiment, will be described.
上記リフタ51は、上述した如く、上記ローラ支持部51bの支持プレート51e,51eにそれぞれ形成されたローラ軸支持孔51d,51dにローラ軸53aが挿通された状態で、このローラ軸53aの両端面部分がカシメ加工されることにより、このローラ軸53aとローラ支持部51bとが一体的に組み付けられている。また、上述した如く、ローラ軸53aは、ころ軸受け(ニードルベアリング)を介してローラ53を回転自在に支持している。
As described above, the
そして、本実施形態の特徴とするところは、リフタ本体51aの構成として、上記ローラ53の軸心に沿う方向でのリフタ51の振れ許容量(リフタガイド52内での傾きの許容量)を拡大すると共にローラ53の軸心に直交する方向でのリフタ51の振れ許容量を制限するリフタ傾き許容量調整手段を備えていることにある。以下、このリフタ傾き許容量調整手段の実施形態について説明する。
The feature of this embodiment is that the lifter
(実施形態)
図4は、本実施形態におけるリフタ51を示す斜視図である。また、図5および図6は、上記加圧行程時に、カム111からの押圧力を受けてリフタ51がリフタガイド52の内部で傾いている状態を示しており、図5はローラ53の軸心に沿った方向から見た図であり、図6はローラ53の軸心に直交する方向から見た断面図である。
( Embodiment )
FIG. 4 is a perspective view showing the
これらの図に示すように、略円筒形状に形成されているリフタ本体51aは、その上端縁部分および下端縁部分のそれぞれに面取り加工によって傾斜面54,55が形成されている。この傾斜面54,55の形状としては、上記ローラ53の軸心に沿う方向の位置(リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置)では傾斜面54,55の面積が最大とされ(面取り寸法が最大とされ)、ローラ53の軸心に直交する方向の位置(リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置)に向かうに従って傾斜面54,55の面積が次第に小さくなっている(面取り寸法が次第に小さくなっている)。そして、リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置では傾斜面54,55は形成されておらず、この部分ではリフタ本体51aの上端面および下端面は水平方向に延びる平坦面56,57として形成されている。このような傾斜面54,55の形状は、リフタ本体51aの周方向の位相に応じて面取り加工の角度(傾斜面54,55の傾斜角度)を変化させることにより得られている。
As shown in these drawings, the
言い換えると、リフタ本体51aの外周面(円筒形状となっている部分の外周面)の高さ寸法は、上記リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置では最小(図4における寸法T1)とされると共に、リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置では最大(図4における寸法T2)とされ、その間は、徐々に高さ寸法が変化していく(ローラ軸心延長方向での位相位置からローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置に向かって次第に長くなっていく)ように形成されている。つまり、リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心方向の位相位置ではリフタガイド52の内周面に対する接触面の高さ寸法(嵌合長さ寸法)が最小とされると共に、リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心に直交する方向の位相位置ではリフタガイド52の内周面に対する接触面の高さ寸法(嵌合長さ寸法)が最大とされ、その間は、徐々に接触面の高さ寸法が変化していくように形成されている。これにより、本発明でいうリフタ傾き許容量調整手段が構成されている。
In other words, the height dimension of the outer peripheral surface of the lifter
このため、図5に示すように、リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心に直交する方向の位相位置(図5における左右方向の両側位置)ではリフタガイド52の内周面に対するリフタ本体51aの接触面の高さ寸法が最大(寸法T2)とされていることに起因して、リフタ51の傾きはリフタガイド52の内周面によって大きく制約されることになる。
Therefore, as shown in FIG. 5, the lifter with respect to the inner peripheral surface of the
一方、リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心方向の位相位置(図6における左右方向の両側位置)ではリフタガイド52の内周面に対する接触面の高さ寸法が最小(寸法T1)とされていることに起因して、リフタガイド52の内周面によるリフタ51の傾きの制約は小さく、この方向では、リフタ51の傾きが大きく許容されることになる。
On the other hand, the height dimension of the contact surface with respect to the inner peripheral surface of the
このため、リフタ51が、その往復移動方向に対して略直交する方向の荷重(分力)をカム111から受けて、この荷重によってリフタ51がリフタガイド52の内部で傾く状況となった場合、図5における左右方向(リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心に直交する方向の位相位置)ではリフタ51の傾きはリフタガイド52の内周面によって大きく制約されているため、リフタ51の上端縁や下端縁がリフタガイド52の内面に片当たりする場合のその接触部分での摺動抵抗を抑制することができ、上述したリフタ51のコッキングを抑制することができる。
For this reason, when the
一方、上記カム111の回転軸心とローラ53の回転軸心との平行度が良好に得られていない場合であっても、図6における左右方向(リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心方向の位相位置)ではリフタ51の傾きが大きく許容されているために、リフタ51はカム111の傾きに追従して傾くことができ、上述したカム111に対するローラ53の片当たりを抑制することができる。言い換えると、上記ローラリフタを構成する各部品の加工精度や組み付け精度、また、カム111の加工精度や組み付け精度に高い精度を要求することなしにカム111に対するローラ53の片当たりを抑制することが可能になり、各精度の管理を緩和することができる。
On the other hand, even in the case where the parallelism between the rotation axis of the
以上のように、本実施形態によれば、リフタ51のコッキングの抑制と、カム111に対するローラ53の片当たりの抑制とを併存させることができ、リフタ51とリフタガイド52との間での異音の発生を防止でき、また、この両者間の摺動抵抗が低減できて、リフタ51の円滑な往復移動を実現することができる。また、カム111の外周面にピッチング等の損傷を招いてしまうことも回避できる。
As described above, according to the present embodiment, the suppression of the cocking of the
(参考例)
次に、参考例について説明する。本参考例は、リフタ傾き許容量調整手段の構成が上述した実施形態のものと異なっている。その他の構成は実施形態のものと同様であるので、ここではリフタ傾き許容量調整手段の構成およびその機能について主に説明する。
( Reference example )
Next, a reference example will be described. Present embodiment, the configuration of the lifter allowable slope amount adjusting means is different from that of the implementation described above. The other configuration is similar to that of implementation form, here mainly described structure and functions of the lifter allowable slope amount adjusting means.
図7は、本参考例におけるリフタ51の平面図である。この図7の上下方向がローラ53の軸心に沿う方向であり、左右方向がローラ53の軸心に直交する方向である。また、図8および図9は、上記加圧行程時に、カム111からの押圧力を受けてリフタ51がリフタガイド52の内部で傾いている状態を示しており、図8はローラ53の軸心に沿った方向から見た図であり、図9はローラ53の軸心に直交する方向から見た断面図である。
FIG. 7 is a plan view of the
これらの図に示すように、本参考例に係るリフタ本体51aでは、その上端部分の板厚寸法が周方向で変化していることによって、リフタ傾き許容量調整手段を構成している。
As shown in these figures, the
具体的には、ローラ53の軸心に直交する方向位置(リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置)では、その全体に亘って均一で且つ比較的板厚が大きく設定されている(図7における寸法T3)。これに対し、上記ローラ53の軸心に沿う方向の位置(リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置)では、上端側に向かうに従って次第に板厚が小さく設定されている(上端位置での板厚寸法を図7および図9において寸法T4で示す)。また、このリフタ本体51aの上端部の板厚寸法の変化としては、ローラ53の軸心方向位置(リフタ本体51aの外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置)に向かうに従って、板厚寸法が次第に小さくなり、このリフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心方向の位相位置では、板厚が最小となっている。
Specifically, in a direction position orthogonal to the axis of the roller 53 (phase position in a direction orthogonal to the roller axis extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter
これにより、リフタ本体51aの周方向におけるローラ軸心方向の位相位置ではリフタ本体51aの剛性が最小に設定されている一方、リフタ本体51aの周方向におけるローラ軸心に直交する方向の位相位置ではリフタ本体51aの剛性が最大に設定され、その間は徐々に剛性が変化していく(ローラ軸心方向の位相位置からローラ軸心に直交する方向の位相位置に向かって剛性が次第に高くなっていく)ように形成されている。
As a result, the rigidity of the
このため、図8に示すように、リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心に直交する方向の位相位置(図8における左右方向の両側位置)では、上記剛性が高いために、リフタ本体51aは殆ど変形せず、リフタ51の傾きはリフタガイド52の内面によって大きく規制され、ローラ53の軸心に直交する方向でのリフタガイド52に対するリフタ51の傾き許容量は制限されることになる。
For this reason, as shown in FIG. 8, since the rigidity is high at the phase position in the direction orthogonal to the roller axis in the circumferential direction of the outer peripheral surface of the lifter
一方、リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心方向の位相位置(図9における左右方向の両側位置)では、上記剛性が低いために、リフタ本体51aが弾性変形することでリフタガイド52に対する傾きが大きくなる。
On the other hand, at the phase position in the roller axial direction in the circumferential direction of the outer peripheral surface of the
このため、リフタ51が、その往復移動方向に対して略直交する方向の荷重(分力)をカム111から受けて、この荷重によってリフタ51がリフタガイド52の内部で傾く状況となった場合、図8における左右方向(リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心に直交する方向の位相位置)ではリフタ51の傾きはリフタガイド52の内周面によって大きく制約されているため、リフタ51の上端縁や下端縁がリフタガイド52の内面に片当たりする場合のその接触部分での摺動抵抗を抑制することができ、上述したリフタ51のコッキングを抑制することができる。
For this reason, when the
一方、上記カム111の回転軸心とローラ53の回転軸心との平行度が良好に得られていない場合であっても、図9における左右方向(リフタ本体51aの外周面の周方向におけるローラ軸心方向の位相位置)では上記リフタ本体51aの弾性変形によってリフタ51の傾きが大きくなるために、リフタ51はカム111の傾きに追従して傾くことができ、上述したカム111に対するローラ53の片当たりを抑制することができる。
On the other hand, even in the case where the parallelism between the rotation axis of the
以上のように、本参考例によっても、リフタ51のコッキングの抑制と、カム111に対するローラ53の片当たりの抑制とを併存させることができ、リフタ51とリフタガイド52との間での異音の発生を防止でき、また、この両者間の摺動抵抗が低減できて、リフタ51の円滑な往復移動を実現することができる。また、カム111の外周面にピッチング等の損傷を招いてしまうことも回避できる。
As described above, also in this reference example, the suppression of the cocking of the
尚、本参考例では、図7に示すように、リフタ本体51aの内面を傾斜面とすることで板厚を変化させるようにしていたが、図10(リフタ51の平面図)に示すように、リフタ本体51aの外面を傾斜面とすることで板厚を変化させるようにしてもよい。
In this reference example , as shown in FIG. 7, the plate thickness is changed by making the inner surface of the
また、剛性を低く設定するための他の手段として、図11に示すように、リフタ本体51aに、スリット(切り欠き部)58を設けるようにしてもよい。具体的には、リフタ本体51aの周方向におけるローラ軸心方向の位相位置の近傍にスリット58を形成し、このリフタ本体51aの周方向におけるローラ軸心方向の位相位置での剛性を低く設定するものである。このようにして剛性を低く設定したことによる作用効果は上述したものと同様にして得られる。
Further, as another means for setting the rigidity low, as shown in FIG. 11, a slit (notch portion) 58 may be provided in the lifter
−他の実施形態−
以上、本発明の実施形態について説明したが、ここに示した実施形態は一例であり、さまざまに変形することが可能である。
-Other embodiments-
The embodiment of the present invention has been described above. However, the embodiment shown here is an example and can be variously modified.
上記実施形態では、吸気カムシャフト110に取り付けられたカム111の回転によってリフタ51が往復動される構成としたが、排気カムシャフトに取り付けられたカムの回転によってリフタ51を往復動させる構成としてもよい。
Above you facilities embodiment, the
また、上記実施形態では、3つのカムノーズ112,112,112を有するカム111によりリフタ51が往復動される構成としたが、その他の個数のカムノーズ(例えば、2つのカムノーズ)を有するカムによってリフタ51を往復動させる構成としてもよい。
Further, in the above you facilities embodiment, the
更に、上記実施形態では、自動車に搭載される筒内直噴型6気筒ガソリンエンジンに本発明を適用した場合について説明した。本発明はこれに限られることなく、例えば、筒内直噴型4気筒ガソリンエンジンなどの他の任意の気筒数のガソリンエンジンに適用可能である。また、ガソリンエンジンに限らず、ディーゼルエンジン等の他の内燃機関にも本発明は適用可能である。さらに、本発明が適用可能なエンジンは、自動車用のエンジンに限るものでもない。 Further, in the above you facilities embodiment, a case was described in which the present invention is applied to a cylinder direct injection six-cylinder gasoline engine mounted in an automobile. The present invention is not limited to this, and can be applied to, for example, a gasoline engine having any number of cylinders such as an in-cylinder direct injection four-cylinder gasoline engine. Further, the present invention is not limited to a gasoline engine, but can be applied to other internal combustion engines such as a diesel engine. Furthermore, the engine to which the present invention is applicable is not limited to an automobile engine.
また、上記実施形態では、高圧燃料ポンプのローラリフタに本発明を適用した場合について説明したが、本発明はこれに限らず、その他の機器(例えばエンジンの動弁系等)に適用されるローラリフタにも適用可能である。 Further, in the above you facilities embodiment describes a case of applying the present invention to the roller lifter of the high pressure fuel pump, the present invention is not limited thereto, it is applied to other equipment (eg valve train of the engine, etc.) It can also be applied to roller lifters.
1 高圧燃料ポンプ
51 リフタ
51a リフタ本体
52 リフタガイド
53 ローラ
54,55 傾斜面
58 スリット
111 カム
1 High
Claims (3)
上記リフタは、略筒状に形成されたリフタ本体を備えており、
上記リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置では、リフタガイドの内面に接触する部分の上記往復移動方向での嵌合長さ寸法が短く設定されて、このローラ軸心延長方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量を拡大すると共に、上記リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置では、リフタガイドの内面に接触する部分の上記往復移動方向での嵌合長さ寸法が長く設定されて、このローラ軸心延長方向に直交する方向でのリフタガイドに対するリフタの傾き許容量を制限するリフタ傾き許容量調整手段を備えていることを特徴とするローラリフタ構造。 In a roller lifter structure including a roller that contacts the outer peripheral surface of the cam and receives a pressing force from the cam, and a lifter that rotatably supports the roller and is reciprocally accommodated in the internal space of the lifter guide.
The lifter includes a lifter body formed in a substantially cylindrical shape,
At the phase position in the roller axial extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body, the fitting length dimension in the reciprocating direction of the portion contacting the inner surface of the lifter guide is set to be short. In addition to increasing the allowable tilt of the lifter relative to the lifter guide in the axial extension direction, the phase position in the direction perpendicular to the roller axial extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body is on the inner surface of the lifter guide. Lifter tilt tolerance adjustment means for restricting the lifter tilt tolerance with respect to the lifter guide in the direction perpendicular to the roller axis extending direction, with the fitting length dimension in the reciprocating direction of the contact portion being set long. A roller lifter structure characterized by comprising:
上記リフタ傾き許容量調整手段は、上記嵌合長さが、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置からリフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置に向けて次第に長く設定されていることを特徴とするローラリフタ構造。The lifter tilt allowable amount adjusting means is configured such that the fitting length extends from the phase position in the roller axis extending direction in the circumferential phase of the outer circumferential surface of the lifter body to the roller axis extension in the circumferential phase of the outer circumferential surface of the lifter body. A roller lifter structure characterized by being set to be gradually longer toward a phase position in a direction orthogonal to the direction.
上記リフタ傾き許容量調整手段は、リフタ本体の軸心方向の両端の外周縁部が面取り加工されることにより構成されており、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向での位相位置では面取り寸法が大きく設定されている一方、リフタ本体の外周面の周方向位相におけるローラ軸心延長方向に直交する方向での位相位置では面取り寸法が小さく設定されていることを特徴とするローラリフタ構造。The lifter tilt allowable amount adjusting means is configured by chamfering the outer peripheral edge portions at both ends in the axial direction of the lifter body, and in the roller axis extension direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body. The chamfer dimension is set to be large at the phase position, while the chamfer dimension is set to be small at the phase position in the direction orthogonal to the roller axis extending direction in the circumferential phase of the outer peripheral surface of the lifter body. Roller lifter structure.
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