JP5014889B2 - アルミ覆鋼線及びそれを用いた架空電線 - Google Patents
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Description
本発明は、アルミ覆鋼線及びそれを用いた架空電線に関し、特に、通常の架空送電線用アルミニウムと同等の純度を有するアルミニウム地金を用いながらも、高い耐食性能と電線用途に適した機械的強度を備え、かつ経済性に優れるアルミ覆鋼線及びそれを用いた架空電線に関するものである。
従来、架空電線として、亜鉛めっき鋼より線の外周にアルミニウム導体線を複数本撚り合わせた鋼心アルミニウムより線（AluminumConductor Steel Reinforced：ACSR）が広く用いられている。このような電線は、海岸近接地帯や工業地帯等に布設されると、周辺環境に存在する海塩粒子や煤煙ガスに起因して腐食を生じる場合がある。
また、近年では、これら以外の地域においても、酸性雨に代表されるように、汚損物質を含んだ水分によって腐食が進むことも指摘されている。電線が腐食すると、その機械的性能，電気的性能が低下し、安定して電力を供給することが困難となる。さらに腐食が進展すると電線が破断し、送電が不可能になることもある。
同様の現象は、光ファイバを収納したアルミニウム製パイプの周囲に電気用純アルミニウムを被覆してなるアルミ覆鋼線を複数撚り合わせて形成される光ファイバ複合架空地線（Optical Ground Wire：OPGW）についても認められている。光ファイバ複合架空地線の腐食が進展すると、アルミニウムパイプの貫通，腐食生成物によるアルミニウムパイプの大幅な変形により、光ファイバの通信障害等の不具合を生じるケースもある。
従来、このような架空電線の腐食を抑制するものとして、防食グリスの適用がなされてきた。この方法は、架空電線の素線間や外表面にグリス状の防食剤を充填・塗布するものであり、海塩粒子や煤煙ガス等の腐食性物質が電線を構成するアルミ線，鋼線に接触することを防ぎ、腐食の進展を抑制するものである。
また、架空電線の耐食性を高めるものとして、高純度アルミニウムを被覆材として用いる架空電線が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
特許文献１に記載される架空電線によると、腐食の原因になる物質に対して耐食性に優れる純度９９．９質量％以上の高純度アルミニウムを防食対象物である鋼線上に被覆して形成されている。これにより、耐食性に優れた架空電線が得られる。
さらに、耐食性と機械的強度を備えた被覆を付与するものとして、純度９９．９質量％以上のアルミニウムに他の元素を添加した架空電線が提案されている（例えば、特許文献２参照。）。
特許文献２に記載される架空電線によると、純度９９．９質量％以上のアルミニウムの機械的強度を補うものとして、添加量合計で０．０３〜０．３質量％となる範囲で、ジルコニウム、マンガン、及びマグネシウムのいずれか１又は２以上を添加したアルミニウム合金を、鋼心アルミ撚線のアルミ導体線，または、鋼線の被覆材として用いたものである。このように、防食対象物を高耐食かつ高強度材料で置き換え，または被覆することで、耐食性及び機械的強度に優れた架空電線が得られる。
特開２００５−１１５７０号公報
特開２００６−２２２０２１号公報
しかしながら、架空電線に防食グリスを充填・塗布する方法では、以下のような問題があった。すなわち、
（１）屋外に布設された電線は雨，風に晒されており、電線表面のグリス剤が剥離したり、流れ落ちたりすることがある。この場合、グリスの電線防食効果は低減するだけでなく、流れ落ちたグリス剤による周辺環境の汚染に繋がることがある。
（２）また、経年の日光（紫外線）照射等の影響を受けてグリス剤自体が劣化し、防食効果が低下してしまった事例もある。
（３）さらに、グリス剤を充填・塗布した電線の布設工事時の作業性は、グリス剤を用いない通常電線と比較してやや劣ることも指摘されている。
（１）屋外に布設された電線は雨，風に晒されており、電線表面のグリス剤が剥離したり、流れ落ちたりすることがある。この場合、グリスの電線防食効果は低減するだけでなく、流れ落ちたグリス剤による周辺環境の汚染に繋がることがある。
（２）また、経年の日光（紫外線）照射等の影響を受けてグリス剤自体が劣化し、防食効果が低下してしまった事例もある。
（３）さらに、グリス剤を充填・塗布した電線の布設工事時の作業性は、グリス剤を用いない通常電線と比較してやや劣ることも指摘されている。
また、特許文献１及び２に記載される架空電線によると、純度９９．９質量％以上の高純度アルミニウムを用いるために耐食性の向上が図られるものの、アルミニウム精錬に要する工程及びその製造コストが大になり、架空電線全体の大幅なコストアップにつながるという問題がある。
従って、本発明の目的は、通常の架空送電線用アルミニウムと同等の純度を有するアルミニウム地金を用いながらも、高い耐食性能と電線用途に適した機械的強度を備え、かつ経済性に優れるアルミ覆鋼線及びそれを用いた架空電線を提供することにある。
（１）本発明は上記目的を達成するため、鋼線の外周にアルミニウム合金のアルミニウム被覆部を設けたアルミ覆鋼線であって、前記アルミニウム被覆部は、純度が９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えない（ただし、純度が９９．９質量％である場合を除く）純度のアルミニウムにマンガンを０．１〜２．９質量％の範囲で添加したアルミニウム合金からなることを特徴とするアルミ覆鋼線を提供する。
（２）本発明は上記目的を達成するため、鋼線の外周にアルミニウム合金のアルミニウム被覆部を設けたアルミ覆鋼線であって、前記アルミニウム被覆部は、純度が９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えない純度のアルミニウムにマンガンを０．１〜２．９（ただし、０．１〜０．３を除く）質量％の範囲で添加したアルミニウム合金からなることを特徴とするアルミ覆鋼線を提供する。
また、本発明は上記目的を達成するため、上記したアルミ覆鋼線と、前記アルミ覆鋼線の外周に周方向に配置される複数のアルミニウム導体線とを有することを特徴とする架空電線を提供する。
本発明によれば、通常の架空送電線用アルミニウムと同等の純度を有するアルミニウム地金を用いながらも、高い耐食性能と電線用途に適した機械的強度を備え、かつ優れた経済性を付与することができる。
［第１の実施の形態］
図１は、本発明の第１の実施の形態に係るアルミニウム合金被覆鋼線の断面図である。以下の説明においては、アルミニウム合金被覆鋼線を単に「アルミ覆鋼線」という。
図１は、本発明の第１の実施の形態に係るアルミニウム合金被覆鋼線の断面図である。以下の説明においては、アルミニウム合金被覆鋼線を単に「アルミ覆鋼線」という。
このアルミ覆鋼線１は、丸線からなる鋼線１０と、鋼線１０の外周に設けられる純度９９．９質量％を超えないアルミニウムに他の元素を添加した合金からなるアルミニウム被覆部１１とを有する。
鋼線１０の外周を覆うアルミニウム被覆部１１は、純度９９．９質量％を超えないアルミニウムに、０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むものである。
アルミニウムの耐食性を高めるには、その純度を高めることが有効である。アルミニウムの耐食性は、その純度と対応して推移し、純度が高くなるほど耐食性が向上することが知られている。通常のＡＣＳＲに用いられるアルミニウム導体線の純度は９９．７質量％程度であるが、伊藤、「軽金属」１９８１、Ｖｏｌ，３１，Ｎｏ．１０、ｐ６８３−６９６によると、アルミニウムの純度が９９．７質量％から９９．８質量％に高まると、孔食の発生数がおよそ１／２に低減し、純度９９．９９質量％になると、孔食数が著しく低減することが報告されている。
しかしながら、アルミニウム材の高純度化は、繰返しの精錬等の工程を要することによりコストアップに繋がる。このことより、本発明に係るアルミニウム材の純度は、通常の架空送電線用アルミニウム導体線の純度（約９９．７質量％）よりも高く、コスト面から純度９９．９質量％を超えない範囲が好ましい。
アルミニウムに添加するマンガン（Ｍｎ）は、耐食性の向上に寄与する元素である。アルミニウムの不可避的不純物として、鉄（Ｆｅ），珪素（Ｓｉ）等が挙げられるが、これらはＦｅＡｌ３，Ｆｅ２ＳｉＡｌ６，ＦｅＳｉ等の介在粒子として存在することが多い。これらの金属間化合物のなかで、ＦｅＡｌ３などはアルミニウム地（マトリックス）に対して貴な電位を有することから、これらの周囲が腐食の起点となり易い。Ｍｎ添加によりＡｌ−Ｍｎ系の金属間化合物が形成されるが、この金属間化合物はＦｅ等の不可避的元素と反応し易く、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の金属間化合物が形成される。この化合物の電位はアルミニウムの電位に近いので、Ｍｎ無添加時よりもＦｅＡｌ３等の形成量が相対的に減少し、耐食性向上に繋がる。
Ｍｎの添加量が０．１質量％未満では、Ａｌ−Ｍｎ系金属間化合物の形成量が少なく、十分な耐食性能が得られない。また、Ｍｎ添加量が２．９質量％を超えて多くなると、加工が困難になるとともに、加工の際に表面に微細な欠陥が生じ易くなる場合がある。このことより、Ｍｎの添加量は０．１〜２．９質量％の範囲が好ましい。
アルミニウムに添加するマグネシウム（Ｍｇ）は、耐孔食性及び耐局部腐食性を向上させる効果と酸化皮膜の成長とを促進する元素である。アルミニウムの表面には、極薄の酸化皮膜（不働体皮膜，保護層，バリヤ層）が形成され、この酸化皮膜が下地アルミニウムを保護する。Ｍｇ添加による酸化皮膜の成長は耐食性向上に寄与することになる。
Ｍｇ添加量が０．４質量％未満では、酸化皮膜成長の促進効果が少なく、十分な耐食性能が得られない。また、Ｍｇ添加量が５．６質量％を超えて多くなると加工が困難となる場合が生じる。このことより、Ｍｇの添加量は０．４〜５．６質量％の範囲が好ましい。
また、アルミ覆鋼線１は、アルミニウム被覆部１１の被覆厚を大にすると腐食による鋼線露出抑制に対して有効であり、被覆厚を小にするとアルミ覆鋼線１の強度が高くなる。このことから、被覆厚は用途に応じて任意に設定することができる。
鋼線１０へのアルミニウム被覆部１１の被覆方法については、例えば、押出法，縦添テープ溶接法，めっき法，粉末金属焼結法，あるいは溶射法等の周知の方法を適用して行うことができる。
［第１の実施の形態の効果］
上記した第１の実施の形態によると、鋼線１０の外周に被覆材として純度９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えないアルミニウムに０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むアルミニウム被覆部１１を設けたので、通常の架空送電線用アルミニウムと同等の純度を有するアルミニウム地金を用いながらも、高い耐食性能と電線用途に適した機械的強度を備え、かつ優れた経済性を付与することができる。
上記した第１の実施の形態によると、鋼線１０の外周に被覆材として純度９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えないアルミニウムに０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むアルミニウム被覆部１１を設けたので、通常の架空送電線用アルミニウムと同等の純度を有するアルミニウム地金を用いながらも、高い耐食性能と電線用途に適した機械的強度を備え、かつ優れた経済性を付与することができる。
［第２の実施の形態］
図２は、本発明の第２の実施の形態に係る架空電線の断面図である。
図２は、本発明の第２の実施の形態に係る架空電線の断面図である。
この架空電線２は、第１の実施の形態で説明したアルミ覆鋼線１と、１本のアルミ覆鋼線１の外周に周方向に撚り合わされる６本のアルミ覆鋼線１と、７本のアルミ覆鋼線１の外周に周方向に撚り合わされる１２本のアルミニウム導体線１２と、１２本のアルミニウム導体線１２の外周に周方向に更に撚り合わされる１８本のアルミニウム導体線１２とを有する。７本のアルミ覆鋼線１はテンションメンバーとして機能する。
アルミニウム導体線１２は、純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムによって形成されている。
［第２の実施の形態の効果］
上記した第２の実施の形態によると、テンションメンバーを構成するアルミ覆鋼線１の鋼線１０の外周に純度９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えないアルミニウムに０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むアルミニウム被覆部１１を設けたので、第１の実施の形態で説明した好ましい効果に加えてテンションメンバーの耐食性向上による鋼線１０の露出を防ぐことができる。
上記した第２の実施の形態によると、テンションメンバーを構成するアルミ覆鋼線１の鋼線１０の外周に純度９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えないアルミニウムに０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むアルミニウム被覆部１１を設けたので、第１の実施の形態で説明した好ましい効果に加えてテンションメンバーの耐食性向上による鋼線１０の露出を防ぐことができる。
腐食によってアルミニウム被覆部１１の鋼地が露出し、隣接するアルミニウム導体線１２と接触すると、鋼とアルミニウムとの電位差に基づく腐食促進作用（異種金属接触腐食，電食）が生じるだけでなく、その腐食生成物によって周辺の腐食が助長される問題があるが、第２の実施の形態では、このようなアルミ覆鋼線の鋼地露出によるアルミニウム導体線の異種金属接触腐食（電食）が極めて作用し難く、ならびに腐食生成物の生成量も非常に少ないので、架空電線２全体の腐食が抑制され、長期にわたって架空電線２の機械的強度，電気的性能が維持される。
また、耐食性の向上，ならびにそれに伴う電線の機械的強度，電気的性能の確保によって安定した電力の供給が可能となり、使用期間の延伸化が図れることから、送電設備の運用コストを低減させることもできる。
［第３の実施の形態］
図３は、本発明の第３の実施の形態に係る光ファイバ複合架空地線を示す断面図である。以下の説明においては、光ファイバ複合架空地線を単に「架空地線」という。
図３は、本発明の第３の実施の形態に係る光ファイバ複合架空地線を示す断面図である。以下の説明においては、光ファイバ複合架空地線を単に「架空地線」という。
この架空地線３は、図３に示すように、純度９９．７質量％程度のアルミニウムからなるアルミニウムパイプ１３と、情報通信用の光ファイバを有し、アルミニウムパイプ１３内に収容される光ファイバユニット１４と、アルミニウムパイプ１３の外周に設けられる６本の成形アルミ覆鋼線１５とを有する。
アルミニウムパイプ１３は、純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムによって形成されている。
成形アルミ覆鋼線１５は、扇型断面状の鋼線１０と、鋼線１０の外周に周方向に設けられる純度９９．７質量％以上で純度９９．９質量％を超えないアルミニウムに他の元素を添加した合金からなるアルミニウム被覆部１１とを有し、扇型断面状に成形されている。この成形アルミ覆鋼線１５は、アルミニウムパイプ１３の周方向に配置されて円形の断面を形成するように設けられる。
成形アルミ覆鋼線１５のアルミニウム被覆部１１は、純度９９．７質量％以上で純度９９．９質量％を超えないアルミニウムに、０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むものである。
［第３の実施の形態の効果］
上記した第３の実施の形態によると、光ファイバユニット１４を収容するアルミニウムパイプ１３の外周に設けられる成形アルミ覆鋼線１５について、扇型断面状の鋼線１０の外周に純度９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えないアルミニウムに０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むアルミニウム被覆部１１を設けたので、腐食による成形アルミ覆鋼線１５の鋼地の露出を極力抑制することができ、優れた耐食性を有する。
上記した第３の実施の形態によると、光ファイバユニット１４を収容するアルミニウムパイプ１３の外周に設けられる成形アルミ覆鋼線１５について、扇型断面状の鋼線１０の外周に純度９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えないアルミニウムに０．１〜２．９質量％のマンガン（Ｍｎ）及び０．４〜５．６質量％のマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも１つを含むアルミニウム被覆部１１を設けたので、腐食による成形アルミ覆鋼線１５の鋼地の露出を極力抑制することができ、優れた耐食性を有する。
架空地線は、海岸近接地帯等の腐食性雰囲気に布設されると、アルミ覆鋼線のアルミニウム被覆部が腐食消失し、鋼地が露出した周囲で他のアルミ覆鋼線、アルミニウムパイプの腐食が助長されるとともに、パイプの変形等が生じることがある。さらに腐食が進むと、アルミニウムパイプの貫通や腐食生成物による大幅な変形が生じることがあり、そのことに起因する光ファイバ通信障害を生じることもあるが、第３の実施の形態では、成形アルミ覆鋼線１５の耐食性向上によってアルミニウムパイプ１３の腐食を生じにくい構成が得られることにより、長期にわたって機械的強度が維持されるとともに、光ファイバユニット１４の通信障害を生じることのない信頼性に優れる架空地線３が得られる。
以下に、本発明の実施例について説明する。まず、アルミ覆鋼線１の実施例について説明する。
実施例１として、鉄（Ｆｅ）０．２１質量％，珪素（Ｓｉ）０．０８質量％，銅（Ｃｕ）０．００２質量％，チタン（Ｔｉ）０．００２質量％，バナジウム（Ｖ）０．００２質量％，残部がアルミニウム（Ａｌ）からなる純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．１〜２．９質量％の範囲内でそれぞれパラメータとした鋳造材（１−１，１−２，及び１−３）を作製し、この鋳造材について熱間圧延工程を経てφ９．５ｍｍのアルミニウム合金からなる荒引線を得た。次に、熱間押出法により、これらの荒引線を用いて鋼線にアルミニウム合金を被覆した。そして、得られた複合線材を単頭伸線機にて、１パスリダクション２５±５％，伸線速度２０ｍ／ｍｉｎの条件で冷間伸線し、素線径φ２．６ｍｍ，アルミニウム合金被覆厚０．１７ｍｍのアルミ覆鋼線１を得た。
参考例１として、実施例１と同一の組成を有する純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．４〜５．６質量％の範囲内でそれぞれパラメータとした鋳造材（１−１，１−２，及び１−３）を作製し、実施例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１と同素線径，同アルミニウム合金被覆厚のアルミ覆鋼線１を得た。
実施例２として、実施例１と同一の組成を有する９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．１〜２．９質量％，マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．４〜５．６質量％の範囲内とした鋳造材（２−１及び２−２）を作製し、実施例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１と同素線径，同アルミニウム合金被覆厚のアルミ覆鋼線１を得た。
実施例３として、鉄（Ｆｅ）０．１４質量％，珪素（Ｓｉ）０．０５質量％，銅（Ｃｕ）０．００１質量％，チタン（Ｔｉ）０．００１質量％，バナジウム（Ｖ）０．００１質量％，残部がアルミニウム（Ａｌ）からなる純度９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．１〜２．９質量％の範囲内でそれぞれパラメータとした鋳造材（３−１，３−２，及び３−３）を作製し、熱間圧延工程を経てφ９．５ｍｍのアルミニウム合金からなる荒引線を得た。次に、熱間押出法により、これらの荒引線を用いて鋼線にアルミニウム合金を被覆した。そして、得られた複合線材を単頭伸線機にて、実施例１、実施例２、及び参考例１と同条件（１パスリダクション２５±５％，伸線速度２０ｍ／ｍｉｎ）で冷間伸線し、素線径φ２．６ｍｍ，アルミニウム合金被覆厚０．１７ｍｍのアルミ覆鋼線１を得た。
参考例２として、実施例３と同一の組成を有する純度９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．４〜５．６質量％の範囲内でそれぞれパラメータとした鋳造材（２−１，２−２，及び２−３）を作製し、実施例３と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例３と同素線径，同アルミニウム合金被覆厚のアルミ覆鋼線１を得た。
実施例４として、実施例３と同一の組成を有する９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．１〜２．９質量％，マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．４〜５．６質量％の範囲内とした鋳造材（４−１及び４−２）を作製し、実施例３と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例３と同素線径，同アルミ被覆厚のアルミ合金覆鋼線を得た。
実施例５として、鉄（Ｆｅ）０．０９質量％，珪素（Ｓｉ）０．０４質量％，銅（Ｃｕ）０．００１質量％，チタン（Ｔｉ）０．００１質量％，バナジウム（Ｖ）０．００１質量％，残部がアルミニウム（Ａｌ）からなる純度９９．８６質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．１〜２．９質量％の範囲内でそれぞれパラメータとした鋳造材（５−１，５−２，及び５−３）を作製し、熱間圧延工程を経てφ９．５ｍｍのアルミニウム合金からなる荒引線を得た。次に、熱間押出法により、これらの荒引線を用いて鋼線にアルミニウム合金を被覆した。そして、得られた複合線材を単頭伸線機にて、実施例１〜４、参考例1、及び参考例２と同条件（１パスリダクション２５±５％，伸線速度２０ｍ／ｍｉｎ）で冷間伸線し、素線径φ２．６ｍｍ，アルミニウム合金被覆厚０．１７ｍｍのアルミ覆鋼線１を得た。
参考例３として、実施例５と同一の組成を有する純度９９．８６質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．４〜５．６質量％の範囲内でそれぞれパラメータとした鋳造材（３−１，３−２，及び３−３）を作製し、実施例５と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例５と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線１を得た。
実施例６として、実施例５と同一の組成を有する純度９９．８６質量％のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．１〜２．９質量％，マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．４〜５．６質量％の範囲内とした鋳造材（６−１及び６−２）を作製し、実施例５と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例５と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線１を得た。
また、アルミ覆鋼線の比較例１として、実施例１、実施例２、及び参考例１と同一の組成を有する純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．０７質量％として鋳造材を作製し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例２として、実施例１、実施例２、及び参考例１と同一の組成を有する純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を３．４質量％として鋳造材を作製し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
参考例４として、実施例１、実施例２、及び参考例１と同一の組成を有する純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．２質量％として鋳造材を作製し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
参考例５として、実施例１、実施例２、及び参考例１と同一組成を有する純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を６．４質量％として鋳造材を作製し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例３として、実施例１、実施例２、及び参考例１と同一組成を有する純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量が０．１〜２．９質量％から外れ，かつ、マグネシウム（Ｍｇ）添加量も０．４〜５．６質量％から外れる組成の鋳造材（３−１及び３−２）を作製し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１、実施例２、及び参考例１と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例４として、実施例３、実施例４、及び参考例２と同一の組成を有する純度９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．０６質量％として鋳造材を作製し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例５として、実施例３、実施例４、及び参考例２と同一の組成を有する純度９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を３．３質量％として鋳造材を作製し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
参考例６として、実施例３、実施例４、及び参考例２と同一の組成を有する純度９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．２質量％として鋳造材を作製し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
参考例７として、実施例３、実施例４、及び参考例２と同一の組成を有する純度９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を６．６質量％として鋳造材を作製し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例６として、実施例３、実施例４、及び参考例２と同一の組成を有する純度９９．８質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量が０．１〜２．９質量％から外れ，かつ、マグネシウム（Ｍｇ）添加量も０．４〜５．６質量％から外れる組成の鋳造材（６−１及び６−２）を作製し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例３、実施例４、及び参考例２と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例７として、実施例５、実施例６、及び参考例３と同一の組成を有する純度９９．８６質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を０．０７質量％として鋳造材を作製し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例８として、実施例５、実施例６、及び参考例３と同一の組成を有する純度９９．８６質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を３．５質量％として鋳造材を作製し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
参考例８として、実施例５、実施例６、及び参考例３と同一の組成を有する純度９９．８６質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を０．１質量％として鋳造材を作製し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
参考例９として、実施例５、実施例６、及び参考例３と同一の組成を有する純度９９．８６質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を６．７質量％として鋳造材を作製し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例９として、実施例５、実施例６、及び参考例３と同一の組成を有する純度９９．８６質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量が０．１〜２．９質量％から外れ，かつ、マグネシウム（Ｍｇ）添加量も０．４〜５．６質量％から外れる組成の鋳造材（９−１及び９−２）を作製し、実施例５、実施例６、及び参考例３同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例５、実施例６、及び参考例３と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例１０として、鉄（Ｆｅ）０．３５質量％，珪素（Ｓｉ）０．１５質量％，銅（Ｃｕ）０．００５質量％，チタン（Ｔｉ）０．００３質量％，バナジウム（Ｖ）０．００２質量％，残部がアルミニウム（Ａｌ）からなる純度９９．５質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を３．５質量％として鋳造材を作製し、この鋳造材について熱間圧延工程を経てφ９．５ｍｍのアルミニウム合金からなる荒引線を得た。次に、熱間押出法により、これらの荒引線を用いて鋼線にアルミニウム合金を被覆した。そして、得られた複合線材を単頭伸線機にて、１パスリダクション２５±５％，伸線速度２０ｍ／ｍｉｎの条件で冷間伸線し、素線径φ２．６ｍｍ，アルミニウム合金被覆厚０．１７ｍｍのアルミ覆鋼線１を得た。
参考例１０として、比較例１０と同一の組成を有する純度９９．５質量％程度のアルミニウム地金に、マグネシウム（Ｍｇ）添加量を６．０質量％として鋳造材を作製し、比較例１０と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、比較例１０と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例１１として、比較例１０と同一の組成を有する純度９９．５質量％程度のアルミニウム地金に、マンガン（Ｍｎ）添加量を３．２質量％，マグネシウム（Ｍｇ）添加量を６．３質量％として鋳造材を作製し、比較例１０と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、比較例１０と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
比較例１２として、鉄（Ｆｅ）０．０４質量％，珪素（Ｓｉ）０．０３質量％，残部がアルミニウム（Ａｌ）からなる純度９９．９質量％を上回るアルミ地金に元素添加せずに鋳造材を作製し、実施例１〜６及び参考例１〜３と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１〜６及び参考例１〜３と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
また、アルミ覆鋼線の従来例１として、実施例１と同一の組成を有する純度９９．７質量％程度のアルミニウム地金に元素添加せずに鋳造材を作製し、実施例１と同条件にて熱間圧延，熱間押出法による鋼線への被覆，冷間伸線を実施し、実施例１と同素線径，同アルミニウム被覆厚のアルミ覆鋼線を得た。
上記した実施例、比較例、参考例、及び従来例のアルミ覆鋼線について、各種性能評価を実施した。アルミ覆鋼線については、腐食加速実験により耐食性を評価するとともに、伸線加工時の加工性，表面欠陥の発生程度を調べた。腐食実験は３０ｍｍ長に切断したアルミ覆鋼線を５質量％の塩化水素水溶液中に１４０分間浸漬し、腐食の進展時に発生する水素ガスの量で相対的に耐食性を評価した。各種アルミ覆鋼線の性能評価結果を表１に示す。
実施例１〜６及び参考例１〜３のアルミ覆鋼線１では、塩化水素水溶液中に浸漬した際のＨ２ガス発生量が相対的に少なく、耐食性が良好であり、特に、実施例１−３，２−２，３−３，４−２，５−３，６−２、及び参考例２−３，３−３では、純度９９．９質量％の高純度アルミを用いた比較例１２と遜色ない性能を有する。また、これらの伸線加工の容易さ，伸線材の表面品質も良好であり、問題はない。
このように、純度９９．７〜９９．９質量％の範囲のアルミニウムに対し、Ｍｎ及びＭｇの少なくとも１つを規定の範囲内で添加することにより、優れた耐食性及び加工性を有するアルミ覆鋼線１を得ることが可能となる。一方、上記した合金組成から外れる比較例１〜１２及び参考例４〜１０については、添加元素の量が比較的少ない場合は十分な耐食性能が得られず、また、添加量が多くなると耐食性は高まるものの、素線の伸線加工が困難になるとともに、アルミ覆鋼線１の表面欠陥が多くなる傾向を示した。また、アルミニウム地金の純度が９９．５質量％である比較例１０、比較例１１、及び参考例１０については、マンガンおよびマグネシウムを規定の範囲を超えて添加してもその効果は小さく、耐食性は従来例１（純度９９．７質量％地金材；元素添加なし）よりも劣るだけでなく、伸線加工性や表面品質にも問題がある結果となった。
次に、架空電線２の実施例について説明する。
実施例７として、実施例１で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（７−１，７−２，及び７−３）２を作製した。
参考例１１として、参考例１で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１１−１，１１−２，及び１１−３）２を作製した。
実施例８として、実施例２で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（８−１及び８−２）２を作製した。
実施例９として、実施例３で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（９−１，９−２，及び９−３）２を作製した。
参考例１２として、参考例２で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１２−１，１２−２，及び１２−３）２を作製した。
実施例１０として、実施例４で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１０−１及び１０−２）２を作製した。
実施例１１として、実施例５で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１１−１，１１−２，及び１１−３）２を作製した。
参考例１３として、参考例３で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１３−１，１３−２，及び１３−３）２を作製した。
実施例１２として、実施例６で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１２−１及び１２−２）２を作製した。
また、アルミ覆鋼線の比較例１３として、比較例１で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
比較例１４として、比較例２で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
参考例１４として、参考例４で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
参考例１５として、参考例５で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
比較例１５として、比較例３で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１５−１及び１５−２）を作製した。
比較例１６として、比較例４で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２のことを特徴とする架空電線を作製した。
比較例１７として、比較例５で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
参考例１６として、参考例６で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
参考例１７として、参考例７で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
比較例１８として、比較例６で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（１８−１及び１８−２）を作製した。
比較例１９として、比較例７で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
比較例２０として、比較例８で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
参考例１８として、参考例８で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
参考例１９として、参考例９で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
比較例２１として、比較例９で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線（２１−１及び２１−２）を作製した。
比較例２２として、比較例１０で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
参考例２０として、参考例１０で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
比較例２３として、比較例１１で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
比較例２４として、比較例１２で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線１の周囲に６本の同アルミ覆鋼線１を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）１２を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線１２を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
また、架空電線の従来例２として、アルミ覆鋼線１の従来例１で得られたφ２．６ｍｍアルミ覆鋼線の周囲に６本の同アルミ覆鋼線を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
また、架空電線の従来例３として、φ２．６ｍｍ溶融亜鉛めっき鋼線の周囲に６本の同溶融亜鉛めっき鋼線を撚り合わせ、その周囲に純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムからなるアルミニウム導体線（φ２．６ｍｍ）を１２本，さらにその周囲に同アルミニウム導体線を１８本撚り合わせ、導体有効断面積１６０ｍｍ２の架空電線を作製した。
上記した実施例、比較例、参考例、及び従来例の架空電線について、腐食加速実験により耐食性を調査し、伸線加工性と併せて評価した。腐食実験は、架空電線を水平に設置し、電線温度が９０℃になるようにトランスで通電した状態のもとに、５質量％の塩化ナトリウム水溶液に硫酸を添加し、ｐＨ４に調整した電解質溶液を噴霧１０分，大気放置１４０分を１サイクルとし、これを繰り返すことで実施したものである。各種架空電線の性能評価結果として、腐食実験８０００サイクル後における各層素線の腐食進展状況を調べた結果を表２に示す。
本発明の実施例の架空電線３と比較して、従来例３の亜鉛めっき鋼線を用いた架空電線では腐食程度が甚大であり、鋼線では全域にわたって亜鉛めっき層が消失，鋼地が露出するとともに、アルミニウム導体線では外層，内層とも腐食による素線切れが多発していた。架空電線の腐食は、鋼線の鋼地露出に大きく支配されることを示すものである。
また、本発明の実施例７〜１２及び参考例１１〜１３の架空電線においては、アルミ覆鋼線１の鋼地露出はいずれも認められず、これと接触する内層アルミニウム導体線１２，ならびにその外側に位置する外層アルミニウム導体線１２の腐食進展程度も軽微であった。特に、実施例７−３，８−２，９−３，１０−２，１１−３，１２−２、及び参考例１１−３，１２−３，１３−３では、純度９９．９質量％の高純度アルミニウムを用いた比較例３８と同等の外観様相を呈していた。
このように、純度９９．７〜９９．９質量％の範囲のアルミニウムに対し、Ｍｎ及びＭｇの少なくとも１つを規定の範囲内で添加したアルミニウム被覆部１１を有するアルミ覆鋼線１を用いることで、架空電線全体の高耐食性化が可能となる。一方、上記した合金組成から外れる比較例１３〜２１及び参考例１４〜１９については、添加元素の量が比較的少ない場合は十分な耐食効果が得られず、鋼線の鋼地露出やこれに伴うアルミニウム導体線の腐食進展が認められるようになる。また、添加量が多くなると耐食性は高まるものの、アルミ覆鋼線１の表面欠陥が多くなる傾向を示した。また、アルミ覆鋼線におけるアルミニウム被覆部の純度が９９．５質量％である比較例２２、比較例２３、及び参考例２０については、マンガンおよびマグネシウムを規定の範囲を超えて添加しても耐食性の改善効果はないばかりでなく、伸線加工性や表面品質に問題がある結果である。
本実施例では、導体として純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウム線を用いたアルミ覆鋼心アルミより線（ＡＣＳＲ／ＡＣ）の場合について説明したが、導体線に耐熱アルミニウム合金線を用いた鋼心耐熱アルミニウム合金より線（ＴＡＣＳＲ／ＡＣ）等々、電線種類が異なっても同様の効果が得られる。
また、架空地線においては、アルミ覆鋼線が成形アルミ覆鋼線（扇型断面形状）の実施例について述べたが、通常の丸線（円形断面形状）の場合も同様な効果が得られる。
さらに、本実施例では、架空地線のアルミニウムパイプに純度９９．７質量％程度の電気用純アルミニウムを用いた場合を述べたが、請求項記載のアルミニウム合金を適用することで、架空地線全体の耐食性はさらに向上することはいうまでもない。
１…アルミニウム合金被覆線（アルミ覆鋼線）、２…架空電線、３…架空地線、１０…鋼線、１１…アルミニウム被覆部、１２…アルミニウム導体線、１３…アルミニウムパイプ、１４…光ファイバユニット、１５…成形アルミ覆鋼線
Claims (4)
- 鋼線の外周にアルミニウム合金のアルミニウム被覆部を設けたアルミ覆鋼線であって、
前記アルミニウム被覆部は、純度が９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えない（ただし、純度が９９．９質量％である場合を除く）純度のアルミニウムにマンガンを０．１〜２．９質量％の範囲で添加したアルミニウム合金からなることを特徴とするアルミ覆鋼線。 - 鋼線の外周にアルミニウム合金のアルミニウム被覆部を設けたアルミ覆鋼線であって、
前記アルミニウム被覆部は、純度が９９．７質量％以上で９９．９質量％を超えない純度のアルミニウムにマンガンを０．１〜２．９（ただし、０．１〜０．３を除く）質量％の範囲で添加したアルミニウム合金からなることを特徴とするアルミ覆鋼線。 - 長さ３０ｍｍにおいて５質量％の塩化水素水溶液中に１４０分間浸漬後、腐食の進展時により発生する水素ガスの量が単位表面積１ｍｍ ２ あたり０．０１２〜０．１１８ｃｍ ３ の耐食性を有することを特徴とする請求項１又は２に記載のアルミ覆鋼線。
- 請求項１から３のいずれか１項に記載のアルミ覆鋼線と、
前記アルミ覆鋼線の外周に周方向に配置される複数のアルミニウム導体線とを有することを特徴とする架空電線。
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