JP4977234B2 - Laser shock hardening method and apparatus - Google Patents
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本発明の実施形態は、金属やセラミックスなどの固体材料の表面に液体を介してパルス状のレーザビームを照射することにより、材料表面および内部の組織、硬さ、残留応力などの特性を調整するレーザ衝撃硬化処理方法および装置に関する。 In the embodiment of the present invention, the surface of a solid material such as metal or ceramics is irradiated with a pulsed laser beam via a liquid, thereby adjusting the characteristics of the material surface and the internal structure, hardness, residual stress, and the like. The present invention relates to a laser shock hardening method and apparatus.
腐食や亀裂の発生など、構造物の損傷は表面を起点とする場合がほとんどであり、構造物の寿命は表面の特性に左右される。このため、各種の表面処理技術を適用して材料表面の機械的あるいは化学的な性質を改善し、疲労強度、耐腐食性、耐摩耗性などを向上させることにより、構造物の寿命延長を図る試みが行われている。 In most cases, damage to structures such as corrosion and cracks originates from the surface, and the life of the structure depends on the characteristics of the surface. For this reason, various surface treatment technologies are applied to improve the mechanical or chemical properties of the material surface, thereby improving the fatigue strength, corrosion resistance, wear resistance, etc., thereby extending the life of the structure. An attempt is being made.
ショットピーニングは代表的な表面処理技術であり、部材表面層の硬さの上昇と、表面層への圧縮残留応力の導入が可能である。このため、自動車、航空機などの産業分野で多く利用されている（例えば、文献１参照）。 Shot peening is a typical surface treatment technique, and can increase the hardness of the member surface layer and introduce compressive residual stress into the surface layer. For this reason, it is widely used in industrial fields such as automobiles and aircraft (see, for example, Document 1).
一方、レーザはエネルギー密度や照射位置の精密かつ高速な制御が容易であり、他の方法では困難な高速処理、超急熱急冷処理などを行うことができるため、種々の技術が開発され、材料の加工処理への応用が拡大している。 Lasers, on the other hand, are capable of precise and high-speed control of energy density and irradiation position, and can perform high-speed processing and super rapid thermal quenching, which are difficult with other methods. The application to processing is expanding.
その一つとして、液体を介して材料の表面にパルス状のレーザビームを照射するレーザ衝撃硬化処理があり、ショットピーニングと同様に部材表面層の硬さの上昇と、表面層への圧縮残留応力の導入を行うことが可能である。 As one of them, there is a laser shock hardening treatment that irradiates the surface of the material with a pulsed laser beam via a liquid. Like shot peening, the hardness of the member surface layer is increased and the compressive residual stress on the surface layer is increased. Can be introduced.
レーザ衝撃硬化処理はショットピーニングと比較して効果が高く、非接触作業が可能、反力がない、レーザ照射の条件や部位を精密に制御できる等、ショットピーニングでは実現できない優れた利点があり、開発および実用化が進められている（文献２〜文献５）。 Laser shock hardening treatment is more effective than shot peening, enables non-contact work, has no reaction force, and has excellent advantages that cannot be realized by shot peening, such as precise control of laser irradiation conditions and parts, Development and practical application are underway (References 2-5).
そこで、金属やセラミックスなどの固体材料の表面に、液体を介してパルス状のレーザビームを照射することにより、材料表面および内部の組織、硬さ、残留応力などの材料特性を調整するレーザ衝撃硬化処理について、図１〜図３を用いて説明する。 Therefore, laser shock hardening that adjusts material properties such as the surface of the material and the internal structure, hardness, and residual stress by irradiating the surface of a solid material such as metal or ceramics with a pulsed laser beam via a liquid. Processing will be described with reference to FIGS.
図１は、液体22中に設置した被処理部材41にパルス状のレーザビーム51を照射すること
により、組織、硬さ、残留応力などの材料特性を調整する方法を説明した図である。
FIG. 1 is a diagram illustrating a method for adjusting material properties such as tissue, hardness, and residual stress by irradiating a
レーザビーム51のピーク出力密度が被処理部材41のプラズマ発生閾値（金属の場合概ね0.1〜10TW/m2）を超えると、被処理部材41の極表層（1μm以下）が瞬時に蒸発し、プラズマ52が発生する。液体22中では慣性が瞬間的に強く働くため、プラズマ52はほとんど膨張することができず、狭い領域にレーザビーム51のエネルギーが集中する。このため、プラズマの圧力は大気中や真空中と比較して十〜百倍にも達する。
When the peak output density of the
液体22として水を使用した場合、被処理部材41に照射されるレーザビーム51のピーク出力密度をI（TW/m2）とすると、発生するプラズマの圧力P（GPa）は概ね、P＝（0.2 × I）0.5となる。被処理部材41の設置雰囲気が油、アルコール、アンモニア水、ホウ酸水など、水以外の液体の場合には、次の係数kを使用してP＝（0.2 × I × k）0.5により、プラズマの圧力を求めることができる。
When water is used as the
k＝（液体の音響インピーダンス）/（水の音響インピーダンス）
ここで、液体の音響インピーダンスは、（液体の密度）×（液体中の音速）であるため、前記した液体であれば、プラズマの圧力は水の場合と大きくは変わらない。従って、被処理部材41の表面でレーザビーム51のピーク出力密度が1〜100TW/m2となるようにレーザビーム51の大きさおよびパルスエネルギーを制御すれば、プラズマ52の圧力は概ね450MPa〜4.5GPaとなる。
k = (acoustic impedance of liquid) / (acoustic impedance of water)
Here, since the acoustic impedance of the liquid is (the density of the liquid) × (the speed of sound in the liquid), in the case of the above-described liquid, the plasma pressure is not significantly different from that in the case of water. Therefore, if the size and pulse energy of the
このようにして発生した高圧のプラズマ52は、被処理部材41の表面を瞬間的に圧縮し、圧縮による表面の変位は衝撃波53となって部材の深さ方向に伝播する。このとき、衝撃波53の圧力が部材の降伏応力を上回ると、局所的な塑性変形が生じるため、組織、硬さ、残留応力などの材料特性を調整することができる。
The high-
レーザ衝撃硬化処理により材料特性を調整した例として、ステンレス鋼（SUS304）の硬さおよび残留応力の変化を図２および図３にそれぞれ示す。ピーク出力密度が50TW/m2となるよう、パルスエネルギー200mJ、パルス幅8nsのレーザビームを照射スポットの形状が直径0.8mmの円になるよう集光し、1mm2あたり36パルス照射した。71、72は処理前および処理後の硬さであり、レーザ衝撃硬化処理により1mm弱の深さまで硬さが上昇した。また、73、74は処理前および処理後の残留応力であり、レーザ衝撃硬化処理により約1mm弱の深さまで残留応力が引張から圧縮に改善された。 As an example of adjusting material characteristics by laser shock hardening, changes in hardness and residual stress of stainless steel (SUS304) are shown in FIGS. 2 and 3, respectively. A laser beam with a pulse energy of 200 mJ and a pulse width of 8 ns was condensed so that the peak output density was 50 TW / m 2 so that the shape of the irradiation spot was a circle with a diameter of 0.8 mm, and 36 pulses were irradiated per 1 mm 2 . 71 and 72 are the hardness before and after the treatment, and the hardness increased to a depth of less than 1 mm by the laser shock hardening treatment. 73 and 74 are residual stresses before and after the treatment, and the residual stress was improved from tension to compression to a depth of about 1 mm or less by the laser shock hardening treatment.
このように、材料表面の硬さが上昇し、圧縮の残留応力が形成されると、疲労強度の向上や応力腐食割れの予防に効果があるため、航空機産業、自動車産業、原子力産業などでレーザ衝撃硬化処理の適用が進められている。 In this way, when the hardness of the material surface increases and compressive residual stress is formed, it is effective in improving fatigue strength and preventing stress corrosion cracking, so lasers in the aircraft industry, automobile industry, nuclear power industry, etc. Application of impact hardening treatment is in progress.
レーザ衝撃硬化処理は、パルス状のレーザビーム51を被処理部材41の表面に直接照射するため、プラズマ52によって分解された液体22の構成元素が被処理部材41の表面と反応する場合がある。
In the laser shock hardening process, the surface of the member to be processed 41 is directly irradiated with the
例えば、水雰囲気でステンレス鋼をレーザ衝撃硬化処理する場合、水の分解によって水素と酸素が発生し、酸素がステンレス鋼の表面と反応するため、レーザ衝撃硬化処理後の表面にはFe3O4を主成分とする厚さ約1μmの強固な黒色の酸化被膜が形成される。 For example, when laser shock hardening treatment is performed on stainless steel in a water atmosphere, hydrogen and oxygen are generated by the decomposition of water, and oxygen reacts with the surface of the stainless steel, so the surface after laser shock hardening treatment contains Fe3O4 as the main component. A strong black oxide film having a thickness of about 1 μm is formed.
黒色の被膜が外観上好ましくない場合には、塗料や金属テープなどにより被処理部材41の表面に予め厚さ数十μm程度の被膜を形成した後レーザ衝撃硬化処理を施せば、被膜除去後の被処理部材41の表面は処理前と殆ど同一の表面性状を示す。
レーザ衝撃硬化処理においては、水などの液体を通して材料の表面にパルス状のレーザビームを照射している。しかしながら、レーザビームを照射すると、材料の表面に発生する高圧のプラズマによって液体が跳ね上がり、液面が乱れるという現象が生じる。この状態で次のレーザビームを照射すると、屈折により照射位置や照射形状が変化するため、液面の乱れが収まるまで待つ必要があり、処理を高速化することができなかった。 In the laser shock hardening process, the surface of the material is irradiated with a pulsed laser beam through a liquid such as water. However, when a laser beam is irradiated, a phenomenon occurs in which the liquid jumps up due to high-pressure plasma generated on the surface of the material, and the liquid level is disturbed. When the next laser beam is irradiated in this state, the irradiation position and irradiation shape change due to refraction, so it is necessary to wait until the disturbance of the liquid level is settled, and the processing cannot be accelerated.
また、一般にレーザ衝撃硬化処理においては、パルス状のレーザビームを数mmから1mm程度の大きさの円形または四角形に整形し、材料の表面に照射して処理を行うため、１パルスで処理できる面積が小さく、処理速度が遅いという欠点があった。このため、繰返しの高いレーザ発振器の使用、パルスエネルギーが大きいレーザ発振器の使用など、処理を高速化する検討も行われているが、レーザ発振器の大型化および被処理部材または照射ヘッドを移動させるための駆動装置が大型化するという課題があり、処理の高速化は難しかった。 In general, in the laser shock hardening process, a pulsed laser beam is shaped into a circle or a rectangle with a size of several millimeters to 1 mm, and the surface of the material is irradiated for processing. Are small and the processing speed is slow. For this reason, studies have been made to increase the processing speed, such as using a laser oscillator with high repetition rate or using a laser oscillator with a large pulse energy, but in order to increase the size of the laser oscillator and move the member to be processed or the irradiation head However, it is difficult to increase the processing speed.
本発明は、従来技術に伴うこれらの課題を解決することを目的としてなされたものであり、被処理部材表面の硬さの上昇および残留応力の改善が可能で、レーザ照射による液体の跳ね上がりや液体表面の波立ちをなくして、レーザビームを安定して照射することができるとともに、被処理部材の表面に沿ってレーザビームを移動させる駆動装置に過剰な負荷をかけず十分高速な処理を行えるようにしたレーザ衝撃硬化処理方法および装置を提供するものである。 The present invention has been made for the purpose of solving these problems associated with the prior art, and is capable of increasing the hardness of the surface of the member to be processed and improving the residual stress. The laser beam can be radiated stably without undulations on the surface, and sufficiently high-speed processing can be performed without applying an excessive load to the driving device that moves the laser beam along the surface of the member to be processed. A laser shock hardening method and apparatus are provided.
上記の目的を達成するために、本発明は、液体に接した被処理部材の表面の処理領域に、第一方向に照射スポットを移動しながら液体を通してパルス状のレーザビームをレーザ照射装置から被処理部材に断続的に照射し、前記第一方向に所定の距離を移動したら、前記第一方向に直交する第二方向に照射スポットを所定間隔移動し、その後に前記第一方向と逆の方向に前記照射スポットを移動しながらレーザビームを照射することで前記被処理部材の表面処理を行うレーザ衝撃硬化処理方法であって、前記第一方向の方向軸上でレーザビームが２回照射される間に前記照射スポットが移動する距離をｄｘ、前記所定間隔をｄｙとして、ｄｘ＜ｄｙとなるように前記被処理部材とレーザビームを相対的に移動させることによって被処理部材の表面を衝撃硬化処理することを特徴とするものである。 In order to achieve the above object, the present invention provides a laser beam irradiation device that applies a pulsed laser beam from a laser irradiation device through a liquid while moving an irradiation spot in a first direction to a processing region on the surface of the processing object in contact with the liquid. After irradiating the processing member intermittently and moving a predetermined distance in the first direction, the irradiation spot is moved by a predetermined interval in a second direction orthogonal to the first direction, and then the direction opposite to the first direction A laser shock hardening method for performing surface treatment of the member to be processed by irradiating a laser beam while moving the irradiation spot, wherein the laser beam is irradiated twice on the direction axis in the first direction. The distance to which the irradiation spot moves is dx, the predetermined interval is dy, and the target member and the laser beam are moved relative to each other so that dx <dy. The is characterized in that shock hardening process.
また、本発明は、レーザ発振器並びにレーザ発振器から出射されたパルス状のレーザビームを、液体に接した被処理部材の表面の処理領域に液体を通して導くための光学装置で構成されたレーザ照射装置と、被処理部材の表面に沿ってレーザビームを相対的に移動させるための駆動装置と、前記レーザビームの移動速度を設定し、設定した移動速度で前記レーザビームが移動するように前記駆動装置を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、レーザビームが２回照射される間に前記照射スポットが移動する距離がｄｘとなる速度でレーザビームを第一方向に移動させ、前記レーザビームが前記第一方向に所定の距離を移動したら、前記レーザビームを前記第一方向に直交する第二方向にｄｙだけ移動させ、その後に前記第一方向と逆の方向に前記レーザビームを移動する構成であり、ｄｘ＜ｄｙであることを特徴とするものである。 The present invention also relates to a laser irradiating device comprising a laser oscillator and an optical device for guiding the pulsed laser beam emitted from the laser oscillator to the processing region on the surface of the member to be processed in contact with the liquid. A driving device for relatively moving the laser beam along the surface of the member to be processed , and a moving speed of the laser beam is set, and the driving device is moved so that the laser beam moves at the set moving speed. and a control unit for controlling, the control device moves the laser beam in a first direction at a speed which distance the irradiation spot while the laser beam is irradiated twice to move is dx, the laser beam When the laser beam moves a predetermined distance in the first direction, the laser beam is moved by dy in a second direction orthogonal to the first direction and then reverse to the first direction. A structure for moving the laser beam in the direction, is characterized in that a dx <dy.
以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
第１実施形態（参考実施形態）
図４は、本発明の参考実施形態である第１の実施形態によるレーザ衝撃硬化処理方法を示す説明図である。なお、図１と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
First embodiment (reference embodiment)
FIG. 4 is an explanatory diagram showing a laser shock hardening method according to the first embodiment which is a reference embodiment of the present invention. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the structure same as FIG. 1, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
被処理部材41は、容器21に満たされた液体22の中に置かれた保持台42に設置されている。ここで、保持台42は、被処理部材41を固定し、高さおよび角度調整などを行うための位置調整機能を備えている。
The member to be processed 41 is installed on a holding
レーザ発振器11から出射したパルス状レーザビーム51は、出力調整装置12、シャッター13、入射光学系14を介して光ファイバ15に入射する。光ファイバ15から出射したレーザビーム51は、レンズ16を備えた照射ヘッド17により液体22中の被処理部材41に向けて照射される。また、駆動装置30により照射ヘッド17を被処理部材41の表面に倣って移動させながらレーザビーム51を断続的に照射することにより、被処理部材41の表面の所定の処理領域を均一に衝撃硬化処理する。
The
ここで、レーザ発振器11としては、波長約1μｍの近赤外で発振するガラスレーザやNd:YAGレーザが使用される。液体22として水を使用する場合、近赤外の光は水に吸収されやすいため、水深は数mm以下とする必要があるが、被処理部材41が複雑な形状のときには、水深を数mmに制御することは難しい。このため、水に殆ど吸収されず、水深の制限がないNd:YAGレーザの第２高調波（波長0.53μｍ）をレーザ発振器11として使用することが好ましい。
Here, as the
出力調整装置12は、偏光板とビーム分岐器の組合せなどによって構成され、レーザビーム51のエネルギーを調整する光学装置である。シャッター13は、高速動作ミラーなどで構成され、駆動装置30と同期して開閉制御することにより、被処理部材41の表面の必要な部分にのみレーザビーム51を照射することができるようになっている。また、入射光学系14は、レーザビーム51と光ファイバ15の位置関係を調整および保持するとともに、ホモジナイザなどを備えることによりレーザビーム51のビーム内空間強度分布を平坦化して光ファイバ15のレーザ入射端面の損傷を防ぐ機能を有している。
The
照射ヘッド17はレンズ16を備え、光ファイバ15から出射されたレーザビーム51を絞り込みながら被処理部材41の表面に照射する機能を有する。従って、照射ヘッド17と被処理部材41の距離を変化させることにより、被処理部材41の表面に照射されるレーザビーム51の面積が変化し、被処理部材41の表面に照射されるレーザビーム51のピーク出力密度（I（TW/m2））も変化する。
The
レーザ衝撃硬化処理の効果はプラズマ52の圧力（P＝（0.2 × I）0.5）によって決まるため、その効果を保証するためには、該ピーク出力密度を所定の範囲に保つ必要がある。このため、被処理部材４１を保持する保持台42は位置調整機能を有し、被処理部材４１の位置調整により概略の調整を行うとともに、駆動装置30により照射ヘッド17の高さを制御することにより、照射ヘッド17と被処理部材41の距離を所定の範囲に保っている。
Since the effect of the laser shock hardening treatment is determined by the pressure of the plasma 52 (P = (0.2 × I) 0.5 ), it is necessary to keep the peak power density within a predetermined range in order to guarantee the effect. For this reason, the holding table 42 for holding the member to be processed 41 has a position adjustment function, and performs rough adjustment by adjusting the position of the member to be processed 41, and also controls the height of the
ここで、超音波距離計またはレーザ距離計などの距離計測装置（図示せず）を使用して照射ヘッド17と被処理部材41の距離を測定し、照射ヘッド17の高さを制御することが行われる。また、レーザビーム51の照射によるプラズマ52の発生音の到達時間により照射ヘッド17の高さを制御することも可能である。更に、処理部材41の表面で反射されレーザビーム51の反射強度を、光ファイバ15を介して測定することにより、照射ヘッド17の高さを制御することも可能である。
Here, it is possible to control the height of the
レーザビーム51の照射によって発生したプラズマ52は、短時間（10-7秒程度）でエネルギーを失って冷却され、微粒子となって液体中に浮遊する。この状態で、次のレーザビームを照射すると、微粒子がレーザのエネルギーを吸収したり散乱したりするため、効率の良いレーザ衝撃硬化処理ができない。
The
本実施形態では、微粒子の浮遊を防止するため、液体供給装置20を容器21に接続し、常に清浄な液体22を供給することが行われる。ここで、液体供給装置20は、ポンプ、フィルター、流量計などで構成される。
In the present embodiment, in order to prevent fine particles from floating, the
さらに、本実施形態では、液体表面23とほぼ同じ高さに液体表面への入射窓となる透明窓24を設置する。透明窓24は、使用するレーザの波長に対して透明な（吸収が小さい）材質であれば良く、耐久性に優れる石英ガラスやポリカーボネートを使用する。このように透明窓24を設置すると、レーザビーム51の光路に液体22の自由表面がなくなるため、液体表面23の乱れは原理的に発生しない。
Further, in the present embodiment, a
これに対して、透明窓24を使用せずに、レーザビーム５１を液体２２の表面が入射すると、プラズマ52の圧力（ピーク圧力は3GPa程度）により液体22の跳ね上がりや波打ちが生じ、レーザビーム51が屈折してレーザの照射位置や照射形状が変化する。このため、液体表面23の乱れが静定するのを待って次のレーザビーム51を照射する必要があるが、例えば300mm×400mm、深さ200mmの大きさの容器21を使用する場合、液体表面23の乱れが静定するまでに概ね10秒を要し、処理を高速化することができない。また、跳ね上がった液体22が照射ヘッド17のレンズ16やその他の光学装置に付着してレーザを屈折させるという問題が生じる。
On the other hand, when the surface of the liquid 22 is incident on the surface of the liquid 22 without using the
この点、本実施形態によれば、透明窓24を設けることにより液体表面23の乱れが防止され、待ち時間が不要となるため、パルス状のレーザビーム51を次々と断続的に照射することが可能となる。従って、発振の繰返しの高いレーザ発振器11を使用することにより、処理速度を高めることが可能となる。
In this regard, according to the present embodiment, the provision of the
図４に記載した実施形態では、液体の一部を覆うように透明窓24を設置したが、容器21内の液体表面23を全て覆うように構成しても良い。また、レーザビーム51を伝送する手段として光ファイバ15を使用した例を記載したが、歯科治療などで使用されているパイプとミラーを組み合わせた関節型のフレキシブルアームを使用しても良い。
In the embodiment described in FIG. 4, the
なお、本実施形態では、照射ヘッド17を移動させることにより、被処理部材41の表面の所定の範囲をレーザ衝撃硬化処理する場合について説明したが、照射ヘッド17を固定して被処理部材41を移動させる場合、照射ヘッド17と被処理部材41を同時に移動させる場合にも全く同じ効果があることは言うまでもない。
In the present embodiment, the case where a predetermined range of the surface of the member to be processed 41 is subjected to the laser shock hardening process by moving the
第２実施形態（参考実施形態）
図５は、本発明の参考実施形態である第２の実施形態に関わるレーザ衝撃硬化処理方法および装置を示す説明図である。なお、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
Second embodiment (reference embodiment)
FIG. 5 is an explanatory diagram showing a laser shock hardening method and apparatus according to the second embodiment which is a reference embodiment of the present invention. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the structure same as 1st Embodiment, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
本実施形態における被処理部材41は、第１実施形態とは異なり、容器21の液体の中に入れてレーザ衝撃硬化処理を行うことができない部材で、例えば橋脚などの構造物である。
Unlike the first embodiment, the member to be processed 41 in the present embodiment is a member that cannot be put into the liquid of the
被処理部材41が橋脚の場合、照射ヘッド17から出射されたレーザビーム51は溶接部43のまわりの熱影響部に照射され、残留応力を始めとする材料特性の調整が行われる。
When the
レーザ衝撃硬化処理の効果を得るためには、被処理部材41の表面にレーザビーム51が照射されるときに照射部44が液体22で覆われている必要がある。ところが、図５に例示したように照射部44が構造物の下側に位置するような場合、照射部44を覆うように液体22を保持することは従来の技術では難しかった。
In order to obtain the effect of the laser shock hardening process, the
そこで、本発明は、図５に例示したような位置関係にあっても、レーザビーム51と同軸状に液体22を噴射することにより、レーザビーム51の光路および照射部44が液体22によって覆われるようにしたことを特徴としている。
Accordingly, in the present invention, even when the positional relationship illustrated in FIG. 5 is employed, the optical path of the
また、レーザビーム51を照射した後、プラズマ52の圧力が液体22を伝わって液体表面23に達し、液体22の跳ね上がりが生じる。例えば、照射部44における液体22の厚さが1mmの場合、レーザビーム51の照射から約10-6秒後に液体22が跳ね上がり、一時的に照射部44の表面が露出する。従って、液体22の流量などを調整することにより、次のレーザビーム51が照射される前に、照射部44が液体22で再度覆われるようにする必要がある。
In addition, after the
そこで、次のレーザビーム51の照射前に照射部44を液体22で再度覆い、レーザ衝撃硬化処理を連続的に行うために、液体噴射ノズル61の大きさおよび形状、液体22の噴射流量をパラメータとした実験を行い、レーザビーム51の照射によって露出した照射部44が液体22によって再度覆われるまでの時間を調査した。更に、その状態でレーザビーム51を被処理部材41に照射して、レーザ衝撃硬化処理の効果を確認する実験を行った。
Therefore, before irradiating the
その結果、例えば毎秒3mの流速、毎分4リットルの流量で液体22をレーザビーム51と同軸状に流すことにより、一時的に表面が露出した被処理部材41の照射部44は、約10-3秒後には液体22によって再度覆われることを確認した。また、高繰返しのレーザ発振器を使用して300Hzまでの実験を行い、レーザ発振の繰返しが高い場合においてもレーザ衝撃硬化処理の効果に変化がないことを確認した。
As a result, for example, by irradiating the liquid 22 coaxially with the
上記のとおり、毎秒3mの速さで液体22をレーザビーム51と同軸状に流すことにより、繰返し300Hzまではレーザ衝撃硬化処理の効果があることを実験的に確認したが、計算上は約1kHzまでレーザ発振の繰返しを高め、処理を高速化することができる。しかしながら、現在一般的に入手可能なパルス発振の高出力レーザは高々100Hzの繰返しであることから、液体22の流速としては毎秒3mで十分である。なお、将来の技術革新によって更に高速で発振するレーザ発振器が開発された場合においても、液体22の流速および流量を増加させることにより、レーザ衝撃硬化処理の効果を得ることができる。
As described above, it was experimentally confirmed that the effect of the laser shock hardening treatment was repeated up to 300 Hz by flowing the liquid 22 coaxially with the
なお、照射部44へレーザビーム51を正しく照射するためには、液体22中に気泡などの気相が生じないことが肝要である。このため、レーザビーム51と同軸状に噴射される液体22が負圧となり、照射部44に到達する前にキャビテーションを生じないよう、流速および流量を制御する必要がある。
In order to correctly irradiate the
第３実施形態
図６〜図１１は、請求項１、３、４、６の発明の実施形態に関わるレーザ衝撃硬化処理方法を示す説明図である。なお、本実施形態によるレーザ衝撃硬化処理方法は、図４、図５に示した装置が適用されるので、第１実施形態および第２実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
Third Embodiment FIGS. 6 to 11 are explanatory views showing a laser shock hardening method according to the first, third, fourth, and sixth embodiments of the present invention . In addition, since the apparatus shown in FIG. 4 and FIG. 5 is applied to the laser shock hardening method according to this embodiment, the same reference numerals are given to the same configurations as those in the first embodiment and the second embodiment, A duplicate description is omitted.
本発明の第３実施形態は、レーザビームと被処理部材の相対的な移動速度に特徴があるものである。ここで、レーザビームの移動速度とは、被処理部材の表面におけるレーザスポットの移動の仕方と関連する。そこで、図６に、従来の技術によりレーザ衝撃硬化処理を行ったときの被処理部材41の表面における照射スポット45の配置を示す。また、図７は隣り合う照射スポット45の照射間隔を説明する図である。ここで、駆動装置30によって照射ヘッド17を所定の速度で移動させながら被処理部材41の表面にレーザビーム51を照射することにより、図６および図７の横方向（X方向）にほぼ同一の照射間隔（dx）で順次レーザビーム51を照射する。処理領域の境界47に達すると、縦方向（Y方向）に所定の距離（dy）移動し、再度横方向（-X方向）に照射を繰り返す。
The third embodiment of the present invention is characterized by the relative moving speed of the laser beam and the member to be processed. Here, the moving speed of the laser beam is related to how the laser spot moves on the surface of the member to be processed. FIG. 6 shows the arrangement of the irradiation spots 45 on the surface of the
このように従来の技術では、レーザビーム51の移動方向におけるレーザビーム51の照射間隔（dx）とそれに直交する方向のレーザビーム51の照射間隔（dy）は等しく、被処理部材41の表面には、均等に規則正しくレーザビーム51を照射していた。
Thus, in the conventional technique, the irradiation interval (dx) of the
レーザ衝撃硬化処理を高速化するためにレーザ発振器11の繰返しを高めると、それに伴ってレーザビーム51をより速く移動させる必要が生じる。即ち、レーザビーム51の移動速度（v）は、照射間隔（dx）とレーザ発振器11の繰返し（f）を使用して v = dx × f により表される。従って、レーザ衝撃硬化処理を高速化するためにはレーザビーム51の移動速度（v）を大きくする必要があり、それに伴って駆動装置30の負荷も増えるため、高速化には限度があった。
If the repetition rate of the
処理を高速化する別の方法として、レーザビーム51のパルスエネルギーを大きくして一度に処理する面積を大きくすることが考えられるが、被処理部材41の表面が平坦でない場合にはレーザビーム51のピーク出力密度に局所的なムラ（強弱）が生じ均一な処理が難しくなるという問題がある。また、パルスエネルギーを大きくすると、ミラーを始めとする伝送光学系も比例して大きくなり、光ファイバ15による伝送が困難になるという欠点がある。
As another method for increasing the processing speed, it is conceivable to increase the pulse energy of the
そこで、本実施形態では、レーザ衝撃硬化処理を高速化する際に問題となる駆動装置30の負荷を軽減するため、被処理部材41とレーザビーム51の相対的な移動方向のレーザビーム51の照射間隔（dx）を、それに直交する方向の照射間隔（dy）より小さくすることにより、被処理部材41とレーザビーム51の相対的な移動速度を小さくして駆動装置30の負荷を軽減するものである。このような移動速度の設定および駆動装置30の制御を行うために、駆動装置30には制御装置31が設けられている。
Therefore, in the present embodiment, in order to reduce the load on the driving
図８に、dy/dx=4、dy/dx=16としたときの照射スポット45の配置を示す。単位面積あたりに照射するレーザビーム51のパルス数は従来技術（図６）と同一であるが、X方向のレーザビーム51の移動速度は図６（dy/dx=1）と比較して（a）は1/2、（b）は1/4となり、駆動装置30の負荷が軽減されることは明らかである。
FIG. 8 shows the arrangement of the irradiation spots 45 when dy / dx = 4 and dy / dx = 16. The number of pulses of the
本実施形態によるレーザ衝撃硬化処理が、従来技術と同等またはそれ以上の効果を有することを確認するため、パルスエネルギー200mJ、パルス幅8nsのレーザビーム51を水中のステンレス鋼の表面に1mm2あたり36パルス照射して、表面および内部の残留応力を測定した。ここで、dy/dxは1、4、16、1/4、1/16の５段階とし、その各々について、照射スポット45の直径を0.6、0.9、1.2mmとした。
In order to confirm that the laser shock hardening process according to the present embodiment has an effect equivalent to or higher than that of the conventional technique, a
その結果、残留応力に対するdy/dxの影響は見出せず、単位面積に照射するレーザビーム51のパルス数が等しければ、dxとdyが大きく異なる場合でも、残留応力分布には影響を与えないことを確認した。
As a result, the effect of dy / dx on the residual stress was not found, and if the number of pulses of the
なお、図９に例示するように、単位面積に照射するレーザビーム51のパルス数を一定とし、dxを更に小さくしていくと、それに反比例してdyが大きくなり、遂にはレーザビーム51の照射スポット45の径（D）よりdyが大きくなり、処理対象面に隙間が生じる結果となる。しかしながら、このような処理条件においても、実験によればdyがDの５倍以下であれば、隙間の部分を含めて表面の残留応力は圧縮となり、十分なレーザ衝撃硬化処理の効果があることが確認されている。
As illustrated in FIG. 9, when the number of pulses of the
また、レーザ衝撃硬化処理では、処理領域46の両端、即ち処理領域の境界47で駆動装置30の移動方向を毎回逆転させる必要がある。その際の加減速で時間を浪費するため、レーザ発振器11の発振周波数を高めても、処理速度は大きく改善できない場合がある。
Further, in the laser shock hardening process, it is necessary to reverse the moving direction of the driving
図１０は、駆動装置30が照射ヘッド17を処理領域46の一方の境界から他方の境界まで移動させるときの、時間と移動速度の関係を例示している。駆動装置30はT1で加速を始めると、照射ヘッド17はT2で規定の速度（Vc）に到達し、一定速度で移動を続けた後、T5で減速を開始し、T6で停止する。また、規定の速度（Vc）に到達した直後に照射スポット45の位置が一方の境界に達した時点のT3で、レーザ照射装置10のシャッター13を開としてレーザビーム51を照射し、他方の境界に達した時点のT4でシャッター13を閉とする。次に、駆動装置30は照射ヘッド17をY方向にdy移動させ、同様の動作を繰り返すことにより、処理領域46を順次施工処理していく。
Figure 10 is a driving
このような手順でレーザ衝撃硬化処理を行う場合について、施工処理時間83とdy/dxの関係を評価した結果を図１１に例示する。ここで、レーザ発振器11の繰返しは300Hz、1mm2あたりの照射回数は36パルス、処理領域46の大きさは30mm×30mm、駆動装置30の加減速時の加速度は50mm/s2、加減速領域は各々3mmとした。また、施工処理時間83には、照射時間81、加減速時間82、およびY方向移動時間が含まれている。
FIG. 11 illustrates the result of evaluating the relationship between the
従来の技術、即ちdy/dx=1で処理を行った場合、施工処理時間83は約480秒必要で、その約80%は装置の移動に費やされている。一方、本発明によりdy/dx=4で処理を行った場合、施工処理時間83は約210秒となり、レーザビームの照射時間81と加減速時間82がほぼ半々となる。更に、dy/dx=16で処理を行えば、施工処理時間83は約140秒まで短縮される。
When processing is performed with the conventional technique, that is, with dy / dx = 1, the
以上のように、本発明によれば、レーザ発振器11の繰返しを高めてレーザ衝撃硬化処理を高速化した場合においても、被処理部材41とレーザビーム51の相対的な移動速度を小さくすることができるため、駆動装置30の負荷を低減することができる。
As described above, according to the present invention, even when the repetition of the
特に、供用中の大型構造物のレーザ衝撃硬化処理などにおいては、照射ヘッド17を移動させながらレーザビーム51を照射することになるが、本発明により移動速度を小さくすることができるため、駆動装置30の小型軽量化が可能となり、駆動装置30の誤操作などによる万が一の衝突事故の際にも、構造物および駆動装置30に対する損害を低く抑えることができる。
In particular, in a laser shock hardening process of a large structure in service, the
更に、原子炉内構造物のような狭隘な部位のレーザ衝撃硬化処理においては、処理領域46を一種類の駆動装置30で処理することが困難な場合や、一方向からでは処理領域46の全体にアクセスできず複数の経路でアクセスする場合がある。このような場合には、複数回に分割して施工処理が行われるが、処理領域間でオーバーラップを取ることが行われる。
Further, in the laser shock hardening process of a narrow part such as a reactor internal structure, it is difficult to process the
このように、一つの処理領域46が小さくなる場合には、レーザビームの照射時間81と比較して駆動装置30の加減速時間82が相対的長くなり、非効率的な施工処理となるが、本発明はこのような場合に特に有効である。
Thus, when one
第４実施形態
図１２は、請求項２、５の発明の実施形態に関わるレーザ衝撃硬化処理方法を示す説明図である。なお、本実施形態によるレーザ衝撃硬化処理方法は、図４に示した装置が適用されるので、第１実施形態と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
Fourth embodiment
FIG. 12 is an explanatory view showing a laser shock hardening processing method according to the embodiments of the second and fifth aspects of the invention . In addition, since the apparatus shown in FIG. 4 is applied to the laser shock hardening method according to the present embodiment, the same components as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
第３実施形態では、被処理部材41に照射するレーザビーム51の照射間隔（dx）を、それに直交する方向の照射間隔（dy）より小さくすることにより、照射ヘッド17および駆動装置30の移動速度が低下し、その結果、駆動装置30の負荷軽減とレーザ衝撃硬化処理の高速化が達成することができる。
In the third embodiment, by moving the irradiation interval (dx) of the
しかしながら、図９で説明したとおり、レーザビーム51の移動速度を極端に小さくすると、照射スポット45のY方向の間隔（dy）が照射スポット45の径（D）より大きくなり、処理領域46に施工の隙間が生じることになる。前述のとおり、この隙間は照射スポット45の径（D）の４倍以下、即ちdyがDの５倍以下であれば、レーザ衝撃硬化処理の効果があるが、場所により効果の大きさにムラ（強弱）が生じることになる。
However, as described with reference to FIG. 9, if the moving speed of the
そこで、この第４実施形態では、図１２に示すとおり、被処理部材41の表面に照射されるレーザビーム51の照射スポット45の形状を細長く整形し、照射スポット45の長手方向に直交する方向（図１２ではX方向）にレーザビーム51を移動させることにより、駆動装置30の負荷を軽減して処理速度を更に向上させるとともに、処理のムラ（強弱）が生じないレーザ衝撃硬化処理を実現するものである。
Therefore, in the fourth embodiment, as shown in FIG. 12, the shape of the
図１２に示す手順に従い、パルスエネルギー200mJ、パルス幅8nsのレーザビームを照射スポットの形状が長径9.25mm、短径0.2mmの楕円となるように円柱状凸レンズを使って集光し、ステンレス鋼の表面に1mm2あたり36パルス照射した。施工処理後の残留応力は表面で-645MPaの圧縮で、表面から約1mmの深さまで効果があり、図３の結果とほぼ同等の残留応力の改善効果が得られた。このとき、レーザビーム51の移動速度、即ち駆動装置30の移動速度は0.9mm/sであった。
In accordance with the procedure shown in FIG. 12, a laser beam having a pulse energy of 200 mJ and a pulse width of 8 ns is condensed using a cylindrical convex lens so that the shape of the irradiation spot is an ellipse having a major axis of 9.25 mm and a minor axis of 0.2 mm. The surface was irradiated with 36 pulses per mm 2 . Residual stress after construction treatment was compressed to -645 MPa on the surface, and it was effective to a depth of about 1 mm from the surface, and the effect of improving residual stress was almost the same as the result of FIG. At this time, the moving speed of the
第４実施形態によるレーザビーム51の移動速度と、従来技術および第３実施形態によるレーザビーム51の移動速度の比較を表１に示す。第４実施形態によれば、残留応力の改善効果は同等にもかかわらず、レーザビーム51の移動速度、即ち駆動装置30の移動速度は従来技術（dy/dx=1）の約1/56となり、駆動装置30の負荷を大幅に低減することができる。また、第３実施形態と比較しても1/28（dy/dx=4）または1/14（dy/dx=16）となり、その効果は絶大である。
また、第４実施形態に係る発明によれば、例えば大型構造物の溶接熱影響部に対して処
理を施す場合などにおいて、レーザビーム51を幅約10mmの楕円状の照射スポット45に整形し、溶接線に沿って移動させることにより、必要な処理を完了させることができる。一方、従来技術ではレーザビーム51の移動は２次元的であり、駆動装置30の停止（減速）動作および起動（加速）動作は処理領域の境界47に達する毎に必要であるが、本発明によれば、それらの動作は各１回だけとなり、処理の高速化と駆動装置30の耐久性の向上が見込まれる。
Further, according to the invention according to the fourth embodiment, the
更に、従来技術では、照射スポット45の形状は例えば直径1mmの円形であるため、駆動装置30がY方向に移動する場合には±0.1mm程度の精度が要求される。一方、本発明では、例えば長径10mmの楕円状の照射スポット45で施工処理を行う場合、Y方向に移動する際の精度は±1mm程度で十分となるため、駆動装置30の設計自由度が大幅に広がることになる。
Further, in the prior art, since the shape of the
第５実施形態（参考実施形態）
図１３は、本発明の参考実施形態である第５の実施形態に関わるレーザ衝撃硬化処理装置を示す説明図であり、第４実施形態として記載したレーザ衝撃硬化処理方法を実施する装置に関する。なお、図１と同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
Fifth embodiment (reference embodiment)
FIG. 13 is an explanatory view showing a laser shock hardening processing apparatus according to the fifth embodiment which is a reference embodiment of the present invention, and relates to an apparatus for executing the laser shock hardening processing method described as the fourth embodiment. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the structure same as FIG. 1, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
レーザ発振器11から出射したパルス状レーザビーム51は、出力調整装置12、シャッター13、ビーム拡大器91、ミラー92を介して円柱状凸レンズ93を備えた照射ヘッド17に入射する。ここで、ビーム拡大器91はレーザビーム51の大きさを拡大または縮小し、照射ヘッドに入射するレーザビーム51の大きさを調整する機能を有している。
The
図１４は、本実施形態における円柱状凸レンズ93の機能を概念的に示した説明図である。円柱状凸レンズ93はその軸がレーザビーム51と概ね直交するように配置される。円柱状凸レンズ93に入射するレーザビーム51の垂直断面形状が円形の場合、円柱状凸レンズ93を通過したレーザビーム51の断面形状は楕円となり、被処理部材41の表面における照射スポット45の形状は細長い楕円となる。
FIG. 14 is an explanatory diagram conceptually showing the function of the cylindrical
本実施形態では、駆動装置30により移動ミラー94と照射ヘッド17を規定の速度で移動させることにより、被処理部材41の表面をレーザ衝撃硬化処理する。その際、照射スポット45の長手方向の大きさは、ビーム拡大器91によって調整することができる。なお、必要に応じ、移動ミラー94と照射ヘッド17を水平面内で２次元的に移動させるか、または保持台42の位置調整機能を使用して被処理部材41を移動させることにより、より広い領域の施工処理を実施することができる。
In the present embodiment, the moving
図１３および図１４に記載した本実施形態では、楕円状の照射スポット45の長手方向に直交する方向に駆動装置30を移動させる場合が施工処理の効率が最も高い。従って、駆動装置30の移動方向を任意に設定したい場合には、円柱状凸レンズ93をレーザビーム51と同軸を保つように回転させることにより、効率の良い施工処理を行うことができる。
In the present embodiment described in FIGS. 13 and 14, the efficiency of the construction process is highest when the driving
図１５は、円柱状凸レンズ93の代わりに円柱状凹面鏡95を使用した場合について、本発明の概念を説明する図である。円柱状凹面鏡95は、紙面に平行な面と交わる線が放物線の一部をなし、紙面に垂直な面と交わる線は直線となるような形状に構成されている。放物線の軸に平行にレーザビーム51が入射すると、レーザビーム51は放物線の焦点に集光するように反射されるため、円柱状凸レンズ93を使用した場合（図１４）と同等の効果を得ることができる。
FIG. 15 is a diagram for explaining the concept of the present invention when a cylindrical
図１６は、本実施形態により被処理部材41の表面をより均一に施工処理するための概念を示し、（a）と（b）は90度異なる方向から施工ヘッド17を見たときの概念図である。図１６（a）に示すとおり、ホモジナイザ97は鈍角プリズム状の光学部品であり、レーザビーム51の右半分と左半分が被処理部材41の表面の照射スポット45で重なり合うように構成されている。
FIG. 16 shows a concept for more uniformly constructing the surface of the member to be treated 41 according to this embodiment, and (a) and (b) are conceptual diagrams when the
このときの照射スポット45におけるレーザビーム51の強度分布を図１７に示す。ここで、横軸は照射スポット45内の位置を示し、縦軸はピーク出力密度（相対強度）である。ホモジナイザ97を設置することにより、照射スポット45内の強度分布が均一化され、ほぼ平坦な強度分布が得られている。
FIG. 17 shows the intensity distribution of the
なお、本実施形態では、円柱状凸レンズ93の手前（レーザ発振器側）にホモジナイザ97を設置したが、逆の配置においても同一の効果を得ることができる。また、図１６の説明では、ホモジナイザ97として鈍角プリズム状の光学部品を使用したが、カライドスコープ、マイクロレンズアレイなどを使用することも可能である。
In the present embodiment, the
第６実施形態（参考実施形態）
図１８は、本発明の参考実施形態である第６の実施形態に関わるレーザ衝撃硬化処理装置における照射ヘッドを示す説明図である。なお、この照射ヘッドは図１のレーザ衝撃硬化処理装置の照射ヘッド17に代替して用いられ、同一の構成には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
Sixth embodiment ( reference embodiment)
FIG. 18 is an explanatory diagram showing an irradiation head in the laser shock hardening processing apparatus according to the sixth embodiment which is a reference embodiment of the present invention. This irradiation head is used in place of the
本実施形態における被処理部材41としては、例えば小口径配管の内面が考えられる。照射ヘッド17は、図示しない位置決め治具により配管状の被処理部材41とほぼ同軸に設置される。レーザ発振器11から出射されたレーザビーム51は、ミラー92などにより伝送され、照射ヘッド17の内側に設置されたレンズ16に入射する。レンズ16を通過したレーザビーム51は、徐々に集光されつつ円錐状ミラー96でほぼ90度の角度で反射され、放射状のレーザビーム51となって配管状の被処理部材41の内側表面に照射される。参照番号98は、レーザの波長に対して透明な固体として用いられる入射窓を示し、円筒状の部材から構成されている。この場合、入射窓９８と被処理部材41の間のレーザ光路は、液体で満たされていることはもちろんである。
As the member to be treated 41 in the present embodiment, for example, the inner surface of a small-diameter pipe can be considered. The
このとき、レンズ16の焦点距離またはレンズ16の設置位置を調整し、レンズ16の焦点距離とレンズ16から被処理部材41までの光学的距離をほぼ等しくすると、被処理部材41の表面の照射スポット45は、細いリング状となる。この状態でレーザビーム51を照射しながら、配管状の被処理部材41の軸方向に照射ヘッド17を移動させることにより、配管状の被処理部材41の内面を施工処理することができる。
At this time, if the focal length of the
従来の技術で配管状の被処理部材41の内面を施工処理する場合には、照射ヘッド17を高速で回転させながらレーザビーム51を照射し、同時に照射ヘッド17を軸方向に連続的に移動させることにより、レーザビーム51を螺旋状に照射していた。このため、回転摺動部を備える必要があり、駆動装置30が複雑になるといった課題があった。また、駆動装置30の動作速度が大きくなり、負荷が高いことから、施工処理の高速化には限界があった。
In the case where the inner surface of the pipe-
本実施形態によれば、レーザビーム51は放射状に照射され、照射ヘッド17を回転させることなく360度分の処理が同時に行われるため、周方向の高速回転動作は不要となる。従って、回転摺動部も不要となるため、駆動装置30の構成を大幅に簡素化することができ、施工処理の速度を飛躍的に向上させることができる。
According to the present embodiment, the
なお、本実施形態では、レンズ16と円錐状ミラー96の組合せにより、放射状のレーザビーム51を形成しているが、凹面鏡をレンズ16の代わりに使用して円錐状ミラー96と組み合わせることにより、同様の効果を得ることもできる。
In this embodiment, the
また、円錐状ミラー96の斜面とその軸を含む平面が交わる線が、放物線の一部となるように円錐状ミラー96の斜面を整形すれば、軸と平行に入射するレーザビーム51を放物線の焦点に集光させることができるため、レンズ16は不要となる。
In addition, if the inclined surface of the
３０…駆動装置、４１…被処理部材、４２…保持台、４３…溶接部、４４…照射部、４５…照射スポット、４６…処理領域、４７…処理領域の境界、５１…レーザビーム、５２…プラズマ、５３…衝撃波、６１…液体噴射ノズル、７１…処理前の硬さ、７２…処理後の硬さ、７３…処理前の残留応力、７４…処理後の残留応力、８１…照射時間、８２…加減速時間、８３…施工処理時間、９１…ビーム拡大器、９２…ミラー、９３…円柱状凸レンズ、９４…移動ミラー、９５…円柱状凹面鏡、９６…円錐状ミラー、９７…ホモジナイザ、９８…入射窓
DESCRIPTION OF
Claims (6)
前記第一方向の方向軸上でレーザビームが２回照射される間に前記照射スポットが移動する距離をｄｘ、前記所定間隔をｄｙとして、ｄｘ＜ｄｙとなるように前記被処理部材とレーザビームを相対的に移動させることによって被処理部材の表面を衝撃硬化処理することを特徴とするレーザ衝撃硬化処理方法。 The laser beam irradiation device intermittently irradiates the target member with the pulsed laser beam through the liquid while moving the irradiation spot in the first direction to the processing region on the surface of the target member in contact with the liquid. After moving a predetermined distance, the irradiation spot is moved by a predetermined interval in a second direction orthogonal to the first direction, and then the laser beam is irradiated while moving the irradiation spot in a direction opposite to the first direction. A laser shock hardening method for performing a surface treatment of the member to be treated,
The target member and the laser beam are set so that dx <dy, where dx is the distance that the irradiation spot moves while the laser beam is irradiated twice on the direction axis in the first direction, and the predetermined interval is dy. A laser shock hardening method, wherein the surface of a member to be processed is shock hardened by relatively moving the surface of the member.
被処理部材の表面に沿ってレーザビームを相対的に移動させるための駆動装置と、
前記レーザビームの移動速度を設定し、設定した移動速度で前記レーザビームが移動するように前記駆動装置を制御する制御装置と、を備え、
前記制御装置は、レーザビームが２回照射される間に照射スポットが移動する距離がｄｘとなる速度でレーザビームを第一方向に移動させ、前記レーザビームが前記第一方向に所定の距離を移動したら、前記レーザビームを前記第一方向に直交する第二方向にｄｙだけ移動させ、その後に前記第一方向と逆の方向に前記レーザビームを移動する構成であり、ｄｘ＜ｄｙであることを特徴とするレーザ衝撃硬化処理装置。 The laser oscillator as well as the laser beams of the emitted pulsed laser oscillator, a laser irradiation apparatus which is constituted by the optical device for directing through the liquid in the processing region of the surface of the workpiece member in contact with the liquid,
A driving device for relatively moving the laser beam along the surface of the member to be processed;
A control device that sets a moving speed of the laser beam and controls the driving device so that the laser beam moves at the set moving speed ;
The control device moves the laser beam in the first direction at a speed at which the distance traveled by the irradiation spot is dx while the laser beam is irradiated twice, and the laser beam has a predetermined distance in the first direction. When moved, the laser beam is moved by dy in a second direction orthogonal to the first direction, and then the laser beam is moved in a direction opposite to the first direction, and dx <dy. A laser shock curing processing apparatus characterized by the above.
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