JP4972511B2 - Plastic pallet skid - Google Patents
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Description
本発明は、合成樹脂製パレットの製造に用いられる合成樹脂製パレット用スキッドに関するものである。 The present invention relates to a skid for a synthetic resin pallet used for manufacturing a synthetic resin pallet.
従来、キャビティへの溶融樹脂の射出前に、キャビティに圧縮ガスを注入して、キャビティ内を加圧状態とし、その後、キャビティ内を加圧状態に保持した状態で、溶融樹脂を、キャビティに注入することにより、製品を成形する、所謂、カウンタープレッシャー法による射出成形が、一例として、特許文献１に開示されている。このカウンタープレッシャー法により、表面層（スキン層）が、無発泡状態で、且つ、内部が、均一な発泡状態の製品を成形することができるものである。
Conventionally, before the molten resin is injected into the cavity, a compressed gas is injected into the cavity so that the inside of the cavity is in a pressurized state, and then the molten resin is injected into the cavity while the inside of the cavity is maintained in a pressurized state. As an example, a so-called counter pressure method injection molding, in which a product is molded, is disclosed in
また、スキッドの桁部等のリブ先端部を溶着することにより、製造される合成樹脂製パレットが、一例として、特許文献２に開示されている。
Moreover, the synthetic resin pallet manufactured by welding rib front-end | tip parts, such as a skid girder part, is disclosed by
カウンタープレッシャー法により、リブ部の表面層（スキン層）が、無発泡状態の無発泡表面層で、リブ部の内部が、発泡状態の内部発泡部となるスキッドが成形されることになるが、無発泡表面層の先端部の厚さが、零であったり、薄いと、一対のスキッドを溶着した際に、スキッド同士のリブ部の溶着面において、内部発泡部同士が溶着されることになり、スキッド同士のリブ部の溶着面の強度が低下するという問題があった。 By the counter pressure method, the surface layer (skin layer) of the rib part is a non-foamed non-foamed surface layer, and the inside of the rib part is molded into a foamed internal foamed part, If the thickness of the tip of the non-foamed surface layer is zero or thin, the inner foamed parts will be welded to each other on the welding surface of the ribs between the skids when a pair of skids are welded. There is a problem that the strength of the welded surface of the rib portion between the skids is lowered.
本発明の目的は、上述した従来の合成樹脂製パレットが有する課題を解決することにある。 An object of the present invention is to solve the problems of the above-described conventional synthetic resin pallet.
本発明は、上述した目的を達成するために、カウンタープレッシャー法により成形される一対のスキッドの隅桁部、中間桁部及び中央桁部を構成するリブ部が、無発泡表面層と内部発泡部とから形成されている合成樹脂製パレットを製造するための合成樹脂製パレット用スキッドであって、無発泡表面層の先端部の厚さ、即ち、リブ部の先端面から、内部発泡部の先端までの距離を、スキッド同士を溶着した際に、溶着された一対のスキッドのリブ部の先端面間に、無発泡表面層が残存するような距離としたものである。 The present invention, in order to achieve the above object, Sumiketa portions of the pair of skids that will be formed by the counter pressure method, rib constituting the intermediate girder and the central beam portion is non-foamed surface layer and the inner foam portion A synthetic resin pallet skid for producing a synthetic resin pallet formed from the thickness of the tip of the non-foamed surface layer, that is, the tip of the inner foam from the tip of the rib the distance to, upon welding skid each other, between the distal end surface of the rib portion of the welded pair of skids, in which the non-foamed surface layer has a distance such as to leave.
スキッドの溶着される先端部分の無発泡表面層の厚さを、溶着された一対のスキッドの先端部間に、無発泡表面層が残存するような厚さとしたので、スキッド同士の先端部の溶着部の強度が高くなり、ひいては、合成樹脂製パレットの強度や剛性を向上することができる。 The thickness of the non-foamed surface layer at the tip portion where the skid is welded is such that the non-foamed surface layer remains between the tip portions of the pair of welded skids. As a result, the strength of the portion increases, and as a result, the strength and rigidity of the synthetic resin pallet can be improved.
以下に、本発明の実施例について説明するが、本発明の趣旨を越えない限り、何ら、本実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, examples of the present invention will be described. However, the present invention is not limited to these examples as long as the gist of the present invention is not exceeded.
先ず最初に、図１〜図４を用いて、合成樹脂製パレット用金型構造について概説する。なお、図１には、溶着パレットのスキッドが成形される例が示されている。 First, a synthetic resin pallet mold structure will be outlined with reference to FIGS. FIG. 1 shows an example in which a skid of a welding pallet is formed.
先ず最初に、合成樹脂製パレット用金型構造の可動金型等の可動側部分について概説する。 First, the movable side portion of the synthetic resin pallet mold structure, such as the movable mold, will be outlined.
１は、可動側取り付け板であり、２は、可動金型用受け板であり、３は、可動側取り付け板１と可動金型用受け板２との間に取着された筒状のエジェクターボックスである。４は、可動側取り付け板１と可動金型用受け板２とを架橋するように取着されたガイドロッドである。なお、２ａは、可動金型用受け板２に取着されたアンギュラーコアである。
1 is a movable side mounting plate, 2 is a movable mold receiving plate, and 3 is a cylindrical ejector attached between the movable
５は、可動側取り付け板１と可動金型用受け板２とエジェクターボックス３とにより囲まれた密閉状空間（以下、エジェクターボックス密閉空間という。）Ａ１内に収容されたエジェクタープレートであり、エジェクタープレート５に穿設された透孔５ａに、ガイドロッド４が、ブッシュ６を介して、嵌入されている。５ｂは、可動金型用受け板２に対して反対側に位置するエジェクタープレート５の面に取着されたエジェクターロッドであり、エジェクターロッド５ｂは、可動側取り付け板１に穿設された透孔１ａに挿入されている。また、５ｃは、エジェクタープレート５に取着されたエジェクターピンである。なお、エジェクターロッド５ｂは、図示されていないシリンダー部材等により、往復動するように構成されている。なお、１ｂは、可動側取り付け板１に穿設された透孔１ａを囲むように、エジェクターボックス密閉空間Ａ１内に位置する可動側取り付け板１の面に取着された円筒状の案内筒体であり、この案内筒体１ｂに、エジェクターロッド５ｂが、密閉状に嵌入されている。
７は、可動金型用受け板２に取着された可動金型であり、本実施例においては、可動金型７は、複数の分割金型７ａに分割されており、分割金型７ａは、可動金型用受け板２に形成された凹部２ｂに組み込まれている。
ガイドロッド４付近に位置するエジェクターボックス３には、エジェクターボックス密閉空間Ａ１内に連通されたグリス注入用透孔３ａが穿設されている。８は、グリス注入用透孔３ａを閉鎖する密閉蓋であり、密閉蓋８の四隅には、ボルト挿入孔８ａが穿設されており、また、グリス注入用透孔３ａの付近に位置するエジェクターボックス３の外壁には、密閉蓋８のボルト挿入孔８ａに挿入されたボルトＢの先端部が螺合する螺子穴３ｂが形成されている。
The
上述したように、エジェクタープレート５に穿設された透孔５ａに、ガイドロッド４が、ブッシュ６を介して、嵌入されるように構成されているが、円筒状のブッシュ６の内周面には、円周方向に、複数本のグリス溝６ａが形成されており、このグリス溝６ａに、グリスを充填しておくことにより、ガイドロッド４に対して、エジェクタープレート５が円滑に往復動することができるように構成されている。
As described above, the
後述するように、可動側取り付け板１と可動金型用受け板２とエジェクターボックス３とにより囲まれたエジェクターボックス密閉空間Ａ１内には、製品の成形工程毎に、圧縮ガスが注入されることになるが、この繰り返し行われる圧縮ガスの注入工程において、グリスが、円筒状のブッシュ６の内周面に形成されたグリス溝６ａから押し出されて、エジェクタープレート５が円滑に往復動が行えないという問題が生じることになる。
As will be described later, compressed gas is injected into the ejector box sealed space A1 surrounded by the movable
上述したような問題を解決するためには、円筒状のブッシュ６の内周面に形成されたグリス溝６ａに、定期的に、グリスを供給する必要があるが、従来の合成樹脂製パレット用金型構造においては、グリスを供給のために、合成樹脂製パレット用金型構造を分解する必要があり、グリスの供給に、相当の時間と労力を要していた。
In order to solve the above-described problems, it is necessary to periodically supply grease to the
本実施例において、円筒状のブッシュ６の内周面に形成されたグリス溝６ａに、グリスを補充する場合には、密閉蓋８を、エジェクターボックス３の外壁に取り付けているボルトＢを外し取り外すことにより、図４に示されているように、エジェクターボックス３に穿設されたグリス注入用透孔３ａを開けて、このグリス注入用透孔３ａから、噴霧状のグリスを、ガイドロッド４に吹きつけることにより、簡単に、且つ、短時間に、グリス溝６ａへのグリスを補充を行うことができる。なお、グリス注入用透孔３ａ付近に、エジェクタープレート５が位置していると、ガイドロッド４への噴霧状のグリスの効果的な付着が行えないので、図４に示されているように、エジェクタープレート５が、グリス注入用透孔３ａに位置しない状態で、グリスの噴霧を行うことが好ましい。
In this embodiment, when replenishing grease to the
また、図５及び図６には、円筒状のブッシュ６の内周面にグリス溝６ａを形成する代わりに、ガイドロッド４の外周面に、グリス溝４ａを形成した実施例が示されている。グリス溝４ａは、圧縮ガスのエジェクターボックス密閉空間Ａ１内への注入時に、エジェクタープレート５の透孔５ａ内に位置するガイドロッド４の外周面に形成されている。このように構成することにより、ガイドロッド４の外周面に形成されたグリス溝４ａに、直接、圧縮ガスが吹きつけられることを防止することができ、従って、グリス溝４ａからのグリスの排出を防止することができ、ひいては、グリス溝４ａへのグリスの充填作業の回数を減らすことができる。
5 and 6 show an embodiment in which a
次に、図１及び図７を用いて、合成樹脂製パレット用金型構造の固定金型等の固定側部分について概説する。 Next, with reference to FIG. 1 and FIG. 7, an outline of a fixed side portion such as a fixed mold of a synthetic resin pallet mold structure will be described.
１０は、固定側取り付け板であり、１１は、固定側取り付け板１０に取着された固定金型用受け板である。１２は、固定金型であり、本実施例においては、固定金型１２は、固定金型用受け板１１に形成された凹部１１ａに組み込まれている。なお、固定金型１２も、可動金型７と同様に、複数の分割金型に、必要に応じて、分割することができる。１１ａは、固定金型用受け板１１に配設されたアンギュラーピンであり、アンギュラーピン１１ａは、図７に示されているように、可動金型７と固定金型１２とが当接した際に、アンギュラーコア２ａに形成された透孔２ａ１に挿入れるように構成されている。
１３は、合成樹脂製パレット用金型構造の固定側部分に配設された複数個のノズルであり、ノズル１３を介して、可動金型７と固体金型１２により形成されるキャビティＣに、溶融樹脂が注入されることになる。
次に、キャビティＣ及びエジェクターボックス密閉空間Ａ１内へ圧縮ガスを注入する圧縮ガス注入構造について説明する。 Next, a compressed gas injection structure for injecting compressed gas into the cavity C and the ejector box sealed space A1 will be described.
３ｃは、エジェクターボックス３に形成された、エジェクターボックス密閉空間Ａ１に圧縮ガスを注入するためのエジェクターボックス側通路であり、エジェクターボックス側通路３ｃには、図示されていない切替弁を介して、圧縮ガス供給源に連結されている配管ｐ１が取着されている。また、２ｃは、可動金型用受け板２に形成された、キャビティＣに、可動金型７側から圧縮ガスを注入するための可動金型側通路であり、可動金型側通路２ｃには、図示されていない切替弁を介して、圧縮ガス供給源に連結されている配管ｐ２が取着されている。更に、１１ｂは、固定金型用受け板１１及び固体金型１２に形成された、キャビティＣに、固定金型１２側から圧縮ガスを注入するための固定金型側通路であり、固定金型側通路１１ｂには、図示されていない切替弁を介して、圧縮ガス供給源に連結されている配管ｐ３が取着されている。
3c is an ejector box side passage formed in the
配管ｐ１〜ｐ３は、図示されていない切替弁に連結されており、切替弁は、配管ｐ１〜ｐ３に圧縮ガスを供給する圧縮ガス供給位置と、配管ｐ１〜ｐ３への圧縮ガスの供給を停止する圧縮ガス供給停止位置と、配管ｐ１〜ｐ３を、大気に連通させる自然排気位置とのいずれかに切り換えることができるように構成されている。 The pipes p1 to p3 are connected to a switching valve (not shown), and the switching valve stops the compressed gas supply position for supplying the compressed gas to the pipes p1 to p3 and the supply of the compressed gas to the pipes p1 to p3. The compressed gas supply stop position to be switched and the natural exhaust position where the pipes p1 to p3 communicate with the atmosphere can be switched.
次に、上述した合成樹脂製パレット用金型構造を使用したスキッドの成形工程について説明する。 Next, a skid molding process using the above-described synthetic resin pallet mold structure will be described.
図７に示されているように、可動金型７と固定金型１２とが接合された状態で、先ず最初に、配管ｐ１を介して、エジェクターボックス側通路３ｃから、エジェクターボックス密閉空間Ａ１に圧縮ガスを供給する。また、配管ｐ２を介して、可動金型側通路２ｃに圧縮空気を供給すると、圧縮ガスは、可動金型用受け板２と可動金型７との当接間隙Ｇ１及び可動金型７を構成する分割金型７ａ同士の当接間隙Ｇ２を経て、キャビティＣに供給され、更に、配管ｐ３を介して、固定金型側通路１１ｂに圧縮空気を供給すると、圧縮ガスは、可動金型７と固定金型１２とのパーティング面を経て、キャビティＣに供給されることになる。このようにして、エジェクターボックス密閉空間Ａ１及びキャビティＣに、圧縮ガスが充填されることになる。
As shown in FIG. 7, in a state where the
上述したように、エジェクターボックス密閉空間Ａ１及びキャビティＣに、圧縮ガスが充填された後、切替弁を、配管ｐ１〜ｐ３への圧縮ガスの供給を停止する圧縮ガス供給停止位置に切り換え、その後、ノズル１３から、キャビティＣに、溶融樹脂を射出する。キャビティＣ内に、溶融樹脂が６０〜９０％程度、注入された時点で、切替弁を、圧縮ガス供給停止位置から、配管ｐ１〜ｐ３を、大気に連通させる自然排気位置に切り換えて、キャビティＣ内の圧縮ガスを、大気に排出させる。
As described above, after the ejector box sealed space A1 and the cavity C are filled with the compressed gas, the switching valve is switched to the compressed gas supply stop position for stopping the supply of the compressed gas to the pipes p1 to p3. Molten resin is injected into the cavity C from the
その後、可動側取り付け板１や可動金型用受け板２やエジェクターボックス３や可動金型７等からなる合成樹脂製パレット用金型構造の可動側部分を、固定側取り付け板１０や固定金型用受け板１１や固定金型１２等からなる合成樹脂製パレット用金型構造の固定側部分から離反させることにより、固定金型１２から、可動金型７を離型させる。次いで、可動側取り付け板１と可動金型用受け板２との略中間位置にあるエジェクタープレート５を、図示されていないシリンダー部材等により、図８に示されているように、可動金型用受け板２方向に移動させて、エジェクターピン５ｃを、可動金型７から押し出して、射出成形されたスキッドを、可動金型７から取り外す。
Thereafter, the movable side portion of the synthetic resin pallet mold structure including the movable
一例として、図９には、６つのノズル１３が、合成樹脂製パレット用金型構造の固定側部分に略均等に配置されており、溶融樹脂は、共通通路Ｈ及び分岐通路ｈ１〜ｈ６を経て、６つのノズル１３から、可動金型７と固体金型１２により形成されるキャビティＣに注入されることになる。
As an example, in FIG. 9, six
分岐通路ｈ１から注入された溶融樹脂と分岐通路ｈ２から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ1.2 において、合流されることになり、分岐通路ｈ２から注入された溶融樹脂と分岐通路ｈ３から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ2.3 において、合流されることになり、分岐通路ｈ３から注入された溶融樹脂と分岐通路ｈ４から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ3.4 において、合流されることになり、分岐通路ｈ４から注入された溶融樹脂と分岐通路ｈ５から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ4.5 において、合流されることになり、分岐通路ｈ５から注入された溶融樹脂と分岐通路ｈ６から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ5.6 において、合流されることになり、分岐通路ｈ１から注入された溶融樹脂と分岐通路ｈ６から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ1.6 において、合流されることになる。また、分岐通路ｈ１から注入された溶融樹脂、分岐通路ｈ２から注入された溶融樹脂、分岐通路ｈ３から注入された溶融樹脂及び分岐通路ｈ６から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ1.2.3.6 において、合流されることになり、更に、分岐通路ｈ３から注入された溶融樹脂、分岐通路ｈ４から注入された溶融樹脂、分岐通路ｈ５から注入された溶融樹脂及び分岐通路ｈ６から注入された溶融樹脂は、合流領域Ｊ3.4.5.6 において、合流されることになる。 Molten resin injected and injected molten resin from the branch passage h2 from the branch passages h1, in the confluence region J 1.2, it becomes confluent and the fact is injected injected molten resin from the branch passage h2 from the branch passage h3 The molten resin is merged in the merge region J2.3 , and the molten resin injected from the branch passage h3 and the molten resin injected from the branch passage h4 are merged in the merge region J3.4 . becomes, the molten resin injected and injected molten resin from the branch passage h5 from the branch passage h4 is the confluence region J 4.5, become confluent and the possible, the injected molten resin from the branch passage h5 from the branch passage h6 injected molten resin, in the joining region J 5.6, become confluent and the possible, the injected molten resin from the injected molten resin branch passage h6 from the branch passages h1 is In confluence region J 1.6, become confluent and the possible. Further, the molten resin injected from the branch passage h1, the molten resin injected from the branch passage h2, the molten resin injected from the branch passage h3, and the molten resin injected from the branch passage h6 are combined in the junction region J 1.2.3.6 . Furthermore, the molten resin injected from the branch passage h3, the molten resin injected from the branch passage h4, the molten resin injected from the branch passage h5, and the molten resin injected from the branch passage h6 are: In the merging area J 3.4.5.6 , merging will occur.
上述したような、溶融樹脂の合流領域Ｊ1.2 、Ｊ2.3 、Ｊ3.4 、Ｊ4.5 、Ｊ5.6 、Ｊ1.6 、Ｊ1.2.3.6 、Ｊ3.4.5.6 においては、上述したように、可動金型７と固定金型１２とを離型しようとする圧力は大きく、また、キャビティ内に注入された圧縮ガスが、溶融樹脂の合流領域Ｊ1.2 、Ｊ2.3 、Ｊ3.4 、Ｊ4.5 、Ｊ5.6 、Ｊ1.6 、Ｊ1.2.3.6 、Ｊ3.4.5.6 において圧縮されて高温になり、この高温化された圧縮ガスにより、溶融樹脂が加熱されて、溶融樹脂の粘度が小さくなり、従って、可動金型７と固定金型１２とのパーティング面に、溶融樹脂が入り込み易くなり、ばりが発生し易くなり、更に、可動金型７と固定金型１２との当接及び離型との繰り返しにより、可動金型７と固定金型１２のパーティング面が変形することになり、特に、溶融樹脂の合流領域Ｊ1.2 、Ｊ2.3 、Ｊ3.4 、Ｊ4.5 、Ｊ5.6 、Ｊ1.6 、Ｊ1.2.3.6 、Ｊ3.4.5.6 に位置する可動金型７及び固定金型１２の変形が大きくなることになる。
As described above, in the molten resin merging area J 1.2 , J 2.3 , J 3.4 , J 4.5 , J 5.6 , J 1.6 , J 1.2.3.6 , J 3.4.5.6 , as described above, the
上述したよう課題を解決するために、本実施例においては、図１０に示されているように、可動金型７及び固定金型１２のうち、溶融樹脂の合流領域Ｊ1.2 、Ｊ2.3 、Ｊ3.4 、Ｊ4.5 、Ｊ5.6 、Ｊ1.6 、Ｊ1.2.3.6 、Ｊ3.4.5.6 に位置する可動金型７及び固定金型１２の合流領域部分ｍ１〜ｍ８の硬度を、他の部分の硬度より高くしたものであり、好ましくは、３０以上としたものである。
In order to solve the problem as described above, in this embodiment, as shown in FIG. 10, of the
カウンタープレッシャー法における射出成形においては、可動金型７及び固定金型１２に使用されている鋼材の硬度（ロックウエル硬度）は、通常、１０程度であるが、本発明においては、上述したように、可動金型７及び固定金型１２のうち、溶融樹脂の合流領域Ｊ1.2 、Ｊ2.3 、Ｊ3.4 、Ｊ4.5 、Ｊ5.6 、Ｊ1.6 、Ｊ1.2.3.6 、Ｊ3.4.5.6 に位置する可動金型７及び固定金型１２の合流領域部分ｍ１〜ｍ８の硬度を、他の部分の硬度より、大きくしたものであり、好ましくは、３０以上としたものである。
In the injection molding in the counter pressure method, the hardness of the steel material used for the
上述したように、可動金型７及び固定金型１２のうち、溶融樹脂の合流領域Ｊ1.2 、Ｊ2.3 、Ｊ3.4 、Ｊ4.5 、Ｊ5.6 、Ｊ1.6 、Ｊ1.2.3.6 、Ｊ3.4.5.6 に位置する可動金型７及び固定金型１２の合流領域部分ｍ１〜ｍ８の硬度を、他の部分より大きく、好ましくは、３０以上としたことにより、可動金型７及び固定金型１２の合流領域部分ｍ１〜ｍ８の変形を防止することができ、従って、ばりの発生を防止することができる。
As described above, among the
また、上述したように、可動金型７及び固定金型１２の合流領域部分ｍ１〜ｍ８のみに、硬度３０以上の鋼材を使用することにより、合成樹脂製パレット用金型構造のコスト上昇を抑えることができる。
In addition, as described above, by using a steel material having a hardness of 30 or more only in the merged area portions m1 to m8 of the
図１１には、一例として、固定金型１２の合流領域部分に位置する部分に、凹部１２ａを形成し、この凹部１２ａに、硬度３０以上の鋼材で作成した入れ子１２ｂが取り付けられた例が示されている。また、可動金型７にも、固定金型１２の入れ子１２ｂと対向する部分に、凹部７ｂを形成し、この凹部７ｂに、硬度３０以上の鋼材で作成した入れ子７ｃが取り付けられた例が示されている。
FIG. 11 shows, as an example, an example in which a
上述ように構成することにより、溶融樹脂の合流により、大きな圧力が加わる合流領域部分ｍ１〜ｍ８の固定金型１２に、硬度の大きな入れ子１２ｂを取り付けるとともに、固定金型１２に対向して、可動金型７にも、硬度の大きな入れ子７ｃを取り付けることにより、この部分の可動金型７と固定金型１２の変形を少なくすることができ、従って、ばりの発生を抑制することができる。
By configuring as described above, the
上述したようにして成形されたスキッドＳ’は、一例として、デッキｓ１と、デッキｓ１の４つの角部に形成された隅桁部ｓ２と、隅桁部ｓ２間に形成された中間桁部ｓ３と、図示されていない、デッキｓ１の中央に形成された中央桁部とを有している。そして、図１３に示されているように、一対のスキッドＳ’間に、熱板Ｕを配置し、次いで、隅桁部ｓ２を構成するリブ部ｓ２ａ（図１３には、隅桁部ｓ２を構成するリブｓ２ａのみが示されているが、中間桁部ｓ３及び中央桁部においても同様である。）の先端部ｓ２ａ’を、熱板Ｕに接触させて溶融し、その後、一対のスキッドＳ’間から、熱板Ｕを排出させた後、一対のスキッドＳ’の溶融状態のリブ部ｓ２ａの先端部ｓ２ａ’同士を当接することにより、一対のスキッドＳ’から、合成樹脂製パレットＳが製造されることになる。なお、通常、溶着されるリブ部ｓ２ａの先端部ｓ２ａ’の溶着代（熱板Ｕにより溶融されるリブ部ｓ２ａの先端部ｓ２ａ’の長さ）は、略２ｍｍ程度である。 As an example, the skid S ′ formed as described above includes a deck s1, a corner beam portion s2 formed at four corners of the deck s1, and an intermediate beam portion s3 formed between the corner beam portions s2. And a central girder portion formed at the center of the deck s1, not shown. Then, as shown in FIG. 13, a hot plate U is disposed between a pair of skids S ′, and then a rib portion s2a constituting the corner beam portion s2 (FIG. 13 shows the corner beam portion s2). Only the rib s2a is shown, but the same applies to the intermediate spar portion and the central spar portion.) The tip portion s2a ′ of the rib is brought into contact with the hot plate U and melted, and then the pair of skids S After the hot plate U is discharged from between, the tip portions s2a 'of the melted rib portions s2a of the pair of skids S' are brought into contact with each other, so that the synthetic resin pallet S is formed from the pair of skids S ' Will be manufactured. Normally, the welding margin (the length of the tip portion s2a 'of the rib portion s2a melted by the hot plate U) of the rib portion s2a to be welded is approximately 2 mm.
ところで、上述したように、カウンタープレッシャー法により、リブ部ｓ２ａの表面層（スキン層）が、無発泡状態の無発泡表面層ｓ４で、リブ部ｓ２ａの内部が、発泡状態の内部発泡部ｓ５となるスキッドＳ’が成形されることになるが、無発泡表面層ｓ４の先端部ｓ４ａの厚さ、換言すれば、リブ部ｓ２ａの先端面ｓ２ａ”から、内部発泡部ｓ５の先端ｓ５ａまでの距離Ｄ１が、零であったり、薄いと、一対のスキッドＳ’を溶着した際に、図１５に示されているように、スキッドＳ’同士のリブ部ｓ２ａの溶着面において、内部発泡部ｓ５同士が溶着されることになり、従って、スキッドＳ’同士のリブ部ｓ２ａの溶着部の強度が低下するという問題があった。 By the way, as described above, the surface layer (skin layer) of the rib part s2a is the non-foamed non-foamed surface layer s4 by the counter pressure method, and the rib part s2a has the foamed internal foamed part s5. In this case, the thickness of the tip portion s4a of the non-foamed surface layer s4, in other words, the distance from the tip surface s2a ″ of the rib portion s2a to the tip s5a of the internal foamed portion s5 is formed. When D1 is zero or thin, when the pair of skids S ′ are welded, as shown in FIG. 15, the inner foamed portions s5 are connected to each other on the welding surfaces of the rib portions s2a between the skids S ′. Therefore, there is a problem that the strength of the welded portion of the rib portion s2a between the skids S ′ is lowered.
そこで、本発明においては、無発泡表面層ｓ４の先端部ｓ４ａの厚さ、換言すれば、リブ部ｓ２ａの先端面ｓ２ａ”から、内部発泡部ｓ５の先端ｓ５ａまでの距離Ｄ１を、スキッドＳ’同士を溶着した際に、図１６に示されているように、溶着された一対のスキッドＳ’のリブ部ｓ２ａの先端面ｓ２ａ”間に、無発泡表面層ｓ４が残存するような距離としたものである。 Therefore, in the present invention, the thickness D1 of the front end portion s4a of the non-foamed surface layer s4, in other words, the distance D1 from the front end surface s2a ″ of the rib portion s2a to the front end s5a of the internal foamed portion s5 is determined by the skid S ′. When the two are welded together, as shown in FIG. 16, the distance is such that the non-foamed surface layer s4 remains between the front end surfaces s2a ″ of the rib portions s2a of the pair of welded skids S ′. Is.
上述したような、無発泡表面層ｓ４の先端部ｓ４ａの厚さ、換言すれば、リブ部ｓ２ａの先端面ｓ２ａ”から、内部発泡部ｓ５の先端ｓ５ａまでの距離Ｄ１は、スキッドＳ’のリブ部ｓ２ａの幅Ｗ１やエジェクターボックス密閉空間Ａ１に注入される圧縮ガスの圧力の大きさやカウンタープレッシャー法の射出成形に使用される樹脂等により、適宜、調整できるものである。 As described above, the thickness D1 of the tip portion s4a of the non-foamed surface layer s4, in other words, the distance D1 from the tip surface s2a ″ of the rib portion s2a to the tip s5a of the inner foamed portion s5 is the rib of the skid S ′. It can be appropriately adjusted depending on the width W1 of the portion s2a, the pressure of the compressed gas injected into the ejector box sealed space A1, the resin used for injection molding in the counter pressure method, and the like.
上述したように、無発泡表面層ｓ４の先端部ｓ４ａの厚さ、換言すれば、リブ部ｓ２ａの先端面ｓ２ａ”から、内部発泡部ｓ５の先端ｓ５ａまでの距離Ｄ１を、スキッドＳ’同士を溶着した際に、溶着された一対のスキッドＳ’のリブ部ｓ２ａの先端面ｓ２ａ”間に、無発泡表面層ｓ４が残存するような距離とすることにより、スキッドＳ’同士のリブ部ｓ２ａの溶着部の強度が高くなり、ひいては、合成樹脂製パレットＳの強度や剛性を向上することができる。 As described above, the distance D1 from the thickness of the tip portion s4a of the non-foamed surface layer s4, in other words, the tip surface s2a ″ of the rib portion s2a to the tip s5a of the internal foamed portion s5, is determined between the skids S ′. By setting the distance so that the non-foamed surface layer s4 remains between the tip surfaces s2a ″ of the rib portions s2a of the pair of skids S ′ that are welded, the rib portions s2a between the skids S ′ The strength of the welded portion is increased, and as a result, the strength and rigidity of the synthetic resin pallet S can be improved.
Ａ１・・・・・・・・・・・・・・・エジェクターボックス密閉空間
Ｊ・・・・・・・・・・・・・・・・溶融樹脂の合流領域
Ｓ・・・・・・・・・・・・・・・・合成樹脂製パレット
Ｓ’・・・・・・・・・・・・・・・スキッド
ｐ１〜ｐ３・・・・・・・・・・・・配管
１・・・・・・・・・・・・・・・・可動側取り付け板
２・・・・・・・・・・・・・・・・可動金型用受け板
３・・・・・・・・・・・・・・・・エジェクターボックス
５・・・・・・・・・・・・・・・・エジェクタープレート
７・・・・・・・・・・・・・・・・可動金型
７ｃ・・・・・・・・・・・・・・・入れ子
８・・・・・・・・・・・・・・・・密閉蓋
１０・・・・・・・・・・・・・・・固定側取り付け板
１１・・・・・・・・・・・・・・・固定金型用受け板
１２・・・・・・・・・・・・・・・固定金型
１２ｂ・・・・・・・・・・・・・・入れ子
A1 ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ Ejector box sealed space J ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ ・ Melting area of molten resin S ・ ・ ・ ・ ・ ・··························································································
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