JP4971564B2 - 高温性質に優れる焼結合金およびそれを用いた熱間成形用金型 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、焼結性に優れ、かつ高温硬さ、耐酸化性に優れた焼結合金およびそれを用いた熱間成形用金型およびその周辺部材に関する。
【0002】
【従来の技術】
レンズやハードデスク用基板などのガラスまたはプラスチック製品の多くは、近年、複雑な機械加工を省くために、それらの素材を熱間で成形することによって製造されるようになってきている。このような熱間成形に使用される金型の素材には、セラミックスや超硬合金などが使用されている。例えば、特開昭52−45613には、シリコンカーバイドや窒化シリコンが、また特公昭62−51211には3〜10重量%のコバルトを含む炭化タングステン基超硬合金が開示されている。また、金型を固定するホルダーなどの金型周辺部材には、W基合金等が使用される例が見受けられる。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、セラミックスは耐酸化性には優れるものの靭性に乏しく、かつ被研削性に劣るため、その鏡面加工に長時間を要する問題点がある。超硬合金は、主にWCを硬質相とし、Coおよび/またはNiを結合相とした合金であるが、高温での硬さ低下が著しい、および耐酸化性に劣るなどの問題点がある。W基合金は耐酸化性には優れるものの硬さが低く、かつ被研削性に劣るため、精密加工に長時間を要するなどの問題点があった。
【0004】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記の問題点を解決するべくなされたものである。すなわち、超硬合金にSiを添加し、かつ合金中炭素(C)量を化学量論組成より低く調整して、組織中にWC(硬質相)と結合相の外にW、Si、Niおよび/またはCoを含んだM6〜9C型の複炭化物(Mは金属元素)相が存在するようにすることによって、高温における硬さや耐酸化性に優れる合金とするものである。
【0005】
WCを主たる硬質相とするのは、WCが機械的性質に優れるためであるが、その平均粒度が10μmを超えると抗折力が著しく低下し、0.4μm未満では高温硬さが低下しやすくなる。
【0006】
Siを添加するのはそれを含むM6〜9C型の複炭化物相が合金の高温硬さおよび耐酸化性を向上させるためであり、添加量が0.1%未満ではその効果が少なく、10%を超えて添加すると焼結時の緻密化が困難となる。
【0007】
Niおよび/またはCoを添加するのは焼結性を向上させるためであり、添加量が0.5%未満ではその効果が少なく、15%を超えるとWCおよびM6〜9C型複炭化物相が粗大化して強度の低下が著しくなる。
【0008】
Wの一部をW以外の周期律表IVa、VaおよびVIa族に属する遷移金属の1種または2種以上で置換すると、これら遷移金属を含むMC型の複炭化物相が組織中に生成し、合金の耐酸化性がより向上したり、硬さが上昇するなどの効果があるが、10%を超えて置換すると焼結性が低下する。
【0009】
Cの一部をNで置換すると、上記M6〜9CおよびMC型複炭化物相がそれぞれM6〜9(C,N)およびM(C,N)型の複炭窒化物相となり、合金の耐酸化性がより向上するので好ましいが、20%を超えて置換すると焼結性が低下する。
【0010】
Niおよび/またはCoの一部をFeで置換しても焼結性向上に効果があるが、置換量が多くなると耐酸化性が劣化するため、その置換量はNiおよび/またはCoの合計量の50%以下とすることが好ましい。
【0011】
【実施例】
本発明品を製造するには、基本成分としてWC、SiC、WとNiおよび/またはCo粉末を用い、C量をWCとSiCの配合比率によって定まる化学量論組成より低めに配合する外は常法にしたがって混合粉を得て、所望の形状に約1〜5t/cm2で加圧成形する。次に、成形体を1350〜1500℃−60分真空焼結した後、1350℃−60分、1000気圧のAr中でHIP処理を施し、その後最終的な形状に加工する。ここでW粉末を添加するのは、C量を低めに調整してW、Si、Niおよび/またはCoを含んだM6〜9C型の複炭化物が形成されるようにするためである。C量を調整するためにSiCの代わりにSi、WSi2等を添加しても良い。
【0012】
表1に本発明合金および比較合金の配合組成を示した。本発明合金No.1〜4は、結合相金属をNiとしてSi量を変化させた合金であり、No.5〜8は、結合相金属をNiとしてWの一部をW以外の周期律表IVa、VaおよびVIa族に属する遷移金属の1種または2種以上で置換した合金、No.9〜13は、結合相金属をNiとして炭化物の一部を窒化物で置換した合金、No.14は結合相金属をCoとした合金、No.15は結合相金属をNiおよびCoとした合金、No.16,17はそれぞれNiと、NiおよびCoの一部をFeで置換した合金、比較合金No.1,2は、結合相金属を含まないいわゆるバインダーレス超硬合金、No.3,4は合金中C量を高めに調整してM6〜9C型複炭化物相が形成されないようにした超硬合金、No.5,6はSiを含まない一般的な耐摩耗工具用超硬合金である。同表には、焼結後の合金中C量およびWC平均粒度も併示した。
【0013】
【表1】
【0014】
表1の組成の本発明合金および比較合金の組織、抗折力、硬さ、耐酸化性(酸化増量)、およびこれらの合金で作製した金型用押しピン(外径30mm)を用いてガラスレンズのプレス成形を行い、押しピン押圧面の表面粗さの変化を調べた結果を表2に示す。硬さはマイクロビッカース硬さ(荷重9.8N)を測定し、酸化増量試験は、10×10×5mmの試験片を鏡面仕上げ後、大気中で800℃、30分間加熱し、その重量変化から算出した。
【0015】
また、ガラスレンズ成形試験については以下のように行った。まずフリント系光学ガラスを球状にして、超硬合金製金型のキャビテイ内に入れる。次に、真空または窒素雰囲気中で加熱成形する。その条件は、昇温速度10K/minで600℃まで加熱し、成形圧力1MPaで5分間保持後、400℃まで5K/minで冷却し、その後20K/min以上の速度で冷却して、300℃で大気中に開放する。以上のような成形を100回迄繰り返し行い、10回および100回成形後の押しピン押圧面の表面粗さを測定した。
【0016】
【表2】
【0017】
本発明合金は比較合金1,2に比べて耐酸化性に優れ、また比較合金3〜6に比べると抗折力は全体に低いが、高温(600℃)硬さが高い上に酸化増量が少なく、耐熱性および耐酸化性に優れることが分かる。また、ガラス成形試験における本発明合金の押しピン押圧面は、比較合金に比べて試験前の表面粗さに優れ、またWC粒度が5〜10μmの粗粒合金においてある程度表面粗さの劣化が観察されたものの、比較合金のそれより著しく劣化し難く損耗しにくいことが分かる。
【0018】
これらの結果より、微粒合金はガラスとの接触面において押しピン表面粗さが劣化し難く、かつ耐酸化性に優れることからガラス成形用金型部材に、粗粒合金はガラスとの接触によって表面粗さが多少劣化するものの耐酸化性には優れていること、および一般に粗粒合金は微粒合金よりも熱伝導率が大きいことから金型周辺部材に適しており、本発明合金はガラスなどの熱間成形用金型およびその周辺部材用の材料として極めて優れていることが分かる。
【0019】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明に係わる焼結合金は、耐熱性や耐酸化性に優れ、熱間成形用金型としての実用試験においても損耗しにくく、産業上の利用価値が高い。
Claims (6)
- 質量率(以下、同様)で、W:65〜96.4%、Si:0.1〜10%、C:3〜10%、Niおよび/またはCo:0.5〜15%、および不可避不純物からなる組成を有し、かつ組織中に硬質相として平均粒度0.5〜10μmの炭化タングステンおよびM6〜9C型複炭化物(Mは金属元素)相を含むことを特徴とする焼結合金。
- Wの10%以下を、Wを除く周期律表IVa、VaおよびVIa族に属する遷移金属の1種または2種以上で置換した請求項1に記載の焼結合金。
- Cの20%以下をNで置換した請求項1に記載の焼結合金。
- Wの10%以下をWを除く周期律表IVa、VaおよびVIa族に属する遷移金属の1種または2種以上で置換し、Cの20%以下をNで置換した請求項1に記載の焼結合金。
- Niおよび/またはCoの合計量の50%以下をFeで置換した、請求項1〜4のいずれかに記載の焼結合金。
- 請求項1〜5のいずれかに記載された焼結合金を双方に用いた、熱間成形用金型、および金型を固定するホルダーなどの周辺部材。
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JP2001253685A JP4971564B2 (ja) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | 高温性質に優れる焼結合金およびそれを用いた熱間成形用金型 |
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2001
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