JP4955074B2 - Fuel container with excellent gasoline barrier properties - Google Patents

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JP4955074B2 JP2010007830A JP2010007830A JP4955074B2 JP 4955074 B2 JP4955074 B2 JP 4955074B2 JP 2010007830 A JP2010007830 A JP 2010007830A JP 2010007830 A JP2010007830 A JP 2010007830A JP 4955074 B2 JP4955074 B2 JP 4955074B2
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Description

本発明は高いガソリンバリア性を有する燃料容器に関する。   The present invention relates to a fuel container having a high gasoline barrier property.

炭化水素類、例えばガソリンを保存するための容器として、プラスチック製の共押出ブロー成形容器が近年好適に用いられており、その一例として自動車用燃料タンクが挙げられる。また、プラスチックとしてはポリエチレン（特に超高密度ポリエチレン）が経済性、成形加工性、機械的強度等の点で期待されている。しかし、ポリエチレン製燃料タンクは、保存されるガソリンの気体または液体が容器のポリエチレンの壁を通して大気中に揮散しやすいという欠点を有することが知られている。   As a container for storing hydrocarbons such as gasoline, a plastic co-extrusion blow-molded container has been suitably used in recent years, and an example thereof is an automobile fuel tank. In addition, polyethylene (especially ultra-high density polyethylene) is expected as a plastic in terms of economy, moldability, mechanical strength, and the like. However, polyethylene fuel tanks are known to have the disadvantage that stored gasoline gases or liquids tend to volatilize into the atmosphere through the polyethylene walls of the container.

そこで、かかる欠点を解消するため、ポリエチレン製容器にハロゲンガス（フッ素、塩素、臭素）あるいは三酸化硫黄（ＳＯ３）などを容器に吹き込み、容器内面をハロゲン化あるいはスルホン化する方法が開示されている。また、ポリアミド樹脂とポリエチレン樹脂とを多層化する方法が開示されている（特許文献１、特許文献２）。また、エチレン−ビニルアルコール共重合体（ＥＶＯＨ）樹脂とポリエチレン樹脂とを多層化する方法も知られている（特許文献３、特許文献４）。また、ガソリンバリア性を向上させるために、バリア層を内層寄りにした多層燃料タンクも知られている（特許文献５、特許文献６）。 Therefore, in order to eliminate such drawbacks, a method has been disclosed in which halogen gas (fluorine, chlorine, bromine) or sulfur trioxide (SO 3 ) or the like is blown into a polyethylene container to halogenate or sulfonate the inner surface of the container. Yes. Moreover, the method of multilayering a polyamide resin and a polyethylene resin is disclosed (Patent Document 1, Patent Document 2). In addition, a method of multilayering an ethylene-vinyl alcohol copolymer (EVOH) resin and a polyethylene resin is also known (Patent Document 3 and Patent Document 4). Moreover, in order to improve gasoline barrier property, the multilayer fuel tank which made the barrier layer near inner layer is also known (patent document 5, patent document 6).

しかしながら上記の方法で製造した燃料容器においてもガソリン透過量の抑制は完全なものとは言えず、近年ガソリンの消費量節約、高性能化、地球環境保護のために、より透過量を低減する方法が望まれている。   However, even in the fuel container manufactured by the above method, the control of the gasoline permeation amount is not perfect. In recent years, the method of reducing the permeation amount to save gasoline consumption, improve performance, and protect the global environment. Is desired.

また、上記燃料容器の好適な態様として自動車用燃料タンクが挙げられる。自動車用燃料タンクは、一般的に、給油口、エンジン、キャニスター等と配管を通して接続されなければならない。このため、タンクと各種配管とを接続するためにタンク本体の胴部に開口部を設け、タンクと各種配管を接合させるための燃料容器用付属部品（燃料タンク用コネクターなど）を装着することが多い。従来、かかる燃料容器用付属部品はほとんどが高密度ポリエチレン製であり、これまで、燃料容器用付属部品からの燃料の透過量が問題とされたことはなかった。   Moreover, the fuel tank for motor vehicles is mentioned as a suitable aspect of the said fuel container. In general, a fuel tank for an automobile must be connected to a fuel filler port, an engine, a canister, and the like through piping. For this reason, in order to connect the tank and various pipes, it is possible to provide an opening in the body of the tank body and to attach fuel container accessories (such as a fuel tank connector) for joining the tank and the various pipes. Many. Conventionally, most of the fuel container accessory parts are made of high-density polyethylene, and until now, the amount of fuel permeated from the fuel container accessory parts has never been a problem.

しかしながら、燃料容器からの燃料透過量の抑制が要求されるレベルは近年、高まる一方である。そこで、本発明者らは、燃料容器用付属部品の装着部分における燃料の透過量の削減を目指し、詳細な検討を行った。   However, the level required to suppress the amount of fuel permeated from the fuel container has been increasing in recent years. Accordingly, the present inventors have conducted detailed studies with the aim of reducing the amount of fuel permeation at the mounting portion of the fuel container accessory.

その結果、本発明者らはＥＶＯＨを含有する樹脂組成物からなる燃料タンク用付属部品を開発し（特願平１１−１７２１５１号、特願平１１−１７２１５２号）、燃料容器用付属部品からの燃料透過量の大幅な削減を達成した。   As a result, the present inventors have developed an accessory for a fuel tank made of a resin composition containing EVOH (Japanese Patent Application Nos. 11-172151 and 11-172152). A significant reduction in fuel permeation was achieved.

しかしながら、ＥＶＯＨを含有する樹脂組成物が有するガソリンバリア性と、従来から燃料容器用付属部品の材料として用いられていた高密度ポリエチレンが有するガソリンバリア性の差を考慮して計算上求められるガソリンバリア性の改善効果に対して、現実に得られるガソリンバリア性の改善効果は計算値よりも小さいものであった。   However, the gasoline barrier obtained by calculation in consideration of the difference between the gasoline barrier property possessed by the resin composition containing EVOH and the gasoline barrier property possessed by the high-density polyethylene conventionally used as a material for fuel container accessories. The improvement effect of the gasoline barrier property actually obtained with respect to the improvement effect of the property was smaller than the calculated value.

特開平６−１３４９４７号公報JP-A-6-134947 米国特許第５４４１７８１号明細書US Pat. No. 5,447,781 米国特許第５８４９３７６号明細書US Pat. No. 5,849,376 欧州特許出願公開第７５９３５９号明細書European Patent Application Publication No. 759359 特開平９−２９９０４号公報JP-A-9-29904 欧州特許出願公開第７４２０９６号明細書European Patent Application Publication No. 742096 米国特許第２４９５２８６号明細書US Pat. No. 2,495,286 特開昭５３−１２８６９０号公報JP-A-53-128690 特開昭５９−１９７４２７号公報JP 59-197427 A 特開昭６１−９１２２６号公報JP 61-91226 A 特開昭６２−２３２４３４号公報JP 62-232434 A 特開昭６２−５３３３２号公報JP-A-62-53332 特開昭６３−３０２５号公報JP-A-63-3025 特開昭６３−１０５０３１号公報JP-A 63-105031 特開昭６３−１５４７３７号公報JP-A 63-154737 特開平１−１４９８２９号公報Japanese Patent Laid-Open No. 1-149829 特開平１−２０１３３３号公報JP-A-1-201333 特開平２−６７３１９号公報JP-A-2-67319

本発明は、高いガソリンバリア性を有する燃料容器を提供するものである。   The present invention provides a fuel container having a high gasoline barrier property.

上記課題は、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝の内面がバリア材（Ｃ）で被覆されてなることを特徴とする燃料容器によっても解決される。   In the fuel container having a layer made of the barrier resin (A) and an outer layer made of the thermoplastic resin (B) other than (A) and having an opening in the container body, The problem is also solved by a fuel container characterized in that a groove is provided on the outer peripheral surface and the inner surface of the groove is covered with a barrier material (C).

さらに、上記課題はバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝がバリア材（Ｃ）で充填されてなることを特徴とする燃料容器によっても解決される。   Furthermore, in the fuel container having a layer made of the barrier resin (A) and an outer layer made of the thermoplastic resin (B) other than (A), and having an opening in the container body, the opening This is also solved by a fuel container, characterized in that a groove is provided on the outer surface around and the groove is filled with a barrier material (C).

好ましい実施態様では、本発明の燃料容器は胴部に設けられた開口部に燃料容器用付属部品が装着されてなる。   In a preferred embodiment, the fuel container according to the present invention has a fuel container accessory attached to an opening provided in the body.

好ましい実施態様では、本発明の燃料容器の容器胴部に設けられた開口部の周囲の外表面に設けられた溝が、バリア材（Ｃ）からなる燃料容器用付属部品を用いて充填される。   In a preferred embodiment, the groove provided on the outer surface around the opening provided in the container body of the fuel container of the present invention is filled with the fuel container accessory made of the barrier material (C). .

また、好ましい実施態様では、本発明の燃料容器の容器胴部に設けられた開口部の周囲の外表面に設けられた溝が、途切れなく開口部を囲んでいる。さらに好適には、溝の形状が円形である。   In a preferred embodiment, the groove provided on the outer surface around the opening provided in the container body of the fuel container of the present invention surrounds the opening without interruption. More preferably, the shape of the groove is circular.

好ましい実施態様では、溝の深さが、容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．１〜０．８倍である。また、溝の深さがバリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在している層の合計厚み（Ｔ１）の０．２倍以上１倍未満である実施態様も好ましい。   In a preferred embodiment, the depth of the groove is 0.1 to 0.8 times the container body average total layer thickness (T2). In addition, an embodiment in which the depth of the groove is 0.2 times or more and less than 1 times the total thickness (T1) of the layers existing outside the layer made of the barrier resin (A) is also preferable.

また、好適な実施態様では、溝の幅が容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．０１〜５倍である。   Moreover, in a suitable embodiment, the width | variety of a groove | channel is 0.01-5 times the container trunk | drum average whole layer thickness (T2).

好ましい実施態様では、本発明で用いられるバリア性樹脂（Ａ）のガソリン透過量が１００ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下である。 In a preferable embodiment, the gasoline permeation amount of the barrier resin (A) used in the present invention is 100 g · 20 μ / m 2 · day (value measured at 40 ° C.-65% RH) or less.

また、好ましい実施態様では、本発明で用いられるバリア性樹脂（Ａ）がポリビニルアルコール系樹脂、ポリアミドおよび脂肪族ポリケトンからなる群から選ばれる少なくとも一種である。   In a preferred embodiment, the barrier resin (A) used in the present invention is at least one selected from the group consisting of polyvinyl alcohol resins, polyamides, and aliphatic polyketones.

さらに、好ましい実施態様では本発明の燃料は、内層を構成する熱可塑性樹脂（Ｂ）がポリオレフィンであり、好適には密度０．９３以上のポリエチレンである。   Furthermore, in a preferred embodiment, in the fuel of the present invention, the thermoplastic resin (B) constituting the inner layer is a polyolefin, and preferably a polyethylene having a density of 0.93 or more.

好ましい実施態様では、本発明に用いられるバリア材（Ｃ）のガソリン透過量（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）が熱可塑性樹脂（Ｂ）のガソリン透過量（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）の０．１倍以下である。   In a preferred embodiment, the gasoline permeation amount (measured at 40 ° C.-65% RH) of the barrier material (C) used in the present invention is the gasoline permeation amount (40 ° C.-65% RH) of the thermoplastic resin (B). The measured value is 0.1 times or less.

また、好ましい実施態様では、本発明に用いられるバリア材（Ｃ）のガソリン透過量が４００ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（２０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下である。 Moreover, in a preferable embodiment, the gasoline permeation amount of the barrier material (C) used in the present invention is 400 g · 20 μ / m 2 · day (a value measured at 20 ° C.-65% RH) or less.

さらに、好ましい実施態様では本発明で用いられるバリア材（Ｃ）が金属箔、エポキシ樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、フッ素樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種である。   Furthermore, in a preferred embodiment, the barrier material (C) used in the present invention is at least one selected from the group consisting of metal foil, epoxy resin, polyvinylidene chloride resin, polyvinyl alcohol resin, polyamide resin, polyester resin, and fluororesin. It is a seed.

好適な実施態様では、本発明の燃料容器はバリア性樹脂（Ａ）からなる中間層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内外層を有する。   In a preferred embodiment, the fuel container of the present invention has an intermediate layer made of a barrier resin (A) and inner and outer layers made of a thermoplastic resin (B) other than (A).

好適な実施態様では、本発明の燃料容器はバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる層が接着性樹脂層を介して積層されてなる。   In a preferred embodiment, the fuel container of the present invention is formed by laminating a layer made of a barrier resin (A) and a layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A) through an adhesive resin layer.

好適な実施態様では、本発明の燃料容器は容器胴部において、バリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在する層の合計厚み（Ｔ１）と全層厚み（Ｔ２）との比（Ｔ１／Ｔ２）が４５／１００以下である。   In a preferred embodiment, the fuel container of the present invention has a ratio of the total thickness (T1) and the total thickness (T2) of the layers existing outside the layer made of the barrier resin (A) in the container body ( T1 / T2) is 45/100 or less.

高いガソリンバリア性を有する燃料容器を提供できる。好適な実施態様では、容器胴部に設けられた開口部に燃料容器用付属部品を装着してなる燃料容器においても優れたガソリンバリア性を発揮することが可能であり、燃料容器用付属部品にガソリンバリア性が付与されていることがさらに好ましい。   A fuel container having a high gasoline barrier property can be provided. In a preferred embodiment, it is possible to exhibit an excellent gasoline barrier property even in a fuel container in which an accessory part for a fuel container is attached to an opening provided in the container body part. More preferably, the gasoline barrier property is imparted.

燃料容器の胴部に設けられた開口部に燃料容器用付属部品が装着されている図である。It is a figure in which the fuel container accessory is mounted in the opening provided in the body of the fuel container. 燃料容器のピンチオフ部の切断面がバリア材（Ｃ）で被覆されている図である。It is a figure by which the cut surface of the pinch-off part of a fuel container is coat | covered with the barrier material (C). 燃料容器の胴部の開口部の切断面の内、バリア性樹脂（Ａ）からなる層より外側に存在する層の切断面がバリア材（Ｃ）で被覆されている図である。It is a figure by which the cut surface of the layer which exists outside the layer which consists of barrier resin (A) among the cut surfaces of the opening part of the trunk | drum of a fuel container is coat | covered with the barrier material (C). 燃料容器の胴部の開口部の周囲をくり抜いて設けられた凹部に、バリア材（Ｃ）からなる燃料容器用付属部品を装着されて切断面が被覆されている図である。FIG. 5 is a view in which a fuel container accessory part made of a barrier material (C) is attached to a recess provided by hollowing out the periphery of an opening part of a body part of a fuel container to cover a cut surface. 燃料容器の胴部の開口部の切断面がバリア材（Ｃ）からなる燃料容器用付属部品で被覆されている図である。It is a figure by which the cut surface of the opening part of the trunk | drum of a fuel container is coat | covered with the fuel container accessory which consists of barrier materials (C). 燃料容器の胴部の開口部の周囲に設けられた溝がバリア材（Ｃ）で充填されている図である。It is a figure by which the groove | channel provided around the opening part of the trunk | drum of a fuel container is filled with the barrier material (C). 実施例５で作成した射出成形品の形状を示す図である。It is a figure which shows the shape of the injection molded product created in Example 5. FIG. 実施例５で作成された射出成形品が、燃料容器本体の容器胴部の開口部に装着されている図である。It is a figure in which the injection molded product created in Example 5 is attached to the opening of the container body of the fuel container body. 実施例６で作成した射出成形品の形状を示す図である。It is a figure which shows the shape of the injection molded product created in Example 6. FIG. 実施例６で作成された射出成形品が、燃料容器本体の容器胴部の開口部に装着されている図である。It is a figure by which the injection molded product produced in Example 6 is mounted | worn with the opening part of the container trunk | drum of a fuel container main body. 実施例７で示された、開口部と同心円状に凹部が形成された容器胴部の開口部を示す図である。It is a figure which shows the opening part of the container trunk | drum where the recessed part was formed concentrically with the opening part shown by Example 7. FIG. 実施例７で作成された射出成形品が、燃料容器本体の容器胴部の開口部に装着されている図である。It is a figure with which the injection molded product created in Example 7 is mounted | worn with the opening part of the container trunk | drum of a fuel container main body. 比較例３で作成された射出成形品が、燃料容器本体の容器胴部の開口部に装着されている図である。It is a figure by which the injection molded product created in the comparative example 3 is mounted | worn with the opening part of the container trunk | drum of a fuel container main body.

本発明は、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内層を有する燃料容器において、ピンチオフ部をバリア材（Ｃ）で被覆してなる共押出ブロー成形燃料容器に関する。   The present invention relates to a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an inner layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), and a coextrusion blow formed by covering a pinch-off portion with a barrier material (C). The present invention relates to a molded fuel container.

燃料容器は、好適には共押出ブロー成形により成形される。ブロー成形によるプラスチック容器の製造法においては、溶融押出によりパリソンを形成し、このパリソンを一対のブロー成形用金型で挟持し、パリソンの喰切を行うと共に対抗する喰切部を融着させ、ついで喰切が行われたパリソンを前記金型内で膨張させることにより容器の形に成形する。ただし、自動車用燃料タンクなど、容器の大きさが大きくなる場合は金型によりパリソンを挟持し、圧着を行うが、金型で喰切は行わず、容器表面からからはみ出た部分を任意の高さでカッターなどで切断することが多い。上記の融着させて結合された部分がピンチオフ部であり、上記に示した、金型で喰切られた切断面またはカッターなどで切断された面がピンチオフ部の切断面である。ピンチオフ部は容器壁の厚さ方向に突出した先細り状の突条を形成する。   The fuel container is preferably formed by coextrusion blow molding. In the method of manufacturing a plastic container by blow molding, a parison is formed by melt extrusion, the parison is sandwiched between a pair of blow molding dies, the parison is cut off and the opposite cut-off portion is fused, and then cut off. The parison is subjected to expansion in the mold to form a container. However, when the size of the container, such as a fuel tank for automobiles, is increased, the parison is clamped by a mold and crimped, but the mold is not cut and the part protruding from the container surface is of any height. It is often cut with a cutter. The fused and bonded portion is a pinch-off portion, and the cut surface cut by the mold or the surface cut by a cutter or the like is the cut surface of the pinch-off portion. The pinch-off part forms a tapered ridge protruding in the thickness direction of the container wall.

かかる共押出ブロー成形により得られる燃料容器にピンチオフ部のヒートシール強度、力学的強度および優れたガソリンバリア性を付与するためには、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内層を有することが好ましい。かかる燃料容器は、バリア性樹脂（Ａ）が有するガソリンバリア性により、優れたガソリンバリア性を有するが、実際に成形される燃料容器からの燃料の透過量は、バリア性樹脂（Ａ）が有するガソリンバリア性から算出される計算値よりも大きなものだった。本発明者の詳細な検討の結果、かかる共押出ブロー成形燃料容器からのガソリンの透過は、該容器のピンチオフ部において特に顕著であることが初めて明らかとなった。   In order to give the fuel container obtained by such coextrusion blow molding to the heat seal strength, mechanical strength and excellent gasoline barrier property of the pinch-off portion, a layer comprising the barrier resin (A) and heat other than (A) It is preferable to have an inner layer made of the plastic resin (B). Such a fuel container has an excellent gasoline barrier property due to the gasoline barrier property of the barrier resin (A). However, the barrier resin (A) has a permeation amount of fuel from the actually formed fuel container. It was larger than the calculated value calculated from the gasoline barrier property. As a result of detailed studies by the present inventors, it has been clarified for the first time that the permeation of gasoline from such a coextrusion blow molded fuel container is particularly remarkable at the pinch-off portion of the container.

これに対し、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内層を有する燃料容器において、ピンチオフ部をバリア材（Ｃ）で被覆してなる共押出ブロー成形燃料容器を用いることにより、これまで着目されていなかった燃料容器のピンチオフ部からの燃料の透過を極めて効果的に抑制できることを見出した。   In contrast, in a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an inner layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), a coextrusion blow formed by covering the pinch-off portion with a barrier material (C). It has been found that by using a molded fuel container, the permeation of fuel from the pinch-off portion of the fuel container, which has not been noticed so far, can be extremely effectively suppressed.

また、本発明はバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有する容器の胴部に設けられた開口部の切断面をバリア材（Ｃ）で被覆してなる燃料容器に関する。   In the present invention, the cut surface of the opening provided in the trunk of the container having a layer made of the barrier resin (A) and an outer layer made of the thermoplastic resin (B) other than (A) is used as the barrier material (C). It is related with the fuel container coat | covered with.

さらに、本発明はバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝の内面がバリア材（Ｃ）で被覆されてなることを特徴とする燃料容器に関する。また、本発明はバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝がバリア材（Ｃ）で充填されてなることを特徴とする燃料容器に関する。   Furthermore, the present invention provides a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), wherein the opening is provided in the container body. The present invention relates to a fuel container characterized in that a groove is provided on the outer surface around the inner surface of the, and the inner surface of the groove is covered with a barrier material (C). Further, the present invention provides a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), wherein the opening is provided in the container body. The present invention relates to a fuel container, characterized in that a groove is provided on the outer surface around and the groove is filled with a barrier material (C).

前述の通り、本発明者らはこれまで燃料容器からの燃料透過量を抑制するために、バリア性を付与した燃料容器用付属部品を提案していた。ところが、かかる燃料容器用付属部品を用いた場合においても完全な燃料透過の抑制は達成されておらず、未だ改良の余地が残されていた。かかる現象について本発明者らがさらに鋭意検討を行った結果、燃料容器用付属部品が装着された燃料容器本体の胴部の開口部の切断面のバリア性樹脂（Ａ）より外側に存在する熱可塑性樹脂（Ｂ）を通過して、燃料の透過が発生していることが明らかとなった（図１参照）。   As described above, the present inventors have so far proposed an accessory for a fuel container provided with a barrier property in order to suppress the fuel permeation amount from the fuel container. However, even when such a fuel container accessory is used, complete suppression of fuel permeation has not been achieved, and there is still room for improvement. As a result of further intensive studies by the present inventors on such a phenomenon, heat existing outside the barrier resin (A) at the cut surface of the opening of the trunk of the fuel container main body to which the fuel container accessory is mounted is shown. It became clear that fuel permeation occurred through the plastic resin (B) (see FIG. 1).

これまで、容器胴部に設けられた開口部に取り付けられる燃料容器用付属部品は一般にガソリンバリア性に乏しい高密度ポリエチレンで作られていたため、燃料容器の胴部に設けられた開口部の切断面からの燃料の透過については全く省みられてこなかった。しかし、本発明者らの研究の結果、燃料容器用付属部品にバリア性を付与する場合などの、燃料容器全体において極めて高度な燃料透過量の抑制を達成する必要がある場合には、開口部の切断面からの燃料の透過を効果的に抑制する必要があることが明らかとなり、鋭意検討の結果、本発明を完成させるに至った。   Until now, the fuel container accessory attached to the opening provided in the container body was generally made of high-density polyethylene with poor gasoline barrier properties, so the cut surface of the opening provided in the fuel container body The permeation of fuel from was not excluded at all. However, as a result of the inventors' research, when it is necessary to achieve a very high level of fuel permeation suppression in the entire fuel container, such as when barrier properties are imparted to the fuel container accessory, the opening portion It has become clear that it is necessary to effectively suppress the permeation of fuel from the cut surface, and as a result of intensive studies, the present invention has been completed.

すなわち、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有する容器の胴部に設けられた開口部の切断面をバリア材（Ｃ）で被覆してなる燃料容器を用いることにより、かかる開口部の切断面からの燃料の透過を効果的に抑制することが可能となり、極めてガソリンバリア性に優れた燃料容器が提供できるようになった。さらに、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝の内面がバリア材（Ｃ）で被覆されてなることを特徴とする燃料容器、およびバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝がバリア材（Ｃ）で充填されてなることを特徴とする燃料容器を用いることによっても、極めてガソリンバリア性に優れた燃料容器が提供できるようになった。   That is, the cut surface of the opening provided in the body of the container having the layer made of the barrier resin (A) and the outer layer made of the thermoplastic resin (B) other than (A) is covered with the barrier material (C). By using the fuel container, it is possible to effectively suppress the permeation of fuel from the cut surface of the opening, and it is possible to provide a fuel container having an extremely excellent gasoline barrier property. Further, in a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A) and having an opening in the container body, A fuel container, characterized in that a groove is provided on the outer surface and the inner surface of the groove is covered with a barrier material (C), a layer made of a barrier resin (A), and a thermoplastic other than (A) In a fuel container having an outer layer made of resin (B) and having an opening in the container body, a groove is provided on the outer surface around the opening, and the groove is filled with a barrier material (C) By using a fuel container characterized by being formed, a fuel container having an extremely excellent gasoline barrier property can be provided.

本発明に用いられるバリア性樹脂（Ａ）とは、本発明の燃料容器に充填される燃料に対して、バリア性を有する樹脂である。（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）を内層および／または外層とする多層容器に用いられるため、バリア性樹脂（Ａ）は熱可塑性樹脂であることが好ましい。かかるバリア性樹脂（Ａ）としては、ガソリン透過量が１００ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下であることが好ましい。ガソリン透過量の上限はより好適には１０ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ以下であり、さらに好適には１ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ以下であり、特に好適には０．５ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ以下であり、最適には０．１ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ以下である。ここでガソリン透過量の測定に用いられるガソリンは、Ｒｅｆ．Ｃと呼ばれるトルエン／イソオクタン＝１／１の体積分率で混合されるモデルガソリンである。
なお、本発明は、燃料容器に充填される燃料がメタノールなどのアルコールを含有するアルコール含有ガソリンや、ＭＴＢＥ（メチルターシャリーブチルエーテル）含有ガソリンなどの、いわゆる含酸素ガソリンであっても優れた効果を発揮する。 The barrier resin (A) used in the present invention is a resin having a barrier property against the fuel filled in the fuel container of the present invention. Since it is used for a multilayer container having the thermoplastic resin (B) other than (A) as an inner layer and / or outer layer, the barrier resin (A) is preferably a thermoplastic resin. The barrier resin (A) preferably has a gasoline permeation amount of 100 g · 20 μm / m 2 · day (value measured at 40 ° C.-65% RH) or less. The upper limit of the gasoline permeation amount is more preferably 10 g · 20 μm / m 2 · day or less, further preferably 1 g · 20 μm / m 2 · day or less, and particularly preferably 0.5 g · 20 μm / m 2. • Day or less, and optimally 0.1 g · 20 μm / m 2 · day or less. Here, the gasoline used for measuring the gasoline permeation amount is Ref. It is a model gasoline called C that is mixed at a volume fraction of toluene / isooctane = 1/1.
The present invention has an excellent effect even when the fuel filled in the fuel container is a so-called oxygen-containing gasoline such as alcohol-containing gasoline containing alcohol such as methanol or MTBE (methyl tertiary butyl ether) -containing gasoline. Demonstrate.

また、本発明に用いられるバリア性樹脂（Ａ）として、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリアミドおよび脂肪族ポリケトンからなる群から選ばれる少なくとも一種を用いることも好適である。   In addition, as the barrier resin (A) used in the present invention, it is also preferable to use at least one selected from the group consisting of polyvinyl alcohol resins, polyamides and aliphatic polyketones.

本発明におけるポリビニルアルコール系樹脂とは、ビニルエステル重合体、またはビニルエステルと他の単量体との共重合体、特にエチレンとビニルエステルとの共重合体をアルカリ触媒等を用いてケン化して得られる。
ビニルエステルとしては酢酸ビニルが代表的なものとしてあげられるが、その他の脂肪酸ビニルエステル（プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニルなど）も使用できる。 The polyvinyl alcohol resin in the present invention is a saponification of a vinyl ester polymer or a copolymer of vinyl ester and other monomers, particularly a copolymer of ethylene and vinyl ester using an alkali catalyst or the like. can get.
A typical vinyl ester is vinyl acetate, but other fatty acid vinyl esters (such as vinyl propionate and vinyl pivalate) can also be used.

また、本発明のポリビニルアルコール系樹脂のビニルエステル成分のケン化度は好適には９０％以上であり、より好適には９５％以上であり、更に好適には９９％以上である。ケン化度が９０モル％未満では、ガソリンバリア性が不充分になる虞がある。
なおここで、ポリビニルアルコール系樹脂がケン化度の異なる２種類以上のポリビニルアルコール系樹脂の配合物からなる場合には、配合重量比から算出される平均値をケン化度とする。かかるポリビニルアルコール系樹脂のケン化度は、核磁気共鳴（ＮＭＲ）法により求めることができる。 Moreover, the saponification degree of the vinyl ester component of the polyvinyl alcohol resin of the present invention is preferably 90% or more, more preferably 95% or more, and further preferably 99% or more. If the degree of saponification is less than 90 mol%, the gasoline barrier property may be insufficient.
Here, when the polyvinyl alcohol-based resin is composed of a blend of two or more kinds of polyvinyl alcohol-based resins having different saponification degrees, the average value calculated from the blending weight ratio is defined as the saponification degree. The degree of saponification of such a polyvinyl alcohol resin can be determined by a nuclear magnetic resonance (NMR) method.

本発明のポリビニルアルコール系樹脂としては、溶融成形が可能で、高湿度下でのガスバリア性が良好であり、かつ優れたガソリンバリア性を有する観点から、エチレンとの共重合体（ＥＶＯＨ）が好適である。   As the polyvinyl alcohol-based resin of the present invention, a copolymer with EVOH (EVOH) is preferable from the viewpoint that it can be melt-molded, has a good gas barrier property under high humidity, and has an excellent gasoline barrier property. It is.

ＥＶＯＨのエチレン含有量は５〜６０モル％であるのが好ましい。エチレン含有量が５モル％未満では、高湿度下でのガスバリア性が低下し溶融成形性も悪化する虞がある。ＥＶＯＨのエチレン含有量の下限は好適には１０モル％以上であり、より好適には１５モル％以上、最適には２０モル％以上である。エチレン含有量の上限は好適には５５モル％以下であり、より好適には５０モル％以下である。エチレン含有量が６０モル％を超えると充分なガスバリア性が得られない虞がある。また、ビニルエステル成分のケン化度は８５％以上、より好ましくは９０％以上、さらに好ましくは９９％以上のものが使用できる。ビニルエステル成分のケン化度が８５％未満では、ガソリンバリア性、熱安定性が悪くなる虞がある。かかるＥＶＯＨのエチレン含有量およびケン化度は、核磁気共鳴（ＮＭＲ）法により求めることができる。   The ethylene content of EVOH is preferably 5 to 60 mol%. If the ethylene content is less than 5 mol%, the gas barrier property under high humidity may be lowered and the melt moldability may be deteriorated. The lower limit of the ethylene content of EVOH is preferably 10 mol% or more, more preferably 15 mol% or more, and most preferably 20 mol% or more. The upper limit of the ethylene content is preferably 55 mol% or less, and more preferably 50 mol% or less. If the ethylene content exceeds 60 mol%, sufficient gas barrier properties may not be obtained. Further, the saponification degree of the vinyl ester component can be 85% or more, more preferably 90% or more, and still more preferably 99% or more. If the saponification degree of the vinyl ester component is less than 85%, the gasoline barrier property and thermal stability may be deteriorated. The ethylene content and the saponification degree of EVOH can be determined by a nuclear magnetic resonance (NMR) method.

なおここで、ＥＶＯＨがエチレン含有量あるいはケン化度の異なる２種類以上のＥＶＯＨの配合物からなる場合には、配合重量比から算出される平均値をエチレン含有量あるいはケン化度とする。
ただし、２種類のＥＶＯＨを配合する際には、両者のエチレン含有量の差が１５モル％以下であり、かつケン化度の差が１０％以下であることが好ましい。これらの条件から外れる場合には樹脂組成物層のガソリンバリア性が損なわれてしまう虞がある。良好なガソリンバリア性を得る観点からはエチレン含有量の差はより好適には１０モル％以下であり、さらに好適には５モル％以下である。また、同様に良好なガソリンバリア性を得る観点からケン化度の差はより好適には７％以下であり、さらに好適には５％以下である。 Here, when EVOH is composed of a blend of two or more types of EVOH having different ethylene contents or saponification degrees, the average value calculated from the blending weight ratio is taken as the ethylene content or saponification degree.
However, when blending two types of EVOH, it is preferable that the difference in ethylene content between the two is 15 mol% or less and the difference in the degree of saponification is 10% or less. If these conditions are not met, the gasoline barrier property of the resin composition layer may be impaired. From the viewpoint of obtaining good gasoline barrier properties, the difference in ethylene content is more preferably 10 mol% or less, and even more preferably 5 mol% or less. Similarly, from the viewpoint of obtaining good gasoline barrier properties, the difference in the degree of saponification is more preferably 7% or less, and further preferably 5% or less.

また、ポリビニルアルコール系樹脂、特にＥＶＯＨには、本発明の目的が阻害されない範囲で他の単量体を少量共重合することもできる。共重合できる単量体の例としては、プロピレン、１−ブテン、イソブテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテンなどのα−オレフィン；イタコン酸、メタクリル酸、アクリル酸、無水マレイン酸などの不飽和カルボン酸、その塩、その部分または完全エステル、そのニトリル、そのアミド、その無水物；ビニルトリメトキシシランなどのビニルシラン系化合物；不飽和スルホン酸またはその塩；アルキルチオール類；ビニルピロリドン類などが挙げられる。   In addition, a small amount of other monomers can be copolymerized with the polyvinyl alcohol-based resin, particularly EVOH, as long as the object of the present invention is not impaired. Examples of monomers that can be copolymerized include α-olefins such as propylene, 1-butene, isobutene, 4-methyl-1-pentene, 1-hexene, 1-octene; itaconic acid, methacrylic acid, acrylic acid, anhydrous Unsaturated carboxylic acids such as maleic acid, salts thereof, partial or complete esters thereof, nitriles thereof, amides thereof, anhydrides thereof; vinylsilane compounds such as vinyltrimethoxysilane; unsaturated sulfonic acids or salts thereof; alkylthiols; And vinyl pyrrolidones.

なかでも、ＥＶＯＨに共重合成分としてビニルシラン化合物０．０００２〜０．２モル％を含有する場合は、共押出成形あるいは共射出成形する際の基材樹脂との溶融粘性の整合性が改善され、均質な成形体の製造が可能である。ここで、ビニルシラン系化合物としては、例えば、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリ（β−メトキシ−エトキシ）シラン、γ−メタクリルオキシプロピルメトキシシラン等が挙げられる。なかでも、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシランが好適に用いられる。   In particular, when EVOH contains a vinylsilane compound of 0.0002 to 0.2 mol% as a copolymerization component, the consistency of the melt viscosity with the base resin during coextrusion molding or coinjection molding is improved, A homogeneous molded body can be produced. Here, examples of the vinylsilane compound include vinyltrimethoxysilane, vinyltriethoxysilane, vinyltri (β-methoxy-ethoxy) silane, and γ-methacryloxypropylmethoxysilane. Of these, vinyltrimethoxysilane and vinyltriethoxysilane are preferably used.

さらに、ＥＶＯＨがホウ素化合物を含有する場合にも、ＥＶＯＨの溶融粘性、熱安定性およびロングラン性が改善され、均質な共押出あるいは共射出成形体を安定して得られる点で有効である。ここでホウ素化合物としては、ホウ酸類、ホウ酸エステル、ホウ酸塩、水素化ホウ素類等が挙げられる。具体的には、ホウ酸類としては、ホウ酸、オルトホウ酸、メタホウ酸、四ホウ酸などが挙げられ、ホウ酸エステルとしてはホウ酸トリエチル、ホウ酸トリメチルなどが挙げられ、ホウ酸塩としては上記の各種ホウ酸類のアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩、ホウ砂などが挙げられる。これらの化合物の中でもホウ酸が好ましい。
ホウ素化合物の含有量はホウ素元素換算で２０〜２０００ｐｐｍ、望ましくは５０〜１０００ｐｐｍである。この範囲にあることで加熱溶融時のトルク変動が抑制されたＥＶＯＨを得ることができる。２０ｐｐｍ未満ではそのような効果が小さく、２０００ｐｐｍを超えるとゲル化しやすく、成形性不良となる場合がある。 Furthermore, when EVOH contains a boron compound, it is effective in that the melt viscosity, thermal stability and long run property of EVOH are improved, and a homogeneous co-extrusion or co-injection molded product can be obtained stably. Examples of the boron compound include boric acids, boric acid esters, borates, borohydrides, and the like. Specifically, examples of boric acids include boric acid, orthoboric acid, metaboric acid, and tetraboric acid. Examples of boric acid esters include triethyl borate and trimethyl borate. These include alkali metal salts, alkaline earth metal salts, and borax of various boric acids. Of these compounds, boric acid is preferred.
The content of the boron compound is 20 to 2000 ppm, preferably 50 to 1000 ppm in terms of boron element. By being in this range, EVOH in which torque fluctuation during heating and melting is suppressed can be obtained. If it is less than 20 ppm, such an effect is small, and if it exceeds 2000 ppm, gelation tends to occur and moldability may be deteriorated.

また、本発明のＥＶＯＨに対し、アルカリ金属塩をアルカリ金属元素換算で５〜５０００ｐｐｍ含有させることも層間接着性や相容性の改善のために効果的であることから好ましい。
アルカリ金属塩のより好適な含有量はアルカリ金属元素換算で２０〜１０００ｐｐｍ、さらには３０〜７５０ｐｐｍである。ここでアルカリ金属としては、リチウム、ナトリウム、カリウムなどがあげられ、アルカリ金属塩としては、一価金属の脂肪族カルボン酸塩、芳香族カルボン酸塩、燐酸塩、金属錯体等が挙げられる。例えば、酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、燐酸ナトリウム、燐酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カリウム、エチレンジアミン四酢酸のナトリウム塩等が挙げられる。中でも酢酸ナトリウム、酢酸カリウム、燐酸ナトリウムが好適である。 In addition, it is preferable to contain an alkali metal salt in an amount of 5 to 5000 ppm in terms of an alkali metal element in the EVOH of the present invention because it is effective for improving interlayer adhesion and compatibility.
A more preferable content of the alkali metal salt is 20 to 1000 ppm, further 30 to 750 ppm in terms of alkali metal element. Examples of the alkali metal include lithium, sodium, and potassium, and examples of the alkali metal salt include an aliphatic carboxylate, aromatic carboxylate, phosphate, and metal complex of a monovalent metal. Examples thereof include sodium acetate, potassium acetate, sodium phosphate, lithium phosphate, sodium stearate, potassium stearate, sodium salt of ethylenediaminetetraacetic acid, and the like. Of these, sodium acetate, potassium acetate, and sodium phosphate are preferred.

また、本発明のＥＶＯＨに対し、リン酸化合物をリン酸根換算で１０〜５００ｐｐｍ含有させることも好ましく、リン酸化合物を適切な範囲で添加することにより、成形物の着色およびゲル・ブツの発生を抑制することが可能である。リン酸化合物の添加による上記の改善効果はＥＶＯＨからなる樹脂組成物ペレットを用いたロングラン成形時および成形物の回収時に特に顕著である。リン酸化合物としては、リン酸、亜リン酸等の各種の酸やその塩等が例示されるが、これらに限定されない。リン酸塩としては第１リン酸塩、第２リン酸塩、第３リン酸塩のいずれの形で含まれていても良く、そのカチオン種も特に限定されるものではないが、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩であることが好ましい。中でもリン酸２水素ナトリウム、リン酸２水素カリウム、リン酸水素２ナトリウム、リン酸水素２カリウムの形でリン酸化合物を添加することが好ましい。   Moreover, it is also preferable to contain 10-500 ppm of phosphoric acid compounds in terms of phosphate radicals with respect to the EVOH of the present invention, and by adding the phosphoric acid compound in an appropriate range, coloring of molded products and generation of gels and blisters are achieved. It is possible to suppress. The above improvement effect due to the addition of the phosphoric acid compound is particularly remarkable at the time of long-run molding using a resin composition pellet made of EVOH and at the time of recovery of the molded product. Examples of the phosphoric acid compound include, but are not limited to, various acids such as phosphoric acid and phosphorous acid and salts thereof. The phosphate may be contained in any form of primary phosphate, secondary phosphate, and tertiary phosphate, and the cation species is not particularly limited, but alkali metal salts An alkaline earth metal salt is preferred. Among these, it is preferable to add the phosphoric acid compound in the form of sodium dihydrogen phosphate, potassium dihydrogen phosphate, disodium hydrogen phosphate, or dipotassium hydrogen phosphate.

リン酸化合物の含有量はリン酸根換算で下限は５０ｐｐｍ以上が好ましく、より好ましくは７０ｐｐｍ以上であり、上限は３００ｐｐｍ以下が好ましく、２００ｐｐｍ以下がより好ましい。かかる範囲のリン酸化合物を含有することで、より着色が少なく、ゲル化しにくいＥＶＯＨからなる樹脂組成物ペレットを得ることができる。リン酸化合物の含有量が１０ｐｐｍ未満の場合は、溶融成形時の着色が激しくなる虞がある。特に、熱履歴を重ねるときにその傾向が顕著であるために、該樹脂組成物ペレットを成形して得られた成形物が、回収性に乏しいものとなる虞がある。また、リン酸化合物の含有量が５００ｐｐｍを超える場合は成形物のゲル・ブツの発生しやすくなる虞がある。   The content of the phosphoric acid compound is preferably at least 50 ppm, more preferably at least 70 ppm, and the upper limit is preferably at most 300 ppm, more preferably at most 200 ppm, in terms of phosphate radical. By containing the phosphoric acid compound in such a range, a resin composition pellet made of EVOH with less coloring and less gelation can be obtained. When the content of the phosphoric acid compound is less than 10 ppm, there is a possibility that coloring during melt molding becomes severe. In particular, since the tendency is remarkable when the heat history is accumulated, a molded product obtained by molding the resin composition pellet may be poor in recoverability. Moreover, when content of a phosphoric acid compound exceeds 500 ppm, there exists a possibility that the gel of a molded product may occur easily.

また、本発明に用いるＥＶＯＨの好適なメルトフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃、２１６０ｇ荷重下、ＪＩＳ Ｋ７２１０に基づく）は０．０１〜１００ｇ／１０分、より好適には０．０５〜５０ｇ／１０分、さらに好適には０．１〜１０ｇ／１０分である。   Moreover, the suitable melt flow rate (MFR) (190 degreeC, 2160-g load, based on JISK7210) of EVOH used for this invention is 0.01-100 g / 10min, More preferably, 0.05-50 g / 10 Min, more preferably 0.1 to 10 g / 10 min.

また、本発明の目的を阻外しない範囲で熱安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤、フィラー、他の樹脂（ポリアミド、ポリオレフィンなど）をＥＶＯＨ樹脂にブレンドすることもできる。   In addition, a heat stabilizer, an ultraviolet absorber, an antioxidant, a colorant, a filler, and other resins (polyamide, polyolefin, etc.) can be blended with the EVOH resin without departing from the object of the present invention.

本発明のバリア性樹脂（Ａ）として用いられるポリアミドは、アミド結合を有する重合体であって、例えば、ポリカプロアミド（ナイロン−６）、ポリウンデカンアミド（ナイロン−１１）、ポリラウリルラクタム（ナイロン−１２）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン−６，６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン−６，１２）の如き単独重合体、カプロラクタム／ラウリルラクタム共重合体（ナイロン−６／１２）、カプロラクタム／アミノウンデカン酸重合体（ナイロン−６／１１）、カプロラクタム／ω−アミノノナン酸重合体（ナイロン−６，９）、カプロラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート共重合体（ナイロン−６／６，６）、カプロラクタム／ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート／ヘキサメチレンジアンモニウムセバケート共重合体（ナイロン−６／６，６／６，１２）、アジピン酸とメタキシリレンジアミンとの重合体、あるいはヘキサメチレンジアミンとｍ，ｐ−フタル酸との重合体である芳香族系ナイロンなどが挙げられる。これらのポリアミドは、それぞれ単独で用いることもできるし、２種以上を混合して用いることもできる。   The polyamide used as the barrier resin (A) of the present invention is a polymer having an amide bond, such as polycaproamide (nylon-6), polyundecanamide (nylon-11), polylauryllactam (nylon). -12), homopolymers such as polyhexamethylene adipamide (nylon-6,6), polyhexamethylene sebacamide (nylon-6,12), caprolactam / lauryllactam copolymer (nylon-6 / 12) ), Caprolactam / aminoundecanoic acid polymer (nylon-6 / 11), caprolactam / ω-aminononanoic acid polymer (nylon-6,9), caprolactam / hexamethylenediammonium adipate copolymer (nylon-6 / 6, 6) Caprolactam / hexamethylene diammonium adipate / f Samethylene diammonium sebacate copolymer (nylon-6 / 6,6 / 6,12), a polymer of adipic acid and metaxylylenediamine, or a polymer of hexamethylenediamine and m, p-phthalic acid And aromatic nylon. These polyamides can be used alone or in combination of two or more.

これらのポリアミドの中でも、ナイロン−６がガソリンバリア性の観点から好適である。   Among these polyamides, nylon-6 is preferred from the viewpoint of gasoline barrier properties.

本発明のバリア性樹脂（Ａ）として用いられる脂肪族ポリケトンとは、一酸化炭素−エチレン系共重合体であり、一酸化炭素−エチレン共重合体としては、一酸化炭素とエチレンとを共重合して得たもの、または一酸化炭素とエチレンを主体とし、これにエチレン以外の不飽和化合物を共重合して得たものが挙げられる。ここで、エチレン以外の不飽和化合物としては、炭素数３以上のα−オレフィン、スチレン、ジエン、ビニルエステル、脂肪族不飽和カルボン酸エステルなどがあげられる。共重合体としては、ランダム共重合体、交互共重合体などがあげられるが、結晶性が高くなる交互共重合体がバリア性の面で好ましい。   The aliphatic polyketone used as the barrier resin (A) of the present invention is a carbon monoxide-ethylene copolymer, and the carbon monoxide-ethylene copolymer is a copolymer of carbon monoxide and ethylene. Or obtained by copolymerizing an unsaturated compound other than ethylene with carbon monoxide and ethylene as main components. Here, examples of unsaturated compounds other than ethylene include α-olefins having 3 or more carbon atoms, styrene, dienes, vinyl esters, and aliphatic unsaturated carboxylic acid esters. Examples of the copolymer include a random copolymer and an alternating copolymer, but an alternating copolymer with high crystallinity is preferable in terms of barrier properties.

交互共重合体のなかでは、一酸化炭素あるいはエチレン以外の第３成分による共重合が施されている方が、融点が低下するので、溶融安定性の観点から好ましい。共重合される単量体のうち好適なものとしてα−オレフィンがあげられ、プロピレン、ブテン−１、イソブテン、ペンテン−１、４−メチルペンテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１、ドデセン−１などがあげられるが、なかでも炭素数３〜８個のα−オレフィンが好ましく、特にプロピレンが好適である。これらα−オレフィンの共重合量はポリケトンに対して０．５〜７重量％であることが、適当な結晶性と溶融安定性を確保できる観点から好ましい。   Among the alternating copolymers, copolymerization with a third component other than carbon monoxide or ethylene is preferable from the viewpoint of melt stability because the melting point is lowered. Among the monomers to be copolymerized, α-olefin is preferable and includes propylene, butene-1, isobutene, pentene-1, 4-methylpentene-1, hexene-1, octene-1, and dodecene-1. Among them, α-olefins having 3 to 8 carbon atoms are preferable, and propylene is particularly preferable. The copolymerization amount of these α-olefins is preferably 0.5 to 7% by weight based on the polyketone from the viewpoint of ensuring appropriate crystallinity and melt stability.

また、共重合されるジエンとしては炭素数４〜１２個のものが好ましく、ブタジエン、イソプレン、１，５−ヘキサジエン、１，７−オクタジエン、１，９−デカジエンなどがあげられる。ビニルエステルとしては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニル、ピバリン酸ビニル、などがあげられる。脂肪族不飽和カルボン酸、その塩およびそのエステルとしては、アクリル酸、メタクリル酸、無水マレイン酸、マレイン酸、イタコン酸、アクリル酸エステル、メタクリル酸エステル、マレイン酸モノエステル、マレイン酸ジエステル、フマル酸モノエステル、フマル酸ジエステル、イタコン酸モノエステル、イタコン酸ジエステル（これらのエステルとしてはメチルエステル、エチルエステルなどのアルキルエステルなど）、アクリル酸塩、マレイン酸塩、イタコン酸塩（これらの塩としては１価または２価の金属塩など）があげられる。これらの共重合単量体は一種のみでなく、二種類以上を組み合わせて用いても良い。   The diene to be copolymerized preferably has 4 to 12 carbon atoms, and examples thereof include butadiene, isoprene, 1,5-hexadiene, 1,7-octadiene, 1,9-decadiene and the like. Examples of the vinyl ester include vinyl acetate, vinyl propionate, and vinyl pivalate. Aliphatic unsaturated carboxylic acids, salts and esters thereof include acrylic acid, methacrylic acid, maleic anhydride, maleic acid, itaconic acid, acrylic ester, methacrylic ester, maleic monoester, maleic diester, fumaric acid Monoesters, fumaric acid diesters, itaconic acid monoesters, itaconic acid diesters (these esters include methyl esters, alkyl esters such as ethyl esters), acrylates, maleates, itaconates (as these salts) Monovalent or divalent metal salts). These comonomer may be used alone or in combination of two or more.

ポリケトンの製造方法としては、公知の方法、例えば、特許文献７〜１８などに記載されている方法があげられるが、特にそれに制限されるものではない。   Examples of the production method of the polyketone include known methods, for example, methods described in Patent Documents 7 to 18, but are not particularly limited thereto.

本発明に用いるポリケトンの好適なメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０.０１〜５０ｇ／１０分（２３０℃、２１６０ｇ荷重下）、最適には０.１〜１０ｇ／１０分である。ＭＦＲが前記範囲にある場合、樹脂の流動性は優れ、さらに成形加工性も優れたものとなる。   The preferred melt flow rate (MFR) of the polyketone used in the present invention is 0.01 to 50 g / 10 min (under 230 ° C. and 2160 g load), optimally 0.1 to 10 g / 10 min. When the MFR is in the above range, the fluidity of the resin is excellent, and the molding processability is also excellent.

これらの樹脂の中でも、本発明に用いられるバリア性樹脂（Ａ）としてはガソリンバリア性の観点から、ポリビニルアルコール系樹脂およびポリアミドが好適であり、ＥＶＯＨが特に好適である。   Among these resins, as the barrier resin (A) used in the present invention, polyvinyl alcohol resins and polyamides are preferable from the viewpoint of gasoline barrier properties, and EVOH is particularly preferable.

また本発明において内層および／または外層として用いられる熱可塑性樹脂（Ｂ）としては、直鎖状低密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、ポリプロピレン、プロピレン−α−オレフィン共重合体（炭素数４〜２０のα−オレフィン）、ポリブテン、ポリペンテン等のオレフィンの単独またはその共重合体、ポリスチレン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、アクリル系樹脂、ビニルエステル系樹脂、ポリウレタンエラストマー、ポリカーボネート、塩素化ポリエチレン、塩素化ポリプロピレンなどが挙げられる。上記の中でも、ポリプロピレン、ポリエチレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリスチレンが好ましく用いられる。   The thermoplastic resin (B) used as the inner layer and / or outer layer in the present invention includes linear low density polyethylene, low density polyethylene, medium density polyethylene, high density polyethylene, ethylene-vinyl acetate copolymer, ethylene- Propylene copolymer, polypropylene, propylene-α-olefin copolymer (α-olefin having 4 to 20 carbon atoms), olefin alone such as polybutene, polypentene or a copolymer thereof, polystyrene, polyvinyl chloride, polyvinylidene chloride , Acrylic resin, vinyl ester resin, polyurethane elastomer, polycarbonate, chlorinated polyethylene, chlorinated polypropylene, and the like. Among these, polypropylene, polyethylene, ethylene-propylene copolymer, ethylene-vinyl acetate copolymer, and polystyrene are preferably used.

中でも、本発明に用いられる熱可塑性樹脂（Ｂ）として密度０．９３以上のポリエチレンを用いることが好ましい。密度０．９３以上のポリエチレンは通常市販品の中から適宜選択して使用することができるが、中でも剛性、耐衝撃性、成形性、耐ドローダウン性、耐ガソリン性等の観点から、かかる密度０．９３以上のポリエチレンの密度は０．９５〜０．９８ｇ／ｃｍ３であることがより好ましく、さらに好ましくは０．９６〜０．９８ｇ／ｃｍ３である。また、密度０．９３以上のポリエチレンのメルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０１〜０．５ｇ／１０分（１９０℃、２１６０ｇ荷重下）であることが好ましく、さらに好ましくは０．０１〜０．１ｇ／１０分（１９０℃、２１６０ｇ荷重下）である。 Among them, it is preferable to use polyethylene having a density of 0.93 or more as the thermoplastic resin (B) used in the present invention. Polyethylene having a density of 0.93 or more can usually be used by appropriately selecting from commercially available products. Among these, from the viewpoint of rigidity, impact resistance, moldability, drawdown resistance, gasoline resistance, etc., such density more preferably a density of 0.93 or more polyethylene is 0.95~0.98g / cm 3, more preferably from 0.96~0.98g / cm 3. The melt flow rate (MFR) of polyethylene having a density of 0.93 or more is preferably from 0.01 to 0.5 g / 10 min (under 190 ° C. and 2160 g load), more preferably from 0.01 to 0.00. 1 g / 10 min (under 190 ° C. and 2160 g load).

また、本発明の燃料容器は、バリア性樹脂（Ａ）からなる層に対して熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内層および／または外層を、接着性樹脂層を介して積層してなることが好適である。かかる接着性樹脂層としては、カルボン酸変性ポリオレフィンが好適なものとして用いられる。   The fuel container of the present invention is preferably formed by laminating an inner layer and / or an outer layer made of a thermoplastic resin (B) with an adhesive resin layer on a layer made of a barrier resin (A). It is. As such an adhesive resin layer, a carboxylic acid-modified polyolefin is preferably used.

本発明に用いられるカルボン酸変性ポリオレフィンとは、オレフィン、特にα−オレフィンと不飽和カルボン酸またはその無水物とからなる共重合体のことをいい、分子中にカルボキシル基を有するポリオレフィンおよびポリオレフィン中に含有されるカルボキシル基の全部あるいは一部が金属塩の形で存在しているものも含まれる。カルボン酸変性ポリオレフィンのベースとなるポリオレフィンとしては、ポリエチレン（例えば、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、超低密度ポリエチレン（ＶＬＤＰＥ）など）、ポリプロピレン、共重合ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−（メタ）アクリル酸エステル共重合体等の各種ポリオレフィンが挙げられるが、このうち直鎖状低密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体（酢酸ビニルの含有量５〜５５重量％）、エチレン−アクリル酸エチルエステル共重合体（アクリル酸エチルエステルの含有量８〜３５重量％）が好適であり、直鎖状低密度ポリエチレンおよびエチレン−酢酸ビニル共重合体が特に好適である。   The carboxylic acid-modified polyolefin used in the present invention refers to a copolymer comprising an olefin, particularly an α-olefin, and an unsaturated carboxylic acid or an anhydride thereof. In the polyolefin and polyolefin having a carboxyl group in the molecule. Those in which all or part of the contained carboxyl groups are present in the form of metal salts are also included. Examples of the polyolefin used as the base of the carboxylic acid-modified polyolefin include polyethylene (for example, high density polyethylene (HDPE), low density polyethylene (LDPE), linear low density polyethylene (LLDPE), and very low density polyethylene (VLDPE)). Various polyolefins such as polypropylene, copolymerized polypropylene, ethylene-vinyl acetate copolymer, and ethylene- (meth) acrylic acid ester copolymer can be mentioned. Of these, linear low-density polyethylene, ethylene-vinyl acetate copolymer (Vinyl acetate content of 5 to 55% by weight), ethylene-acrylic acid ethyl ester copolymer (acrylic acid ethyl ester content of 8 to 35% by weight) is preferred, linear low density polyethylene and ethylene- A vinyl acetate copolymer is particularly preferred.

不飽和カルボン酸としてはアクリル酸、メタアクリル酸、エタアクリル酸、マレイン酸、マレイン酸モノメチル、マレイン酸モノエチル、イタコン酸などが例示され、特にアクリル酸あるいはメタアクリル酸が好ましい。不飽和カルボン酸の含有量は、好ましくは０．５〜２０モル％、より好ましくは２〜１５モル％、さらに好ましくは３〜１２モル％である。不飽和カルボン酸無水物としては無水イタコン酸、無水マレイン酸等が例示され、特に無水マレイン酸が好適である。不飽和カルボン酸無水物の含有量としては、好ましくは０．０００１〜５モル％、より好ましくは０．０００５〜３モル％、更に好ましくは０．００１〜１モル％である。また、共重合体に含有されても良い他の単量体としては、酢酸ビニル、プロピオン酸ビニルのようなビニルエステル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｎ−ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、メタアクリル酸メチル、メタアクリル酸イソブチル、マレイン酸ジエチルのような不飽和カルボン酸エステル、一酸化炭素などが例示される。   Examples of the unsaturated carboxylic acid include acrylic acid, methacrylic acid, ethacrylic acid, maleic acid, monomethyl maleate, monoethyl maleate, and itaconic acid. Acrylic acid or methacrylic acid is particularly preferable. Content of unsaturated carboxylic acid becomes like this. Preferably it is 0.5-20 mol%, More preferably, it is 2-15 mol%, More preferably, it is 3-12 mol%. Examples of the unsaturated carboxylic acid anhydride include itaconic anhydride and maleic anhydride, and maleic anhydride is particularly preferable. As content of unsaturated carboxylic acid anhydride, Preferably it is 0.0001-5 mol%, More preferably, it is 0.0005-3 mol%, More preferably, it is 0.001-1 mol%. Other monomers that may be contained in the copolymer include vinyl esters such as vinyl acetate and vinyl propionate, methyl acrylate, ethyl acrylate, isopropyl acrylate, isobutyl acrylate, and acrylic acid n. Examples thereof include unsaturated carboxylic acid esters such as butyl, 2-ethylhexyl acrylate, methyl methacrylate, isobutyl methacrylate and diethyl maleate, and carbon monoxide.

カルボン酸変性ポリオレフィンの金属塩における金属イオンとしては、リチウム、ナトリウム、カリウムなどのアルカリ金属、マグネシウム、カルシウムなどのアルカリ土類金属、亜鉛などの遷移金属が例示される。カルボン酸変性ポリオレフィンの金属塩における中和度は、１００％以下、特に９０％以下、さらに７０％以下の範囲が望ましい。中和度の下限値については、通常５％以上、特に１０％以上、さらには３０％以上が望ましい。   Examples of the metal ion in the metal salt of the carboxylic acid-modified polyolefin include alkali metals such as lithium, sodium and potassium, alkaline earth metals such as magnesium and calcium, and transition metals such as zinc. The degree of neutralization of the metal salt of the carboxylic acid-modified polyolefin is desirably 100% or less, particularly 90% or less, and more preferably 70% or less. The lower limit of the degree of neutralization is usually preferably 5% or more, particularly 10% or more, and more preferably 30% or more.

本発明に用いられるカルボン酸変性ポリオレフィンのメルトフローレート（ＭＦＲ）（１９０℃、２１６０ｇ荷重下）は、好ましくは０．０１〜５０ｇ／１０分、より好ましくは０．０５〜３０ｇ／１０分、さらに好ましくは０．１〜１０ｇ／１０分である。これらのカルボン酸変性ポリオレフィンは、それぞれ単独で用いることもできるし、２種以上を混合して用いることもできる。   The melt flow rate (MFR) (under 190 ° C. and 2160 g load) of the carboxylic acid-modified polyolefin used in the present invention is preferably 0.01 to 50 g / 10 minutes, more preferably 0.05 to 30 g / 10 minutes, Preferably it is 0.1-10 g / 10min. These carboxylic acid-modified polyolefins can be used alone or in combination of two or more.

本発明で用いられるバリア材（Ｃ）とは、バリア性樹脂（Ａ）と同様に燃料容器に充填された燃料に対し、バリア性を示すものを指す。好適には、本発明に用いられるバリア材（Ｃ）のガソリン透過量（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）が熱可塑性樹脂（Ｂ）のガソリン透過量（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）の０．１倍以下である。バリア材（Ｃ）のガソリン透過量の上限はより好適には熱可塑性樹脂（Ｂ）のガソリン透過量の０．０５倍以下、さらに好適には０．０１倍以下である。   The barrier material (C) used in the present invention refers to a material that exhibits a barrier property to the fuel filled in the fuel container in the same manner as the barrier resin (A). Preferably, the gasoline permeation amount (measured at 40 ° C.-65% RH) of the barrier material (C) used in the present invention is measured by the gasoline permeation amount (40 ° C.-65% RH) of the thermoplastic resin (B). Value) is 0.1 times or less. The upper limit of the gasoline permeation amount of the barrier material (C) is more preferably 0.05 times or less, and further preferably 0.01 times or less of the gasoline permeation amount of the thermoplastic resin (B).

バリア材（Ｃ）のガソリン透過量が熱可塑性樹脂（Ｂ）のガソリン透過量の０．１倍を越えるとバリア材としての能力が不充分になる虞があり、ピンチオフ部および胴部開口部からの燃料の透過量の低減効果が不満足になる虞がある。   When the gasoline permeation amount of the barrier material (C) exceeds 0.1 times the gasoline permeation amount of the thermoplastic resin (B), there is a possibility that the ability as a barrier material may be insufficient, and from the pinch-off portion and the body opening portion. There is a risk that the effect of reducing the amount of permeated fuel becomes unsatisfactory.

また、本発明に用いられるバリア材（Ｃ）のガソリン透過量が４００ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下であることも好ましい。ガソリン透過量が４００ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）を超える場合は、バリア材としての能力が不充分になる虞があり、ピンチオフ部および胴部開口部からの燃料の透過量の低減効果が不満足になる虞がある。バリア材（Ｃ）のガソリン透過量は１００ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下であることがより好ましく、５０ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下であることがさらに好ましく、１０ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下であることが特に好ましく、１ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下であることが最適である。 Moreover, it is also preferable that the gasoline permeation amount of the barrier material (C) used in the present invention is 400 g · 20 μ / m 2 · day (value measured at 40 ° C.-65% RH) or less. If the gasoline permeation amount exceeds 400g · 20μ / m 2 · day (measured at 40 ° C-65% RH), there is a risk that the ability as a barrier material will be insufficient, and the pinch-off part and trunk opening part There is a possibility that the effect of reducing the amount of permeated fuel from the fuel becomes unsatisfactory. The gasoline permeation amount of the barrier material (C) is more preferably 100 g · 20 μ / m 2 · day (measured at 40 ° C.-65% RH) or less, and 50 g · 20 μ / m 2 · day (40 ° C.− More preferably, it is 10 g · 20 μ / m 2 · day (value measured at 40 ° C.-65% RH) or less, preferably 1 g · 20 μ / m 2. -It is optimal that it is not more than day (value measured at 40 ° C-65% RH).

また、本発明に用いられるバリア材（Ｃ）として、金属箔、エポキシ樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、フッ素樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種を用いることも好適である。これらの中でも、取り扱いの観点から金属箔を用いることが好ましく、特にアルミテープのように、燃料タンク本体と接着性を有する基材に金属箔を積層する態様が好適である。金属箔としては特に限定されず、金属の蒸着膜、金属酸化物の蒸着膜も含まれるが、入手の容易性や取り扱いなどの観点から、アルミ箔が好適である。   In addition, as the barrier material (C) used in the present invention, at least one selected from the group consisting of metal foil, epoxy resin, polyvinylidene chloride resin, polyvinyl alcohol resin, polyamide resin, polyester resin, and fluororesin is used. It is also suitable. Among these, it is preferable to use a metal foil from the viewpoint of handling, and an embodiment in which the metal foil is laminated on a base material having adhesiveness with the fuel tank body, such as an aluminum tape, is particularly preferable. The metal foil is not particularly limited, and includes a metal vapor-deposited film and a metal oxide vapor-deposited film. Aluminum foil is preferable from the viewpoint of availability and handling.

また、バリア材（Ｃ）が熱可塑性樹脂である場合は、本発明の目的を阻害しない範囲であれば、機械強度、成形性などの向上のために、他の熱可塑性樹脂を適量配合することは任意である。熱可塑性樹脂としては各種ポリオレフィン（ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ１−ブテン、ポリ４−メチル−１−ペンテン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレンと炭素数４以上のα−オレフィンとの共重合体、ポリオレフィンと無水マレイン酸との共重合体、エチレン−ビニルエステル共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重合体、またはこれらを不飽和カルボン酸またはその誘導体でグラフト変性した変性ポリオレフィンなど）、ポリスチレン、ポリアクリロニトリルなどが用いられる。   Further, when the barrier material (C) is a thermoplastic resin, an appropriate amount of other thermoplastic resin may be blended in order to improve mechanical strength, moldability, etc., as long as the object of the present invention is not impaired. Is optional. Examples of thermoplastic resins include various polyolefins (polyethylene, polypropylene, poly 1-butene, poly 4-methyl-1-pentene, ethylene-propylene copolymers, copolymers of ethylene and α-olefins having 4 or more carbon atoms, polyolefins. Copolymer of ethylene and maleic anhydride, ethylene-vinyl ester copolymer, ethylene-acrylic ester copolymer, or modified polyolefin obtained by graft-modifying these with unsaturated carboxylic acid or derivatives thereof), polystyrene, polyacrylonitrile Etc. are used.

本発明の燃料容器は、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内層を有する燃料容器において、ピンチオフ部をバリア材（Ｃ）で被覆してなる共押出ブロー成形燃料容器である。また、本発明の燃料容器はバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有する容器の胴部に設けられた開口部の切断面をバリア材（Ｃ）で被覆してなる燃料容器である。バリア材（Ｃ）による燃料容器のピンチオフ部の切断面および／または燃料容器本体の胴部に設けられた開口部の切断面の被覆方法は特に限定されない。
燃料容器本体と接着性を有するバリア材（Ｃ）を切断面に塗布した後に固化あるいは乾燥させる方法；燃料容器本体とバリア材（Ｃ）の双方に接着性を有する接着剤を切断面に塗布した後、バリア材（Ｃ）で切断面を被覆する方法；バリア材（Ｃ）と接着剤からなる積層体（例えばアルミテープなど）を用いて切断面を被覆する方法、バリア材（Ｃ）からなる成形物を切断面と熱融着により接合、あるいは接着剤を介して接合して切断面を被覆する方法などが挙げられる。なお、バリア材（Ｃ）からなる成形物は特に限定されないが、フィルムまたはシート、あるいは燃料容器用付属部品などが好適なものとして例示される。 The fuel container of the present invention is a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an inner layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), and the pinch-off portion is covered with a barrier material (C). It is a coextrusion blow molded fuel container. Further, the fuel container of the present invention has a cut surface of an opening provided in a body portion of a container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A) as a barrier material. A fuel container coated with (C). The method for covering the cut surface of the pinch-off portion of the fuel container and / or the cut surface of the opening provided in the body portion of the fuel container main body with the barrier material (C) is not particularly limited.
Method of solidifying or drying after applying barrier material (C) having adhesiveness to fuel container main body to cut surface; applying adhesive having adhesiveness to both fuel container main body and barrier material (C) to cut surface Thereafter, a method of covering the cut surface with the barrier material (C); a method of covering the cut surface with a laminate (for example, aluminum tape) made of the barrier material (C) and an adhesive, and a barrier material (C). Examples include a method in which a molded product is bonded to a cut surface by thermal fusion, or is bonded through an adhesive to cover the cut surface. In addition, although the molded article which consists of barrier materials (C) is not specifically limited, a film or a sheet | seat or a fuel container accessory etc. are illustrated as a suitable thing.

これらの被覆方法の中でも、作業の容易性の観点から、バリア材（Ｃ）を予め燃料タンク本体と接着性を有する基材に被覆し、かかる積層体（例えばアルミテープなど）を用いて切断面を被覆する方法、あるいはバリア材（Ｃ）からなる成形物を切断面と熱融着により接合、あるいは接着剤を介して接合して切断面を被覆する方法が好適である。   Among these coating methods, from the viewpoint of ease of work, the barrier material (C) is previously coated on a base material having adhesiveness to the fuel tank body, and a cut surface is obtained using such a laminate (for example, aluminum tape). A method of covering the cut surface by joining the cut surface of the barrier material (C) to the cut surface by thermal fusion or bonding via an adhesive is preferable.

また、該切断面をバリア材（Ｃ）からなる成形物、特に好適には燃料容器用付属部品で被覆する場合において、開口部の周囲の外表面をくり抜き、得られた凹部に成形物を熱融着させる態様も好適である（図４参照）。バリア材（Ｃ）からなる成形物としては、バリア材（Ｃ）からなる単層成形品を用いても良いし、バリア材（Ｃ）からなる層を少なくとも一層有する多層成形品を用いても良い。かかる実施態様にて切断面を被覆する場合、図５に示すような実施態様による切断面の被覆方法と比較して、熱融着を行う際の作業性の観点から特に好適である。   Further, when the cut surface is covered with a molded article made of the barrier material (C), particularly preferably with an accessory for a fuel container, the outer surface around the opening is cut out and the molded article is heated in the obtained recess. A mode of fusing is also suitable (see FIG. 4). As the molded product made of the barrier material (C), a single-layer molded product made of the barrier material (C) may be used, or a multilayer molded product having at least one layer made of the barrier material (C) may be used. . In the case where the cut surface is coated in such an embodiment, it is particularly preferable from the viewpoint of workability at the time of performing heat fusion as compared with the method of covering the cut surface according to the embodiment as shown in FIG.

当該凹部の深さは任意であるが、容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．１〜０．８倍であることが好ましい。当該凹部の深さの下限は容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．２倍以上であることがより好ましく、０．３倍以上であることがさらに好ましい。また、凹部の深さの上限は容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．７５倍以下であることが好ましく、０．７倍以下であることがさらに好ましい。凹部の深さが容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．１倍に満たない場合は、ガソリンバリア性の改善効果が不満足になる虞がある。また、凹部の深さが容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．８倍を超える場合は、かかる凹部の周辺の燃料容器本体の機械強度が不満足になる虞がある。   Although the depth of the said recessed part is arbitrary, it is preferable that it is 0.1-0.8 times of the container trunk | drum average whole layer thickness (T2). The lower limit of the depth of the concave portion is more preferably 0.2 times or more, and further preferably 0.3 times or more of the container body portion average total layer thickness (T2). Further, the upper limit of the depth of the recess is preferably 0.75 times or less, more preferably 0.7 times or less of the container body average total layer thickness (T2). When the depth of the recess is less than 0.1 times the container body average total layer thickness (T2), the gasoline barrier property improving effect may be unsatisfactory. If the depth of the recess exceeds 0.8 times the container body average total layer thickness (T2), the mechanical strength of the fuel container body around the recess may be unsatisfactory.

また、凹部の深さがバリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在している層の合計厚み（Ｔ１）の０．２倍以上１倍未満であることが、当該凹部を設けられた、容器胴部の開口部周辺の機械強度の観点から好ましい。凹部の深さの下限は（Ｔ１）の０．３倍以上であることがより好ましく、０．５倍以上であることがさらに好ましい。凹部の深さが（Ｔ１）の０．２倍に満たない場合は、ガソリンバリア性の改善効果が不充分なものとなる虞がある。バリア材（Ｃ）からなる成形物との熱融着性を得る観点からは、凹部の深さの上限は（Ｔ１）の０．９９９倍以下であることがより好ましく、０．９９５倍以下であることがさらに好ましく、特に熱融着性を重視する場合は０．９９倍以下であることが好ましい。   Moreover, it is provided with the said recessed part that the depth of a recessed part is 0.2 times or more and less than 1 time of the total thickness (T1) of the layer which exists outside the layer which consists of barrier resin (A). Moreover, it is preferable from the viewpoint of mechanical strength around the opening of the container body. The lower limit of the depth of the recess is more preferably 0.3 times or more of (T1), and further preferably 0.5 times or more. When the depth of the recess is less than 0.2 times (T1), the effect of improving the gasoline barrier property may be insufficient. From the viewpoint of obtaining heat-fusibility with a molded article made of the barrier material (C), the upper limit of the depth of the recess is more preferably 0.999 times or less of (T1), and 0.995 times or less. More preferably, it is preferably 0.99 times or less, particularly when the heat-fusibility is important.

ガソリンバリア性を特に重視する場合は、凹部の深さは（Ｔ１）以上であることが好ましい。かかる実施態様においては、バリア性樹脂（Ａ）より外側に存在する層からの燃料の透過経路をバリア材（Ｃ）で隙間無く塞ぐことが出来ることから、極めて優れたガソリンバリア性が得られる。しかしながら、凹部の深さを（Ｔ１）と等しくした場合はバリア性樹脂（Ａ）が露出するため、バリア材（Ｃ）からなる成形物を熱融着して当該凹部の切断面を被覆する際において、熱融着性が不足する虞がある。また、凹部の深さが（Ｔ１）を超える場合は、該凹部周辺の機械強度が不充分になる虞がある。   When the gasoline barrier property is particularly important, the depth of the recess is preferably (T1) or more. In this embodiment, since the fuel permeation path from the layer existing outside the barrier resin (A) can be closed with the barrier material (C) without gaps, an extremely excellent gasoline barrier property can be obtained. However, since the barrier resin (A) is exposed when the depth of the recess is equal to (T1), the molded product made of the barrier material (C) is heat-sealed to cover the cut surface of the recess. However, there is a possibility that the heat-fusibility is insufficient. Moreover, when the depth of a recessed part exceeds (T1), there exists a possibility that the mechanical strength of this recessed part periphery may become inadequate.

バリア材（Ｃ）を用いて本発明の燃料容器のピンチオフ部を被覆する場合は、ピンチオフ部の全体を被覆しても良く、一部を被覆しても良いが、本発明の効果を効率的に得る観点からは、ピンチオフ部の切断面全体を被覆することが好ましい。少なくとも、対向するバリア性樹脂（Ａ）層間に存在する層の切断面をバリア材（Ｃ）で被覆してなることがガソリンバリア性を充分に得る観点から好ましい（図２参照）。ピンチオフ部全体の中でも、少なくともかかる部分を完全に被覆することにより、効果的にピンチオフ部からの燃料透過を抑制できる。   When the barrier material (C) is used to cover the pinch-off portion of the fuel container of the present invention, the entire pinch-off portion may be covered or a part thereof may be covered, but the effect of the present invention is efficiently In view of the above, it is preferable to cover the entire cut surface of the pinch-off portion. It is preferable from the viewpoint of obtaining sufficient gasoline barrier properties that at least the cut surface of the layer existing between the opposing barrier resin (A) layers is coated with the barrier material (C) (see FIG. 2). By completely covering at least such a portion of the entire pinch-off portion, fuel permeation from the pinch-off portion can be effectively suppressed.

同様に、バリア材（Ｃ）を用いて本発明の燃料容器の胴部に設けられた開口部の切断面を被覆する場合は、該切断面の全体を被覆しても良く、一部を被覆しても良いが、ガソリンバリア性を充分に得る観点からは、該切断面の内、少なくともバリア性樹脂（Ａ）からなる層より外側に存在する層の切断面をバリア材（Ｃ）で被覆してなることが好ましい（図３参照）。切断面全体の中でも、少なくともかかる部分を完全に被覆することにより、燃料容器の胴部に設けられた開口部からの燃料透過を効果的に抑制できる。   Similarly, when the cut surface of the opening provided in the body portion of the fuel container of the present invention is covered with the barrier material (C), the entire cut surface may be covered or a part thereof may be covered. However, from the viewpoint of obtaining sufficient gasoline barrier properties, at least the cut surface of the layer outside the layer made of the barrier resin (A) is covered with the barrier material (C). It is preferable to be formed (see FIG. 3). By completely covering at least such a portion of the entire cut surface, fuel permeation from the opening provided in the body portion of the fuel container can be effectively suppressed.

本発明の燃料容器は、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝の内面がバリア材（Ｃ）で被覆されてなることを特徴とする燃料容器である。また、本発明の燃料容器はバリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝がバリア材（Ｃ）で充填されてなることを特徴とする燃料容器である。これらの、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器の、開口部の周囲の外表面に設けられた溝の内面をバリア材（Ｃ）で被覆する方法、および溝をバリア材（Ｃ）で充填する方法も特に限定されない。
溝の内面をバリア材（Ｃ）で被覆する方法としては、燃料容器本体とバリア材（Ｃ）の双方に接着性を有する接着剤を切断面に塗布した後、バリア材（Ｃ）で溝の内面を被覆する方法；バリア材（Ｃ）と接着剤からなる積層体（例えばアルミテープなど）を用いて溝の内面を被覆する方法；燃料容器本体と接着性を有するバリア材（Ｃ）を溝の内面に塗布した後に固化あるいは乾燥させる方法；などが挙げられる。 The fuel container of the present invention is a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), and an opening is provided in the container body. The fuel container is characterized in that a groove is provided on the outer surface around the opening, and the inner surface of the groove is covered with a barrier material (C). The fuel container of the present invention is a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), and an opening is provided in the container body. The fuel container is characterized in that a groove is provided on the outer surface around the opening, and the groove is filled with a barrier material (C). The periphery of the opening of the fuel container having the layer made of the barrier resin (A) and the outer layer made of the thermoplastic resin (B) other than (A) and having the opening provided in the container body The method of covering the inner surface of the groove provided on the outer surface of the substrate with the barrier material (C) and the method of filling the groove with the barrier material (C) are not particularly limited.
As a method for coating the inner surface of the groove with the barrier material (C), an adhesive having adhesiveness is applied to both the fuel container main body and the barrier material (C) on the cut surface, and then the groove material is coated with the barrier material (C). A method of coating the inner surface; a method of coating the inner surface of the groove using a laminate (for example, aluminum tape) made of a barrier material (C) and an adhesive; a barrier material (C) having adhesiveness with the fuel container body And a method of solidifying or drying after coating on the inner surface of the substrate.

溝をバリア材（Ｃ）で充填する方法としては、燃料容器本体と接着性を有するバリア材（Ｃ）を溝に充填し、固化あるいは乾燥させる方法が好適である。この場合、バリア材（Ｃ）は疑似接着で接合されていても本発明の効果であるガソリンバリア性を発揮できるが、機械強度等の観点から燃料タンク本体は強固に接着していることが好ましい。燃料容器本体と接着性を有するバリア材（Ｃ）を溝に充填し、固化あるいは乾燥させる方法を用いた場合は、開口部にバリア材（Ｃ’）からなる燃料容器用付属部品を装着することがガソリンバリア性を充分に得る観点から特に好適である（図６参照）。バリア材（Ｃ’）からなる燃料容器用付属部品としては、バリア材（Ｃ’）からなる単層成形品を用いても良いし、バリア材（Ｃ’）からなる層を少なくとも一層有する多層成形品を用いても良い。   As a method of filling the groove with the barrier material (C), a method of filling the groove with the barrier material (C) having adhesiveness with the fuel container main body and solidifying or drying is preferable. In this case, even if the barrier material (C) is bonded by pseudo-adhesion, the gasoline barrier property that is the effect of the present invention can be exhibited, but it is preferable that the fuel tank body is firmly bonded from the viewpoint of mechanical strength and the like. . When using the method of filling the groove with the barrier material (C) having adhesiveness with the fuel container body and solidifying or drying, attach the fuel container accessory made of the barrier material (C ′) to the opening. Is particularly preferable from the viewpoint of obtaining sufficient gasoline barrier properties (see FIG. 6). As the fuel container accessory made of the barrier material (C ′), a single-layer molded product made of the barrier material (C ′) may be used, or multilayer molding having at least one layer made of the barrier material (C ′). You may use goods.

また、溝をバリア材（Ｃ）で充填する方法として、バリア材（Ｃ）からなる成形物、特に好適には燃料容器用付属部品を当該溝に熱融着する方法も好適である。   In addition, as a method of filling the groove with the barrier material (C), a method of heat-sealing a molded article made of the barrier material (C), particularly preferably a fuel container accessory part, to the groove is also suitable.

前述に示したような溝を設け、かかる溝の内面を被覆する場合、あるいは溝をバリア材（Ｃ）で充填する場合は、開口部の切断面を直接バリア材（Ｃ）で被覆する実施態様と比較して、バリア材（Ｃ）と燃料の直接接触を避けられる点から好適である。バリア材（Ｃ）は容器内の燃料に対してバリア性を示すために、直接接触による劣化は起こりにくいが、燃料の流路面に存在することで、長期間の使用時にバリア材（Ｃ）が物理的な力により剥離しやすくなる虞がある。   Embodiment in which a groove as described above is provided and the inner surface of the groove is covered, or when the groove is filled with the barrier material (C), the cut surface of the opening is directly covered with the barrier material (C). Compared to the above, it is preferable in that direct contact between the barrier material (C) and the fuel can be avoided. Since the barrier material (C) exhibits a barrier property against the fuel in the container, deterioration due to direct contact is unlikely to occur. However, the presence of the barrier material (C) in the fuel flow path surface prevents the barrier material (C) from being used for a long period of time. There is a risk of peeling easily due to physical force.

また、バリア材（Ｃ）からなる燃料用付属部品を熱融着させることにより当該溝を充填する方法は、開口部の切断面にバリア材（Ｃ）からなる燃料用付属部品を熱融着させる実施態様（図５参照）よりも、熱融着を行いやすい観点から好適である。   Further, in the method of filling the groove by thermally fusing the fuel accessory part made of the barrier material (C), the fuel accessory part made of the barrier material (C) is thermally fused to the cut surface of the opening. This is more preferable than the embodiment (see FIG. 5) from the viewpoint of facilitating heat fusion.

また、開口部の周囲の外表面に設けられた溝が、途切れなく開口部を囲んでいることが、燃料の透過経路を塞ぎ、効果的にガソリンバリア性を向上させられる観点から好適である。溝が途切れなく開口部を囲んでいる場合、溝に囲まれた部分の面積が、開口部の面積の１．１倍〜５０倍であることが好ましい。溝を作成する際の加工性の観点から、溝に囲まれた部分の面積の上限は、開口部の面積の３０倍以下であることがより好ましく、１０倍以下であることがさらに好ましく、５倍以下であることが特に好ましい。さらに、溝の形状は円形であることが、途切れなく開口部を囲む溝を作成することが容易な点から好ましい。   In addition, it is preferable that the groove provided on the outer surface around the opening surrounds the opening without interruption from the viewpoint of blocking the fuel permeation path and effectively improving the gasoline barrier property. When the groove surrounds the opening without interruption, the area of the portion surrounded by the groove is preferably 1.1 to 50 times the area of the opening. From the viewpoint of workability when creating the groove, the upper limit of the area of the portion surrounded by the groove is more preferably 30 times or less, and even more preferably 10 times or less the area of the opening. It is particularly preferable that the ratio is not more than twice. Furthermore, it is preferable that the shape of the groove is circular because it is easy to create a groove surrounding the opening without interruption.

かかる溝の深さは容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．１〜０．８倍であることが好ましい。溝の深さの下限は容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．２倍以上であることが好ましく、０．３倍以上であることがさらに好ましい。また、溝の深さの上限は容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．７５倍以下であることが好ましく、０．７倍以下であることがさらに好ましい。溝の深さが容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．１倍に満たない場合は、ガソリンバリア性の改善効果が不満足になる虞がある。また、溝の深さが容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．８倍を超える場合は、かかる溝の周辺の燃料容器本体の機械強度が不満足になる虞がある。   The depth of the groove is preferably 0.1 to 0.8 times the container trunk average total layer thickness (T2). The lower limit of the depth of the groove is preferably 0.2 times or more, and more preferably 0.3 times or more the container trunk average total layer thickness (T2). Further, the upper limit of the depth of the groove is preferably 0.75 times or less, more preferably 0.7 times or less of the container body average total layer thickness (T2). If the depth of the groove is less than 0.1 times the container body average total layer thickness (T2), the gasoline barrier property improving effect may be unsatisfactory. Further, when the depth of the groove exceeds 0.8 times the container body average total layer thickness (T2), the mechanical strength of the fuel container body around the groove may be unsatisfactory.

また、溝の深さがバリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在している層の合計厚み（Ｔ１）の０．２倍以上１倍未満であることが、当該溝を設けられた、容器胴部の開口部周辺の機械強度の観点から好ましい。溝の深さの下限は（Ｔ１）の０．３倍以上であることがより好ましく、０．５倍以上であることがさらに好ましい。溝の深さが（Ｔ１）の０．２倍に満たない場合は、ガソリンバリア性の改善効果が不充分なものとなる虞がある。バリア材（Ｃ）からなる成形物との熱融着性を得る観点からは、溝の深さの上限は（Ｔ１）の０．９９９倍以下であることがより好ましく、０．９９５倍以下であることがさらに好ましく、特に熱融着性を重視する場合は０．９９倍以下であることが好ましい。   In addition, the groove is provided so that the depth of the groove is 0.2 times or more and less than 1 time the total thickness (T1) of the layers existing outside the layer made of the barrier resin (A). Moreover, it is preferable from the viewpoint of mechanical strength around the opening of the container body. The lower limit of the depth of the groove is more preferably 0.3 times or more of (T1), and further preferably 0.5 times or more. If the depth of the groove is less than 0.2 times (T1), the effect of improving the gasoline barrier property may be insufficient. From the viewpoint of obtaining heat-fusibility with the molded article made of the barrier material (C), the upper limit of the groove depth is more preferably 0.999 times or less of (T1), and 0.995 times or less. More preferably, it is preferably 0.99 times or less, particularly when the heat-fusibility is important.

ガソリンバリア性を特に重視する場合は、溝の深さは（Ｔ１）以上であることが好ましい。かかる実施態様においては、バリア性樹脂（Ａ）より外側に存在する層からの燃料の透過経路をバリア材（Ｃ）で隙間無く塞ぐことが出来ることから、極めて優れたガソリンバリア性が得られる。しかしながら、溝の深さを（Ｔ１）と等しくした場合はバリア性樹脂（Ａ）が露出するため、バリア材（Ｃ）からなる成形物を熱融着して当該凹部の切断面を被覆する際において、熱融着性が不足する虞がある。また、溝の深さが（Ｔ１）を超える場合は、当該開口部周辺の機械強度が不充分になる虞がある。なお、バリア性樹脂（Ａ）層は二層以上用いてもよく、かかる構成の際は、二層以上存在するバリア性樹脂（Ａ）層の中の、最も外層側に位置するバリア性樹脂（Ａ）層よりも外側に存在する層の合計厚みを（Ｔ１）とみなす。   When the gasoline barrier property is particularly important, the depth of the groove is preferably (T1) or more. In this embodiment, since the fuel permeation path from the layer existing outside the barrier resin (A) can be closed with the barrier material (C) without gaps, an extremely excellent gasoline barrier property can be obtained. However, when the depth of the groove is equal to (T1), the barrier resin (A) is exposed. Therefore, when the molding made of the barrier material (C) is heat-sealed to cover the cut surface of the concave portion However, there is a possibility that the heat-fusibility is insufficient. If the depth of the groove exceeds (T1), the mechanical strength around the opening may be insufficient. The barrier resin (A) layer may be used in two or more layers. In such a configuration, the barrier resin (A) layer located on the outermost layer side in the two or more barrier resin (A) layers is used. A) The total thickness of the layers existing outside the layer is regarded as (T1).

本発明の燃料容器本体の層構成に関しては、特に限定されるものではないが、成形性およびコスト等を考慮した場合、バリア性樹脂（Ａ）をＡ、（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）をＢ、接着性樹脂をＴｉｅとした場合、（内）Ｂ／Ａ／Ｂ（外）、（内）Ｂ／Ｔｉｅ／Ａ（外）、（内）Ｂ／Ｔｉｅ／Ａ／Ｔｉｅ／Ｂ（外）、（内）Ｂ／Ｔｉｅ／Ａ／Ｔｉｅ／Ａ／Ｔｉｅ／Ｂ（外）、などが代表的なものとして挙げられる。バリア性樹脂（Ａ）、（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）および接着性樹脂をそれぞれ複数の層で用いる場合は、同じ樹脂を用いても良いし、異なる樹脂を用いても良い。   The layer structure of the fuel container main body of the present invention is not particularly limited, but in consideration of moldability and cost, the barrier resin (A) is a thermoplastic resin other than A and (A) (B ) Is B and the adhesive resin is Tie, (inner) B / A / B (outer), (inner) B / Tie / A (outer), (inner) B / Tie / A / Tie / B ( Outer), (Inner) B / Tie / A / Tie / A / Tie / B (outer), and the like are typical examples. When the thermoplastic resin (B) and adhesive resin other than the barrier resin (A) and (A) are used in a plurality of layers, the same resin may be used, or different resins may be used.

なかでも、本発明の燃料容器を燃料タンクとして用いる場合は、剛性、耐衝撃性、成形性、耐ドローダウン性、耐ガソリン性等の観点から、（内）Ｂ／Ｔｉｅ／Ａ／Ｔｉｅ／Ｂ（外）の層構成を採用することが特に好ましい。   In particular, when the fuel container of the present invention is used as a fuel tank, (inner) B / Tie / A / Tie / B from the viewpoint of rigidity, impact resistance, moldability, drawdown resistance, gasoline resistance, and the like. It is particularly preferable to employ the (outer) layer structure.

本発明の燃料容器の各層の厚みは特に限定されないが、燃料容器のガソリンバリア性、機械強度およびコストメリット等を考慮した場合、バリア性樹脂（Ａ）層の厚みが、全層厚みの０．１〜２０％であることが好ましい。バリア性樹脂（Ａ）層の厚みの下限はより好適には全層厚みに対して０．５％以上であり、さらに好適には１％以上である。また、バリア性樹脂（Ａ）層の厚みの上限はより好適には全層厚みに対して１５％以下であり、さらに好適には１０％以下である。バリア性樹脂（Ａ）層の厚みが全層厚みの０．１％に満たない場合は容器のガソリンバリア性が不充分になる虞があり、２０％を超える場合は、コスト的に割高になる他、機械強度が不満足なものとなる虞がある。なお、バリア性樹脂（Ａ）層が複数層存在する場合は、各バリア性樹脂（Ａ）層の合計厚みをバリア性樹脂（Ａ）層の厚みとする。   The thickness of each layer of the fuel container of the present invention is not particularly limited. However, when considering the gasoline barrier property, mechanical strength, cost merit, etc. of the fuel container, the thickness of the barrier resin (A) layer is 0. It is preferable that it is 1 to 20%. The lower limit of the thickness of the barrier resin (A) layer is more preferably 0.5% or more, and further preferably 1% or more with respect to the total layer thickness. Moreover, the upper limit of the thickness of the barrier resin (A) layer is more preferably 15% or less, and even more preferably 10% or less with respect to the total thickness. If the thickness of the barrier resin (A) layer is less than 0.1% of the total thickness, the gasoline barrier property of the container may be insufficient, and if it exceeds 20%, the cost will be high. In addition, the mechanical strength may be unsatisfactory. When there are a plurality of barrier resin (A) layers, the total thickness of each barrier resin (A) layer is defined as the thickness of the barrier resin (A) layer.

容器の胴部に設けられた開口部の切断面からの燃料透過量を抑制する観点からは、容器胴部において、バリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在する層の合計厚み（Ｔ１）と全層厚み（Ｔ２）との比（Ｔ１／Ｔ２）が４５／１００以下であることが好ましい。容器内の燃料は、バリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側の層を通過して外部に透過するため（図１参照）、バリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在する層の合計厚み（Ｔ１）を小さくすることにより、相対的に燃料容器からの燃料の透過量を小さくすることが可能である。   From the viewpoint of suppressing the fuel permeation amount from the cut surface of the opening provided in the body portion of the container, the total thickness of the layers existing outside the layer made of the barrier resin (A) in the container body portion ( The ratio (T1 / T2) of T1) to the total layer thickness (T2) is preferably 45/100 or less. The fuel in the container passes through a layer outside the layer made of the barrier resin (A) and permeates to the outside (see FIG. 1), and therefore exists outside the layer made of the barrier resin (A). By reducing the total thickness (T1) of the layers, it is possible to relatively reduce the amount of fuel permeated from the fuel container.

容器胴部において、バリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在する層の合計厚み（Ｔ１）と全層厚み（Ｔ２）との比（Ｔ１／Ｔ２）の上限は４５／１００以下であることが好ましく、より好ましくは４０／１００以下であり、さらに好ましくは３５／１００以下であり、特に好ましくは３０／１００以下である。   In the container body, the upper limit of the ratio (T1 / T2) of the total thickness (T1) and the total thickness (T2) of the layers existing outside the layer made of the barrier resin (A) is 45/100 or less. Preferably, it is 40/100 or less, more preferably 35/100 or less, and particularly preferably 30/100 or less.

上記の比（Ｔ１／Ｔ２）の下限は特に限定されず、バリア性樹脂（Ａ）が最外層とであっても良い。しかしながら、バリア性樹脂（Ａ）を最外層とする燃料容器は、機械強度および燃料容器用付属部品との熱融着性などの観点から、好ましくない場合がある。このため、本発明の燃料容器は、バリア性樹脂（Ａ）からなる中間層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内外層を有することが好適であり、上記の比（Ｔ１／Ｔ２）の下限は１／１００以上であることが好適であり、５／１００以上であることが更に好適である。
なお、バリア性樹脂（Ａ）層は二層以上用いてもよく、かかる構成の際は、二層以上存在するバリア性樹脂（Ａ）層の中の、最も外層側に位置するバリア性樹脂（Ａ）層よりも外側に存在する層の合計厚みを（Ｔ１）とみなす。 The lower limit of the ratio (T1 / T2) is not particularly limited, and the barrier resin (A) may be the outermost layer. However, the fuel container having the barrier resin (A) as the outermost layer may not be preferable from the viewpoints of mechanical strength and thermal fusion with the fuel container accessory. For this reason, the fuel container of the present invention preferably has an intermediate layer made of a barrier resin (A) and an inner / outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), and the ratio (T1 / The lower limit of T2) is preferably 1/100 or more, and more preferably 5/100 or more.
The barrier resin (A) layer may be used in two or more layers. In such a configuration, the barrier resin (A) layer located on the outermost layer side in the two or more barrier resin (A) layers is used. A) The total thickness of the layers existing outside the layer is regarded as (T1).

また、燃料透過を抑制する観点からは外層側の熱可塑性樹脂（Ｂ）にバリア性樹脂（Ａ）をブレンドすることも好適である。かかる構成を採用することにより、ある程度の機械強度と燃料容器用付属部品との熱融着を有し、ガソリンバリア性がさらに向上した燃料容器を得ることができる。外層側の熱可塑性樹脂（Ｂ）は単層であっても良く、複層構成であっても良いが、複層構成である場合は上記のバリア性樹脂（Ａ）をブレンドしたブレンド層を最外層とすることがガソリンバリア性の観点から好ましい。   From the viewpoint of suppressing fuel permeation, it is also preferable to blend the barrier resin (A) with the thermoplastic resin (B) on the outer layer side. By adopting such a configuration, it is possible to obtain a fuel container that has a certain degree of mechanical strength and heat fusion between the fuel container accessory and that further improves gasoline barrier properties. The thermoplastic resin (B) on the outer layer side may be a single layer or a multilayer structure, but in the case of a multilayer structure, the blend layer obtained by blending the barrier resin (A) is the top. The outer layer is preferable from the viewpoint of gasoline barrier properties.

燃料容器を成形する際には、通常、バリの発生が不可避である。かかるバリや、成形時の不合格品を再溶融し、回収層として用いることによって、該容器作成時の使用樹脂のロスを低減し、リサイクル性を向上させることが可能である。   When molding a fuel container, burrs are usually inevitable. By remelting such burrs and rejected products at the time of molding and using them as a recovery layer, it is possible to reduce the loss of the resin used at the time of producing the container and improve the recyclability.

回収層は一般に熱可塑性樹脂、バリア層（および実施態様によっては接着性樹脂層）からなる多層構造体を再溶融後成形してなり、熱可塑性樹脂（Ｂ）層の代わりとして用いることも可能であるが、熱可塑性樹脂（Ｂ）層と積層して用いることが好ましい。一般的には、単一の熱可塑性樹脂からなる層よりも回収層の方が機械強度が弱くなることが多い。該容器が外部から衝撃を受けた場合には、衝撃に対する応力が容器内層側で働き、容器にひずみを生じさせ、場合によっては破損が起こることから、強度的に弱い回収層はバリア層よりも外層側に配置することが好適である。しかしながらバリの発生が多い時など、多量の樹脂をリサイクル必要がある場合は、バリア層の両側に回収層を配置することが好適である。   The recovery layer is generally formed by remelting a multilayer structure composed of a thermoplastic resin and a barrier layer (and an adhesive resin layer in some embodiments), and can be used in place of the thermoplastic resin (B) layer. However, it is preferable to use it laminated with a thermoplastic resin (B) layer. In general, the recovery layer often has lower mechanical strength than the layer made of a single thermoplastic resin. When the container receives an impact from the outside, the stress against the impact acts on the inner layer side of the container, causing the container to be distorted and possibly causing breakage. It is suitable to arrange on the outer layer side. However, when a large amount of resin needs to be recycled, such as when burrs are frequently generated, it is preferable to arrange recovery layers on both sides of the barrier layer.

また、本発明の燃料容器は、胴部に設けられた開口部に燃料容器用付属部品が装着されてなることが好ましい。本発明における燃料容器用付属部品としては、具体的には、燃料タンク用コネクター、燃料タンク用キャップ、燃料タンク用バルブなどが挙げられるが、これに限定されない。   Moreover, it is preferable that the fuel container of the present invention has a fuel container accessory attached to an opening provided in the body part. Specific examples of the fuel container accessory in the present invention include, but are not limited to, a fuel tank connector, a fuel tank cap, and a fuel tank valve.

本発明の効果を充分に発揮するためには、かかる燃料容器用付属部品にバリア性が付与されていることが好ましく、金属製の燃料容器用付属品や、バリア性を有する樹脂組成物からなる燃料容器用付属部品（特願平１１−１７２１５１号、特願平１１−１７２１５２号）などを用いることが好適である。   In order to fully demonstrate the effects of the present invention, it is preferable that the fuel container accessory has a barrier property, and is made of a metal fuel container accessory or a resin composition having a barrier property. It is preferable to use fuel container accessories (Japanese Patent Application Nos. 11-172151 and 11-172152).

本発明の特に好適な実施態様は、バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内外層を有する燃料容器において、ピンチオフ部をバリア材（Ｃ）で被覆してなる共押出ブロー成形燃料容器の胴部に設けられた開口部の切断面をバリア材（Ｃ）で被覆してなる燃料容器であり、かかる燃料容器にバリア性が付与された燃料容器用付属部品が装着されてなることがさらに好ましい。   In a particularly preferred embodiment of the present invention, in a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an inner and outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A), the pinch-off portion is made of a barrier material (C). A fuel container formed by coating a cut surface of an opening provided in a body portion of a coextrusion blow-molded fuel container with a barrier material (C), and the fuel container having a barrier property. It is further preferable that the accessory part is attached.

以上のようにして得られた燃料容器は、燃料バリア性に極めて優れているため、燃料、特に含酸素ガソリンのバリア性が求められる燃料用パイプまたはタンクとして、例えば自動車用ガソリンタンク、石油ストーブ等の燃料用タンクとして有用である。   Since the fuel container obtained as described above is extremely excellent in fuel barrier properties, fuel pipes or tanks that require barrier properties for fuel, particularly oxygenated gasoline, such as automobile gasoline tanks, petroleum stoves, etc. It is useful as a fuel tank.

以下、実施例により本発明をさらに説明するが、これにより何ら限定されるものでない。なお、各実施例における樹脂の燃料透過量およびタンクの燃料透過量は以下のようにして測定した。   EXAMPLES Hereinafter, although an Example demonstrates this invention further, it is not limited at all by this. In each example, the fuel permeation amount of the resin and the fuel permeation amount of the tank were measured as follows.

＜使用樹脂の燃料透過量の測定＞
・バリア性樹脂（Ａ）の燃料透過量の測定
（１）高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）としてＰａｘｏｎ製ＢＡ−０５５（密度０．９７０、１９０℃−２１６０ｇにおけるＭＦＲ＝０．０３ｇ／１０分）を、接着性樹脂（Ｔｉｅ）として三井化学製ＡＤＭＥＲ ＧＴ−６Ａ（１９０℃−２１６０ｇにおけるＭＦＲ＝０．９４ｇ／１０分）を用い、高密度ポリエチレン、バリア性樹脂（Ａ）、接着性樹脂を別々の押出機に仕込み、高密度ポリエチレン／接着性樹脂／バリア性樹脂（Ａ）／接着性樹脂／高密度ポリエチレン（膜厚み５０μｍ／５μｍ／１０μｍ／５μｍ／５０μｍ）の構成を有する全層厚み１２０μｍの共押出シートを成形装置により得た。押出成形は高密度ポリエチレンが直径６５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２４の一軸スクリューを備えた押出機を１７０〜２１０℃の温度とし、接着性樹脂は直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２ｍｍの一軸スクリューを備えた押出機を１６０〜２１０℃の温度とし、バリア性樹脂（Ａ）は直径４０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２の一軸スクリューを備えた押出機を１７０〜２１０℃の温度とし、フィードブロック型ダイ（幅６００ｍｍ）を２１０℃で運転し、共押出シート（ａ１）を得た。
（２）該共押出シート（ａ１）の片面をアルミテープ（エフピー化工株式会社製、商品名アルミシール：ガソリンバリア性＝０ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ）を用いて被覆した。
（３）該共押出シート（ａ１）およびアルミテープで被覆した共押出シート（ｂ１）をそれぞれ２１０ｍｍ×３００ｍｍの大きさにカットした。
（４）カットしたそれぞれのシートを中央で折り曲げ、二辺を、富士インパルス製ヒートシーラーＴ−２３０を使用し、ダイヤル６にてシール幅１０ｍｍになるようにヒートシールし、パウチを作製した。
（５）それぞれのパウチにモデルガソリンとしてＲｅｆ．Ｃ（トルエン／イソオクタン＝１／１）をシールされていない辺より２００ｍｌ充填し、投入辺を上述した方法と同様にシール幅１０ｍｍとなるようにヒートシールした。
該燃料投入パウチを防爆型恒温恒湿槽（４０℃−６５％ＲＨ）に放置し、７日置きに３ヶ月間パウチの重量を測定した。かかる試験を、アルミ箔なしの共押出パウチ（ａ２）およびアルミテープで被覆した共押出パウチ（ｂ２）それぞれ５個のパウチについて行い、放置前と各放置時間後の該パウチの重量変化を読みとり、放置時間とパウチの重量変化量の傾きから燃料透過量を算出した。 <Measurement of fuel permeation amount of resin used>
Measurement of fuel permeation amount of barrier resin (A) (1) BA-055 manufactured by Paxon (density 0.970, MFR at 190 ° C.−2160 g = 0.03 g / 10 min) as high density polyethylene (HDPE), Using ADMER GT-6A (MFR = 0.94 g / 10 min at 190 ° C.-2160 g) as the adhesive resin (Tie), high-density polyethylene, barrier resin (A), and adhesive resin were separately extruded. Co-extrusion with a total layer thickness of 120 μm having a constitution of high density polyethylene / adhesive resin / barrier resin (A) / adhesive resin / high density polyethylene (film thickness 50 μm / 5 μm / 10 μm / 5 μm / 50 μm) Sheets were obtained with a molding device. Extrusion molding was carried out with a high-density polyethylene having a diameter of 65 mm and an extruder equipped with a uniaxial screw of L / D = 24 at a temperature of 170 to 210 ° C., and the adhesive resin having a uniaxial screw of 40 mm in diameter and L / D = 22 mm. The extruder is set to a temperature of 160 to 210 ° C., the barrier resin (A) has a diameter of 40 mm, and the extruder provided with a single screw of L / D = 22 is set to a temperature of 170 to 210 ° C. ) Was operated at 210 ° C. to obtain a coextruded sheet (a1).
(2) One side of the coextruded sheet (a1) was coated with an aluminum tape (manufactured by FP Corporation, trade name: aluminum seal: gasoline barrier property = 0 g · 20 μm / m 2 · day).
(3) The coextruded sheet (a1) and the coextruded sheet (b1) covered with aluminum tape were each cut into a size of 210 mm × 300 mm.
(4) Each cut sheet was bent at the center, and two sides were heat-sealed with a dial 6 to a seal width of 10 mm using a heat sealer T-230 manufactured by Fuji Impulse to produce a pouch.
(5) Each pouch has Ref. 200 ml of C (toluene / isooctane = 1/1) was filled from the unsealed side, and the sealed side was heat-sealed so as to have a seal width of 10 mm in the same manner as described above.
The fuel input pouch was left in an explosion-proof constant temperature and humidity chamber (40 ° C.-65% RH), and the weight of the pouch was measured every 7 days for 3 months. Such a test was performed on each of five coextruded pouches (a2) without aluminum foil and coextruded pouches (b2) coated with aluminum tape, and the weight change of the pouch before and after each standing time was read. The fuel permeation amount was calculated from the slope of the standing time and the weight change amount of the pouch.

アルミテープなしの共押出パウチ（ａ２）の燃料透過量はパウチ表面とヒートシール部の双方からの燃料透過量の和を示し、アルミテープで被覆した共押出パウチ（ｂ２）の燃料透過量はヒートシール部分からの燃料透過量を示す。   The fuel permeation amount of the coextrusion pouch (a2) without the aluminum tape represents the sum of the fuel permeation amounts from both the pouch surface and the heat seal part, and the fuel permeation amount of the coextrusion pouch (b2) covered with the aluminum tape is the heat. The fuel permeation amount from the seal portion is shown.

｛（ａ２）からの透過量｝−｛（ｂ２）からの透過量｝をバリア性樹脂（Ａ）の燃料透過量とし、バリア性樹脂（Ａ）層２０μｍあたりの透過量に厚み換算をしてバリア性樹脂（Ａ）の燃料透過量（ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ）を求めた。 {Transmission amount from (a2)}-{Transmission amount from (b2)} is defined as the fuel transmission amount of the barrier resin (A), and the thickness is converted into the transmission amount per 20 μm of the barrier resin (A) layer. The fuel permeation amount (g · 20 μm / m 2 · day) of the barrier resin (A) was determined.

・熱可塑性樹脂（Ｂ）のガソリンバリア性の測定
（１）東洋精機製ラボプラストミル（直径２０ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２２）を使用し、３００ｍｍ幅のコートハンガーダイを用い、熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点＋２０℃にて押し出し、１００μｍシートを作製し、該シートを２１０ｍｍ×３００ｍｍの大きさにカットした。
（２）カットしたシートを中央で折り曲げ、二辺を、富士インパルス製ヒートシーラーＴ−２３０を使用し、ダイヤル６にてシール幅１０ｍｍになるようにヒートシールし、パウチを作製した。
（３）該パウチにモデルガソリンとしてＲｅｆ．Ｃ（トルエン／イソオクタン＝１／１）をシールされていない辺より２００ｍｌ充填し、投入辺を上述した方法と同様にシール幅１０ｍｍとなるようにヒートシールした。
（４）該燃料投入パウチを防爆型恒温恒湿槽（４０℃−６５％ＲＨ）に放置し、６時間置きに３日間パウチの重量を測定した。かかる試験を５個のパウチについて行い、放置前と各放置時間後の該パウチの重量変化を読みとり、放置時間とパウチの重量変化量の傾きから該パウチの燃料透過量を求め、厚み換算により熱可塑性樹脂（Ｂ）の燃料透過量（ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ）を算出した。 ・ Measurement of gasoline barrier property of thermoplastic resin (B) (1) Using Labo plast mill (diameter 20 mm, L / D = 22) manufactured by Toyo Seiki, using a coat hanger die of 300 mm width, thermoplastic resin (B ) Was melted at + 20 ° C. to prepare a 100 μm sheet, and the sheet was cut into a size of 210 mm × 300 mm.
(2) The cut sheet was bent at the center, and two sides were heat-sealed to a seal width of 10 mm with a dial 6 using a heat sealer T-230 manufactured by Fuji Impulse, and a pouch was produced.
(3) The ref. 200 ml of C (toluene / isooctane = 1/1) was filled from the unsealed side, and the sealed side was heat-sealed so as to have a seal width of 10 mm in the same manner as described above.
(4) The fuel input pouch was left in an explosion-proof thermostatic chamber (40 ° C.-65% RH), and the weight of the pouch was measured every 6 hours for 3 days. This test was carried out on five pouches, the weight change of the pouch before and after each standing time was read, the fuel permeation amount of the pouch was obtained from the slope of the standing time and the weight change amount of the pouch, and the heat was converted by thickness conversion. The fuel permeation amount (g · 20 μm / m 2 · day) of the plastic resin (B) was calculated.

容器胴部に開口部を有さず、ピンチオフ部の切断面をアルミテープで被覆した実施例１では、燃料容器は優れたガソリンバリア性を示した。対して、ピンチオフ部の切断面を何ら被覆しなかった比較例１では、燃料透過量は０．０４（ｇ／３ヶ月）と実施例１に比べて倍増していた。   In Example 1 in which the container body part did not have an opening and the cut surface of the pinch-off part was covered with aluminum tape, the fuel container showed excellent gasoline barrier properties. On the other hand, in Comparative Example 1 in which the cut surface of the pinch-off part was not covered at all, the fuel permeation amount was 0.04 (g / 3 months), which was doubled compared to Example 1.

また、容器胴部に開口部を有し、バリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在する層の合計厚み（Ｔ１）と全層厚み（Ｔ２）との比（Ｔ１／Ｔ２）が１５／１００である実施例４では、バリア層が外層側に配置されることによりタンク全体からの燃料透過量が増加することが予想されたが、特に容器の胴部に設けられた開口部の切断面からの燃料の透過を効果的に低減可能であったため、（Ｔ１／Ｔ２）が４９／１００である実施例３よりも、タンク全体として優れたガソリンバリア性を示した。   Further, the container body has an opening, and the ratio (T1 / T2) of the total thickness (T1) and the total thickness (T2) of the layers existing outside the layer made of the barrier resin (A) is In Example 4 which is 15/100, it was expected that the amount of fuel permeation from the entire tank would increase due to the arrangement of the barrier layer on the outer layer side, but in particular the opening provided in the barrel of the container Since the permeation of fuel from the cut surface could be effectively reduced, the gasoline tank as a whole had better gasoline barrier properties than Example 3 where (T1 / T2) was 49/100.

ピンチオフ部の切断面および容器の胴部に設けられた開口部の切断面のいずれをも被覆した実施例２では特に優れたガソリンバリア性を発揮した。   In Example 2 in which both the cut surface of the pinch-off portion and the cut surface of the opening provided in the body portion of the container were coated, particularly excellent gasoline barrier properties were exhibited.

これに対し、ピンチオフ部および容器の胴部に設けられた開口部の切断面のいずれもアルミテープで被覆していない比較例２では、その両方をアルミテープを用いて被覆した実施例２と比べて、３倍以上の燃料の透過が見られた。   On the other hand, in Comparative Example 2 in which neither the pinch-off part nor the cut surface of the opening provided in the body part of the container is covered with aluminum tape, compared with Example 2 in which both are covered with aluminum tape. More than three times the fuel permeation was observed.

実施例５
高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ： 三井化学製ＨＺ８２００Ｂ）を内外層とし、更に接着性樹脂（無水マレイン酸変性ＬＤＰＥ、三井化学製アドマーＧＴ５Ａ）を用い、３種５層のダイレクトブロー成形機にて容量３５リットル、表面積０．８５ｍ２のＥＶＯＨ系多層タンクを作製した。本タンクの層構成は、（外）ＨＤＰＥ／接着性樹脂／ＥＶＯＨ（Ａ−１）／接着性樹脂／ＨＤＰＥ（内）＝２５００／１００／１５０／１００／２５００（μｍ）であった。 Example 5
High-density polyethylene (HDPE: HZ8200B manufactured by Mitsui Chemicals) is used as the inner and outer layers, and adhesive resin (maleic anhydride modified LDPE, Admer GT5A manufactured by Mitsui Chemicals) is used. An EVOH multilayer tank having a surface area of 0.85 m 2 was prepared. The layer structure of this tank was (outside) HDPE / adhesive resin / EVOH (A-1) / adhesive resin / HDPE (inside) = 2500/100/150/100/2500 (μm).

エチレン含量３２ｍｏｌ％、ケン化度９９．５％、１９０℃−２１６０ｇにおけるＭＦＲ＝１．６ｇ／１０分のＥＶＯＨ３０重量部、エチレン含量８９ｍｏｌ％、ケン化度９７％、１９０℃−２１６０ｇにおけるＭＦＲ＝５ｇ／１０分のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物１５重量部、および１９０℃−２１６０ｇにおけるＭＦＲ＝０．３ｇ／１０分の密度０．９５２のポリエチレン５５重量部からなる樹脂組成物であるバリア材（Ｃ−１）を以下の方法で得た。即ち、ＥＶＯＨとエチレン含量８９モル％、ケン化度９７モル％のエチレン−酢酸ビニル共重合体ケン化物および密度０．９５２のポリエチレンを二軸スクリュータイプのベント式押出機に入れ、窒素の存在下２２０℃で押出しペレット化を行い樹脂組成物のペレットを得た。バリア材（Ｃ−１）のガソリンバリア性は、４５ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ であった。 Ethylene content 32 mol%, saponification degree 99.5%, MFR = 190 g-2160 g MFR = 1.6 g / 10 min EVOH 30 parts by weight, ethylene content 89 mol%, saponification degree 97%, 190 ° C.-2160 g MFR = 5 g Barrier material which is a resin composition comprising 15 parts by weight of a saponified ethylene-vinyl acetate copolymer for 10 minutes per 10 minutes and 55 parts by weight of polyethylene having a density of 0.952 at 190 ° C. to 2160 g for MFR = 0.3 g / 10 minutes (C-1) was obtained by the following method. That is, EVOH, an ethylene-vinyl acetate copolymer saponified product having an ethylene content of 89 mol% and a saponification degree of 97 mol%, and a polyethylene having a density of 0.952 were placed in a twin screw type vent type extruder, and in the presence of nitrogen. Extrusion pelletization was performed at 220 ° C. to obtain pellets of the resin composition. The gasoline barrier property of the barrier material (C-1) was 45 g · 20 μm / m 2 · day.

バリア材（Ｃ−１）を射出成形機に仕込み、直径１１０ｍｍ、厚み４ｍｍ、射出片の端部１０ｍｍ幅分のみ厚みを６ｍｍとするような形状の射出成形品（図７参照）を作成した。   The barrier material (C-1) was charged into an injection molding machine, and an injection molded product (see FIG. 7) having a diameter of 110 mm, a thickness of 4 mm, and a thickness of 6 mm for the end portion of the injection piece of 10 mm was created.

上記作成した多層タンクの胴部に直径７０ｍｍの円形の２個の開口部を設け、それぞれの該開口部と同心円状に外径１１０ｍｍ、内径１００ｍｍ、深さ２ｍｍの溝を設けた。かかる溝部分と、上記作成した射出成形品の双方を２５０℃の鉄板で４０秒融解させた後に圧着して、射出成形品を２個、熱融着により装着した多層タンクを得た（図８参照）。該多層タンクを用いて、以下の方法でガソリンバリア性を評価した。   Two circular openings having a diameter of 70 mm were provided in the body of the multilayer tank prepared above, and grooves having an outer diameter of 110 mm, an inner diameter of 100 mm, and a depth of 2 mm were provided concentrically with each of the openings. Both the groove portion and the injection molded product prepared above were melted with an iron plate at 250 ° C. for 40 seconds and then subjected to pressure bonding to obtain a multilayer tank in which two injection molded products were mounted by thermal fusion (FIG. 8). reference). Using the multilayer tank, the gasoline barrier property was evaluated by the following method.

＜ガソリンバリア性＞
得られた射出成形品が２個装着された多層タンクに、モデルガソリンとしてＲｅｆ．Ｃ（トルエン／イソオクタン＝１／１）をブロー吹き込みのための開口部から２５リットル充填し、該開口部をアルミテープ（エフピー化工株式会社製、商品名アルミシール：ガソリンバリア性＝０ｇ・２０μｍ／ｍ２・ｄａｙ）を用いて封止した。その後、該タンクを防爆型恒温恒湿槽（４０℃−６５％ＲＨ）に放置し、３ヶ月後の重量減少率（Ｗ）を測定した（ｎ＝５）。かかる試験を５個の３５Ｌタンクについて行い、放置前と放置後の該タンクの重量変化の平均値からタンクの透過量を求めた。 <Gasoline barrier properties>
As a model gasoline, the Ref. C (toluene / isooctane = 1/1) was filled with 25 liters from the opening for blow-in, and the opening was filled with aluminum tape (manufactured by FP Corporation, trade name: aluminum seal: gasoline barrier property = 0 g · 20 μm / m 2 · day). Thereafter, the tank was left in an explosion-proof thermostatic chamber (40 ° C.-65% RH), and the weight loss rate (W) after 3 months was measured (n = 5). This test was performed on five 35 L tanks, and the permeation amount of the tank was determined from the average value of the weight change of the tank before and after being left.

また、対照として多層タンクの胴部に設けた切断面をアルミテープで用いて被覆した以外は、上記と同様にして射出成形品を２個装着した多層タンクを作成し、該タンクを防爆型恒温恒湿槽（４０℃−６５％ＲＨ）に放置し、３ヶ月後の重量減少率（ｗ）を測定した（ｎ＝５）。バリア性樹脂（Ａ）層より外側に存在する熱可塑性樹脂（Ｂ）層からの燃料透過量は、下式（１）で表される。
燃料透過量（ｇ／３ヶ月）＝Ｗ−ｗ （１）
本実施例における燃料透過量は０．１８（ｇ／３ヶ月）であった。 In addition, as a control, a multi-layer tank with two injection-molded products was prepared in the same manner as above except that the cut surface provided on the body of the multi-layer tank was covered with aluminum tape, and the tank was subjected to explosion-proof constant temperature. The sample was left in a constant humidity bath (40 ° C.-65% RH), and the weight loss rate (w) after 3 months was measured (n = 5). The fuel permeation amount from the thermoplastic resin (B) layer existing outside the barrier resin (A) layer is represented by the following formula (1).
Fuel permeation (g / 3 months) = W−w (1)
The fuel permeation amount in this example was 0.18 (g / 3 months).

実施例６
バリア材（Ｃ−１）からなる射出成形品の形状を図９に示すように変更し、かつ開口部の周囲に設けた溝の深さを４ｍｍとする以外は実施例５と同様にして射出成形品を２個装着した多層タンクを作成し（図１０参照）、ガソリンバリア性を測定した。本実施例における燃料透過量は０．０１（ｇ／３ヶ月）であった。 Example 6
Injection was carried out in the same manner as in Example 5 except that the shape of the injection molded product made of the barrier material (C-1) was changed as shown in FIG. 9 and the depth of the groove provided around the opening was 4 mm. A multilayer tank equipped with two molded products was prepared (see FIG. 10), and the gasoline barrier property was measured. The fuel permeation amount in this example was 0.01 (g / 3 months).

実施例７
実施例５と同様に作成した容量３５ＬのＥＶＯＨ系多層タンクの胴部に直径７０ｍｍの円形の２個の開口部を設け、当該開口部と同心円状に、直径１１０ｍｍかつ深さ２ｍｍの凹部が得られるように、タンク本体をくり抜いた（図１１参照）。かかる凹部に、バリア材（Ｃ−１）からなる直径１１０ｍｍ、厚さ４ｍｍの円盤状の射出成形品を実施例５と同様にして装着し、射出成形品を２個装着した多層タンクを得た（図１２参照）。かかる多層タンクのガソリンバリア性を測定したところ、燃料透過量は０．１０（ｇ／３ヶ月）であった。 Example 7
Two circular openings with a diameter of 70 mm are provided in the body of a 35 L EVOH multilayer tank produced in the same manner as in Example 5, and a concavity with a diameter of 110 mm and a depth of 2 mm is obtained concentrically with the opening. As shown, the tank body was cut out (see FIG. 11). A disc-shaped injection molded product having a diameter of 110 mm and a thickness of 4 mm made of a barrier material (C-1) was mounted in the recess in the same manner as in Example 5 to obtain a multilayer tank having two injection molded products mounted thereon. (See FIG. 12). When the gasoline barrier property of the multilayer tank was measured, the fuel permeation amount was 0.10 (g / 3 months).

比較例３
実施例５と同様に作成した容量３５ＬのＥＶＯＨ系多層タンクの胴部に直径７０ｍｍの円形の２個の開口部を設け、バリア材（Ｃ−１）からなる直径１１０ｍｍ、厚さ４ｍｍの円盤状の射出成形品を、開口部と該射出成形品のそれぞれの中心が重なるようにタンク本体に熱融着して当該開口部を封止した。このようにして得た射出成形品を２個装着した多層タンクのガソリンバリア性を測定したところ、燃料透過量は０．４２（ｇ／３ヶ月）であった。 Comparative Example 3
A circular opening having a diameter of 110 mm and a thickness of 4 mm made of a barrier material (C-1) is provided in the body of an EVOH multilayer tank having a capacity of 35 L prepared in the same manner as in Example 5 and having a circular opening of 70 mm in diameter. The injection-molded product was heat-sealed to the tank body so that the opening and the center of each injection-molded product overlapped, and the opening was sealed. When the gasoline barrier property of the multilayer tank equipped with two injection molded articles thus obtained was measured, the fuel permeation amount was 0.42 (g / 3 months).

本発明の構成を有する実施例５〜７の多層タンクは、開口部の切断面からの燃料の透過を効果的に抑制することが可能であり、いずれも優れたガソリンバリア性を示した。一方、本発明の構成を有さない比較例３では、満足なガソリンバリア性が得られなかった。   The multilayer tanks of Examples 5 to 7 having the configuration of the present invention can effectively suppress the permeation of fuel from the cut surface of the opening, and all exhibited excellent gasoline barrier properties. On the other hand, in Comparative Example 3 having no configuration of the present invention, satisfactory gasoline barrier properties were not obtained.

１ バリア性樹脂（Ａ）層
２ 熱可塑性樹脂（Ｂ）層（内層）
２’熱可塑性樹脂（Ｂ）層（外層）
３ 接着性樹脂（Ｔｉｅ）層
４ 燃料容器用付属部品
５ バリア材（Ｃ） 1 Barrier resin (A) layer 2 Thermoplastic resin (B) layer (inner layer)
2 'thermoplastic resin (B) layer (outer layer)
3 Adhesive Resin (Tie) Layer 4 Fuel Container Accessories 5 Barrier Material (C)

Claims (20)

バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝の内面がバリア材（Ｃ）で被覆されてなることを特徴とする燃料容器。   In a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A) and having an opening in the container body, the outer surface around the opening A fuel container, wherein a groove is provided and an inner surface of the groove is covered with a barrier material (C). バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる外層を有し、容器胴部に開口部が設けられている燃料容器において、開口部の周囲の外表面に溝が設けられ、かつ当該溝がバリア材（Ｃ）で充填されてなることを特徴とする燃料容器。   In a fuel container having a layer made of a barrier resin (A) and an outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A) and having an opening in the container body, the outer surface around the opening A fuel container, wherein a groove is provided and the groove is filled with a barrier material (C). 容器胴部に設けられた開口部に燃料容器用付属部品が装着されてなる請求項１または２記載の燃料容器。 The fuel container according to claim 1 or 2, wherein a fuel container accessory is attached to an opening provided in the container body. バリア材（Ｃ）からなる燃料容器用付属部品を用いて溝を充填してなる請求項３記載の燃料容器。 The fuel container according to claim 3, wherein the groove is filled with an accessory for the fuel container made of a barrier material (C). 開口部の周囲の外表面に設けられた溝が、途切れなく開口部を囲んでいることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 4 , wherein a groove provided on an outer surface around the opening portion surrounds the opening portion without interruption. 溝の形状が円形である請求項５に記載の燃料容器。 The fuel container according to claim 5 , wherein the groove has a circular shape. 溝の深さが容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．１〜０．８倍である請求項１〜７のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 7 , wherein the depth of the groove is 0.1 to 0.8 times the container body average total layer thickness (T2). 溝の深さがバリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在している層の合計厚み（Ｔ１）の０．２倍以上1倍未満である請求項１〜７のいずれかに記載の燃料容器。 According to claim 1, wherein the depth of the groove is less than 1-fold 0.2-fold or more barrier resin (A) present outside the layer made from which the total thickness of the layer (T1) Fuel container. 溝の幅が容器胴部平均全層厚み（Ｔ２）の０．０１〜５倍である請求項１〜８のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 8 , wherein the width of the groove is 0.01 to 5 times the container body average total layer thickness (T2). バリア性樹脂（Ａ）のガソリン透過量が１００ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下である請求項１〜９のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 9 , wherein the barrier resin (A) has a gasoline permeation amount of 100 g · 20 µ / m 2 · day (a value measured at 40 ° C to 65% RH) or less. バリア性樹脂（Ａ）がポリビニルアルコール系樹脂、ポリアミドおよび脂肪族ポリケトンからなる群から選ばれる少なくとも一種である請求項１〜１０のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 10 , wherein the barrier resin (A) is at least one selected from the group consisting of a polyvinyl alcohol-based resin, a polyamide, and an aliphatic polyketone. 熱可塑性樹脂（Ｂ）がポリオレフィンである請求項１〜１１のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 11 , wherein the thermoplastic resin (B) is a polyolefin. 熱可塑性樹脂（Ｂ）が密度０．９３以上のポリエチレンである請求項１２に記載の燃料容器。 The fuel container according to claim 12 , wherein the thermoplastic resin (B) is polyethylene having a density of 0.93 or more. バリア材（Ｃ）のガソリン透過量（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）が熱可塑性樹脂（Ｂ）のガソリン透過量（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）の０．１倍以下である請求項１〜１３のいずれかに記載の燃料容器。 The gasoline permeation amount of the barrier material (C) (value measured at 40 ° C.-65% RH) is 0.1 times or less than the gasoline permeation amount of the thermoplastic resin (B) (value measured at 40 ° C.-65% RH). The fuel container according to any one of claims 1 to 13 . バリア材（Ｃ）のガソリン透過量が４００ｇ・２０μ／ｍ２・ｄａｙ（４０℃−６５％ＲＨで測定した値）以下である請求項１〜１４のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 14 , wherein the barrier material (C) has a gasoline permeation amount of 400 g · 20 µ / m 2 · day (a value measured at 40 ° C to 65% RH) or less. バリア材（Ｃ）が金属箔、エポキシ樹脂、ポリ塩化ビニリデン樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリエステル系樹脂、フッ素樹脂からなる群より選ばれる少なくとも１種である請求項１〜１５のいずれかに記載の燃料容器。 Barrier material (C) is a metal foil, epoxy resin, polyvinylidene chloride resin, polyvinyl alcohol resin, polyamide resin, polyester resin, any of claims 1 to 15 is at least one selected from the group consisting of fluorocarbon resin A fuel container according to any one of the above. バリア材（Ｃ）が接着剤を介して切断面を被覆してなる請求項１〜１６のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 16 , wherein the barrier material (C) covers the cut surface with an adhesive. バリア性樹脂（Ａ）からなる中間層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる内外層を有する請求項１〜１７のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 17 , further comprising an intermediate layer made of a barrier resin (A) and an inner / outer layer made of a thermoplastic resin (B) other than (A). バリア性樹脂（Ａ）からなる層と（Ａ）以外の熱可塑性樹脂（Ｂ）からなる層が接着性樹脂層を介して積層されてなる請求項１〜１８のいずれかに記載の燃料容器。 The fuel container according to any one of claims 1 to 18, wherein a layer made of the barrier resin (A) and a layer made of the thermoplastic resin (B) other than (A) are laminated via an adhesive resin layer. 容器胴部において、バリア性樹脂（Ａ）からなる層よりも外側に存在する層の合計厚み（Ｔ１）と全層厚み（Ｔ２）との比（Ｔ１／Ｔ２）が４５／１００以下であることを特徴とする請求項１〜１９のいずれかに記載の燃料容器。 In the container body, the ratio (T1 / T2) of the total thickness (T1) and the total thickness (T2) of the layers existing outside the layer made of the barrier resin (A) is 45/100 or less. the fuel container according to any one of claims 1 to 19, characterized in.
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