JP4919396B2 - コンクリート構造物内の鉄筋腐食程度の非破壊検査方法 - Google Patents
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Description
超音波による測定原理を図17に示す。送信探触子12および受信探触子13をコンクリート構造物表面2に設置し、超音波21を発生させる。受信された波形を演算部18にて処理し、その結果を表示部20に表示する。
(1)90%以上の確率で腐食なし
(2)不確定
(3)90%以上の確率で腐食あり
という判断であり、非常に曖昧で、定性的かつ腐食の有無の判断しかできない。
前記送信探触子から超音波を発信し、前記受信探触子において伝播波形fo(t)を受信するステップ、
前記伝播波形fo(t)から時間t=Ts〜Te間の波形fp(t)を抽出するステップ、
前記波形fp(t)から周波数関数のスペクトルS(f)を求めるステップ、
前記スペクトルS(f)のスペクトルピーク周波数Smの規格化されたピーク強度の1/Zとなる点に対応する周波数Suを求めるステップ、
を有することを特徴とするコンクリート構造物内の鉄筋腐食程度の非破壊検査方法である。
Ts:前記発信から受信までの時間
Te:定数
Z:1以上の任意の正数
Sua:健全な鉄筋の場合のSu
Sub:検査対象におけるSu
d0:鉄筋深さ、L 0 :探触子間距離
Ts=2×(d0/cosθ)×(1/Vc)+(L0−2d0・tanθ)×(1/
VR)
θ:発信角度
Vc:コンクリート中での音速
VR:鉄筋中での音速
請求項4に係る発明は、前記スペクトル周波数Suを、横軸が前記測定位置m、縦軸が規格化されたスペクトル周波数Suo(Sub/Sua)としてグラフ化して、前記縦軸の上限をSua/Sua=1とし、前記の周波数Suoの数値により前記鉄筋の腐食状態を段階に分けて判別することを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載のコンクリート構造物内の鉄筋腐食程度の非破壊検査方法である。
<作用>
図1に波形収集およびスペクトル算出までの本発明の基本的処理フローチャートを示す。本フローチャートに沿って説明を行う。
送信探触子12および受信探触子13を、距離Lo離して鉄筋3上に設置する。その模様を図2に示す。図2(a)が側面図、図2(b)が上面図である。探触子間距離Loは、鉄筋深さdoに比べ、十分長くとることが好ましい。例えば、L0/d0≧10とすることが好ましい。
送信探触子12から超音波を発信し、受信探触子13にて、伝播してきた波形fo(t)を受信する。図2(a)において、送信探触子12から受信探触子13までの超音波伝播経路を示している。送信探触子12から発信された超音波はコンクリート中を伝播し鉄筋3に入射する。鉄筋3に入射した超音波は同図に示されているように、鉄筋3を伝播する。伝播してきた超音波は最終的には受信探触子13にて受信される。受信波形の例を図4に示す。図4に示されている横軸の時間Tsは、図2において、送信探触子12から超音波が発信され、受信探触子13で伝播波が受信されるまでの時間である。その詳細を以下に述べる。
Ls=2L1+L2 (1)
L1=d0/cosθ (2)
L2=Lo−2d0・tanθ
(d0:鉄筋深さ、Lo:探触子間距離)
Ts=2Tc十 TR (4)
Tc=(d0/cosθ)×(1/Vc) (5)
TR=(L0−2d0tanθ)×(1/VR) (6)
Vc: コンクリート中での音速
VR:鉄筋中での音速
コンクリート中での音速Vc、鉄筋中での音速VRは実験により求められる。その模様を図5に示す。図5(a)に示されているように送信探触子を12および受信探触子13を鉄筋3の両端に設置する。
VR = L10/T20 (7)
Vc= L10/T30 (8)
本実施例では図4に示されている時間Tsの算出が重要となる。式(4)で未知数なのは角度θである。そこで角度θに対する時間Tsの変化を図6に示す。ここでは探触子間距離Loは300mm、鉄筋の深さd0は30mm、コンクリート中での音速Vcは4300m/s、鉄筋中での音速VRは5400m/sとしている。
また、図3に示されているように、コンクリート内および鉄筋内で超音波は伝播する。一方、探触子間距離Loが大きくなるにつれて、コンクリート内での超音波の伝播時間は、鉄筋内部での超音波の伝播時間と比較し、相対的に小さくなる。そこで、説明の便宜上、受信探触子13により受信される伝播波を、以降、実鉄筋伝播波と呼称する。
受信波形fo(t)において、時間t=Ts〜Te 間の波形fp(t)を抽出する。抽出した模様を図7に示す。ここで時間Tsは式4にて計算される。Teは実鉄筋伝播波形全体を抽出するために設定される定数値である。その値は鉄筋深度、鉄筋径、鉄筋種別、コンクリート表面粗さなどの条件によって変わる。従ってこれらの条件設定しておいて予め経験的、実験的に求めておくことができる。
FFTをもちいて、抽出された波形fp(t)のスペクトルS(f)を算出する。その模様を図8に示す。
図8はFFTを用いて図7の波形を周波数領域へ変換したスぺクトルSa(f)を表している。
以上までが本発明の基本的処理内容である。変換したスペクトルの評価方法の実施例を後述する。
[II−1]腐食した鉄筋での超音波伝播模様と超音波に及ぼす影響
図9は腐食した鉄筋4における超音波伝搬の模様を示す。図9(b)では、腐食した鉄筋4内部にて超音波が散乱する模様を示している。これら散乱現象により入射した超音波の減衰が発生する。とくに高い周波数成分波の減衰が顕著となる。この腐食した鉄筋に対し、図1のフローチャートにしたがって受信波形のスペクトルを得る。その模様を図10に示す。スペクトルSa(f)は、鉄筋腐食のない場合の受信波形に対応する。また、スペクトルSb(f)は鉄筋が腐食している場合の受信波形に対応している。スペクトルSb(f)は高域の周波数において減衰か激しいことがわかる。
上記したスペクトルの特微量を算出し鉄筋の腐食程度を判定する方法について説明を行う。
図10にその模様を示す。まずスペクトルS(f)のスペクトルピーク周波数Smを算出する。スペクトルSa(f)、Sb(f)に対しては、スペクトルピーク周波数Sma、Smbが算出される。そして、各スペクトルピーク周波数Sma、Smbの規格化された強度Poを計算する。
Sa(f)のスペクトルピーク周波数Smaを規格化された強度1とする(1=Sma/Sma)。Sa(f)は鉄筋腐食がない場合に対応しているためである。Sb(f)のスペクトルピーク周波数Smbに対する規格化された強度PoをPsc(=Sma/Smb)とする。
上記値が鉄筋腐食程度を示している。周波数Suaより周波数Subは大変小さいためSb(f)のスペクトルに対応している鉄筋は腐食していると判定される。
図11(a)は実際のコンクリート構造物表面2の模式図である。鉄筋の真上および周辺部にクラック7が観察される部分を領域Dとする。鉄筋真上に1本のみクラック7が観察できる部分を領域C、まったくクラック7が観察できない部分を領域BおよびAとする。また、各領域でのコンクリート構造物の断面図を図11(b)から(e)に示す。図11(b)はA領域での断面図を示している。鉄筋3は腐食していない健全な状態である。図11(c)はB領域での断面図を示している。鉄筋3が軽微な腐食状態にあり、クラック7が鉄筋3から発生しているものの、コンクリート構造物表面2までにはクラックが達していない。図11(d)はC領域での断面図を示している。鉄筋3が中程度の腐食状態にあり、クラック7がコンクリート構造物表面2まで達している。また、鉄筋周辺に腐食部5が存在する。
上記のように本発明によれば、超音波をもちいてコンクリート構造物1の鉄筋3の腐食状態を、例えば、健全、軽微の腐食、中程度の腐食、重度の腐食 の4段階に分けての判別が可能である。
探触子間距離Loは通常30cmから40cm程度で設定される。一方、図14に示したように、探触子間距離Loを1から2mに設定する方法が考えられる。図14では複数の探触子をメッシュ状に配置しているように見えるが、実際には1本の鉄筋に対して一対の送受信探触子を配置する。そして測定が終了したのち隣の鉄筋に送受信探触子を移動させ測定を実施する。上記測定を図14において上下方向および左右方向にて実施する。その測定波形を本発明による方法によって解析を実施すれば、広範囲な鉄筋の腐食程度を知ることが可能となる。
1.コンクリート構造物の鉄筋腐食を非破壊で検査することが可能である。
2.鉄筋の腐食度合いを、例えば、健全、軽微の腐食、中程度の腐食、重度の腐食 の4段階に分けての非破壊検査が可能である。
3.鉄筋から成長するクラックがコンクリート構造物表面まで達していない場合は、目視ではクラックの観察が不可能であるが、本手法を用いれば鉄筋腐食を非破壊で検査することが可能である。
4.鉄筋から成長するクラックがコンクリート構造物表面まで達していない場合は、目視ではクラックの観察が不可能である。そのため従来では補修工事の対象外であった。そのため補修工事を実施してから1,2年後に再びコンクリートの剥落、クラックの発生が起こり、再度補修工事を行うことを強いられてきた。そのため保守コストが膨大な額となっていた。本発明を用いれば鉄筋から成長するクラックがコンクリート構造物表面まで達していない場合でも鉄筋の腐食程度を非破壊で検査することができ、真に適切な補修範囲を選定し補修工事が実行できる。そのため保守コストを大幅に減少させることが可能である。
5.従来はコンクリート構造物表面のコンクリートが剥離してから補修するのが常であった。補修範囲は剥離部のみか、または剥離部周辺を少々含む程度であった。しかし、コンクリートの剥離が発生しなくとも鉄筋の腐食は進行しており、コンクリート構造物全体としての耐力が減退してゆく。この耐力が大幅に減退した場合には、コンクリート構造物の、−一部損壊、地中構造物であれば一部損壊により道路陥没、地上建築物の傾斜などなど、さまざまな影響が発生し、社会問題化する可能性がある。本発明を用いれば、コンクリートが剥離していなくても鉄筋の腐食程度を非破壊で検査することが可能である。本手法をもちいて定期的にコンクリート構造物の検査・補修を行えば、従来に比較して格段とコンクリート構造物全体の耐力を維持できる。
6.従来行われている補修方法は、鉄筋深さ以上までコンクリートを掘削し新たに鉄筋を配置するなど大掛かりなものであり、コストも大幅に必要であった。本発明を用いれば鉄筋の腐食程度が非破壊で計測できるため、鉄筋腐食程度に応じた適切な補修工法を選択でき、補修コストの削減が可能となる。
7.地震、施工不良によりコンクリート構造物に強い応力が加わった場合にもクラックが発生する。この場合、鉄筋からクラックが発生することが多い。鉄筋は健全であるのにコンクリート構造物表面では目視でクラックが観測される,クラックが発生しているため数年、数十年後には鉄筋が腐食する可能性が高いが補修方法としては簡易な方法、たとえばコンクリート表面の止水処理、で十分である。しかし従来では鉄筋の腐食が検知できなかったため、上記場合でも本格的な補修が施されてきた。本発明を用いれば、クラックが発生していても鉄筋が腐食していないことが非破壊で計測できるため、簡易な補修方法を選択でき、補修・保守コストの大幅な減少となる。
2:コンクリート構造物表面
3:鉄筋
4:腐食した鉄筋
5:腐食部
6;コンクリートの剥離
7:クラック
8:コンクリート試験片
9:自然電位計測機
10:電極A
11:電極B
12:送信探触子
13:受信探触子
14:電圧発生器
15:受信機
16:圧電素子
17:接触媒体
18:制御部
19:演算部
20:表示部
21:超音波
22:鉄筋伝播波
23:コンクリート伝播波
24:超資波伝播経路
25:垂線
26:角度θ
27:実鉄筋伝播波
Claims (4)
- 鉄筋コンクリート内の鉄筋の上に、送信探触子と受信探触子とを距離L0離して設置するステップ、
前記送信探触子から超音波を発信し、前記受信探触子において伝播波形fo(t)を受信するステップ、
前記伝播波形fo(t)から時間t=Ts〜Te間の波形fp(t)を抽出するステップ、
前記波形fp(t)から周波数関数のスペクトルS(f)を求めるステップ、
前記スペクトルS(f)のスペクトルピーク周波数Smの規格化されたピーク強度の1/Zとなる点に対応する周波数Suを求めるステップ、
を有し、Tsは次式
Ts=2×(d 0 /cosθ)×(1/Vc)+(L 0 −2d 0 ・tanθ)×(1/V R )により求められ、
Sub/Suaを求めることにより鉄筋の腐食程度を定量的に表すことを特徴とするコンクリート構造物内の鉄筋腐食程度の非破壊検査方法。
Ts:前記発信から受信までの時間
Te:定数
Z:1以上の任意の正数
Sua:健全な鉄筋の場合のSu
Sub:検査対象におけるSu
θ:発信角度
Vc:コンクリート中での音速
V R :鉄筋中での音速
d 0 :鉄筋深さ、L 0 :探触子間距離 - L0/d0≧10とすることを特徴とする請求項1記載のコンクリート構造物内の鉄筋腐食程度の非破壊検査方法。
- 複数の測定位置mにおいてスペクトル周波数Suを求めることを特徴とする請求項1又は2に記載のコンクリート構造物内の鉄筋腐食程度の非破壊検査方法。
- 前記スペクトル周波数Suを、横軸が前記測定位置m、縦軸が規格化されたスペクトル周波数Suo(Sub/Sua)としてグラフ化して、
前記縦軸の上限をSua/Sua=1とし、前記の周波数Suoの数値により
前記鉄筋の腐食状態を段階に分けて判別することを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載のコンクリート構造物内の鉄筋腐食程度の非破壊検査方法。
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