JP4894988B2 - Metal plate coating film - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、金属板熱ラミネート用ポリエステルフィルムに関し、詳しくは、金属缶蓋のように押し圧加工を施される、また２ピース金属飲料缶のように絞りしごき加工の施される厳しい摩擦条件下で成形加工を受ける金属缶などの製造用金属板に熱ラミネートされるフィルムであって、従来使用されているポリエステルフィルムに比べて優れた成形加工特性を有しながら、熱接着性にも優れる金属板熱ラミネート用ポリエステルフィルムに関する。
【０００２】
【従来の技術】
成形加工用途の金属板被覆用ポリエステルフィルムは種々提案されてきている。例えば、特許文献１には、ワックスを含有させることで摩擦係数を下げたフィルム、特許文献２によれば機械的特性や耐熱性に優れ、高結晶化度を保持しながら金属板と熱圧着可能な、ポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートからなる金属板被覆用ポリエステルフィルムが記載されている。さらに特許文献３には、有機燐化合物を配合しポリブチレンテレフタレートとポリエチレンテレフタレートとのエステル交換反応を抑制した成形加工性や生産性に優れたフィルムが記載されている。また同様の目的で、特許文献４には、特定のシラノール基を有する珪素化合物を配合したフィルムが記載されている。さらに成形加工においてフィルムに傷や欠陥が生じることを防ぐために、特許文献５、特許文献６や特許文献７に、成形加工を施す前にフィルムを被覆した金属板を加熱、急冷することで被覆フィルムの低結晶化（非晶化）熱処理を行うことが記載されている。
【０００３】
しかしながら、例えば特許文献１のようにワックスを含有させるとポリエステルフィルムと金属板との熱接着性が低下する問題がある。また成形加工、特に押し圧加工や絞りしごき加工のようにダイスよりフィルム被覆材料を押し曲げたり、引き延ばし成形加工したりする場合、ダイスとフィルムとの間には過酷な摩擦が生じフィルムに傷が発生しやすく、上記対策を施してもまだ十分なレベルには至っていない。
【特許文献１】
特開平１４−３０２５６０号公報 第２頁
【特許文献２】
特開平１０−１１００４６号公報 第２頁
【特許文献３】
特開平１４−６９２７７号公報 第２頁
【特許文献４】
特開平１４−１９４１０５号公報 第２頁
【特許文献５】
特開平１３−２６２３７１号公報 第６頁
【特許文献６】
特開平１３−２６２３７０号公報 第５頁
【特許文献７】
特開平１３−２６１０２０号公報 第６頁
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上記実情に鑑みなされたものであり、その解決課題は、優れた熱接着性を有し、かつ成形加工性に優れた金属板熱ラミネート用ポリエステルフィルムを提供することにある。
【０００５】
本発明者は、上記実情に鑑み鋭意検討した結果、特定の構成のフィルムによれば、上記課題を容易に解決できることを見いだし、本発明を完成するに至った。すなわち、本発明の要旨は、ブチレンテレフタレートを主体とするポリエステルが２０〜７０重量％および当該ポリエステルとは結晶化度が異なるポリエステルを配合してなる熱接着性を有するポリエステルフィルムであり、ポリアルキレングリコールとのカルボン酸もしくはカルボン酸無水物とのエステル化合物、または高級脂肪酸を０．０５〜２．５重量％含有し、当該フィルムの融点以上に加熱し６０秒以上保持後急冷したときのフィルム表面の一方（Ａ面）と軸受け用鋼球との間の動摩擦係数が０．３０以下であることを特徴とする金属板被覆用ポリエステルフィルムに存する。
【０００６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の金属板熱ラミネート用ポリエステルフィルム（以下、単に「フィルム」ということがある）における熱接着性について説明する。本発明における熱接着性とは、金属板の温度が、１４０℃以上フィルムの融点以下の温度に加熱され、フィルムと圧着したとき金属板に接着できることを意味する。金属板をフィルムの融点以上に加熱することでしか接着できないフィルムは、収縮しやすくラミネート工程で皺などが入りやすくなる、また温度管理やライン速度管理が厳しくなり生産効率が下がる。また、１４０℃未満で接着ができるフィルムはレトルト処理などにより１００℃以上に加熱すると金属板より剥がれやすいため、これらのフィルムは、本発明の対象外である。
【０００７】
本発明で使用するポリエステルは、芳香族ジカルボン酸とグリコールとのポリエステルを主たる成分、すなわち５０重量％以上含有するものである。芳香族ジカルボン酸の具体例としては、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等が挙げられる。一方、グリコールの具体例としては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、テトラメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキサンジメタノール等が挙げられる。
【０００８】
本発明では、少なくとも２種類以上の結晶化度の異なるポリエステルを配合してなる。結晶化度の異なるという意味は、配合される少なくとも２種類のポリエステル間で示差走査熱量計において融解に伴う吸熱ピークより計算される融解熱量の差が、１０Ｊ／ｇ以上、好ましくは１５Ｊ／ｇ以上、さらに好ましくは２０Ｊ／ｇ以上であることを意味する。融解熱量の差が、１０Ｊ／ｇ未満の２種類以上の原料を配合しても熱接着性の優れたフィルムを得ることはできない。
【０００９】
具体的には、ポリエチレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートとポリプロピレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレートとイソフタル酸共重合体、ポリブチレンテレフタレートとイソフタル酸共重合体、ポリエチレンナフタレートとポリブチレンテレフタレートなど挙げられる。これらの中でも大量生産されているポリエチレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートの配合が好ましい。
【００１０】
上記配合についてより詳しく説明する。用いる樹脂組成物は、ブチレンテレフタレートを主体とするポリエステル樹脂（１）およびエチレンテレフタレート単位を主体とするポリエステル樹脂（２）よりなることが好ましい。上記の樹脂（１）とは、ブチレンテレフタレート単位を、好ましくは８５モル％以上含有する樹脂を指す。共重合成分としては、多価カルボン酸および／または多価アルコールが通常使用される。上記の樹脂（２）とは、エチレンテレフタレート単位が、好ましくは７０モル％以上、さらに好ましくは８０モル％以上含有する樹脂である。共重合成分としては、多価カルボン酸および／または多価アルコールが通常使用される。
【００１１】
上記樹脂（１）および樹脂（２）の共重合成分として用いられる多価カルボン酸の具体的例としては、イソフタル酸、フタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸、デカンジカルボン酸、アゼライン酸、ドデカジカルボン酸、シクロヘキサンジカルボン酸、また多価アルコールの具体的例としては、プロピレングリコール、ブタンジオール、ヘキサンジオール、ネオペンチルグリコール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、デカンジオール、２−エチル−２−ブチル−１−プロパンジオール等が挙げられる。
【００１２】
また樹脂（１）と樹脂（２）との合計量に対する樹脂（１）の割合は、好ましくは２０〜７０重量％、さらに好ましくは３０〜７０重量％である。樹脂（１）の割合が２０重量％未満の場合は、熱接着性が低下する。７０重量％を超える場合は、連続成形により高温（６０〜６５℃）となった絞りしごき成形機のポンチ、リング等の金型に接触した際に、フィルムが粘着挙動を示す。
【００１３】
また本発明に使用される前記の各ポリエステル樹脂（１）の固有粘度［η］は、好ましくは０．８〜１．５、さらに好ましくは０．９〜１．４、さらに特に好ましくは１．０〜１．３である。［η］が０．８未満の場合は、成形加工性が低下する傾向がある。一方、［η］が１．５を超える場合は、生産性が低下したり、製膜の際にフィルムに流れムラが発生したりする傾向がある。
本発明のフィルム表面の水滴接触角は、８０゜以下、さらには７５゜以下、特に７０゜以下が好ましい。水滴接触角が８０゜を超えるとフィルム表面の疎水性が高まり、金属板との熱接着性が低下する傾向がある。
【００１４】
また本発明の低結晶化熱処理後のフィルムと鋼球との間の動摩擦係数は、０．３０以下である。なお本発明における低結晶化熱処理とは、フィルムと金属板を熱接着後にフィルムの融点以上に６０秒間保持した後、急冷しフィルム全体を非晶化する熱処理を意味する。また動摩擦係数とは、測定条件の詳細は後述するが、熱接着し低結晶化熱処理後のラミネート金属板フィルム表面と軸受け用鋼球との間の２５℃における動摩擦係数である。動摩擦係数の値は、好ましくは０．２５以下、さらに好ましくは０．２０以下、さらに特に好ましくは０．１７以下である。動摩擦係数が０．３０以上では成形加工における厳しい摩擦条件下において傷等の欠陥がフィルム表面に発生する。
【００１５】
また低結晶化熱処理前のフィルムと金属との摩擦係数は、０．２５〜１．０が好ましく、さらに好ましくは０．３０〜０．８である。フィルムと金属との摩擦係数が０．２５以下では、フィルム表面にワックス等の摩擦低減物質が析出している場合があり、フィルムのラミネート工程やその後の低結晶化熱処理工程でロール等との接触によりフィルム表面からワックス等の摩擦低減物質が脱離し、製造ラインの清浄性が低下することがあり、また低結晶化熱処理後の摩擦係数が下がらないことがある。一方、摩擦係数が１．０を超えるとフィルム製造工程でフィルムの巻き作業性が低下する傾向がある。
【００１６】
一般に低結晶化処理によりフィルム表面粗度は低下し、摩擦係数は上がる傾向にあるため、本発明において、フィルム中には低結晶化熱処理後の動摩擦係数を低減するためにワックスなどの摩擦低減物質を含有することが好ましい。摩擦低減物質の含有量は、通常０．０５〜２．５重量％、好ましくは０．１〜２．０重量％、さらに好ましくは０．２〜１．５重量％である。摩擦低減物質が０．０５重量％未満では、摩擦低減効果が十分に発揮されないことがある。また２．５重量％を超えるとフィルムの熱接着性が低下しラミネート条件が厳しくなり生産性が低下したり、フィルム製造工程で破断しやすくなったりすることがある。
【００１７】
本発明に用いる摩擦低減物質の融点は、結晶化度の異なる２種類以上のポリエステル混合物のガラス転移温度Ｔｇ℃以上、さらにはＴｇ＋３℃〜２００℃、特にＴｇ＋５℃〜１８０℃が好ましい。摩擦低減物質の融点が、混合樹脂のＴｇ℃未満では、フィルム延伸熱処理工程で、摩擦低減物質がフィルム中に取り込まれてしまうため、低結晶化熱処理後の摩擦低減効果が低下する傾向がある。
好ましい摩擦低減物質は、高級脂肪酸、脂肪族カルボン酸と多価アルコールのエステル化合物、または脂肪族カルボン酸とアミン化合物のアミド化合物である。該エステル化合物やアミド化合物は、石油系ワックスと比較してポリエステルへの分散性に優れている。当該化合物の具体的例としては、モンタン酸、ステアリルステアレート、ソルビタントリステアレート、グリセリントリステアレート、ポリオキシエチレンジステアレート、エチレンビスステアリン酸アミドなどが挙げられる。
【００１８】
これらの中でもポリアルキレングリコールとのカルボン酸またはカルボン酸無水物とのジエステル化合物が好ましい。当該エステル化合物を用いた場合、例えばポリチレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレート混合物におけるエステル交換反応が進みにくく、成形加工性をさらに改善できる。なおエステル交換反応の程度は、ポリエチレンテレフタレートとポリブチレンテレフタレートの混合物の場合、ポリエチレンテレフタレート由来の融点が、ポリエチレンテレフタレート自身の融点（２５５℃）からどの程度低下したかにより評価できる。
【００１９】
さらにエステル化合物は、フィルムに適量含有させても水滴接触角の上昇が他の化合物と比較して小さく、その結果熱接着性に悪影響を与えることなく摩擦低減効果を発揮できる。
エステル化合物のアルキレングリコールの具体的例は、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどが挙げられる。また、ジエステル化合物のカルボン酸またはカルボン酸無水物は、炭素数が８以上飽和または不飽和炭化水素基、好ましくは１２以上の飽和または不飽和炭化水素基である。具体的には、ドデカン酸、テトラデカン酸、ヘキサデカン酸、オクタデカン酸、オレイン酸、アルケニルコハク酸無水物である。
【００２０】
さらに本発明のフィルムのリン含有量は、好ましくは３０〜１０００ｐｐｍ、さらに好ましくは５０〜９００ｐｐｍ、特に好ましくは８０〜８００ｐｐｍである。リン含有量が３０ｐｐｍ未満では、エステル交換の固有粘度低下や融点降下を抑制する効果が乏しい傾向がある。一方、１０００ｐｐｍを超えると、異物発生の原因となることがある。リン元素の由来は、ポリエステル重合時に使用される重合安定剤の有機リン化合物または無機リン化合物であることが、フィルム中の異物を低減しピンホール等の発生を抑制でき好ましい。
【００２１】
また、本発明のフィルムが金属板と接着する面と反対面の表面粗さＲａは、０．０２μｍ以上、さらには０．０３〜０．２μｍ、特に０．０４〜０．１５μｍの範囲が好ましい。Ｒａが０．０２μｍ未満では、成形性が劣る傾向があり、またフィルム加工時の巻き作業性が劣ることがある。また、Ｒａが０．２μｍを超えると、フィルム走行時による摩擦で摩耗粉が発生しやすくなる場合がある。
【００２２】
本発明のフィルムは上記表面粗さを実現するため滑剤粒子を含有することが好ましい。滑剤粒子の具体例としては、酸化珪素、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、硫酸カルシウム、リン酸カルシウム、リン酸リチウム、リン酸マグネシウム、フッ化リチウム、酸化アルミニウム、酸化チタン、カオリン、タルク、窒化ケイ素、窒化ホウ素等の無機粒子、架橋アクリル粒子、架橋スチレン等の有機粒子が挙げられる。これら滑剤粒子は単独で含有してもよいし、二種以上を組み合せて含有してもよい。
【００２３】
滑剤粒子の平均粒子径は、好ましくは０．１〜１０μｍ、さらに好ましくは０．２〜７μｍ、特に好ましくは０．５〜５μｍである。０．１μｍ未満では、フィルム加工時の巻き作業性が劣る傾向がある。一方、１０μｍを超えると、製缶加工工程等において滑剤粒子が積層フィルムから脱落することがある。
滑剤粒子の含有量は、好ましくは０．０１〜１．０重量％、さらに好ましくは０．０２〜０．８重量％、さらに特に好ましくは０．０３〜０．５重量％である。０．０１重量％未満では、フィルム走行時による摩擦係数が上がり取扱い性が低下する傾向がある。一方、１．０重量％を超えると金属板加工工程でロールやレールとの間の摩擦によりフィルム表面から脱離する滑剤粒子が多くなり周辺の加工ラインの清浄性が損なわれることがある。特に金属缶被覆用途では脱離した不活性物質が金属缶の内容物に移行しやすくなり味覚の変化を起こす恐れがあり好ましくない。
【００２４】
滑剤粒子の粒度分布幅（ｄ２５／ｄ７５）は、好ましくは１．０〜１．５でありさらに好ましくは１．０〜１．４である。１．５を超えると、粗大粒子によるフィルム異物欠陥やフィルム製造工程においてフィルム破断が起きやすいために好ましくない。ここで、粒度分布幅（ｄ２５／ｄ７５）とは、２５体積％における粒径と７５体積％における粒径との比率、すなわち、２５体積％における粒径（ｄ２５）／７５体積％における粒径（ｄ７５）で示される値である。
【００２５】
本発明のフィルムには、本発明の特性を損なわない範囲において、他のポリエステル系樹脂、それ以外の樹脂（例えばポリオレフィン系樹脂やエンジニアリングプラスチックス）、難燃剤、酸化防止剤等の添加剤成分が適量含まれていてもよい。
また本発明のフィルムは、さらに必要に応じて金属板との接着面の反対面は、易印刷性、易滑性、離型性、帯電防止性、易接着性等を付与する目的のコーティング処理を行うこともできる。
【００２６】
また本発明のフィルムの厚みは用途により異なるが、好ましくは５〜１００μｍである。フィルム厚みが５μｍ未満では、積層フィルムの製膜性が低下する傾向がある。一方、フィルム厚みが１００μｍを超えると、ラミネート板の製造コストが増加しやすいとともに、省資源化しにくい場合がある。
本発明のフィルムの製造法は、特に限定されないが、例えば、次のような方法が好適に採用される。すなわち、原料ポリエステルを押出機にて溶融し、Ｔダイより押出し、冷却ロールにて急冷し非晶性シートとし、原料ポリエステルのガラス転移温度以上に加熱した後、縦延伸し、次いで、横延伸と逐次延伸するかまたは同時二軸延伸する。
【００２７】
次に、金属材料製のシート材を加熱した後、その片面または両面に本発明のフィルムを加熱圧着し貼合せ、金属製板を製造する。
本発明のフィルムは、主に押し圧成形加工、絞りしごき成形加工等の厳しい摩擦条件下にさらされる金属板被覆用フィルムとして設計されているが、金属板の両面または片面にラミネート処理した後、金属板を所望のサイズに切断し、溶接などにより形状をつくるもの、例えば、化粧板、防錆用鋼板、飲料缶に代表される食品缶詰缶、ペール缶、ブリキ板製１８Ｌ缶、鋼製ドラム等のフィルムとしても好適である。また、金属板の素材の種類は、特に制限されず、具体例としては圧延鋼板、ブリキ、ＴＦＳ（チンフリースチール）、アルミニウム等が挙げられる。
【００２８】
【実施例】
次に、実施例および比較例を挙げて前記実施形態をさらに具体的に説明するが、本発明は、その要旨を越えない限り、これらの例に何ら限定されない。
まず、以下の各例のフィルムにおける評価方法、計算方法または測定方法について説明する。
【００２９】
（１）水滴接触角
２３℃、５０％ＲＨで試料フィルムと、蒸留水との接触角を、協和界面化学（株）社製接触角計 ＣＡ−ＤＴ−Ａ型を用いて測定した。接触角は、左右２点、試料数３で計６点測定し、平均値を求め接触角とした。なお、水滴の直径は２ｍｍで、滴下後１分後の数値を読み取った。
【００３０】
（２）融点
ティー・エイ・インスツルメント社製ＭＤＳＣ２９１０を用いて、昇温速度２０℃／分で０℃から３００℃まで測定を行い、結晶融解における吸熱ピーク温度を融点とした。
【００３１】
（３）リン含有量
蛍光Ｘ線分光分析装置ＸＲＦ１５００によって定量した。
【００３２】
（４）熱接着性
上下２本のロールを有するラミネート装置を使用し、０．１８ｍｍ厚のアルミニウム板の片面に各例にて得られたポリエステルフィルムを加圧ラミネートし、ラミネートアルミニウム板を作製した。貼合せ時のアルミニウム板温度は１８０と２００℃、貼合せ速度１０ｍ／分とした。得られたラミネート板を、熱風オーブンを使用して２３０℃で１０秒間加熱処理し、熱接着性を以下のように評価した。
◎：貼合せ温度１８０℃でフィルムが８０％以上アルミ板に密着し、その後２３０℃で１０秒間加熱処理しても剥がれいもの
○：貼合せ温度２００℃でフィルムが８０％以上アルミ板に密着し、その後２３０℃で１０秒間加熱処理しても剥がれないもの
△：貼合せ温度２００℃でフィルムが８０％以上アルミ板に密着するが、その後２３０℃で１０秒間加熱処理すると剥がれるもの
×：貼合せ温度２００℃でフィルムがアルミ板に密着した面積が８０％未満のもの
【００３３】
（５）動摩擦係数の測定
・低結晶化熱処理前の動摩擦係数
上記にしたがってフィルムをアルミニウム板にラミネートしたのち、直径３／８インチの軸受け用鋼球を３個固定した治具に荷重をかけ、フィルムと３個の鋼球の接点にかかる荷重を１２０ｇとしたあと２０ｍｍ／分で滑らせて摩擦力を測定した。なお、測定は、温度２３℃±１℃、湿度５０％±５％の雰囲気下で行い、５ｍｍ滑らせた点での値を動摩擦係数とした。
・低結晶化熱処理後のフィルム表面と鋼球との間の動摩擦係数
上記にしたがってフィルムをアルミニウム板にラミネートしたのち、フィルムの融点（２つ以上融点が観察される場合は、高い方）のプラス１０℃に設定されたオーブンに６０秒間入れて取り出し室温の鉄板上に置いて急冷し、低結晶化熱処理ラミネート板を作成した。次に直径３／８インチの軸受け用鋼球を３個固定した治具に荷重をかけ、フィルムと３個の鋼球の接点にかかる荷重を１２０ｇとしたあと２０ｍｍ／分で滑らせて摩擦力を測定した。なお、測定は、温度２３℃±１℃、湿度５０％±５％の雰囲気下で行い、５ｍｍ滑らせた点での値を動摩擦係数とした。
【００３４】
（６）成形加工性
ダイスとポンチを使用し数工程で、上記のラミネート板を、底面直径６５ｍｍ、高さ１５０ｍｍの成形容器（以下、カップと略す）に３０ストローク／分の速度で絞りしごき成形した。カップ底面より高さ１２０ｍｍ付近の側壁部の板厚は、元のアルミニウム板厚に対して約３０％に減少していた。得られたカップについて、カップ成形時の、ダイスとフィルムの間でのカジリの発生に関して目視による観察を行い、以下に示す基準により評価した。
◎：３０ストローク／分の速度で１０００缶以上の連続成形を行っても、カジリの発生は全く見られないもの
○：３０ストローク／分の速度で１００缶以上の連続成形を行っても、カジリの発生は見られないもの
△：３０ストローク／分の速度で、１００缶の連続成形を行うとカジリによる傷が見られるものが１缶以上１０缶以下存在するもの
×：カジリの発生により、１００缶の連続成形は不可能であり、キズが見られるものや、成形機を停止せざるを得ないケース。
【００３５】
実施例および比較例において使用したポリエステル原料は、次のとおりである。
（１）ポリエステルＡ−１
芳香族ジカルボン酸成分としてテレフタル酸、グリコール成分としてエチレングリコールを使用し、触媒に酢酸マグネシウム四水塩を用いて通常の条件でエステル交換反応を終了した、その後平均粒径２．５μｍ不定形シリカを含むエチレングリコールスラリーを添加し、さらに安定剤および重合触媒としてエチルアシッドフォスフェートおよび三酸化アンチモンを加えて通常条件で重縮合した。ポリエステルに含まれる不定形シリカの含有量は、０．２重量％、極限粘度は、０．６７、マグネシウム含有量は、３０ｐｐｍ、リン含有量は、２０ｐｐｍ、アンチモン含有量は、２５０ｐｐｍであり、カルボキシル基末端基量は、３６当量／トンであった。
【００３６】
（２）ポリエステルＡ−２
芳香族ジカルボン酸成分としてテレフタル酸ジメチル、グリコール成分としてエチレングリコールを用い、触媒に酢酸カルシウム二水塩を用いて通常の条件でエステル交換反応を終了した、その後平均粒径２．５μｍ不定形シリカを含むエチレングリコールスラリーを添加し、さらに安定剤および重合触媒としてエチルアシッドフォスフェートおよび三酸化アンチモンを加えて通常条件で重縮合反応を行った。ポリエステルに含まれる不定形シリカの含有量は、０．２重量％、極限粘度は０．６２、カルシウム含有量は、２５０ｐｐｍ、リン含有量は、２５０ｐｐｍ、アンチモン含有量は３８０ｐｐｍで、カルボキシル基末端基量は、４０当量／トンであった。
【００３７】
（３）ポリエステルＢ−１
（ＣＨ_２−ＣＨ_２−Ｏ）の繰り返し単位が２００から３００のポリエチレングリコールにステアリン酸を反応させ合成されたポリエチレングリコールジステアレート（融点 ５６℃）をポリエステルＡ−１に５．０重量％溶融練り混みした。
【００３８】
（４）ポリエステルＢ−２
モンタン酸（融点８９℃）をポリエステルＡ−１に５．０重量％溶融練り混みした。
【００３９】
（５）ポリエステルＣ
芳香族ジカルボン酸成分としてテレフタル酸、グリコール成分として１、４−ブタンジオール、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸を使用し、常法の重縮合で製造された。極限粘度は１．０５、カルボキシル基末端基量が、１０当量／トンであった。
【００４０】
（６）ポリエステルＤ
ポリエステルＡ−１の製造において、芳香族ジカルボン酸成分としてテレフタル酸ジメチル７７重量部とイソフタル酸ジメチル２３重量部に変更して合成した。
【００４１】
実施例１
ポリエステルＢ−１を２０重量部、ポリエステルＣを４０重量部とポリエステルＤを４０重量部との混合物をベント付き２軸混練押出機にて２８０℃でダイより押出し、直ちに２０℃の冷却ドラムにて急冷し、非晶質の未延伸フィルムを得た。続いて、この未延伸フィルムをロール延伸機を用いて５５℃で３．５倍に縦延伸して一軸延伸フィルムを得た。そして、この一軸延伸フィルムを、テンター延伸機を用いて９０℃で４．０倍に横延伸した。さらに、フィルムの幅を固定した状態において、２００℃で熱処理して１５μｍの延伸フィルムを得た。
【００４２】
実施例２
ポリエステルＡ−１を２０重量部、ポリエステルＢ−１を２０重量部とポリエステルＣを６０重量部との混合物をベント付き２軸混練押出機にて２７５℃でダイより押出し、直ちに２０℃の冷却ドラムにて急冷し、非晶質の未延伸フィルムを得た。続いて、この未延伸フィルムをロール延伸機を用いて５５℃で３．５倍に縦延伸して一軸延伸フィルムを得た。そして、この一軸延伸フィルムを、テンター延伸機を用いて９０℃で４．０倍に横延伸した。さらに、フィルムの幅を固定した状態において、１５０℃で熱処理して１５μｍの延伸フィルムを得た。
【００４３】
実施例３
ポリエステルの配合をポリエステルＡ−２を２５重量％、ポリエステルＢ−２を１５重量％、ポリエステルＣを６０重量％としたほか、実施例２と同じ条件でフィルムを得た。
【００４４】
実施例４
ポリエステルＡ−１のかわりにポリエステルＡ−２を用いたほか、実施例２と同じ条件でフィルムを得た。
実施例５
ポリエステルＢ−１のかわりにポリエステルＢ−２を用いたほか、実施例１と同じ条件でフィルムを得た。
【００４５】
比較例１
ベント付き２軸押出機に供給する樹脂をポリエステルＡ−１が４０重量部とポリエステルＣが６０重量部の混合物としたほか、実施例２と同じ条件でフィルムを得た。
【００４６】
比較例２
ポリエステルＡ−１を８０重量部、ポリエステルＢ−１を２０重量部との混合物をベント付き２軸混練押出機にて２８０℃でダイより押出し、直ちに２０℃の冷却ドラムにて急冷し、非晶質の未延伸フィルムを得た。続いて、この未延伸フィルムを、ロール延伸機を用いて８５℃で３．５倍に縦延伸して一軸延伸フィルムを得た。そして、この一軸延伸フィルムを、テンター延伸機を用いて１００℃で４．０倍に横延伸した。さらに、フィルムの幅を固定した状態において、２００℃で熱処理して１５μｍの延伸フィルムを得た。
【００４７】
【表１】

【００４８】
実施例１〜５のフィルムは、表１に示すように結晶化度の異なる２種類のポリエステルの混合物からなるポリエステルフィルムであり、さらに摩擦低減化合物が、適量含有されている。そのため熱接着性や成形加工性が良好である。特に実施例４は、フィルムのリン濃度が３０ｐｐｍ以上で摩擦低減物質としてポリアルキレングリコールエステル化合物が含有している。そのため成形加工性が特に優れる。また水滴接触角が大きくならず、熱接着性に対する悪影響がほとんどない。一方、比較例１は、摩擦低減化合物が含有されておらず成形加工性が悪いと評価された。比較例２は、２種類以上の結晶化度の異なるポリエステル混合物ではなくポリエチレンテレフタレートのみからなる単層のフィルムであり、熱接着性不良と評価された。
【００４９】
【発明の効果】
本発明によれば、金属缶蓋のように押し圧加工を施される、また２ピース金属飲料缶のように絞りしごき加工の施される厳しい摩擦条件下でも傷等の欠陥の発生問題がなく、十分な成形加工性を有しながら、熱接着性に優れた金属板被覆用ポリエステルフィルムが提供され、本発明の工業的価値は顕著である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
TECHNICAL FIELD The present invention relates to a polyester film for heat laminating metal plates, and more specifically, under severe friction conditions in which pressing processing is performed like a metal can lid and drawing and ironing processing is performed like a two-piece metal beverage can. A film that is heat-laminated on a metal plate for manufacturing metal cans that are subjected to molding processing at the same time, and has excellent molding characteristics compared to polyester films that have been used in the past, but also has excellent thermal adhesion The present invention relates to a polyester film for sheet heat lamination.
[0002]
[Prior art]
Various polyester films for metal plate coating for forming processing have been proposed. For example, Patent Document 1 discloses a film having a reduced friction coefficient by containing wax, and Patent Document 2 has excellent mechanical properties and heat resistance, and can be thermocompression bonded to a metal plate while maintaining high crystallinity. Moreover, a polyester film for covering a metal plate made of polybutylene terephthalate and polyethylene terephthalate is described. Further, Patent Document 3 describes a film excellent in molding processability and productivity in which an organic phosphorus compound is blended to suppress a transesterification reaction between polybutylene terephthalate and polyethylene terephthalate. For the same purpose, Patent Document 4 describes a film containing a silicon compound having a specific silanol group. Furthermore, in order to prevent the film from being scratched or defective in the forming process, Patent Document 5, Patent Document 6 and Patent Document 7 are coated and heated by rapidly cooling the metal plate coated with the film before the forming process. The low crystallization (amorphization) heat treatment is described.
[0003]
However, for example, when wax is contained as in Patent Document 1, there is a problem that the thermal adhesiveness between the polyester film and the metal plate is lowered. Also, when the film coating material is pushed and bent from a die or stretched, especially during pressing, drawing and ironing, severe friction occurs between the die and the film, causing damage to the film. It is likely to occur and has not yet reached a sufficient level even if the above measures are taken.
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 14-302560, page 2
[Patent Document 2]
Japanese Patent Laid-Open No. 10-110046, page 2
[Patent Document 3]
Japanese Patent Laid-Open No. 14-69277, page 2
[Patent Document 4]
Japanese Patent Laid-Open No. 14-194105, page 2
[Patent Document 5]
Japanese Patent Laid-Open No. 13-262371, page 6
[Patent Document 6]
Japanese Patent Laid-Open No. 13-262370, page 5
[Patent Document 7]
Japanese Patent Application Laid-Open No. 13-261020, page 6
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
This invention is made | formed in view of the said situation, The solution subject is to provide the polyester film for metal plate thermal laminations which has the outstanding thermal adhesiveness and was excellent in the moldability.
[0005]
As a result of intensive studies in view of the above circumstances, the present inventor has found a film having a specific configuration. In According to this, it has been found that the above problems can be easily solved, and the present invention has been completed. That is, the gist of the present invention is as follows. 20 to 70% by weight of polyester mainly composed of butylene terephthalate, and polyester having a different crystallinity from the polyester Is a polyester film having a thermal adhesiveness, 0.05 to 2.5% by weight of an ester compound with a carboxylic acid or a carboxylic acid anhydride with a polyalkylene glycol, or a higher fatty acid, A metal plate having a coefficient of dynamic friction between one of the film surfaces (A surface) and a bearing steel ball of 0.30 or less when heated above the melting point of the film, held for 60 seconds or more and then rapidly cooled It exists in the polyester film for coating.
[0006]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the present invention will be described in detail.
The thermal adhesiveness of the polyester film for heat laminating metal plate of the present invention (hereinafter sometimes simply referred to as “film”) will be described. The thermal adhesiveness in the present invention means that the metal plate can be bonded to the metal plate when heated to a temperature of 140 ° C. or higher and below the melting point of the film and bonded to the film. Films that can be bonded only by heating the metal plate to a temperature higher than the melting point of the film are likely to shrink, so that wrinkles and the like are liable to enter during the laminating process, and temperature control and line speed control become strict, resulting in reduced production efficiency. Moreover, since the film which can be adhere | attached at less than 140 degreeC tends to peel from a metal plate when heated to 100 degreeC or more by retort processing etc., these films are outside the object of this invention.
[0007]
The polyester used in the present invention contains a main component of polyester of aromatic dicarboxylic acid and glycol, that is, 50% by weight or more. Specific examples of the aromatic dicarboxylic acid include terephthalic acid, isophthalic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, and the like. On the other hand, specific examples of glycol include ethylene glycol, diethylene glycol, propylene glycol, tetramethylene glycol, neopentyl glycol, 1,4-cyclohexanedimethanol and the like.
[0008]
In the present invention, at least two kinds of polyesters having different crystallinity are blended. The difference in crystallinity means that the difference in heat of fusion calculated from an endothermic peak accompanying melting in a differential scanning calorimeter between at least two types of blended polyester is 10 J / g or more, preferably 15 J / g or more. More preferably, it means 20 J / g or more. Even if two or more raw materials having a difference in heat of fusion of less than 10 J / g are blended, a film having excellent thermal adhesiveness cannot be obtained.
[0009]
Specific examples include polyethylene terephthalate and polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate and polypropylene terephthalate, polyethylene terephthalate and isophthalic acid copolymer, polybutylene terephthalate and isophthalic acid copolymer, and polyethylene naphthalate and polybutylene terephthalate. Among these, blending of polyethylene terephthalate and polybutylene terephthalate which are mass-produced is preferable.
[0010]
The above composition will be described in more detail. The resin composition used is preferably composed of a polyester resin (1) mainly composed of butylene terephthalate and a polyester resin (2) mainly composed of ethylene terephthalate units. Said resin (1) refers to resin which contains a butylene terephthalate unit, Preferably it is 85 mol% or more. As the copolymer component, polyvalent carboxylic acids and / or polyhydric alcohols are usually used. The resin (2) is a resin containing ethylene terephthalate units, preferably 70 mol% or more, more preferably 80 mol% or more. As the copolymer component, polyvalent carboxylic acids and / or polyhydric alcohols are usually used.
[0011]
Specific examples of the polyvalent carboxylic acid used as a copolymerization component of the resin (1) and the resin (2) include isophthalic acid, phthalic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, adipic acid, sebacic acid, decanedicarboxylic acid. Specific examples of acid, azelaic acid, dodecadicarboxylic acid, cyclohexanedicarboxylic acid, and polyhydric alcohol include propylene glycol, butanediol, hexanediol, neopentyl glycol, 1,4-cyclohexanedimethanol, decanediol, 2- Examples include ethyl-2-butyl-1-propanediol.
[0012]
The ratio of the resin (1) to the total amount of the resin (1) and the resin (2) is preferably 20 to 70% by weight, more preferably 30 to 70% by weight. When the proportion of the resin (1) is less than 20% by weight, the thermal adhesiveness is lowered. When it exceeds 70% by weight, the film exhibits adhesive behavior when it comes into contact with a die such as a punch or a ring of a drawing ironing machine that has become a high temperature (60 to 65 ° C.) by continuous molding.
[0013]
The intrinsic viscosity [η] of each polyester resin (1) used in the present invention is preferably 0.8 to 1.5, more preferably 0.9 to 1.4, and even more preferably 1. 0-1.3. When [η] is less than 0.8, the moldability tends to decrease. On the other hand, when [η] exceeds 1.5, the productivity tends to decrease, or the film tends to flow unevenly during film formation.
The water droplet contact angle on the film surface of the present invention is preferably 80 ° or less, more preferably 75 ° or less, and particularly preferably 70 ° or less. When the water droplet contact angle exceeds 80 °, the hydrophobicity of the film surface increases and the thermal adhesiveness to the metal plate tends to decrease.
[0014]
Moreover, the dynamic friction coefficient between the film after the low crystallization heat treatment of the present invention and the steel ball is 0.30 or less. The low crystallization heat treatment in the present invention means a heat treatment in which the film and the metal plate are heat-bonded and held for 60 seconds above the melting point of the film and then rapidly cooled to amorphize the entire film. The dynamic friction coefficient is a dynamic friction coefficient at 25 ° C. between the surface of the laminated metal plate film after heat bonding and the low crystallization heat treatment and the steel ball for bearing, although details of the measurement conditions will be described later. The value of the dynamic friction coefficient is preferably 0.25 or less, more preferably 0.20 or less, and still more preferably 0.17 or less. When the dynamic friction coefficient is 0.30 or more, defects such as scratches are generated on the film surface under severe friction conditions in the molding process.
[0015]
The friction coefficient between the film and the metal before the low crystallization heat treatment is preferably 0.25 to 1.0, more preferably 0.30 to 0.8. When the coefficient of friction between the film and the metal is 0.25 or less, a friction reducing substance such as wax may be deposited on the film surface, and contact with a roll or the like in the film laminating process or the subsequent low crystallization heat treatment process. As a result, friction reducing substances such as wax may be detached from the film surface, and the cleanliness of the production line may be lowered, and the coefficient of friction after the low crystallization heat treatment may not be lowered. On the other hand, if the coefficient of friction exceeds 1.0, the film winding process tends to deteriorate in the film manufacturing process.
[0016]
In general, the film surface roughness decreases and the friction coefficient tends to increase due to the low crystallization treatment. Therefore, in the present invention, in the film, a friction reducing substance such as wax is used to reduce the dynamic friction coefficient after the low crystallization heat treatment. It is preferable to contain. The content of the friction reducing substance is usually 0.05 to 2.5% by weight, preferably 0.1 to 2.0% by weight, and more preferably 0.2 to 1.5% by weight. If the friction reducing material is less than 0.05% by weight, the friction reducing effect may not be sufficiently exhibited. On the other hand, if it exceeds 2.5% by weight, the thermal adhesiveness of the film is lowered and the laminating conditions become strict so that the productivity is lowered, or the film is likely to be broken in the film production process.
[0017]
The melting point of the friction reducing material used in the present invention is preferably the glass transition temperature Tg ° C. or more of two or more kinds of polyester mixtures having different crystallinity, more preferably Tg + 3 ° C. to 200 ° C., particularly Tg + 5 ° C. to 180 ° C. When the melting point of the friction reducing material is less than Tg ° C. of the mixed resin, the friction reducing material is taken into the film in the film stretching heat treatment step, and thus the friction reducing effect after the low crystallization heat treatment tends to be reduced.
Preferred friction reducing substances are higher fatty acids, ester compounds of aliphatic carboxylic acids and polyhydric alcohols, or amide compounds of aliphatic carboxylic acids and amine compounds. The ester compound and amide compound are excellent in dispersibility in polyester as compared with petroleum wax. Specific examples of the compound include montanic acid, stearyl stearate, sorbitan tristearate, glycerin tristearate, polyoxyethylene distearate, ethylenebisstearic acid amide and the like.
[0018]
Among these, a diester compound with a carboxylic acid or a carboxylic anhydride with a polyalkylene glycol is preferable. When the ester compound is used, for example, the transesterification reaction in a mixture of poly (ethylene terephthalate) and poly (butylene terephthalate) hardly proceeds, and the moldability can be further improved. In the case of a mixture of polyethylene terephthalate and polybutylene terephthalate, the degree of transesterification can be evaluated by how much the melting point derived from polyethylene terephthalate is lower than the melting point of polyethylene terephthalate itself (255 ° C.).
[0019]
Further, even when the ester compound is contained in an appropriate amount in the film, the increase in the contact angle of water droplets is small compared to other compounds, and as a result, a friction reducing effect can be exhibited without adversely affecting the thermal adhesiveness.
Specific examples of the alkylene glycol of the ester compound include polyethylene glycol, polypropylene glycol, polytetramethylene glycol and the like. The carboxylic acid or carboxylic acid anhydride of the diester compound is a saturated or unsaturated hydrocarbon group having 8 or more carbon atoms, preferably a saturated or unsaturated hydrocarbon group having 12 or more carbon atoms. Specifically, dodecanoic acid, tetradecanoic acid, hexadecanoic acid, octadecanoic acid, oleic acid, and alkenyl succinic anhydride.
[0020]
Furthermore, the phosphorus content of the film of the present invention is preferably 30 to 1000 ppm, more preferably 50 to 900 ppm, and particularly preferably 80 to 800 ppm. When the phosphorus content is less than 30 ppm, there is a tendency that the effect of suppressing the decrease in intrinsic viscosity and the melting point drop due to transesterification is poor. On the other hand, if it exceeds 1000 ppm, foreign matter may be generated. The origin of the phosphorus element is preferably an organic phosphorus compound or an inorganic phosphorus compound as a polymerization stabilizer used at the time of polyester polymerization because it can reduce foreign matters in the film and suppress the occurrence of pinholes.
[0021]
The surface roughness Ra of the surface opposite to the surface where the film of the present invention adheres to the metal plate is 0.02 μm or more, more preferably 0.03 to 0.2 μm, and particularly preferably 0.04 to 0.15 μm. . If Ra is less than 0.02 μm, moldability tends to be inferior, and winding workability during film processing may be inferior. On the other hand, when Ra exceeds 0.2 μm, wear powder may be easily generated due to friction caused by running the film.
[0022]
The film of the present invention preferably contains lubricant particles in order to achieve the above surface roughness. Specific examples of the lubricant particles include silicon oxide, calcium carbonate, magnesium carbonate, barium carbonate, calcium sulfate, calcium phosphate, lithium phosphate, magnesium phosphate, lithium fluoride, aluminum oxide, titanium oxide, kaolin, talc, silicon nitride, Inorganic particles such as boron nitride, and organic particles such as crosslinked acrylic particles and crosslinked styrene are listed. These lubricant particles may be contained alone or in combination of two or more.
[0023]
The average particle size of the lubricant particles is preferably 0.1 to 10 μm, more preferably 0.2 to 7 μm, and particularly preferably 0.5 to 5 μm. If it is less than 0.1 μm, the winding workability during film processing tends to be inferior. On the other hand, if it exceeds 10 μm, the lubricant particles may fall off the laminated film in a can manufacturing process or the like.
The content of the lubricant particles is preferably 0.01 to 1.0% by weight, more preferably 0.02 to 0.8% by weight, and still more preferably 0.03 to 0.5% by weight. If it is less than 0.01% by weight, the friction coefficient during film running tends to increase and the handleability tends to decrease. On the other hand, if it exceeds 1.0% by weight, the lubricant particles detached from the surface of the film due to friction between the rolls and rails in the metal plate processing step increase, and the cleanliness of the peripheral processing line may be impaired. In particular, in a metal can coating application, the detached inert substance is liable to migrate to the contents of the metal can and cause a change in taste, which is not preferable.
[0024]
The particle size distribution width (d25 / d75) of the lubricant particles is preferably 1.0 to 1.5, and more preferably 1.0 to 1.4. If it exceeds 1.5, film foreign matter defects due to coarse particles and film breakage tend to occur in the film production process, which is not preferable. Here, the particle size distribution width (d25 / d75) is the ratio of the particle size at 25% by volume to the particle size at 75% by volume, that is, the particle size at 25% by volume (d25) / the particle size at 75% by volume ( d75).
[0025]
The film of the present invention has additive components such as other polyester resins, other resins (for example, polyolefin resins and engineering plastics), flame retardants, antioxidants and the like within the range that does not impair the characteristics of the present invention. An appropriate amount may be included.
In addition, the film of the present invention may further be coated on the opposite side of the adhesive surface with the metal plate, if necessary, for easy printing, slipperiness, releasability, antistatic properties, easy adhesion, etc. Can also be done.
[0026]
Moreover, although the thickness of the film of this invention changes with uses, Preferably it is 5-100 micrometers. If film thickness is less than 5 micrometers, there exists a tendency for the film formability of a laminated | multilayer film to fall. On the other hand, when the film thickness exceeds 100 μm, the manufacturing cost of the laminate plate tends to increase, and it may be difficult to save resources.
Although the manufacturing method of the film of this invention is not specifically limited, For example, the following methods are employ | adopted suitably. That is, the raw material polyester is melted with an extruder, extruded from a T-die, rapidly cooled with a cooling roll to be an amorphous sheet, heated to a temperature higher than the glass transition temperature of the raw material polyester, longitudinally stretched, and then laterally stretched. Sequential stretching or simultaneous biaxial stretching.
[0027]
Next, after heating a sheet material made of a metal material, the film of the present invention is thermocompression bonded to one or both surfaces thereof to produce a metal plate.
The film of the present invention is mainly designed as a metal plate coating film that is exposed to severe friction conditions such as pressure molding, drawing and ironing, etc., but after laminating both sides or one side of the metal plate, Cutting a metal plate into a desired size and forming a shape by welding or the like, such as a decorative plate, a steel plate for rust prevention, a food canned can represented by a beverage can, a pail can, a tin plate 18L can, a steel drum It is also suitable as a film. Moreover, the kind of raw material of a metal plate is not restrict | limited in particular, As a specific example, a rolled steel plate, tinplate, TFS (chin free steel), aluminum, etc. are mentioned.
[0028]
【Example】
Next, although the said embodiment is described further more concretely by giving an Example and a comparative example, this invention is not limited to these examples at all unless it exceeds the gist.
First, an evaluation method, a calculation method, or a measurement method in the films of the following examples will be described.
[0029]
(1) Water drop contact angle
The contact angle between the sample film and distilled water at 23 ° C. and 50% RH was measured using a contact angle meter CA-DT-A type manufactured by Kyowa Interface Chemical Co., Ltd. The contact angle was measured at two points on the left and right and a total of 6 points with 3 samples, and the average value was obtained as the contact angle. In addition, the diameter of the water droplet was 2 mm, and the numerical value 1 minute after the dropping was read.
[0030]
(2) Melting point
Measurement was performed from 0 ° C. to 300 ° C. at a temperature rising rate of 20 ° C./min using MDSC 2910 manufactured by TA Instruments, and the endothermic peak temperature in crystal melting was taken as the melting point.
[0031]
(3) Phosphorus content
Quantification was performed using an X-ray fluorescence spectrometer XRF1500.
[0032]
(4) Thermal adhesiveness
Using a laminating apparatus having two upper and lower rolls, the polyester film obtained in each example was pressure-laminated on one surface of an aluminum plate having a thickness of 0.18 mm to produce a laminated aluminum plate. The aluminum plate temperature at the time of bonding was 180 and 200 ° C., and the bonding speed was 10 m / min. The obtained laminate was heat-treated at 230 ° C. for 10 seconds using a hot air oven, and the thermal adhesiveness was evaluated as follows.
A: The film adheres to an aluminum plate of 80% or more at a bonding temperature of 180 ° C., and then peels off even if heat-treated at 230 ° C. for 10 seconds.
○: The film adheres to an aluminum plate of 80% or more at a bonding temperature of 200 ° C., and does not peel off even when heat-treated at 230 ° C. for 10 seconds
Δ: The film adheres to the aluminum plate by 80% or more at a bonding temperature of 200 ° C., but then peels off when heat-treated at 230 ° C. for 10 seconds.
X: The area where the film adhered to the aluminum plate at a bonding temperature of 200 ° C. was less than 80%
[0033]
(5) Measurement of dynamic friction coefficient
・ Dynamic friction coefficient before low crystallization heat treatment
After laminating the film on an aluminum plate according to the above, a load was applied to a jig that fixed three steel balls for a bearing having a diameter of 3/8 inch, and the load applied to the contact point between the film and the three steel balls was 120 g. The sliding force was further slid at 20 mm / min, and the frictional force was measured. The measurement was performed in an atmosphere at a temperature of 23 ° C. ± 1 ° C. and a humidity of 50% ± 5%, and the value at the point of sliding 5 mm was used as the dynamic friction coefficient.
・ Coefficient of dynamic friction between film surface and steel ball after low crystallization heat treatment
After laminating the film on the aluminum plate according to the above, put it in an oven set at 10 ° C plus the melting point of the film (if two or more melting points are observed) and take it out for 60 seconds on an iron plate at room temperature Then, it was quickly cooled to prepare a low crystallization heat-treated laminate. Next, a load was applied to a jig that fixed three steel balls for bearings with a diameter of 3/8 inch, and the load applied to the contact point between the film and the three steel balls was set to 120 g. Was measured. The measurement was performed in an atmosphere at a temperature of 23 ° C. ± 1 ° C. and a humidity of 50% ± 5%, and the value at the point of sliding 5 mm was used as the dynamic friction coefficient.
[0034]
(6) Formability
In a few steps using a die and a punch, the above laminate was squeezed and molded at a speed of 30 strokes / minute into a molding container (hereinafter abbreviated as a cup) having a bottom diameter of 65 mm and a height of 150 mm. The thickness of the side wall near 120 mm in height from the bottom of the cup was reduced to about 30% with respect to the original aluminum thickness. About the obtained cup, the observation by visual observation about the generation | occurrence | production of the galling between a die | dye and a film at the time of cup shaping | molding was performed, and the following reference | standard evaluated.
A: No galling is observed even when continuous molding of 1000 cans or more is performed at a speed of 30 strokes / minute.
○: No galling is observed even when 100 or more cans are continuously molded at a speed of 30 strokes / minute.
Δ: There are 1 to 10 cans that show scratches caused by galling when 100 cans are continuously molded at a speed of 30 strokes / minute.
X: Continuous formation of 100 cans is impossible due to galling, and scratches are seen or the molding machine must be stopped.
[0035]
The polyester raw materials used in Examples and Comparative Examples are as follows.
(1) Polyester A-1
Using terephthalic acid as the aromatic dicarboxylic acid component and ethylene glycol as the glycol component, the transesterification reaction was completed under normal conditions using magnesium acetate tetrahydrate as the catalyst. The ethylene glycol slurry was added, and ethyl acid phosphate and antimony trioxide were further added as a stabilizer and a polymerization catalyst, followed by polycondensation under normal conditions. The content of amorphous silica contained in the polyester is 0.2% by weight, the intrinsic viscosity is 0.67, the magnesium content is 30 ppm, the phosphorus content is 20 ppm, the antimony content is 250 ppm, The base end group amount was 36 equivalents / ton.
[0036]
(2) Polyester A-2
The transesterification reaction was terminated under normal conditions using dimethyl terephthalate as the aromatic dicarboxylic acid component, ethylene glycol as the glycol component, and calcium acetate dihydrate as the catalyst. Thereafter, an average particle size of 2.5 μm amorphous silica was used. The ethylene glycol slurry containing was added, and ethyl acid phosphate and antimony trioxide were further added as a stabilizer and a polymerization catalyst, and a polycondensation reaction was performed under normal conditions. The content of amorphous silica contained in the polyester is 0.2% by weight, the intrinsic viscosity is 0.62, the calcium content is 250 ppm, the phosphorus content is 250 ppm, the antimony content is 380 ppm, and the carboxyl group end group The amount was 40 equivalents / ton.
[0037]
(3) Polyester B-1
(CH ₂ -CH ₂ Polyethylene glycol distearate (melting point: 56 ° C.) synthesized by reacting stearic acid with polyethylene glycol having a repeating unit of −O) of 200 to 300 was melt-kneaded with 5.0% by weight of polyester A-1.
[0038]
(4) Polyester B-2
Montanic acid (melting point: 89 ° C.) was melt-kneaded with 5.0% by weight of polyester A-1.
[0039]
(5) Polyester C
It was produced by conventional polycondensation using terephthalic acid as the aromatic dicarboxylic acid component, 1,4-butanediol as the glycol component, and terephthalic acid as the dicarboxylic acid component. The intrinsic viscosity was 1.05 and the carboxyl group end group amount was 10 equivalents / ton.
[0040]
(6) Polyester D
In the production of polyester A-1, the aromatic dicarboxylic acid component was synthesized by changing to 77 parts by weight of dimethyl terephthalate and 23 parts by weight of dimethyl isophthalate.
[0041]
Example 1
A mixture of 20 parts by weight of polyester B-1, 40 parts by weight of polyester C and 40 parts by weight of polyester D was extruded from a die at 280 ° C. in a biaxial kneading extruder with a vent, and immediately on a cooling drum at 20 ° C. Quenching was performed to obtain an amorphous unstretched film. Subsequently, this unstretched film was longitudinally stretched 3.5 times at 55 ° C. using a roll stretching machine to obtain a uniaxially stretched film. And this uniaxially stretched film was laterally stretched 4.0 times at 90 ° C. using a tenter stretching machine. Furthermore, in the state which fixed the width | variety of the film, it heat-processed at 200 degreeC, and obtained the 15 micrometers stretched film.
[0042]
Example 2
A mixture of 20 parts by weight of polyester A-1, 20 parts by weight of polyester B-1 and 60 parts by weight of polyester C was extruded from a die at 275 ° C. in a twin-screw kneading extruder with a vent, and immediately cooled at 20 ° C. To obtain an amorphous unstretched film. Subsequently, this unstretched film was longitudinally stretched 3.5 times at 55 ° C. using a roll stretching machine to obtain a uniaxially stretched film. And this uniaxially stretched film was laterally stretched 4.0 times at 90 ° C. using a tenter stretching machine. Furthermore, in the state which fixed the width | variety of the film, it heat-processed at 150 degreeC and obtained the 15-micrometer stretched film.
[0043]
Example 3
A film was obtained under the same conditions as in Example 2, except that polyester A-2 was 25% by weight, polyester B-2 was 15% by weight, and polyester C was 60% by weight.
[0044]
Example 4
A film was obtained under the same conditions as in Example 2 except that polyester A-2 was used instead of polyester A-1.
Example 5
A film was obtained under the same conditions as in Example 1 except that polyester B-2 was used instead of polyester B-1.
[0045]
Comparative Example 1
A film was obtained under the same conditions as in Example 2 except that the resin supplied to the vented twin-screw extruder was a mixture of 40 parts by weight of polyester A-1 and 60 parts by weight of polyester C.
[0046]
Comparative Example 2
A mixture of 80 parts by weight of polyester A-1 and 20 parts by weight of polyester B-1 was extruded from a die at 280 ° C. in a twin-screw kneading extruder with a vent, and immediately quenched with a cooling drum at 20 ° C. A quality unstretched film was obtained. Subsequently, this unstretched film was longitudinally stretched 3.5 times at 85 ° C. using a roll stretching machine to obtain a uniaxially stretched film. And this uniaxially stretched film was laterally stretched 4.0 times at 100 ° C. using a tenter stretching machine. Furthermore, in the state which fixed the width | variety of the film, it heat-processed at 200 degreeC, and obtained the 15 micrometers stretched film.
[0047]
[Table 1]

[0048]
The films of Examples 1 to 5 are polyester films made of a mixture of two kinds of polyesters having different crystallinity as shown in Table 1, and further contain an appropriate amount of a friction reducing compound. Therefore, thermal adhesiveness and moldability are good. In particular, Example 4 contains a polyalkylene glycol ester compound as a friction reducing substance when the phosphorus concentration of the film is 30 ppm or more. Therefore, the moldability is particularly excellent. In addition, the water contact angle does not increase, and there is almost no adverse effect on thermal adhesiveness. On the other hand, Comparative Example 1 was evaluated as containing no friction reducing compound and having poor moldability. Comparative Example 2 was a single-layer film consisting only of polyethylene terephthalate, not a polyester mixture having two or more different crystallinity degrees, and was evaluated as having poor thermal adhesion.
[0049]
【Effect of the invention】
According to the present invention, there is no problem of generation of defects such as scratches even under severe friction conditions in which pressing processing is performed like a metal can lid and drawing and ironing processing is performed like a two-piece metal beverage can. Further, a polyester film for coating a metal plate excellent in thermal adhesiveness while having sufficient moldability is provided, and the industrial value of the present invention is remarkable.

Claims (1)

ブチレンテレフタレートを主体とするポリエステルが２０〜７０重量％および当該ポリエステルとは結晶化度が異なるポリエステルを配合してなる熱接着性を有するポリエステルフィルムであり、ポリアルキレングリコールとのカルボン酸もしくはカルボン酸無水物とのエステル化合物、または高級脂肪酸を０．０５〜２．５重量％含有し、当該フィルムの融点以上に加熱し６０秒以上保持後急冷したときのフィルム表面の一方（Ａ面）と軸受け用鋼球との間の動摩擦係数が０．３０以下であることを特徴とする金属板被覆用ポリエステルフィルム。A polyester film mainly composed of butylene terephthalate is 20 to 70% by weight and is a polyester film having thermal adhesion formed by blending a polyester having a crystallinity different from that of the polyester. A carboxylic acid or carboxylic anhydride with a polyalkylene glycol Containing 0.05 to 2.5% by weight of an ester compound with a product or a higher fatty acid , heated above the melting point of the film, held for 60 seconds or more, and then rapidly cooled and then used for bearings A polyester film for covering a metal plate, wherein a coefficient of dynamic friction with a steel ball is 0.30 or less.