JP4868762B2 - High-strength, high-toughness bainite non-tempered steel sheet with small acoustic anisotropy - Google Patents
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Description
本発明は、音響異方性の小さい高強度高靭性ベイナイト非調質鋼板に関するものであり、殊に、音響異方性が小さく、且つ靭性に優れた引張強度が５７０ＭＰａ以上の非調質型ベイナイト鋼板に関するものである。 The present invention relates to a high-strength, high-toughness bainite non-tempered steel sheet having a small acoustic anisotropy, and in particular, a non-tempered bainite having a small acoustic anisotropy and excellent tensile strength of 570 MPa or more. It relates to steel plates.
建築構造物や橋梁などの大型構造物用として用いられる鋼板には、高強度であると共に高靭性であることが要求される。また建築用や橋梁用として用いられる場合、鋼板内部に欠陥が存在すると該部分が破壊発生の起点となり易いため、超音波探傷試験によって欠陥部分の有無を調査することが一般的に行われている。しかし探傷方向によって著しく音速が変化すると、超音波探傷試験で溶接欠陥部の正確な位置を検出できないことから、鋼板には、所謂「音響異方性」が小さいことも要求される。 Steel sheets used for large structures such as building structures and bridges are required to have high strength and high toughness. In addition, when used for construction or for bridges, if there is a defect inside the steel plate, this part tends to become the starting point of the occurrence of breakage, so it is generally performed to investigate the presence or absence of the defective part by ultrasonic flaw detection test . However, if the speed of sound changes significantly depending on the flaw detection direction, the exact position of the weld defect portion cannot be detected by the ultrasonic flaw detection test, so the steel sheet is also required to have a small so-called “acoustic anisotropy”.
更には、上記各種特性に加えて、製造コスト低減の観点から、焼入れ焼戻しを行わない所謂非調質であっても、上記特性が十分に確保できることが求められている。 Furthermore, in addition to the above various characteristics, from the viewpoint of reducing manufacturing costs, it is required that the above characteristics can be sufficiently ensured even for so-called non-tempering in which quenching and tempering is not performed.
音響異方性が少なくかつ低降伏比の非調質鋼の製造方法として、例えば特許文献１には、Ａｒ3近傍のγ／α２相域で圧延を行った場合に、加工フェライトが生成し降伏比が著しく上昇するだけでなく、集合組織の生成により音響異方性も大きくなることから、仕上圧延の下限をＡｒ3とすることが示されている。また強度を確保すべくＮｂを０．００３％以上添加して析出硬化を図ることが示されている。しかしこの様にＮｂ量を増加させると、強度は容易に確保できるが音響異方性が大きくなる傾向にある。
As a method for producing a non-heat treated steel with low acoustic anisotropy and low yield ratio, for example, in
特許文献２は「材質ばらつきが少なくかつ音響異方性の小さい高強度鋼材の製造方法」についての技術であり、段落［００３５］に「音響異方性を小さくするには、次に示す製造工程が有利に適合する。すなわち、上述した基本組成に成分調整した鋼スラブに熱間圧延などの成形加工を施したのち、まず８６０℃以上の温度に再加熱して冷却することにより、熱間加工後の冷却過程で形成されたベイナイト組織が再びオーステナイトに変態するため、熱間加工後の冷却過程で形成される変態集合組織は消滅し、続く再加熱後の冷却により、上記したところと同様に均一で、しかも集合組織のないベイナイト組織が形成される。その結果、鋼材の音響異方性は小さくなる」ことが示されている。しかし該方法は、熱間圧延後に熱処理を要するものであり、非調質鋼板に関するものでない。また優れた靭性を併せて確保するには改善が必要であると考えられる。 Patent Document 2 is a technique regarding “a method for producing a high-strength steel material with little material variation and small acoustic anisotropy”. Paragraph [0035] states that “the production process shown below is for reducing acoustic anisotropy”. In other words, after the steel slab adjusted to the basic composition described above is subjected to forming processing such as hot rolling, it is first reheated to a temperature of 860 ° C. or higher and then cooled. Since the bainite structure formed in the subsequent cooling process transforms again to austenite, the transformation texture formed in the cooling process after hot working disappears, and the cooling after the subsequent reheating causes the same as described above. It is shown that a bainite structure that is uniform and has no texture is formed. As a result, the acoustic anisotropy of the steel material is reduced. However, this method requires heat treatment after hot rolling, and is not related to a non-tempered steel sheet. In addition, it is considered that improvement is necessary to ensure excellent toughness.
特許文献３には、圧延のままで鋼板の厚み方向の靭性および音響異方性に優れる引張り強さが５９０ＭＰａ級の溶接用極厚鋼板およびその製造方法が示されており、熱間圧延条件として特に、加熱温度を１０５０℃〜１２５０℃とすることで、再結晶細粒化を図り靭性を確保すると共に、９５０℃以下の温度域における累積圧下率や圧延仕上温度を制御することで音響異方性を小さくすることが示されている。しかし音響異方性と共に、より優れた靭性を確保するには改善が必要であると思われる。 Patent Document 3 discloses a very thick steel plate for welding having a tensile strength of 590 MPa which is excellent in toughness and acoustic anisotropy in the thickness direction of the steel sheet as it is rolled, and a method for producing the same. In particular, by setting the heating temperature to 1050 ° C. to 1250 ° C., recrystallization refinement is ensured and toughness is ensured, and acoustic anisotropy is controlled by controlling the cumulative rolling reduction and rolling finish temperature in a temperature range of 950 ° C. It has been shown to reduce gender. However, along with acoustic anisotropy, it seems necessary to improve to ensure better toughness.
また特許文献４には、音響異方性が小さく溶接性に優れた非調質型低降伏比高張力鋼板の製造方法が示されており、具体的に、オーステナイトの未再結晶域での累積圧下率を６０％以下とすると共に、圧延仕上温度を（オーステナイトの未再結晶化温度−８０℃）以上とすることによって、ＪＩＳ Ｚ ３０６０で規定される横波音速比ＣSL／ＣSC［振動方向をＬ方向（主圧延方向）とＣ方向（Ｌ方向に直角な方向）として得られた横波音速値ＣSL（ｍ／ｓ）とＣSC（ｍ／ｓ）の比］の値を１．０２以下にできる旨示されている。また特許文献５には、旧オーステナイト粒の平均アスペクト比（「長径／短径」の比）を１．８以下とすれば、横波音速比が１．０２以下といった低音響異方性を達成できる旨示されている。しかしこれらの技術においても、音響異方性と共により優れた靭性を確保するには更なる改善を要するものと考えられる。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その目的は、音響異方性が小さく、靭性に優れた引張強度５７０ＭＰａ以上のベイナイト非調質鋼板を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a bainite non-tempered steel sheet having a small acoustic anisotropy and excellent toughness and a tensile strength of 570 MPa or more.
本発明に係る音響異方性の小さい高強度高靭性ベイナイト非調質鋼板は、
Ｃ ：０．０２〜０．０８％（質量％の意味、以下同じ）、
Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、
Ｐ ：０．０１５％以下（０％を含まない）、
Ｓ ：０．００６％以下（０％を含まない）、
Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０３０％、
Ｎ ：０．００３０〜０．００８０％、
固溶Ｎｂ：０．００５％以下（０％を含む）、
固溶Ｂ ：０．０００６〜０．００２１％
を満たし、残部鉄及び不可避不純物からなる鋼板であって、
主圧延方向に平行な板厚断面における旧オーステナイト結晶粒径の平均アスペクト比（主圧延方向の平均粒径／板厚方向の平均粒径）が１．８超５．３以下であり、
引張強度が５７０ＭＰａ以上であるところに特徴を有している。
High strength high toughness bainite non-tempered steel sheet with small acoustic anisotropy according to the present invention,
C: 0.02 to 0.08% (meaning mass%, the same applies hereinafter),
Si: 0.05 to 0.50%,
Mn: 1.0 to 2.5%
P: 0.015% or less (excluding 0%),
S: 0.006% or less (excluding 0%),
Cr: 0.50 to 1.50%,
Ti: 0.005 to 0.030%,
N: 0.0030 to 0.0080%,
Solid solution Nb: 0.005% or less (including 0%),
Solid solution B: 0.0006 to 0.0021%
Is a steel plate consisting of the remaining iron and inevitable impurities,
The average aspect ratio of the prior austenite grain size in the sheet thickness section parallel to the main rolling direction (average grain size in the main rolling direction / average grain size in the sheet thickness direction) is more than 1.8 and 5.3 or less,
It is characterized by a tensile strength of 570 MPa or more.
本発明の鋼板には、必要によって、
（ａ）Ｃｕ：０．０５〜１．２０％、Ｎｉ：０．０５〜１．２０％、及びＭｏ：０．０３〜０．５０％よりなる群から選択される１種以上、
（ｂ）Ｃａ：０．０００５〜０．００５％及び／又はＲＥＭ：０．０００３〜０．００３％を含有することも有効であり、これら含有される成分に応じて鋼板の特性を更に向上させることができる。
In the steel plate of the present invention, if necessary,
(A) one or more selected from the group consisting of Cu: 0.05 to 1.20%, Ni: 0.05 to 1.20%, and Mo: 0.03 to 0.50%,
(B) It is also effective to contain Ca: 0.0005 to 0.005% and / or REM: 0.0003 to 0.003%, and the characteristics of the steel sheet are further improved according to these contained components. be able to.
本発明のベイナイト非調質鋼板は、高強度かつ高靭性であると共に音響異方性が小さいので、建築構造物や橋梁などの大型構造物用として最適である。 The bainite non-heat-treated steel sheet according to the present invention has high strength and high toughness and low acoustic anisotropy, and is optimal for use in large structures such as building structures and bridges.
本発明者らは、音響異方性が小さく、靭性に優れた引張強度が５７０ＭＰａ以上のベイナイト鋼板を非調質で得るべく鋭意研究を行なったところ、主圧延方向に平行な板厚断面における旧オーステナイト結晶粒径の平均アスペクト比（主圧延方向の平均粒径／板厚方向の平均粒径）を制御すると共に成分組成を制御することが重要であることを見出した。 The present inventors conducted extensive research to obtain a bainite steel sheet having low acoustic anisotropy and excellent toughness and a tensile strength of 570 MPa or more by non-tempering. It has been found that it is important to control the average aspect ratio of the austenite grain size (average grain size in the main rolling direction / average grain size in the sheet thickness direction) and the component composition.
図１は、上記アスペクト比と靭性の指標である破面遷移温度（ｖＴｒｓ）との関係を示したものであり、アスペクト比と破面遷移温度はどちらも後述する実施例に示す方法で求めたものである。この図１から、上記アスペクト比を１．８超とすることによって、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）が−５０℃以下と著しく優れた靭性を確保できることがわかる。上記アスペクト比が２．８以上であるものが、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）が−６０℃以下とより優れた靭性を確保できるので好ましい。更に好ましくはアスペクト比が４．３以上のものである。 FIG. 1 shows the relationship between the aspect ratio and the fracture surface transition temperature (vTrs), which is an index of toughness. Both the aspect ratio and the fracture surface transition temperature were determined by the method shown in the examples described later. Is. As can be seen from FIG. 1, when the aspect ratio exceeds 1.8, the fracture surface transition temperature (vTrs) is -50 ° C. or less, and extremely excellent toughness can be secured. It is preferable that the aspect ratio is 2.8 or more because the fracture surface transition temperature (vTrs) can be secured to -60 ° C. or lower, which is more excellent toughness. More preferably, the aspect ratio is 4.3 or more.
本発明では、この様に優れた靭性を確保すると共に、低音響異方性を確保すべくアスペクト比の上限を設けて、アスペクト比の制御をすることが重要である。 In the present invention, it is important to control the aspect ratio by providing an upper limit of the aspect ratio so as to ensure such excellent toughness and low acoustic anisotropy.
図２は、上記アスペクト比と音響異方性の関係を示したものであり、アスペクト比と音響異方性（横波音速比ＣSL／ＣSC）はどちらも後述する実施例に示す方法で求めたものである。この図２から、横波音速比ＣSL／ＣSCを少なくとも１．０２またはそれ以下と音響異方性を小さくするには、上記アスペクト比を５．３以下にする必要があることがわかる。上記アスペクト比が４．６以下のものが音響異方性がより小さいので好ましい。音響異方性のより小さいものを得る観点からは、アスペクト比が３．７以下のものが更に好ましい。 FIG. 2 shows the relationship between the aspect ratio and the acoustic anisotropy. Both the aspect ratio and the acoustic anisotropy (transverse wave sound velocity ratio C SL / C SC ) are obtained by the method shown in the examples described later. It is a thing. From FIG. 2, it can be seen that the aspect ratio needs to be 5.3 or less in order to reduce the acoustic anisotropy when the transverse sound velocity ratio C SL / C SC is at least 1.02 or less. Those having an aspect ratio of 4.6 or less are preferred because the acoustic anisotropy is smaller. From the viewpoint of obtaining a smaller acoustic anisotropy, an aspect ratio of 3.7 or less is more preferable.
上記靭性を確保すると共に高強度を確保するには、上記アスペクト比を１．８超に制御すると共に、鋼中の固溶Ｎｂ量、更には固溶Ｂ量とＣｒ量を制御することが大変有効である。 In order to ensure the above toughness and high strength, it is very difficult to control the above aspect ratio to be over 1.8 and to control the amount of solute Nb, and further the amount of solute B and Cr in steel. It is valid.
図３は、固溶Ｎｂ量と破面遷移温度（ｖＴｒｓ）の関係について示したものであり、固溶Ｎｂ以外の成分は規定範囲内にあり、固溶Ｎｂ量を０〜０．０２７％の間で変化させた鋼材について、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）を測定したものである。この図３から、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）が−５０℃以下と優れた靭性を確保するには、固溶Ｎｂ量を０．００５％以下に抑える必要があることがわかる。好ましくは０．００４％以下、より好ましくは０．００３％以下に抑える。 FIG. 3 shows the relationship between the solid solution Nb amount and the fracture surface transition temperature (vTrs). Components other than the solid solution Nb are within the specified range, and the solid solution Nb amount is 0 to 0.027%. The fracture surface transition temperature (vTrs) was measured for the steel material changed between. From FIG. 3, it can be seen that in order to ensure excellent toughness with a fracture surface transition temperature (vTrs) of −50 ° C. or less, it is necessary to suppress the amount of dissolved Nb to 0.005% or less. Preferably it is 0.004% or less, more preferably 0.003% or less.
またベイナイト組織を安定して強度を確保すると共に、優れた靭性も確保するには、焼入れ性向上効果を有するＮｂの代わりに、適量の固溶ＢとＣｒを含有させる必要がある。 In addition, in order to stably secure the bainite structure and ensure excellent toughness, it is necessary to contain appropriate amounts of solid solution B and Cr instead of Nb having an effect of improving hardenability.
図４は、固溶Ｂ量と引張強度（ＴＳ）との関係を示したものであり、固溶Ｂ以外の成分は規定範囲内であって固溶Ｂ量のみ変化させた鋼材について、引張強度を測定し、結果を整理したものである。この図４から、５７０ＭＰａ以上の引張強度を達成させるには、固溶Ｂ量を０．０００６％以上とする必要がある。固溶Ｂ量を増加させて焼入れ性を高めることで、島状マルテンサイト（ＭＡ）の生成量を低減してベイナイト組織を十分に確保でき、引張強度を一段と高めることができる。好ましくは固溶Ｂ量を０．０００８％以上とする。 FIG. 4 shows the relationship between the amount of solute B and the tensile strength (TS). The components other than solute B are within the specified range and only the amount of solute B is changed. Measured and organized the results. From FIG. 4, in order to achieve a tensile strength of 570 MPa or more, it is necessary to make the solid solution B amount 0.0006% or more. By increasing the solid solution B amount and improving the hardenability, the amount of island martensite (MA) produced can be reduced, and a bainite structure can be sufficiently secured, and the tensile strength can be further increased. Preferably, the solid solution B amount is 0.0008% or more.
しかし固溶Ｂ量を増加させると靭性の確保が困難となる。図５は、固溶Ｂ量と破面遷移温度（ｖＴｒｓ）の関係について示したものであり、固溶Ｂ以外の成分は規定範囲内であって固溶Ｂ量のみ変化させた鋼材について、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）を測定し、結果を整理したものである。この図５から、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）が−５０℃以下と優れた靭性を確保するには、固溶Ｂ量を０．００２１％以下に抑える必要がある。好ましくは０．００１７％以下、より好ましくは０．００１３％以下である。 However, if the amount of solute B is increased, it becomes difficult to ensure toughness. FIG. 5 shows the relationship between the solid solution B amount and the fracture surface transition temperature (vTrs). For the steel materials in which the components other than the solid solution B are within the specified range and only the solid solution B amount is changed. The surface transition temperature (vTrs) is measured, and the results are arranged. From FIG. 5, it is necessary to suppress the solid solution B amount to 0.0021% or less in order to ensure excellent toughness with a fracture surface transition temperature (vTrs) of −50 ° C. or less. Preferably it is 0.0017% or less, More preferably, it is 0.0013% or less.
また強度を確保すべくベイナイト組織を十分に確保し、高降伏強度化と靭性の向上を図るには、Ｃｒを添加してベイナイト変態を促進させ、ＭＡの生成量を低減することが有効である。Ｃｒのこの様な効果を発揮させるには、Ｃｒ量を０．５０％以上とする必要がある。好ましくは０．７％以上、より好ましくは０．８％以上である。しかしＣｒを過剰に含有させると溶接継手部の靭性を劣化させるため、１．５０％以下に抑える。好ましくは１．３％以下である。 In order to secure a sufficient bainite structure to ensure strength, to increase the yield strength and toughness, it is effective to add Cr to promote bainite transformation and reduce the amount of MA produced. . In order to exhibit such an effect of Cr, the Cr amount needs to be 0.50% or more. Preferably it is 0.7% or more, More preferably, it is 0.8% or more. However, when Cr is excessively contained, the toughness of the welded joint is deteriorated, so the content is suppressed to 1.50% or less. Preferably it is 1.3% or less.
本発明の鋼板は、ベイナイト鋼板であり、ベイナイトを占積率で９０％以上含むものである。好ましくはベイナイトが占積率で９５％以上のものである。尚、ベイナイト以外に製造過程で不可避的に形成され得る組織として、フェライトやＭＡを含む場合があるが、これらは少なければ少ない程好ましく、本発明では１０％以下に抑える。好ましくは５％未満、更に好ましくは３％未満である。 The steel plate of the present invention is a bainite steel plate and contains bainite in a space factor of 90% or more. Preferably, bainite has a space factor of 95% or more. In addition to bainite, there are cases where ferrite and MA are included as a structure that can be inevitably formed in the manufacturing process, but these are preferably as small as possible, and in the present invention, they are suppressed to 10% or less. Preferably it is less than 5%, more preferably less than 3%.
本発明は、特に上記アスペクト比の制御と固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量及びＣｒ量を制御することによって、５７０ＭＰａ以上の高強度域において優れた靭性を確保すると共に、低音響異方性を達成できたものであるが、該作用効果を確実に発揮させるには、その他の成分を下記の通り制御する必要がある。 The present invention secures excellent toughness in a high-strength region of 570 MPa or more and particularly low acoustic anisotropy by controlling the aspect ratio and controlling the amount of solute Nb, the amount of solute B and the amount of Cr. Although it has been achieved, in order to reliably exhibit the effects, it is necessary to control other components as follows.
〈Ｃ：０．０２〜０．０８％〉
Ｃは、強度（ＴＳとＹＳ）を確保するために重要な元素であり、本発明では少なくとも０．０２％含有させる。好ましくは０．０２５％以上、より好ましくは０．０３０％以上である。しかしＣを過剰に含有させると、熱間圧延後の冷却時にベイナイトが生成せずマルテンサイトが生成し易くなり、所望の靭性が得られ難くなる。またオーステナイト変態時にＣが局所的に濃化し易く、ＭＡの生成量が増大し降伏強度を高めることが困難となる。よってＣ量は０．０８％以下とする。好ましくは０．０６％以下、より好ましくは０．０５％以下である。
<C: 0.02-0.08%>
C is an important element for securing strength (TS and YS), and is contained at least 0.02% in the present invention. Preferably it is 0.025% or more, more preferably 0.030% or more. However, when C is contained excessively, bainite is not generated at the time of cooling after hot rolling, and martensite is easily generated, making it difficult to obtain desired toughness. Further, C is likely to be locally concentrated during the austenite transformation, and the amount of MA produced increases, making it difficult to increase the yield strength. Therefore, the C amount is 0.08% or less. Preferably it is 0.06% or less, More preferably, it is 0.05% or less.
〈Ｓｉ：０．０５〜０．５０％〉
Ｓｉは、ＭＡの生成量を抑えて降伏強度を高める元素である。また脱酸剤としても有用な元素であり、こうした作用を有効に発揮させるには、０．０５％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０７％以上である。しかしＳｉを過剰に含有させると靭性が低下するため、その上限を０．５０％とする。好ましくは０．４０％以下、より好ましくは０．３０％以下である。
<Si: 0.05 to 0.50%>
Si is an element that suppresses the amount of MA produced and increases the yield strength. Moreover, it is an element useful also as a deoxidizer, and in order to exhibit such an effect | action effectively, it is necessary to contain 0.05% or more. Preferably it is 0.07% or more. However, when Si is contained excessively, the toughness decreases, so the upper limit is made 0.50%. Preferably it is 0.40% or less, More preferably, it is 0.30% or less.
〈Ｍｎ：１．０〜２．５％〉
Ｍｎは、焼入れ性を高めて鋼板の高強度化（高ＴＳ化と高ＹＳ化）に寄与する元素である。また、ベイナイトを微細化して靭性を高める作用を有する元素でもある。こうした作用を有効に発揮させるには、Ｍｎを１．０％以上含有させる必要がある。好ましくは１．４％以上である。しかしＭｎ量が過剰になると、焼入れ性が高くなり過ぎて靭性を著しく劣化させる。よって本発明では２．５％以下とする。好ましくは２．０％以下である。
<Mn: 1.0 to 2.5%>
Mn is an element that enhances hardenability and contributes to high strength (high TS and high YS) of the steel sheet. Moreover, it is an element which has the effect | action which refines a bainite and raises toughness. In order to exhibit such an action effectively, it is necessary to contain Mn at 1.0% or more. Preferably it is 1.4% or more. However, when the amount of Mn becomes excessive, the hardenability becomes too high and the toughness is remarkably deteriorated. Therefore, in the present invention, it is 2.5% or less. Preferably it is 2.0% or less.
〈Ｐ：０．０１５％以下（０％を含まない）〉
Ｐは、靭性に悪影響を及ぼす元素であるため極力低減する必要があり、本発明では０．０１５％以下に抑える。好ましくは０．０１０％以下である。
<P: 0.015% or less (excluding 0%)>
Since P is an element that adversely affects toughness, it is necessary to reduce it as much as possible. In the present invention, P is suppressed to 0.015% or less. Preferably it is 0.010% or less.
〈Ｓ：０．００６％以下（０％を含まない）〉
Ｓは、粗大な硫化物を生成して靭性を劣化させるので、極力低減する必要がある。よって本発明では０．００６％以下に抑える。好ましくは０．００４％以下である。
<S: 0.006% or less (excluding 0%)>
S generates coarse sulfides and degrades toughness, so it needs to be reduced as much as possible. Therefore, in the present invention, it is limited to 0.006% or less. Preferably it is 0.004% or less.
〈Ｔｉ：０．００５〜０．０３０％〉
Ｔｉは、高降伏強度化に寄与する元素である。その結果、鋼板の強度（ＴＳとＹＳ）を高めることができる。また固溶ＮをＴｉＮとして固定し、固溶Ｂ量を増加させて焼入性を向上させ、ＭＡの生成を抑制してベイナイト組織を確保するのに有効な元素でもある。更には旧オーステナイト結晶粒の粗大化を抑えて、靭性の劣化を防ぐ作用も奏する。こうした作用を有効に発揮させるには、０．００５％以上含有させる必要がある。好ましくは０．０１０％以上である。しかし、過剰に含有させると却って靭性の低下を招くため、０．０３０％以下とする。好ましくは０．０２０％以下である。
<Ti: 0.005-0.030%>
Ti is an element that contributes to high yield strength. As a result, the strength (TS and YS) of the steel sheet can be increased. It is also an element effective for fixing solid solution N as TiN, increasing the amount of solid solution B to improve hardenability, suppressing the formation of MA, and ensuring a bainite structure. Furthermore, it suppresses the coarsening of the prior austenite crystal grains and also has an effect of preventing toughness deterioration. In order to exhibit such an action effectively, it is necessary to contain 0.005% or more. Preferably it is 0.010% or more. However, if excessively contained, the toughness is reduced, so the content is made 0.030% or less. Preferably it is 0.020% or less.
〈Ｎ：０．００３０〜０．００８０％〉
Ｎは、ＡｌやＴｉと化合して窒化物を形成し、組織の微細化による靭性の向上に有効に作用する。こうした作用を有効に発揮させるには０．００３０％以上含有させる必要がある。好ましくは０．００４０％以上である。但し、Ｎを過剰に含有させると、溶接継手靭性を劣化させるため、Ｎ量は０．００８０％以下に抑える。好ましくは０．００７０％以下、より好ましくは０．００６０％以下である。
<N: 0.0030 to 0.0080%>
N combines with Al and Ti to form nitrides, and effectively acts to improve toughness by refining the structure. In order to exhibit such an action effectively, it is necessary to contain 0.0030% or more. Preferably it is 0.0040% or more. However, if N is excessively contained, the weld joint toughness is deteriorated, so the N content is suppressed to 0.0080% or less. Preferably it is 0.0070% or less, More preferably, it is 0.0060% or less.
本発明で規定する含有元素は上記の通りであり、残部成分は実質的にＦｅであるが、鋼中に、原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれる不可避不純物として、０．０７０％以下のＡｌ等の混入が許容されるのは勿論のこと、前記本発明の作用に悪影響を与えない範囲で、下記の如く、更に他の元素を積極的に含有させることも可能である。 The contained elements specified in the present invention are as described above, and the remaining component is substantially Fe, but 0.070% or less as an inevitable impurity brought into the steel depending on the situation of raw materials, materials, manufacturing equipment, etc. As a matter of course, it is also possible to positively contain other elements as described below within a range that does not adversely affect the operation of the present invention.
〈Ｃｕ：０．０５〜１．２０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．２０％、及び
Ｍｏ：０．０３〜０．５０％
よりなる群から選択される１種以上〉
これらの元素は、いずれも強度確保に有用な元素であり、Ｃｕは、固溶強化および析出強化によって強度（ＴＳとＹＳ）を高めるために有効に作用する元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、Ｃｕを０．０５％以上含有させることが望ましい。より好ましくは０．１０％以上である。しかし過剰に含有させると、熱間加工性を阻害させるため１．２０％以下とすることが好ましい。より好ましくは１．０％以下である。
<Cu: 0.05 to 1.20%,
Ni: 0.05 to 1.20%, and Mo: 0.03 to 0.50%
One or more selected from the group consisting of>
All of these elements are elements useful for securing the strength, and Cu is an element that effectively acts to increase the strength (TS and YS) by solid solution strengthening and precipitation strengthening. In order to exhibit such an action effectively, it is desirable to contain 0.05% or more of Cu. More preferably, it is 0.10% or more. However, if excessively contained, the hot workability is inhibited, so the content is preferably made 1.20% or less. More preferably, it is 1.0% or less.
Ｎｉは、母材の強度と靭性を同時に向上させる元素である。こうした作用を有効に発揮させるには、０．０５％以上含有させることが好ましい。より好ましくは０．１０％以上である。しかし過剰に含まれると、コストアップにつながるため１．２０％以下に抑えることが好ましい。より好ましくは１．０％以下である。 Ni is an element that simultaneously improves the strength and toughness of the base material. In order to exhibit such an action effectively, it is preferable to contain 0.05% or more. More preferably, it is 0.10% or more. However, if it is contained excessively, it leads to cost increase, so it is preferable to keep it to 1.20% or less. More preferably, it is 1.0% or less.
Ｍｏは、焼入れ性を高めて、鋼板の強度（ＴＳとＹＳ）を確保するのに有用な元素である。またＢと併せて含有させることにより、圧延後の冷却時における焼入れ性が制御されて強度（ＴＳ）と靭性のバランスを最適化できる。こうした作用を発揮させるには０．０３％以上含有させる必要がある。より好ましくは０．０５％以上、更に好ましくは０．１０％以上である。しかし過剰に含有させると、靭性を劣化させるため、０．５０％以下とするのがよい。より好ましくは０．４０％以下である。 Mo is an element useful for enhancing the hardenability and securing the strength (TS and YS) of the steel sheet. Moreover, by containing together with B, the hardenability at the time of cooling after rolling is controlled, and the balance of strength (TS) and toughness can be optimized. In order to exert such an effect, it is necessary to contain 0.03% or more. More preferably, it is 0.05% or more, More preferably, it is 0.10% or more. However, if excessively contained, the toughness is deteriorated, so the content is preferably 0.50% or less. More preferably, it is 0.40% or less.
〈Ｃａ ：０．０００５〜０．００５％、及び／又は
ＲＥＭ：０．０００３〜０．００３％〉
Ｃａは、ＳをＣａＳとして固定すると共に、粒状の非金属介在物として形態を制御することにより、靭性を向上させて、偏析部からの破壊を防止するのに有効である。この様な効果を十分に発揮させるには、Ｃａを０．０００５％以上（より好ましくは０．００１０％以上）含有させることが好ましいが、過剰に含有させても、これらの効果は飽和するばかりか靭性が却って劣化する。よってＣａ含有量は、０．００５％以下とすることが好ましく、より好ましくは０００４％以下である。
<Ca: 0.0005-0.005% and / or REM: 0.0003-0.003%>
Ca is effective in improving the toughness and preventing the breakage from the segregation part by fixing S as CaS and controlling the form as granular non-metallic inclusions. In order to exert such effects sufficiently, Ca is preferably contained in an amount of 0.0005% or more (more preferably 0.0010% or more), but even if it is contained excessively, these effects are only saturated. The toughness deteriorates instead. Therefore, the Ca content is preferably 0.005% or less, and more preferably 0004% or less.
ＲＥＭも、上記Ｃａと同様に硫化物としてＳを固定し、偏析部の靭性を向上させるのに有効に作用する。該効果を発揮させるには、ＲＥＭを０．０００３％以上含有させることが好ましい。より好ましくは０．００１０％以上である。しかし過剰に含有させると、過剰な非金属介在物の存在により、靭性を却って劣化させることになる。よって、０．００３％以下に抑えることが好ましく、より好ましくは０．００２５％以下である。 REM also works effectively to fix S as a sulfide and improve the toughness of the segregation part, similar to Ca. In order to exhibit this effect, it is preferable to contain REM 0.0003% or more. More preferably, it is 0.0010% or more. However, if excessively contained, the toughness is deteriorated due to the presence of excessive nonmetallic inclusions. Therefore, it is preferable to suppress it to 0.003% or less, and more preferably 0.0025% or less.
本発明の鋼板を製造するには、基本的には連鋳法あるいは造塊法により作製されたスラブを用いて、熱間圧延−冷却−熱処理の通常の方法により製造できるが、上記各要件を満足させるには、熱間圧延時の加熱温度を１０００〜１２００℃、未再結晶域での全圧下量を１０％以上５０％以下に制御すると共に、熱間仕上圧延温度を８５０℃以上とし、更に、熱間仕上圧延後の４００℃までの冷却を、空冷または加速冷却（３℃／ｓ以上）とすることが推奨される。 In order to manufacture the steel sheet of the present invention, it can basically be manufactured by a normal method of hot rolling-cooling-heat treatment using a slab produced by a continuous casting method or an ingot-making method. In order to satisfy, the heating temperature at the time of hot rolling is 1000 to 1200 ° C., the total reduction amount in the non-recrystallized region is controlled to 10% or more and 50% or less, and the hot finish rolling temperature is 850 ° C. or more, Furthermore, it is recommended that the cooling to 400 ° C. after hot finish rolling is air cooling or accelerated cooling (3 ° C./s or more).
まず熱間圧延時の加熱温度は１０００〜１２００℃とする。鋼片を１０００℃以上に加熱することで、ＮｂとＢを固溶させることができ、オーステナイト粒の過剰な微細化を抑制できるため、焼入れ性を高めることができる。その結果、ＭＡの生成を抑えて高降伏強度化を実現できる。より好ましくは１０５０℃以上に加熱することが望ましい。しかし加熱温度が１１５０℃を超えると、オーステナイト粒が粗大化して靭性が劣化するため、加熱温度は１２００℃以下とする。より好ましくは１１００℃以下である。 First, the heating temperature at the time of hot rolling shall be 1000-1200 degreeC. By heating the steel piece to 1000 ° C. or higher, Nb and B can be dissolved, and excessive refinement of the austenite grains can be suppressed, so that the hardenability can be improved. As a result, high yield strength can be achieved by suppressing the generation of MA. More preferably, it is desirable to heat to 1050 ° C. or higher. However, if the heating temperature exceeds 1150 ° C., the austenite grains become coarse and the toughness deteriorates, so the heating temperature is set to 1200 ° C. or less. More preferably, it is 1100 degrees C or less.
γ（オーステナイト）未再結晶域での全圧下量を１０％以上５０％以下とする。該圧下量を制御することによって、アスペクト比を規定の範囲内とすることができる。該圧下量が１０％未満だとアスペクト比が小さすぎるため好ましくない。より好ましくはγ未再結晶域での全圧下量を１５％以上とするのがよい。しかし該圧下量が５０％を超えると、アスペクト比が大きくなりすぎて音響異方性を高めることになるので好ましくない。より好ましくはγ未再結晶域での全圧下量を４０％以下とするのがよい。 The total amount of reduction in the γ (austenite) non-recrystallized region is 10% or more and 50% or less. By controlling the amount of reduction, the aspect ratio can be within a specified range. If the amount of reduction is less than 10%, the aspect ratio is too small, which is not preferable. More preferably, the total reduction amount in the γ non-recrystallized region is 15% or more. However, if the amount of reduction exceeds 50%, the aspect ratio becomes too large and the acoustic anisotropy is increased, which is not preferable. More preferably, the total amount of reduction in the γ non-recrystallized region is 40% or less.
仕上圧延温度（ＦＲＴ）は８５０℃以上とするのがよい。該温度以上とすることでアスペクト比の上昇を抑制し、音響異方性を確保できるからである。より好ましくは８７０℃以上である。一方、仕上圧延温度が高すぎてもγ未再結晶域の加工が不足し、靭性が劣化することから８９０℃以下で行なうことが好ましい。 The finish rolling temperature (FRT) is preferably 850 ° C. or higher. This is because, by setting the temperature or higher, an increase in aspect ratio can be suppressed and acoustic anisotropy can be secured. More preferably, it is 870 degreeC or more. On the other hand, even if the finish rolling temperature is too high, the processing in the γ non-recrystallized region is insufficient, and the toughness is deteriorated.
熱間圧延後の冷却は、仕上圧延終了温度から４００℃までを、空冷または３℃／ｓｅｃ以上で冷却するのがよい。この様に熱間圧延後に空冷または加速冷却することで、オーステナイト変態時におけるＣの拡散によるＣの濃化を防止してＭＡの生成を抑制でき、結果として降伏強度を高めることができる。より好ましくは５℃／ｓｅｃ以上、さらに好ましくは７℃／ｓｅｃ以上で冷却するのがよい。該冷却後の焼戻しは不要であり、本発明の鋼板は非調質で得られるものである。 As for cooling after hot rolling, it is preferable to cool from the finish rolling finish temperature to 400 ° C. by air cooling or 3 ° C./sec or more. Thus, by air cooling or accelerated cooling after hot rolling, it is possible to prevent the concentration of C due to the diffusion of C during the austenite transformation, suppress the formation of MA, and as a result, increase the yield strength. More preferably, the cooling is performed at 5 ° C./sec or more, more preferably 7 ° C./sec or more. Tempering after the cooling is unnecessary, and the steel sheet of the present invention is obtained by non-tempering.
本発明の鋼板は、上述の通り高強度かつ高靭性であると共に音響異方性が小さいので、橋梁や建築構造物、造船、海洋構造物の製造に最適である。尚、本発明の鋼板は、板厚１０〜１００ｍｍと厚鋼板に分類されるものである。 As described above, the steel sheet of the present invention has high strength and high toughness and low acoustic anisotropy, and is optimal for manufacturing bridges, building structures, shipbuilding, and offshore structures. In addition, the steel plate of this invention is classified into plate thickness 10-100mm and a thick steel plate.
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。 EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples. However, the present invention is not limited by the following examples, but may be appropriately modified within a range that can meet the purpose described above and below. It is also possible to implement, and they are all included in the technical scope of the present invention.
下記表１に示す成分組成の鋼（残部はＦｅおよび不可避不純物）を通常方法で溶製し、スラブとした後、１０００〜１２００℃に加熱し、下記表２に示す条件で圧延を行い、４００℃まで冷却して鋼板を得た。下記表２に、γ未再結晶域での全圧下量、仕上圧延温度（ＦＲＴ）、仕上圧延終了後から４００℃までの冷却速度、および鋼板の板厚を夫々示す。 Steel having the composition shown in Table 1 below (the balance is Fe and inevitable impurities) is melted by a normal method to form a slab, heated to 1000 to 1200 ° C., rolled under the conditions shown in Table 2 below, and 400 The steel plate was obtained by cooling to ° C. Table 2 below shows the total amount of reduction in the γ non-recrystallized region, the finish rolling temperature (FRT), the cooling rate from the end of finish rolling to 400 ° C., and the thickness of the steel sheet.
得られた鋼板を用いて、金属組織、旧オーステナイト粒径のアスペクト比、固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量を求めると共に、音響異方性、引張特性（降伏強度，引張強度）、靭性（衝撃特性）を夫々下記要領で評価した。 Using the obtained steel sheet, the metal structure, the aspect ratio of the prior austenite grain size, the amount of solute Nb and the amount of solute B are obtained, as well as acoustic anisotropy, tensile properties (yield strength, tensile strength), and toughness (impact The characteristics were evaluated in the following manner.
［金属組織の観察］
鋼板のｔ／４（表面から板厚１／４の深さ）位置から試験片を採取し、該試験片をナイタール腐食して光学顕微鏡観察（倍率１００倍）を行い、ベイナイト組織の面積率を求め、任意に選択した３視野で同様の観察を行って、ベイナイト組織の面積率の平均値を算出した。また、その他の組織（フェライトやＭＡ等）の面積率を、全組織（１００％）から上記ベイナイト組織の面積率を差し引いて求めた。
[Observation of metal structure]
A test piece is taken from the position of t / 4 of the steel sheet (depth from the surface to a thickness of 1/4), the test piece is subjected to nital corrosion and observed with an optical microscope (
その結果として下記表２に、ベイナイトが面積率で９０％以上占めるものを「Ｂ」、ベイナイトが面積率で９０％未満であり、第２相としてフェライトが生成しているものを「Ｆ＋Ｂ」と示す。 As a result, in Table 2 below, “B” indicates that bainite occupies 90% or more in area ratio, and “F + B” indicates that bainite is less than 90% in area ratio and ferrite is generated as the second phase. Show.
［旧オーステナイト粒径のアスペクト比の測定］
主圧延方向に平行な板厚断面における旧オーステナイト粒界をナイタール腐食を行って現出させ、光学顕微鏡にて１００倍で組織観察し、主圧延方向の平均粒径と板厚方向の平均粒径を測定して、それらの比（主圧延方向の平均粒径／板厚方向の平均粒径）を３視野について求め、その平均を平均アスペクト比とした。
[Measurement of aspect ratio of prior austenite grain size]
The former austenite grain boundaries in the plate thickness section parallel to the main rolling direction are revealed by performing nital corrosion, and the structure is observed 100 times with an optical microscope. The average particle size in the main rolling direction and the average particle size in the plate thickness direction Were measured and the ratio (average particle size in the main rolling direction / average particle size in the plate thickness direction) was determined for three visual fields, and the average was taken as the average aspect ratio.
［固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量の測定］
抽出残渣法により析出物を残渣として分離抽出し、該析出物を構成するＮｂ量とＢ量をそれぞれ求め、鋼板のＮｂ量（total Ｎｂ量）と鋼板のＢ量（total Ｂ量）から、上記析出物を構成するＮｂ量とＢ量をそれぞれ差し引いて、固溶Ｎｂ量、固溶Ｂ量を算出した。
[Measurement of solid solution Nb amount and solid solution B amount]
The precipitate is separated and extracted as a residue by the extraction residue method, and the Nb amount and B amount constituting the precipitate are respectively determined. From the Nb amount (total Nb amount) of the steel plate and the B amount (total B amount) of the steel plate, the above The amount of Nb and the amount of B were calculated by subtracting the amount of Nb and the amount of B constituting the precipitate, respectively.
［引張試験］
各鋼板の板厚ｔ／４位置からＪＩＳ Ｚ ２２０１４号試験片を採取して、ＪＩＳ Ｚ ２２４１の要領で引張試験を行ない、降伏強度（０．２％耐力：σ0.2）及び引張強度（ＴＳ）を測定した。そして降伏強度：４５０ＭＰａ以上かつ引張強度：５７０以上のものを高強度であると評価した。
[Tensile test]
JIS Z 22014 test specimens were taken from the thickness t / 4 position of each steel plate, and subjected to a tensile test in accordance with JIS Z 2241. Yield strength (0.2% proof stress: σ 0.2 ) and tensile strength (TS) Was measured. Those having a yield strength of 450 MPa or more and a tensile strength of 570 or more were evaluated as having high strength.
［音響異方性の評価］
ＪＩＳ Ｚ ３０６０に規定の通り、横波の振動方向を主圧延方向（Ｌ方向）に一致させたときの横波音速値ＣSLと、Ｌ方向に垂直な方向（Ｃ方向）に一致させたときの横波音速値ＣSCを測定し、横波音速比ＣSL／ＣSCを求めた。そして、該音速比が１．０２以下の場合を音響異方性が小さいと評価した。
[Evaluation of acoustic anisotropy]
As specified in JIS Z 3060, the transverse wave sound velocity value C SL when the vibration direction of the transverse wave is matched with the main rolling direction (L direction) and the transverse wave when matched with the direction perpendicular to the L direction (C direction). The sound velocity value C SC was measured, and the shear wave sound velocity ratio C SL / C SC was determined. And when this sound speed ratio was 1.02 or less, it was evaluated that acoustic anisotropy was small.
［衝撃試験（靭性の評価）］
各鋼板の板厚１／４位置からＪＩＳ Ｚ ２２０２の４号試験片を採取して、ＪＩＳ Ｚ ２２４２の方法でシャルピー衝撃試験を行い、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）を測定した。そして、破面遷移温度（ｖＴｒｓ）が−５０℃以下の場合を靭性に優れると評価した。
[Impact test (toughness evaluation)]
A No. 4 test piece of JIS Z 2202 was taken from the position of the thickness ¼ of each steel plate, and a Charpy impact test was performed by the method of JIS Z 2242 to measure the fracture surface transition temperature (vTrs). And it evaluated that the case where a fracture surface transition temperature (vTrs) was -50 degrees C or less was excellent in toughness.
これらの結果を表２に併記する。 These results are also shown in Table 2.
表１、２より次の様に考察できる（尚、下記Ｎｏ．は、表２中の実験Ｎｏ．を示す）。即ち、Ｎｏ．１〜８は、本発明で規定する要件を満たしているため、音響異方性が小さく、かつ引張特性と靭性に優れている。 From Tables 1 and 2, it can be considered as follows (note that the following No. indicates the experiment No. in Table 2). That is, no. Since 1-8 satisfy | fills the requirements prescribed | regulated by this invention, acoustic anisotropy is small and it is excellent in the tensile characteristic and toughness.
これに対し、Ｎｏ．１１〜１９は、本発明で規定する要件を満たしていないため、引張特性、靭性（衝撃特性）、音響異方性の少なくともいずれかに不具合が生じている。即ち、Ｎｏ．１１は、本発明で規定する成分組成を満たしているが、推奨される条件で製造を行なわなかったため、アスペクト比が大きくなり音響異方性が大きくなった。またＮｏ．１２は、アスペクト比が小さすぎるため、靭性に劣る結果となった。 In contrast, no. Since Nos. 11 to 19 do not satisfy the requirements defined in the present invention, there is a problem in at least one of tensile characteristics, toughness (impact characteristics), and acoustic anisotropy. That is, no. No. 11 satisfies the component composition specified in the present invention, but was not manufactured under the recommended conditions, so that the aspect ratio increased and the acoustic anisotropy increased. No. No. 12 was inferior in toughness because the aspect ratio was too small.
Ｎｏ．１３は、Ｃ量が多過ぎるため靭性に劣る結果となった。Ｎｏ．１４は、Ｃｒ量が不足しているため、ベイナイトを占積率で９０％以上確保できず、ＹＳが低く、靭性に劣る結果となった。Ｎｏ．１５は、固溶Ｎｂ量が過剰であるため、アスペクト比が高くなり、音響異方性が高くなると共に靭性も却って劣る結果となった。 No. No. 13 resulted in inferior toughness due to too much C content. No. No. 14 had a Cr content that was insufficient, so that it was not possible to secure bainite in a space factor of 90% or more, resulting in low YS and poor toughness. No. No. 15 had an excessive amount of dissolved Nb, resulting in a high aspect ratio, high acoustic anisotropy and poor toughness.
Ｎｏ．１６は、Ｔｉ量が不足しているため、ベイナイトを占積率で９０％以上確保できず降伏強度が低めとなり、また靭性に劣る結果となった。 No. No. 16 was insufficient in Ti content, so that bainite could not be secured 90% or more in the space factor, yield strength was low, and the toughness was inferior.
Ｎｏ．１７は、固溶Ｂ量が不足しているため、ベイナイトを占積率で９０％以上確保できず、強度を確保できなかった。 No. In No. 17, since the amount of dissolved B was insufficient, bainite could not be secured 90% or more in space factor, and the strength could not be secured.
Ｎｏ．１８は、Ｓｉ量が過剰であるため靭性に劣る結果となった。またＮｏ．１９は、固溶Ｂ量が過剰であるため靭性に劣る結果となった。 No. No. 18 was inferior in toughness due to the excessive amount of Si. No. No. 19 was inferior in toughness because the amount of solute B was excessive.
Claims (3)
Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、
Ｍｎ：１．０〜２．５％、
Ｐ ：０．０１５％以下（０％を含まない）、
Ｓ ：０．００６％以下（０％を含まない）、
Ｃｒ：０．５０〜１．５０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０３０％、
Ｎ ：０．００３０〜０．００８０％、
固溶Ｎｂ：０．００５％以下（０％を含む）、
固溶Ｂ ：０．０００６〜０．００２１％
を満たし、残部鉄及び不可避不純物からなる鋼板であって、
主圧延方向に平行な板厚断面における旧オーステナイト結晶粒径の平均アスペクト比（主圧延方向の平均粒径／板厚方向の平均粒径）が１．８超５．３以下であり、
前記鋼板はベイナイトを面積率で９０％以上含み、
引張強度が５７０ＭＰａ以上であることを特徴とする音響異方性の小さい高強度高靭性ベイナイト非調質鋼板。 C: 0.02 to 0.08% (meaning mass%, the same applies hereinafter),
Si: 0.05 to 0.50%,
Mn: 1.0 to 2.5%
P: 0.015% or less (excluding 0%),
S: 0.006% or less (excluding 0%),
Cr: 0.50 to 1.50%,
Ti: 0.005 to 0.030%,
N: 0.0030 to 0.0080%,
Solid solution Nb: 0.005% or less (including 0%),
Solid solution B: 0.0006 to 0.0021%
Is a steel plate consisting of the remaining iron and inevitable impurities,
The average aspect ratio of the prior austenite grain size in the sheet thickness section parallel to the main rolling direction (average grain size in the main rolling direction / average grain size in the sheet thickness direction) is more than 1.8 and 5.3 or less,
The steel sheet contains bainite in an area ratio of 90% or more,
A high-strength, high-toughness bainite non-tempered steel sheet with small acoustic anisotropy, characterized by a tensile strength of 570 MPa or more.
Ｃｕ：０．０５〜１．２０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．２０％、及び
Ｍｏ：０．０３〜０．５０％
よりなる群から選択される１種以上を含む請求項１に記載の鋼板。 Furthermore, as other elements,
Cu: 0.05-1.20%,
Ni: 0.05-1.20% and Mo: 0.03-0.50%
The steel plate according to claim 1, comprising at least one selected from the group consisting of:
Ｃａ ：０．０００５〜０．００５％、及び／又は
ＲＥＭ：０．０００３〜０．００３％
を含む請求項１または２に記載の鋼板。 Furthermore, as other elements,
Ca: 0.0005 to 0.005% and / or REM: 0.0003 to 0.003%
The steel plate according to claim 1 or 2 containing.
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