JP4866397B2 - Parallel lighting module and balancer coil for discharge tubes - Google Patents
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Description
本発明は、本願出願人の出願に係る特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)発明の利用発明に係り、液晶テレビ及び面光源の放電管用の並列点灯用モジュール及びバランサコイルに関するものである。 The present invention relates to a use invention of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596) relating to the application of the present applicant, and relates to a parallel lighting module and a balancer coil for discharge tubes of liquid crystal televisions and surface light sources. is there.
バランサコイルは熱陰極管においては一般的に用いられており、公知であるが、当初は電圧が低い放電管が対象であり、また形状が小型ではなかった。 The balancer coil is generally used in a hot cathode tube and is known, but initially it was a discharge tube with a low voltage, and the shape was not small.
冷陰極管用途では小型が求められ、かつ、冷陰極管の駆動電圧が高いために、熱陰極管では配慮の必要のなかった寄生容量について配慮しなければならなくなった。 In the cold cathode tube application, a small size is required, and since the driving voltage of the cold cathode tube is high, it is necessary to consider a parasitic capacitance that does not need to be considered in the hot cathode tube.
冷陰極管のような高電圧でハイインピーダンスを必要とする放電管用途においては、寄生容量は冷陰極管との配線のみならず、バランサコイルの巻線間寄生容量に対する配慮も重要となる。 In a discharge tube application that requires high impedance at a high voltage such as a cold cathode tube, the parasitic capacitance is important not only for wiring with the cold cathode tube but also for the parasitic capacitance between the windings of the balancer coil.
冷陰極管用途として、バランサコイルの提案は複数提案されていたが、いずれの提案も非常に不安定であり、冷陰極管用途における実用化は容易でないことがうかがわれる。 A number of proposals for balancer coils have been proposed as cold cathode tube applications, but all of these proposals are very unstable, and it is apparent that practical application in cold cathode tube applications is not easy.
その主たる理由はその効果が不安定なことにある。他方、効果が安定しているものにあっては市場要求に見合うだけの小型・薄型形状が実現できないことにある。 The main reason is that the effect is unstable. On the other hand, if the effect is stable, it is impossible to realize a small and thin shape that meets the market demand.
又、バランサコイルに関する当業者の認識として代表的なものは特開平7−45393号(特許第3291852号)公報がある。 A representative person skilled in the art regarding the balancer coil is Japanese Patent Laid-Open No. 7-45393 (Japanese Patent No. 3291852).
当該先行技術の公報における図4は図18に該当するものであるが、冷陰極管におけるバランサコイルにおいて、それぞれのコイルN1、N2間のインダクタンス差を少なくすることが重要であるということが開示されている。そして、当該公報中の図4を例にとれば、二つの各コイルを交互に巻き上げることによってそれを実現しようとしている。 FIG. 4 in the prior art publication corresponds to FIG. 18, but it is disclosed that it is important to reduce the inductance difference between the coils N1 and N2 in the balancer coil in the cold cathode tube. ing. Then, taking FIG. 4 in the publication as an example, it is intended to realize this by winding up two coils alternately.
当該先行技術おける開示例のような構成は同時に結合係数を高くすることを目的としているものとも考えられ、当業者における認識では結合係数が大きいことが冷陰極管用バランサコイルにおいて重要であるとされていた。 It is considered that the configuration as disclosed in the prior art is intended to increase the coupling coefficient at the same time, and it is recognized by those skilled in the art that a large coupling coefficient is important in a balancer coil for a cold cathode tube. It was.
そのようなところから、コイル間の結合係数を高くするために、バランサコイルの形状は直方体に近い形状が理想とされていた。 Therefore, in order to increase the coupling coefficient between the coils, the shape of the balancer coil is ideally a shape close to a rectangular parallelepiped.
例えば、図19は、本発明の発明者が特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書で開示したものを除けば、これまでで最も小型とされている冷陰極管用バランサコイルの先行技術の一例である。 For example, FIG. 19 shows a balancer coil for a cold-cathode tube, which is the smallest ever, except the one disclosed by the inventor of the present invention in the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596). It is an example of a prior art.
当該先行技術においては、バランサコイルの各コイルは、セクションがなく、層巻としてあり、また、結合係数を高くするために形状は直方体に近い形状としてある。 In the prior art, each coil of the balancer coil has no section, is formed as a layered winding, and has a shape close to a rectangular parallelepiped in order to increase the coupling coefficient.
つまり、先行技術においては結合係数を高くすることが重要であるという技術的思想に基づいているので扁平な形状は敬遠され、またコイルをセクション構造にすることも結合係数が低下するとして同様に敬遠されていた。 In other words, in the prior art, it is based on the technical idea that it is important to increase the coupling coefficient. Therefore, the flat shape is avoided. It had been.
また、結合係数を低下させないために層巻としなければならないとされていた。 In addition, it has been said that layer winding must be used in order not to reduce the coupling coefficient.
一方、多灯の冷陰極管を並列駆動するための先行技術は、本願発明者によって発明された特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の他に、特開2003−31383公報に開示されている。 On the other hand, prior art for driving multiple cold-cathode tubes in parallel is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-31383, in addition to the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596) invented by the present inventor. Is disclosed.
特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図4は、図20に相当するものであるが、多数のバランサコイルを循環状に接続したものを開示し、又、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図6は、図21に相当するものであるが、3本又はそれ以上のコイルの磁束を対向させる技術を開示している。 FIG. 4 of the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596), which corresponds to FIG. 20, discloses a circuit in which a number of balancer coils are connected in a circulating manner. FIG. 6 of the specification of −3740 (US Patent Application No. 2004-155596), which corresponds to FIG. 21, discloses a technique for opposing the magnetic fluxes of three or more coils.
そして、特開2003−31383公報のFig6は、図22に相当するものであるが、巻線W1〜Wnは同一のコアに巻かれ、巻数は均しいことが開示されている。 FIG. 6 of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-31383 corresponds to FIG. 22, but discloses that the windings W1 to Wn are wound around the same core and the number of turns is uniform.
熱陰極管においてバランサコイルを応用することは容易であり、それは主に熱陰極管が低電圧及び低インピーダンスで駆動可能だからである。また、熱陰極管の応用においては小型化を特に必要としない。その意味でバランサコイルの形状は大きくても良く、また熱陰極管のインピーダンスに比較したバランサコイルのインダクタンス(或いはインバータ回路の動作周波数におけるリアクタンス)は特段の配慮をしなくても十分に大きいものとなり、バランサとして十分な性能を発揮することが容易である。 It is easy to apply a balancer coil in a hot cathode tube, mainly because the hot cathode tube can be driven with low voltage and low impedance. Further, miniaturization is not particularly required in application of a hot cathode tube. In this sense, the shape of the balancer coil may be large, and the inductance of the balancer coil (or the reactance at the operating frequency of the inverter circuit) compared to the impedance of the hot cathode tube will be sufficiently large without special consideration. It is easy to exhibit sufficient performance as a balancer.
しかし、冷陰極管における応用においては、冷陰極管の駆動電圧が高くハイインピーダンスであるところからバランサに求められるリアクタンスも大きく、また、高圧の各部や巻線に発生する寄生容量の影響が無視できない。 However, in applications in cold cathode tubes, the reactance required of the balancer is large because the driving voltage of the cold cathode tubes is high and high impedance, and the influence of parasitic capacitance generated in each part of the high voltage and the winding cannot be ignored. .
また、主としての用途が液晶テレビ用バックライトなど精密用途であるために、バランサに求められる形状も小型あるいは扁平型の形状が求められている。 In addition, since the main application is a precision application such as a backlight for a liquid crystal television, the shape required for the balancer is also required to be small or flat.
さらに、バランサコイルに接続された冷陰極管のうちの一方が不点灯となった場合にはバランサコイルのコアが飽和し、それによってコアロスが増えて温度が上昇するが、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書で開示するように、その温度上昇を抑えるためにもコア形状は小型でなければならない。 Furthermore, when one of the cold-cathode tubes connected to the balancer coil is not lit, the core of the balancer coil is saturated, thereby increasing the core loss and increasing the temperature. As disclosed in US Patent Application No. 2004-155596), the core shape must be small in order to suppress the temperature rise.
一方、バランサの技術に関して当業者における認識も必ずしも正しいとは限らない。 On the other hand, the recognition by those skilled in the art regarding balancer technology is not always correct.
典型的な例は、本願発明者によって発明された特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書で開示されているように、先行技術における当業者の認識はバランサに必要とされるリアクタンスを冷陰極管の積分インピーダンスの数倍以上という過剰な設定をすることである。これに関しては、冷陰極管の微分インピーダンスである負性抵抗特性をバランサのリアクタンスの和が上回ることが必須の条件であり、冷陰極管のバックライトへの組み込み時インピーダンス特性を管理・測定することで確実な分流特性を確保することが開示されている。 Typical examples are disclosed in Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596) invented by the inventor of the present application, and the recognition of those skilled in the prior art is required for the balancer. The reactance is excessively set to several times the integral impedance of the cold cathode tube or more. In this regard, it is an essential condition that the sum of the balancer reactances exceeds the negative resistance characteristic, which is the differential impedance of the cold-cathode tube, and the impedance characteristic when the cold-cathode tube is incorporated into the backlight is managed and measured. And ensuring reliable shunt characteristics.
しかし、さらに特許第3291852号公報にあるように、分流・均衡特性の効果を発揮する主たるパラメータを結合係数や巻線パラメータの均等性に求める技術思想が根強くあり、バランサコイルの形状には多くの制約があるものと考えられていた。 However, as disclosed in Japanese Patent No. 3291852, there is a strong technical philosophy for obtaining the main parameter that exhibits the effect of the shunt / equilibrium characteristics on the coupling coefficient and the uniformity of the winding parameters, and there are many shapes of the balancer coil. It was thought that there was a restriction.
そのようなところから、バランサコイルはセクション構造であってはならないものであり、結合係数を高めるために直方体形状に近くなければならないとされていた。 For this reason, the balancer coil must not have a section structure, and has to be close to a rectangular parallelepiped shape in order to increase the coupling coefficient.
また、特許第3291852号公報で開示のような構造や多くの先行技術においては耐圧構造を取ることが難しく、また、本願出願人の出願に係る特願2004−79571明細書で開示の図4に相当する図23における高耐圧のバランサコイルを実現することは難しかった。 In addition, in the structure as disclosed in Japanese Patent No. 3291852 and many prior arts, it is difficult to adopt a pressure resistant structure, and in FIG. 4 disclosed in Japanese Patent Application No. 2004-79571 relating to the application of the present applicant. It was difficult to realize the corresponding high-breakdown-voltage balancer coil in FIG.
しかし近年、バランサコイルにおいて重要なものは相互インダクタンスであって結合係数ではないことは中華民国特許第521947号明細書の開示により明確になっている。 However, in recent years, it has become clear from the disclosure of the Chinese Patent No. 521947 that what is important in the balancer coil is the mutual inductance, not the coupling coefficient.
一方、冷陰極管用のバランサコイルにおいては冷陰極管のインピーダンス及び負性抵抗が熱陰極管と比べても遥かに大きく、非常に大きな相互インダクタンスが必要である。 On the other hand, in the balancer coil for cold cathode tubes, the impedance and negative resistance of the cold cathode tubes are much larger than those of the hot cathode tubes, and a very large mutual inductance is required.
このため、冷陰極管用バランサコイルは極細線を多数巻く必要があり、このために巻線管に発生する寄生容量(いわゆる分布容量)が無視できなくなっていた。 For this reason, it is necessary to wind a large number of extra fine wires in the balancer coil for a cold cathode tube, and for this reason, parasitic capacitance (so-called distributed capacitance) generated in the winding tube cannot be ignored.
ここで、巻線間の寄生容量と巻線の自己インダクタンスとの間で共振を起こすことは自己共振として公知である。 Here, causing resonance between the parasitic capacitance between the windings and the self-inductance of the windings is known as self-resonance.
バランサコイルの場合、この自己共振周波数がバランサコイルで使用される周波数よりも低くなると、バランサコイルが分流特性及び均衡特性を失うが、当業者においてはこのような知見が公知であるとは言い難く、先行技術には全く開示が無かった。 In the case of a balancer coil, if this self-resonant frequency becomes lower than the frequency used in the balancer coil, the balancer coil loses the shunt characteristics and the balance characteristics, but it is difficult for those skilled in the art to know such knowledge. There was no disclosure in the prior art.
冷陰極管用のバランサコイルに関する先行技術にはこの点に関しての開示がなく、冷陰極管用のバランサコイルが不安定で実用化できないといった原因の多くが相互インダクタンスを確保しようとするあまり、巻線を巻き過ぎることから起きていた。 There is no disclosure regarding this point in the prior art related to the balancer coil for the cold cathode tube, and many of the reasons that the balancer coil for the cold cathode tube is unstable and cannot be put into practical use attempt to secure mutual inductance. I was awake from passing.
つまり、巻線を巻き過ぎることからバランサコイルの自己共振周波数が低くなり過ぎることにより分流・均衡効果を失っていたためである。即ち、冷陰極管用のバランサコイルには冷陰極管の特性に対して適正な巻数の範囲があり、それよりも巻き過ぎても巻き足りなくても分流・均衡効果を失うわけである。 That is, because the self-resonant frequency of the balancer coil becomes too low due to excessive winding, the shunt / balance effect has been lost. That is, the balancer coil for the cold cathode tube has a range of the number of turns appropriate for the characteristics of the cold cathode tube, and loses the diversion / balance effect even if it is wound more or less than that.
ところで、一般的知見として、コア形状が大きい場合には実効的な透磁率が大きくなるということが知られている。 By the way, as general knowledge, it is known that when the core shape is large, the effective magnetic permeability increases.
バランサコイルの場合、十分に大きな形状のコア及びコイルを用いて構成した場合は少ない巻数で大きなインダクタンスが得られるので、巻線間寄生容量は少なくなり、自己共振周波数を高くすることができる。そのため、分流効果を有するインダクタンスとして過剰な設定をした場合でも問題なく効果を有する場合がある。即ち、大きなコアでバランサコイルを構成すれば、バランサコイルが分流・均衡効果を有する範囲が広いわけである。また、このように十分に大きいバランサコイルを用いた点灯実験は従前からたびたび行なわれている。 In the case of a balancer coil, when a sufficiently large core and coil are used, a large inductance can be obtained with a small number of turns, so that the parasitic capacitance between windings can be reduced and the self-resonance frequency can be increased. For this reason, even if the inductance having the shunt effect is excessively set, the effect may be obtained without any problem. That is, if the balancer coil is configured with a large core, the range in which the balancer coil has a shunt / balance effect is wide. Further, lighting experiments using such a sufficiently large balancer coil have been frequently performed.
一方、冷陰極管用途としてのバランサコイルには小型、或いは、扁平な形状が求められるが、これらの条件はバランサコイルが分流・均衡の効果を有する範囲を狭くするものである。即ち、小さい形状のコア、扁平形状、細長い形状などはいずれも実効透磁率を小さくするものであり、その結果としてごく細い銅線を多数巻かなければならなくなる。 On the other hand, a balancer coil as a cold cathode tube application is required to have a small size or a flat shape. However, these conditions narrow the range in which the balancer coil has the effect of diversion / balance. That is, the small core, flat shape, and elongated shape all reduce the effective magnetic permeability, and as a result, a large number of very thin copper wires must be wound.
冷陰極管用途の場合は高電圧・高インピーダンスなので、大きなインダクタンスを必要とするために巻数が多くなるが、このことは同時に巻き線間寄生容量が大きくなって自己共振周波数が低くなることを伴う。 In the case of cold-cathode tube applications, high voltage and high impedance require a large inductance, which increases the number of turns. This simultaneously increases the parasitic capacitance between windings and lowers the self-resonant frequency. .
ここで自己共振周波数が低くなり過ぎると、バランサコイルは分流・均衡効果を失う。そのために、冷陰極管用途という特殊な用途において巻き過ぎは禁物であり、過剰なインダクタンス設定はかえって分流均衡効果を阻害することになる。 If the self-resonant frequency becomes too low, the balancer coil loses the shunt / balance effect. For this reason, excessive winding is prohibited in a special application such as a cold cathode tube application, and an excessive inductance setting rather inhibits the shunt balancing effect.
そのために、小型化したバランサコイルにおいて、安定した分流・均衡効果を得るためには特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書で開示するように、冷陰極管の負性抵抗特性を管理して適正な範囲のインダクタンス値設定をすることが必須となるわけである。 Therefore, in order to obtain a stable shunt / balance effect in a miniaturized balancer coil, as disclosed in the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596), the negative resistance characteristics of the cold cathode tube are described. It is essential to set an inductance value within an appropriate range by managing the above.
このようにバランサコイルの自己共振周波数は冷陰極管用バランサコイルの小型化を阻害する要因であった。 Thus, the self-resonant frequency of the balancer coil is a factor that hinders the miniaturization of the cold-cathode tube balancer coil.
図19は一つの例であるが、ちなみにこのバランサの特性を示すと、各コイルのインダクタンス値は200mHであり自己共振周波数は図24に示すように概ね60kHzであることがわかる。また、各コイルは層巻としている。層巻にしている結果、自己共振周波数は低くなっている。 FIG. 19 shows an example. Incidentally, when the characteristics of this balancer are shown, it can be seen that the inductance value of each coil is 200 mH and the self-resonance frequency is approximately 60 kHz as shown in FIG. Each coil is layered. As a result of layer winding, the self-resonant frequency is low.
これは、冷陰極管用のバランサコイルとしての値としては限界すれすれであって、液晶バックライトパネルの用途として分流・均衡効果を発揮する場合もあれば突如としてその均衡が崩れる場合もある。 This is a limit value as a balancer coil for a cold cathode tube, and may have a shunt / balance effect as an application of a liquid crystal backlight panel, or may suddenly lose its balance.
それゆえに、中華民国特許第521947号明細書で開示するように、各冷陰極管に直列に挿入されるバラストコンデンサは必須であり、均衡が崩れた場合の安定を確保しようとするものであった。 Therefore, as disclosed in the specification of the Chinese Patent No. 521947, a ballast capacitor inserted in series with each cold-cathode tube is indispensable, and is intended to ensure stability when the balance is lost. .
また、図24に示す開示例においては、分流・均衡効果を確保しようとしてバランサコイルの各コイルの巻数を増やせば、インダクタンスは増えるが、逆に、コイルの自己共振周波数はさらに低くなり、分流・均衡効果を失うことが明らかである。 In addition, in the disclosed example shown in FIG. 24, if the number of turns of each coil of the balancer coil is increased in order to ensure the shunting / balance effect, the inductance increases, but conversely, the self-resonant frequency of the coil further decreases, It is clear that the equilibrium effect is lost.
この場合、自己共振周波数を高くすることができなければ、バランサコイルのさらなる小型化は不可能である。そこで、それらの実現手段に関しては、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書で開示したものがあるが、当該発明は主に冷陰極管用バランサコイルの小型化に関する技術を集約しているものである。 In this case, the balancer coil cannot be further reduced in size unless the self-resonance frequency can be increased. Therefore, there are those disclosed in the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596) as the means for realizing them, but the invention mainly concentrates the technology related to the miniaturization of the balancer coil for cold cathode tubes. It is what.
また、多くの実用化アプローチの中でこれらのバランサコイルを高圧側に、かつ、インバータ回路基板上に配置しようとするものがあるが、これらも均衡効果を大きく害する。 Further, among many practical approaches, these balancer coils are intended to be arranged on the high voltage side and on the inverter circuit board, which also greatly impairs the balance effect.
バランサコイルから冷陰極管までの高圧側配線は、管電流の均衡に関して、特に敏感であり、冷陰極管から長い配線を経てインバータ回路側に配置するのは禁物であって、独立した基板の分流回路モジュールとして冷陰極管近傍に配置しなければその効果を発揮しない。 The high-voltage side wiring from the balancer coil to the cold-cathode tube is particularly sensitive with respect to the balance of the tube current, and it is prohibited to place it on the inverter circuit side through a long wiring from the cold-cathode tube. If the circuit module is not arranged in the vicinity of the cold cathode tube, the effect is not exhibited.
ところで、液晶テレビ用バックライトにおける応用に関しては多数の冷陰極管を点灯しなければならないという命題がある。そこで、本願発明者は特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図4の接続法を開示したが、この接続法はバランサコイルの漏れインダクタンスが大きくないと循環電流が流れて性能が低下するという問題がある。そのために漏れインダクタンスを大きくしなければならない。 By the way, regarding the application in the backlight for liquid crystal televisions, there is a proposition that a large number of cold-cathode tubes must be lit. Therefore, the present inventor has disclosed the connection method of FIG. 4 of the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596). However, this connection method causes a circulating current to flow unless the leakage inductance of the balancer coil is large. There is a problem that the performance decreases. Therefore, the leakage inductance must be increased.
一方、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図6に相当する図21では3本またはそれ以上のコイルの磁束を対向させて均衡する技術を開示したが、この方法は3灯ないし4灯までは十分な分流・均衡効果を有するものの、それ以上の灯数では灯数が多くなるにしたがって各巻線間の結合係数が低下していくので、分流・均衡に有効な相互インダクタンスが低下してしまい、分流・均衡効果がなくなっていく。 On the other hand, FIG. 21 corresponding to FIG. 6 of the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596) discloses a technique of balancing the magnetic fluxes of three or more coils to face each other. Three to four lamps have a sufficient diversion / balance effect, but if the number of lamps exceeds that, the coupling coefficient between the windings decreases as the number of lamps increases. Inductance decreases and the shunt / balance effect disappears.
一方、特開2003−31383公報(米国6717372B2)のFig6には一つのコア上に巻かれた巻線W1ないしWnによって均衡・分流効果が得られるとして開示されている。 On the other hand, FIG. 6 of Japanese Patent Laid-Open No. 2003-31383 (US Pat. No. 6,717,372 B2) discloses that a balance / division effect can be obtained by windings W1 to Wn wound on one core.
即ち、これを視覚的に図示すると図25の構造となるが、これは実際には実現が困難であって多くの灯数を均衡化させようとしても均衡効果がないことが確認されている。実際には各コイルの自己インダクタンスにより分流効果を維持するのみの状態である。
本発明は、冷陰極管用途において、小型でかつ十分な分流、均衡効果を有するバランサコイルとそのバランサコイルを複数有する分流回路モジュールを提供することである。 An object of the present invention is to provide a balancer coil having a small size and sufficient shunting and balancing effects and a shunt circuit module having a plurality of balancer coils in cold cathode tube applications.
そのために、各コイルをセクション巻きとすることによって自己共振周波数を高くし、巻線を多数巻くことを可能とすることによって、小型扁平形状のバランサコイルにおいても十分な分流・均衡効果を得ようとするものである。 Therefore, by making each coil into section windings, the self-resonance frequency is increased and a large number of windings can be wound to obtain a sufficient diversion / balance effect even in a small flat balancer coil. To do.
また、冷陰極管用バランサコイルにおいて、その分流・均衡効果を有するためには、結合係数ではなく、相互インダクタンスが重要である。従って、必要な相互インダクタンスが確保されれば良い。 Further, in order to have a shunt / balance effect in a cold-cathode tube balancer coil, mutual inductance, not coupling coefficient, is important. Therefore, the necessary mutual inductance may be ensured.
一方で、冷陰極管用バランサコイルの小型化の障害となっているものは、各コイルの自己共振周波数である。そのため、各コイルの自己共振周波数は高くしなければならない。 On the other hand, the obstacle to miniaturization of the cold-cathode tube balancer coil is the self-resonant frequency of each coil. For this reason, the self-resonant frequency of each coil must be increased.
また、高周波用コイルの自己共振周波数付近においては分布定数性の遅延現象が無視できない。例えば、これらのバランサコイルは一般に従来からあるコモンモードチョークコイルなどの製造方法が転用されるために、製造上の都合からことごとく図27のように配線されている。しかし、これらはコイルの自己共振周波数付近において生じる分布定数性の遅延現象を考慮したものではない。 Also, the distributed constant delay phenomenon cannot be ignored in the vicinity of the self-resonant frequency of the high frequency coil. For example, these balancer coils are generally wired as shown in FIG. 27 for the convenience of manufacturing because a conventional manufacturing method such as a common mode choke coil is diverted. However, these do not take into account the distributed constant delay phenomenon that occurs near the self-resonant frequency of the coil.
そのためバランサコイルを構成する場合には1−4ピンの間を短絡して用いられるが、その場合、進行波により最初に影響を受けるコイルの部位はそれぞれのコイルから見て隣接するコイルの近傍の部位である。これを図28で説明すれば、進行波Aによって最初に作用を受けるピンは、巻き終わりである1番ピンである。一方、進行波Bによって最初に作用を受けるピンは、巻き始めである4番ピンである。従って、このような接続法ではそれぞれのコイルに受ける進行波の方向が異なり、バランサコイルの各コイル間に発生する磁束を相殺しようとした場合に完全に相殺できない磁束成分が残ることになる。そして、これにより自己共振周波数付近におけるバランサコイルの分流・均衡効果が阻害される原因となっていた。 Therefore, when configuring a balancer coil, it is used by short-circuiting between pins 1-4. In that case, the part of the coil that is first affected by the traveling wave is the vicinity of the adjacent coil as viewed from each coil. It is a part. This will be described with reference to FIG. 28. The first pin that is acted upon by the traveling wave A is the first pin that is the end of winding. On the other hand, the pin that is first acted on by the traveling wave B is the fourth pin that is the start of winding. Therefore, in such a connection method, the direction of the traveling wave received by each coil is different, and when trying to cancel the magnetic flux generated between the coils of the balancer coil, a magnetic flux component that cannot be completely canceled remains. As a result, the balance / balance effect of the balancer coil near the self-resonant frequency is hindered.
本発明は、以上の如き観点に鑑みてなされたものであって、磁束の対向する二つのコイルを有し、それらの該コイルの発生する磁束が対抗して相殺する放電管用バランサコイルにおいて、該バランサコイルの有する相互インダクタンスのリアクタンスの和が放電管の負性抵抗を上回ることにより、放電管の管電流を均衡させるものであって、該バランサコイルの該それぞれのコイルをセクション巻きとすることによって、該それぞれのコイルの自己共振周波数を高くすることにより、小型扁平形状のバランサコイルにおいても均衡効果を維持することができる放電管用バランサコイルを実現するものである。 The present invention has been made in view of the above-described viewpoints, and includes a discharger balancer coil having two coils opposed to each other and in which the magnetic fluxes generated by the coils counteract each other. The sum of the reactances of the mutual inductances of the balancer coil exceeds the negative resistance of the discharge tube to balance the tube current of the discharge tube, and by making each coil of the balancer coil a section winding Thus, by increasing the self-resonant frequency of each of the coils, a balancer coil for a discharge tube that can maintain a balance effect even in a small flat balancer coil is realized.
また、前記一対の磁束が相殺されるバランサコイルを有し、該バランサコイルを多数有し、該バランサコイルは磁束の対向する二つのコイルを有し、一つの該バランサコイルの一方の該コイルの一端は、他の該バランサコイルの一方の該コイルに接続され、該コイルを介して放電管の電極の一端に接続され、これを繰り返して該多数の該バランサコイルを相互循環接続させて、各バランサコイルの放電管に接続されない方の一端は一つに接続される、多数の放電管の管電流の均衡効果を持たせた分流回路モジュールにおいて、該バランサコイルは結合係数を低下させることによって漏れインダクタンスを多くすることにより、該分流コイル間に流れる循環電流を抑え、また、各多数の該分流コイルのコアに発生する磁束は全てのコア接続部において対向して相殺するように磁気回路を構成した分流回路モジュールを実現しようとするものである。 Further, the balancer coil having the pair of magnetic fluxes cancelled, the balancer coil having a plurality of the balancer coils, the balancer coil having two coils facing each other of the magnetic flux, One end is connected to one of the other balancer coils, and is connected to one end of the electrode of the discharge tube through the coil. By repeating this, the multiple balancer coils are interconnected to each other, In a shunt circuit module having a balance effect of the tube currents of a number of discharge tubes connected to one end of the balancer coil not connected to the discharge tube, the balancer coil leaks by reducing the coupling coefficient. By increasing the inductance, the circulating current flowing between the shunt coils can be suppressed, and the magnetic flux generated in the cores of each of the many shunt coils can be applied to all the core connections. There are is intended to achieve a shunt circuit module a magnetic circuit so as to cancel opposite.
そして、前記分流回路モジュールにおいて各分流コイル間を接続する接続線に発生する寄生容量を考慮することによって、寄生容量の影響を少なくした分流回路モジュールを実現しようとするものである。 The present invention is intended to realize a shunt circuit module in which the influence of the parasitic capacitance is reduced by considering the parasitic capacitance generated in the connection line connecting the shunt coils in the shunt circuit module.
そして、又、前記分流回路モジュールにおいて、各該分流コイル間を接続する接続線を一つおきに接続することによって、分流コイル間を接続する該接続線の長さを概ね均等とすることによって、寄生容量の影響を少なくした分流回路モジュールを実現しようとするものである。 And, in the shunt circuit module, by connecting every other connecting line connecting the shunt coils, the lengths of the connecting lines connecting the shunt coils are substantially equal, An object of the present invention is to realize a shunt circuit module in which the influence of parasitic capacitance is reduced.
更に、各巻線に発生する分布定数性の遅延現象を考慮することによって自己共振周波数付近におけるバランサコイルの分流・均衡効果を改善するものである。 Furthermore, the effect of shunting and balancing the balancer coil near the self-resonant frequency is improved by taking into account the distributed constant delay phenomenon that occurs in each winding.
さらに、又、各巻線に隣接して巻回された短絡巻線を設け、その短絡巻線を相互に接続することによってバランサコイルの分流・均衡効果を改善するものである。 Furthermore, a short-circuited winding wound adjacent to each winding is provided, and the short-circuited windings are connected to each other to improve the shunt / balance effect of the balancer coil.
これらのことを総合した結果は以下の通りである。
図1は、冷陰極管用バランサコイルにおいては特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図21の他の実現方法として、バランサコイルの各コイルをセクション巻きとすることによって各コイルの自己共振周波数を高くするものである。
The total result of these is as follows.
FIG. 1 shows another embodiment of the balancer coil for cold cathode tube shown in FIG. 21 of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596). This increases the self-resonant frequency.
図1に示す一実施例ではバランサコイルの各コイルを3セクションとしてある。結果として相互インダクタンス600mHにおいて、自己共振周波数を120kHzとすることができた。この場合、結合係数は特段に高い必要はなく、必要な相互インダクタンスが確保されていれば良いので、従前におけるように、直方体形状に近くしなければならないといった制約はなくなり、薄く、或いは、細長く仕上げることが可能である。 In the embodiment shown in FIG. 1, each coil of the balancer coil has three sections. As a result, the self-resonant frequency could be set to 120 kHz at a mutual inductance of 600 mH. In this case, the coupling coefficient does not need to be particularly high, and it is sufficient that the necessary mutual inductance is ensured. Therefore, there is no restriction that it has to be close to a rectangular parallelepiped shape as before, and the finish is thin or elongated. It is possible.
また、セクション構造にすることにより耐圧も高くなり、特願2004−79571明細書で開示の発明に必要な高耐圧のバランサコイルにも適用できる。 Further, the section structure increases the breakdown voltage, and can be applied to a high breakdown voltage balancer coil necessary for the invention disclosed in the specification of Japanese Patent Application No. 2004-79571.
また、相互インダクタンスが重要であって、かつ、自己共振周波数を高くすることが必要であるという着眼に基づけば、特許第3291852号公報に示されているように、バランサコイルにおけるそれぞれのコイル間の条件を均しくするために、それぞれの巻線を密に近接させる構造というのは必要とされない。 Further, based on the viewpoint that mutual inductance is important and that it is necessary to increase the self-resonance frequency, as shown in Japanese Patent No. 3291852, the balancer coils are arranged between each coil. In order to make the conditions uniform, it is not necessary to have a structure in which the respective windings are in close proximity.
また、コイルの相互インダクタンスを大きく保ち、かつ、自己共振周波数を高くするためには、図4のようなドラム状のコア構造も有効である。この場合、中心から同心円状に第一巻線L1を施し、その外側に第二巻線L2を施している。なお、この場合のコア構造はPQ型でも良い。 A drum-shaped core structure as shown in FIG. 4 is also effective for keeping the mutual inductance of the coil large and increasing the self-resonance frequency. In this case, the first winding L1 is provided concentrically from the center, and the second winding L2 is provided outside thereof. In this case, the core structure may be a PQ type.
このような構造は一見して二つの巻線の条件が不一致であるように見えるが、トランスの一般的な性質としてどちらの巻線から見ても相手側の巻線に対する結合係数は同一であるところから、第一巻線と第二巻線の自己インダクタンスさえ同一であれば相互インダクタンスは均しくなり、均等な均衡・分流効果が得られるわけである。 At first glance, such a structure appears to be inconsistent in the conditions of the two windings. However, as a general property of the transformer, the coupling coefficient for the other winding is the same regardless of which winding is used. Therefore, as long as the self-inductance of the first winding and the second winding is the same, the mutual inductance becomes uniform, and an even balance / diversion effect is obtained.
また、バランサコイルは、インダクタンスの比を変えれば、インダクタンスの比の平方根に比例した電流の分流効果が得られる。この性質を利用して任意の多灯の分流回路モジュールを構成することができる。図5ないし図7は特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書に基づき、トーナメント・ツリー状に構成した10灯、12灯、14灯の均等分流回路モジュールの例である。書き込まれている値はインダクタンス値の比を示している。 The balancer coil can obtain a current shunting effect proportional to the square root of the inductance ratio by changing the inductance ratio. By utilizing this property, an arbitrary multi-lamp shunt circuit module can be configured. FIGS. 5 to 7 show examples of 10-lamp, 12-lamp, and 14-lamp equivalent shunt circuit modules configured in a tournament tree shape based on the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596). The value written indicates the ratio of inductance values.
尚、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書においては、単に回路図上の結線のみを意味するトーナメント・ツリーを開示したが、トーナメント・ツリーを構成する各配線の長さは極力短く、かつ、等しくする必要がある。例えば、回路図上の結線が同じように記述されていても、図8と図9では効果が異なる。 In the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (U.S. Patent Application No. 2004-155596), a tournament tree that simply means connection on a circuit diagram is disclosed. However, the length of each wiring constituting the tournament tree is as follows. It should be as short and equal as possible. For example, even if the connections on the circuit diagram are described in the same way, the effects are different between FIGS.
このような現象は熱陰極管用バランサコイルにおいては考慮する必要はない。冷陰極管用バランサコイル特有の現象である。ゆえに、分流回路モジュールにおいてはインバータ回路から独立した構造とすることが理想的であり、冷陰極管の電極近傍に配置することが最も効果的である。 Such a phenomenon does not need to be considered in a hot cathode tube balancer coil. This is a phenomenon peculiar to a balancer coil for a cold cathode tube. Therefore, it is ideal for the shunt circuit module to have a structure independent of the inverter circuit, and it is most effective to arrange it in the vicinity of the electrode of the cold cathode tube.
図8において、Tは分流回路モジュールの入力側を示し、A,B,Cは分流コイルであり、また、これらの分流回路モジュールの出力は放電管DT1ないしDT4に接続されている。図8のような物理的配置においては分流・均衡の効果は芳しくない。これは、各放電管DT1ないしDT4に接続される線の長さが不均等だからである。またDT3およびDT4に接続される線が互いに並列に並び、静電結合することもまた分流・均衡効果を阻害する。 In FIG. 8, T indicates the input side of the shunt circuit module, A, B, and C are shunt coils, and the outputs of these shunt circuit modules are connected to the discharge tubes DT1 to DT4. In the physical arrangement as shown in FIG. 8, the effect of the diversion / equilibrium is not good. This is because the lengths of the lines connected to the discharge tubes DT1 to DT4 are not uniform. Also, the lines connected to DT3 and DT4 are arranged in parallel with each other and electrostatically coupled also inhibits the shunt / balance effect.
このように、分流回路モジュールはこれらの影響がなるべく少なくなるように配線の長さが概ね均等になるように配置することが有効であり、即ち、図9のように物理的配置においてもトーナメント・ツリー状を構成することが必要となる。 Thus, it is effective to arrange the shunt circuit modules so that the lengths of the wirings are substantially uniform so that these influences are reduced as much as possible, that is, in the physical arrangement as shown in FIG. It is necessary to construct a tree shape.
従って、本発明においては、これを物理的な位置関係においてもトーナメント・ツリー状に配置するとして、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書におけるトーナメント・ツリーと区別し、回路図上のみならず物理的配置においてもトーナメント・ツリー状をなすことを意味するものとする。 Therefore, in the present invention, this is arranged in a tournament tree shape even in a physical positional relationship, and is distinguished from the tournament tree in the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596). It means to form a tournament tree not only in the physical layout but also in the top.
また、このように物理的配置においても均等な配置をせねばならないのは各配線に発生する寄生容量が原因である。従って、配線の長さが異なることが避けられない場合には、図10のように、この寄生容量を均しくするように、短い配線は太く、長い配線になるにしたがって細くすることもまた有効である。 In addition, the reason why the physical arrangement must be uniform is caused by the parasitic capacitance generated in each wiring. Therefore, when it is unavoidable that the length of the wiring is different, as shown in FIG. 10, it is also effective to make the short wiring thicker and narrower as the long wiring becomes longer so as to equalize the parasitic capacitance. It is.
また、バランサコイルの各巻線はそれぞれの巻線に流れる電流によって発生する磁界が相殺されるのみならず、さらに、巻線に発生する進行波の影響も考慮に入れればバランサコイルの構成は図29のようにならなければならない。 Further, in each of the windings of the balancer coil, not only the magnetic field generated by the current flowing through each winding is canceled, but also the balancer coil configuration is shown in FIG. It must be like this.
即ち、それぞれの巻線上に発生する進行波の方向を逆にして、遅延による位相遅れも含めて磁束を完全に相殺させるためには、図29のように、それぞれの巻線は巻き始めをバランサコイルの外側から始め、中心に向かって巻いていく、またはその逆の工程をとりつつ、さらにそれぞれの巻線では巻き方向を逆にしなければならないことになる。 That is, in order to reverse the direction of the traveling wave generated on each winding and completely cancel out the magnetic flux including the phase delay due to the delay, each winding has a balancer as shown in FIG. Starting from the outside of the coil and winding toward the center or vice versa, the winding direction must be reversed for each winding.
従って、この実施例では図30のように1−3ピン間を短絡して用いた場合、進行波Aによって最初に作用を受けるピンは、巻き終わりである1番ピンである。また、進行波Bによって最初に作用を受けるピンも、巻き終わりである4番ピンである。したがって、このような接続法によれば、それぞれのコイルに受ける進行波の方向が同じになり、電流の方向は矢印のようになり、発生する磁束は対向するとともに、発生する進行波においても図30のように対称的に背反して相殺することになる。 Therefore, in this embodiment, when the first to third pins are short-circuited as shown in FIG. 30, the first pin that is acted upon by the traveling wave A is the first pin that is the end of winding. Further, the pin that is first acted on by the traveling wave B is the fourth pin that is the end of winding. Therefore, according to such a connection method, the direction of the traveling wave received by each coil is the same, the direction of the current is as shown by the arrow, the generated magnetic fluxes face each other, and the generated traveling wave is also illustrated in FIG. As shown in FIG.
なお、図30における矢印A、Bは二次巻線上に発生する進行波の方向を示すものであって、磁束の方向を示したものではない。もちろん、バランサコイルにおいては磁束も対向して相殺するべきものであることもまた言うまでもない。このような巻き方は製造工程上巻線が巻き枠から外れやすいという製造上の制約で一般には好まれないが、配慮しなければならないポイントである。 Note that arrows A and B in FIG. 30 indicate the direction of traveling waves generated on the secondary winding, and do not indicate the direction of magnetic flux. Of course, it goes without saying that in the balancer coil, the magnetic flux should also be canceled out in opposition. Such a winding method is generally not preferred due to manufacturing restrictions that the winding is likely to come off the winding frame in the manufacturing process, but is a point that must be considered.
先行技術においては図28のようなクロス配線にして使用することが一般的となっている。 In the prior art, the cross wiring as shown in FIG. 28 is generally used.
特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書においては、トーナメント・ツリーの上層の巻線値に対しては次第に巻数を漸減することが開示されているが、本発明ではさらにこの値は並列に接続される冷陰極管の並列合成されたインピーダンスのうちの、いずれか一方の負性抵抗の値が大きい側の負性抵抗を、バランサコイルの相互インダクタンスの和が上回ることにより分流するものである。このことによって、分流に必要な最低条件が明確化されるので、必要にして最小で最適なインダクタンスを選択できるようにするものである。 In the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596), it is disclosed that the number of windings is gradually decreased with respect to the winding value of the upper layer of the tournament tree. Divides the negative resistance of either one of the parallel-combined impedances of the cold-cathode tubes connected in parallel by the sum of the mutual inductances of the balancer coils. Is. As a result, the minimum condition necessary for the diversion is clarified, so that the minimum and optimum inductance can be selected if necessary.
一方、多灯用分流回路モジュールを構成する他の方法として、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図4(本明細書においては図20)が開示されているが、該分流回路モジュールを実現するためにはバランサコイルの結合係数を低くして漏れインダクタンスの値を大きくしなければならない。このことは、本発明におけるセクション巻きは結合係数が低くなるのでむしろ好都合ということになる。 On the other hand, FIG. 4 (FIG. 20 in this specification) of the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596) is disclosed as another method of constructing the multi-light shunt circuit module. In order to realize the shunt circuit module, it is necessary to reduce the coupling coefficient of the balancer coil and increase the value of the leakage inductance. This is rather advantageous because the section winding in the present invention has a low coupling coefficient.
また、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図6(本明細書においては図21)の開示例は、多灯の場合は結合係数が低くなり過ぎるのであるが、この性質を逆に利用し、前記図4の開示例と組み合わせた実施態様の一例を示したものが図2である。 Also, in the disclosure example of FIG. 6 (FIG. 21 in this specification) of the specification of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596), the coupling coefficient is too low in the case of multiple lamps. FIG. 2 shows an example of an embodiment in which the properties are reversed and combined with the disclosed example of FIG.
図2の開示例は、近接して対向するコイルを一組として、それら一組のコイルを循環状に相互接続することによって、多数のコイルを連結した場合の結合係数の低下を防いでいる。 The disclosed example of FIG. 2 prevents a decrease in the coupling coefficient when a large number of coils are connected by forming a set of adjacent coils facing each other and interconnecting the set of coils in a circulating manner.
特開2003−31383公報のFig6、(本明細書においては図22)の開示例は、これらの相当するコイルを一つのコア上に巻くとされているが、実際に有効な分流・均衡効果を得るためには一つのコア上に隣接して巻くのではなく、個々に独立したコアに巻いた構成とし、それらを図2に示すように集積し、それぞれのコイルから発生する磁束を対向させることが必須の構成となる。一つのコア上に巻いたのではこのような構成の実現は困難である。なお、本発明において独立したコアとは即ち多脚構造のことを示し、量産上の都合で一体整形されたコアも均等の範囲で含むものである。したがって、あくまでも技術的本旨は磁気的な性質をもって定義されるべきものであるので、当該の多脚構造のコアも予備的に開示するものである。(図33参照) In the disclosed example of FIG. 6 (refer to FIG. 22 in this specification) of Japanese Patent Laid-Open No. 2003-31383, these corresponding coils are wound on one core. In order to obtain, the structure is not to wind adjacent to one core, but to be wound individually on each core, and they are integrated as shown in FIG. 2, and the magnetic flux generated from each coil is opposed to each other. Is an essential configuration. It is difficult to realize such a configuration if it is wound on one core. In the present invention, an independent core means a multi-leg structure, and includes a core that is integrally formed for convenience in mass production. Therefore, since the technical spirit should be defined with magnetic properties, the core of the multi-leg structure is also disclosed in advance. (See Figure 33)
図2に示す構成は、近接して対向するコイルを一組として、それら一組のコイルを循環状に相互接続することによって、多数のコイルを連結した場合の結合係数の低下を防いでいる。この場合、この構成におけるコアは必ずしも対向するコイルごとに分割する必要はなく、コア全体を2つあるいはそれ以上に分割した構成としても良い。なお、この接続法をした場合の各コイルは円周上に配置すれば、各コイル間の配線は均等にできるが、平面状に一列に並べられる場合には必ずしも相互の距離が均等になるように並べられるとは限らない。例えば、循環状に接続された配線のうちの一本W5が特に長い配線であり、寄生容量の影響を強く受けることから、電流のバランスが悪くなる。 The configuration shown in FIG. 2 prevents a decrease in the coupling coefficient when a large number of coils are connected by connecting a set of adjacent coils facing each other in a cyclic manner. In this case, the core in this configuration does not necessarily need to be divided for each opposing coil, and the entire core may be divided into two or more. In addition, if the coils in this connection method are arranged on the circumference, the wiring between the coils can be made uniform. However, when they are arranged in a line in a plane, the mutual distances are not necessarily equal. It is not always arranged in order. For example, one of the wirings connected in a circular manner, W5, is a particularly long wiring and is strongly affected by the parasitic capacitance, resulting in poor current balance.
そこで、図3に示す例は、対向するコイル間の配線を一つおきに飛び越えるように結線し、帰りはまた残りのコイル間を一つおきに飛び越えるように結線することによって、各配線の長さを概ね均しくすることができるというものである。このような接続法によって電流のバランスが改善される。 Therefore, in the example shown in FIG. 3, the wiring between the opposing coils is jumped so as to jump over every other coil, and the return is connected so as to jump over every other coil. It can be almost even. Such a connection method improves the current balance.
前記した特開2003−31383公報のFig6は、図22に相当するものであるが、実際には実現不可能である。そこで、これをさらに改良することによって実際の分流・均衡効果を実現する方法について示したものが図11である。巻線W1ないしW4は一端が冷陰極管に接続され、他の一端は束ねられ、一つに接続されて使用される。S1ないしS5は短絡巻線であって、相互に接続されることによって巻線W1ないしW4のそれぞれのコイルに発生する磁束と対向する磁束が発生するように巻かれる。このように接続されることによって図11に示された分流回路モジュールは分流・均衡効果を発揮するようになる。 FIG. 6 of the above-mentioned Japanese Patent Application Laid-Open No. 2003-31383 corresponds to FIG. 22, but is not actually realizable. Therefore, FIG. 11 shows a method for realizing an actual diversion / equilibrium effect by further improving this. One end of each of the windings W1 to W4 is connected to the cold cathode tube, and the other end is bundled and connected to be used. S1 to S5 are short-circuited windings, and are wound so that a magnetic flux opposite to the magnetic flux generated in each coil of the windings W1 to W4 is generated by being connected to each other. By connecting in this way, the shunt circuit module shown in FIG. 11 exhibits a shunt / balance effect.
また、図12に示すように、短絡巻線S1ないしS5の接続線のいずれかを切断し、そこに電流検出機構を設けることも可能である。 In addition, as shown in FIG. 12, it is possible to cut any of the connection lines of the short-circuit windings S1 to S5 and provide a current detection mechanism there.
尚、図11乃至図12の接続法は請求項7に基づくものであるが、同様の技術思想に基づけば、個々の分流コイルを独立させた図15の接続法も可能であり、この接続法も請求項7の技術範囲であり、予備的に例示するものである。
11 to 12 is based on
また、このような分流回路モジュールを複数有し、それらの短絡巻線を相互に接続することによって、さらに多くの分流・均衡を行なうことも可能になる。 Further, by providing a plurality of such shunt circuit modules and connecting their short-circuit windings to each other, it becomes possible to perform more shunting and balancing.
同様の原理は、又、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)明細書の図6(本明細書においては図21)の開示例にも応用することが可能であり、図13はその実施態様を示したものである。図13では4分流の例を示しているが、より多くの灯数を分流することも可能である。 The same principle can also be applied to the disclosed example of FIG. 6 (FIG. 21 in this specification) of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596). The embodiment is shown. Although FIG. 13 shows an example of a quadrant flow, it is possible to split a larger number of lamps.
そして、これらの分流回路モジュールを相互に接続してより多くの灯数を分流することも可能であることは、図11ないし図12に示す実施例と全く同じである。 Further, it is possible to connect these shunt circuit modules to each other to shunt a larger number of lamps, which is exactly the same as the embodiment shown in FIGS.
また、図14はさらに別の実施例を示したものであり、コアをリング状にしてそれぞれのコイルの磁気的な条件を均等にしてあるものである。 FIG. 14 shows still another embodiment in which the core is made in a ring shape and the magnetic conditions of the respective coils are made uniform.
これらの原理も図11ないし図13と基本的に同じであるが、巻線W1ないしW4、短絡巻線S1ないしS4の磁気的な均等性はさほど正確である必要はなく、巻線W1と短絡巻線S1、巻線W2と短絡巻線S2、巻線W3と短絡巻線S3および巻線W4と短絡巻線S4との間の相互インダクタンスの比が正確であれば均流効果は正確なものとなる。 These principles are basically the same as those shown in FIGS. 11 to 13, but the magnetic equalities of the windings W1 to W4 and the short-circuiting windings S1 to S4 do not need to be very accurate, and are short-circuited to the winding W1. If the mutual inductance ratio between winding S1, winding W2 and short-circuit winding S2, winding W3 and short-circuit winding S3, and winding W4 and short-circuit winding S4 is accurate, the current-balance effect is accurate It becomes.
また、上記いずれの場合も各巻線の自己インダクタンスと分布容量によって生じる自己共振周波数は十分に高いものでなければならず、かつ、相互インダクタンスも大きくなければならないことは言うまでもない。これらのパラメータは相互にトレード・オフの関係にあるが、セクション巻きにすることによってブレーク・スルーが可能であるということが本発明の本旨の一つである。 In any case, it goes without saying that the self-resonance frequency generated by the self-inductance and the distributed capacitance of each winding must be sufficiently high, and the mutual inductance must be large. Although these parameters are in a trade-off relationship with each other, it is one of the gist of the present invention that breakthrough is possible by winding a section.
従って、同様の思想に基づけば以下に図示する実施例も可能である。即ち、図16は斜め巻きであり、図17は同心円状巻きであって、それらの巻線の断面図を示している。
図16は巻線を斜めに積み重ねるように巻くものであって、同じ巻線容積で比較した場合に、大きな相互インダクタンスが得られるとともに自己共振周波数が高くなるものである。
Therefore, based on the same idea, the embodiment illustrated below is also possible. That is, FIG. 16 is an oblique winding, and FIG. 17 is a concentric winding, showing a cross-sectional view of those windings.
In FIG. 16, windings are wound so as to be stacked obliquely, and when compared with the same winding volume, a large mutual inductance is obtained and a self-resonant frequency is increased.
図17は巻線を同心円状に積み上げていくものであって、巻線内部は図31で示すように、分布定数状のCとLとで構成されるものであるが、Lが大きな値になると、分布定数回路の一般的な性質としてCの一部分しか見えない現象が起きるために、結果として自己共振周波数を高くできるというものである。
[作用]
FIG. 17 is a diagram in which windings are stacked concentrically, and the inside of the winding is composed of C and L in a distributed constant form as shown in FIG. 31, but L is a large value. Then, a phenomenon in which only a part of C is seen as a general property of the distributed constant circuit occurs, and as a result, the self-resonant frequency can be increased.
[Action]
ここで、本件のバランサコイルにおける分流・均衡の作用について包括的な原理を述べれば以下のようになる。
周波数60KHzの冷陰極管用インバータ回路において、一般的に、冷陰極管Cのインピーダンスは約100kΩ乃至150kΩ前後の値を有する。分流トランスTdの各コイルL1、L2の持つインダクタンス値が均しく、その値が100mH乃至200mHで、各コイルL1、L2間の結合係数が0.9 以上の分流トランスTdとした場合、相互インダクタンス値Mは次の式により求まる。
M=k・L0
例えば、自己インダクタンス100mHの場合において、結合係数が0.9であると、相互インダクタンスは、
0.9×100mH=90mH
となる。
ここで、60kHzにおける相互インダクタンスのリアクタンス値を算出すると、
XL=2πfL=2×π×60×103×90×10−3=34kΩ
となるが、このような条件において、インピーダンスは約100kΩ乃至150kΩ前後の冷陰極管Z1,Z2二本を分流し、管電流の均衡を得ることができる(図32参照)。
Here, a comprehensive principle about the action of the diversion / equilibrium in the balancer coil of the present case is described as follows.
In an inverter circuit for a cold cathode tube having a frequency of 60 KHz, the impedance of the cold cathode tube C generally has a value of about 100 kΩ to about 150 kΩ. When the inductance values of the coils L 1 and L 2 of the shunt transformer Td are uniform, the values are 100 mH to 200 mH, and the coupling coefficient between the coils L 1 and L 2 is 0.9 or more. The mutual inductance value M is obtained by the following equation.
M = k · L 0
For example, when the self-inductance is 100 mH and the coupling coefficient is 0.9, the mutual inductance is
0.9 × 100mH = 90mH
It becomes.
Here, when the reactance value of the mutual inductance at 60 kHz is calculated,
X L = 2πfL = 2 × π × 60 × 10 3 × 90 × 10 −3 = 34 kΩ
However, under such conditions, the two cold cathode tubes Z1, Z2 having an impedance of about 100 kΩ to about 150 kΩ can be shunted to obtain a balanced tube current (see FIG. 32).
ここで従来理論における矛盾が明らかとなる。即ち、従来理論に基づけばバランサコイルのリアクタンスには、冷陰極管のインピーダンスの数倍、つまり、インバータの使用周波数60kHzにおいて300kΩないし500kΩのリアクタンス値が必要となるはずである。しかし、実際にはそれよりも遥かに小さなリアクタンス値で均衡・分流効果が得られている。 Here, the contradiction in the conventional theory becomes clear. That is, based on the conventional theory, the reactance of the balancer coil should require several times the impedance of the cold cathode tube, that is, a reactance value of 300 kΩ to 500 kΩ at the inverter operating frequency of 60 kHz. However, in reality, the equilibrium / diversion effect is obtained with a much smaller reactance value.
即ち、冷陰極管Cの微分インピーダンスである負性抵抗を上回ることが重要であり、決して一般的な冷陰極管のインピーダンス(約100kΩ前後)を充分に上回るリアクタンスを必要とするものではない。 In other words, it is important to exceed the negative resistance, which is the differential impedance of the cold cathode tube C, and the reactance that sufficiently exceeds the impedance of a general cold cathode tube (about 100 kΩ) is never required.
そこで、従来言われてきた知見に対する本発明の着眼点との違いを以下に説明する。
ここで、分流トランスの相互インダクタンスがインバータ回路においてリアクタンスとして働き、点灯に導く作用には次のような条件が必要になる。
Therefore, the difference from the point of focus of the present invention with respect to the knowledge that has been said conventionally will be described below.
Here, the mutual inductance of the shunt transformer acts as reactance in the inverter circuit, and the following conditions are required for the action leading to lighting.
冷陰極管は、従来一般に液晶バックライトとして用いられることが多いが、この場合、冷陰極管に近接して配置される反射板が導電性である場合、冷陰極管の放電特性に近接導体効果が生じて図26に示すような電圧−電流特性になる。 Conventionally, cold cathode fluorescent lamps are often used as liquid crystal backlights. In this case, if the reflector disposed in the vicinity of the cold cathode fluorescent lamp is conductive, the proximity conductor effect affects the discharge characteristics of the cold cathode fluorescent lamp. Occurs, resulting in a voltage-current characteristic as shown in FIG.
冷陰極管の負性抵抗値は図26のA(60kHzの場合)のように電圧−電流特性の斜度で表される。図26のAを例にとれば−20kΩ(−20V/mA)である。 The negative resistance value of the cold-cathode tube is represented by the slope of the voltage-current characteristic as shown in A (in the case of 60 kHz) in FIG. Taking A in FIG. 26 as an example, it is −20 kΩ (−20 V / mA).
ここで、分流トランスのインバータ動作周波数における相互インダクタンスのリアクタンスを比較のため斜度を反転して示すと、B或いはCとなる。この場合の相互インダクタンスのリアクタンスは、分流コイルの巻線が二個あり磁束が対向しているのであるから、片側のリアクタンスの2倍の値である。 Here, when the reactance of the mutual inductance at the inverter operating frequency of the shunt transformer is shown by inverting the slope for comparison, it becomes B or C. The reactance of the mutual inductance in this case is twice the reactance on one side because there are two windings of the shunt coil and the magnetic fluxes face each other.
リアクタンスが負性抵抗特性よりも小さいBの場合、冷陰極管の電圧−電流特性との交点はa,b二つ生じる。即ち、点灯の際、管電流が増えていく段階で冷陰極管の一方が点灯して電流が増え始めると、一方の冷陰極管は図26の右側の負性抵抗領域に進み、分流トランスのもう一方に接続された冷陰極管の電流は減る方向に働き、図26左の正抵抗領域に入ってしまう。このように、片方の冷陰極管は点灯し、もう一方は不点灯になってしまう。 In the case of B where the reactance is smaller than the negative resistance characteristic, there are two points of intersection a and b with the voltage-current characteristic of the cold cathode tube. That is, at the time of lighting, when one of the cold cathode tubes is lit and the current starts to increase at the stage where the tube current increases, the one cold cathode tube proceeds to the negative resistance region on the right side of FIG. The current of the cold-cathode tube connected to the other side is reduced and enters the positive resistance region on the left side of FIG. Thus, one cold cathode tube is lit and the other is not lit.
このような現象を超えて、分流トランスに双方の冷陰極管を点灯させる機能を持たせるには、分流トランスのリアクタンスをCのようにして、少なくとも冷陰極管の負性抵抗の斜度を十分に上回るようなリアクタンスを持たせなければならない。 In order to have the function of lighting both cold cathode tubes beyond the above phenomenon, the reactance of the shunt transformer is set to C, and at least the slope of the negative resistance of the cold cathode tube is sufficiently high. It must have a reactance that exceeds.
具体的には、図26に示す例において、分流トランスの片側のコイルの持つ相互インダクタンスのリアクタンスは20kΩの半分である10kΩを超える必要がある。 Specifically, in the example shown in FIG. 26, the reactance of the mutual inductance of the coil on one side of the shunt transformer needs to exceed 10 kΩ, which is half of 20 kΩ.
次に、分流・均衡の効果を阻害する自己共振の影響について述べると以下のとおりである。
図24はバランサコイルとして試験的に巻かれたものであるが、分流・均衡の効果が時により得られたり失われたりという非常に不安定な状態にあるものである。巻線の自己共振現象を、インピーダンスアナライザーで観測すると自己共振周波数は約64kHzとなっている。バランサコイルの場合、自己共振周波数よりも高い周波数で使用すると、分流均衡効果が全く得られない。これは、各コイルの巻線に発生する分布容量が、各巻線に並列に接続された容量と等価なものとして働くからである。
Next, the influence of self-resonance that hinders the effects of diversion / equilibrium is described as follows.
FIG. 24 is a tester wound as a balancer coil, but is in a very unstable state in which the effects of diversion / equilibrium are sometimes obtained or lost. When the self-resonance phenomenon of the winding is observed with an impedance analyzer, the self-resonance frequency is about 64 kHz. In the case of a balancer coil, if the balancer coil is used at a frequency higher than the self-resonance frequency, no shunt balancing effect is obtained. This is because the distributed capacitance generated in the winding of each coil works as equivalent to the capacitance connected in parallel to each winding.
一般に冷陰極管用インバータ回路の動作周波数は近年は45kHzないし60kHzとされているので、図24は限界であって、仮にコア材のインダクタンスのバラツキなどにより共振周波数がインバータの動作周波数と同一または下回るようなことになると分流・均衡できなくなる。ここで、それぞれのコイルをセクション巻とすると自己共振周波数は高くなる。
その際に、セクション巻の分割数を多くするほど結合係数が低くなる。この場合、各コイルの自己インダクタンスL1(またはL2)に結合係数を掛けた値が相互インダクタンスとなる。また、漏れインダクタンスLe(学会)は自己インダクタンスに(1-k)を掛けた値となる。この場合の漏れインダクタンスは分流・均衡作用を阻害しない。従って、結合係数を低下させても自己共振周波数を高くした方が分流・均衡の作用の確保には有利である。
In general, the operating frequency of an inverter circuit for a cold-cathode tube has been set to 45 kHz to 60 kHz in recent years, so FIG. 24 is a limit, so that the resonance frequency may be the same as or lower than the operating frequency of the inverter due to variations in the inductance of the core material. When it comes to things, it becomes impossible to divert and balance. Here, when each coil is a section winding, the self-resonant frequency increases.
At that time, the coupling coefficient decreases as the number of section windings is increased. In this case, a value obtained by multiplying the self-inductance L1 (or L2) of each coil by the coupling coefficient is the mutual inductance. The leakage inductance Le (academic society) is a value obtained by multiplying the self-inductance by (1-k). In this case, the leakage inductance does not hinder the shunting / balancing action. Therefore, even if the coupling coefficient is lowered, it is advantageous to ensure the effect of shunting / equilibrium by increasing the self-resonance frequency.
バランサコイルを小型化した場合には、コアの実効透磁率が低くなるので、必然的に、より細い線により多数巻いてインダクタンスを大きくしなければならなくなるが、これは自己共振周波数の低下につながる。 When the balancer coil is downsized, the effective magnetic permeability of the core is reduced, so it is inevitably necessary to increase the inductance by winding a large number of wires with thinner wires, but this leads to a decrease in the self-resonant frequency. .
そこで、セクション巻きとすることによって小型でありながら自己共振周波数を高くすることが可能となる。元来、セクション巻きは結合係数が低くなることが知られている。 Therefore, by using the section winding, the self-resonance frequency can be increased while being small. Originally, it is known that section winding has a low coupling coefficient.
しかし、本発明のバランサコイルにおいては分流・均衡作用の本質的要因が相互インダクタンスにあるものであり、結合係数であるという技術思想を排除することにより、バランサコイルにおける各コイルのセクション数を多くして分割巻きとすることを可能としたものである。 However, in the balancer coil of the present invention, the essential factor of the shunt / balance action is the mutual inductance, and by eliminating the technical idea that it is a coupling coefficient, the number of sections of each coil in the balancer coil is increased. Thus, it is possible to divide the winding.
一方、高周波であり、かつ高圧用に用いられるバランサコイルにおいては、各コイルが分布定数状の遅延回路の性質を呈し、その影響は各コイルの自己共振周波数に近づくほど顕著になる。 On the other hand, in a balancer coil that is high frequency and used for high voltage, each coil exhibits the characteristics of a distributed constant delay circuit, and the effect becomes more prominent as it approaches the self-resonant frequency of each coil.
図31は、文献、電力機器講座5変圧器(日刊工業新聞社刊)に示された実際の高周波コイルの等価回路である。高周波コイルにおいてはこのような遅延回路が形成されているために、巻線上には進行波や定在波が発生する。冷陰極管用バランサコイルにおいて、良好な分流・均衡効果を得るためにはこのような進行波の影響を考慮する必要がある。
FIG. 31 is an equivalent circuit of an actual high-frequency coil shown in the literature,
図29を例にとって説明すれば以下のようになる。
バランサコイルの端子2は巻き始めであり、この場合、コイルは周辺から中心に向かって巻かれていく。そして、巻き終わると端子1で終端する。もう一方のコイルは端子4から巻き始め、中心に向かって巻いて行き、巻き終わると端子3で終端する。このバランサコイルを使用する際には端子1−3間を短絡して、分流された電流は矢印の方向に流れて中心コアに磁束を発生させる。この磁束はお互いに相殺する向きに発生するので、磁束同士は打ち消しあう。
Taking FIG. 29 as an example, it will be as follows.
The
しかしながら、高周波コイルにおいては発生する磁束はそれだけではない。各コイルから見て相手側のコイル、即ち二次巻線に該当するコイルには進行波が発生する。この進行波の作用を最初に受ける巻線は、バランサコイルにおいてはあくまで対称でなくてはならないが、図29の例においては、端子1および3に絡げられている巻線、即ち、中心に近いセクションの巻線がその作用を受けることになるわけである。
However, this is not the only magnetic flux generated in a high-frequency coil. A traveling wave is generated in the coil on the other side as viewed from each coil, that is, the coil corresponding to the secondary winding. The winding that first receives the action of the traveling wave must be symmetrical in the balancer coil, but in the example of FIG. 29, the winding that is entangled with the
一方、この巻線を図27のように巻いた場合、最初に一次巻線の電流i1の発生する進行波の作用を受ける巻線は端子3に絡げられている巻線であり、端子4は時間的に遅延した進行波の作用を受けることになる。従って、このような巻線構造において、端子1−4間を短絡してバランサコイルとし、分流回路を構成した場合は、各巻線の自己共振周波数に近づくにしたがって、コアに発生する磁束成分がアンバランスになり、相殺されない磁束成分が残るようになる。
On the other hand, when this winding is wound as shown in FIG. 27, the winding that is first subjected to the action of the traveling wave generated by the current i 1 of the primary winding is the winding that is wound around the
このようなことから、進行波の影響までを含めて磁束が相殺されるように、図29のように巻線を巻くことが重要である。なお、これらは実際の電子回路の表記においては反映されないので注意が必要である。 For this reason, it is important to wind the winding as shown in FIG. 29 so that the magnetic flux is canceled including the influence of the traveling wave. Note that these are not reflected in the notation of an actual electronic circuit.
電子回路の表記はあくまでも回路を単純化して表記したものであり、これらの寄生効果に関しては表記する術がない場合が多い。従って、このように寄生容量や分布定数回路などの回路図に反映されない効果を考慮することが、冷陰極管用バランサコイルにおいては最も重要なポイントとなる。
[効果]
The notation of the electronic circuit is simply a notation of the circuit, and there is often no way to indicate these parasitic effects. Therefore, it is the most important point in the cold-cathode tube balancer coil to consider the effects that are not reflected in the circuit diagram such as the parasitic capacitance and the distributed constant circuit.
[effect]
次に、図11ないし図14における短絡巻線の効果について説明する。
巻線W1ないしW4までの分流コイルに、それぞれの図で図示するように同一方向の電流が流れる場合、これらのコイルから発生する磁束は短絡巻線S1ないしS5(またはS4)に対して図示する方向の電流を生じさせる。
Next, the effect of the short-circuit winding in FIGS. 11 to 14 will be described.
When currents in the same direction flow through the shunt coils of the windings W1 to W4 as shown in the respective drawings, the magnetic flux generated from these coils is illustrated for the short-circuiting windings S1 to S5 (or S4). This produces a directional current.
短絡巻線S1ないしS5(またはS4)に流れる電流により生じる磁束は、巻線W1ないしW4により生じる磁束と対向することによって、コアに発生する磁束は相殺される。 The magnetic flux generated by the current flowing through the short-circuited windings S1 to S5 (or S4) is opposed to the magnetic flux generated by the windings W1 to W4, thereby canceling the magnetic flux generated in the core.
短絡巻線S1ないしS5(あるいはS4)は相互に接続されることにより、巻線を流れる電流により発生する磁束は均しくなり、その結果、その磁束と対向して相殺される磁束も均しくなるために、巻線W1ないしW4に流れる電流も均衡されるものである。 By connecting the short-circuited windings S1 to S5 (or S4) to each other, the magnetic flux generated by the current flowing through the winding becomes uniform, and as a result, the magnetic flux that cancels out against the magnetic flux becomes uniform. Therefore, the currents flowing through the windings W1 to W4 are also balanced.
大型液晶テレビ用のバランサコイルとして、厚さ6.5mmという薄型形状を実現できるようになった。 As a balancer coil for large LCD TVs, a thin shape with a thickness of 6.5 mm can be realized.
本発明による開示の例では、自己共振周波数が120kHz以上となり、インバータ回路の動作周波数において十分な分流、均衡化の効果が得られ、さらに大きなインダクタンス値に対しても対応できるようになった。 In the disclosed example of the present invention, the self-resonant frequency is 120 kHz or more, and sufficient shunting and balancing effects are obtained at the operating frequency of the inverter circuit, and it is possible to cope with even larger inductance values.
また、コイル間の耐電圧も高くできるようになった。 In addition, the withstand voltage between the coils can be increased.
更に又、十分な小型化ができたので、特願2004−3740(米国特許出願2004−155596)発明における管電流が不均衡の際に発生するコアの飽和による発熱も、より少なくなり改善することができた。 Furthermore, since the size can be sufficiently reduced, the heat generation due to the saturation of the core generated when the tube current is unbalanced in the invention of Japanese Patent Application No. 2004-3740 (US Patent Application No. 2004-155596) can be reduced and improved. I was able to.
そして、また、寄生容量による漏れ電流を考慮することにより精度の高い均流効果を実現することができた。 In addition, it is possible to realize a high-precision current-balance effect by considering the leakage current due to the parasitic capacitance.
小型の形状のバランサコイルにおいても進行波の遅延時間を考慮することにより、自己共振周波数の近傍においても分流・均衡効果が改善されることになった。 Considering the delay time of the traveling wave even in a small-sized balancer coil, the shunt / balance effect is improved even in the vicinity of the self-resonant frequency.
また、物理的にもトーナメント・ツリー状に配置することにより、電流のバランスはさらに改善された。 In addition, the current balance was further improved by physically arranging the tournament tree.
また、配線の寄生容量を考慮することにより、電流のバランスはさらに改善された。 In addition, the current balance was further improved by considering the parasitic capacitance of the wiring.
また、分流回路モジュールとして一つのモジュールに集積することができたため、分流回路モジュールが小型化された。 Further, since the shunt circuit module could be integrated into one module, the shunt circuit module was downsized.
Claims (7)
該バランサコイルの巻線の少なくともいずれか一方を該巻線の自己共振周波数を使用する周波数よりも高くする目的においてセクション巻きとし、該各バランサコイルの一つの巻線に隣接して巻かれる短絡巻線を有し、該短絡巻線は相互にかつ、一巡する関係に接続されることによって、該短絡巻線は該各バランサコイルの一つの巻線から発生する磁束と対向して相殺する磁束を発生するものであって、該磁束同士が相殺されることにより、該各バランサコイルに流れる電流を均衡させることを特徴とする分流回路モジュール。
In the shunt circuit module having a plurality of small flat balancer coils,
A short-circuited winding wound adjacent to one winding of each balancer coil, with at least one of the windings of the balancer coil being a section winding for the purpose of making it higher than the frequency at which the self-resonant frequency of the winding is used. The shorting windings are connected to each other and in a circular relationship so that the shorting windings have a magnetic flux that counteracts the magnetic flux generated from one winding of each balancer coil. A shunt circuit module that is generated and balances currents flowing through the balancer coils by canceling out the magnetic fluxes.
A balancer coil having a section winding for the purpose of making at least one of the windings of the balancer coil according to claim 1 higher than a frequency at which a self-resonant frequency of the winding is used.
2. The shunt circuit module according to claim 1, wherein a section winding used for the purpose of making the self-resonant frequency of the winding of each balancer coil higher than a frequency used is replaced with an oblique winding.
A shunt circuit module in which the diagonal winding according to claim 3 is replaced with a winding wound concentrically for the purpose of making the self-resonant frequency of the winding of each balancer coil higher than a frequency at which the winding is used.
該バランサコイルの有する相互インダクタンスのリアクタンスの和が該放電管の負性抵抗を上回ることにより、該放電管の管電流を均衡させるものであって、該バランサコイルのそれぞれのコイルを斜め巻きとすることによって、該それぞれのコイルの自己共振周波数を高くすることにより、小型扁平形状のバランサコイルにおいても分流及び均衡効果を維持することができるとともに、該使用する周波数よりも自己共振周波数の方が高い関係で使用されることを特徴とする放電管用バランサコイル。
In a discharge tube and a conductor close to the discharge tube and two coils facing the magnetic flux, the balancer coil for a small flat discharge tube having a counteracting magnetic flux generated in those coils counteracts,
The sum of the reactances of the mutual inductances of the balancer coil exceeds the negative resistance of the discharge tube, thereby balancing the tube current of the discharge tube. Each coil of the balancer coil is wound obliquely. Thus, by increasing the self-resonance frequency of each coil, the shunt and balance effects can be maintained even in a small flat balancer coil, and the self-resonance frequency is higher than the frequency used. A balancer coil for a discharge tube, characterized by being used in relation.
6. A shunt circuit module in which the oblique winding according to claim 5 is replaced with a winding wound concentrically for the purpose of making the self-resonant frequency of the winding of each balancer coil higher than the frequency used.
5. A shunt circuit module for performing current detection while balancing a current flowing through each balancer coil by providing a current detection mechanism at a connection portion connected to the circuit of the short-circuited winding according to claim 1.
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