JP4842881B2 - Fuel injection valve for internal combustion engine - Google Patents
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Description
本発明は、内燃機関の燃料噴射弁に関する。 The present invention relates to a fuel injection valve for an internal combustion engine.
近年、内燃機関に用いられる燃料噴射弁として、二つの噴孔群を具備し、一方の噴孔群の噴孔のみからの燃料噴射と両噴孔群の噴孔からの燃料噴射とを使い分けることができる燃料噴射弁が開発されている。斯かる燃料噴射弁では、一般に、低負荷運転状態においては一方の噴孔径の細い噴孔群のみから燃料を噴射することにより噴霧を微粒化すると共に、高負荷運転状態においてはこの噴孔群に加えて噴孔径の太い噴孔群からも燃料を噴射することにより短期間に多量の燃料を噴射することを可能としている。 2. Description of the Related Art Recently, as a fuel injection valve used in an internal combustion engine, two injection hole groups are provided, and fuel injection from only one injection hole group and fuel injection from both injection hole groups are properly used. Fuel injection valves that can be used have been developed. In such a fuel injection valve, in general, in a low-load operation state, spray is atomized by injecting fuel only from one nozzle hole group having a small diameter and in a high-load operation state, In addition, it is possible to inject a large amount of fuel in a short time by injecting fuel from the nozzle hole group having a large nozzle hole diameter.
このような燃料噴射弁としては、例えば、円筒状の外側ニードル弁とこの外側ニードル弁の内側に同軸に設けられた内側ニードル弁とを具備し、外側ニードル弁が一方の噴孔群の噴孔を開閉すると共に内側ニードル弁が他方の噴孔群の噴孔を開閉する燃料噴射弁が知られている(例えば、特許文献1)。 As such a fuel injection valve, for example, a cylindrical outer needle valve and an inner needle valve provided coaxially inside the outer needle valve are provided, and the outer needle valve is an injection hole of one injection hole group. There is known a fuel injection valve in which the inner needle valve opens and closes the nozzle hole of the other nozzle hole group (for example, Patent Document 1).
特に、特許文献1に開示された燃料噴射弁では、外側ニードル弁及び内側ニードル弁の後端側に設けられた制御室から燃料を流出させて制御室内の燃料の圧力を低下させることにより、外側ニードル弁及び内側ニードル弁を順次リフトさせることとしている。作動時には、制御室から燃料を流出させると、まず外側ニードル弁のリフトが開始されて一方の噴孔群の噴孔のみからの燃料噴射が行われると共に、外側ニードル弁が或る程度リフトされたところで内側ニードル弁のリフトが開始され、両噴孔群の噴孔からの燃料噴射が行われる。ただし、外側ニードル弁が或る程度リフトされる前に制御室からの燃料の流出を中止すると、内側ニードル弁のリフトが開始されることはなく、よって燃料噴射の開始から終了までに亘って一方の噴孔群の噴孔のみから燃料噴射が行われることになる。
In particular, in the fuel injection valve disclosed in
ところで、特許文献1に記載の燃料噴射装置では、制御室から燃料を流出させる燃料の流量を変更することができず、基本的にニードル弁のリフト開始から終了までに亘ってほぼ一定の流量で燃料が制御室から流出することになる。このため、例えば制御室から燃料を流出させる通路に設けられたオリフィスにおける絞りを小さくして制御室から流出する燃料の流量を多くすると、燃料噴射弁からの噴射率の挙動は図8(A)に実線a及びa’で示したようになる。一方、制御室から燃料を流出させる通路に設けられたオリフィスにおける絞りを大きくして制御室から流出する燃料の流量を少なくすると、燃料噴射弁からの噴射率の挙動は図8(A)に破線b及びb’で示したようになる。なお、図中のa、bは機関運転状態が高負荷・高回転となっている場合等、長期間に亘って燃料噴射を行う場合、図中のa’、b’は機関運転状態が低負荷・低回転となっている場合等、短期間に燃料噴射を行う場合の噴射率の挙動をそれぞれ示している。
By the way, in the fuel injection device described in
ここで、機関運転状態が高負荷・高回転となっている場合、機関本体から排出される排気ガス中に含まれる窒素酸化物(NOX)とスモークとの関係は図8(B)に示したような関係となる。すなわち、高負荷・高回転時においては上記オリフィスの絞りが小さいとき(図中の実線a)の方がオリフィスの絞りが大きいとき(図中の破線b)よりもスモーク及びNOXの発生量が少ないことが分かる。また、図8(A)から分かるように、噴射期間中の総燃料噴射量はオリフィスの絞りが小さいときの方が多く、よって出力を高めることができる。従って、排気エミッション及び出力の観点から、機関運転状態が高負荷・高回転となっている場合には、オリフィスの絞りを小さくし、制御室から流出する燃料の流量を多くすることが好ましい。 Here, when the engine operating state is high load and high rotation, the relationship between nitrogen oxides (NO x ) contained in the exhaust gas discharged from the engine body and smoke is shown in FIG. 8B. It becomes like a relationship. That is, the generation amount of smoke and NO X than when at the time of high load and high rotation stop of the orifice is small when towards the (solid line a in the figure) is large aperture orifice (dashed b in the drawing) I understand that there are few. Further, as can be seen from FIG. 8A, the total fuel injection amount during the injection period is larger when the orifice restriction is small, and thus the output can be increased. Therefore, from the viewpoint of exhaust emission and output, when the engine operating state is a high load and high rotation, it is preferable to reduce the orifice restriction and increase the flow rate of the fuel flowing out from the control chamber.
一方、機関運転状態が低負荷・低回転となっている場合、機関本体から排出される排気ガス中に含まれるNOXと炭化水素(HC)との関係は図8(C)に示したような関係となる。すなわち、低負荷・低回転時においては上記オリフィスの絞りが大きいとき(図中の破線b’)の方がオリフィスの絞りが小さいとき(図中の実線a’)よりもHC及びNOXの発生量が少ないことが分かる。従って、排気エミッションの観点から、機関運転状態が低負荷・低回転となっている場合には、オリフィスの絞りを大きくし、制御室から流出する燃料の流量を少なくすることが好ましい。 On the other hand, when the engine operating state is low load and low rotation, the relationship between NO x contained in the exhaust gas discharged from the engine body and hydrocarbon (HC) is as shown in FIG. It becomes a relationship. That is, at low load and low rotation, generation of HC and NO x occurs when the orifice restriction is larger (broken line b ′ in the figure) than when the orifice restriction is smaller (solid line a ′ in the figure). You can see that the amount is small. Therefore, from the viewpoint of exhaust emission, when the engine operating state is low load and low rotation, it is preferable to increase the orifice throttle and reduce the flow rate of the fuel flowing out from the control chamber.
このように、機関運転状態に応じて制御室から流出させる最適な燃料の流量が異なっている。しかしながら、上記特許文献1に記載の燃料噴射弁では制御室から流出させる燃料の流量を変化させることができず、よって全ての運転領域において最適な燃料噴射率を得ることができない。
As described above, the optimum flow rate of the fuel that flows out from the control chamber differs depending on the engine operating state. However, the fuel injection valve described in
そこで、本発明の目的は、様々な機関運転領域において最適な燃料噴射率での燃料噴射を行うことができる燃料噴射弁を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a fuel injection valve capable of performing fuel injection at an optimal fuel injection rate in various engine operation regions.
上記課題を解決するために、第1の発明では、第一噴孔群及び第二噴孔群と、制御室と、第一ニードル弁及び第二ニードル弁とを具備し、上記第一ニードル弁が上記第一噴孔群の噴孔を開閉し、上記第二ニードル弁が上記第二噴孔群の噴孔を開閉し、これらニードル弁のリフトは上記制御室内の燃料の圧力により制御せしめられる燃料噴射弁において、
燃料供給源及び上記制御室に連通する燃料流入通路と、上記第一ニードル弁と上記第二ニードル弁との相対位置に応じて該燃料流入通路の開口の開度を制御可能な開度制御手段とを更に具備し、上記燃料流入通路は二つのニードル弁のうちの一方のニードル弁内に設けられ、上記燃料流入通路の出口は該燃料流入通路から流出する燃料により両ニードル弁間の衝突荷重が小さくなる方向に向けられることを特徴とする。
In order to solve the above-described problem, the first invention includes a first nozzle hole group and a second nozzle hole group, a control chamber, a first needle valve and a second needle valve, and the first needle valve. Opens and closes the nozzle holes of the first nozzle hole group, the second needle valve opens and closes the nozzle holes of the second nozzle hole group, and the lift of these needle valves is controlled by the fuel pressure in the control chamber. In the fuel injection valve,
A fuel inflow passage communicating with the fuel supply source and the control chamber, and an opening degree control means capable of controlling an opening degree of the fuel inflow passage according to a relative position between the first needle valve and the second needle valve The fuel inflow passage is provided in one of the two needle valves, and the outlet of the fuel inflow passage is a collision load between the needle valves by the fuel flowing out from the fuel inflow passage. Is directed in the direction of decreasing .
第2の発明では、第1の発明において、上記開度制御手段は上記ニードル弁の上昇初期における上記制御室内の燃料量の減少速度が上記ニードル弁の上昇後期における減少速度よりも遅くなるように開度を制御する。
第2の発明によれば、ニードル弁の上昇初期には噴射率の上昇速度が遅く且つニードル弁の上昇後期には噴射率の上昇速度が速くなるように燃料噴射を行うことができる。これにより、機関運転状態が低負荷・低回転となっている場合にはニードル弁の上昇初期で燃料噴射が終了せしめられることから噴射期間中には噴射率の上昇速度が遅く、機関運転状態が高負荷・高回転となっている場合にはニードル弁の上昇後期まで燃料噴射が行われることから噴射期間中には噴射率の平均的な上昇速度は速い。
なお、上記「ニードル弁の上昇中」とは、二つのニードル弁のうち少なくともいずれか一方が上昇している状態を意味する。
In a second invention, in the first invention, the opening degree control means is arranged so that the rate of decrease in the amount of fuel in the control chamber at the beginning of the rise of the needle valve is slower than the rate of decrease in the late stage of the rise of the needle valve. Control the opening .
According to the second aspect of the invention, fuel injection can be performed such that the rate of increase of the injection rate is slow at the early stage of the needle valve rising, and the rate of increase of the injection rate is increased at the later stage of the needle valve rise. As a result, when the engine operating state is low load and low rotation, the fuel injection is terminated at the early stage of the needle valve rising, so the rate of increase of the injection rate is slow during the injection period, and the engine operating state is When the load is high and the rotation speed is high, fuel injection is performed until the latter half of the rise of the needle valve, so that the average rate of increase of the injection rate is high during the injection period.
In addition, the above “while the needle valve is rising” means that at least one of the two needle valves is rising.
第3の発明では、第1の発明において、上記開度制御手段は上記ニードル弁上昇初期における上記燃料流入通路の開口の開度が上記ニードル弁上昇後期における上記燃料流入通路の開口の開度よりも小さくなるように上記開度を制御する。 In a third aspect based on the first aspect, the opening degree control means is configured such that the opening degree of the fuel inflow passage in the early stage of the needle valve rise is greater than the opening degree of the fuel inflow passage in the late stage of the needle valve rise. The opening degree is controlled so as to be smaller .
第4の発明では、第1〜3のいずれか一つの発明において、上記二つのニードル弁は、第一ニードル弁、第二ニードル弁の順にリフトが開始され、上記開度制御手段は上記第一ニードル弁のリフト量に応じて上記燃料流入通路の開口の開度を制御する。 In a fourth invention, in any one of the first to third inventions, the two needle valves start to lift in the order of the first needle valve and the second needle valve, and the opening degree control means is the first needle valve. The opening degree of the fuel inflow passage is controlled according to the lift amount of the needle valve .
本発明によれば、ニードル弁のリフト量と燃料流入通路の開口の開度との関係を適切に設定すれば、様々な機関運転領域において最適な燃料噴射率での燃料噴射を行うことができる。 According to the present invention, if the relationship between the lift amount of the needle valve and the opening degree of the fuel inflow passage is appropriately set, fuel injection at an optimal fuel injection rate can be performed in various engine operation regions. .
以下、図面を参照して本発明の実施形態について詳細に説明する。図1は、本発明の燃料噴射弁の第一実施形態を示す概略断面図であり、図1の左側は外側ニードル弁のみがリフトされている状態、図1の右側は外側ニードル弁及び内側ニードル弁共にリフトされている状態を示している。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic cross-sectional view showing a first embodiment of a fuel injection valve of the present invention, in which only the outer needle valve is lifted on the left side of FIG. 1, and the outer needle valve and inner needle are on the right side of FIG. A state where both valves are lifted is shown.
本実施形態の燃料噴射装置は、高圧ポンプによって燃料タンクから高圧燃料が供給されるコモンレール(燃料蓄圧部)1と、コモンレール1から高圧燃料が供給され且つ機関燃焼室(図示せず)内に燃料を噴射する燃料噴射弁(以下、「インジェクタ」と称す)2と、噴射すべき燃料を貯留する燃料タンク(燃料回収部)3とを備える。また、コモンレール1内の燃料圧力は比較的高い圧力(例えば、80MPa〜140MPa)に保たれる。
The fuel injection device of this embodiment includes a common rail (fuel accumulator) 1 that is supplied with high-pressure fuel from a fuel tank by a high-pressure pump, and fuel that is supplied with high-pressure fuel from the
インジェクタ2は、図1に示したように、筒状のノズルボディ11と、このノズルボディ11と同軸に配置された中実の内側ニードル弁12と、上記ノズルボディ11と同軸に配置された中空の外側ニードル弁13とを具備する。ノズルボディ11はその内部に中空空間を有し、この中空空間内に両ニードル弁12、13が収容される。また、外側ニードル弁13はその内部に中空空間を有し、この中空空間内に内側ニードル弁12が受容される。ノズルボディ11の先端部には二つの噴孔群14、15が設けられており、これら噴孔群のうち内側噴孔群14の噴孔は内側ニードル弁12によって開閉されると共に外側噴孔群15の噴孔は外側ニードル弁13によって開閉される。各噴孔群14、15はそれぞれ一つ又はそれ以上の噴孔によって構成せしめられる。なお、本明細書においては、図1の下側、すなわちノズルボディ11に噴孔群14、15が設けられている側を下方、図1の上側、すなわち噴孔群が設けられていない側を上方として説明する。
As shown in FIG. 1, the injector 2 includes a
ノズルボディ11の内面と外側ニードル弁13の外周面及び内側ニードル弁12の先端部の外面との間には、インジェクタ2から噴射すべき燃料が流れるノズル室16が形成される。このノズル室16は、コモンレール1に通じる高圧燃料供給通路17と連通していると共に、ノズルボディ11の先端部に設けられた噴孔群14、15の各噴孔と連通する。
A
内側ニードル弁12及び外側ニードル弁13はそれぞれその軸線方向に摺動可能であり、斯かるニードル弁12、13の軸線方向の摺動により噴孔群14、15の各噴孔が開閉される。すなわち、ニードル弁12、13がリフト(上昇)せしめられると、それぞれ内側噴孔群14及び外側噴孔群15の各噴孔とノズル室16とが通じ、各噴孔から燃料が噴射せしめられる。一方、ニードル12、13が最も下方の位置(リフトしていない状態)にあり、ニードル12、13の先端部がノズルボディ11の先端部の内壁面に形成されたシート上に載置されている場合には各噴孔は閉じられており、よって各噴孔からの燃料の噴射が停止せしめられる。
The
内側ニードル弁12は内側ニードル用バネ18によって内側噴孔群14の各噴孔を閉弁するように軸線方向下方に向かって付勢されている。また、外側ニードル弁13は外側ニードル用バネ19によって外側噴孔群15の各噴孔を閉弁するように軸線方向下方に向かって付勢されている。また、ニードル弁12、13の上端面とノズルボディ11の内面との間に圧力制御室20が画成される。この圧力制御室20内には燃料が供給されており、この圧力制御室20内の燃料圧力により内側ニードル弁12及び外側ニードル弁13は下向きの力を受ける。すなわち、内側ニードル弁12及び外側ニードル弁13はバネ18、19及び圧力制御室20内の燃料により下向きの力を受けている。逆に、内側ニードル弁12及び外側ニードル弁13はノズル室16内の燃料圧力により上向き(噴孔開弁方向)の力を受ける。
The
したがって、内側ニードル弁12は内側ニードル用バネ18及び圧力制御室20内の燃料圧力により内側ニードル弁12が受ける下向き(噴孔閉弁方向)の力が、ノズル室16内の燃料圧力により内側ニードル弁12が受ける上向き(噴孔開弁方向)の力と同一であるか又はそれよりも大きい場合、内側ニードル弁12は下降せしめられるか又は内側噴孔群14の各噴孔を閉じたまま維持せしめられる。逆に、内側ニードル用バネ18及び圧力制御室20内の燃料圧力によって内側ニードル弁12が受ける下向きの力が、ノズル室16内の燃料圧力により内側ニードル弁12が受ける上向きの力よりも小さい場合、内側ニードル弁12は上昇せしめられる。
Therefore, the
外側ニードル弁13についても同様なことが言え、外側ニードル用バネ19及び圧力制御室20内の燃料圧力により外側ニードル弁13が受ける下向き(噴孔閉弁方向)の力が、ノズル室16内の燃料圧力により外側ニードル弁13が受ける上向き(噴孔開弁方向)の力と同一であるか又はそれよりも大きい場合、外側ニードル弁13は下降せしめられるか又は外側噴孔群15の各噴孔を閉じたまま維持せしめられる。逆に、外側ニードル用バネ19及び圧力制御室20内の燃料圧力によって外側ニードル弁13が受ける下向きの力が、ノズル室16内の燃料圧力により外側ニードル弁13が受ける上向きの力よりも小さい場合、外側ニードル弁13は上昇せしめられる。なお、外側ニードル用バネ19の付勢力は内側ニードル用バネ18の付勢力よりも弱いものとされる。
The same can be said for the
圧力制御室20は、オリフィス21を介して燃料流出入通路22と連通しており、この燃料流出入通路22は制御弁23に接続されている。制御弁23にはノズル室16内に連通する高圧燃料通路24と、燃料タンク3に接続されているリターン通路25とが接続されている。制御弁23は、燃料流出入通路22を高圧燃料通路24とリターン通路25とに選択的に連通されることが可能である。
The
図1に示したように制御弁23によって燃料流出入通路22が高圧燃料通路24に連通せしめられている(以下、「高圧接続状態」という)と、圧力制御室20がノズル室16と連通することから圧力制御室20内の燃料圧力はコモンレール1の高い燃料圧力(以下、「レール圧」という)にまで上昇せしめられる。一方、制御弁23によって燃料流出入通路22がリターン通路25に連通せしめられている(以下、「リターン接続状態」という)と、圧力制御室20内の燃料が燃料タンク3に戻されることから、圧力制御室20内の燃料圧力は徐々に低下せしめられる。
As shown in FIG. 1, when the fuel inflow /
なお、制御弁23はECUによって制御されるソレノイドアクチュエータによって制御せしめられる。しかしながら、制御弁23を制御するための手段は、ソレノイドアクチュエータでなくてもよく、圧電素子、超磁歪素子等、他のタイプのアクチュエータを用いてもよい。
The
このように構成された燃料噴射弁2では、燃料噴射を行うべきときには、まず制御弁23を高圧接続状態からリターン接続状態へと切り替える。これにより、圧力制御室20内の燃料が燃料流出入通路22、制御弁23、リターン通路25を介して燃料タンク3内に流出せしめられる。オリフィス21の存在により圧力制御室20からの燃料の流出は一定流量に制限される。これに伴って、圧力制御室20内の燃料圧力が徐々に低下し、まずバネの付勢力の弱い外側ニードル弁13が上昇し始め、外側噴孔群15の各噴孔からの燃料噴射が開始せしめられる。
In the fuel injection valve 2 configured as described above, when fuel injection is to be performed, the
そして、或る程度外側ニードル弁13が上昇してもなお制御弁23をリターン接続状態にし続けると、圧力制御室20内の燃料圧力は更に低下し、内側ニードル弁12が上昇し始め、内側噴孔群14の各噴孔からも燃料噴射が開始される。その後、制御弁23をリターン接続状態から高圧接続状態へと切り替えると、圧力制御室20内の燃料圧力が徐々に上昇し、内側ニードル弁12及び外側ニードル弁13が共に下降すると共に、まず内側噴孔群14が閉弁せしめられ、次いで外側噴孔群15が閉弁せしめられ、燃料噴射が終了せしめられる。
If the
一方、上記或る程度外側ニードル弁13が上昇する前に制御弁23をリターン接続状態から高圧接続状態へと切り替えると、圧力制御室20内には燃料が流入し、これに伴って圧力制御室20内の燃料圧力が徐々に上昇し、外側ニードル弁13が下降すると共に、ついには外側噴孔群15が閉弁せしめられ、燃料噴射が終了せしめられる。このように制御弁23を制御することにより、燃料噴射弁2から少量の燃料噴射を行うことができる。
On the other hand, if the
ところで、本実施形態の燃料噴射弁2には、内側ニードル弁12内にその軸線方向に延びるオリフィス30及びこのオリフィス30に連通し且つオリフィス30に対して垂直に延びる二つの流路31、32が設けられている(これらオリフィス及び流路をまとめて「燃料流入通路」と称することができる)。また、内側ニードル弁12は、その上端部近傍にニードル弁のシャフトに対して垂直な方向に突出する突出部33を有し、上記二つの流路のうちの上方流路31は突出部33の直ぐ下方に設けられている。さらに、内側ニードル弁12はその下方領域においては直径が短く、すなわち細くされているため、下方領域においては内側ニードル弁12の外周面と外側ニードル弁13の内周面との間に間隙34が形成される。一方、外側ニードル弁13にはその外周面と内周面との間で貫通する貫通孔35が設けられている。
By the way, the fuel injection valve 2 of the present embodiment has an
このように構成された燃料噴射弁2では、外側ニードル弁13が全く上昇していないときでも貫通孔35を介して燃料が間隙34内に流入する。そして、間隙34内に流入した燃料は下方流路32、オリフィス30及び上方流路31を介して圧力制御室20内に流入せしめられる。従って、制御弁23が高圧接続状態にあるときには圧力制御室20には燃料流出入通路22に加えてオリフィス30を介して燃料が流入することになる。
In the fuel injection valve 2 configured in this way, fuel flows into the gap 34 through the through
一方、制御弁23がリターン接続状態にあるときであっても、外側ニードル弁13が全く上昇していないときや僅かにしか上昇していないときには燃料がオリフィス30を介して圧力制御室20内に流入せしめられる。同時に、圧力制御室20内の燃料は燃料流出入通路22を介して燃料タンク3に流出せしめられる。燃料流出入通路22を介して圧力制御室20から流出する燃料の流量は、オリフィス30を介して圧力制御室20内に流入する燃料の流量よりも多いため、圧力制御室20内の燃料圧力は徐々に低下する。しかしながら、オリフィス30が無い場合に比べて、圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度は遅い。
On the other hand, even when the
これに対して、制御弁23がリターン接続状態にあるときであって、外側ニードル弁13が上昇して外側ニードル弁13の上端が内側ニードル弁12の突出部33と接触すると、上方流路31の出口が内側ニードル弁12によって閉じられることになる。これにより、間隙34内の高圧燃料はオリフィス30を介して圧力制御室20内に流入することができなくなる。従って、圧力制御室20には燃料が流入せずに燃料流出入通路22を介して流出するのみであるため、圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度が速くなる。
On the other hand, when the
図2は、燃料噴射弁からの燃料噴射の開始から終了までの噴射率の推移を示す図である。図2(A)は本実施形態の燃料噴射弁2による噴射率の推移、図2(B)、(C)は内側ニードル弁12内にオリフィス30の設けられていない燃料噴射弁による燃料噴射の開始から終了までの噴射率の推移を示す図である。特に、図2(B)は燃料流出入通路22に設けられたオリフィス21の絞りを小さくして圧力制御室20からの燃料流出速度を速くした場合を、図2(C)はオリフィス21の絞りを大きくして圧力制御室20からの燃料流出速度を遅くした場合をそれぞれ示している。
FIG. 2 is a diagram showing the transition of the injection rate from the start to the end of fuel injection from the fuel injection valve. 2A shows the transition of the injection rate by the fuel injection valve 2 of the present embodiment, and FIGS. 2B and 2C show the fuel injection by the fuel injection valve in which the
図2(A)から分かるように、本実施形態の燃料噴射弁2では、燃料噴射を開始してからニードル弁12、13の上昇初期(図中の期間x)のうちは圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度が遅いことから噴射率の上昇速度は遅い。その後、ニードル弁12、13の上昇後期(図中の期間y)においては圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度が速いことから噴射率の上昇速度は速くなる。
As can be seen from FIG. 2 (A), in the fuel injection valve 2 of the present embodiment, the inside of the
本実施形態の燃料噴射弁2はこのような噴射挙動をとることにより、機関運転状態が低負荷・低回転にあるときには図2(A)に破線で示したような態様で燃料噴射が行われることになる。このように噴射が行われることで噴射率の上昇速度が遅くっているため、図8(C)に示したようにHC及びNOXの発生量を低減させることができる。 The fuel injection valve 2 of the present embodiment takes such injection behavior so that when the engine operating state is low load / low rotation, fuel injection is performed in the manner shown by the broken line in FIG. It will be. Since the jetting is Osoku' rise speed of the injection rate by performed, it is possible to reduce the generation amount of HC and NO X as shown in FIG. 8 (C).
一方、機関運転状態が高負荷・高回転にあるときには図2(A)に実線で示したような態様で燃料噴射が行われることになる。このように噴射が行われることで、少なくともニードル弁12、13の上昇後期における噴射率の上昇速度が速くなっているため、短時間に多量に燃料を噴射させて内燃機関の出力を高めることができると共に、図8(B)に示したようにスモーク及びNOXの発生量を低減させることができる。
On the other hand, when the engine operating state is high load / high rotation, fuel injection is performed in a manner as shown by a solid line in FIG. Since the injection is performed in this way, at least the rate of increase of the injection rate in the latter half of the increase of the
すなわち、本実施形態の燃料噴射弁2によれば、低負荷・低回転時にはHC及びNOXの発生を低減させると共に、高負荷・高回転時にはスモーク及びNOXの発生を低減させ且つ出力を高めることができる。 That is, according to the fuel injection valve 2 of the present embodiment, the generation of HC and NO x is reduced during low load and low rotation, and the generation of smoke and NO x is reduced and the output is increased during high load and high rotation. be able to.
なお、上記実施形態では、制御弁23は高圧接続状態とリターン接続状態との間で切替可能とされているが、リターン接続状態にあるときにさらに圧力制御室20から燃料流出入通路22及びリザーバ通路25を介して燃料タンク3内に流出する燃料の流量を調整することができる流量調整弁として用いられてもよい。
In the above embodiment, the
次に、図3を参照して第二実施形態の燃料噴射弁40について説明する。図3は本発明の第二実施形態の燃料噴射弁40の概略断面図を示す図である。本実施形態の燃料噴射弁40の構成は基本的に第一実施形態の燃料噴射弁2と同様であるが、内側ニードル弁12内に設けられた上方流路41が内側ニードル弁12の軸線に対して垂直に延びずに、軸線に対して傾斜して設けられている点で第一実施形態の燃料噴射弁2と異なっている。より詳細には、上方流路41は内側ニードル弁12の中心から外周に向かって下方に傾斜しており、その出口が突出部33の直ぐ下方に配置されている。
Next, the
上方流路41がこのように形成されることにより、内側ニードル弁12内のオリフィス30を通って流れる燃料は外側ニードル弁13の上面に向かって噴出されることになる。このため、外側ニードル弁13が上昇して内側ニードル弁12の突出部33に衝突する際に外側ニードル弁13によって内側ニードル弁12に及ぼされる衝突荷重が低減せしめられることになる。
By forming the
特に、外側ニードル弁13によって内側ニードル弁12に及ぼされる衝突荷重が大きいと、衝突に伴って内側ニードル弁12が急激に上昇してしまう場合があり、このような場合には燃料噴射弁によって噴射される燃料の量を適切に制御することができなくなってしまう。これに対して、本実施形態では、外側ニードル弁13によって内側ニードル弁12に及ぼされる衝突荷重が低減せしめられることから、内側ニードル弁12が急に上昇してしまうことが防止され、よって燃料噴射量を適切に制御することができるようになる。
In particular, if the collision load exerted on the
次に、図4を参照して第三実施形態の燃料噴射弁45について説明する。図4は本発明の第三実施形態の燃料噴射弁45の概略断面図を示す図である。本実施形態の燃料噴射弁45の構成は基本的に第一実施形態の燃料噴射弁2又は第二実施形態の燃料噴射弁40と同様であるが、燃料噴射弁45では、内側ニードル弁12内にオリフィス、上方流路及び下方流路が設けられておらず、代わりに外側ニードル弁13内にオリフィス46及び上方流路47が設けられている。
Next, the
より詳細には、本実施形態の燃料噴射弁45には、外側ニードル弁13内に貫通孔35から軸線方向上方へと延びるオリフィス46とオリフィス46から内側ニードル弁12の外周面又は突出部33に向かって延びる上方流路47とが設けられている。上方流路47の出口は内側ニードル弁12の突出部33に対面するように配置される。
More specifically, the
このように構成された燃料噴射弁45では、外側ニードル弁13が全く上昇していないときには、燃料がノズル室16から貫通孔35、オリフィス46及び上方流路47を介して圧力制御室20内に流入せしめられる。従って、制御弁23が高圧接続状態にあるときには圧力制御室20には燃料流出入通路22に加えてオリフィス46を介して燃料が流入することになる。
In the
一方、制御弁23がリターン接続状態にあるときであっても、外側ニードル弁13が全く上昇していないときや僅かにしか上昇していないときには燃料がオリフィス46を介して圧力制御室20内に燃料が流入せしめられる。同時に、圧力制御室20内の燃料は燃料流出入通路22を介して燃料タンク3に流出せしめられる。燃料流出入通路22を介して圧力制御室20から流出する燃料の流量は、オリフィス46を介して圧力制御室20内に流入する燃料の流量よりも多いため、圧力制御室20内の燃料圧力は徐々に低下する。ただし、オリフィス46が無い場合に比べて、圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度は遅い。
On the other hand, even when the
これに対して、制御弁23がリターン接続状態にあるときであって、外側ニードル弁13が上昇して外側ニードル弁13の上端部が内側ニードル弁12の突出部33と接触すると、上方流路47の出口が突出部33によって閉じられることになる。これにより、ノズル室16内の高圧燃料はオリフィス46を介して圧力制御室20内に流入することができなくなる。従って、圧力制御室20には燃料が流入せずに燃料流出入通路22を介して流出するのみであるため、圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度が速くなる。
したがって、本実施形態の燃料噴射弁45によれば、第一実施形態の燃料噴射弁2と同様に、低負荷・低回転時にはHC及びNOXの発生を低減させると共に、高負荷・高回転時にはスモーク及びNOXの発生を低減させ且つ出力を高めることができる。
On the other hand, when the
Therefore, according to the
特に、本実施形態では、上方流路47が内側ニードル弁12の突出部33に向けられているため、外側ニードル弁13内のオリフィス46を通って流れる燃料は上方流路47から内側ニードル弁12の突出部33に向かって流出することになる。このため、外側ニードル弁13が上昇して内側ニードル弁12の突出部33に衝突する際に外側ニードル弁13によって内側ニードル弁12に及ぼされる衝突荷重が低減せしめられることになる。従って、本実施形態の燃料噴射弁45によっても、第二実施形態の燃料噴射弁40と同様に、燃料噴射量を適切に制御することができるようになる。
In particular, in the present embodiment, since the
次に、図5を参照して第四実施形態の燃料噴射弁50について説明する。図5は本発明の第四実施形態の燃料噴射弁50の概略断面図を示す図である。本実施形態の燃料噴射弁50の構成は基本的に第一実施形態から第三実施形態の燃料噴射弁2、40、45と同様であるが、燃料噴射弁50では、内側ニードル弁12及び外側ニードル弁13内にオリフィスが設けられておらず、代わりにシリンダ51内にオリフィス52が設けられている。
Next, the
シリンダ51は、燃料噴射弁50のノズルボディ11の一部を構成し、シリンダ51内で外側ニードル弁13がその軸線方向に摺動する。シリンダ51内のオリフィス52はシリンダ51の軸線に対して垂直にシリンダ51を貫通して設けられる。オリフィス52の出口は、外側ニードル弁13が全くリフトされていないとき又は所定のリフト量よりも小さいときには圧力制御室20に対して開放されているが、外側ニードル弁13が所定のリフト量以上にリフトされているときには外側ニードル弁13によって閉じられる。
The
このように構成された燃料噴射弁50では、制御弁23が高圧接続状態にあるときには、燃料流出入通路22に加えてオリフィス52を介して燃料が圧力制御室20に流入する。一方、制御弁23がリターン接続状態にあるときであって外側ニードル弁13のリフト量が所定のリフト量よりも小さいときには、オリフィス52を介して燃料が圧力制御室20内に燃料が流入せしめられると同時に、圧力制御室20内の燃料が燃料流出入通路22を介して流出せしめられる。これにより、圧力制御室20内の燃料圧力は徐々に低下する。
In the
これに対して、制御弁23がリターン接続状態にあるときであって外側ニードル弁13が所定のリフト量以上にまで上昇するとオリフィス52が塞がれ、これによりノズル室16内の高圧燃料はオリフィス52を介して圧力制御室20内に流入することができなくなる。従って、圧力制御室20には燃料が流入せずに燃料流出入通路22を介して流出するのみであるため、圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度が速くなる。
On the other hand, when the
したがって、本実施形態の燃料噴射弁50によれば、第一実施形態の燃料噴射弁2と同様に、低負荷・低回転時にはHC及びNOXの発生を低減させると共に、高負荷・高回転時にはスモーク及びNOXの発生を低減させ且つ出力を高めることができる。
Therefore, according to the
次に、図6を参照して第五実施形態の燃料噴射弁55について説明する。図6は本発明の第五実施形態の燃料噴射弁55の概略断面図を示す図である。本実施形態の燃料噴射弁55の構成は基本的に第一実施形態から第四実施形態の燃料噴射弁2、40、45、50と同様であるが、燃料噴射弁55では、外側ニードル弁及びシリンダの構成が上記実施形態の燃料噴射弁とは異なっている。
Next, the fuel injection valve 55 of the fifth embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 6 is a schematic sectional view of the fuel injection valve 55 according to the fifth embodiment of the present invention. The configuration of the fuel injection valve 55 of this embodiment is basically the same as that of the
すなわち、本実施形態では、シリンダ51内にシリンダ51の軸線に対して垂直に延びるオリフィス56と、このオリフィス56に連通すると共にシリンダ51の軸線方向に延びるシリンダ内通路57とが設けられる。このシリンダ内通路57は燃料流出通路58を介して燃料タンク3に連通している。また、外側ニードル弁13内には外側ニードル弁13の外周面と上面との間で延びる連絡通路59が設けられている。
That is, in the present embodiment, an
このように構成された燃料噴射弁55では、制御弁23が高圧接続状態にあって外側ニードル弁13が全く上昇していないときには外側ニードル弁13の外周面上に位置する連絡通路59の出口がシリンダ51によって閉鎖される。従って、制御弁23が高圧接続状態にあるときには、圧力制御室20には燃料流出入通路22を介して燃料が流入する。
In the fuel injection valve 55 configured as described above, when the
一方、制御弁23がリターン接続状態にあるときであって外側ニードル弁13が全く上昇していないときや僅かにしか上昇していないときには、連絡通路59の出口は図6の左側に示したようにシリンダ51によって閉鎖されたままである。従って、圧力制御室20内の燃料は燃料流出入通路22のみを介して燃料タンク3に流出せしめられる。これにより、圧力制御室20内の燃料圧力が低下すると共に、これに伴って外側ニードル弁13が上昇せしめられる。
On the other hand, when the
そして、制御弁23がリターン接続状態にあるときであって外側ニードル弁13が或る程度上昇すると、連絡通路59の出口がシリンダ51内のオリフィス56と対面する。これにより、圧力制御室20内の燃料は燃料流出入通路22のみならず、オリフィス56、シリンダ内通路57及び燃料流出通路58を介して燃料タンク3に流出せしめられることになる。このため、圧力制御室20からは多量の燃料が流出し、よって圧力制御室20内の燃料圧力が急速に低下することになる。このため、外側ニードル弁13の上昇速度が速くなる。
When the
その後、外側ニードル弁13がさらに上昇すると、外側ニードル弁13の上面がシリンダ51の内面に突出する突出部60に当接してそれ以上上昇しなくなる。そして、圧力制御室20内の圧力が所定圧力以下にまで低下すると、内側ニードル弁12も上昇を開始する。その結果、本実施形態の燃料噴射弁55によれば、燃料噴射量が多い場合には燃料噴射の開始から終了までに亘って図7(A)に示したように噴射率が推移することになる。なお、燃料噴射量が中程度の場合には図7(B)に示したように噴射率が推移し、燃料噴射量が少量の場合には図7(C)に示したように噴射率が推移する。
Thereafter, when the
以上より、本実施形態によれば、燃料噴射弁55から燃料噴射をする際に、ニードル弁12、13の上昇に伴って圧力制御室20内の燃料圧力の低下速度が二段階に変更される。このため、燃料噴射量に応じて、すなわち機関負荷に応じて燃料噴射の噴射パターンをより適切なパターンとすることができる。
As described above, according to the present embodiment, when the fuel is injected from the fuel injection valve 55, the rate of decrease of the fuel pressure in the
1 コモンレール
2、40、45、50、55 燃料噴射弁
3 燃料タンク
11 ノズルボディ
12 内側ニードル弁
13 外側ニードル弁
14 内側噴孔群
15 外側噴孔群
16 ノズル室
20 圧力制御室
23 制御弁
DESCRIPTION OF
Claims (4)
燃料供給源及び上記制御室に連通する燃料流入通路と、上記第一ニードル弁と上記第二ニードル弁との相対位置に応じて該燃料流入通路の開口の開度を制御可能な開度制御手段とを更に具備し、
上記燃料流入通路は二つのニードル弁のうちの一方のニードル弁内に設けられ、
上記燃料流入通路の出口は該燃料流入通路から流出する燃料により両ニードル弁間の衝突荷重が小さくなる方向に向けられることを特徴とする、燃料噴射弁。 Comprising a first nozzle hole group and a second nozzle hole group, a control chamber, a first needle valve and a second needle valve, wherein the first needle valve opens and closes the nozzle holes of the first nozzle hole group; In the fuel injection valve in which the second needle valve opens and closes the nozzle holes of the second nozzle hole group, and the lift of the needle valves is controlled by the pressure of the fuel in the control chamber,
A fuel inflow passage communicating with the fuel supply source and the control chamber, and an opening degree control means capable of controlling an opening degree of the fuel inflow passage according to a relative position between the first needle valve and the second needle valve further comprising a door,
The fuel inflow passage is provided in one of the two needle valves,
The fuel injection valve according to claim 1, wherein an outlet of the fuel inflow passage is directed in a direction in which a collision load between both needle valves is reduced by fuel flowing out of the fuel inflow passage .
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