JP4836103B2 - ポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置 - Google Patents
ポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4836103B2 JP4836103B2 JP2001220188A JP2001220188A JP4836103B2 JP 4836103 B2 JP4836103 B2 JP 4836103B2 JP 2001220188 A JP2001220188 A JP 2001220188A JP 2001220188 A JP2001220188 A JP 2001220188A JP 4836103 B2 JP4836103 B2 JP 4836103B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water level
- water
- discharge
- pump
- flow rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、調圧水槽が設けられた排水設備などに設置されているポンプの吐出流量を測定するポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置に関するものである。
【0002】
【従来の技術】
排水機場などの排水設備にあっては、ポンプの吐出流量の急激な変化による圧力変動を吸収するために、ポンプと排出水域との間に調圧水槽が設けられる。そこで、ポンプの吐出配管が調圧水槽に接続され、この調圧水槽が排出水域に排水管で連通される。この調圧水槽を設けることで、ポンプの吐出が急激に停止し、あるいはポンプの始動時において、吐出配管内の圧力変動を抑制し、またポンプの吐出が急激に停止したときには調圧水槽内の流体が慣性の法則でひき続き排水管を介して排出水域に流出し、吐出配管の水撃現象を抑制する。さらに、排出水域の水位の急激な変動をも抑制する。
【0003】
ところで、排水設備に設置されたポンプの吐出流量の測定は、吐出配管内の流速を超音波流量計で行うものがある。また、予めポンプ出荷前に工場などでポンプの流量−全場程曲線を実測し、これと現地の設置条件から実測により得られる配管全体の抵抗曲線との交点からポンプの吐出流量を測定するものもある。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】
上述の超音波流量計によるポンプの吐出流量の測定では、ポンプの吐出口と調圧水槽の間に介装される吐出配管直管部の長さを充分に長くする必要がある。これは、流量を正確に測定するためには吐出配管直管部内の流れが安定していなければならないためである。しかるに、排水設備の設置スペースなどの制約から、充分な長さの吐出配管直管部を設けることは現実的には困難である。
【0005】
また、流量−全場程曲線を用いて吐出流量を算出する方法では、ポンプ羽根車の経年変化により実際の流量−全場程曲線が変化し、また配管の摩擦損失やバルブの損失も変化して配管全体の抵抗曲線も変化し、吐出流量の算出精度が年々悪化する傾向にある。
【0006】
本発明は、上述のごとき従来技術の不具合に鑑みてなされたもので、調圧水槽と排出水域の水位差からポンプの排出流量を簡単にかつ正確に算出できるポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置を提供することを目的とする。
【0007】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するために、本発明のポンプ流量測定方法は、ポンプの吐出配管が調圧水槽に接続され、この調圧水槽が排出水域に排水管で連通され、しかも前記排水管が前記排出水域の水面下にあって常に満水状態が保持される排水設備であって、前記ポンプの運転時における前記調圧水槽の水位H1と、前記排出水域の水位H2と、前記ポンプからの流入を停止した際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動および前記排水管内の流体の流体運動方程式から予め算出された前記排水管の損失係数ξと、前記排水管の断面積Aから、
【数4】
により前記ポンプの吐出流量Qを算出する。
【0008】
そして、前記ポンプの吐出を急激に停止させてた際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動と、その際の前記排水管内の流体の流体運動方程式から前記損失係数ξを予め算出しておいても良い。
【0009】
さらに、前記ポンプからの流入を停止するとともに前記排水管を遮断して前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位に水位差を設け、前記排水管を急激に連通した際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動と、その際の前記排水管内の流体の流体運動方程式から前記損失係数ξを予め算出しておくこともできる。
【0010】
また、本発明のポンプ流量測定装置は、ポンプの吐出配管が調圧水槽に接続され、この調圧水槽が排出水域に排水管で連通され、しかも前記排水管が前記排出水域の水面下にあって常に満水状態が保持される排水設備であって、前記調圧水槽にその水位H1を計測する第1の水位計測手段を設け、前記排出水域にその水位H2を計測する第2の水位計測手段を設け、前記第1と第2の計測手段の計測値が与えられてその水位差を演算する水位差演算手段と、前記水位差に応じた信号を与えられる記録手段を設け、この記録手段で、前記ポンプの吐出が急激に停止された際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動曲線を記録し、記録された偏差水位変動曲線と前記排水管内の流体の流体運動方程式より損失係数演算手段で予め損失係数ξを算出し、この損失係数ξを演算手段に設定し、前記第1と第2の計測手段の計測値を前記演算手段に与え、この演算手段で前記水位H1およびH2と、予め算出して設定された前記排水管の損失係数ξと、前記排水管の断面積Aと、から
【数5】
により前記ポンプの吐出流量Qを算出するように構成されている。
【0011】
また、ポンプの吐出配管が調圧水槽に接続され、この調圧水槽が排出水域に排水管で連通され、しかも前記排水管が前記排出水域の水面下にあって常に満水状態が保持される排水設備であって、前記調圧水槽にその水位H1を計測する第1の水位計測手段を設け、前記排出水域にその水位H2を計測する第2の水位計測手段を設け、前記第1と第2の計測手段の計測値が与えられてその水位差を演算する水位差演算手段と、前記水位差に応じた信号を与えられる記録手段を設け、この記録手段で、前記ポンプからの流入を停止するとともに前記排水管を遮断して前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位に水位差を設け、前記排水管を急激に連通した際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動曲線を記録し、記録された偏差水位変動曲線と前記排水管内の流体の流体運動方程式より損失係数演算手段で予め損失係数ξを算出し、この損失係数ξを演算手段に設定し、前記第1と第2の計測手段の計測値を前記演算手段に与え、この演算手段で前記水位H1およびH2と、予め算出して設定された前記排水管の損失係数ξと、前記排水管の断面積Aと、から
【数6】
により前記ポンプの吐出流量Qを算出するように構成しても良い。
【0012】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の第1実施例を図1ないし図4を参照して説明する。図1は、本発明のポンプ流量測定装置の第1の実施例の構造図であり、(a)はポンプの定常運転時の水位を示し、(b)はポンプの運転が急激に停止されて調圧水槽の水位が排出水域の水位より低下した状態を示し、(c)は再び調圧水槽の水位が排出水域の水位より上昇した状態を示し、(d)は再び調圧水槽の水位が排出水域の水位より低下した状態を示す。図2は、オシロスコープに記録された調圧水槽の水位と排出水域の水位の偏差水位変動曲線を示す図である。図3は、偏差水位の理論変動曲線を示す図である。図4は、本発明によるポンプの吐出流量の算出値と実測値とを示す表である。
【0013】
まず、図1において、本発明の第1実施例は、ポンプ10の吐出配管12が調圧水槽14に接続され、この調圧水槽14が河川などの排出水域16と排水管18で連通される。この排水管18は、排出水域16の水面下に配設され、常に満水状態が保持される。また、調圧水槽14には、その水位を測定する第1の水位計測手段20が配設され、排出水域16には、その水位を測定する第2の水位計測手段22が配設される。そして、第1と第2の水位計測手段20,22の計測値が水位差演算手段24に与えられて水位差が演算される。この水位差に応じた信号が、演算手段26とオシロスコープなどの記録手段28とに与えられる。記録手段28は、一例として図2に示すごとき、時間の経過と水位差の変動を示す偏差水位変動曲線を記録する。そして、この偏差水位変動曲線が損失係数演算手段30に与えられ、後述のごとくして損失係数ξが演算され、この損失係数ξが演算手段26に設定される。演算手段26では、予め算出して設定された損失件数ξと、ポンプ10の定常運転状態の調圧水槽14と排出水域16の水位の水位差(H1−H2)と、排水管18の断面積Aとからポンプ10の流量Qを後述のごとくして演算出力する。
【0014】
ところで、ポンプ10の定常運転状態にあっては、調圧水槽14の水位H1が排出水域16の水位H2よりも高く、その水位差(H1−H2)と排水管18内の平均流速Vの二乗とが比例する。そして、排水管18の断面積Aと平均流速Vの積が、ポンプ10の吐出する流量Qである。そこで、比例計数としての損失係数ξが予め演算されていれば、調圧水槽14と排出水域16の水位の水位差(H1−H2)からポンプ10の吐出する流量Qが演算できる。そこで、(2)式と(3)式が成立する。
【数7】
但し、ξは損失係数、Vは排水管内の平均流速である。
【数8】
但し、Qはポンプの吐出流量、Aは排出管の断面積である。
そして、これらの(2)(3)式から、上述の(1)式が得られる。
【数9】
ここで、排水管18の断面積Aは、容易に計測または算出でき、また水位H1,H2も第1と第2の水位計測手段20,22により容易に測定し得る。なお、損失係数ξは、一度だけ予め測定算出すれば良く、流量測定の度に繰り返して算出する必要はない。
なお、排水管18の損失係数ξとその断面積A、および水位差から流量を求めることは、公知であり、特開平05−19864号公報(特許文献1)や特開平10−185635号公報(特許文献2)等に示されている。
【特許文献1】
特開平05−19864号公報
【特許文献2】
特開平10−185635号公報
【0015】
続いて、損失係数ξを算出する方法につき以下述べる。ポンプ10の定常運転にて調圧水槽14が水位H1で排出水域16が水位H2の状態で、ポンプ10の運転を急激に停止して吐出流量Qを零とする。すると、ポンプ10からの流入が停止し、調圧水槽14側の高い水位差および排水管18内を流れる水の慣性で、水は排出水域16に流れ続けて調圧水槽14の水位は低下し続け、(b)に示すごとく、調圧水槽14の水位が排出水域16の水位H2より低いH3まで変動する。するとこんどは、排出水域16側の高い水位差により排水管18内を逆流し、調圧水槽14の水位は上昇し、(c)に示すごとく、排出水域16の水位H2よりも高いH4まで変動する。さらにこんどは、調圧水槽14側の水位が高いことで、水が排水管18内を排出水域16に流れて、(d)に示すごとく調圧水槽14の水位は排出水域16の水位よりも低いH5まで変動する。もって、偏差水位変動を生ずる。
【0016】
このように、調圧水槽14の水位は、下降と上昇を繰り返す振動現象を呈し、やがて振動は減衰して最終的には排出水域16の水位H2と等しくなる。この水位差が、第1と第2の水位計測手段20,22の計測値から水位差演算手段24で演算され、この水位差を時間経過とともに記録手段28で記録した一例が、図2の偏差水位変動曲線である。図2でS0、S1、S2、S3、S4,S5は、排出水域16の水位を基準とする水位差を示す。
【0017】
この偏差水位変動の振動現象を生ずる排水管18内の水の流体運動方程式は、公知であり、(4)式で示される。
【数10】
そして、この(4)式の解として(5)式が得られる。
【数11】
であり、Sは排出水域の水位を基準とした調圧水槽水位、gは重力加速度、Lは排水管長さ、ξは排水管の損失係数、βは面積比(排水管断面積/調圧水槽底面積)、tは時間、Cは定数である。
なお、(5)式で、プラスマイナス符号(±)およびマイナスプラス符号の上側の符号は排出水域16から調圧水槽14への流入を示し、下側の符号は調圧水槽14から排出水域16への流出を示す。また、排出水域16は、調圧水槽14からの流出に対して、水位がほぼ変動しないとみなし得る程度に十分に広いものとする。具体的には、排出水域16としての河川の幅は、調圧水槽14の幅の約5倍程度以上あれば良い。
【0018】
そして、ポンプ10が定常的に動作している場合は、水位差Sと流量Qと排水管18の断面積Aとその流速Vと、調圧水槽の底面積A0は、(6)式の関係にある。
【数12】
そこで、ポンプ10を急激に停止した際の流量Qは0となるのでt=0で、(7)式が成立する。
【数13】
これを整理すれば、(8)式となる。
【数14】
【0019】
さらに、(5)式と(8)式を整理すると、(9)式となる。
【数15】
但し、nは2以上である。
【0020】
この(9)式に記録手段28で記録された図2の偏差水位変動曲線から求めた極大値と極小値S1、S2、S3、S4、S5を代入して、それぞれのmを算出して、mの平均値m0を算出する。
【0021】
そして、算出した平均値のm0を下記の(10)式に代入してξを求め、この求めたξを(4)式に代入すると、図3のごとき理論変動曲線が得られる。この図3で、mの値が大きくなると理論変動曲線の偏差水位が小さくなり、mの値が小さくなると理論変動曲線の偏差水位が大きくなる。そこで、記録手段28で記録された偏差水位変動曲線に、理論変動曲線が一致するようにmの値が決定される。
【数16】
【0022】
なお、上記説明では偏差水位変動曲線から求めた極大値と極小値S1、S2、S3…から理論変動曲線のmを算出し、最終的には偏差水位変動曲線に理論変動曲線が一致するmを求めているが、偏差水位変動曲線に一致する理論変動曲線を探し、これからmを求めても良い。
【0023】
このようにして、予め排水管18の損失係数ξを求め、これと調圧水槽14と排出水域16の水位差S0=(H1−H2)から求めたポンプ10の吐出流量Qと、流量を他の測定手段で測定した実測流量を比較したものが図4の表である。初期水位差S0を0.307mと0.214mと0.136mとそれぞれに相違させて測定を行った。この結果、本発明のポンプ流量測定方法にて充分に正確な流量の測定が可能であることが判明した。
【0024】
次に、排水管18の損失係数ξを上述のごとくポンプ10を急激に停止させることによって測定算出するのとは、別の方法につき説明する。損失係数ξを測定算出するには、調整水槽14の水位が下降および上昇する振動現象を生じれば良い。かかる観点から構成されたものが、図5に示す本発明の第2実施例である。図5は、本発明のポンプ流量測定装置の第2実施例の構造図である。図5において、図1と同じまたは均等な部材に同じ符号を付けて重複する説明を省略する。
【0025】
図5の構造にあっては、排水管18に第1の開閉弁32が介装され、吐出配管12に第2の開閉弁34が介装される。そして、排水管18の損失係数ξの測定算出のときには、第1の開閉弁32を閉塞し、遅れてポンプ10を停止すると同時に第2の開閉弁34を閉塞してポンプ10からの流入を停止し、調圧水槽14と排出水域16に所望の水位差を設定する。そして、第1の開閉弁32を急激に全開とすることで、調圧水槽14の水位に振動現象を生じさせる。もって、第1実施例と同様にして、排水管18の損失係数ξの測定算出が可能である。
【0026】
なお、上記実施例では、水位差演算手段24と演算手段26と記録手段28と損失係数演算手段30がそれぞれ異なるブロックで示されるが、これらを演算手段26としてのコンピュータにより実行しても良いことは勿論である。また、損失係数ξは、予め測定算出して演算手段26にデータとして記録されてあれば良く、ポンプ10の設置の際に測定できれば良く、測定後は記録手段28と損失係数演算手段30が取り外されても良い。
【0027】
【発明の効果】
以上説明したところから明らかなように、本発明のポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置は、以下のごとき格別な作用効果を奏する。
【0028】
請求項1記載のポンプ流量測定方法にあっては、ポンプからの流入を停止して調圧水槽の水位と排出水域の水位との偏差水位変動と排水管内の流体の流体運動方程式から予め排水管の損失係数ξを算出し、予め測定された排水管の損失係数ξとその断面積および調圧水槽と排出水域との水位差とからポンプの吐出流量が測定でき、その水位差の測定は簡単にでき、流量測定が極めて容易である。そして、ポンプの吐出流量を正確に測定するための吐出配管直管部を必要とせず、それだけ排水設備などの設置スペースが狭くて良い。また、必要により排水管の損失係数ξを測定演算しなおせば、常に正確な流量が得られる。
【0029】
請求項2記載のポンプ流量測定方法にあっては、ポンプの吐出を急激に停止して、調圧水槽の水位を下降および上昇させる振動現象を生じさせることで、簡単に排水管の損失係数ξの測定算出ができる。
【0030】
請求項3記載のポンプ流量測定方法にあっても、ポンプからの流入を停止するとともに排水管を遮断して調圧水槽の水位と排出水域の水位とに水位差を設け、排水管を急激に連通させて、調圧水槽の水位を下降および上昇させる振動現象を生じさせることで、簡単に排水管の損失係数ξの測定算出ができる。
【0031】
請求項4記載のポンプ流量測定装置においては、調圧水槽に設けた第1の水位計測手段と排出水域に設けた第2の水位計測手段とから得られる計測値が与えられて水位差を算出する水位差演算手段と、ポンプの吐出を急激に停止した際に生ずる水位差に応じた偏差水位変動曲線を記録する記録手段を設けたので、この偏差水位変動曲線を用いて排水管の損失係数ξを簡単に算出することができ、この損失係数ξを用いて容易にポンプの吐出流量が算出され得る。
【0032】
請求項5記載のポンプ流量測定装置にあっては、調圧水槽に設けた第1の水位計測手段と排出水域に設けた第2の水位計測手段とから得られる計測値が与えられて水位差を算出する水位差演算手段と、ポンプからの流入を停止するとともに排水管を遮断して調圧水槽の水位と排出水域の水位とに水位差を設け、排水管を急激に連通させた際に生ずる水位差に応じた偏差水位変動曲線を記録する記録手段を設けたので、この偏差水位変動曲線を用いて排水管の損失係数ξを簡単に算出することができ、この損失係数ξを用いて容易にポンプの吐出流量が算出され得る。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明のポンプ流量測定装置の第1の実施例の構造図であり、(a)はポンプの定常運転時の水位を示し、(b)はポンプの運転が急激に停止されて調圧水槽の水位が排出水域の水位より低下した状態を示し、(c)は再び調圧水槽の水位が排出水域の水位より上昇した状態を示し、(d)は再び調圧水槽の水位が排出水域の水位より低下した状態を示す。
【図2】 オシロスコープに記録された調圧水槽の水位と排出水域の水位の偏差水位変動曲線を示す図である。
【図3】 偏差水位の理論変動曲線を示す図である。
【図4】 本発明によるポンプの吐出流量の算出値と実測値とを示す表である。
【図5】 本発明のポンプ流量測定装置の第2実施例の構造図である。
【符号の説明】
10 ポンプ
12 吐出配管
14 調圧水槽
16 排出水域
18 排水管
20 第1の水位測定手段
22 第2の水位測定手段
24 水位差演算手段
26 演算手段
28 記録手段
30 損失係数演算手段
32 第1の開閉弁
34 第2の開閉弁
Claims (5)
- ポンプの吐出配管が調圧水槽に接続され、この調圧水槽が排出水域に排水管で連通され、しかも前記排水管が前記排出水域の水面下にあって常に満水状態が保持される排水設備であって、前記ポンプの運転時における前記調圧水槽の水位H1と、前記排出水域の水位H2と、前記ポンプからの流入を停止した際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動および前記排水管内の流体の流体運動方程式から予め算出された前記排水管の損失係数ξと、前記排水管の断面積Aから、
- 請求項1記載のポンプ流量測定方法において、前記ポンプの吐出を急激に停止させてた際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動と、その際の前記排水管内の流体の流体運動方程式から前記損失係数ξを予め算出しておくことを特徴としたポンプ流量測定方法。
- 請求項1記載のポンプ流量測定方法において、前記ポンプからの流入を停止するとともに前記排水管を遮断して前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位に水位差を設け、前記排水管を急激に連通した際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動と、その際の前記排水管内の流体の流体運動方程式から前記損失係数ξを予め算出しておくことを特徴としたポンプ流量測定方法。
- ポンプの吐出配管が調圧水槽に接続され、この調圧水槽が排出水域に排水管で連通され、しかも前記排水管が前記排出水域の水面下にあって常に満水状態が保持される排水設備であって、前記調圧水槽にその水位H1を計測する第1の水位計測手段を設け、前記排出水域にその水位H2を計測する第2の水位計測手段を設け、前記第1と第2の計測手段の計測値が与えられてその水位差を演算する水位差演算手段と、前記水位差に応じた信号を与えられる記録手段を設け、この記録手段で、前記ポンプの吐出が急激に停止された際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動曲線を記録し、記録された偏差水位変動曲線と前記排水管内の流体の流体運動方程式より損失係数演算手段で予め損失係数ξを算出し、この損失係数ξを演算手段に設定し、前記第1と第2の計測手段の計測値を前記演算手段に与え、この演算手段で前記水位H1およびH2と、予め算出して設定された前記排水管の損失係数ξと、前記排水管の断面積Aと、から
- ポンプの吐出配管が調圧水槽に接続され、この調圧水槽が排出水域に排水管で連通され、しかも前記排水管が前記排出水域の水面下にあって常に満水状態が保持される排水設備であって、前記調圧水槽にその水位H1を計測する第1の水位計測手段を設け、前記排出水域にその水位H2を計測する第2の水位計測手段を設け、前記第1と第2の計測手段の計測値が与えられてその水位差を演算する水位差演算手段と、前記水位差に応じた信号を与えられる記録手段を設け、この記録手段で、前記ポンプからの流入を停止するとともに前記排水管を遮断して前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位に水位差を設け、前記排水管を急激に連通した際に生ずる前記調圧水槽の水位と前記排出水域の水位との偏差水位変動曲線を記録し、記録された偏差水位変動曲線と前記排水管内の流体の流体運動方程式より損失係数演算手段で予め損失係数ξを算出し、この損失係数ξを演算手段に設定し、前記第1と第2の計測手段の計測値を前記演算手段に与え、この演算手段で前記水位H1およびH2と、予め算出して設定された前記排水管の損失係数ξと、前記排水管の断面積Aと、から
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001220188A JP4836103B2 (ja) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | ポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001220188A JP4836103B2 (ja) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | ポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003035575A JP2003035575A (ja) | 2003-02-07 |
JP4836103B2 true JP4836103B2 (ja) | 2011-12-14 |
Family
ID=19054046
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001220188A Expired - Lifetime JP4836103B2 (ja) | 2001-07-19 | 2001-07-19 | ポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4836103B2 (ja) |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02102386A (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-13 | Meidensha Corp | 流量測定装置 |
JP2794992B2 (ja) * | 1991-07-10 | 1998-09-10 | 富士電機株式会社 | 液位制御方法及び液位制御装置 |
JPH10185635A (ja) * | 1996-12-26 | 1998-07-14 | Nec Eng Ltd | 流量計測システム |
JP3046558B2 (ja) * | 1997-03-25 | 2000-05-29 | 和夫 灘岡 | 振動流発生装置 |
-
2001
- 2001-07-19 JP JP2001220188A patent/JP4836103B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2003035575A (ja) | 2003-02-07 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7757554B2 (en) | High accuracy mass flow verifier with multiple inlets | |
US10094185B2 (en) | Coriolis flow meter having flow tube with equalized pressure differential | |
JP6047738B1 (ja) | 開水路流量計測装置 | |
US5827977A (en) | Device and method for measuring multi-phase fluid flow and density of fluid in a conduit having a gradual bend | |
US7474968B2 (en) | Critical flow based mass flow verifier | |
US20110022335A1 (en) | Real-time non-stationary flowmeter | |
CN102016519A (zh) | 用于根据流量计参数的偏差进行诊断的方法 | |
US11982556B2 (en) | Wet gas flow rate metering method based on a coriolis mass flowmeter and device thereof | |
BR112017017804B1 (pt) | Método para operar um medidor de fluxo vibratório, e, eletrônica de medidor | |
TW201937322A (zh) | 具有絕對和差分壓力變換器之質量流量控制器 | |
JP2024023472A (ja) | 流体の密度測定値を使用する蒸気圧の検証 | |
Safwat et al. | Experimental and analytic data correlation study of water column separation | |
JP4836103B2 (ja) | ポンプ流量測定方法およびポンプ流量測定装置 | |
Adamkowski et al. | Uncertainty analysis of liquid flow rate measurement with the pressure–time method | |
WO2020218138A1 (ja) | 流量制御装置 | |
McCloy et al. | Paper 23: Some Static and Dynamic Characteristics of Poppet Valves | |
Kourakos et al. | Two-phase flow modelling within expansion and contraction singularities | |
Al-Khomairi | Use of steady-state pump head-discharge curve for unsteady pipe flow applications | |
JP3535369B2 (ja) | 導水流量制御方法 | |
US20210048324A1 (en) | Time-accurate cfd enhanced interpretation of strain-based flow measurement | |
US20240247961A1 (en) | Selecting a zero-verification criteria for a zero verification of a vibratory meter | |
JPS6256354B2 (ja) | ||
JPS63195396A (ja) | ポンプの性能測定方法 | |
Yuan et al. | Hydraulic design procedure for bypass flow meters using a pipe bend | |
NAKAO et al. | Some Consideration on the Unsteady Flow Rate Measurement Using Wave Propagation Model in Pipeline |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080520 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110713 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110713 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110901 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110907 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110921 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110921 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20141007 Year of fee payment: 3 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4836103 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |