JP4829544B2 - Zoom optical system - Google Patents

Description

本発明は、撮像装置、投射装置、露光装置、読み取り装置等に好適なズーム光学系に関するものである。   The present invention relates to a zoom optical system suitable for an imaging device, a projection device, an exposure device, a reading device, and the like.

近年、デジタルカメラやカメラ付き携帯電話等の普及により、小型で高解像度のズーム光学系が要望されている。   In recent years, with the widespread use of digital cameras, camera-equipped mobile phones, and the like, a compact and high-resolution zoom optical system has been demanded.

小型で高解像度のズーム光学系において、ズーミングは通常、受光面（ＣＣＤ等）に対して複数のレンズ群を光軸方向に移動させることで行われている。このときレンズ群を物体方向に移動させるズーム方式では、光学全長（第１レンズ面から像面までの長さ）が長くなり、これがレンズ系全体の小型化を妨げる１つの原因となってくる。   In a compact and high-resolution zoom optical system, zooming is normally performed by moving a plurality of lens groups in the optical axis direction with respect to a light receiving surface (CCD or the like). At this time, in the zoom method in which the lens group is moved in the object direction, the total optical length (the length from the first lens surface to the image surface) becomes long, which is one cause that hinders the miniaturization of the entire lens system.

これに対して、従来、光学素子を光軸方向と異なった方向へ移動させて全系のパワーを変えるアルバレツレンズと呼ばれる光学素子を用いた光学系が提案されている（特許文献１、２，非特許文献１）。   On the other hand, an optical system using an optical element called an Alvarez lens that changes the power of the entire system by moving the optical element in a direction different from the optical axis direction has been proposed (Patent Documents 1 and 2). Non-patent document 1).

そしてこれらのアルバレツレンズを利用してズーミングを行うズーム光学系が種々と提案されている（特許文献３）。   Various zoom optical systems that perform zooming using these Alvarez lenses have been proposed (Patent Document 3).

特許文献１に掲載された光学系では、３次関数で表される曲面をレンズに与え、そのレンズを２枚、光軸方向とは異なる方向に相対的にずらしてパワーを変化させている。この光学系はレンズ群を光軸方向に繰り出さないので、ズーム光学系に用いることでレンズ全長を短くすることができる。   In the optical system disclosed in Patent Document 1, a curved surface represented by a cubic function is given to the lens, and the power is changed by shifting the two lenses relatively in a direction different from the optical axis direction. Since this optical system does not extend the lens group in the optical axis direction, the total lens length can be shortened by using it in the zoom optical system.

また特許文献２に開示されている光学系は、３次だけではなく高次の項、特に５次の項の曲面をレンズに与えることで収差を除去した光学系を開示している。   The optical system disclosed in Patent Document 2 discloses an optical system in which aberrations are removed by providing a lens with a curved surface of not only a third-order but also a higher-order term, particularly a fifth-order term.

さらに、特許文献３ではこのレンズをズーム光学系に用いた例を提案している。そして上記のレンズを最低２つ配置し、像点を一定にしながらパワーを変化させる原理について開示している。   Further, Patent Document 3 proposes an example in which this lens is used in a zoom optical system. The principle of changing the power while disposing at least two lenses and keeping the image point constant is disclosed.

一方、非特許文献１には回転非対称の光学素子が含まれる光学系を開示している。この光学系では、通常の共軸レンズ系と異なり共通の軸（光軸）を持たない。こうした非共軸光学系は、オフアキシャル（Off-Axial ）光学系と呼ばれ、像中心と瞳中心を通る光線が辿る経路を基準軸としたときに、構成面の基準軸との交点における面法線が基準軸上にない曲面（Off-Axial曲面）を含む光学系として定義される。   On the other hand, Non-Patent Document 1 discloses an optical system including a rotationally asymmetric optical element. Unlike the normal coaxial lens system, this optical system does not have a common axis (optical axis). Such a non-coaxial optical system is called an off-axial optical system, and the plane at the intersection of the component plane and the reference axis when the path along which the ray passing through the image center and the pupil center follows is used as the reference axis. It is defined as an optical system that includes a curved surface (Off-Axial curved surface) whose normal is not on the reference axis.

この場合、基準軸は折れ曲がった形状となる。そのため、近軸量の算出も通常行われるような共軸系の近軸理論ではなく、Off-Axial理論を元にした近軸理論を使わなければならない。その方法の光学的原理は、非特許文献１に詳しく紹介されており、例えば面の曲率を元に4×4行列式を計算することで行われている。
米国特許第３３０５２９４号 米国特許第３５８３７９０号 特開平０１−２４８１１８号公報 光学 29巻３号(2000) In this case, the reference axis has a bent shape. Therefore, paraxial theory based on Off-Axial theory must be used instead of the paraxial theory of paraxial systems, which is usually used to calculate paraxial quantities. The optical principle of this method is introduced in detail in Non-Patent Document 1, and is performed, for example, by calculating a 4 × 4 determinant based on the curvature of the surface.
U.S. Pat. No. 3,305,294 U.S. Pat. No. 3,583,790 Japanese Patent Laid-Open No. 01-248118 Optics Vol.29 No.3 (2000)

特許文献１と特許文献２では、１組の回転非対称レンズを用いてパワーを変化させる方法および収差の補正について述べているが、パワーを変化させたとき像面を一定にすることができない。   Patent Document 1 and Patent Document 2 describe a method of changing power and correction of aberration using a set of rotationally asymmetric lenses, but the image plane cannot be made constant when the power is changed.

また、特許文献３では像点を一定にしながらパワーを変化させる原理を述べているが、収差の補正を行い実際に良好なる画像が得られるズーム光学系の設計をするまでには至っていない。   Further, Patent Document 3 describes the principle of changing the power while keeping the image point constant, but it has not yet reached the design of a zoom optical system that can correct aberrations and actually obtain a good image.

アルバレツレンズを用いてズーム光学系を構成するには、ズーミングによって像面が一定であり、かつズーミングによる収差変動が少なくなるように構成しなくてはならない。   In order to construct a zoom optical system using an Alvarez lens, the zoom lens must be constructed so that the image plane is constant by zooming and aberration fluctuations due to zooming are reduced.

本発明は、回転非対称面を含み光軸と異なる方向に移動する複数の光学素子を有する光学群と１以上の光学群とを適切に用いることによって、ズーミングによって像面が一定で、かつズーミングにおける収差変動が少なく、全ズーム範囲にわたり、高い光学性能を有した光学全長の短いズーム光学系の提供を目的とする。   According to the present invention, by appropriately using an optical group having a plurality of optical elements including a rotationally asymmetric surface and moving in a direction different from the optical axis and one or more optical groups, the image plane is constant by zooming, and in zooming An object of the present invention is to provide a zoom optical system having a short optical total length with little aberration variation, high optical performance over the entire zoom range.

本発明のズーム光学系は、
◎光学的パワーが可変の複数の光学群と、１以上の光学群が光軸方向に配置され、該光学的パワーが可変の複数の光学群の光学的パワーを変えてズーミングを行うズーム光学系であって、該光学的パワーが可変の複数の光学群は、各々回転非対称面を含み光軸と異なる方向に移動して光学群内の光学的パワーを変える複数の光学素子Ｌｄを有し、該１以上の光学群には、少なくとも１つの面に関する対称性を持ち光軸方向に移動可能な１以上の光学素子Ｌｓを有する光学群Ｓが含まれていることを特徴としている。 The zoom optical system of the present invention is
A zoom optical system in which a plurality of optical groups with variable optical power and one or more optical groups are arranged in the optical axis direction, and zooming is performed by changing the optical power of the plurality of optical groups with variable optical power The plurality of optical groups having variable optical power each include a plurality of optical elements Ld each including a rotationally asymmetric surface and moving in a direction different from the optical axis to change the optical power in the optical group, The one or more optical groups include an optical group S having one or more optical elements Ls that have symmetry with respect to at least one surface and are movable in the optical axis direction.

◎光学的パワーが可変の複数の光学群と、２以上の光学群が光軸方向に配置され、該光学的パワーが可変の複数の光学群の光学的パワーを変えてズーミングを行うズーム光学系であって、該光学的パワーが可変の複数の光学群は、各々回転非対称面を含み光軸と異なる方向に移動して光学群内の光学的パワーを変える複数の光学素子Ｌｄを有し、該２以上の光学群には、少なくとも１つの面に関する対称性を持ち光軸方向に移動可能な１以上の光学素子Ｌｓを有する光学群Ｓと光学的パワーが不変の光学群Ｃが含まれていることを特徴としている。 A zoom optical system in which a plurality of optical groups with variable optical power and two or more optical groups are arranged in the optical axis direction, and zooming is performed by changing the optical power of the plurality of optical groups with variable optical power The plurality of optical groups having variable optical power each include a plurality of optical elements Ld each including a rotationally asymmetric surface and moving in a direction different from the optical axis to change the optical power in the optical group, The two or more optical groups include an optical group S having one or more optical elements Ls that have symmetry with respect to at least one surface and are movable in the direction of the optical axis, and an optical group C whose optical power is unchanged. It is characterized by being.

本発明によれば、ズーミングによって像面が一定でかつズーミングにおける収差変動が少なく、全ズーム範囲にわたり、高い光学性能を有した光学全長の短いズーム光学系が得られる。   According to the present invention, it is possible to obtain a zoom optical system having a short optical total length and having a high optical performance over the entire zoom range with a constant image plane by zooming and less aberration fluctuation during zooming.

まず本発明の実施例を説明する前に、本発明のズーム光学系を構成するオフアキシャル光学系の回転非対称面及びそれらの構成諸元の表し方について説明する。   First, before describing the embodiments of the present invention, the rotationally asymmetric surfaces of the off-axial optical system constituting the zoom optical system of the present invention and how to express the structural specifications thereof will be described.

Off-Axial光学系では、後述する本発明の比較例２として示す。図２のように光入射側の面ＳＯを基準面とし、基準面ＳＯの中心ＰＯを原点とする絶対座標系を設定する。その原点ＰＯと瞳中心を通る光線が辿る経路を基準軸とする。また、像中心ＩＰＯと基準面ＳＯの中心ＰＯである絶対座標系の原点を結ぶ直線をＺ軸と定め、向きは第１面から像中心に向かう方向を正とする。このＺ軸を光軸と呼ぶこととする。さらに、Ｙ軸は原点ＰＯを通り右手座標系の定義に従ってＺ軸に対して反時計回り方向に９０゜をなす直線とし、Ｘ軸は原点を通りＺ、Ｙの各軸に垂直な直線とする。   The Off-Axial optical system is shown as Comparative Example 2 of the present invention described later. As shown in FIG. 2, an absolute coordinate system is set with the surface SO on the light incident side as the reference plane and the center PO of the reference plane SO as the origin. A path along which a ray passing through the origin PO and the pupil center follows is set as a reference axis. A straight line connecting the image center IPO and the origin of the absolute coordinate system which is the center PO of the reference surface SO is defined as the Z axis, and the direction is positive from the first surface toward the image center. This Z-axis is called an optical axis. Furthermore, the Y axis is a straight line that passes through the origin PO and forms 90 ° counterclockwise with respect to the Z axis according to the definition of the right-handed coordinate system, and the X axis is a straight line that passes through the origin and is perpendicular to the Z and Y axes. .

以下で示す近軸値はOff-Axialの近軸追跡を行った結果である。特に断り書きがない限りOff-Axialの近軸追跡を行い、近軸値を算出した結果とする。   The paraxial values shown below are the results of off-axial paraxial tracking. Unless otherwise noted, off-axis paraxial tracking is performed and the paraxial value is calculated.

本発明に係るズーム光学系は、回転非対称形状の非球面を有し、その形状は以下の式で表される。   The zoom optical system according to the present invention has a rotationally asymmetric aspheric surface, and the shape is expressed by the following equation.

（数１）
ｚ＝Ｃ０２ｙ^２＋Ｃ２０ｘ^２＋Ｃ０３ｙ^３＋Ｃ２１ｘ^２ｙ＋Ｃ０４ｙ^４＋Ｃ２２ｘ^２ｙ^２／＋Ｃ４０ｘ^４＋Ｃ０５ｙ^５＋Ｃ２３ｘ^２ｙ^３＋Ｃ４１ｘ^４ｙ＋Ｃ０６ｙ^６＋Ｃ２４ｘ^２ｙ^４／＋Ｃ４２ｘ^４ｙ^２＋Ｃ６０ｘ^６
数式１はｘに関して偶数次の項のみであるため、数式１により規定される曲面はｙｚ面（図２参照）を対称面とする面対称な形状である。 (Equation 1)
^{z = C02y 2 + C20x 2 +} C03y 3 + C21x 2 y + C04y 4 + C22x 2 y 2 / + C40x 4 + C05y 5 + C23x 2 y 3 + C41x 4 y + C06y 6 + C24x 2 y 4 / + C42x 4 y 2 + C60x 6
Since Formula 1 is only an even-order term with respect to x, the curved surface defined by Formula 1 is a plane-symmetric shape with the yz plane (see FIG. 2) as the plane of symmetry.

また、以下の条件が満たされる場合はｘｚ面（図２参照）に対して対称な形状を表す。   Further, when the following conditions are satisfied, the shape is symmetrical with respect to the xz plane (see FIG. 2).

（数２）
Ｃ０３＝Ｃ２１＝Ｃ０５＝Ｃ２３＝Ｃ４１＝ｔ＝０
更に、以下の条件が満たされる場合は回転対称な形状を表す。 (Equation 2)
C03 = C21 = C05 = C23 = C41 = t = 0
Furthermore, when the following conditions are satisfied, it represents a rotationally symmetric shape.

（数３）
Ｃ０２＝Ｃ２０
（数４）
Ｃ０４＝Ｃ４０＝Ｃ２２／２
（数５）
Ｃ０６＝Ｃ６０＝Ｃ２４／３＝Ｃ４２／３
以上の条件を満たさない場合は回転非対称な形状である。 (Equation 3)
C02 = C20
(Equation 4)
C04 = C40 = C22 / 2
(Equation 5)
C06 = C60 = C24 / 3 = C42 / 3
When the above conditions are not satisfied, the shape is rotationally asymmetric.

以下に示す実施例及び比較例における回転対称面及び回転非対称面の形状は、数１〜数５に基づいている。
［実施例１］ The shapes of the rotationally symmetric surface and the rotationally asymmetric surface in the following examples and comparative examples are based on Equations 1 to 5.
[Example 1]

図１は、本発明の実施例１のレンズ断面図である。   FIG. 1 is a lens cross-sectional view of Example 1 of the present invention.

図１において、Ｔ、Ｍ、Ｗは各々、望遠端（全系のパワー（「光学的パワー」ともいう。）が最も小さくなるズーム位置）、中間のズーム位置、広角端（全系のパワーが最も大きくなるズーム位置）におけるレンズ断面図である。 In FIG. 1, T, M, and W are respectively the telephoto end (zoom position where the power of the entire system (also referred to as “optical power”) is the smallest), the intermediate zoom position, and the wide-angle end (the power of the entire system is FIG. 6 is a lens cross-sectional view at a zoom position that is the largest).

図１０は、図１の実施例１の中間のズーム位置（図１のＭ）を例として選択し、各要素について説明するためのレンズ断面図である。   FIG. 10 is a lens cross-sectional view for explaining each element by selecting an intermediate zoom position (M in FIG. 1) of Example 1 in FIG. 1 as an example.

実施例１のズーム光学系は、撮像装置に用いられる撮影レンズ系であり、レンズ断面図において、左方が物体側で、右方が像側である。   The zoom optical system according to the first exemplary embodiment is a photographing lens system used in an imaging apparatus. In the lens cross-sectional view, the left side is the object side and the right side is the image side.

尚、実施例１のズーム光学系を、投射装置（プロジェクタ）として用いてもよく、このときは、左方がスクリーン、右方が被投射面となる。   The zoom optical system according to the first embodiment may be used as a projection device (projector). In this case, the left side is a screen and the right side is a projection surface.

図１、図１０において、Ｇ１、Ｇ３は光学的パワーが可変の光学群である。Ｇ２は光学的パワーが不変の光学群である。   1 and 10, G1 and G3 are optical groups whose optical power is variable. G2 is an optical group whose optical power is unchanged.

Ｇ４は少なくとも１つの面に関する対称性を持ち、光軸方向に移動可能な１以上の光学素子Ｌｓを有する光学群Ｓである。   G4 is an optical group S having one or more optical elements Ls that have symmetry with respect to at least one surface and are movable in the optical axis direction.

光学的パワーが可変の２つの光学群Ｇ１、Ｇ３のパワーを変えて像面ＩＰを一定にしつつズーミングを行っている。   Zooming is performed while changing the power of the two optical groups G1 and G3 whose optical power is variable to make the image plane IP constant.

光学的パワーが可変の２つの光学群Ｇ１、Ｇ３は、各々回転非対称面を含み、光軸と異なる方向に移動して、光学群Ｇ１、Ｇ３内のパワーを変える２つの光学素子Ｅ１，Ｅ２、Ｅ５、Ｅ６を有している。   The two optical groups G1, G3 having variable optical power each include a rotationally asymmetric surface, move in a direction different from the optical axis, and change the power in the optical groups G1, G3. E5 and E6.

尚、光学的パワーとは、光軸上に位置する面のパワーをいい、回転非対称の面を持つ光学素子が偏心して光軸上の面が変化するときは、それに応じて光学群内の光学的パワーも変化する。   The optical power is the power of the surface located on the optical axis. When an optical element having a rotationally asymmetric surface is decentered and the surface on the optical axis changes, the optical power in the optical group is changed accordingly. Power also changes.

本発明の実施例１では、光学素子（レンズ）が全部で７枚である。物体側から順に、光学素子Ｅ１，Ｅ２，Ｅ５，Ｅ６は回転非対称形状であり、これらの光学素子はＹ軸方向に偏心し、その偏心量は連続的に変化する。また、その量はお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。光学素子Ｅ３，Ｅ４が回転対称球面形状である。光学素子Ｅ３、Ｅ４は光軸に非対称な収差が残存している場合にはこれを除去するために回転非対称形状としてもよい。光学素子Ｅ７は少なくとも１つの面に対する（１つ面を対称の中心とする）対称性を持つ回転非対称形状である。つまり、光学素子Ｅ７は複数の面に対する対称性を持つ回転非対称形状（例えば、トーリック面等）であれば良いが、より望ましくは、１つの面に対してのみ対称性を持つ（対称中心となる面が１つしか無いような）回転非対称形状の面を有する光学素子であることが望ましい。これは、Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４、Ｅ５、Ｅ６に関しても同様のことが言える。これは以下の各実施例においても同様である。   In Example 1 of the present invention, the total number of optical elements (lenses) is seven. In order from the object side, the optical elements E1, E2, E5, and E6 have rotationally asymmetric shapes, and these optical elements are decentered in the Y-axis direction, and the amount of decentering changes continuously. Further, the amounts are positive and negative with respect to each other, and the absolute values are equal. The optical elements E3 and E4 have a rotationally symmetric spherical shape. The optical elements E3 and E4 may have a rotationally asymmetric shape in order to remove an asymmetric aberration remaining on the optical axis. The optical element E7 has a rotationally asymmetric shape having symmetry with respect to at least one surface (with one surface being the center of symmetry). That is, the optical element E7 may have a rotationally asymmetric shape (for example, a toric surface) having symmetry with respect to a plurality of surfaces, but more preferably has symmetry with respect to only one surface (becomes a center of symmetry). It is desirable for the optical element to have a rotationally asymmetric surface (with only one surface). The same can be said for E1, E2, E3, E4, E5, and E6. The same applies to the following embodiments.

これは光学素子Ｅ１乃至光学素子Ｅ６で除去しきれなかった軸上コマ収差を光軸上移動することで除去している。また、光学素子Ｅ１，Ｅ２で第１群Ｇ１を構成している。   This removes the axial coma that could not be removed by the optical elements E1 to E6 by moving on the optical axis. Further, the first group G1 is constituted by the optical elements E1 and E2.

同様に光学素子Ｅ３，Ｅ４で第２群Ｇ２（光学群Ｃ）を構成し、光学素子Ｅ５、Ｅ６で第３群Ｇ３を構成している。光学素子Ｅ７で第４群Ｇ４を構成している。面番号については絶対座標系の原点である基準面を面Ｓ０と定め、光学素子Ｅ１の第１面をＳ１とし順に面Ｓ２，Ｓ３，Ｓ４となり、面Ｓ６の後（光学素子Ｅ３の後方）に絞りＳ７（ＳＰ）が位置している。   Similarly, the optical elements E3 and E4 constitute the second group G2 (optical group C), and the optical elements E5 and E6 constitute the third group G3. The optical element E7 constitutes the fourth group G4. Regarding the surface number, the reference surface which is the origin of the absolute coordinate system is defined as the surface S0, the first surface of the optical element E1 is set to S1, and sequentially becomes surfaces S2, S3, S4, and after the surface S6 (behind the optical element E3). A stop S7 (SP) is located.

光学素子Ｅ４の第１面をＳ８とし順に番号を付け、像面ＩＰがＳ１６となる。以下Ｙ軸方向に連続偏心し、パワー変化に寄与する回転非対称群（Ｇ１とＧ３）、回転対称群（Ｇ２）、上記の残存収差を偏心によって抑制している光学素子(Ｅ７)より成る第４群Ｇ４をそれぞれ偏心可動ブロックＧ１，Ｇ３、補助ブロックＧ２、補助可動ブロックＧ４と呼ぶこととする。偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３のみではパワーが強くなりすぎて収差補正が困難になるため、補助ブロックＧ２を配置している。   The first surface of the optical element E4 is designated as S8 and numbered in order, and the image surface IP is S16. The fourth is composed of a rotationally asymmetric group (G1 and G3) and a rotationally symmetric group (G2) that are continuously decentered in the Y-axis direction and contribute to power change, and an optical element (E7) that suppresses the residual aberration by decentering. The group G4 will be referred to as eccentric movable blocks G1, G3, auxiliary block G2, and auxiliary movable block G4, respectively. Since only the eccentric movable blocks G1 and G3 are too strong and it becomes difficult to correct aberrations, the auxiliary block G2 is disposed.

実施例１のレンズデータを表７に示す。各光学素子のＺ軸からのずれ量は表８のようになる。   Table 7 shows lens data of Example 1. Table 8 shows the amount of deviation of each optical element from the Z-axis.

光学素子Ｅ７のズーミングに伴う光軸方向の移動量を表９に示す。表９では光学系７の前後の間隔変化Ｓ１３，Ｓ１４で示している。   Table 9 shows the amount of movement in the optical axis direction accompanying zooming of the optical element E7. In Table 9, distance changes S13 and S14 before and after the optical system 7 are shown.

数式１で表される多項式面の各係数の値を表１０に示す。図１は表８に示す望遠端（Ｔ）、中間のズーム位置（Ｍ）、広角端（Ｗ）のレンズ断面図である。光学素子Ｅ１とＥ２はＹ軸方向に偏心し、その量は表８に示すようにお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。それによって第１群Ｇ１のパワーを望遠端から広角端にかけて正から負に変化させている。第１群Ｇ１を射出した光線は光学素子Ｅ３、絞りＳＰ、光学素子Ｅ４を通過し、光学素子Ｅ５とＥ６に入射する。光学素子Ｅ５とＥ６はＹ軸方向に偏心し、その量は表８に示すようにお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようにしている。それによって第３群Ｇ３のパワーを望遠端から広角端にかけて負から正に変化させている。これらの偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３を通過した光線は次の補助可動ブロックＧ４に入射する。補助可動ブロックＧ４は偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３の足りないパワーを補っている。これらの光学素子を通過した光線は像面ＩＰを変化させることなく結像している。   Table 10 shows the values of the coefficients of the polynomial surface expressed by Equation 1. FIG. 1 is a lens cross-sectional view of the telephoto end (T), the intermediate zoom position (M), and the wide-angle end (W) shown in Table 8. The optical elements E1 and E2 are decentered in the Y-axis direction, and the amounts thereof are positive and negative with respect to each other as shown in Table 8, so that the absolute values are equal. As a result, the power of the first lens group G1 is changed from positive to negative from the telephoto end to the wide-angle end. The light beam emitted from the first group G1 passes through the optical element E3, the stop SP, and the optical element E4, and enters the optical elements E5 and E6. The optical elements E5 and E6 are decentered in the Y-axis direction, and their amounts are opposite to each other as shown in Table 8, so that their absolute values are equal. Thereby, the power of the third lens unit G3 is changed from negative to positive from the telephoto end to the wide-angle end. The light beams that have passed through these eccentric movable blocks G1 and G3 enter the next auxiliary movable block G4. The auxiliary movable block G4 supplements the insufficient power of the eccentric movable blocks G1 and G3. Light rays that have passed through these optical elements form an image without changing the image plane IP.

本実施例において、ズーミングの際に光軸方向に移動可能な１以上の光学素子には正の屈折力の光学素子が含まれている。   In this embodiment, one or more optical elements that can move in the optical axis direction during zooming include an optical element having a positive refractive power.

本実施例では、ズーミングに際して光軸方向に移動可能な１以上の光学素子のうちの１つの光学素子（実施例１では正の屈折力の光学素子Ｅ７）の全ズーム範囲における移動量をｄ、全系の全長をＴとするとき
ｄ／Ｔ＜０．６
なる条件を満足している。 In the present embodiment, the amount of movement in the entire zoom range of one of the one or more optical elements that can move in the optical axis direction during zooming (the optical element E7 having positive refractive power in the first embodiment) is d, When the total length of the entire system is T, d / T <0.6
Is satisfied.

これによって全長の拡大を防止しつつズーミングによって生ずる収差変動を良好に補正している。   As a result, aberration variations caused by zooming are corrected well while preventing the enlargement of the entire length.

実施例１の全長（第１面から像面までの距離）Ｔは１０ｍｍ、光学素子（補助可動ブロック）Ｅ７の移動量ｄは１．３４４７５ｍｍであり、
ｄ／Ｔ＝０．１３
となっている。 The total length (distance from the first surface to the image surface) T of Example 1 is 10 mm, and the moving amount d of the optical element (auxiliary movable block) E7 is 1.34475 mm.
d / T = 0.13
It has become.

次に、望遠端、中間のズーム位置、広角端の収差図をそれぞれ図１１（Ａ）乃至図１１（Ｃ）に示す。横軸は光線の瞳上で位置を表し、縦軸が像面での主光線からのずれを表す。縦軸の範囲は±２０μｍである。図１１（Ａ）乃至図１１（Ｃ）中の番号は画角番号であり、像面上では図８に示すようになっている。ｘ軸については対称であるので、ｘ方向については正の場合のみを考えればよい。画角０°の光線を見ると望遠端から広角端に至るまで良好にコマ収差を除去していることが分かる。   Next, aberration diagrams at the telephoto end, the intermediate zoom position, and the wide-angle end are shown in FIGS. 11A to 11C, respectively. The horizontal axis represents the position of the ray on the pupil, and the vertical axis represents the deviation from the principal ray on the image plane. The range of the vertical axis is ± 20 μm. The numbers in FIGS. 11A to 11C are angle-of-view numbers, and are as shown in FIG. 8 on the image plane. Since it is symmetrical about the x axis, only the positive case needs to be considered in the x direction. It can be seen that the coma aberration is satisfactorily removed from the telephoto end to the wide-angle end when a light beam having an angle of view of 0 ° is viewed.

また、図１２に望遠端Ｔ、中間のズーム位置Ｍ、広角端Ｗにおけるディストーション格子を示す。格子の縦横は１／４ｉｎｃｈ（縦２．７ｍｍ×横３．６ｍｍ）サイズとなっている。これを見ると、ディストーションは良好に抑えられているが、画角０°の光線を見ると若干ではあるがコマ収差が残存していることが分かる。   FIG. 12 shows a distortion grating at the telephoto end T, the intermediate zoom position M, and the wide-angle end W. The vertical and horizontal dimensions of the lattice are 1/4 inch (2.7 mm length × 3.6 mm width). From this, it can be seen that although distortion is suppressed satisfactorily, coma aberrations remain slightly when viewing light rays with an angle of view of 0 °.

ズーミングによる第１群Ｇ１、第３群Ｇ３のパワー変化φ１、φ３及びそれらの和φ１３（φ１＋φ３）を全系のパワーに対してプロットした図を図１３に示す。   FIG. 13 is a diagram in which the power changes φ1 and φ3 and the sum φ13 (φ1 + φ3) of the first group G1 and the third group G3 due to zooming are plotted against the power of the entire system.

このとき第１群Ｇ１（光学群Ａ）と第３群Ｇ３（光学群Ｂ）におけるパワーの絶対値の最大値を｜φ｜max、第１群Ｇ１と第３群Ｇ３の合計のパワーをφ１３（φ_AB）とするとき、
−｜φ｜max≦φ１３≦｜φ｜max・・・・（５）
を満足している。 At this time, the maximum absolute value of the power in the first group G1 (optical group A) and the third group G3 (optical group B) is | φ | max, and the total power of the first group G1 and the third group G3 is φ13. (Φ _AB )
− | Φ | max ≦ φ13 ≦ | φ | max (5)
Is satisfied.

条件式（５）を満足することによって、ペッツバール和を小さくし、像面歪曲を小さくしている。   By satisfying conditional expression (5), the Petzval sum is reduced and the image plane distortion is reduced.

図１４に第１群Ｇ１（光学群Ａ）および第３群Ｇ３（光学群Ｂ）の前後の主点位置（Ｈ１（Ｈ_Ａ）が第１群Ｇ１の前側主点位置、Ｈ1’が第１群Ｇ１の後側主点位置、Ｈ２（Ｈ_Ｂ）が第３群Ｇ３の前側主点位置、Ｈ２’（Ｈ_Ｂ’）が第３群Ｇ３の後側主点位置）の変化を示す。第１群Ｇ１をメニスカス形状の光学素子で構成したため、主点位置は大きく移動している。またその変化と図１３を比較すると、第１群Ｇ１のパワーが正の範囲（領域）では全系のパワーが大きくなるにつれて物点方向に移動し、Ｈ１とＨ２の間隔を広げている。 In FIG. 14, the principal point positions (H1 ( _HA )) before and after the first group G1 (optical group A) and the third group G3 (optical group B) are the front principal point positions of the first group G1, and H1 ′ is the first. The change in the rear principal point position of the group G1, H2 (H _B ) is the front principal point position of the third group G3, and H2 ′ (H _B ′) is the rear principal point position of the third group G3. Since the first group G1 is composed of meniscus optical elements, the principal point position has moved greatly. Further, when the change is compared with FIG. 13, when the power of the first group G1 is in a positive range (region), it moves in the object point direction as the power of the entire system increases, and the interval between H1 and H2 is widened.

また、第１群Ｇ１の前側主点位置と後側主点位置をそれぞれＨ１、Ｈ１´とし、第３群Ｇ３の前側主点位置と後側主点位置をそれぞれＨ２、Ｈ２´とし、物点と（前側主点位置Ｈ_Ａ）Ｈ１の距離をｅｏ、（後側主点位置Ｈ_Ａ´）Ｈ１´と（前側主点位置Ｈ_Ｂ）Ｈ２の距離をｅ、（後側主点位置Ｈ_Ｂ´）Ｈ２´と像点との距離をｅｉとし、距離ｅｏと距離ｅｉを比較して小さい方を距離ｅ´としたとき、距離ｅと距離ｅ´、およびｅ／ｅ´の関係を表１１に示す。これを見ると、どのズーム位置においてもｅとｅ´は実質的に同一である。 Also, H1 a front principal point and a rear principal point of the first group G1 respectively, and H1 ', H2 a front principal point and a rear principal point position of the third group G3, respectively, and H2', things The distance between the point and (front principal point position H _A ) H1 is eo, the distance between (rear principal point position H _A ′) H1 ′ and (front principal point position H _B ) H2 is e, and (rear principal point position H _B ′) When the distance between H2 ′ and the image point is ei and the distance eo is compared with the distance ei and the smaller one is the distance e ′, the relationship between the distance e, the distance e ′, and e / e ′ is expressed. 11 shows. Looking at this, e and e ′ are substantially the same at any zoom position.

特に
０．７＜ｅ／ｅ´＜１．４・・・・（２）
となっている。 Especially 0.7 <e / e ′ <1.4 (2)
It has become.

又本実施例では全ズーミング範囲内（全ズーム範囲内）において、光学的パワーが可変の複数の光学群Ｇ１，Ｇ３のうちの複数の光学素子Ｅ１，Ｅ２，Ｅ５，Ｅ６の個々の結像倍率の絶対値の最大値を最小値で割った値のうち最大値をＢｄmax、光軸方向に移動可能な１以上の光学素子（本実施例では光学素子Ｅ７のみ）Ｅ７の個々の結像倍率の絶対値の最大値を最小値で割った値のうち最小値をＢｓminとするとき
Ｂｓmin＜Ｂｄmax
なる条件を満足している。 In this embodiment, the individual imaging magnifications of the plurality of optical elements E1, E2, E5, E6 of the plurality of optical groups G1, G3 having variable optical power within the entire zooming range (within the entire zoom range). Among the values obtained by dividing the maximum absolute value by the minimum value, the maximum value is Bdmax, and one or more optical elements that can move in the optical axis direction (only the optical element E7 in this embodiment) Bsmin <Bdmax when the minimum value among the values obtained by dividing the maximum absolute value by the minimum value is Bsmin
Is satisfied.

又光学的パワーが可変の複数の光学群Ｇ１，Ｇ３のうちの光学群Ｇ１の前側主点位置Ｈ_Ａの望遠端から広角端へのズーミングによる光軸方向の変化量をΔＨ_Ａ、光学群Ｇ１よりも像側の光学群Ｇ３の前側主点位置Ｈ_Ｂの望遠端から広角端へのズーミングによる光軸方向の変化量をΔＨ_Ｂとするとき、変化量ΔＨ_Ａと変化量ΔＨ_Ｂのうち大きい方をΔＨｄmaxとし、１以上の光学素子Ｅ７の前側主点位置の変化量をΔＨ_Ｓとするとき
ΔＨ_Ｓ＜ΔＨｄmax
なる条件を満足している。 Further, the change amount in the optical axis direction due to zooming from the telephoto end to the wide-angle end of the front principal point position _HA of the optical group G1 out of the plurality of optical groups G1 and G3 having variable optical power is ΔH _A , and the optical group G1 when the [Delta] H _B the amount of change in the optical axis direction caused by zooming to the wide-angle end from the telephoto end of the front principal point H _B on the image side of the optical unit G3 than, greater of the amount of change [Delta] H _a variation [Delta] H _B ΔH _S <ΔHdmax when people were as DerutaHdmax, to one or more of the variation of the front principal point of the optical element E7 and [Delta] H _S
Is satisfied.

具体的には、図１４からΔＨｄmaxは第１群Ｇ１の主点間隔変化から2.025となっているのに対し、ΔＨｓは表９からＳ１３の移動量を算出すると1.489となっている。すなわちΔＨｄmax ＜ ΔＨｓが成り立っていることが分かる。   Specifically, ΔHdmax is 2.025 from the change in the principal point interval of the first group G1 from FIG. 14, whereas ΔHs is 1.489 when the movement amount of S13 is calculated from Table 9. That is, it can be seen that ΔHdmax <ΔHs holds.

次に表１２にテレ端、ミドル。ワイド端における結像倍率の変化を各光学素子Ｅ１、Ｅ２、Ｅ５、Ｅ６、Ｅ７ごとに示す。   Table 12 shows the tele end and middle. The change in the imaging magnification at the wide end is shown for each of the optical elements E1, E2, E5, E6, and E7.

光学素子Ｅ１、Ｅ２、Ｅ５、Ｅ６が光学素子Ｌｄで偏心可動であり、光学素子Ｅ７が光軸方向へ移動する光学素子Ｌｓである。最大値Ｂｄmax は光学素子Ｅ５における263.97であるのに対し、最小値Ｂｓminは光学素子Ｅ７で1.0193となっている。すなわちＢｄmax ＞ Ｂｓminが成り立っていることが分かる。   The optical elements E1, E2, E5, and E6 are eccentrically movable by the optical element Ld, and the optical element E7 is an optical element Ls that moves in the optical axis direction. The maximum value Bdmax is 263.97 in the optical element E5, whereas the minimum value Bsmin is 1.0193 in the optical element E7. That is, it can be seen that Bdmax> Bsmin holds.

尚、本実施例及び以下の実施例においてフォーカスは全系を移動させて行うか又は１つの光学群を光軸に対して垂直方向に移動させて行うのが良い。
［実施例２］ In this embodiment and the following embodiments, focusing may be performed by moving the entire system or by moving one optical group in a direction perpendicular to the optical axis.
[Example 2]

図１５本発明の実施例２の望遠端（Ｔ）、中間のズーム位置（Ｍ）、広角端（Ｗ）のレンズ断面図である。   15 is a lens cross-sectional view of the telephoto end (T), the intermediate zoom position (M), and the wide-angle end (W) of Embodiment 2 of the present invention.

図１６は図１の実施例１の中間のズーム位置を例として選択し、各要素について説明する為のレンズ断面図である。   FIG. 16 is a lens cross-sectional view for explaining each element by selecting an intermediate zoom position of Example 1 in FIG. 1 as an example.

実施例２では光学素子が全部で６枚から構成している。物体側（前方）から像側へ順に光学素子Ｅ１，Ｅ２，Ｅ３，Ｅ４が回転非対称形状であり、これらの光学素子はＹ軸方向に偏心し、その偏心量は連続的に変化する。   In Example 2, the total number of optical elements is six. The optical elements E1, E2, E3, and E4 are rotationally asymmetric in order from the object side (front) to the image side, and these optical elements are decentered in the Y-axis direction, and the amount of decentering changes continuously.

また、その量はお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。光学素子Ｅ５，Ｅ６が回転対称非球面形状である。光学素子Ｅ５，Ｅ６は光軸に非対称な収差が残存している場合にはこれを除去するために回転非対称形状としてもよい。   Further, the amounts are positive and negative with respect to each other, and the absolute values are equal. The optical elements E5 and E6 have a rotationally symmetric aspheric shape. The optical elements E5 and E6 may have a rotationally asymmetric shape in order to remove an asymmetric aberration remaining on the optical axis.

光学素子Ｅ５,Ｅ６はズーミングに際して光軸方向に一体で動きパワーの補助を行っている。また、光学素子Ｅ１，Ｅ２で第１群Ｇ１を構成し、同様に光学素子Ｅ３，Ｅ４で第２群Ｇ２を構成している。   The optical elements E5 and E6 move integrally in the optical axis direction during zooming to assist power. The optical elements E1 and E2 constitute the first group G1, and the optical elements E3 and E4 similarly constitute the second group G2.

面番号については絶対座標系の原点である基準面を面Ｓ０と定め、光学素子Ｅ１の第１面をＳ１とし順にＳ２，Ｓ３，Ｓ４となり、Ｓ４の後（光学素子Ｅ２の後方）に絞りＳ５（ＳＰ）が位置している。光学素子Ｅ３の第１面をＳ６とし順に番号を付け、像面がＳ１７となる。   Regarding the surface number, the reference surface which is the origin of the absolute coordinate system is defined as the surface S0, the first surface of the optical element E1 is S1, and becomes S2, S3, S4 in order, and after S4 (behind the optical element E2), the stop S5 (SP) is located. The first surface of the optical element E3 is set to S6, and numbers are assigned in order, and the image surface is S17.

以下、Ｙ軸方向に連続偏心する回転非対称群（光学素子Ｅ１からＥ４）、回転対称群（光学素子Ｅ５とＥ６）をそれぞれ偏心可動ブロックＧ１，Ｇ２、補助可動ブロックＧ３と呼ぶこととする。   Hereinafter, the rotationally asymmetric group (optical elements E1 to E4) and the rotationally symmetric group (optical elements E5 and E6) continuously decentered in the Y-axis direction are referred to as eccentric movable blocks G1 and G2 and auxiliary movable block G3, respectively.

偏心可動ブロックＧ１，Ｇ２のみではパワーが強くなり収差補正が困難になるため、補助可動ブロックを配置している。また回転非対称形状の光学素子Ｅ１〜Ｅ４の両面は回転非対称面形状である。ＣＣＤ面等の直前に置かれた平板ガラスブロックＧａは赤外カットフィルター及びＣＣＤのカバーガラスである。   Since only the eccentric movable blocks G1 and G2 increase the power and make it difficult to correct aberrations, an auxiliary movable block is provided. Further, both surfaces of the rotationally asymmetric optical elements E1 to E4 have a rotationally asymmetric surface shape. A flat glass block Ga placed immediately before the CCD surface or the like is an infrared cut filter and a CCD cover glass.

実施例２のレンズデータを表１３に示す。各光学素子Ｅ１〜Ｅ４のＺ軸からのずれ量は表１４のようになり、面Ｓ９及び面Ｓ１３で示す光学素子Ｅ５，Ｅ６の光軸方向の移動量を表１５に示す。さらに以下の式で表される回転対称非球面形状の係数を表１６に示し、数式１で表される係数を表１７に示す。   Table 13 shows lens data of Example 2. The amounts of deviation of the optical elements E1 to E4 from the Z axis are as shown in Table 14, and the amounts of movement of the optical elements E5 and E6 indicated by the surfaces S9 and S13 in the optical axis direction are shown in Table 15. Furthermore, the coefficient of the rotationally symmetric aspheric shape represented by the following formula is shown in Table 16, and the coefficient represented by Formula 1 is shown in Table 17.

ここで光軸からの高さｈの位置での光軸方向の変位を面頂点を基準にしてＺとしている。   Here, the displacement in the optical axis direction at the position of the height h from the optical axis is set to Z with the surface apex as a reference.

但し、上記の式において、ｈ２＝Ｘ２＋Ｙ２を満たし、ｃは曲率半径、Ａ，Ｂは係数である。   However, in the above equation, h2 = X2 + Y2 is satisfied, c is a radius of curvature, and A and B are coefficients.

全長は６.９mmであるので0.06062mmとの比を取ると0.00879となり数式２３の範囲に含まれることが分かる。   Since the total length is 6.9 mm, the ratio with 0.06062 mm is 0.00879, which is included in the range of Equation 23.

図１５において基準面Ｓ０に入射した光線はまず第１群Ｇ１に入射する。第１群Ｇ１は光学素子Ｅ１、Ｅ２の２つから構成され、面の番号はＳ１からＳ４である。光学素子Ｅ１とＥ２はＹ軸方向に偏心し、その量は表４に示すようにお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。それによって第１群Ｇ１のパワーを望遠端から広角端へのズーミングに際して正から負に変化させている。   In FIG. 15, the light beam incident on the reference plane S0 first enters the first group G1. The first group G1 includes two optical elements E1 and E2, and the surface numbers are S1 to S4. The optical elements E1 and E2 are decentered in the Y-axis direction, and their amounts are positive and negative with respect to each other as shown in Table 4, so that the absolute values are equal. Thereby, the power of the first lens group G1 is changed from positive to negative during zooming from the telephoto end to the wide angle end.

第１群Ｇ１を射出した光線は次に絞りＳ５を通過し、第２群Ｇ２に入射する。第２群Ｇ２は第１群Ｇ１と同様に光学素子Ｅ３、Ｅ４の２つから構成され、面の番号はＳ６からＳ９である。光学素子Ｅ３とＥ４はＹ軸方向に偏心し、その量は表４に示すようにお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。   The light beam emitted from the first group G1 then passes through the stop S5 and enters the second group G2. Similarly to the first group G1, the second group G2 includes two optical elements E3 and E4, and the surface numbers are S6 to S9. The optical elements E3 and E4 are decentered in the Y-axis direction, and their amounts are positive and negative with respect to each other as shown in Table 4, so that their absolute values are equal.

それによって第２群Ｇ２のパワーを望遠端から広角端のズーミングに際して負から正に変化させている。これらの偏心可動ブロックＧ１，Ｇ２を通過した光線は次の補助可動ブロックＧ３に入射する。補助可動ブロックＧ３は偏心可動ブロックＧ１，Ｇ２の足りないパワーを補っている。補助可動ブロックＧ３は回転対称非球面である面Ｓ１０からＳ１３から構成される光学素子Ｅ５、Ｅ６から成る。これらの光学素子を通過した光線は赤外カットフィルター、ＣＣＤのカバーガラスを通過し像面を変化させることなく結像している。   Thereby, the power of the second lens group G2 is changed from negative to positive during zooming from the telephoto end to the wide-angle end. The light beam that has passed through these eccentric movable blocks G1 and G2 enters the next auxiliary movable block G3. The auxiliary movable block G3 supplements the insufficient power of the eccentric movable blocks G1 and G2. The auxiliary movable block G3 includes optical elements E5 and E6 including surfaces S10 to S13 that are rotationally symmetric aspheric surfaces. The light beam that has passed through these optical elements passes through an infrared cut filter and a cover glass of the CCD, and forms an image without changing the image plane.

次に、望遠端、中間のズーム位置、広角端の収差図をそれぞれ図１７（Ａ）、図１７（Ｂ）、図１７（Ｃ）に示す。横軸は光線の瞳上で位置を表し、縦軸が像面での主光線からのずれを表す。縦軸の範囲は±２０μｍである。図１７（Ａ）、図１７（Ｂ）、図１７（Ｃ）中の番号は画角番号であり、像面上では図８に示すようになっている。ｘ軸については対称であるので、ｘ方向正の場合のみを考えればよい。   Next, FIG. 17A, FIG. 17B, and FIG. 17C show aberration diagrams at the telephoto end, the intermediate zoom position, and the wide-angle end, respectively. The horizontal axis represents the position of the ray on the pupil, and the vertical axis represents the deviation from the principal ray on the image plane. The range of the vertical axis is ± 20 μm. The numbers in FIGS. 17A, 17B, and 17C are field angle numbers, and are as shown in FIG. 8 on the image plane. Since the x axis is symmetric, it is only necessary to consider the case where the x direction is positive.

画角０°の光線を見ると望遠端から広角端に至るまで良好にコマ収差を除去していることが分かる。また、図１８にディストーション格子を示す。格子の縦横は１／４ｉｎｃｈ（縦２．７ｍｍ×横３．６ｍｍ）サイズとなっている。これを見ると、ディストーションも良好に抑えられていることが分かる。   It can be seen that the coma aberration is satisfactorily removed from the telephoto end to the wide-angle end when a light beam having an angle of view of 0 ° is viewed. FIG. 18 shows a distortion grid. The vertical and horizontal dimensions of the lattice are 1/4 inch (2.7 mm length × 3.6 mm width). From this, it can be seen that the distortion is well suppressed.

次に第１群Ｇ１、第２群Ｇ２のパワー変化φ１,φ２及びそれらの和φ１＋φ２を全系のパワーに対してプロットした図を図１９に示す。   Next, FIG. 19 is a diagram in which the power changes φ1 and φ2 of the first group G1 and the second group G2 and their sum φ1 + φ2 are plotted against the power of the entire system.

第１群Ｇ１と第２群Ｇ２のパワーの絶対値の最大値を｜φ｜max、任意のズーム位置における第１群Ｇ１と第２群Ｇ２のパワーの合計値をφ１２、広角端において第１群Ｇ１と第２群Ｇ２のパワーの絶対値で大きい方を｜φｇｗ｜max、望遠端において第１群Ｇ１と第２群Ｇ２のパワーの絶対値で小さい方を｜φｇｔ｜minとするとき
｜φｇｗ｜max＜｜φｇｔ｜min ‥‥‥（４）
を満足している。 The maximum absolute value of the power of the first group G1 and the second group G2 is | φ | max, the total power of the first group G1 and the second group G2 at an arbitrary zoom position is φ12, and the first value at the wide angle end is When the larger absolute value of the power of the group G1 and the second group G2 is | φgw | max, and the smaller absolute value of the power of the first group G1 and the second group G2 at the telephoto end is | φgt | min | φgw | max <| φgt | min (4)
Is satisfied.

又
−｜φ｜max≦φ１２≦｜φ｜max ‥‥‥（５ａ）
を満足している。 -| Φ | max ≦ φ12 ≦ | φ | max (5a)
Is satisfied.

また、第１群Ｇ１（光学群Ａ）と第２群Ｇ２（光学群Ｂ）のパワー変化φ１,φ２の交点（一致）がズーム中間位置よりも光学的パワーが大きい（広角端）側に位置（存在）している。これによりズーミングを効果的に行っている。   Further, the intersection (coincidence) between the power changes φ1 and φ2 of the first group G1 (optical group A) and the second group G2 (optical group B) is located on the side where the optical power is larger (wide angle end) than the zoom intermediate position. (Existing. This effectively performs zooming.

次に表１８にテレ端、ミドル。ワイド端における各光学素子Ｅ１〜Ｅ６の結像倍率の変化を示す。光学素子Ｅ１、Ｅ２、Ｅ３、Ｅ４が光学素子Ｌｄの偏心可動であり、光学素子Ｅ５、Ｅ６が光軸方向に移動する光学素子Ｌｓである。最大値Ｂｄmax は光学素子Ｅ３における10.384であるのに対し、最小値Ｂｓminは光学素子Ｅ６で1.00056となっている。すなわちＢｄmax ＞ Ｂｓminが成り立っていることが分かる。   Next, in Table 18, tele end and middle. The change of the imaging magnification of each optical element E1-E6 in a wide end is shown. The optical elements E1, E2, E3, and E4 are movable eccentrically with respect to the optical element Ld, and the optical elements E5 and E6 are optical elements Ls that move in the optical axis direction. The maximum value Bdmax is 10.384 in the optical element E3, whereas the minimum value Bsmin is 1.00056 in the optical element E6. That is, it can be seen that Bdmax> Bsmin holds.

以上説明したように、各実施例によれば、偏心可動ブロックの他に、光軸方向に可動する光学素子を含むブロックを用いてズーミングすることによって、良好に収差を除去しながらズーミングを行い、且つコンパクトなズーム光学系を得ている。   As described above, according to each embodiment, by performing zooming using a block including an optical element movable in the optical axis direction in addition to the eccentric movable block, zooming is performed while satisfactorily removing aberrations. In addition, a compact zoom optical system is obtained.

尚、以上の各実施例において、光学的パワーが可変の光学群は３以上でも良い。又、少なくとも１つの面に関する対称性を持ち光軸方向に移動可能な１以上の光学素子を有する光学群は２以上あっても良い。又、光学的パワーが不変の光学群はなくても良く、又２以上あっても良い。   In each of the above embodiments, the number of optical groups with variable optical power may be three or more. Further, there may be two or more optical groups having one or more optical elements that have symmetry with respect to at least one surface and are movable in the optical axis direction. Further, there may be no optical group whose optical power is not changed, and there may be two or more optical groups.

次に本発明のズーム光学系を撮影光学系として用いたデジタルスチルカメラ（撮像装置）の実施例を図２０を用いて説明する。   Next, an embodiment of a digital still camera (imaging device) using the zoom optical system of the present invention as a photographing optical system will be described with reference to FIG.

図２０において、２０はカメラ本体、２１は本発明のズーム光学系によって構成された撮影光学系、２２は撮影光学系２１によって被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）、２３は撮像素子２２が受光した被写体像を記録するメモリ、２４は不図示の表示素子に表示された被写体像を観察するためのファインダーである。   In FIG. 20, 20 is a camera body, 21 is a photographing optical system constituted by the zoom optical system of the present invention, 22 is a solid-state imaging device (photoelectric conversion) such as a CCD sensor or a CMOS sensor that receives a subject image by the photographing optical system 21. Element) 23, a memory for recording a subject image received by the image sensor 22, and a viewfinder 24 for observing the subject image displayed on a display element (not shown).

上記表示素子は液晶パネル等によって構成され、撮像素子２２上に形成された被写体像が表示される。   The display element is constituted by a liquid crystal panel or the like, and a subject image formed on the image sensor 22 is displayed.

このように本発明のズーム光学系をデジタルスチルカメラ等の撮像装置に適用することにより、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。
［比較例１］
次に本発明の比較例１を示す。比較例１は特許文献３を参考にズーム光学系として設計したものである。図４に比較例１のレンズ断面図を示す。 Thus, by applying the zoom optical system of the present invention to an image pickup apparatus such as a digital still camera, a small image pickup apparatus having high optical performance is realized.
[Comparative Example 1]
Next, Comparative Example 1 of the present invention is shown. Comparative Example 1 is designed as a zoom optical system with reference to Patent Document 3. FIG. 4 shows a lens cross-sectional view of Comparative Example 1.

比較例１のズーム光学系は、図４に示すようにそれぞれ２枚の回転非対称光学素子Ｅ１、Ｅ２（Ｅ３、Ｅ４）を有する２つの光学群Ｇ１、Ｇ２から成り、それらを物体側から第１群Ｇ１、第２群Ｇ２とする。まずこれらの群を１つの薄肉レンズで近似し近軸計算を行う。次に各薄肉レンズのパワーを第１群Ｇ１、第２群Ｇ２それぞれφ１、φ２とし、主点間隔とバックフォーカスをそれぞれｅ、Ｓｋとする。また、全系のパワーをφ、焦点距離をｆとすると、次式が成立する。   As shown in FIG. 4, the zoom optical system of Comparative Example 1 includes two optical groups G1 and G2 each having two rotationally asymmetric optical elements E1 and E2 (E3 and E4). Group G1 and second group G2. First, these groups are approximated by one thin lens and paraxial calculation is performed. Next, the power of each thin lens is set to φ1 and φ2 respectively for the first group G1 and the second group G2, and the principal point interval and the back focus are set to e and Sk, respectively. Further, when the power of the entire system is φ and the focal length is f, the following equation is established.

（数６）   (Equation 6)

また、バックフォーカスＳｋは近軸計算から次式が成り立つ。 Further, the following expression is established from the paraxial calculation for the back focus Sk.

（数７）   (Equation 7)

ここで主点間隔ｅおよびバックフォーカスＳｋを定めると、数式６及び７からパワーφ１及びφ２は全系のパワーφの関数として表される。即ち、全系のパワー変化における第１群Ｇ１及び第２群Ｇ２のパワー変化の軌跡を表すことができる。そこで、主点間隔ｅ＝３とし、バックフォーカスＳｋ＝１５とするとパワーφ１、φ２は以下となる。   Here, when the principal point interval e and the back focus Sk are determined, the powers φ1 and φ2 are expressed as a function of the power φ of the entire system from Expressions 6 and 7. That is, it is possible to represent the power change trajectory of the first group G1 and the second group G2 in the power change of the entire system. Therefore, if the principal point interval e = 3 and the back focus Sk = 15, the powers φ1 and φ2 are as follows.

（数８）   (Equation 8)

（数９） (Equation 9)

全系のパワーφに対するパワーφ１、φ２の関係をグラフで表すと図３のようになる。これを見ると、全系のパワーφが増加するに従って第１群Ｇ１は正から負に、第２群Ｇ２は逆に負から正にパワーが変化していることが分かる。ここで、回転非対称曲面は数式１０で表され、またその係数ａとパワーとの関係は数式１１となる。   The relationship between the powers φ1 and φ2 with respect to the power φ of the entire system is represented by a graph as shown in FIG. From this, it can be seen that the power of the first group G1 changes from positive to negative and the second group G2 changes from negative to positive as the power of the entire system increases. Here, the rotationally asymmetric curved surface is expressed by Expression 10, and the relationship between the coefficient a and the power is Expression 11.

（数１０）
z = ay³ + 3ax²y
（数１１）
φ = 12aδ(n-1)
ｘ，ｙ，ｚは上記に示した軸である。δは２枚の回転非対称光学素子Ｅ１、Ｅ２（Ｅ３、Ｅ４）のＺ軸からのＹ軸方向へのずれ量、ｎはレンズの屈折率である。回転非対称光学素子Ｅ１〜Ｅ４の係数ａ，ｎを表１に示し、併せてＺ軸からのずれ量δを望遠端（テレ端）・中間のズーム位置（ミドル）・広角端（ワイド端）の順に示す。また、表２には各面Ｓ０〜Ｓ９の面のタイプおよび面間隔を表す。 (Equation 10)
z = ay ³ + 3ax ² y
(Equation 11)
φ = 12aδ (n-1)
x, y, and z are the axes shown above. δ is the amount of deviation of the two rotationally asymmetric optical elements E1, E2 (E3, E4) from the Z axis in the Y axis direction, and n is the refractive index of the lens. The coefficients a and n of the rotationally asymmetric optical elements E1 to E4 are shown in Table 1, and the deviation amount δ from the Z-axis is also measured at the telephoto end (tele end), intermediate zoom position (middle), and wide angle end (wide end). Shown in order. Table 2 shows the surface types and surface intervals of the surfaces S0 to S9.

図４において、基準面Ｓ０に入射した光線はまず第１群Ｇ１に入射する。第１群Ｇ１は２つの光学素子（レンズ）Ｅ１、Ｅ２から構成され、面の番号は順にＳ１からＳ４とする。光学素子Ｅ１とＥ２はＹ軸方向に偏心し、その偏心量は連続的に変化する。また、その量はお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。それによって第１群Ｇ１のパワーφ１を図３に示すように望遠端から広角端のズーミングに際して（以下、ズーム方向は同じである）、正から負に変化させている。   In FIG. 4, the light beam incident on the reference plane S0 first enters the first group G1. The first group G1 is composed of two optical elements (lenses) E1 and E2, and the surface numbers are S1 to S4 in order. The optical elements E1 and E2 are decentered in the Y-axis direction, and the amount of decentering changes continuously. Further, the amounts are positive and negative with respect to each other, and the absolute values are equal. Accordingly, the power φ1 of the first lens group G1 is changed from positive to negative during zooming from the telephoto end to the wide-angle end (hereinafter, the zoom direction is the same) as shown in FIG.

第１群Ｇ１を射出した光線は次に絞りＳ５を通過し、第２群Ｇ２に入射する。第２群Ｇ２は第１群Ｇ１と同様に２つの光学素子Ｅ３、Ｅ４から構成され、面の番号はＳ６からＳ９とする。光学素子Ｅ３とＥ４はＹ軸方向に偏心し、その偏心量は連続的に変化する。また、その量はお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。それによって第２群Ｇ２のパワーφ２を図３に示すように負から正に変化させている。   The light beam emitted from the first group G1 then passes through the stop S5 and enters the second group G2. Similarly to the first group G1, the second group G2 includes two optical elements E3 and E4, and the surface numbers are S6 to S9. The optical elements E3 and E4 are decentered in the Y-axis direction, and the amount of decentering changes continuously. Further, the amounts are positive and negative with respect to each other, and the absolute values are equal. Accordingly, the power φ2 of the second group G2 is changed from negative to positive as shown in FIG.

これらの群Ｇ１、Ｇ２を通過した光線は像面ＩＰを変化させることなく結像している。しかしながら、像面を見ると結像はしているものの、収差が大きく発生していることが分かる。   Light rays that have passed through these groups G1 and G2 are imaged without changing the image plane IP. However, when the image plane is viewed, it can be seen that although an image is formed, a large aberration occurs.

これらは、数式８及び９で定めた近軸配置に因らず発生するものである。例えば、軸上で発生するコマ収差は、近軸配置だけではどうしても除去することができない。   These occur regardless of the paraxial arrangement defined by Equations 8 and 9. For example, coma generated on the axis cannot be removed by the paraxial arrangement alone.

以上の結果から比較例では以下の点で収差を補正しきれないことが分かる。これは、
（イ）回転非対称光学素子を有する光学系は、光軸に対して非対称であるため上線・下線にずれが生じ、結果として軸上光線においてもコマ収差が発生すること、
（ロ）像面湾曲が発生すること、
に起因する。 From the above results, it can be seen that in the comparative example, the aberration cannot be corrected in the following points. this is,
(A) Since an optical system having a rotationally asymmetric optical element is asymmetric with respect to the optical axis, a shift occurs between the upper line and the lower line, and as a result, coma aberration also occurs in the axial ray.
(B) curvature of field occurs,
caused by.

そこで、本発明の実施例では、光軸方向に移動可能な光学素子を追加することでズーミングを行い、十分に収差を除去することが可能なズーム光学系を達成している。
［比較例２］
次に本発明の比較例２を説明する。 Therefore, in the embodiment of the present invention, a zoom optical system capable of performing zooming by adding an optical element movable in the optical axis direction and sufficiently removing aberration is achieved.
[Comparative Example 2]
Next, Comparative Example 2 of the present invention will be described.

一般に、軸上光線のコマ収差を除去することと、偏心可動ブロックのパワー（焦点距離の逆数で光学的パワーともいう。）を大きくすることを両立できれば、高精細な高ズーム比のズーム光学系を達成することができる。しかし、一般的に偏心可動ブロックのパワーを大きくすると各面の傾きが大きくなってしまい、軸上コマ収差を抑制することが困難になる。   In general, a zoom optical system with a high-definition and high zoom ratio can be achieved if both the removal of coma from axial rays and the increase of the power of the eccentric movable block (also referred to as optical power as the reciprocal of the focal length) can be achieved. Can be achieved. However, generally, when the power of the eccentric movable block is increased, the inclination of each surface is increased, and it is difficult to suppress the axial coma.

そこで、本発明では、光路中に共軸レンズ（共軸光学素子）を配置することでパワーの補正を行い偏心可動ブロックのパワーを抑え、軸上コマ収差を抑制している。   Therefore, in the present invention, by arranging a coaxial lens (a coaxial optical element) in the optical path, the power is corrected, the power of the eccentric movable block is suppressed, and the axial coma is suppressed.

本発明の比較例２としては、実施例１における第４群Ｇ４の光学素子Ｅ７を回転対称の球面より成る１つの光学素子より構成し、ズーミングに際して固定とした。   As Comparative Example 2 of the present invention, the optical element E7 of the fourth group G4 in Example 1 is composed of one optical element having a rotationally symmetric spherical surface, and is fixed during zooming.

次にこのときの比較例２の光学性能について説明する。   Next, the optical performance of Comparative Example 2 at this time will be described.

図２は比較例２の中間のズーム位置におけるレンズ断面図である。図５は本発明の比較例２の光路図である。比較例２では撮像面としてＣＣＤを仮定し、その大きさを1/4inch(縦2.7mm×横3.6mm)サイズとする。また入射瞳径を0.8とした。光学素子（レンズ）は全部で７枚から構成され、物体側から像側へ順に、光学素子Ｅ１，Ｅ２，Ｅ５，Ｅ６が回転非対称形状であり、これらの光学素子はＹ軸方向に偏心し、その偏心量は連続的に変化する。また、その量はお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。光学素子Ｅ３，Ｅ４及びＥ７は回転対称球面形状であるが、光軸に非対称な収差が残存している場合にはこれを除去するために回転非対称形状の光学素子を配置してもよい。また、光学素子Ｅ１，Ｅ２で第１群Ｇ１を構成している。   FIG. 2 is a lens cross-sectional view at an intermediate zoom position in Comparative Example 2. FIG. 5 is an optical path diagram of Comparative Example 2 of the present invention. In Comparative Example 2, a CCD is assumed as the imaging surface, and the size thereof is 1/4 inch (2.7 mm long × 3.6 mm wide). The entrance pupil diameter was set to 0.8. The optical elements (lenses) are composed of a total of seven pieces, and the optical elements E1, E2, E5, and E6 are rotationally asymmetric in order from the object side to the image side, and these optical elements are decentered in the Y-axis direction, The amount of eccentricity changes continuously. Further, the amounts are positive and negative with respect to each other, and the absolute values are equal. The optical elements E3, E4, and E7 have a rotationally symmetric spherical shape. However, if an asymmetrical aberration remains on the optical axis, a rotationally asymmetrical optical element may be arranged to remove the aberration. Further, the first group G1 is constituted by the optical elements E1 and E2.

同様に光学素子Ｅ３，Ｅ４で第２群Ｇ２、光学素子Ｅ５、Ｅ６で第３群Ｇ３を構成している。面番号については絶対座標系の原点である基準面Ｓ０を定め、光学素子Ｅ１の第１面をＳ１とし順にＳ２，Ｓ３，Ｓ４となり、Ｓ６の後（Ｅ３の後）に絞りＳＰがあるのでそれをＳ７としている。光学素子Ｅ４の第１面をＳ８とし順に番号を付け、像面ＩＰがＳ１６となる。以下、Ｙ軸方向に連続偏心する回転非対称群（群Ｇ１と群Ｇ３）、回転対称群（群Ｇ２と光学素子Ｅ７）をそれぞれ偏心可動ブロック、補助ブロックと呼ぶこととする。偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３のみではパワーが強くなり収差補正が困難になるため、補助ブロックＧ２、Ｅ７を配置している。   Similarly, the second group G2 is constituted by the optical elements E3 and E4, and the third group G3 is constituted by the optical elements E5 and E6. As for the surface number, a reference surface S0 that is the origin of the absolute coordinate system is defined, and the first surface of the optical element E1 is set to S1, and becomes S2, S3, S4 in order, and since there is a stop SP after S6 (after E3) Is set to S7. The first surface of the optical element E4 is designated as S8 and numbered in order, and the image surface IP is S16. Hereinafter, the rotationally asymmetric group (group G1 and group G3) and the rotationally symmetric group (group G2 and optical element E7) that are continuously decentered in the Y-axis direction are referred to as an eccentric movable block and an auxiliary block, respectively. Auxiliary blocks G2 and E7 are provided because only the eccentric movable blocks G1 and G3 increase power and make it difficult to correct aberrations.

比較例２のレンズデータを表３に示す。各光学素子（レンズ）のＺ軸（光軸）からのずれ量は表４のようになり、数式１で表される多項式面の各係数の値を表５に示す。   Table 3 shows lens data of Comparative Example 2. The amount of deviation of each optical element (lens) from the Z-axis (optical axis) is as shown in Table 4. Table 5 shows the values of the coefficients of the polynomial surface expressed by Equation 1.

そのときの光路図を望遠端、中間のズーム位置、広角端の順に図６に示す。光学素子Ｅ１とＥ２はＹ軸方向に偏心し、その量は表４に示すようにお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。それによって第１群Ｇ１のパワーを正から負に変化させている。第１群Ｇ１を射出した光線は光学素子Ｅ３、絞りＳ７、光学素子Ｅ４を通過し、光学素子Ｅ５と光学素子Ｅ６に入射する。光学素子Ｅ５とＥ６はＹ軸方向に偏心し、その量は表４に示すようにお互いに正負逆で絶対値が等しくなるようになっている。それによってＧ３のパワーを負から正に変化させている。   The optical path diagram at that time is shown in FIG. 6 in the order of the telephoto end, the intermediate zoom position, and the wide-angle end. The optical elements E1 and E2 are decentered in the Y-axis direction, and their amounts are positive and negative with respect to each other as shown in Table 4, so that the absolute values are equal. Thereby, the power of the first group G1 is changed from positive to negative. The light beam emitted from the first group G1 passes through the optical element E3, the stop S7, and the optical element E4, and enters the optical element E5 and the optical element E6. The optical elements E5 and E6 are decentered in the Y-axis direction, and the amounts thereof are opposite to each other as shown in Table 4, so that the absolute values are equal. This changes the power of G3 from negative to positive.

これらの偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３を通過した光線は次の補助ブロックＥ７に入射する。補助ブロックＥ７は偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３の足りないパワーを補っている。これらの光学素子を通過した光線はズーミングに際して像面を変化させることなく結像している。   The light beams that have passed through these eccentric movable blocks G1 and G3 enter the next auxiliary block E7. The auxiliary block E7 supplements the insufficient power of the eccentric movable blocks G1 and G3. Light rays that have passed through these optical elements are imaged without changing the image plane during zooming.

次に、望遠端、中間のズーム位置、広角端の収差図をそれぞれ図７（Ａ）乃至図７（Ｃ）に示す。横軸は光線の瞳上で位置を表し、縦軸が像面での主光線からのずれを表す。縦軸の範囲は±２０μｍである。図７（Ａ）乃至図７（Ｃ）中の番号は画角番号であり、像面上では図８に示す各像高に対応している。   Next, aberration diagrams at the telephoto end, the intermediate zoom position, and the wide-angle end are shown in FIGS. 7A to 7C, respectively. The horizontal axis represents the position of the ray on the pupil, and the vertical axis represents the deviation from the principal ray on the image plane. The range of the vertical axis is ± 20 μm. The numbers in FIGS. 7A to 7C are field angle numbers, which correspond to the image heights shown in FIG. 8 on the image plane.

光学素子の形状はｘ軸方向については対称であるので、ｘ方向においては、正の場合のみを考えればよい。画角０°の光線を見ると望遠端から広角端に至るまで良好にコマ収差を除去していることが分かる。   Since the shape of the optical element is symmetric in the x-axis direction, only the positive case needs to be considered in the x direction. It can be seen that the coma aberration is satisfactorily removed from the telephoto end to the wide-angle end when a light beam having an angle of view of 0 ° is viewed.

また、図９に、望遠端Ｔ、中間のズーム位置Ｍ、広角端Ｗにおけるディストーション格子を示す。格子の縦横は１／４ｉｎｃｈ（縦２．７ｍｍ×横３．６ｍｍ）サイズとなっている。これを見ると、ディストーションは良好に抑えられているが、画角０°の光線を見ると若干ではあるがコマ収差が残存していることが分かる。   FIG. 9 shows a distortion grating at the telephoto end T, the intermediate zoom position M, and the wide-angle end W. The vertical and horizontal dimensions of the lattice are 1/4 inch (2.7 mm length × 3.6 mm width). From this, it can be seen that although distortion is suppressed satisfactorily, coma aberrations remain slightly when viewing light rays with an angle of view of 0 °.

これは全系の光学的パワーの変化に伴って、偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３を可動させる際、面の光線に対する角度が変化するため、それを補正しきれていないことが原因である。そこで本発明ではこれを除去するに、偏心可動ブロックＧ１、Ｇ３の移動に伴って変化する軸上光線の角度を補正する別の補正可動ブロックを設けている。   This is because when the eccentric movable blocks G1 and G3 are moved along with the change in the optical power of the entire system, the angle of the surface with respect to the light beam changes, and therefore it cannot be corrected. Therefore, in the present invention, in order to remove this, another correction movable block for correcting the angle of the on-axis light beam that changes with the movement of the eccentric movable blocks G1 and G3 is provided.

すなわち、本発明ではそれぞれが回転非対称面を有する複数の光学素子で構成される複数の光学群Ｇ１、Ｇ３を有し、複数の光学群の各群Ｇ１、（Ｇ３）内の光学素子Ｅ１，Ｅ２（Ｅ５、Ｅ６）が互いに光軸と異なる方向に移動することで光学的パワーを変化させるズーム光学系において、ズーム光学系の残留収差を除去するために、少なくとも１つの面に関する対称性を持ち、光軸方向に移動する光学素子（補助可動ブロック）Ｅ７を少なくとも１つ設けている。   That is, the present invention has a plurality of optical groups G1 and G3 each composed of a plurality of optical elements each having a rotationally asymmetric surface, and the optical elements E1 and E2 in the groups G1 and (G3) of the plurality of optical groups. In the zoom optical system in which the optical power is changed by moving (E5, E6) in a direction different from the optical axis, the zoom optical system has symmetry with respect to at least one surface in order to remove residual aberration of the zoom optical system, At least one optical element (auxiliary movable block) E7 that moves in the optical axis direction is provided.

即ち本発明では上記の課題を解決するための手段として偏心可動ブロックのパワー変化を小さくすることが挙げられる。変化の小さいパワーを補うために偏心可動ブロック外でパワーに変化を持たせることが必要である。さらにそのパワー変化を補う部位は、軸上光線のコマ収差を抑制するために、パワー変化によって偏心しないことが条件となってくる。   That is, in the present invention, as a means for solving the above-described problem, it is possible to reduce the power change of the eccentric movable block. In order to compensate for the small power change, it is necessary to change the power outside the eccentric movable block. Further, the part that compensates for the power change is required not to be decentered by the power change in order to suppress the coma aberration of the axial ray.

本発明では、偏心可動ブロックのパワーを補う部位として、回転対称形状の光学素子が光軸移動を行うことで以上の課題を解決している。   In the present invention, the above problem is solved by the optical element having a rotationally symmetric shape moving the optical axis as a portion that supplements the power of the eccentric movable block.

比較例２では、数式６乃至９を求め、図３のように焦点距離に対する各群のパワー変化を求めることによって行った。各群のパワーを大きくすると収差が発生するため、各群のパワーを大きくすることなく変倍比を上げるには、図３に示す全系のパワーに対する各群のパワー変化の傾きを小さくすればよい。そのようにすることで各群のパワー変化の範囲を一定にしながらも、全系のパワーが変化できる範囲を広げることができる。それを実現するために薄肉近似をした近軸配置に戻って考える。   In Comparative Example 2, Equations 6 to 9 were obtained, and the power change of each group with respect to the focal length was obtained as shown in FIG. Increasing the power of each group causes aberrations. Therefore, to increase the zoom ratio without increasing the power of each group, the slope of the power change of each group relative to the power of the entire system shown in FIG. Good. By doing so, it is possible to expand the range in which the power of the entire system can be changed while keeping the range of power change of each group constant. To realize this, let us return to the paraxial arrangement with thin approximation.

数式６及７をバックフォーカスS_kおよび主点間隔eを変数のままにすると、以下の式が導かれる。ただし、焦点距離、前側主点位置、後側主点位置の各近軸値は論文１にて導かれる値として定義する。それらの値の導出は、各面の曲率と各面間隔を元に4×4行列式を計算することで行われる。 When the Equation 6及7 back focus S _k and principal point interval e remains variable, it is derived the following equation. However, the paraxial values of the focal length, the front principal point position, and the rear principal point position are defined as values derived in the paper 1. These values are derived by calculating a 4 × 4 determinant based on the curvature of each surface and the spacing between each surface.

これから両者の傾きは主点間隔eとバックフォーカスS_kで定まることが分かる。そこで、両者をパワーφで微分すると以下の式が導かれる。 The inclination of both the future it can be seen that determined by principal point interval e and the back focus S _k. Therefore, when the two are differentiated by the power φ, the following expression is derived.

パワーφ₁は直線で変化するため傾きは一定である。それに対して、パワーφ₂の傾きは全系のパワーφによって変化する。また主点間隔eが大きくなれば、パワーφ₁，φ₂の傾きは、ともに小さくなり高倍率化となるが、バックフォーカスS_kが大きくなればパワーφ₁が大きくなるのに対してパワーφ₂は小さくなり、高倍率化に対するバックフォーカスS_kの変化の方向を定めることはできない。 Since the power φ ₁ changes in a straight line, the inclination is constant. On the other hand, the slope of the power φ ₂ varies with the power φ of the entire system. If the principal point interval e is increased, the slopes of the powers φ ₁ and φ ₂ are both reduced and the magnification is increased. However, if the back focus _Sk is increased, the power φ ₁ is increased while the power φ ₁ is increased. ₂ is reduced, it is impossible to determine the direction of change of the back focus S _k for high magnification.

ここで、全系のパワーφの変化に対するパワーφ₁，φ₂の傾きを比較する。φ₂=0となる Here, the inclinations of the powers φ ₁ and φ ₂ with respect to changes in the power φ of the entire system are compared. φ ₂ = 0

の点で In terms of

となり、 And

の範囲では In the range

となり、 And

の範囲では In the range

となる。これらを比較した表を表６に示す。これから、広範囲にわたって It becomes. A table comparing these is shown in Table 6. From now on, over a wide range

となっていることが分かる。 It turns out that it is.

したがって、広範囲にわたって傾きが大きいパワーφ₂の傾きを小さくすることができれば高倍化を達成することができる。 Therefore, if the inclination of the power φ ₂ having a large inclination over a wide range can be reduced, high magnification can be achieved.

そこで、数式２０中のパワーφ₂の傾き Therefore, the slope of power φ ₂ in Equation 20

に着目すると主点間隔eとバックフォーカスS_kを共に大きくすれば、傾きを小さくすることができることが分かる。またここでは、主点間隔eとバックフォーカスS_kの和である第１群の主点位置から像面までの距離（薄肉近似での全長）が一定であるので、e＝S_kのときにパワーφ₂の傾きは最小になる。以上のようにしたときズーム比が最大となる。 If the principal point interval e and the back focus _Sk are both increased, it can be seen that the inclination can be reduced. Here, since the distance from the principal point position of the first group, which is the sum of the principal point interval e and the back focus S _k , to the image plane (the total length in the thin-wall approximation) is constant, when e = S _k The slope of power φ ₂ is minimized. When this is done, the zoom ratio is maximized.

本発明では、薄肉での近似から厚肉化に伴って、上記主点間隔eがＨ１’とＨ２の距離に置き換わり、薄肉の主点間隔eとずれることを考えて、本発明の実施例では、以下のようにしている。   In the present invention, in consideration of the fact that the principal point interval e is replaced with the distance H1 ′ and H2 as the thickness is increased from the approximation with the thin wall, and the distance between the thin point principal points e is shifted. It is as follows.

（数１６）   (Equation 16)

ただしe’は、物点とＨ１の距離をe_o、Ｈ１’とＨ２の距離をe、Ｈ２’と像点との距離をe_iとした時のe_oとe_iを比較して小さい方の距離である。またバックフォーカスS_kが一定であり主点を動かすことが可能ならば、パワーφ₁、φ₂ともに主点間隔eを大きくすることで傾きを小さくでき高倍化となる。そのため、群を構成
する光学素子の面の形状によって主点間隔を広げるような光学素子を回転非対称レンズとして用いれば、面間隔をそのままにしながら主点間隔を広げ、さらに高倍率化を達成することができる。 However e 'is the distance between the object point and H1 e _o, H1' smaller by comparing e _o and e _i when the distance between the H2 e, the distance between the image point and the H2 'was e _i Is the distance. If the back focus _Sk is constant and the principal point can be moved, the inclination can be reduced by increasing the principal point interval e for both the powers φ ₁ and φ ₂ and the magnification is increased. Therefore, if an optical element that increases the distance between the principal points according to the shape of the surface of the optical element that constitutes the group is used as a rotationally asymmetric lens, the distance between the principal points is increased while maintaining the surface distance, and a higher magnification is achieved. Can do.

上記に示すような片面のみ数式１０で記述するような曲面を用いると、前側・後側主点とも同面上で移動するだけである。この光学素子を用いただけでは主点位置を大きく動かすことができない。そのためズーム比も大きくすることができない。この主点を光学素子の前、もしくは後に動かし主点間隔を大きくすることができれば、面間隔を大きくすることを行わないで高倍率化を達成することができる。   If a curved surface as described in Equation 10 is used on only one side as shown above, both the front and rear principal points move on the same plane. The principal point position cannot be moved greatly only by using this optical element. Therefore, the zoom ratio cannot be increased. If the principal point can be moved before or after the optical element to increase the principal point interval, a high magnification can be achieved without increasing the surface separation.

ここで、共軸レンズとして両レンズ面が凸形状の正レンズ（両凸レンズ）、両レンズ面が凹形状の負レンズ（両凹レンズ）、メニスカス形状のレンズの３つのレンズの主点位置について考察する。すると両凸・両凹レンズとも主点はレンズの内部にあり、上記のように主点をレンズの外に大きく動かすことを望めない。   Here, consideration will be given to the principal point positions of three lenses as a coaxial lens: a positive lens having a convex shape on both lens surfaces (a biconvex lens), a negative lens having a concave shape on both lens surfaces (a biconcave lens), and a meniscus lens. . Then, the principal point of both the biconvex and biconcave lenses is inside the lens, and it cannot be expected that the principal point is greatly moved out of the lens as described above.

それに対してメニスカス形状のレンズは両凸レンズや両凹レンズとは異なり、主点がレンズの外側にすることもできるレンズである。   On the other hand, unlike a biconvex lens or a biconcave lens, a meniscus lens is a lens whose principal point can be outside the lens.

そのため回転非対称レンズにもこの形状を採用することにより主点をレンズの外側に大きく変動させることができる。これを本発明のズーム光学系のような回転非対称レンズに採用すれば、主点間隔を大きくし高倍率化が望める。   Therefore, by adopting this shape also for the rotationally asymmetric lens, the principal point can be greatly changed to the outside of the lens. If this is employed in a rotationally asymmetric lens such as the zoom optical system of the present invention, it is possible to increase the principal point interval and increase the magnification.

さらに、主点間隔はテレ側（望遠側）では小さくワイド側（広角側）で大きくした方が高倍率となる。それは数式６から理解できる。ワイド側での全系のパワーをφwとし、そのときの第１群、第２群のパワーをそれぞれφ_1w、φ_2w、その主点間隔e_ｗとし、同じようにテレ側での全系のパワーをφt、第１群、第２群のパワーをそれぞれφ_1t、φ_2t、その主点間隔e_tとする。すると数式６は以下のようになる。 Furthermore, the principal point interval is smaller on the telephoto side (telephoto side) and larger on the wide side (wide angle side), resulting in higher magnification. It can be understood from Equation 6. The entire system power at the wide side and .phi.w, the first group at that time, phi a second group of power respectively _1w, φ _2w, as its principal point interval e _w, just as of the entire system at the telephoto side φt power, first group, phi power of the second group respectively _1t, phi _2t, as its principal point interval e _t. Then, Formula 6 becomes as follows.

(数１７)
φ_ｗ＝φ_１ｗ＋φ_２ｗ−ｅ_ｗφ_１ｗφ_２ｗ
(数１８)
φ_ｔ＝φ_１ｔ＋φ_２ｔ−ｅ_ｔφ_１ｔφ_２ｔ
ただしφ_ｗ＞φ_ｔである。ここで、パワーφ₁とパワーφ₂は異符号であるため、
(数１９)
φ_１ｗ＋φ_２ｗ＞０、φ_１ｔ＋φ_２ｔ＜０
とし、
(数２０)
ｅ_ｗ＞ｅ_ｔ
とすると、パワーφwとパワーφtの差が大きくなり、高倍化となることが分かる。 (Equation 17)
φ _w = φ _1w + φ _2w −e _w φ _1w φ _2w
(Equation 18)
φ _t = φ _1t + φ _2t −e _t φ _1t φ _2t
However, φ _w > φ _t . Here, since the power φ ₁ and the power φ ₂ are different signs,
(Equation 19)
φ _1w + φ _2w > 0, φ _1t + φ _2t <0
age,
(Equation 20)
e _w > e _t
Then, it can be seen that the difference between the power φw and the power φt is increased, resulting in higher magnification.

以上のように、eとe’は実質的に等しいことが高倍化のための条件である。さらに全長を１とすると
(数２１)
e + e’ = 1 As described above, it is a condition for high magnification that e and e ′ are substantially equal. If the total length is 1,
(Equation 21)
e + e '= 1

からeもしくはe’は0.4167以上0.588未満であることが分かる。 It can be seen that e or e 'is 0.4167 or more and less than 0.588.

この間に本発明のように補助可動ブロックを挿入することを考えると、補助可動ブロックの光軸方向の移動量の最大値は0.588未満にしなければならないことが分かる。さらに主点のずれなどを考慮に入れて、本発明では補助可動ブロックの移動量を以下の範囲に設定している。   Considering that the auxiliary movable block is inserted during this period as in the present invention, it can be seen that the maximum value of the movement amount of the auxiliary movable block in the optical axis direction must be less than 0.588. Further, taking into account the deviation of the principal point, the movement amount of the auxiliary movable block is set in the following range in the present invention.

(数２３)
ｄ/Ｔ ＜ 0.6
さらに、補助可動ブロックを正のパワーにすることによって、偏心可動ブロックのパワーを緩めることができる。 (Equation 23)
d / T <0.6
Furthermore, the power of the eccentric movable block can be relaxed by setting the auxiliary movable block to a positive power.

また、補助可動ブロックは偏心可動ブロックの補正であるため、倍率が偏心可動ブロックと比較すると倍率の変化が緩いブロックである。すなわち以下の範囲を満たすことで、偏心可動ブロックのパワーを緩くすることができ、結果的に全体として収差小さくしている。   In addition, since the auxiliary movable block is a correction of the eccentric movable block, the magnification is a loose change compared with the eccentric movable block. That is, by satisfying the following range, the power of the eccentric movable block can be reduced, and as a result, the aberration is reduced as a whole.

(数２４)
Ｂｄmax ＞ Ｂｓmin
また上記と同じ理由から、偏心可動ブロックの主点位置変化と補助可動ブロックの主点位置変化を比較して、前者の方が大きくすることが必要である。ゆえに以下の範囲を満たすことで収差の抑えている。 (Equation 24)
Bdmax> Bsmin
For the same reason as described above, it is necessary to compare the change in the main point position of the eccentric movable block and the change in the main point position of the auxiliary movable block, and to increase the former. Therefore, aberration is suppressed by satisfying the following range.

(数２５)
ΔＨｄmax ＞ ΔＨｓ
以上のように補助可動ブロックを動かすことで、軸上コマ収差などの非対称な収差を抑えている。 (Equation 25)
ΔHdmax> ΔHs
By moving the auxiliary movable block as described above, asymmetrical aberrations such as axial coma are suppressed.

また、偏心可動ブロックのパワーは以下の如く設定している。   The power of the eccentric movable block is set as follows.

広角端における第１群Ｇ１、第３群Ｇ３のパワーの絶対値を比較して大きい方を｜φｇｗ｜max、望遠端における各群のパワーの絶対値を比較して小さい方を｜φｇｔ｜minとすると、数式２４を満足することで広角端におけるパワーを稼いでいる。   Compare the absolute values of the powers of the first group G1 and the third group G3 at the wide-angle end to | φgw | max, and compare the absolute values of the powers of the groups at the telephoto end to | φgt | min Then, the power at the wide-angle end is earned by satisfying Expression 24.

（数２６）
｜φｇｗ｜max ＜ ｜φｇｔ｜min
さらに、ペッツバールが大きいと像面湾曲が大きくなり、逆だと小さくなることが知られている。 (Equation 26)
| Φgw | max <| φgt | min
Further, it is known that when Petzval is large, field curvature increases, and vice versa.

そこで本発明ではペッツバールを小さくすることで像面湾曲を小さく抑えている。ペッツバールはレンズＥｉ（ｉ＝１〜ｎ）でのパワーをφＥｉ、材料の屈折率をｎＥｉとしたとき以下の式で与えられる。   Therefore, in the present invention, the curvature of field is suppressed to be small by reducing Petzval. Petzval is given by the following equation when the power at the lens Ei (i = 1 to n) is φEi and the refractive index of the material is nEi.

（数２７）
ＰＥｉ＝ φＥｉ／ｎＥｉ
共軸光学素子を用いた通常のズーム光学系においては、この値は常に一定である。しかしながら、本発明のように光学素子が連続して偏心し、パワーが変化する光学系においては一定ではない。またパワーの変化に対して、硝材の屈折率は１．４５付近から１．９付近とその変化が小さいため、ペッツバールの変化はパワーの変化といってもよい。 (Equation 27)
PEi = φEi / nEi
In a normal zoom optical system using a coaxial optical element, this value is always constant. However, this is not constant in an optical system in which the optical elements are continuously decentered and the power changes as in the present invention. Further, since the refractive index of the glass material is small from 1.45 to 1.9 with respect to the power change, the Petzval change may be referred to as the power change.

そこで、このペッツバールを小さく抑えるために、第Ａ群と第Ｂ群におけるパワーの絶対値の最大値を｜φ｜maxとし、第Ａ群と第３群Ｇ３の合計のパワーをφ１３とするとき、次式を満足するようにパワーの変化の範囲を定めている。   Therefore, in order to keep this Petzval small, when the maximum absolute value of the power in the A group and the B group is | φ | max, and the total power of the A group and the third group G3 is φ13, The range of power change is determined to satisfy the following equation.

（数２８）
−｜φ｜max ≦ φ１３ ≦ ｜φ｜max・・・・（５）
次に主点位置の観点から述べる。 (Equation 28)
− | Φ | max ≦ φ13 ≦ | φ | max (5)
Next, the principal point position will be described.

コンパクトを保ちながらズーミングを行うには、主点位置を各群の所定位置から大きく移動させる必要がある。従来の片面に３次曲線を与えただけの光学系では、その３次係数を持たせた面に主点位置があるだけで大きく変動しない。   In order to perform zooming while maintaining compactness, it is necessary to largely move the principal point position from a predetermined position of each group. In a conventional optical system in which a cubic curve is only given to one side, the principal point position is only on the surface having the cubic coefficient, so that it does not vary greatly.

主点位置を大きく変動させるための方法として、例えば片方の面に曲率を持たせ回転非対称レンズの形状をメニスカス形状にすることが挙げられる。正レンズや負レンズとは異なり、メニスカス形状のレンズは主点がレンズの外側にすることもできるレンズであり、回転非対称レンズにもこの形状を採用することにより主点を群の外側に大きく変動させることができる。しかしながら、回転非対称レンズをメニスカス形状にすると望遠端もしくは広角端で（光線がレンズの端を通るときに）軸上光線の上線・下線でずれが生じる。そのため、他のレンズでこれの補正しなければならない。   As a method for greatly changing the principal point position, for example, one surface has a curvature and the shape of the rotationally asymmetric lens is changed to a meniscus shape. Unlike positive and negative lenses, meniscus-shaped lenses are lenses whose principal point can be outside the lens, and by adopting this shape also for rotationally asymmetric lenses, the principal point can vary greatly outside the group. Can be made. However, when the rotationally asymmetric lens is formed in a meniscus shape, a shift occurs between the upper and lower lines of the axial ray at the telephoto end or the wide-angle end (when the ray passes through the end of the lens). Therefore, this must be corrected with other lenses.

これを解決する方法は補正するレンズを逆の傾きを持つメニスカス形状にし、上線・下線のずれを打ち消すことを行う。３次以上の高次の係数を面に導入する際にはこれに着目し係数を定める。また、メニスカス形状は互いの距離を縮める方向に形状をつけることが望ましい。なぜならばレンズ同士を近づけることで、軸上コマ収差を各面で最小限にしながら除去できるからである。   To solve this problem, the lens to be corrected is formed in a meniscus shape having an opposite inclination, and the deviation between the upper line and the underline is canceled. When introducing higher-order coefficients of the third order or higher into the surface, pay attention to this and determine the coefficients. Further, it is desirable that the meniscus shape is shaped in the direction of reducing the mutual distance. This is because axial coma can be eliminated while minimizing on each surface by bringing the lenses closer to each other.

以上のようにして本発明では軸上コマ収差を除去している。   As described above, the axial coma is removed in the present invention.

本発明の実施例１のレンズ断面図である。It is lens sectional drawing of Example 1 of this invention. 比較例２のＯｆｆ−Ａｘｉａｌ光学系を説明する図である。It is a figure explaining the Off-Axial optical system of the comparative example 2. 比較例１に基づいて設計したレンズのパワー配置を示す図である。It is a figure which shows the power arrangement | positioning of the lens designed based on the comparative example 1. FIG. 比較例１に基づいて設計したレンズの断面図である。5 is a cross-sectional view of a lens designed based on Comparative Example 1. FIG. 比較例２のレンズ断面図である。10 is a lens cross-sectional view of Comparative Example 2. FIG. 比較例２のテレ端、ミドル、ワイド端のレンズ断面図である。6 is a lens cross-sectional view of a tele end, a middle, and a wide end of Comparative Example 2. FIG. 比較例２の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram of Comparative Example 2. 比較例２の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram of Comparative Example 2. 比較例２の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram of Comparative Example 2. 本発明における像面での光線の番号を示す図である。It is a figure which shows the number of the light ray in the image surface in this invention. 比較例２のテレ端、ミドル、ワイド端でのディストーション格子を示す図である。It is a figure which shows the distortion grating | lattice in the tele end of the comparative example 2, a middle, and a wide end. 本発明の実施例１のレンズ断面図を示す図である。It is a figure which shows lens sectional drawing of Example 1 of this invention. 本発明の実施例１の収差図である。It is an aberration diagram of Example 1 of the present invention. 本発明の実施例１の収差図である。It is an aberration diagram of Example 1 of the present invention. 本発明の実施例１の収差図である。It is an aberration diagram of Example 1 of the present invention. 本発明の実施例１のテレ端、ミドル、ワイド端でのディストーション格子を示す図である。It is a figure which shows the distortion grating | lattice in the tele end, middle, and wide end of Example 1 of this invention. 本発明の実施例１の光学群Ｇ１と光学群Ｇ３のパワー変化を示す図である。It is a figure which shows the power change of the optical group G1 of Example 1 of this invention, and the optical group G3. 本発明の実施例１のＧ１とＧ３の主点位置変化を示す図である。It is a figure which shows the principal point position change of G1 and G3 of Example 1 of this invention. 本発明の実施例１のレンズ断面図を示す図である。It is a figure which shows lens sectional drawing of Example 1 of this invention. 本発明の実施例２のレンズ断面図である。It is lens sectional drawing of Example 2 of this invention. 本発明の実施例１の収差図である。It is an aberration diagram of Example 1 of the present invention. 本発明の実施例１の収差図である。It is an aberration diagram of Example 1 of the present invention. 本発明の実施例１の収差図である。It is an aberration diagram of Example 1 of the present invention. 本発明の実施例１のテレ端、ミドル、ワイド端でのディストーション格子を示す図である。It is a figure which shows the distortion grating | lattice in the tele end, middle, and wide end of Example 1 of this invention. 本発明の実施例１の光学群Ｇ１と光学群Ｇ２のパワー変化を示す図である。It is a figure which shows the power change of the optical group G1 of Example 1 and optical group G2 of this invention. 本発明の撮像装置の説明図Explanatory drawing of the imaging device of the present invention

Ｇ１〜Ｇ４ 光学群
ＳＰ 絞り
ＩＰ 像面
Ｅ１〜Ｅ７ 光学素子
Ｓ１〜Ｓ１５ 面 G1-G4 optical group SP stop IP image plane E1-E7 optical element S1-S15 plane

Claims (12)

光学的パワーが可変の複数の光学群と、１以上の光学群が光軸方向に配置され、該光学的パワーが可変の複数の光学群の光学的パワーを変えてズーミングを行うズーム光学系であって、該光学的パワーが可変の複数の光学群は、各々回転非対称面を含み光軸と異なる方向に移動して光学群内の光学的パワーを変える複数の光学素子Ｌｄを有し、該１以上の光学群には、少なくとも１つの面に関する対称性を持ち光軸方向に移動可能な１以上の光学素子Ｌｓを有する光学群Ｓが含まれていることを特徴とするズーム光学系。 A zoom optical system in which a plurality of optical groups with variable optical power and one or more optical groups are arranged in the optical axis direction, and zooming is performed by changing the optical power of the plurality of optical groups with variable optical power. The plurality of optical groups having variable optical power each include a plurality of optical elements Ld each including a rotationally asymmetric surface and moving in a direction different from the optical axis to change the optical power in the optical group, The zoom optical system according to claim 1, wherein the one or more optical groups include an optical group S having one or more optical elements Ls that have symmetry with respect to at least one surface and are movable in the optical axis direction. 光学的パワーが可変の複数の光学群と、２以上の光学群が光軸方向に配置され、該光学的パワーが可変の複数の光学群の光学的パワーを変えてズーミングを行うズーム光学系であって、該光学的パワーが可変の複数の光学群は、各々回転非対称面を含み光軸と異なる方向に移動して光学群内の光学的パワーを変える複数の光学素子Ｌｄを有し、該２以上の光学群には、少なくとも１つの面に関する対称性を持ち光軸方向に移動可能な１以上の光学素子Ｌｓを有する光学群Ｓと光学的パワーが不変の光学群Ｃが含まれていることを特徴とするズーム光学系。 A zoom optical system in which a plurality of optical groups with variable optical power and two or more optical groups are arranged in the optical axis direction, and zooming is performed by changing the optical power of the plurality of optical groups with variable optical power. The plurality of optical groups having variable optical power each include a plurality of optical elements Ld each including a rotationally asymmetric surface and moving in a direction different from the optical axis to change the optical power in the optical group, The two or more optical groups include an optical group S having one or more optical elements Ls that have symmetry with respect to at least one surface and are movable in the direction of the optical axis, and an optical group C whose optical power is unchanged. A zoom optical system characterized by that. 前記光学素子Ｌｓは、ズーミングの際に移動することを特徴とする請求項１又は２のズーム光学系。   The zoom optical system according to claim 1, wherein the optical element Ls moves during zooming. 前記光軸方向に移動可能な１以上の光学素子には正の屈折力の光学素子が含まれていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項のズーム光学系。 4. The zoom optical system according to claim 1, wherein the one or more optical elements movable in the optical axis direction include an optical element having a positive refractive power. 前記光軸方向に移動可能な１以上の光学素子のうちの１つの光学素子の全ズーム範囲における移動量をｄ、全系の全長をＴとするとき
ｄ／Ｔ＜０．６
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項のズーム光学系。 When the movement amount in the entire zoom range of one of the one or more optical elements movable in the optical axis direction is d and the total length of the entire system is T, d / T <0.6
It claims 1 to any one of the zoom optical system 4, characterized by satisfying the following condition. 前記光学的パワーが可変の複数の光学群のうちの光学群Ａの前側主点位置と後側主点位置を各々Ｈ_Ａ、Ｈ_Ａ´、該光学群Ａよりも像側の光学群Ｂの前側主点位置と後側主点位置を各々Ｈ_Ｂ、Ｈ_Ｂ´とし、物点と前側主点位置Ｈ_Ａとの距離をｅｏ、後側主点位置Ｈ_Ａ´と前側主点位置Ｈ_Ｂとの距離をｅ、後側主点位置Ｈ_Ｂ´と像点との距離をｅｉとし、距離ｅｏと距離ｅｉのうち小さい方をｅ´とするとき、任意のズーム位置において、距離ｅと距離ｅ´は
０．７＜ｅ／ｅ´＜１．４
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項のズーム光学系。 The front principal point position and the rear principal point position of the optical group A of the plurality of optical groups with variable optical power are respectively H _A and H _A ′, and the optical group B on the image side of the optical group A The front principal point position and the rear principal point position are H _B and H _B ′, the distance between the object point and the front principal point position _HA is eo, the rear principal point position H _A ′ and the front principal point position H _B Is the distance between the rear principal point position H _B ′ and the image point ei, and the smaller one of the distance eo and the distance ei is e ′, at any zoom position, the distance e and the distance e'is
0.7 <e / e ′ <1.4
Any one of the zoom optical system of claims 1 to 5, characterized by satisfying the following condition. 前記光学的パワーが可変の複数の光学群のうちの光学群Ａと該光学群Ａよりも像側の光学群Ｂのうち、広角端において光学的パワーの絶対値が大きい方を｜φｇｗ｜max、望遠端において光学的パワーの絶対値が小さい方を｜φｇｔ｜minとするとき
｜φｇｗ｜max＜｜φｇｔ｜min
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１項のズーム光学系。 Of the plurality of optical groups with variable optical power, the optical group A and the optical group B on the image side of the optical group A, which has a larger absolute value of optical power at the wide angle end, is represented by | φgw | max When | φgt | min is the smaller absolute value of the optical power at the telephoto end, | φgw | max <| φgt | min
Any one of the zoom optical system of claims 1 to 6, characterized by satisfying the following condition. 前記光学的パワーが可変の複数の光学群のうちの光学群Ａと該光学群Ａよりも像側の光学群Ｂのうちで全ズーム範囲における光学的パワーの絶対値の最大値を｜φ｜max、該光学群Ａと光学群Ｂの任意のズーム位置における光学的パワーの合計値をφ_ABとするとき
−｜φ｜max≦φ_AB≦｜φ｜max
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至７のいずれか１項のズーム光学系。 | Φ | is the maximum absolute value of the optical power in the entire zoom range among the optical group A of the plurality of optical groups with variable optical power and the optical group B on the image side of the optical group A. max, when the total value of optical powers at any zoom position of the optical group A and optical group B is φ _AB − | φ | max ≦ φ _AB ≦ | φ | max
Any one of the zoom optical system of claims 1 to 7, characterized by satisfying the following condition. 全ズーミング範囲内において、前記複数の光学素子Ｌｄの個々の結像倍率の絶対値の最大値を最小値で割った値のうち最大値をＢｄmax、前記１以上の光学素子Ｌｓの個々の結像倍率の絶対値の最大値を最小値で割った値のうち最小値をＢｓminとするとき
Ｂｓmin＜Ｂｄmax
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至８のいずれか１項のズーム光学系。 Within the entire zooming range, the maximum value of the absolute values of the individual imaging magnifications of the plurality of optical elements Ld divided by the minimum value is Bdmax, and the individual imaging of the one or more optical elements Ls is performed. Bsmin <Bdmax when the absolute value of magnification is divided by the minimum value and the minimum value is Bsmin
The zoom optical system of any one of claims 1 to 8, characterized by satisfying the following condition. 前記光学的パワーが可変の複数の光学群のうちの光学群Ａの前側主点位置Ｈ_Ａの望遠端から広角端へのズーミングによる光軸方向の変化量をΔＨ_Ａ、該光学群Ａよりも像側の光学群Ｂの前側主点位置Ｈ_Ｂの望遠端から広角端へのズーミングによる光軸方向の変化量をΔＨ_Ｂとするとき、変化量ΔＨ_Ａと変化量ΔＨ_Ｂのうち大きい方をΔＨｄmaxとし、前記１以上の光学素子Ｌｓの任意の光学素子の前側主点位置の変化量をΔＨ_Ｓとするとき
ΔＨ_Ｓ＜ΔＨｄmax
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項のズーム光学系。 The optical power variable of the plurality of front principal point of the optical group A of the optical group located H _A [Delta] H A the amount of change in the optical axis direction from the telephoto end caused by zooming to the wide-angle _end, than optical group A when the [Delta] H _B the amount of change in the optical axis direction caused by zooming from the telephoto end of the front principal point H _B to the wide angle end of the image side of the optical group B, and the larger of the amount of change [Delta] H _a variation [Delta] H _B ΔHdmax, where ΔH _S is the amount of change in the front principal point position of any one of the one or more optical elements Ls ΔH _S <ΔHdmax
Any one of the zoom optical system according to claim 1 to 9, characterized by satisfying the following condition. 光電変換素子に像を形成することを特徴とする請求項１乃至１０のうちいずれか１項のズーム光学系。 The zoom optical system of any one of claims 1 to 10, characterized in that to form an image on the photoelectric conversion element. 請求項１乃至１１のうちいずれか１項のズーム光学系と、該ズーム光学系によって形成される像を受光する光電変換素子とを備えることを特徴とする撮像装置。 Imaging apparatus characterized by comprising a any one of the zoom optical system, a photoelectric conversion element for receiving an image formed by the zoom optical system of claims 1 to 11.