JP4818467B1 - Welded joint and welded structure excellent in brittle crack propagation resistance - Google Patents
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Abstract
母材の少なくとも一部の領域の脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上である鋼板(2,2)を突合せ溶接することで形成された鋼板溶接継手(1)、及びその溶接継手を含む溶接構造体(A)において、当該鋼板溶接継手の少なくとも一箇所に耐脆性き裂伝播方向制御部(3)を設け、該耐脆性き裂伝播方向制御部は、一方の鋼板に形成された突起(4)と該突起と他方の鋼板の間の傾斜ビード(31)を有し、傾斜ビードは、鋼板溶接継手の溶接線(L)上から延在するとともに、鋼板溶接継手の長手方向に対して15°以上50°以下の範囲の角度で傾斜し、鋼板のKcaが4000N/mm1.5以上である領域に向かい合うように形成されている。これにより、溶接継手に脆性き裂が発生した場合であっても、脆性き裂が溶接継手や母材を伝播するのを抑制できる。
【選択図】図3A steel plate welded joint (1) formed by butt welding a steel plate (2, 2) having a brittle crack propagation stopping characteristic Kca of at least a part of the base material of 4000 N / mm 1.5 or more, and In a welded structure (A) including a welded joint, a brittle crack propagation direction control unit (3) is provided in at least one location of the steel plate welded joint, and the brittle crack propagation direction control unit is provided on one steel plate. The formed protrusion (4) has an inclined bead (31) between the protrusion and the other steel plate, and the inclined bead extends from above the weld line (L) of the steel plate welded joint, and The steel sheet is inclined at an angle in the range of 15 ° or more and 50 ° or less with respect to the longitudinal direction so as to face a region where Kca of the steel sheet is 4000 N / mm 1.5 or more. Thereby, even if it is a case where a brittle crack generate | occur | produces in a welded joint, it can suppress that a brittle crack propagates a welded joint or a base material.
[Selection] Figure 3
Description
本発明は、溶接継手に脆性き裂が発生した場合に、脆性き裂の伝播を制御、抑制する耐脆性き裂伝播性に優れた溶接継手、及びその溶接継手を有する溶接構造体に関する。
特に、厚鋼板を用いて溶接を適用した溶接構造物の溶接継手において脆性き裂が発生した場合でも、その伝播を制御、抑制して安全性を向上させることができる耐脆性き裂伝播性に優れた溶接構造体に関する。
The present invention relates to a welded joint excellent in brittle crack propagation resistance that controls and suppresses the propagation of a brittle crack when a brittle crack occurs in the welded joint, and a welded structure having the welded joint.
In particular, even when a brittle crack occurs in a welded joint of a welded structure to which welding is applied using a thick steel plate, its propagation resistance can be improved by controlling and suppressing its propagation and improving safety. It relates to an excellent welded structure.
近年、大型コンテナ船やバルクキャリア等の船舶用溶接構造体、建築構造物、土木鋼構造物に代表される溶接構造体においては、脆性き裂等の破壊に対する高い安全性が求められるようになっている。特に、コンテナ船は大型化が顕著であり、例えば、6000TEU以上の大型コンテナ船が製造されるようになり、船殻外板の鋼板が厚肉化並びに高強度化し、板厚70mm以上で降伏強度390N/mm2級以上の鋼板が用いられるようになっている。
ここで、TEU(Twenty feet Equivalent Unit)とは、長さ20フィートのコンテナに換算した個数を表し、コンテナ船の積載能力の指標を示している。
このような大型コンテナ船は、積載能力や荷役効率の向上のため、仕切り壁を無くして上部開口部を大きく確保した構造とされており、特に、船殻外板や内板の強度を確保する必要があるため、上記のような高強度鋼板が用いられている。
In recent years, welded structures represented by marine welded structures such as large container ships and bulk carriers, building structures, and civil engineering steel structures have been required to have high safety against fractures such as brittle cracks. ing. In particular, the size of container ships has increased significantly. For example, large container ships with a capacity of 6000 TEU or more have been manufactured. Steel plates of 390 N / mm grade 2 or higher are used.
Here, TEU (Twenty Fee Equivalent Unit) represents the number converted into a container having a length of 20 feet, and represents an index of the loading capacity of the container ship.
Such a large container ship has a structure with a large upper opening without a partition wall in order to improve the loading capacity and cargo handling efficiency. In particular, the strength of the hull outer plate and inner plate is ensured. Since it is necessary, the above high strength steel plates are used.
上述のような溶接構造物を建造する際、建造コストの低減や建造効率向上を目的として、大入熱溶接(例えば、エレクトロガスアーク溶接)が広く適用されている。小さな入熱量の適用による多層盛溶接では、特に、鋼板の板厚が増すほど溶接工数が著しく増加するため、極限まで大入熱で溶接を行なうことが要求される。しかしながら、鋼板の溶接に大入熱溶接を適用した場合、溶接熱影響部(HAZ:Heat Affected Zone)の靭性が低下し、HAZの幅も増大するため、脆性破壊に対する破壊靭性値が低下する傾向にある。 When building a welded structure as described above, large heat input welding (for example, electrogas arc welding) is widely applied for the purpose of reducing the construction cost and improving the construction efficiency. In multi-layer welding by application of a small amount of heat input, the number of welding processes increases remarkably as the plate thickness of the steel plate increases. Therefore, it is required to perform welding with high heat input to the limit. However, when high heat input welding is applied to the welding of steel sheets, the toughness of the weld affected zone (HAZ: Heat Affected Zone) decreases and the width of the HAZ also increases, so the fracture toughness value against brittle fracture tends to decrease. It is in.
このため、溶接継手において脆性き裂が発生するのを抑制するとともに、脆性き裂の伝播停止(アレスト)を達成することを目的として、耐脆性破壊特性に優れたTMCP鋼板(Thermo Mechanical Control Process:熱加工制御)が提案されている。上記TMCP鋼板を用いることにより、脆性破壊発生に対する抵抗値である破壊靭性値が向上するため、通常の使用環境では、構造物が脆性破壊する可能性は極めて低くなる。しかしながら、地震や構造物同士の衝突の事故や災害等の際に、万が一、脆性破壊が生じると、脆性き裂がHAZを伝播して大きな破壊が生じるおそれがある。 For this reason, in order to suppress the occurrence of brittle cracks in welded joints and to achieve the propagation stop (arrest) of brittle cracks, a TMCP steel plate (Thermo Mechanical Control Process: Thermal processing control) has been proposed. By using the TMCP steel sheet, the fracture toughness value, which is a resistance value against the occurrence of brittle fracture, is improved, so that the possibility of the structure undergoing brittle fracture becomes extremely low in a normal use environment. However, if a brittle fracture occurs in the event of an earthquake, a collision between structures, a disaster, or the like, a brittle crack may propagate through the HAZ and cause a large fracture.
例えば、コンテナ船等に代表される溶接構造体では、板厚50mm程度のTMCP鋼板等が使用され、万が一、溶接継手で脆性き裂が発生しても、溶接残留応力によって脆性き裂が溶接部から母材側に逸れるので、母材のアレスト性能を確保すれば、脆性き裂を母材で停止できると考えられていた。また、6000TEUを超える大型コンテナ船等、さらに大型の溶接構造体においては、より大きな板厚の鋼板が必要となり、さらに、構造を簡素化するうえで鋼板の厚肉化が有効であることから、設計応力が高い高張力鋼の厚鋼板を用いることが求められていた。しかしながら、このような厚鋼板を用いた場合、HAZの破壊靭性の程度によっては、脆性き裂が母材に逸れること無くHAZに沿って伝播し続け、溶接構造物に大きな破壊をもたらすおそれがある。 For example, in welded structures such as container ships, TMCP steel plates with a thickness of about 50 mm are used, and even if a brittle crack occurs in a welded joint, the brittle crack will be Therefore, it was thought that a brittle crack could be stopped at the base material if the arrest performance of the base material was ensured. In addition, in a large-sized welded structure such as a large container ship exceeding 6000 TEU, a steel plate having a larger thickness is required, and further, in order to simplify the structure, it is effective to increase the thickness of the steel plate. It has been required to use a high-strength steel plate having a high design stress. However, when such a thick steel plate is used, depending on the degree of fracture toughness of the HAZ, a brittle crack may continue to propagate along the HAZ without escaping to the base material, and there is a possibility of causing a large fracture in the welded structure. .
上記問題を解決するため、突合せ溶接継手の一部に補修溶接(継手の一部分に対してはつりを行い、その箇所に埋め戻し溶接する)を施し、HAZに沿って伝播する脆性き裂を母材側に逸らせる構成とされた溶接構造体が提案されている(例えば、特許文献1)。
しかしながら、特許文献1の溶接構造体では、母材の破壊靭性が非常に優れている場合には有効であるが、母材の破壊靭性が不充分な場合には、母材側に逸れた脆性き裂が長く伝播し、構造物としての強度が著しく低下するおそれがある。また、埋め戻し溶接部のボリュームが大きめとなり、工程時間が長くなるとともに、製造コストも増大するという問題がある。
In order to solve the above problems, repair welding is performed on a part of the butt welded joint (hanging is performed on a part of the joint and backfill welding is performed on the part), and a brittle crack propagating along the HAZ is formed on the base material. There has been proposed a welded structure configured to be deflected to the side (for example, Patent Document 1).
However, in the welded structure of
また、溶接継手に発生する脆性き裂の伝播を停止させたい領域に、脆性き裂の伝播を制御する目的で、板状のアレスタ材が溶接線と交差するように貫通して溶接され、アレスタ材として、表面や裏面の板厚比2%以上の厚みの表層域における集合組織が適正化されたものを用いる溶接構造体が提案されている(例えば、特許文献2)。
しかしながら、特許文献2に記載の溶接構造体を大型建造物に適用した場合、例えば、溶接継手を伝播した脆性き裂が、アレスタ材を鋼板に溶接する溶接継手を伝播してアレスタ材に突入し、そのままアレスタ材の内部を伝播した後、再び溶接継手を伝播するおそれがある。一方、溶接継手を伝播した脆性き裂が、アレスタ材及び該アレスタ材を鋼板に溶接する溶接継手の位置で母材側に逸れた場合には、上記同様、母材の破壊靭性が不充分だと脆性き裂が長く伝播し、溶接構造物としての強度が著しく低下するという問題も懸念される。
In addition, in order to control the propagation of brittle cracks in a region where it is desired to stop the propagation of brittle cracks generated in welded joints, a plate-like arrester material is welded so as to intersect the weld line. As a material, there has been proposed a welded structure using a material having an optimized texture in a surface layer region having a thickness of 2% or more on the front and back surfaces (for example, Patent Document 2).
However, when the welded structure described in
本発明は上記問題に鑑みてなされたものであり、たとえ溶接継手に脆性き裂が発生した場合であっても、脆性き裂が溶接継手や母材を伝播するのが抑制でき、溶接構造体の破断を防止することが可能な、耐脆性き裂伝播性に優れた溶接構造体を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above problems, and even when a brittle crack occurs in a welded joint, it is possible to suppress the brittle crack from propagating through the welded joint or the base material, and a welded structure. An object of the present invention is to provide a welded structure excellent in brittle crack propagation resistance that can prevent fracture of the steel.
本発明者らは、溶接構造体の溶接継手に発生した脆性き裂が、溶接継手や母材を伝播するのを防止するため、溶接継手の途中に、特許文献2のような脆性き裂の伝播を制御する継手構造を設ける場合について鋭意研究した。
この結果、脆性き裂の伝播を制御する継手構造の形状並びに鋼材特性を適正化することにより、溶接継手及び母材における脆性き裂の伝播を抑制し、溶接構造体に大規模な破壊が発生するのを防止できることを見出し、本発明を完成した。
即ち、本発明の要旨は、請求の範囲に記載した以下の内容に関する。
In order to prevent the brittle crack generated in the welded joint of the welded structure from propagating through the welded joint or the base material, the inventors have introduced a brittle crack as in
As a result, by optimizing the shape of the joint structure that controls the propagation of brittle cracks and the steel material properties, the propagation of brittle cracks in welded joints and base metal is suppressed, and large-scale fracture occurs in the welded structure. As a result, the present invention has been completed.
That is, the gist of the present invention relates to the following contents described in the claims.
[1] 少なくとも一部の領域の脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上である鋼板を、互いに突合せ溶接することで形成されてなる鋼板溶接継手において、
前記鋼板溶接継手の少なくとも一箇所に、鋼板溶接継手に発生した脆性き裂の伝播を制御する耐脆性き裂伝播方向制御部が設けられており、
該耐脆性き裂伝播方向制御部は、一方の鋼板に形成された突起部と、それに対向する他方の鋼板との間で突合せ溶接されて形成された傾斜ビードを有しており、
該傾斜ビードは、前記鋼板溶接継手の溶接線から連続して形成され、前記他方の鋼板内部に向かって鋼板溶接継手の長手方向に対して15°以上50°以下の範囲の角度で傾斜して延伸しており、かつ、傾斜ビードの前記鋼板内部に延伸した後端部は、少なくとも、前記鋼板のKcaが4000N/mm1.5以上である領域に向かい合うように形成されていること、を特徴とする耐脆性き裂伝播性に優れた鋼板溶接継手。
[1] In the steel plate welded joint formed by butt welding the steel plates having a brittle crack propagation stop characteristic Kca of at least a part of the region of 4000 N / mm 1.5 or more,
At least one location of the steel plate welded joint is provided with a brittle crack propagation direction control unit that controls the propagation of a brittle crack generated in the steel plate welded joint,
The brittle crack propagation direction control part has an inclined bead formed by butt welding between a protrusion formed on one steel plate and the other steel plate facing it,
The inclined bead, the steel sheet welded joint is the formed weld line or et continuously, inclined at an angle in the range of 15 ° to 50 ° to the longitudinal direction of the steel plate welded joint toward the steel inside the other has been stretched Te, and the rear end portion extending into said steel sheet inside the inclined bead is at least, the Kca of the steel sheet is formed so as to face the region is 4000 N / mm 1.5 or more, the Steel welded joint with excellent brittle crack propagation characteristics.
[2] 前記耐脆性き裂伝播方向制御部に備えられる前記傾斜ビードは、前記鋼板溶接継手の長手方向に沿った高さH(mm)、鋼板溶接継手の長手方向と交差する方向における横幅W(mm)の各々の寸法が、下記(1)、(2)式で表される関係を満足すること、を特徴とする上記[1]に記載の耐脆性き裂伝播性に優れた鋼板溶接継手。
2T ≦ H ・・・・・ (1)
d+50 ≦ W ・・・・・ (2)
但し、上記(1)、(2)式中において、Tは前記鋼板の板厚(mm)を表し、dは前記鋼板溶接継手における溶接金属部の幅(mm)を表す。
[3] 前記鋼板の板厚が25mm以上150mm以下であること、を特徴とする上記
[1]又は[2]に記載の耐脆性き裂伝播性に優れた鋼板溶接継手。
[4] 前記鋼板は、少なくとも一部の領域の脆性き裂伝播停止特性Kcaが6000N/mm1.5以上であり、前記傾斜ビードの後端部は、少なくとも、前記鋼板のKcaが6000N/mm1.5以上である領域に向かい合うように形成されていること、を特徴とする上記[1]〜[3]の何れかに記載の耐脆性き裂伝播性に優れた鋼板溶接継手。
[2] The inclined beads provided in the brittle crack propagation direction control unit have a height H (mm) along the longitudinal direction of the steel plate welded joint and a lateral width W in a direction intersecting the longitudinal direction of the steel plate welded joint. (Mm) Each dimension of (mm) satisfies the relationship expressed by the following formulas (1) and (2), and the steel plate welding having excellent brittle crack propagation resistance according to the above [1] Fittings.
2T ≤ H (1)
d + 50 ≦ W (2)
However, in said Formula (1) and (2), T represents the plate | board thickness (mm) of the said steel plate, and d represents the width | variety (mm) of the weld metal part in the said steel plate welded joint.
[3] The steel plate welded joint having excellent brittle crack propagation properties according to the above [1] or [2], wherein the steel plate has a thickness of 25 mm or more and 150 mm or less.
[4] The steel plate has a brittle crack propagation stop characteristic Kca of at least a partial region of 6000 N / mm 1.5 or more, and the rear end of the inclined bead has at least a Kca of the steel plate of 6000 N / mm. The steel plate welded joint having excellent brittle crack propagation resistance according to any one of the above [1] to [3], wherein the steel plate is formed so as to face a region of 1.5 or more.
[5] 前記鋼板は、前記鋼板溶接継手の長手方向で配列される少なくとも2以上の鋼板からなるとともに、該長手配列鋼板を互いに突合せ溶接することで長手配列鋼板溶接継手が形成されており、前記長手配列鋼板溶接継手は、前記鋼板溶接継手の溶接線から延伸する前記耐脆性き裂伝播方向制御部の、前記傾斜ビードの後端部と鋼板溶接継手の溶接線の間に形成される横行ビードを含むこと、を特徴とする上記[1]〜[4]の何れかに記載の耐脆性き裂伝播性に優れた鋼板溶接継手。 [5] The steel sheet, with consists of at least two or more steel plates are arranged in the longitudinal direction of the steel plate welded joint, the longitudinal sequence steel welded joint is formed by butt welding together the longitudinal array steel, the longitudinal sequence steel welded joint is formed between the steel plate welding of the brittle crack propagation direction control unit for the welding wire or we are extending Shin joint, the rear end portion and the steel plate welded joint weld line of the inclined bead The steel plate welded joint having excellent brittle crack propagation resistance according to any one of the above [1] to [4], wherein the steel plate includes a transverse bead.
[6] 母材の少なくとも一部の脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上である鋼板同士を突合せ溶接することで鋼板溶接継手が形成されてなる溶接構造体であって、該鋼板溶接継手の少なくとも1箇所に、上記[1]〜[5]の何れかに記載の耐脆性き裂伝播方向制御部が設けられていること、を特徴とする耐脆性き裂伝播性に優れた溶接構造体。 [6] A welded structure in which a steel plate welded joint is formed by butt welding two or more steel plates having a brittle crack propagation stop characteristic Kca of 4000 N / mm 1.5 or more of a base material, The brittle crack propagation property is characterized in that the brittle crack propagation direction control unit according to any one of the above [1] to [5] is provided in at least one place of the steel plate welded joint. Excellent welded structure.
なお、本発明では、溶接金属部と溶接熱影響部を含む部分を溶接継手と定義する。また、脆性き裂伝播停止特性Kcaは、当該溶接構造体が使用される温度、あるいは設計温度における数値である。 In the present invention, a portion including a weld metal portion and a weld heat affected zone is defined as a weld joint. The brittle crack propagation stop characteristic Kca is a numerical value at the temperature at which the welded structure is used or at the design temperature.
本発明の溶接構造体によれば、鋼板を突合せ溶接して形成した溶接継手の少なくとも一箇所に、一方の鋼板に形成された突起部と、それに対向する他方の鋼板との間で突合せ溶接されて形成された傾斜ビードとからなる耐脆性き裂伝播方向制御部が設けられているので、たとえ溶接継手に脆性き裂が発生した場合であっても、溶接継手を伝播する脆性き裂を、耐脆性き裂伝播方向制御部によって鋼板母材のアレスト性能の高い部位にそらしたり、あるいは該耐脆性き裂伝播方向制御部で阻止することができ、脆性き裂が溶接継手や母材を伝播するのが抑制できる。
従って、大規模な破壊が発生するのを未然防止することが可能な溶接構造体を、高い生産効率及び低コストで得ることができる。
このような本発明に係る溶接構造体が、大型船舶をはじめ、建築構造物や土木鋼構造物等の各種溶接構造物に使用されることで、溶接構造物の大型化、破壊に対する高い安全性、建造における溶接の高能率化、鋼材の経済性等々が同時に満たされることから、その産業上の効果は計り知れない。
According to the welded structure of the present invention, at least one portion of a welded joint formed by butt-welding steel plates is butt-welded between a protrusion formed on one steel plate and the other steel plate facing it. Because the brittle crack propagation direction control part consisting of the inclined beads formed in this way is provided, even if a brittle crack occurs in the welded joint, the brittle crack propagating through the welded joint The brittle crack propagation direction control part can deflect the steel plate base metal to a part with high arrest performance, or the brittle crack propagation direction control part can prevent the brittle crack from propagating through the welded joint or the base material. Can be suppressed.
Therefore, it is possible to obtain a welded structure capable of preventing the occurrence of large-scale destruction with high production efficiency and low cost.
Such a welded structure according to the present invention is used for various types of welded structures such as large ships, building structures, civil engineering steel structures, etc., so that the welded structures can be increased in size and destroyed with high safety. , high efficiency of the welding in the construction, since the economics of the steel so that Ru is satisfied at the same time, immense effect on the industry.
以下、本発明の耐脆性き裂伝播性に優れた溶接構造体の実施の形態について図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本実施形態は、発明の趣旨をより良く理解させるために詳細に説明するものであるから、特に指定の無い限り、本発明を限定するものではない。 Hereinafter, embodiments of a welded structure excellent in brittle crack propagation resistance of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In addition, since this embodiment is described in detail for better understanding of the gist of the invention, the present invention is not limited unless otherwise specified.
従来、鋼板溶接継手において発生した脆性き裂は、主として、鋼板溶接継手に沿って長手方向を伝播する。このため、鋼板溶接継手に生じた脆性き裂が起点となり、溶接構造体全体に大きな破壊が生じるおそれがあるという問題があった。
本発明者等は、上述のような脆性き裂の伝播方向を効果的に制御し、溶接構造体においてき裂が伝播するのを抑制するためには、上記従来技術において、さらに脆性き裂の伝播を制御する部材の形状並びに鋼材特性を適正化することが重要であることを知見した。
本発明の基本原理について図1、2を用いて説明する。
Conventionally, a brittle crack generated in a steel plate welded joint mainly propagates in the longitudinal direction along the steel plate welded joint. For this reason, the brittle crack which arose in the steel plate welded joint becomes a starting point, and there existed a problem that there existed a possibility that a big fracture might arise in the whole welded structure.
In order to effectively control the propagation direction of the brittle crack as described above and suppress the propagation of the crack in the welded structure, the present inventors have further improved the brittle crack. It was found that it is important to optimize the shape of the member that controls propagation and the steel material characteristics.
The basic principle of the present invention will be described with reference to FIGS.
本発明では、鋼板2、2を突合せ溶接して形成された鋼板溶接継手1の途中に、鋼板溶接継手に発生した脆性き裂の伝播を制御する耐脆性き裂伝播方向制御部3を設ける。
該耐脆性き裂伝播方向制御部3は、突合せ溶接された一方の鋼板に突出部4を設け、他方の鋼板に突出部4に対応する形状の切欠き部5を設け、両者を突合せ溶接することで形成される。
突起部4は、鋼板端部から傾斜して突出しており、突起部4と切欠き部5の間の溶接部には、鋼板内部に向かって傾斜して延伸する傾斜ビード31が、前記鋼板溶接継手1から連続して形成される。
In the present invention, a brittle crack propagation
The brittle crack propagation
The protruding
鋼板溶接継手が大きな破壊エネルギーを受けて鋼板溶接継手1に脆性き裂が発生した場合でも、この耐脆性き裂伝播方向制御部3を設けることで、き裂の伝播を次のようにして制御する。
鋼板溶接継手1の長手方向の一方側(図2−a〜e上側)で発生した脆性き裂CRは、鋼板2と鋼板溶接継手1の境界に沿って伝播する。き裂CRが傾斜ビード31に達したとき、き裂CRは、突起部4に突入することなく、図2−aに示すように、鋼板2と傾斜ビード31の境界に沿って伝播し、鋼板2の母材部に到達することになる。このとき、母材部に進入しても鋼板2の脆性き裂伝播停止特性Kcaが高いと、そこでき裂CRの進展を停止することができる。
Even when a steel plate welded joint receives a large fracture energy and a brittle crack occurs in the steel plate welded joint 1, by providing the brittle crack propagation
The brittle crack CR generated on one side in the longitudinal direction of the steel plate welded joint 1 (upper side in FIGS. 2A to 2E) propagates along the boundary between the
また、破壊エネルギーの程度によっては、き裂が傾斜ビードから突起部4に突入する場合もある。その場合でも、突起の高さが十分ある場合や、突起を形成する母材の脆性き裂伝播停止特性Kcaが十分に高い場合には、図2−bに示すように、突起部4の領域の内部で脆性き裂の伝播を停止させることができる。
さらに、鋼板溶接継手1の長手方向の他方側(下側)から脆性き裂CRが伝播してきた場合でも、耐脆性き裂伝播方向制御部3のKcaを高くし、かつ耐脆性き裂伝播方向制御部3の溶接継手に沿った方向の高さを十分なものにしておけば、図2−fに示すように、耐脆性き裂伝播方向制御部3内部で、き裂CRの進展を停止することができる。
Further, depending on the degree of fracture energy, a crack may enter the
Furthermore, even when the brittle crack CR propagates from the other side (lower side) of the longitudinal direction of the steel plate welded joint 1, the Kca of the brittle crack propagation
逆に、耐脆性き裂伝播方向制御部3のKcaが低い場合や耐脆性き裂伝播方向制御部3の形状が十分でない場合などでは、図2−cのように、脆性き裂CRが耐脆性き裂伝播方向制御部3を貫通したり、図2−dのように傾斜ビードから鋼板溶接継手に戻り、再び鋼板溶接継手1を伝播することが想定される。また、鋼板のKcaが低い場合には、傾斜ビードから鋼板に逸れた脆性き裂が図2−eのように鋼板を伝播することも想定される。
On the contrary, when the Kca of the brittle crack propagation
本発明は、このような基本原理の下で、脆性き裂の進展を阻止する母材鋼板の条件、脆性き裂の進展を制御する耐脆性き裂伝播方向制御部の条件などについてさらに検討してなされたものであり、以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。 Under such basic principles, the present invention further examines the conditions of the base steel plate that inhibits the development of brittle cracks, the conditions of the brittle crack propagation direction control unit that controls the development of brittle cracks, and the like. Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.
[第1の実施形態]
<全体の構成>
第1の実施形態は、図3に示すように、母材の脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上である鋼板2、2を突合せ溶接することで鋼板溶接継手1が形成されている場合の例であり、以下、この継手に適用した形態を溶接構造体Aと称して説明する。
溶接構造体Aにおいては、鋼板溶接継手1の少なくとも一箇所に、鋼板溶接継手に発生した脆性き裂の伝播を、鋼板母材側にそらすため耐脆性き裂伝播方向制御部3が設けられる。耐脆性き裂伝播方向制御部3が設けられる位置は、衝突や地震などによる大きな破壊エネルギーにさらされたときに、き裂の発生・伝播が予測される鋼板溶接継手の途中が望ましい。
該耐脆性き裂伝播方向制御部3は、突合せ溶接された一方の鋼板に突出部4を設け、他方の鋼板に突出部4に対応する形状の切欠き部5を設け、両者を突合せ溶接することで、鋼板継手11と12の間に形成される。
突起部4は、鋼板端部から傾斜して突出しており、突起部4と切欠き部5の間の溶接部には、鋼板内部に向かって傾斜して延伸する傾斜ビード31が、前記鋼板溶接継手1から連続して形成される。
傾斜ビード31は、鋼板溶接継手1の長手方向に対して15°以上50°以下の範囲の角度で傾斜するように形成されており、傾斜ビード31の後端31bに横行ビード32の一端32aが接続され、横行ビード32の他端32bが鋼板継手12に接続されている。
[First Embodiment]
<Overall configuration>
In the first embodiment, as shown in FIG. 3, a steel plate welded joint 1 is formed by butt welding
In the welded structure A, a brittle crack propagation
The brittle crack propagation
The protruding
The
<鋼板>
鋼板2は、脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上とされる鋼材からなる。耐脆性き裂伝播性がより向上する点からは、6000N/mm1.5以上であることが好ましい。
鋼板2は、上記Kcaを満足しておれば、化学成分組成や金属組織等については、特定のものに制限されず、船舶用溶接構造体、建築構造物及び土木鋼構造物等の分野において、従来公知の鋼板特性を備えるものを使用することができる。
例えば、質量%で、C:0.01〜0.18%、Si:0.01〜0.5%、Mn:0.3〜2.5%、P:0.01%以下、S:0.001〜0.02%を含有する組成を基本とし、この組成に、求められる性能に応じて、さらに、N:0.001〜0.008%、B:0.0001〜0.005%、Mo:0.01〜1.0%、Al:0.002〜0.1%、Ti:0.003〜0.05%、Ca:0.0001〜0.003%、Mg:0.001〜0.005%、V:0.001〜0.18%、Ni:0.01〜5.5%、Nb:0.005〜0.05%、Cu:0.01〜3.0%、Cr:0.01〜1.0%、REM::0.0005〜0.005%の1種または2種以上を含有させ、残部はFe及び不可避不純物によって構成される鋼があげられる。
特に、脆性き裂伝播停止特性Kcaが6000N/mm1.5以上の鋼板としては、特開2007−302993号公報や、特開2008−248382号公報などに示されるような組成の厚鋼板が好適に使用できる。
<Steel plate>
The
As long as the
For example, in mass%, C: 0.01 to 0.18%, Si: 0.01 to 0.5%, Mn: 0.3 to 2.5%, P: 0.01% or less, S: 0 Based on a composition containing 0.001 to 0.02%, depending on the performance required for this composition, N: 0.001 to 0.008%, B: 0.0001 to 0.005%, Mo: 0.01-1.0%, Al: 0.002-0.1%, Ti: 0.003-0.05%, Ca: 0.0001-0.003%, Mg: 0.001- 0.005%, V: 0.001 to 0.18%, Ni: 0.01 to 5.5%, Nb: 0.005 to 0.05%, Cu: 0.01 to 3.0%, Cr : 0.01-1.0%, REM :: 0.0005-0.005% of 1 type or 2 or more types are contained, and the balance is composed of Fe and inevitable impurities That the steel and the like.
In particular, as a steel plate having a brittle crack propagation stopping property Kca of 6000 N / mm 1.5 or more, a thick steel plate having a composition as shown in JP 2007-302993 A or JP 2008-248382 A is preferably used. it can.
鋼板2の板厚は、25mm以上150mm以下の範囲とすることが好ましい。鋼板2の板厚がこの範囲であれば、溶接構造体としての鋼板強度を確保することができるとともに、優れた耐脆性き裂伝播性を得ることが可能となる。特に、40mm以上の鋼板を用いた溶接構造体では、脆性き裂の伝播を止めるための有効な手段がなく、板厚40mm以上、より好ましくは50mm以上で、100mm以下の鋼板を用いた溶接構造体において、本発明はより効果的に実施される。
The thickness of the
<耐脆性き裂伝播方向制御部>
耐脆性き裂伝播方向制御部3は、鋼板溶接継手1の少なくとも一部に設けられる溶接継手からなるものであり、図3に示す例では、鋼板溶接継手1をなす2箇所の鋼板継手11、12の間に耐脆性き裂伝播方向制御部3が設けられている。
耐脆性き裂伝播方向制御部3は、鋼板溶接継手1(図示例では鋼板継手11)の溶接線L上から延伸するとともに、鋼板溶接継手1の長手方向に対して15°以上50°以下の範囲の傾斜角度θで傾斜する傾斜ビード31を具備してなる。また、図示例の耐脆性き裂伝播方向制御部3は、傾斜ビード31の後端31bに横行ビード32の一端32aが接続され、横行ビード32の他端32bが鋼板継手12に接続されている。
本発明に係る鋼板溶接継手並びにそれが用いられてなる溶接構造体は、上述したような耐脆性き裂伝播方向制御部3を備えることにより、仮に、鋼板溶接継手1に脆性き裂が生じた場合でも、この脆性き裂の伝播方向を制御し、鋼板溶接継手1を貫くようにき裂が伝播して互いに溶接された鋼板2同士が分断するのを防止するものである。
<Brittle crack propagation direction control unit>
The brittle crack propagation
The brittle crack propagation
The steel plate welded joint according to the present invention and the welded structure in which the steel plate welded joint is used include a brittle crack propagation
耐脆性き裂伝播方向制御部3は、上述のように、鋼板溶接継手11の溶接線L上に配された頂部31aから延在する傾斜ビード31が、鋼板溶接継手1(11、12)の長手方向に対して15°以上50°以下の範囲の角度θで傾斜していることが好ましい。
傾斜ビード31の傾斜角度を上記範囲とすることにより、鋼板溶接継手11を伝播する脆性き裂が生じた場合でも、このき裂を、鋼板溶接継手から傾斜ビード31に沿って進展するように導き、鋼板1の母材側に安定的に逸らすことが可能となる。
As described above, in the brittle crack propagation
By setting the inclination angle of the
耐脆性き裂伝播方向制御部の傾斜ビードの角度θが15°未満だと、傾斜ビードに沿ってき裂を伝播させても、この傾斜ビードを通過したき裂の位置が、もとのき裂伝播経路である鋼板溶接継手の位置と近くなるため、き裂が再び鋼板溶接継手に突入して伝播するおそれがある。
また、傾斜ビードの角度θが50°を超えると、鋼板溶接継手を伝播した脆性き裂が傾斜ビード31に沿って伝播した後に、鋼板の母材側に逸れず、そのまま、突起部4内に突入する可能性が大きくなる。この場合、耐脆性き裂伝播方向制御部に対して直接的に脆性き裂が突入するため、突起部4の脆性き裂伝播停止特性Kcaが十分でない場合には、き裂の伝播が停止せずに耐脆性き裂伝播方向制御部を通過し、再び鋼板溶接継手に突入して伝播するおそれがある。
また、脆性き裂伝播方向制御部の高さHを、以下に説明するような範囲で確保しつつ、鋼板溶接継手の長手方向に対する耐脆性き裂伝播方向制御部の傾斜ビードの角度θが50°を超えると、脆性き裂伝播方向制御部の幅Wが大きくなりすぎて現実的でない。
脆性き裂が傾斜ビード31に沿って伝播するように導くための傾斜角度θのより好ましい範囲は、20°以上45°以下であり、さらに好ましい範囲は25°以上40°以下である。
If the angle θ of the inclined bead of the brittle crack propagation direction control unit is less than 15 °, even if the crack propagates along the inclined bead, the position of the crack that has passed through the inclined bead Since it is close to the position of the steel plate welded joint, which is the propagation path, the crack may enter the steel plate welded joint again and propagate.
Further, when the angle θ of the inclined bead exceeds 50 °, after the brittle crack propagated through the steel plate welded joint propagates along the
Further, the angle θ of the inclined bead of the brittle crack propagation direction control unit with respect to the longitudinal direction of the steel plate welded joint is 50 while securing the height H of the brittle crack propagation direction control unit in the range described below. If it exceeds 0 °, the width W of the brittle crack propagation direction control portion becomes too large, which is not realistic.
A more preferable range of the inclination angle θ for guiding the brittle crack to propagate along the
なお、傾斜ビード31と鋼板継手12とを結ぶ横行ビード32は、横行ビード32と鋼板継手12の間の角度θ2(図1−b参照)が、80°(好ましくは90°)以上、110°以下の範囲になるように形成してあればよい。この範囲を外れると、脆性き裂が、傾斜ビードの途中から突起部4に突入したり、図2−dのように鋼板継手に戻る危険性がある。
The
本実施形態の鋼板溶接継手1(溶接構造体A)に用いられる耐脆性き裂伝播方向制御部3に設けられる突起部4は、前記鋼板溶接継手の長手方向に沿った高さH(mm)、前記鋼板溶接継手1から突出する横幅W(mm)が、下記(1)、(2)式で表される関係を満足することが好ましい。
2T ≦ H ・・・・・ (1)
d+50 ≦ W ・・・・・ (2)
但し、上記(1)、(2)式中において、T(mm)は前記鋼板の板厚を表し、d(mm)は前記鋼板溶接継手における溶接金属部の幅を表す。
The
2T ≤ H (1)
d + 50 ≦ W (2)
However, in said (1) and (2) type | formula, T (mm) represents the plate | board thickness of the said steel plate, and d (mm) represents the width | variety of the weld metal part in the said steel plate welded joint.
耐脆性き裂伝播方向制御部3に設けられる傾斜ビード31の各寸法値を上記関係とすることにより、仮に、脆性き裂が鋼板溶接継手1を伝播した場合であっても、き裂の伝播方向を、傾斜ビードによって鋼板2の母材側へ効果的に逸らすことが可能となる。また、き裂が突起部4内に突入した場合でも、突起部内部でき裂の進展を停止させることが可能となる。
耐脆性き裂伝播方向制御部の各寸法値の関係が、上記(1)、(2)式で表される関係を満たさない場合、鋼板溶接継手に生じたき裂の状態によっては、このき裂が耐脆性き裂伝播方向制御部に進入し、鋼板の母材側に逸れずに鋼板溶接継手を伝播してしまう可能性がある。
脆性き裂の伝播をより確実に止めるためには、上記高さHは、200mm以上、または250mm以上、さらには、300mm以上がより好ましく、上記(1)式において、H/Tは、2.0以上が好ましく、3.0以上がより好ましい。
By setting the dimensional values of the
If the relationship between the dimensional values of the brittle crack propagation direction control part does not satisfy the relationship expressed by the above equations (1) and (2), depending on the state of the crack generated in the steel plate welded joint, May enter the brittle crack propagation direction control section and propagate through the steel plate welded joint without deviating to the base metal side of the steel plate.
In order to more reliably stop the propagation of the brittle crack, the height H is preferably 200 mm or more, or 250 mm or more, and more preferably 300 mm or more. In the above formula (1), H / T is 2. 0 or more is preferable and 3.0 or more is more preferable.
<脆性き裂の伝播方向の制御>
上記構成とされた溶接構造体Aにおいて、鋼板溶接継手1に脆性き裂が発生した場合の、き裂伝播方向の制御作用について、以下に説明する。
図3に示すように、鋼板溶接継手1の長手方向の一方側(図3における縦長方向の上側)で発生した脆性き裂は、鋼板溶接継手1における長手方向の他方側(図3における縦長方向の下側)に向かって伝播を開始する(図3中の二点鎖線矢印を参照)。この際、本実施形態の鋼板溶接継手1(溶接構造体A)では、鋼板溶接継手1、図示例では鋼板継手11を長手方向で伝播した脆性き裂が傾斜ビード31に沿って伝播し、その後、図3中の符号Fのように、き裂の伝播方向が、傾斜ビード31の後端31b付近で鋼板2の母材側に逸れる。そして、鋼板2の母材側に逸れて伝搬するき裂は、脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上の母材領域で停止される。
<Control of propagation direction of brittle crack>
In the welded structure A having the above configuration, the control action of the crack propagation direction when a brittle crack occurs in the steel plate welded joint 1 will be described below.
As shown in FIG. 3, the brittle crack generated on one side in the longitudinal direction of the steel plate welded joint 1 (upper side in the longitudinal direction in FIG. 3) is the other side in the longitudinal direction in the steel plate welded joint 1 (longitudinal direction in FIG. 3). (Below the two-dot chain arrow in FIG. 3). At this time, in the steel plate welded joint 1 (welded structure A) of the present embodiment, a brittle crack propagated in the longitudinal direction in the steel plate welded joint 1, in the illustrated example, in the steel plate joint 11, propagates along the
また、図3に示した脆性き裂とは逆方向の横行ビード32側から脆性き裂が進展してきた場合でも、図2−fのように、突起部4の途中で、脆性き裂の伝播を停止させることができる。
Further, even when the brittle crack has progressed from the side of the
上記作用により、本実施形態の鋼板溶接継手1及び溶接構造体Aは、例え、鋼板溶接継手1において脆性き裂が発生した場合であっても、脆性き裂が溶接継手や母材を広範囲で伝播するのを抑制できるので、大規模な破壊が発生するのを未然防止することが可能となる。
このような、本実施形態の鋼板溶接継手1が用いられた溶接構造体Aを、例えば、大型船舶や建築構造物、土木鋼構造物等の各種溶接構造物に適用することで、溶接構造物の大型化、破壊に対する高い安全性、建造における溶接の高能率化、鋼材の経済性等々を同時に満たすことが可能となる。
Due to the above-described action, the steel plate welded joint 1 and the welded structure A of the present embodiment, even if a brittle crack occurs in the steel plate welded joint 1, causes the brittle crack to spread over the welded joint and the base material in a wide range. Since propagation can be suppressed, it is possible to prevent large-scale destruction from occurring.
By applying the welded structure A in which the steel plate welded
<耐き裂伝播方向制御部の作製方法>
以下に、上述したような溶接構造体Aにおいて、耐脆性き裂伝播方向制御部3を作製する方法の一例について説明する。
<Method of manufacturing crack propagation direction control unit>
Hereinafter, an example of a method for producing the brittle crack propagation
鋼板を、相互に突合せ溶接して形成された鋼板溶接継手を有する溶接構造体において、耐脆性き裂伝播方向制御部は、衝突や地震などによる大きな破壊エネルギーにさらされたときに、き裂の発生・伝播が予想される鋼板溶接継手であって、脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上の鋼板により形成されている鋼板溶接継手の途中に、少なくとも1箇所設けられる。 In welded structures with steel plate welded joints formed by butt welding the steel plates, the brittle crack propagation direction control unit is subject to cracking when exposed to large fracture energy due to impact or earthquake. It is a steel plate welded joint that is expected to be generated and propagated, and is provided in at least one place in the middle of the steel plate welded joint formed by a steel plate having a brittle crack propagation stop characteristic Kca of 4000 N / mm 1.5 or more.
該耐脆性き裂伝播方向制御部3は、突合せ溶接された一方の鋼板に突出部4を設け、他方の鋼板に突出部4に対応する形状の切欠き部5を設け、両者を突合せ溶接することで形成される。その際、溶接順序については、特に限定さないが、鋼板溶接継手11及び鋼板溶接継手12を先に溶接して形成した後に、耐脆性き裂伝播方向制御部3を溶接して形成するのが一般的である。
The brittle crack propagation
上記溶接継手を形成する際に用いる溶接方法としては、鋼板溶接継手11、12を形成する溶接には、溶接効率の観点から、エレクトロガスアーク溶接法(EG溶接法、あるいは2電極VEGA溶接法(2VEGA)等)、サブマージアーク溶接法(SAW)のような大入熱溶接を適用し、耐脆性き裂伝播方向制御部3を形成する溶接には、半自動炭酸ガス溶接や手溶接を適用することが好ましい。また、溶接施工治具を適宜適性化することにより、耐脆性き裂伝播方向制御部3を形成する際に、2電極VEGA溶接等の溶接方法をそのまま用いても、本発明の効果を発揮することが可能である。
As a welding method used when forming the above-mentioned welded joint, the electrogas arc welding method (EG welding method or two-electrode VEGA welding method (2VEGA) is used for welding to form the steel plate welded
本実施形態においては、上述のように、鋼板2同士を突合せ溶接して鋼板溶接継手1を形成する際の溶接方法及び溶接材料については、特に限定されない。また、脆性き裂伝播を可能な限り抑制し、さらに、鋼板溶接継手1をなす鋼板継手11、12及び耐脆性き裂伝播方向制御部3において新たな疲労き裂や脆性き裂の起点が生じるのを防止するため、各溶接継手を、溶接欠陥の無いように、溶接金属で完全に充填することが好ましい。
上記手順により、図3に示すような、本実施形態の耐脆性き裂伝播性に優れた鋼板溶接継手1並びに溶接構造体Aを製造することができる。
In the present embodiment, as described above, the welding method and the welding material for forming the steel plate welded joint 1 by butt welding the
According to the above procedure, the steel plate welded joint 1 and the welded structure A having excellent brittle crack propagation properties according to the present embodiment as shown in FIG. 3 can be manufactured.
<溶接構造体を適用した船舶構造体の一例>
上述した溶接構造体Aを適用した船舶構造体の一例を図4の概略図に示す。
図4に示すように、船舶構造体70は、骨材(補強材)71、デッキプレート(水平部材)72、船殻内板(垂直部材)73、船殻外板74を備えて概略構成される。また、図示例の船舶構造体70は、船殻内板73をなす複数の鋼板2同士を突合せ溶接することで形成される鋼板溶接継手1(図4中では図示略)の長手方向の一部に耐脆性き裂伝播方向制御部3が設けられることで、本実施形態の溶接構造体Aを具備する構造とされている。
上記構成の船舶構造体70によれば、本実施形態の溶接構造体Aの構成を適用することにより、例え、鋼板溶接継手を伝播する脆性き裂が発生した場合であっても、耐脆性き裂伝播方向制御部3により、き裂の伝播方向を効果的に制御できる。これにより、鋼板溶接継手に生じた脆性き裂を安定的に停止させることができ、船殻内板73、ひいては船舶構造体70に大規模な破壊が生じるのを防止することが可能となる。
<Example of ship structure to which welded structure is applied>
An example of a ship structure to which the above-described welded structure A is applied is shown in the schematic diagram of FIG.
As shown in FIG. 4, the
According to the
[第2の実施形態]
以下、本発明の第2の実施形態である溶接構造体Bについて、主に図5を参照しながら詳述する。なお、以下の説明において、上述の第1の実施形態の溶接構造体Aと共通する構成については、同じ符号を付与するとともに、その詳細な説明を省略する。
[Second Embodiment]
Hereinafter, the welded structure B which is the second embodiment of the present invention will be described in detail with reference mainly to FIG. In addition, in the following description, about the structure which is common with the welding structure A of the above-mentioned 1st Embodiment, while giving the same code | symbol, the detailed description is abbreviate | omitted.
本実施形態の溶接構造体Bでは、図5に示すように、耐脆性き裂伝播方向制御部3を母材の一部の領域20a、20aの脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上である鋼板20、20を突合せ溶接することで鋼板溶接継手1が形成されている場合の例であり、この点で、鋼板2の母材全体が、脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上とされている第1の実施形態の溶接構造体Aとは異なる。
In the welded structure B according to the present embodiment, as shown in FIG. 5, the brittle crack propagation
溶接構造体Bでは、耐脆性き裂伝播方向制御部3を、脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上である領域20aに隣接して設ける必要がある。図5では、耐脆性き裂伝播方向制御部の横行ビード32が領域20aに接している例を示している。
溶接構造体Bによれば、鋼板溶接継手10に脆性き裂が発生した場合、鋼板溶接継手10を伝播してきたき裂を、耐脆性き裂伝播方向制御部3に備えられる傾斜ビード31の頂点31a又は後端31bの位置で鋼板20の母材側に逸らすことができる(図5中の二点鎖線矢印を参照)。そして、第1の実施形態の鋼板溶接継手1及び溶接構造体Aと同様、鋼板20の母材側に逸れたき裂は、鋼板20の前記領域20aにおいて直ちに停止するので、鋼板溶接継手10が破断せず、また、溶接構造体Bに大規模な破壊が生じるのを防止することが可能となる。また、本実施形態の鋼板溶接継手10及び溶接構造体Bは、前記領域20aが、脆性き裂伝播停止特性Kcaが6000N/mm1.5以上とされていることがより好ましい。
In the welded structure B, it is necessary to provide the brittle crack propagation
According to the welded structure B, when a brittle crack occurs in the steel plate welded joint 10, the crack that has propagated through the steel plate welded joint 10 is transferred to the apex 31 a of the
[第3の実施形態]
以下、本発明の第3の実施形態である溶接構造体Cについて、主に図6を参照しながら、先の実施形態と共通する部分は省略して説明する。
[Third Embodiment]
Hereinafter, the welded structure C according to the third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 6, omitting the portions common to the previous embodiment.
溶接構造体Cは、突合せ溶接される鋼板が、複数の長手配列鋼板を突合せ溶接されて形成されている場合の例である。 The welded structure C is an example in which a steel plate to be butt welded is formed by butt welding a plurality of longitudinally aligned steel plates.
本実施形態の鋼板溶接継手10A及び溶接構造体Cでは、図6に示すように、突合せ溶接される鋼板20A、20Aが、鋼板溶接継手10Aの長手方向で配列される少なくとも2以上の長手配列鋼板(図6中の符号21、22の組と23、24の組。単に、鋼板ともいう。)からなるとともに、この長手配列鋼板同士を突合せ溶接することで長手配列鋼板溶接継手25、26が形成されている。そして、耐脆性き裂伝播方向制御部30の傾斜ビード31の後端31b側に形成される横行ビードは、この長手配列鋼板溶接継手25、26を含む構成となっており、鋼板溶接継手10A及び溶接構造体Cは、この点で、上述の第1及び第2の実施形態の鋼板溶接継手1、10並びに溶接構造体A、Bとは異なる。
また、図6に示す例においては、図示の都合上、長手配列鋼板として4枚の鋼板21〜24を示し、鋼板21と鋼板22とが長手配列鋼板溶接継手25で接合され、鋼板23と鋼板24とが長手配列鋼板溶接継手26で接合されている。また、図示例の溶接構造体Cは、長手配列鋼板溶接継手25、26が連なって直線状に形成されている。
In the steel plate welded joint 10A and the welded structure C of the present embodiment, as shown in FIG. 6, at least two or more longitudinally arranged steel plates in which the
In the example shown in FIG. 6, for convenience of illustration, the four
また、本実施形態の鋼板溶接継手10A及び溶接構造体Cは、鋼板22及び鋼板24をなす母材の脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上とされている一方、鋼板21及び鋼板23の脆性き裂伝播停止特性Kcaは特に規定しない構成とされている。
Further, the steel plate welded joint 10A and the welding structure C of the present embodiment, while the brittle crack arrest properties Kca of the base material forming the
本実施形態の鋼板溶接継手10A及び溶接構造体Cによれば、上述の溶接構造体A、Bと同様、鋼板溶接継手10Aに脆性き裂が発生した場合でも、この脆性き裂を傾斜ビード31に沿うように伝播させ、傾斜ビード31の後端31bの位置で鋼板20Aの母材側に逸らすことができる(図6中の二点鎖線矢印を参照)。図6に示す例では、鋼板溶接継手10Aに発生した脆性き裂が、鋼板20Aを構成する長手配列鋼板21側に逸れている。
そして、鋼板20Aの母材側に逸れたき裂は、脆性き裂伝播停止特性Kcaの高い長手配列鋼板22において直ちに停止するので、鋼板溶接継手10Aが破断せず、また、溶接構造体Cに大規模な破壊が生じるのを防止することが可能となる。
また、本実施形態の鋼板溶接継手10A及び溶接構造体Cは、鋼板20Aをなす長手配列鋼板22、24の母材が、脆性き裂伝播停止特性Kca=6000N/mm1.5以上であることがより好ましい。
According to the steel plate welded joint 10A and the welded structure C of the present embodiment, similar to the welded structures A and B described above, even when a brittle crack occurs in the steel plate welded joint 10A, the brittle crack is inclined to the
Since the crack that has deviated to the base material side of the
Further, in the steel plate welded joint 10A and the welded structure C according to the present embodiment, the base material of the longitudinally aligned
[第4の実施形態]
以下、本発明の第4の実施形態である鋼板溶接継手10B並びに溶接構造体Dについて、主に図7を参照しながら説明する
本実施形態の鋼板溶接継手10B並びに溶接構造体Dは、図7に示すように、鋼板20Bが、鋼板溶接継手10Bの長手方向で配列される少なくとも2以上の長手配列鋼板(図7中の符号41、42の組と43、44の組)からなるとともに、この長手配列鋼板同士を突合せ溶接することで長手配列鋼板溶接継手35、36が形成されている点で、第3の実施形態の鋼板溶接継手10A及び溶接構造体Cと構成が一部共通している。
また、本実施形態の鋼板溶接継手10B並びに溶接構造体Dは、鋼板20Bをなす全ての長手配列鋼板41〜44の母材の脆性き裂伝播停止特性Kcaが4000N/mm1.5以上とされている。
[Fourth Embodiment]
Hereinafter, the steel plate welded joint 10B and the welded structure D according to the fourth embodiment of the present invention will be described mainly with reference to FIG. 7. The steel plate welded joint 10B and the welded structure D of the present embodiment are shown in FIG. As shown in FIG. 7, the
Further, in the steel plate welded joint 10B and the welded structure D of the present embodiment, the brittle crack propagation stop characteristic Kca of the base materials of all the longitudinally aligned
溶接構造体Dによれば、上述の鋼板溶接継手1、10、10A並びに溶接構造体A〜Cと同様、鋼板溶接継手10Bに脆性き裂が発生した場合でも、この脆性き裂を傾斜ビード31の頂点31aの位置で鋼板20Bの母材側に逸らすことができる(図7中の二点鎖線矢印を参照)。また、長手配列鋼板41、43のKcaも高いので、傾斜ビード31に沿う方向に脆性き裂の伝播方向が変わらない場合でも、長手配列鋼板41の母材あるいは突起部4に突入したき裂を、長手配列鋼板41、43のアレスト性能によって停止できる。さらに、鋼板継手12側から脆性き裂が進展してきた場合でも、図2−fのように、突起部4の途中で、脆性き裂の伝播を停止させることができる。
この結果、鋼板溶接継手10B並びに溶接構造体Dに大規模な破壊が生じるのを防止することが可能となる。
また、本実施形態の鋼板溶接継手10B並びに溶接構造体Dは、鋼板20Bをなす全ての長手配列鋼板41〜44の母材が、脆性き裂伝播停止特性Kca=6000N/mm1.5以上であることがより好ましい。
According to the welded structure D, even when a brittle crack is generated in the steel plate welded joint 10B, as in the above-described steel plate welded
As a result, it is possible to prevent large-scale destruction from occurring in the steel plate welded joint 10B and the welded structure D.
Further, in the steel plate welded joint 10B and the welded structure D of the present embodiment, the base materials of all the longitudinally aligned
以下、本発明に係る耐脆性き裂伝播性に優れた溶接構造体の実施例を挙げ、本発明をより具体的に説明するが、本発明は、もとより下記実施例に限定されるものではなく、前、後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。 Hereinafter, examples of the welded structure excellent in brittle crack propagation resistance according to the present invention will be given and the present invention will be described more specifically. However, the present invention is not limited to the following examples. The present invention can be carried out with appropriate modifications within a range that can meet the gist of the preceding and following descriptions, all of which are included in the technical scope of the present invention.
[溶接構造体の製造]
まず、製鋼工程において溶鋼の脱酸・脱硫と化学成分を制御し、連続鋳造によって下記表1に示す化学成分の鋳塊を作製した。そして、日本海事協会(NK)規格船体用圧延鋼材KA32、KA36、KA40の規格に準じた製造条件で、前記鋳塊を再加熱して熱間圧延することで、板厚が約52mmの鋼板を製造した。さらに、この鋼板に対して各種熱処理を施すとともに、この際の条件を制御することにより、母材の脆性き裂伝播停止特性Kca(N/mm1.5)が種々の値になるように適宜調整した。
製造した鋼板から、試験片のサイズが500mm×500mm×板厚のESSO試験(脆性き裂伝播停止試験)片を適宜採取し、−10℃におけるKca特性を評価・確認するとともに、鋼板の脆性−延性破面遷移温度vTrS1(℃)を測定した。表1にKca特性及びvTrS1を合わせて示した。
[Manufacture of welded structures]
First, the deoxidation / desulfurization and chemical components of molten steel were controlled in the steel making process, and ingots having chemical components shown in Table 1 below were produced by continuous casting. And by reheating the said ingot and hot-rolling it on the manufacturing conditions according to the standard of the Japan Maritime Association (NK) standard rolled steel materials KA32, KA36, KA40, a steel plate having a thickness of about 52 mm is obtained. Manufactured. Furthermore, the steel sheet was subjected to various heat treatments, and the conditions at this time were controlled, so that the brittle crack propagation stop characteristic Kca (N / mm 1.5 ) of the base material was appropriately adjusted to various values. .
From the manufactured steel sheet, an ESSO test (brittle crack propagation stop test) specimen having a test piece size of 500 mm × 500 mm × plate thickness was appropriately collected, and the Kca characteristic at −10 ° C. was evaluated and confirmed, and the brittleness of the steel sheet— The ductile fracture surface transition temperature vTrS1 (° C.) was measured. Table 1 shows the Kca characteristics and vTrS1 together.
次に、図3、7に示すように、鋼板2の溶接端2a、2bに、表2、4に示す寸法の傾斜ビードが形成されるように、互いに嵌め合わせ可能な突起部4と切欠き部5を形成し、さらに、適用すべき溶接方法に応じた開先加工を施した。
次に、表2、4に示す溶接方法及び条件を適用して、まず、鋼板2の溶接端2a、2b間の一部を溶接することにより、鋼板継手11を形成した。そして、表2〜5に示す溶接方法及び条件を適用して鋼板2の溶接端2a、2b間を溶接することで、耐脆性き裂伝播方向制御部3並びに鋼板継手12を形成することにより、鋼板溶接継手1を形成し、鋼板2、2を互いに接合した。この際、図8に示すように、耐脆性き裂伝播方向制御部3の後端31bの位置が、鋼板2の下端から1500mmとなるように調整した。
なお、溶接方法としては、EG:一般的なエレクトロガスアーク溶接法、VEGA: 電極の遥動機構を備えた単電極エレクトロガスアーク溶接法、2VEGA:電極の遥動機構を備えた2電極エレクトロガスアーク溶接法、SEG:電極の遥動機構を備えた単電極エレクトロガスアーク溶接法、SAW:サブマージアーク溶接法、CO2:炭酸ガスアーク溶接法、SMAW:被覆アーク溶接法を用いた。
Next, as shown in FIGS. 3 and 7, the
Next, the welding method and conditions shown in Tables 2 and 4 were applied, and a steel plate joint 11 was formed by first welding a part between the weld ends 2a and 2b of the
In addition, as a welding method, EG: General electrogas arc welding method, VEGA: Single electrode electrogas arc welding method provided with the electrode swing mechanism, 2VEGA: Two electrode electrogas arc welding method provided with the electrode swing mechanism , SEG: single electrode electrogas arc welding method with electrode swing mechanism, SAW: submerged arc welding method, CO 2 : carbon dioxide arc welding method, SMAW: coated arc welding method.
なお、鋼板継手11、12、耐脆性き裂伝播方向制御部3の形成箇所においては、新たなき裂の起点が生じるのを防止するため、各溶接継手を溶接金属で完全に充填するように溶接処理を行なった。その後、各継手を冷却することにより、図3に示すような鋼板溶接継手及び溶接構造体(本発明例、比較例)を製造した。また、上記同様に、下記表2〜5に示す条件で各鋼板を接合することにより、図5〜図7に示すような鋼板溶接継手及び溶接構造体(本発明例、比較例)を製造した。
In addition, in order to prevent a new crack starting point from being generated at the locations where the steel plate joints 11 and 12 and the brittle crack propagation
[評価試験]
上記手順によって製造した鋼板溶接継手及び溶接構造体について、以下のような評価試験を行った。
まず、図9に示すような試験装置90を準備するとともに、上記手順で作製した溶接構造体のサンプルの各々を適宜調整し、試験装置90に取り付けた。ここで、図8中に示す鋼板溶接継手1に設けたき裂発生部である窓枠81は、楔をあてがって所定の応力を印加することで強制的に脆性き裂を発生させるためのものであり、切欠き状の先端部は0.2mm幅のスリット加工を施したものである。
[Evaluation test]
The following evaluation tests were conducted on the steel plate welded joints and welded structures produced by the above procedure.
First, a
次いで、鋼板溶接継手1の溶接線Lと垂直方向に262N/mm2および300N/mm2の引張応力を付与することにより、鋼板溶接継手1に脆性き裂を発生させた。そして、この脆性き裂を、鋼板溶接継手1(鋼板継手11)の溶接線L上で伝播させることにより、溶接構造体の耐脆性き裂伝播性を評価した。この際、脆性き裂発生部は−60℃以下に冷却したが、脆性き裂伝播部である鋼板溶接継手1の温度は、船舶の一般的な設計温度である−10℃とした。
なお、窓枠81を鋼板継手12に設け、脆性き裂を下側から耐脆性き裂伝播方向制御部3に突入させる試験も行った。
Then, by applying a weld line L and the direction perpendicular to the tensile stress of 262N / mm 2 and 300N / mm 2 of steel welded
In addition, the
そして、鋼板溶接継手1を伝播した脆性き裂が耐脆性き裂伝播方向制御部3に到達した後、その脆性き裂が伝播する方向及び停止位置を確認し、き裂の伝播、停止の形態を、図2のa〜fに対応する以下に示す5段階(a〜f)で評価し、下記表2に示した。
[a]…脆性き裂が耐脆性き裂伝播方向制御部に到達した後、当該制御部に沿ってき裂が伝播し、その後、当該後端において鋼板の母材側へ突入し、鋼板において直ちに停止した(図2−aの形態)。
[b]…脆性き裂が耐脆性き裂伝播方向制御部に到達した後、当該制御部に沿うことなく鋼板の突起部へ進入し、該突起部において直ちに停止した(図2−bの形態)。
[c]…脆性き裂が耐脆性き裂伝播方向制御部に到達した後、当該制御部に沿うことなく鋼板の突起部へ進入、伝播し、そのまま鋼板溶接継手に戻り、再び鋼板溶接継手を伝播した(図2−cの形態)。
[d]…脆性き裂が耐脆性き裂伝播方向制御部に到達した後、当該制御部に沿ってき裂が伝播し、そのまま鋼板溶接継手に沿って戻り、再び鋼板溶接継手を伝播した(図2−dの形態)。
[e]…脆性き裂が耐脆性き裂伝播方向制御部内又は当該制御部に沿って伝播した後、当該後端において鋼板の母材側へ突入し、鋼板を伝播した(図2−eの形態)。
[f]…下側から進展した脆性き裂が耐脆性き裂伝播方向制御部に到達した後、当該突起部において直ちに停止した(図2−fの形態)。
And after the brittle crack which propagated the steel plate welded joint 1 arrives at the brittle crack propagation
[A] ... After the brittle crack reaches the brittle crack propagation direction control section, the crack propagates along the control section, and then enters the base metal side of the steel sheet at the rear end, and immediately in the steel sheet. Stopped (form of FIG. 2-a).
[B]... After the brittle crack has reached the brittle crack propagation direction control section, the brittle crack entered the projection of the steel sheet without following the control section, and immediately stopped at the projection (form of FIG. 2-b ).
[C] ... After the brittle crack reaches the brittle crack propagation direction control part, it enters and propagates into the protrusion of the steel sheet without following the control part, returns to the steel plate welded joint, and again connects the steel welded joint. Propagated (form of FIG. 2-c).
[D] ... After the brittle crack reaches the brittle crack propagation direction control part, the crack propagates along the control part, returns as it is along the steel plate welded joint, and propagates again through the steel plate welded joint (Fig. 2-d form).
[E] ... After the brittle crack propagates in the brittle crack propagation direction control section or along the control section, the brittle crack enters the base metal side of the steel sheet at the rear end and propagates through the steel sheet (in FIG. Form).
[F]... After the brittle crack that propagated from the lower side reached the brittle crack propagation direction control section, it immediately stopped at the projection (form of FIG. 2-f).
本実施例で用いた鋼板の化学成分組成、鋼板製造条件及び母材の脆性き裂伝播停止特性Kca(N/mm1.5)の一覧を表1に示すとともに、鋼板溶接継手1を形成する際の溶接条件、脆性き裂伝播方向制御部3の形状、脆性き裂伝播方向制御部3に隣接する長手配列鋼板溶接継手を形成する際の溶接条件、及び、脆性き裂の伝播の評価結果の一覧を表2〜5に示す。
Table 1 shows a list of the chemical composition of the steel sheet used in this example, the steel sheet manufacturing conditions, and the brittle crack propagation stopping property Kca (N / mm 1.5 ) of the base material. List of welding conditions, shape of brittle crack propagation
[評価結果]
表2〜5に示す本発明例1〜19は、図3に示す第1の実施形態の鋼板溶接継手1及び溶接構造体Aに関する例であり、本発明例20〜25は、図6に示す第3の実施形態の鋼板溶接継手10A及び溶接構造体Cに、本発明例26〜30は、図7に示す第4の実施形態の鋼板溶接継手10B及び溶接構造体Dに、本発明例31〜33は、図5に示す第2の実施形態の鋼板溶接継手10及び溶接構造体Bにそれぞれ関する例である。なお、発明例14、22、28は、き裂が下側から耐脆性き裂伝播方向制御部3に突入した例である。
また、表2に示す比較例1、2は、溶接構造体Aと同様の構造を有する例であり、比較例3、4は溶接構造体Bと同様の構造を、比較例5、6は、溶接構造体Cと同様の構造を、比較例7〜9は、溶接構造体Dと同様の構造をそれぞれ有する例である。なお、比較例6は、下側からき裂が突入した例である。
[Evaluation results]
Invention Examples 1 to 19 shown in Tables 2 to 5 are examples relating to the steel plate welded joint 1 and the welded structure A of the first embodiment shown in FIG. 3, and Invention Examples 20 to 25 are shown in FIG. Invention Examples 26 to 30 are applied to the steel plate welded joint 10A and the welded structure C of the third embodiment. Examples 31 to 30 of the invention are applied to the steel plate welded joint 10B and the welded structure D of the fourth embodiment shown in FIG. -33 are examples related to the steel plate welded joint 10 and the welded structure B of the second embodiment shown in FIG. Inventive Examples 14, 22, and 28 are examples in which the crack entered the brittle crack propagation
Comparative Examples 1 and 2 shown in Table 2 are examples having the same structure as the welded structure A, Comparative Examples 3 and 4 have the same structure as the welded structure B, and Comparative Examples 5 and 6 Comparative examples 7 to 9 are examples having the same structure as the welded structure D, and Comparative Examples 7 to 9 are examples having the same structure as the welded structure D, respectively. Comparative Example 6 is an example in which a crack entered from the lower side.
表2〜5に示すように、本発明に係る鋼板溶接継手及び溶接構造体(本発明例1〜33)は、脆性き裂の伝播の形態が、全て[a]、[b]または[f]となり、き裂の進展を停止させることができた。これにより、本発明の溶接構造体が、溶接継手に脆性き裂が発生した場合であっても、き裂が溶接継手や母材を伝播するのを抑制でき、溶接構造体の破断を防止することが可能であり、耐脆性き裂伝播性に優れていることが確認できた。 As shown in Tables 2 to 5, in the steel plate welded joints and welded structures (Invention Examples 1 to 33) according to the present invention, all forms of brittle crack propagation are [a], [b] or [f It was possible to stop the crack growth. Thereby, even if the welded structure of the present invention is a case where a brittle crack is generated in the welded joint, the crack can be prevented from propagating through the welded joint and the base material, and the welded structure is prevented from being broken. It was confirmed that it was excellent in brittle crack propagation resistance.
ここで、本発明例1、2、12〜14、16、26は、耐脆性き裂伝播方向制御部3の傾斜ビード31の角度θが、鋼板溶接継手1の長手方向に対して30°以下、あるいは45°以上であったため、き裂が、耐脆性き裂伝播方向制御部3から鋼板2の母材(突起部4)に突入し、鋼板2にて停止した例である。
また、それ以外の本発明例においては、耐脆性き裂伝播方向制御部3に到達した脆性き裂が、当該制御部に沿って伝播した後、鋼板の母材に突入して直ちに停止した例である。
このように、上記本発明例1〜33の鋼板溶接継手及び溶接構造体は、何れも、所定の耐脆性き裂伝播性を有していることが確認できた。
Here, in the inventive examples 1, 2, 12-14, 16, and 26, the angle θ of the
In other examples of the present invention, the brittle crack that reached the brittle crack propagation
Thus, it has been confirmed that the steel plate welded joints and welded structures of Examples 1-33 of the present invention have a predetermined brittle crack propagation resistance.
これに対し、比較例1〜9の溶接構造体は、鋼板の母材特性、耐脆性き裂伝播方向制御部の形状の何れかが本発明の規定を満たしていないため、耐脆性き裂の伝播の形態が[c]〜[e]の形態となり、脆性き裂の伝播を停止できなかった例である。 In contrast, in the welded structures of Comparative Examples 1 to 9, since either the base material characteristics of the steel plate or the shape of the brittle crack propagation direction control unit does not satisfy the provisions of the present invention, This is an example in which the propagation forms are [c] to [e], and the propagation of brittle cracks could not be stopped.
比較例1、7〜9の溶接構造体は、耐脆性き裂伝播方向制御部近傍で鋼板母材側に突入した脆性き裂が母材部で停止できず、再び溶接継手に突入して伝播し、評価が若干低い[c]となった例であるが、比較例1は、傾斜ビード31の角度θが50°を超えたため、比較例7は、耐脆性き裂伝播方向制御部の高さHが不充分で、かつ、横幅Wが上記(2)式を満たさないため、比較例8、9は、長手配列鋼板溶接継手をなす溶接金属部が鋼板溶接継手となす角度θ2が、80°未満あるいは110°を超えたため、そのような結果になった。
また、比較例2は、傾斜ビードの角度が不足し、かつ、横幅Wが上記(2)式を満たさないため、また比較例6は、鋼板の母材のアレスト性能が不充分であったため、耐脆性き裂伝播方向制御部に沿って伝播方向を変えた脆性き裂が再び鋼板溶接継手を伝播し、[d]となった例である。
また、比較例3〜5は、鋼板の母材のアレスト性能が不充分であったため、耐脆性き裂伝播方向制御部にて脆性き裂の伝播方向を制御できたのにも関わらず、鋼板の母材に突入した脆性き裂がそのまま伝播し、[e]となった例である。
In the welded structures of Comparative Examples 1 and 7 to 9, the brittle crack that entered the steel plate base material in the vicinity of the brittle crack propagation direction control portion could not stop at the base material portion, but entered the weld joint again and propagated. In this example, the evaluation was slightly lower [c]. However, in Comparative Example 1, since the angle θ of the
In Comparative Example 2, the angle of the inclined bead is insufficient, and the width W does not satisfy the above formula (2). In Comparative Example 6, the arrest performance of the base material of the steel plate is insufficient. This is an example in which a brittle crack whose propagation direction has been changed along the brittle crack propagation direction control unit propagates again through the steel plate welded joint and becomes [d].
In Comparative Examples 3 to 5, since the arrest performance of the base material of the steel plate was insufficient, the steel plate was able to control the propagation direction of the brittle crack in the brittle crack propagation direction control unit. This is an example in which a brittle crack that has entered the base metal propagates as it is and becomes [e].
以上の結果により、本発明の鋼板溶接継手及び溶接構造体が、溶接継手に脆性き裂が発生した場合であっても、き裂が溶接継手や母材を伝播するのを抑制でき、溶接構造体の破断を防止することが可能であり、耐脆性き裂伝播性に優れていることが明らかである。 From the above results, the steel plate welded joint and welded structure of the present invention can suppress the propagation of the crack through the welded joint and the base material even when a brittle crack occurs in the welded joint. It is clear that the body can be prevented from breaking and is excellent in brittle crack propagation resistance.
1、10、10A、10B 鋼板溶接継手
A、B、C、D 溶接構造体
2、20、20A、20B 鋼板
20a 領域(鋼板溶接継手の長手方向において、該鋼板溶接継手の溶接線上から延在する耐脆性き裂伝播方向制御部の傾斜ビードの後端側よりも外側の部位)
3、30 耐脆性き裂伝播方向制御部
31 傾斜ビード
32 横行ビード
31b 後端(傾斜ビード)
4 鋼板の突起部
5 鋼板の切欠き部
25、26、35、36 長手配列鋼板溶接継手
21、22、23、24、41、42、43、44 長手配列鋼板
70 船舶構造体
L 溶接線
H 傾斜ビードの鋼板溶接継手の長手方向に沿った高さ
W 傾斜ビードの鋼板溶接継手の長手方向と交差する方向における横幅
1, 10, 10A, 10B Steel plate welded joint A, B, C, D Welded
3, 30 Brittle crack propagation
Notch of the protrusion 5
Claims (6)
前記鋼板溶接継手の少なくとも一箇所に、鋼板溶接継手に発生した脆性き裂の伝播を制御する耐脆性き裂伝播方向制御部が設けられており、
該耐脆性き裂伝播方向制御部は、一方の鋼板に形成された突起部と、それに対向する他方の鋼板との間で突合せ溶接されて形成された傾斜ビードを有しており、
該傾斜ビードは、前記鋼板溶接継手の溶接線から連続して形成され、前記他方の鋼板内部に向かって鋼板溶接継手の長手方向に対して15°以上50°以下の範囲の角度で傾斜して延伸しており、かつ、傾斜ビードの前記鋼板内部に延伸した後端部は、少なくとも、前記鋼板のKcaが4000N/mm1.5以上である領域に向かい合うように形成されていること、を特徴とする耐脆性き裂伝播性に優れた鋼板溶接継手。In a welded structure in which a steel plate welded joint is formed by butt welding the steel plates having a brittle crack propagation stopping property Kca of at least a part of the region of 4000 N / mm 1.5 or more,
At least one location of the steel plate welded joint is provided with a brittle crack propagation direction control unit that controls the propagation of a brittle crack generated in the steel plate welded joint,
The brittle crack propagation direction control part has an inclined bead formed by butt welding between a protrusion formed on one steel plate and the other steel plate facing it,
The inclined bead, the steel sheet welded joint is the formed weld line or et continuously, inclined at an angle in the range of 15 ° to 50 ° to the longitudinal direction of the steel plate welded joint toward the steel inside the other has been stretched Te, and the rear end portion extending into said steel sheet inside the inclined bead is at least, the Kca of the steel sheet is formed so as to face the region is 4000 N / mm 1.5 or more, the Steel welded joint with excellent brittle crack propagation characteristics.
2T ≦ H ・・・・・ (1)
d+50 ≦ W ・・・・・ (2)
但し、上記(1)、(2)式中において、Tは前記鋼板の板厚(mm)を表し、dは前記鋼板溶接継手における溶接金属部の幅(mm)を表す。The inclined bead provided in the brittle crack propagation direction control unit has a height H (mm) along the longitudinal direction of the steel plate welded joint and a lateral width W (mm) in a direction intersecting the longitudinal direction of the steel plate welded joint. The steel plate welded joint with excellent brittle crack propagation resistance according to claim 1, wherein each of the dimensions satisfies a relationship represented by the following formulas (1) and (2):
2T ≤ H (1)
d + 50 ≦ W (2)
However, in said Formula (1) and (2), T represents the plate | board thickness (mm) of the said steel plate, and d represents the width | variety (mm) of the weld metal part in the said steel plate welded joint.
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