JP4800121B2 - Method for transferring cement composition - Google Patents
Method for transferring cement composition Download PDFInfo
- Publication number
- JP4800121B2 JP4800121B2 JP2006170717A JP2006170717A JP4800121B2 JP 4800121 B2 JP4800121 B2 JP 4800121B2 JP 2006170717 A JP2006170717 A JP 2006170717A JP 2006170717 A JP2006170717 A JP 2006170717A JP 4800121 B2 JP4800121 B2 JP 4800121B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cement composition
- joining
- cement
- inorganic particles
- surface area
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
- Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- On-Site Construction Work That Accompanies The Preparation And Application Of Concrete (AREA)
Description
本発明は、既設のセメント組成物（例えば、コンクリート、モルタル等）の硬化体の増築、補強、改修等を目的として、既設のセメント組成物の硬化体に、新たなセメント組成物を打ち継ぐためのセメント組成物の打継方法に関する。 The present invention is to transfer a new cement composition to a hardened body of an existing cement composition for the purpose of extension, reinforcement, repair, etc. of a hardened body of an existing cement composition (for example, concrete, mortar, etc.). The present invention relates to a method for casting a cement composition.
既設のコンクリート体に、新たなコンクリートを打ち継いだ場合、既設のコンクリート体と新たに打設したコンクリートの境界に、打継目が形成される。この打継目における２つのコンクリート間の付着力が小さいと、特に引張力等の外力が作用したときに、２つのコンクリートの間で肌離れが起き易いという問題がある。
そのため、既設のコンクリート体の打継面に、ワイヤブラシで目荒しするなどの粗面化処理を施すことによって、２つのコンクリート間の接触面積を増大させ、これら２つのコンクリートの打継目における付着力を向上させることが、従来から行なわれている。しかしながら、打継面を粗面化処理するだけでは、打継目における付着力を十分に向上させることはできない。
そこで、従来、打継目における２つのコンクリート間の付着力を向上させるために、粗面化処理以外に、種々の方法が提案されている。
When new concrete is handed over to an existing concrete body, a joint is formed at the boundary between the existing concrete body and the newly placed concrete. If the adhesive force between the two concretes at this joint is small, there is a problem that skin separation is likely to occur between the two concretes, particularly when an external force such as a tensile force is applied.
Therefore, the contact area between the two concretes is increased by subjecting the joint surface of the existing concrete body to a roughening treatment such as roughening with a wire brush, and the adhesion force at the joint of these two concretes. It has been conventionally performed to improve the above. However, the adhesion force at the joint cannot be sufficiently improved only by roughening the joint surface.
Therefore, conventionally, various methods have been proposed in addition to the roughening treatment in order to improve the adhesion between the two concretes at the joint.
一例として、まず、既設コンクリートの打継面に、高圧水洗浄等によって粗面化処理を施して粗面を形成し、次いで、この粗面に、特定の複合ポリマーエマルジョンに酸化珪素等を主成分とする主剤を混和して生成した接着材料を塗布して、接着層を形成し、その後、この接着層の上に新規コンクリートを打継ぐ方法が提案されている（特許文献１）。
他の例として、まず、既設コンクリートの打継面に、該打継面を補強するために特定の酢酸ビニル−エチレン共重合体エマルジョンをプライマーとして塗布し、次いで、酢酸ビニル−エチレン共重合体エマルジョンを含有するセメントモルタルを接着剤として塗布し、その後、新たなコンクリートを打継施工する方法が提案されている（特許文献２）。
さらに他の例として、コンクリート同士の打継面の一方に、特定の凝結遅延剤を塗布又は貼付して所定期間養生した後に、コンクリート表面を高圧水で洗浄するコンクリート打継面の処理方法が提案されている（特許文献３）。この方法の一例として、型枠の鉛直方向に延びる内面の所定の部分（打継面を形成する部分）に、薄い板状に成形された凝結遅延剤を設けた後、この型枠内に先行コンクリートを打設して、凝結遅延剤によるセメントの硬化遅延性を発現させ、次いで、所定の養生期間を置いた後、打継面を形成する型枠の端板を除去して、打継面を露出させ、この打継面に高圧水を噴射して、目荒らし処理が施された状態とし、その後、先行コンクリートの側方に型枠を設置して、この型枠内にコンクリートを打設し、後行コンクリートを形成する方法が記載されている。
As another example, first, a specific vinyl acetate-ethylene copolymer emulsion is applied as a primer to the joint surface of the existing concrete to reinforce the joint surface, and then the vinyl acetate-ethylene copolymer emulsion is applied. There has been proposed a method in which cement mortar containing bismuth is applied as an adhesive, and then new concrete is cast over (Patent Document 2).
As yet another example, a concrete joining surface treatment method is proposed in which a specific setting retarder is applied or pasted to one of the joining surfaces of concrete and cured for a predetermined period, and then the concrete surface is washed with high-pressure water. (Patent Document 3). As an example of this method, a setting retarder formed in a thin plate shape is provided on a predetermined portion of the inner surface extending in the vertical direction of the mold (the portion forming the joining surface), and then preceded in the mold. Placing concrete to develop a set retarding property of the cement by the setting retarder, then after a predetermined curing period, removing the end plate of the formwork forming the joining surface, Is exposed and sprayed with high-pressure water on the joint surface to make it in a state of roughening treatment, and then a formwork is installed on the side of the preceding concrete, and concrete is placed in this formwork And a method of forming the following concrete is described.
上記の特許文献１、３に記載されている技術は、打継面に粗面化処理を施すという従来技術を含むものであり、この粗面化処理に多大な労力と時間を要するという問題がある。また、上記の特許文献３に記載された技術は、打継面に凝結遅延剤を塗布又は貼付した後に、先行コンクリートを打設し、セメントの硬化遅延性を発現させるものであるため、既に硬化体となっている先行コンクリートには適用できないという問題がある。
また、上記の特許文献２に記載されている技術は、プライマーを塗布した後に、接着剤を塗布する必要があり、手間がかかることに加えて、セメントモルタルからなる接着剤の塗布時から、新たなコンクリートの打継時までの期間として１〜１４日を要するなど、施工時間が長いという問題がある。例えば、特許文献２の実施例では、既設コンクリートの打継面に塗布したプライマーを風乾させるために２４時間を要し、かつ、プライマーの上にセメントモルタルからなる接着剤を塗布した後、コンクリートの打継ぎまでに７日間を要している。
そこで、本発明は、容易にかつ短時間で、既設のセメント組成物の硬化体に、新たなセメント組成物を打ち継ぐことができ、かつ、これら２つのセメント組成物間の打継目において大きな付着強度を得ることができるセメント組成物の打継方法を提供することを目的とする。
The techniques described in
In addition, the technique described in the above-mentioned
Accordingly, the present invention can easily and quickly transfer a new cement composition to a hardened body of an existing cement composition in a short time, and has a large adhesion at the joint between these two cement compositions. It is an object of the present invention to provide a method for casting a cement composition capable of obtaining strength.
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、既設のセメント組成物の硬化体の打継面をワイヤブラシ等で粗面処理すれば、打継後の打継目における付着強度が大きくなるとの従来の技術常識とは逆に、一定以上の圧縮強度を有するセメント組成物の硬化体においては、この硬化体の打継面を一定以上の平滑性を有するように形成し、かつ、この打継面に水性ポリマー分散液を塗布することによって、打継面に粗面処理を施す以外はこれと同様にした場合と比べて、より大きな付着強度を得ることができるとの驚くべき知見を得て、本発明を完成した。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventor, as a result of roughing the joining surface of the hardened body of the existing cement composition with a wire brush or the like, the adhesion strength at the joining joint after joining is high. Contrary to conventional technical common sense that it becomes large, in the cured body of the cement composition having a compressive strength of a certain level or more, the joint surface of the cured body is formed to have a smoothness of a certain level or more, and A surprising finding that by applying an aqueous polymer dispersion to this joint surface, a greater adhesion strength can be obtained compared to the same case except that the joint surface is roughened. To complete the present invention.
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［５］を提供するものである。
［１］ （Ａ）表面粗さ（Ry）が600μm以下である打継面を有し、かつ圧縮強度が100N/mm2以上である被打継用のセメント組成物の硬化体を得る工程と、（Ｂ）上記被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、水性ポリマー分散液を塗布する工程と、（Ｃ）工程（Ｂ）を経た上記被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、打継用のセメント組成物を打設する工程を含むことを特徴とするセメント組成物の打継方法。
［２］ 上記被打継用のセメント組成物が、（A）ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gのセメントと、（B）ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微粒子と、（C）細骨材と、（D）減水剤と、（E）水を含む前記［１］に記載のセメント組成物の打継方法。
［３］ 上記被打継用のセメント組成物が、（F）ブレーン比表面積2,500〜30,000cm２/gで、かつ、上記セメントよりも大きなブレーン比表面積を有する無機粒子を含む前記［２］に記載のセメント組成物の打継方法。
［４］ 上記無機粒子（F）が、ブレーン比表面積5,000〜30,000cm2/gの無機粒子A:10〜50質量部と、ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gの無機粒子B: 5〜35質量部とからなる前記［３］に記載のセメント組成物の打継方法。
［５］ 上記被打継用のセメント組成物が、（G）金属繊維、有機繊維及び炭素繊維からなる群より選ばれる１種以上の繊維を含む前記［２］〜［４］のいずれかに記載のセメント組成物の打継方法。
［６］ 上記被打継用のセメント組成物が、(H)平均粒度1mm以下の繊維状粒子又は薄片状粒子を含む前記［２］〜［５］のいずれかに記載のセメント組成物の打継方法。
［７］ 上記被打継用のセメント組成物が、(I)粗骨材を含む前記［２］〜［６］のいずれかに記載のセメント組成物の打継方法。
That is, the present invention provides the following [1] to [5].
[1] (A) A step of obtaining a cured body of a cement composition for joining having a joining surface having a surface roughness (Ry) of 600 μm or less and a compressive strength of 100 N / mm 2 or more; (B) A step of applying an aqueous polymer dispersion to the joint surface of the cured body of the cement composition for joining, and (C) the cement for joining through step (B). A method for casting a cement composition, comprising a step of placing a cement composition for casting on a casting surface of a cured body of the composition.
[2] the cement composition for the striking passage is, the cement (A) Blaine specific surface area 2,500~5,000cm 2 / g, (B) and fine particles having a BET specific surface area of 5~25m 2 / g, (C) The method for transferring a cement composition according to [1] above, comprising fine aggregate, (D) water reducing agent, and (E) water.
[3] In the above [2], the cement composition for casting includes (F) inorganic particles having a brain specific surface area of 2,500 to 30,000 cm 2 / g and having a brain specific surface area larger than that of the cement. A method for casting the described cement composition.
[4] The inorganic particles (F) are inorganic particles A of Blaine specific surface area 5,000~30,000cm 2 / g: and 10 to 50 parts by weight, the inorganic particles Blaine specific surface area 2,500~5,000cm 2 / g B: 5~ The method for casting a cement composition according to [3], comprising 35 parts by mass.
[5] The above cement composition for casting includes any one of the above [2] to [4], which includes (G) one or more fibers selected from the group consisting of metal fibers, organic fibers, and carbon fibers. A method for casting the described cement composition.
[6] The cement composition according to any one of [2] to [5], wherein the cement composition for joining includes (H) fibrous particles or flaky particles having an average particle size of 1 mm or less. Succession method.
[7] The method for transferring a cement composition according to any one of [2] to [6], wherein the cement composition for transfer includes (I) coarse aggregate.
本発明の方法によれば、被打継用のセメント組成物の硬化体と打継用のセメント組成物の間の境界面である打継目において、大きな付着強度を得ることができる。
また、本発明の方法によれば、被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に従来のような粗面化処理を施さないので、この打継面が本発明で規定する平滑性を既に備えている場合（例えば、被打継用のセメント組成物の硬化体の作製時において、型枠の内面に接していた面を、打継面とした場合）には、容易にかつ短時間で、新たなセメント組成物の打継を行なうことができる。
さらに、本発明の方法によれば、被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に、水性ポリマー分散液を塗布した後、水性ポリマー分散液の乾燥を待つことなく直ちに、打継用のセメント組成物を打設することができるので、接着剤等の塗布後に所定時間放置しなければならない従来技術と比べて、短時間で、新たなセメント組成物の打継を行なうことができる。
本発明の方法は、従来技術と比べて、打継工事の開始時から終了時（新たなセメント組成物の実用強度発現時）までの所要時間が短いので、工事の早期終了が望まれるセメント組成物の打継に好適に適用することができる。例えば、交通量の多い道路等のコンクリート舗装を補強又は補修する場合、従来と比べて、工事期間を短縮化して、道路を早期に開放することができる。
According to the method of the present invention, a large adhesion strength can be obtained at the joint, which is the interface between the hardened body of the cement composition for joining and the cement composition for joining.
Further, according to the method of the present invention, since the surface roughening treatment is not performed on the joint surface of the hardened body of the cement composition for jointing, the joint surface is smooth as defined in the present invention. (For example, when the surface that was in contact with the inner surface of the mold is used as the joining surface when producing a hardened body of the cement composition for joining) A new cement composition can be transferred in a short time.
Furthermore, according to the method of the present invention, after the aqueous polymer dispersion is applied to the joint surface of the cured body of the cement composition to be jointed, the joint is immediately performed without waiting for the aqueous polymer dispersion to dry. As a result, it is possible to cast a new cement composition in a shorter time compared to the prior art that must be left for a predetermined time after application of an adhesive or the like. .
Compared with the prior art, the method of the present invention has a shorter required time from the start to the end of the joining work (when the practical strength of the new cement composition is developed), so that the cement composition is desired to be completed early. It can be suitably applied to transfer of objects. For example, when reinforcing or repairing a concrete pavement such as a road with a lot of traffic, the construction period can be shortened and the road can be opened earlier than in the past.
本発明のセメント組成物の打継方法は、（Ａ）表面粗さ（Ry）が600μm以下である打継面を有し、かつ圧縮強度が100N/mm2以上である被打継用のセメント組成物の硬化体を得る工程と、（Ｂ）被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、水性ポリマー分散液を塗布する工程と、（Ｃ）水性ポリマー分散液を塗布した被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、打継用のセメント組成物を打設する工程を含むものである。
以下、本発明の方法を工程毎に詳細に説明する。
The method for casting the cement composition of the present invention comprises: (A) a cement for casting having a joining surface having a surface roughness (Ry) of 600 μm or less and a compressive strength of 100 N / mm 2 or more. A step of obtaining a cured product of the composition, (B) a step of applying an aqueous polymer dispersion to the joint surface of the cured product of the cement composition for casting, and (C) an aqueous polymer dispersion. This includes a step of placing the cement composition for joining on the joining surface of the hardened body of the applied cement composition for joining.
Hereinafter, the method of the present invention will be described in detail for each step.
［工程（Ａ）］
本工程は、表面粗さ（Ry）が600μm以下である打継面を有し、かつ圧縮強度が100N/mm2以上である被打継用のセメント組成物の硬化体を得る工程である。
表面粗さ（Ry）とは、測定対象物の表面の断面曲線の最大高さ（最高点と最低点の高低差）をいい、「ＪＩＳ Ｂ ０６０１−１９９４」に準じて測定される。
本発明において、表面粗さ（Ry）は、600μm以下、好ましくは500μm以下、より好ましくは400μm以下、特に好ましくは300μm以下である。表面粗さ（Ry）が600μmを超えると、打継目における付着強度が低下する傾向がある。
表面粗さ（Ry）を本発明で規定する数値範囲内に調整する方法としては、（ａ）型枠を用いて被打継用のセメント組成物の硬化体を作製する際に、型枠の平滑な内面（底面又は側面）に接する被打継用のセメント組成物の面を、脱型後に打継面として定める方法、（ｂ）被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面をダイヤモンド研削する方法、などが挙げられる。
このうち、（ａ）の方法は、打継前に打継面を表面処理する工程を含まないため、工程の数の削減及び施工時間の短縮化を図ることができる。また、平滑な内面を有する型枠を用いることによって、表面粗さ（Ry）をほぼ０（例えば、50μm以下）にすることができ、打継目において大きな付着強度を得ることができる。
また、（ｂ）の方法によれば、表面粗さ（Ry）を300μm以下にすることができ、打継目において大きな付着強度を得ることができる。
[Step (A)]
This step is a step of obtaining a hardened body of a cement composition for joining having a joining surface having a surface roughness (Ry) of 600 μm or less and a compressive strength of 100 N / mm 2 or more.
The surface roughness (Ry) refers to the maximum height (the difference in height between the highest point and the lowest point) of the cross-sectional curve of the surface of the measurement object, and is measured according to “JIS B 0601-1994”.
In the present invention, the surface roughness (Ry) is 600 μm or less, preferably 500 μm or less, more preferably 400 μm or less, and particularly preferably 300 μm or less. When the surface roughness (Ry) exceeds 600 μm, the adhesion strength at the joints tends to decrease.
As a method for adjusting the surface roughness (Ry) within the numerical range defined in the present invention, (a) when producing a cured cement composition for use in casting using a mold, A method of determining a surface of a cement composition for joining to be in contact with a smooth inner surface (bottom surface or side surface) as a joining surface after demolding; (b) a joining surface of a cured body of the cement composition for joining; And diamond grinding method.
Among these, since the method (a) does not include a step of surface-treating the joining surface before joining, the number of steps and the construction time can be shortened. Further, by using a mold having a smooth inner surface, the surface roughness (Ry) can be reduced to almost 0 (for example, 50 μm or less), and a large adhesion strength can be obtained at the joint.
Further, according to the method (b), the surface roughness (Ry) can be reduced to 300 μm or less, and a large adhesion strength can be obtained at the joint.
本発明において、被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面は、面全体が凹凸を有しない平坦なものでもよいし、あるいは、内面に凹凸形状を形成してある型枠を用いて形成された凹凸を有するものでもよい。
本発明において、打継面に凹凸を形成することによって、打継目におけるせん断抵抗性を、凹凸を有しない場合を基準にして、例えば60〜70％程度増大させることができる。
凹凸の例としては、円柱状、立方体状等の所定の形状を有する多数の凸部が、所定の幅を有する溝（凹部）を介在させて平面上に形成されてなるものや、その逆のもの、すなわち、円柱状、立方体状等の所定の形状を有する多数の凹部が、所定の幅を有する壁（凸部）を介在させて形成されてなるもの等が挙げられる。
打継面に形成される凹凸の高低差は、打継目におけるせん断抵抗性を高める観点から、好ましくは4mm以上である。該高低差の上限値は、特に限定されないが、通常、20mm以下である。
打継面における凹凸の面積率（打継面の投影面積に対する凸部又は凹部の面積の割合）は、打継目におけるせん断抵抗性を高める観点から、好ましくは20〜80％である。
凹凸として、円柱状の凸部又は凹部が多数形成されてなるものを採用した場合、円柱状の凸部又は凹部の寸法は、例えば、直径が10〜20mm、高さが3〜5mmである。
In the present invention, the joining surface of the hardened body of the cement composition for joining may be a flat surface having no unevenness on the entire surface, or a mold having an uneven shape on the inner surface is used. It may have unevenness formed by the above.
In the present invention, by forming unevenness on the joint surface, the shear resistance at the joint can be increased by, for example, about 60 to 70% on the basis of the case where there is no unevenness.
As an example of the unevenness, a large number of convex portions having a predetermined shape such as a columnar shape or a cubic shape are formed on a plane with a groove (concave portion) having a predetermined width interposed therebetween, or vice versa. In other words, a structure in which a large number of concave portions having a predetermined shape such as a columnar shape or a cubic shape are formed with a wall (convex portion) having a predetermined width interposed therebetween.
The height difference of the unevenness formed on the joint surface is preferably 4 mm or more from the viewpoint of increasing the shear resistance at the joint. The upper limit of the height difference is not particularly limited, but is usually 20 mm or less.
The area ratio of the unevenness on the joining surface (ratio of the area of the convex portion or the recessed portion to the projected area of the joining surface) is preferably 20 to 80% from the viewpoint of increasing the shear resistance at the joining surface.
When the projections and depressions having a large number of columnar projections or depressions are employed, the dimensions of the columnar projections or depressions are, for example, 10 to 20 mm in diameter and 3 to 5 mm in height.
本明細書中、表面粗さ（Ry）の測定の対象となる微細な凹凸は、高低差が3mm以下のものに限定される。また、打継目におけるせん断抵抗性を高めるための前記の凹凸は、高低差が3mmを超えるものに限定される。したがって、本発明において、表面粗さ（Ry）の測定の対象となる微細な凹凸は、打継目におけるせん断抵抗性を高めるための前記の凹凸とは区別される。
被打継用のセメント組成物の硬化体の圧縮強度は、100N/mm2以上、好ましくは110N/mm2、特に好ましくは120N/mm2以上である。該圧縮強度が100N/mm2未満であると、打継目における付着強度が低下する。
被打継用のセメント組成物の硬化体の例としては、コンクリート柱等のコンクリート建築物の構成部分や、道路のコンクリート舗装等が挙げられる。
In the present specification, the fine irregularities to be measured for the surface roughness (Ry) are limited to those having a height difference of 3 mm or less. Further, the unevenness for enhancing the shear resistance at the joint is limited to a height difference exceeding 3 mm. Therefore, in the present invention, the fine unevenness that is the target of the measurement of the surface roughness (Ry) is distinguished from the above unevenness for increasing the shear resistance at the joint.
The compression strength of the cured body of the cement composition to be spliced is 100 N / mm 2 or more, preferably 110 N / mm 2 , particularly preferably 120 N / mm 2 or more. When the compressive strength is less than 100 N / mm 2 , the adhesive strength at the joint is lowered.
As an example of the hardened | cured material of the cement composition for joining, the structural part of concrete buildings, such as a concrete pillar, the concrete pavement of a road, etc. are mentioned.
次に、被打継用のセメント組成物を構成する材料について説明する。
本発明において、被打継用のセメント組成物の好ましい一例としては、（A）ブレーン比表面積2,500〜5,000cm2/gのセメントと、（B）ＢＥＴ比表面積5〜25m2/gの微粒子と、（C）細骨材と、（D）減水剤と、（E）水を含むものが挙げられる。
上記（A）セメントとしては、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセメント等が挙げられる。
本発明において、セメント組成物の早期強度を向上させようとする場合には、早強ポルトランドセメントを使用することが好ましく、硬化前のセメント組成物の流動性を向上させようとする場合は、中庸熱ポルトランドセメントや低熱ポルトランドセメントを使用することが好ましい。
セメントのブレーン比表面積は、好ましくは2,500〜5,000cm2/g、より好ましくは3,000〜4,500cm2/gである。該値が2,500cm2/g未満であると、水和反応が不活発になって、100N/mm2以上の圧縮強度が得られ難くなり、打継目における付着強度が低下することがある。5,000cm2/gを超えると、セメントの粉砕に時間がかかり、また、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、100N/mm2以上の圧縮強度が得られ難くなり、打継目における付着強度が低下することがある。
Next, the material which comprises the cement composition for casting will be described.
In the present invention, as a preferred example of a cement composition for HidaTsugi, and cement (A) Blaine specific surface area 2,500~5,000cm 2 / g, and the fine particles of (B) BET specific surface area of 5~25m 2 / g , (C) fine aggregate, (D) water reducing agent, and (E) water-containing ones.
Examples of the cement (A) include various Portland cements such as ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, moderately hot Portland cement, and low heat Portland cement.
In the present invention, when trying to improve the early strength of the cement composition, it is preferable to use early-strength Portland cement, and when trying to improve the fluidity of the cement composition before hardening, It is preferable to use heat Portland cement or low heat Portland cement.
The brane specific surface area of the cement is preferably 2,500 to 5,000 cm 2 / g, more preferably 3,000 to 4,500 cm 2 / g. When the value is less than 2,500 cm 2 / g, the hydration reaction becomes inactive, and it becomes difficult to obtain a compressive strength of 100 N / mm 2 or more, and the adhesion strength at the joint may be lowered. If it exceeds 5,000 cm 2 / g, it will take time to grind the cement, and the amount of water to obtain the prescribed fluidity will increase, so it will be difficult to obtain a compressive strength of 100 N / mm 2 or more. Adhesion strength may decrease.
上記(B)微粒子としては、例えば、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。
一般に、シリカフュームやシリカダストは、そのＢＥＴ比表面積が5〜25m2/gであり、粉砕等をする必要がないので、本発明における被打継用のセメント組成物を構成する微粒子として好適である。
微粒子のＢＥＴ比表面積は、好ましくは5〜25m2/g、より好ましくは8〜15m2/gである。該値が5m2/g未満であると、セメント組成物を構成する粒子の充填性に緻密さを欠くため、100N/mm2以上の圧縮強度が得られ難くなり、打継目における付着強度が低下することがある。該値が25m2/gを超えると、所定の流動性を得るための水量が多くなるため、100N/mm2以上の圧縮強度が得られ難くなり、打継目における付着強度が低下することがある。
微粒子の配合量は、セメント100質量部に対して、好ましくは10〜40質量部、より好ましくは20〜40質量部である。配合量が10〜40質量部の範囲外では、流動性が極端に低下し、作業性が悪化することがある。
Examples of the fine particles (B) include silica fume, silica dust, fly ash, slag, volcanic ash, silica sol, and precipitated silica.
In general, silica fume and silica dust have a BET specific surface area of 5 to 25 m 2 / g and do not need to be pulverized, and therefore are suitable as fine particles constituting the cement composition for joining in the present invention. .
The BET specific surface area of the fine particles is preferably 5 to 25 m 2 / g, more preferably 8 to 15 m 2 / g. If the value is less than 5 m 2 / g, it is difficult to obtain a compressive strength of 100 N / mm 2 or more because the packing properties of the particles constituting the cement composition are not dense, and the adhesion strength at the joint is reduced. There are things to do. When the value exceeds 25 m 2 / g, the amount of water for obtaining a predetermined fluidity increases, so that it is difficult to obtain a compressive strength of 100 N / mm 2 or more, and the adhesion strength at the joint may be reduced. .
The compounding amount of the fine particles is preferably 10 to 40 parts by mass, more preferably 20 to 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the cement. When the blending amount is out of the range of 10 to 40 parts by mass, the fluidity may be extremely lowered and workability may be deteriorated.
上記（C）細骨材としては、例えば、川砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂等又はこれらの混合物が挙げられる。
細骨材は、75μm以下の粒子の含有量が2.0質量％以下のものを用いることが好ましい。該含有量が2.0質量％を超えると、セメント組成物の流動性が極端に低下し、作業性が劣るので好ましくない。
細骨材の配合量は、セメント組成物の打設時の作業性や、硬化後の機械的強度の観点から、セメント100質量部に対して30〜200質量部であることが好ましく、自己収縮や乾燥収縮の低減、水和発熱量の低減等の観点から、40〜190質量部、特に50〜180質量部であることが好ましい。
Examples of the fine aggregate (C) include river sand, land sand, sea sand, crushed sand, silica sand, and the like, or a mixture thereof.
As the fine aggregate, it is preferable to use a fine aggregate having a particle content of 75 μm or less of 2.0% by mass or less. When the content exceeds 2.0% by mass, the fluidity of the cement composition is extremely lowered, and the workability is inferior.
The amount of the fine aggregate is preferably 30 to 200 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement from the viewpoint of workability at the time of placing the cement composition and mechanical strength after hardening, and self-shrinking. From the viewpoints of reducing drying shrinkage, reducing the amount of hydration, and the like, it is preferably 40 to 190 parts by mass, particularly 50 to 180 parts by mass.
上記(D)減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することができる。これらのうち、減水効果の大きな高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましく、特に、ポリカルボン酸系の高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。
減水剤の配合量は、セメント100質量部に対して、固形分換算で、好ましくは0.05〜4.0質量部、より好ましくは0.1〜1.0質量部である。配合量が0.05質量部未満では、混練が困難になるとともに、セメント組成物の流動性が極端に低下し、作業性が劣るので、好ましくない。配合量が4.0質量部を超えると、材料分離や著しい凝結遅延が生じ、また、硬化体の機械的特性が低下することもある。
なお、減水剤は、液状又は粉末状のいずれでも使用することができる。
As the water reducing agent (D), lignin-based, naphthalenesulfonic acid-based, melamine-based, polycarboxylic acid-based water reducing agents, AE water reducing agents, high-performance water reducing agents, or high-performance AE water reducing agents can be used. Among these, it is preferable to use a high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent having a large water reducing effect, and it is particularly preferable to use a polycarboxylic acid-based high performance water reducing agent or a high performance AE water reducing agent.
The blending amount of the water reducing agent is preferably 0.05 to 4.0 parts by mass, more preferably 0.1 to 1.0 parts by mass in terms of solid content with respect to 100 parts by mass of cement. If the blending amount is less than 0.05 parts by mass, kneading becomes difficult, the fluidity of the cement composition is extremely lowered, and workability is inferior. If the blending amount exceeds 4.0 parts by mass, material separation and significant setting delay occur, and the mechanical properties of the cured product may be deteriorated.
The water reducing agent can be used in a liquid or powder form.
セメント組成物を調製する際の上記(E)水の量は、セメント100質量部に対して、好ましくは10〜30質量部、より好ましくは12〜28質量部である。水の量が10質量部未満では、混練が困難になるとともに、セメント組成物の流動性が極端に低下し、作業性が劣るので、好ましくない。水の量が30質量部を超えると、硬化後の機械的特性が低下する。 The amount of (E) water in preparing the cement composition is preferably 10 to 30 parts by mass, more preferably 12 to 28 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. If the amount of water is less than 10 parts by mass, kneading becomes difficult, the fluidity of the cement composition is extremely lowered, and workability is inferior. If the amount of water exceeds 30 parts by mass, the mechanical properties after curing deteriorates.
セメント組成物には、(F)ブレーン比表面積2,500〜30,000cm2/g（好ましくは4,500〜20,000cm2/g）で、かつ、前記セメントよりも大きなブレーン比表面積を有する無機粒子を配合することができる。無機粒子を配合することにより、セメント組成物の流動性が向上し、かつ、硬化体の強度等を高めることができる。
該無機粒子としては、例えば、スラグ、石灰石粉末、長石類、ムライト類、アルミナ粉末、石英粉末、フライアッシュ、火山灰、シリカゾル、炭化物粉末、窒化物粉末等が挙げられる。中でも、スラグ、石灰石粉末、石英粉末は、コストの点や硬化後の品質安定性の点で好ましく用いられる。
該無機粒子のブレーン比表面積が2,500cm2/g未満であると、セメントとのブレーン比表面積の差が小さくなり、高い流動性を確保することが困難になる等の欠点があり、30,000cm2/gを超えると、粉砕に手間がかかるため材料が入手し難くなったり、所定の流動性が得られ難くなる等の欠点がある。
The cement composition is blended with (F) inorganic particles having a specific surface area of Blaine of 2,500 to 30,000 cm 2 / g (preferably 4,500 to 20,000 cm 2 / g) and having a Blaine specific surface area larger than that of the cement. Can do. By blending the inorganic particles, the fluidity of the cement composition can be improved and the strength and the like of the cured body can be increased.
Examples of the inorganic particles include slag, limestone powder, feldspar, mullite, alumina powder, quartz powder, fly ash, volcanic ash, silica sol, carbide powder, and nitride powder. Among these, slag, limestone powder, and quartz powder are preferably used in terms of cost and quality stability after curing.
If the Blaine specific surface area of the inorganic particles is less than 2,500 cm 2 / g, the difference between the Blaine specific surface area of the cement is small, there are drawbacks such that it is difficult to secure high flowability, 30,000 2 If it exceeds / g, it takes time to grind, so that there are disadvantages such as difficulty in obtaining the material and difficulty in obtaining a predetermined fluidity.
該無機粒子がセメントよりも大きなブレーン比表面積を有することによって、無機粒子が、セメントと微粒子との間隙を埋める粒度を有することになり、高い流動性等を確保することができる。
無機粒子とセメントとのブレーン比表面積の差は、硬化前の作業性と硬化後の強度発現性の観点から、好ましくは1,000cm2/g以上、より好ましくは2,000cm2/g以上である。
無機粒子の配合量は、セメント100質量部に対して、好ましくは55質量部以下、より好ましくは5〜50質量部である。配合量が55質量部を超えると、セメント組成物の流動性が低下し、作業性が劣る傾向にある。
When the inorganic particles have a Blaine specific surface area larger than that of cement, the inorganic particles have a particle size that fills the gap between the cement and the fine particles, and high fluidity and the like can be ensured.
The difference in the brain specific surface area between the inorganic particles and the cement is preferably 1,000 cm 2 / g or more, more preferably 2,000 cm 2 / g or more, from the viewpoint of workability before curing and strength development after curing.
The compounding amount of the inorganic particles is preferably 55 parts by mass or less, more preferably 5 to 50 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. If the blending amount exceeds 55 parts by mass, the fluidity of the cement composition is lowered and the workability tends to be inferior.
上記(F)無機粒子として、異なる２種の無機粒子A及び無機粒子Bを併用することができる。
この場合、無機粒子Aと無機粒子Bは、同じ種類の粉末（例えば、石灰石粉末）を使用してもよいし、異なる種類の粉末（例えば、石灰石粉末及び石英粉末）を使用してもよい。
無機粒子Aのブレーン比表面積は、好ましくは5,000〜30,000cm2/g、より好ましくは6,000〜20,000cm2/gである。また、無機粒子Aは、セメント及び無機粒子Bよりもブレーン比表面積が大きいものである。
無機粒子Aのブレーン比表面積が5,000cm2/g未満であると、セメントや無機粒子Bとのブレーン比表面積の差が小さくなり、前記の１種の無機粒子を用いる場合と比べて、作業性等を向上させる効果が小さくなるばかりか、２種の無機粒子を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。該ブレーン比表面積が30,000cm2/gを超えると、粉砕に手間がかかるため、材料が入手し難くなったり、所定の流動性が得られ難くなる等の欠点がある。
As the (F) inorganic particles, two different kinds of inorganic particles A and inorganic particles B can be used in combination.
In this case, the inorganic particles A and the inorganic particles B may use the same type of powder (for example, limestone powder) or different types of powder (for example, limestone powder and quartz powder).
The Blaine specific surface area of the inorganic particles A is preferably 5,000 to 30,000 cm 2 / g, more preferably 6,000 to 20,000 cm 2 / g. The inorganic particles A have a larger Blaine specific surface area than the cement and the inorganic particles B.
If the Blaine specific surface area of the inorganic particles A is less than 5,000 cm 2 / g, the difference in Blaine specific surface area between the cement and the inorganic particles B will be small, and workability will be better than when using the above-mentioned one kind of inorganic particles. This is not preferable because not only the effect of improving the properties and the like is reduced, but also the use of two types of inorganic particles, which takes time to prepare the material. If the Blaine specific surface area exceeds 30,000 cm 2 / g, it takes time to grind, so that there are disadvantages such as difficulty in obtaining the material and difficulty in obtaining a predetermined fluidity.
また、無機粒子Aが、セメント及び無機粒子Bよりも大きなブレーン比表面積を有することによって、無機粒子Aが、セメント及び無機粒子Bと、微粒子との間隙を埋めるような粒度を有することにより、より優れた流動性等を確保することができる。
無機粒子Aとセメント及び無機粒子Bとのブレーン比表面積の差（換言すれば、無機粒子Aと、セメントと無機粒子Bのうちブレーン比表面積の大きい方とのブレーン比表面積の差）は、硬化前の作業性と硬化後の強度発現性の観点から、1,000cm2/g以上が好ましく、2,000cm2/g以上がより好ましい。
In addition, since the inorganic particles A have a larger Blaine specific surface area than the cement and the inorganic particles B, the inorganic particles A have a particle size that fills the gaps between the cement and the inorganic particles B and the fine particles. Excellent fluidity can be ensured.
Difference in Blaine specific surface area between inorganic particle A and cement and inorganic particle B (in other words, difference in Blaine specific surface area between inorganic particle A and cement and inorganic particle B having the larger Blaine specific surface area) is hardened. From the viewpoint of previous workability and strength development after curing, 1,000 cm 2 / g or more is preferable, and 2,000 cm 2 / g or more is more preferable.
無機粒子Bのブレーン比表面積は、好ましくは2,500〜5,000cm2/gである。また、セメントと無機粒子Bとのブレーン比表面積の差は、100cm2/g以上が好ましく、硬化前の作業性と硬化後の強度発現性の観点から、200cm2/g以上がより好ましい。
無機粒子Bのブレーン比表面積が2,500cm2/g未満であると、流動性が低下する等の欠点があり、5,000cm2/gを超えると、ブレーン比表面積の値が無機粒子Aに近づくため、前記の１種の無機粒子を用いる場合と比べて、作業性等を向上させる効果が小さくなるばかりか、２種の無機粒子を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。
また、セメントと無機粒子Bとのブレーン比表面積の差が100cm2/g以上であることによって、セメント組成物を構成する粒子の充填性が向上し、より優れた流動性等を確保することができる。
The Blaine specific surface area of the inorganic particles B is preferably 2,500 to 5,000 cm 2 / g. The difference between the Blaine specific surface area of the cement and the inorganic particles B is, 100 cm is preferably at least 2 / g, from the viewpoint of the strength developing property after curing and workability before curing, 200 cm 2 / g or more is more preferable.
If the Blaine specific surface area of the inorganic particles B is less than 2,500 cm 2 / g, there are disadvantages such as reduced fluidity, and if it exceeds 5,000 cm 2 / g, the value of the Blaine specific surface area approaches that of the inorganic particles A. As compared with the case where one kind of inorganic particles is used, the effect of improving workability and the like is reduced, and since two kinds of inorganic particles are used, it takes time to prepare materials. Absent.
Moreover, the difference in the Blaine specific surface area between the cement and the inorganic particles B is 100 cm 2 / g or more, so that the filling property of the particles constituting the cement composition is improved, and better fluidity and the like can be secured. it can.
無機粒子Aの配合量は、セメント100質量部に対して、好ましくは10〜50質量部、より好ましくは15〜40質量部である。無機粒子Bの配合量は、セメント100質量部に対して、好ましくは5〜35質量部、より好ましくは10〜30質量部である。無機粒子A及び無機粒子Bの配合量が前記の数値範囲外では、前記の１種の無機粒子を用いる場合と比べて、作業性等を向上させる効果が小さくなるばかりか、２種の無機粒子を用いているために、材料の準備に手間がかかるので、好ましくない。
無機粒子Aと無機粒子Bの合計量は、セメント100質量部に対して、好ましくは15〜50質量部である。
The compounding amount of the inorganic particles A is preferably 10 to 50 parts by mass, more preferably 15 to 40 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the cement. The compounding amount of the inorganic particles B is preferably 5 to 35 parts by mass, more preferably 10 to 30 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement. When the blending amount of the inorganic particles A and the inorganic particles B is out of the above numerical range, the effect of improving workability and the like is reduced as compared with the case of using the one kind of inorganic particles, and two kinds of inorganic particles are used. This is not preferable because it takes time to prepare the material.
The total amount of inorganic particles A and inorganic particles B is preferably 15 to 50 parts by mass with respect to 100 parts by mass of cement.
セメント組成物には、(G)金属繊維、有機繊維及び炭素繊維からなる群より選ばれる1種以上の繊維を配合することができる。
金属繊維は、硬化体の曲げ強度等を大幅に高める観点から、配合される。
金属繊維としては、鋼繊維、ステンレス繊維、アモルファス繊維等が挙げられる。中でも、鋼繊維は、強度に優れており、また、コストや入手のし易さの点からも好ましいものである。金属繊維の寸法は、セメント組成物中における金属繊維の材料分離の防止や、硬化体の曲げ強度の向上の点から、直径が0.01〜1.0mm、長さが2〜30mmであることが好ましく、直径が0.05〜0.5mm、長さが5〜25mmであることがより好ましい。また、金属繊維のアスペクト比(繊維長/繊維直径)は、好ましくは20〜200、より好ましくは40〜150である。
In the cement composition, (G) one or more fibers selected from the group consisting of metal fibers, organic fibers, and carbon fibers can be blended.
The metal fiber is blended from the viewpoint of greatly increasing the bending strength and the like of the cured body.
Examples of metal fibers include steel fibers, stainless fibers, and amorphous fibers. Among these, steel fibers are excellent in strength and are preferable from the viewpoint of cost and availability. The dimension of the metal fiber is preferably 0.01 to 1.0 mm in diameter and 2 to 30 mm in length from the viewpoint of preventing material separation of the metal fiber in the cement composition and improving the bending strength of the cured body. More preferably, the diameter is 0.05 to 0.5 mm and the length is 5 to 25 mm. The aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of the metal fiber is preferably 20 to 200, more preferably 40 to 150.
金属繊維の形状は、直線状よりも、何らかの物理的付着力を付与する形状（例えば、螺旋状や波形）が好ましい。螺旋状等の形状にすれば、金属繊維とマトリックスとが引き抜けながら応力を担保するため、曲げ強度が向上する。
金属繊維の好適な例としては、例えば、直径が0.5mm以下、引張強度が1〜3.5GPaの鋼繊維からなり、かつ、180MPaの圧縮強度を有するセメント組成物の硬化体のマトリックスに対する界面付着強度（付着面の単位面積当りの最大引張力）が3MPa以上であるものが挙げられる。
金属繊維は、波形又は螺旋形の形状に加工することができる。また、金属繊維の周面上に、マトリックスに対する運動（長手方向の滑り）に抵抗するための溝又は突起を付けることもできる。また、本発明で用いる金属繊維は、鋼繊維の表面に、鋼繊維のヤング係数よりも小さなヤング係数を有する金属層（例えば、亜鉛、錫、銅、アルミニウム等から選ばれる１種以上からなるもの）を設けたものとしてもよい。
The shape of the metal fiber is preferably a shape that imparts some physical adhesion (for example, a spiral shape or a waveform) rather than a straight shape. If it is in a spiral shape or the like, the stress is secured while the metal fibers and the matrix are pulled out, so that the bending strength is improved.
Preferable examples of metal fibers include, for example, interfacial adhesion strength to a matrix of a hardened body of a cement composition made of steel fibers having a diameter of 0.5 mm or less and a tensile strength of 1 to 3.5 GPa and having a compressive strength of 180 MPa. (Maximum tensile force per unit area of the adhered surface) is 3 MPa or more.
Metal fibers can be processed into corrugated or helical shapes. Further, grooves or protrusions for resisting movement (longitudinal slip) with respect to the matrix can be provided on the peripheral surface of the metal fiber. In addition, the metal fiber used in the present invention is made of a metal layer having a Young's modulus smaller than that of the steel fiber on the surface of the steel fiber (for example, one or more selected from zinc, tin, copper, aluminum, etc.) ) May be provided.
金属繊維の配合量は、セメント組成物中の体積百分率で、好ましくは4％以下、より好ましくは0.5〜3％、特に好ましくは1〜3％である。配合量が4％を超えると、混練時の作業性等を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を増やしても金属繊維の補強効果が向上しないため、経済的でなく、さらに、混練物中でいわゆるファイバーボールを生じ易くなるので、好ましくない。 The compounding amount of the metal fiber is preferably 4% or less, more preferably 0.5 to 3%, particularly preferably 1 to 3% in terms of volume percentage in the cement composition. If the blending amount exceeds 4%, the unit water amount increases in order to ensure workability at the time of kneading, and even if the blending amount is increased, the reinforcing effect of the metal fiber is not improved. Since it becomes easy to produce what is called a fiber ball in a kneaded material, it is not preferable.
有機繊維及び炭素繊維は、硬化体の破壊エネルギー等を高める観点から、配合される。
有機繊維としては、ビニロン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維等が挙げられる。中でも、ビニロン繊維及びポリプロピレン繊維は、コストや入手のし易さの点で好ましく用いられる。
炭素繊維としては、ＰＡＮ系炭素繊維やピッチ系炭素繊維が挙げられる。
有機繊維及び炭素繊維の寸法は、セメント組成物中におけるこれらの繊維の材料分離の防止や、硬化後の破壊エネルギーの向上の観点から、直径が0.005〜1.0mm、長さ2〜30mmであることが好ましく、直径が0.01〜0.5mm、長さ5〜25ｍｍであることがより好ましい。また、有機繊維及び炭素繊維のアスペクト比(繊維長/繊維直径)は、好ましくは20〜200、より好ましくは30〜150である。
The organic fiber and the carbon fiber are blended from the viewpoint of increasing the breaking energy of the cured body.
Examples of the organic fiber include vinylon fiber, polypropylene fiber, polyethylene fiber, and aramid fiber. Among these, vinylon fiber and polypropylene fiber are preferably used in terms of cost and availability.
Examples of the carbon fiber include PAN-based carbon fiber and pitch-based carbon fiber.
The dimensions of the organic fiber and carbon fiber are 0.005 to 1.0 mm in diameter and 2 to 30 mm in length from the viewpoint of preventing material separation of these fibers in the cement composition and improving fracture energy after curing. It is more preferable that the diameter is 0.01 to 0.5 mm and the length is 5 to 25 mm. The aspect ratio (fiber length / fiber diameter) of the organic fiber and carbon fiber is preferably 20 to 200, more preferably 30 to 150.
有機繊維及び炭素繊維の配合量は、各々、セメント組成物中の体積百分率で好ましくは10.0％以下、より好ましくは1.0〜9.0％、特に好ましくは2.0〜8.0％である。配合量が10.0％を超えると、混練時の作業性等を確保するために単位水量が増大するうえ、配合量を増やしても繊維の増強効果が向上しないため、経済的でなく、さらに、混練物中にいわゆるファイバーボールが生じ易くなるので、好ましくない。 The blending amount of the organic fiber and the carbon fiber is preferably 10.0% or less, more preferably 1.0 to 9.0%, and particularly preferably 2.0 to 8.0% in terms of volume percentage in the cement composition. If the blending amount exceeds 10.0%, the unit water amount increases to ensure workability during kneading, and the fiber strengthening effect does not improve even if the blending amount is increased. This is not preferable because so-called fiber balls are easily generated in the object.
セメント組成物には、(H)平均粒度が1mm以下の繊維状粒子又は薄片状粒子を配合することができる。ここで、粒子の粒度とは、その最大寸法の大きさ(特に、繊維状粒子ではその長さ)である。繊維状粒子又は薄片状粒子を配合することにより、セメント組成物の硬化体の靱性を高めることができる。
繊維状粒子としては、例えば、ウォラストナイト、ボーキサイト、ムライト等が、薄片状粒子としては、例えば、マイカフレーク、タルクフレーク、バーミキュライトフレーク、アルミナフレーク等が挙げられる。
繊維状粒子又は薄片状粒子の配合量は、セメント100質量部に対して、好ましくは35質量部以下、より好ましくは1〜25質量部である。配合量が35質量部を超えると、セメント組成物の流動性が低下し、作業性が劣る傾向にある。
なお、繊維状粒子においては、硬化体の靱性を高める観点から、長さ/直径の比で表される針状度が3以上のものを用いるのが好ましい。
In the cement composition, (H) fibrous particles or flaky particles having an average particle size of 1 mm or less can be blended. Here, the particle size of the particle is the size of the maximum dimension (particularly, the length of the fibrous particle). By blending fibrous particles or flaky particles, the toughness of the cured body of the cement composition can be increased.
Examples of fibrous particles include wollastonite, bauxite, mullite, and examples of flaky particles include mica flakes, talc flakes, vermiculite flakes, and alumina flakes.
The blending amount of the fibrous particles or the flaky particles is preferably 35 parts by mass or less, more preferably 1 to 25 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the cement. When the blending amount exceeds 35 parts by mass, the fluidity of the cement composition is lowered and the workability tends to be inferior.
As the fibrous particles, it is preferable to use particles having a needle degree expressed by a length / diameter ratio of 3 or more from the viewpoint of increasing the toughness of the cured product.
セメント組成物には、(I)粗骨材を配合することができる。粗骨材としては、例えば、川砂利、砕石等又はこれらの混合物が挙げられる。
粗骨材の配合量は、セメント組成物の作業性や硬化後の機械的強度、自己収縮や乾燥収縮の低減、水和発熱量の低減等の観点から、セメント組成物の全体積中、好ましくは50％以下である。
(I) Coarse aggregate can be blended in the cement composition. Examples of the coarse aggregate include river gravel, crushed stone, and the like, or a mixture thereof.
The blending amount of the coarse aggregate is preferable in the total volume of the cement composition from the viewpoint of workability of the cement composition, mechanical strength after hardening, reduction of self-shrinkage and drying shrinkage, reduction of calorific value of hydration, etc. Is less than 50%.
次に、被打継用のセメント組成物のフロー値について説明する。
被打継用のセメント組成物のフロー値は、好ましくは230mm以上、より好ましくは240mm以上である。
また、無機粒子として無機粒子A及び無機粒子Bを用いた場合、セメント組成物のフロー値は、好ましくは240mm以上、より好ましくは250mm以上である。特に、75μm以下の粒子の含有量が2.0質量％以下である細骨材を用いた場合には、該フロー値は、好ましくは250mm以上、より好ましくは260mm以上、特に好ましくは270mm以上である。なお、本明細書中において、フロー値とは、「JIS
R 5201（セメント物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において、15回の落下運動を行わないで測定した値（本明細書中において、「0打フロー値」ともいう。）である。
また、前記フロー試験において、フロー値が200mmに達する時間は、好ましくは10.5秒以内、より好ましくは10.0秒以内である。当該時間は、作業性と粘性を評価する尺度として用いられる。
なお、セメント組成物に粗骨材を配合した場合は、該セメント組成物のスランプフロー値（JIS A 1150（コンクリートのスランプフロー試験方法）に準じて測定）は、500〜700mmであることが好ましい。
Next, the flow value of the cement composition for joining will be described.
The flow value of the cement composition for joining is preferably 230 mm or more, more preferably 240 mm or more.
When inorganic particles A and inorganic particles B are used as the inorganic particles, the flow value of the cement composition is preferably 240 mm or more, more preferably 250 mm or more. In particular, when a fine aggregate having a particle content of 75 μm or less is 2.0% by mass or less, the flow value is preferably 250 mm or more, more preferably 260 mm or more, and particularly preferably 270 mm or more. In this specification, the flow value is `` JIS
In the method described in “R 5201 (Cement physical test method) 11. Flow test”, the value measured without performing the falling motion 15 times (also referred to as “0 stroke flow value” in this specification). is there.
In the flow test, the time for the flow value to reach 200 mm is preferably within 10.5 seconds, and more preferably within 10.0 seconds. The time is used as a scale for evaluating workability and viscosity.
In addition, when a coarse aggregate is mix | blended with a cement composition, it is preferable that the slump flow value (measured according to JIS A1150 (the slump flow test method of concrete)) of this cement composition is 500-700 mm. .
被打継用のセメント組成物の硬化体の物性（曲げ強度）について説明する。
該硬化体の曲げ強度は、好ましくは15N/mm2以上、より好ましくは18N/mm2以上、特に好ましくは20N/mm2以上である。特に、セメント組成物が金属繊維を含む場合には、硬化体の曲げ強度は、好ましくは30N/mm2以上、より好ましくは32N/mm2以上、特に好ましくは35N/mm2以上である。
該硬化体の破壊エネルギーは、例えば、金属繊維、有機繊維及び炭素繊維のいずれか１種以上を配合した場合において、好ましくは10kJ/m2以上、より好ましくは20kJ/m2以上である。
The physical properties (bending strength) of the hardened body of the cement composition for joining will be described.
Flexural strength of the cured resin, preferably 15N / mm 2 or more, more preferably 18N / mm 2 or more, and particularly preferably 20 N / mm 2 or more. In particular, when the cement composition contains metal fibers, the bending strength of the cured body is preferably 30 N / mm 2 or more, more preferably 32 N / mm 2 or more, and particularly preferably 35 N / mm 2 or more.
Fracture energy of the cured resin, for example, metal fibers, when blended with any one or more organic fibers and carbon fibers, preferably 10 kJ / m 2 or more, more preferably 20 kJ / m 2 or more.
被打継用のセメント組成物の混練方法は、特に限定されるものではなく、例えば、(a)水、減水剤以外の材料（具体的には、セメント、微粒子、細骨材（及び無機粒子））を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材、水及び減水剤をミキサに投入し、混練する方法、(b)粉末状の減水剤を用意し、水以外の材料を予め混合して、プレミックス材を調製しておき、該プレミックス材及び水をミキサに投入し、混練する方法、(c)各材料を各々個別にミキサに投入し、混練する方法等を採用することができる。
混練に用いるミキサは、通常のコンクリートの混練に用いられるどのタイプのものでもよく、例えば、揺動型ミキサ、パンタイプミキサ、二軸練りミキサ等が用いられる。
The kneading method of the cement composition for joining is not particularly limited. For example, (a) materials other than water and water reducing agents (specifically, cement, fine particles, fine aggregates (and inorganic particles) )) Is premixed to prepare a premix material, the premix material, water and a water reducing agent are put into a mixer and kneaded, and (b) a powdered water reducing agent is prepared. A method of mixing the materials in advance and preparing a premix material, charging the premix material and water into a mixer and kneading, and (c) a method of individually charging each material into the mixer and kneading Etc. can be adopted.
The mixer used for kneading may be of any type used for ordinary concrete kneading. For example, a rocking mixer, a pan type mixer, a biaxial kneading mixer, or the like is used.
被打継用のセメント組成物の硬化体の製造は、型枠内にセメント組成物を打設後、養生する等の方法で行うことができる。前述したように、上述の材料を含む被打継用のセメント組成物は、0打フロー値が230mm以上（又は、スランプフロー値が500〜700mm）と流動性に優れるので、被打継用のセメント組成物の製造（特に成形）を容易に行うことができる。
養生方法は、特に限定されるものではなく、気中養生や蒸気養生等を行えばよい。
なお、被打継用のセメント組成物には、成形の際に、必要に応じて鉄筋等の部材を含ませることができる。
The hardened body of the cement composition for casting can be produced by a method such as curing after placing the cement composition in a mold. As described above, the cement composition for casting containing the above-mentioned material has excellent flowability with a zero hit flow value of 230 mm or more (or a slump flow value of 500 to 700 mm). Manufacture (especially shaping | molding) of a cement composition can be performed easily.
The curing method is not particularly limited, and air curing, steam curing, or the like may be performed.
In addition, in the cement composition for joining, members, such as a reinforcing bar, can be included as needed at the time of shaping | molding.
［工程（Ｂ）］
本工程は、被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、水性ポリマー分散液を塗布する工程である。
水性ポリマー分散液とは、水性の溶媒（例えば、水）中に、ポリマーの微粒子（例えば、粒径0.05〜5μmのポリマー）が均一に分散しているものをいう。
水性ポリマー分散液は、微粒子がゴムの場合は、ラテックスと称され、微粒子が樹脂の場合はエマルジョンと称される
水性ポリマー分散液がラテックスの場合、ポリマーの例としては、クロロプレンゴム、スチレンブタジエンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、メタクリル酸メチルブタジエンゴム等が挙げられる。
水性ポリマー分散液がエマルジョンの場合、ポリマーの例としては、ポリアクリル酸エステル、エチレン酢酸ビニル、エポキシ樹脂等が挙げられる。
[Step (B)]
This step is a step of applying an aqueous polymer dispersion to the joining surface of the cured body of the cement composition to be joined.
The aqueous polymer dispersion refers to a polymer in which fine particles of a polymer (for example, a polymer having a particle size of 0.05 to 5 μm) are uniformly dispersed in an aqueous solvent (for example, water).
The aqueous polymer dispersion is called latex when the fine particles are rubber, and is called an emulsion when the fine particles are resin. Examples of the polymer when the aqueous polymer dispersion is latex are chloroprene rubber, styrene butadiene rubber. , Acrylonitrile butadiene rubber, methyl methacrylate butadiene rubber and the like.
When the aqueous polymer dispersion is an emulsion, examples of the polymer include polyacrylic acid ester, ethylene vinyl acetate, and epoxy resin.
水性ポリマー分散液の塗布方法としては、例えば、ポリマーを所定濃度となるように、水に分散させた後、被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に塗布又は噴霧する方法等が挙げられる。均一な塗布層を形成するためには、塗布する方法が好ましい。
水性ポリマー分散液の塗布量は、固形分換算で、好ましくは10〜1,000g/m2、より好ましくは50〜800g/m2、特に好ましくは100〜600g/m2である。該量が10g/m2未満では、打継目における所望の大きさの付着強度が得られないことがある。該量が1,000g/m2を超えると、打継目における付着強度の向上を期待することができないばかりか、コスト高になる。
Examples of the application method of the aqueous polymer dispersion include, for example, a method in which the polymer is dispersed in water so as to have a predetermined concentration, and then applied or sprayed onto the joining surface of the cured body of the cement composition for joining. Is mentioned. In order to form a uniform coating layer, a coating method is preferred.
The coating amount of the aqueous polymer dispersion, in terms of solid content, preferably 10~1,000g / m 2, more preferably 50 to 800 g / m 2, particularly preferably 100 to 600 / m 2. If the amount is less than 10 g / m 2 , the desired strength of adhesion at the joint may not be obtained. If the amount exceeds 1,000 g / m 2 , it is not only possible to expect an improvement in adhesion strength at the joint, but the cost is increased.
［工程（Ｃ）］
本工程は、工程（Ｂ）を経た被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、打継用のセメント組成物を打設する工程である。
打継用のセメント組成物の打設は、塗布した水性ポリマー分散液の乾燥前と乾燥後のいずれでもよいが、施工期間の短縮化の観点からは、乾燥前が好ましい。
打継用のセメント組成物の材料及び配合割合は、特に限定されるものではない。また、打継用のセメント組成物の打設後の養生方法も、特に限定されるものではなく、気中養生や蒸気養生等を行えばよい。
[Step (C)]
This step is a step of placing the cement composition for joining on the joining surface of the cured body of the cement composition for joining that has undergone the step (B).
The casting cement composition may be placed either before or after drying the applied aqueous polymer dispersion, but is preferably before drying from the viewpoint of shortening the construction period.
The material and blending ratio of the cement composition for joining are not particularly limited. Moreover, the curing method after placing the cement composition for casting is not particularly limited, and air curing, steam curing, or the like may be performed.
以下、実施例により本発明を説明する。
１．使用材料
以下に示す材料を使用した。
（A）セメント；低熱ポルトランドセメント（太平洋セメント社製；ブレーン比表面積：3,200cm2/g）
（B）微粉末；シリカフューム（ＢＥＴ比表面積：10m2/g）
（C）細骨材；珪砂（最大粒径：0.6mm、75μm以下の粒子の含有量：0.3質量％）
（D）減水剤；ポリカルボン酸系高能減水剤
（E）水；水道水
（F）無機粒子；石英粉末A（ブレーン比表面積：7,500cm2/g）
（G）無機粒子；石英粉末B（ブレーン比表面積：3,500cm2/g）
（H）金属繊維；鋼繊維（直径：0.2mm、長さ：13mm）
（I）繊維状粒子；ウォラストナイト（平均長さ：0.3mm、長さ/直径の比：4）
（J）粗骨材；岩瀬産砕石(2005)
Hereinafter, the present invention will be described by way of examples.
1. Materials used The following materials were used.
(A) Cement; Low heat Portland cement (manufactured by Taiheiyo Cement; Blaine specific surface area: 3,200 cm 2 / g)
(B) Fine powder; silica fume (BET specific surface area: 10 m 2 / g)
(C) Fine aggregate: quartz sand (maximum particle size: 0.6 mm, content of particles of 75 μm or less: 0.3 mass%)
(D) Water reducing agent; Polycarboxylic acid high-performance water reducing agent (E) Water; Tap water (F) Inorganic particles; Quartz powder A (Brain specific surface area: 7,500 cm 2 / g)
(G) Inorganic particles: quartz powder B (Blaine specific surface area: 3,500 cm 2 / g)
(H) Metal fiber; Steel fiber (diameter: 0.2mm, length: 13mm)
(I) Fibrous particles; wollastonite (average length: 0.3 mm, length / diameter ratio: 4)
(J) Coarse aggregate: Crushed stone from Iwase (2005)
２．被打継用のセメント組成物の調製
表１に示す材料を二軸練りミキサに投入して混練し、セメント組成物Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７を調製した。なお、表１中のＮｏ．１〜Ｎｏ．６の材料の量の単位は、鋼繊維を除き、質量部である。
３．被打継用のセメント組成物の物性
セメント組成物Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７の物性（フロー値、圧縮強度、曲げ強度）を、次のようにして測定した。結果を表２に示す。
［フロー値］
セメント組成物Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６のフロー値は、「JIS R
5201（セメント物理試験方法）11.フロー試験」に記載される方法において、15回の落下運動を行わないで測定した。
セメント組成物Ｎｏ．７のスランプフロー値は、「JIS A 1150（コンクリートのスランプフロー試験方法）」に準拠して測定した。
［圧縮強度］
セメント組成物Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６をφ50mm×100mmの型枠内に流し込み、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生し、硬化体（3本）を得た。該硬化体の圧縮強度を「JIS
A 1108 コンクリートの圧縮強度試験」に記載される方法に準拠して測定し、硬化体（3本）の平均値を算出した。
また、セメント組成物Ｎｏ．７をφ100mm×200mmの型枠内に流し込んだこと以外は、セメント組成物Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６と同様にして、硬化体（3本）を得、上記方法で、該硬化体の圧縮強度の平均値を算出した。
［曲げ強度］
セメント組成物Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６を4cm×4cm×16cmの型枠内に流し込み、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生し、硬化体（3本）を得た。該硬化体の曲げ強度を「JIS
R 5201 セメントの物理試験方法」に記載される方法に準拠して測定し、硬化体(3本)の平均値を算出した。なお、セメント組成物Ｎｏ．７については、曲げ強度を測定しなかった。
3. Physical properties of cement composition for casting 1-No. 7 physical properties (flow value, compressive strength, bending strength) were measured as follows. The results are shown in Table 2.
[Flow value]
Cement composition No. 1-No. The flow value of 6 is “JIS R
In the method described in “5201 (cement physical test method) 11. flow test”, the measurement was performed without performing 15 times of falling motion.
Cement composition No. The slump flow value of No. 7 was measured in accordance with “JIS A 1150 (concrete slump flow test method)”.
[Compressive strength]
Cement composition No. 1-No. 6 was poured into a mold having a diameter of 50 mm × 100 mm, pre-positioned at 20 ° C. for 48 hours, and then subjected to steam curing at 90 ° C. for 48 hours to obtain cured bodies (3 pieces). The compression strength of the cured product is expressed as “JIS
It was measured according to the method described in “A 1108 Compressive strength test of concrete”, and the average value of the cured bodies (3 pieces) was calculated.
Also, cement composition no. No. 7 was cast into a φ100 mm × 200 mm formwork. 1-No. In the same manner as in No. 6, cured bodies (3) were obtained, and the average value of the compressive strength of the cured bodies was calculated by the above method.
[Bending strength]
Cement composition No. 1-No. 6 was poured into a 4 cm × 4 cm × 16 cm mold, pre-positioned at 20 ° C. for 48 hours, and then steam-cured at 90 ° C. for 48 hours to obtain cured bodies (3 pieces). The bending strength of the cured body is set to “JIS
R 5201 was measured according to the method described in “Physical test method for cement”, and the average value of the cured bodies (3 pieces) was calculated. In addition, cement composition No. For No. 7, the bending strength was not measured.
４．打継用のセメント組成物の打設による試験体の作製
次のように、被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に、打継用のセメント組成物を打設して、試験体を作製した。
［実施例１］
セメント組成物Ｎｏ．１を30cm×30cm×5cm（高さ）の型枠に流し込み、20℃で48時間前置き後、90℃で48時間蒸気養生して、被打継用のセメント組成物の硬化体を作製した。
この硬化体を型枠から脱型し、型枠の底面に接触していた面を打継面とした。なお、打継面の表面粗さ（Ry）は、50μm以下であった。
被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に、水性ポリマー分散液「クロスレンCMX-02」（商品名；ガンツ化成社製；ポリマーの種類：スチレンブタジエンゴム）を100g/m2(固形分換算)の塗布量となるように塗布した。
次に、打継面に塗布した水性ポリマー分散液が乾燥する前に、「太平洋ユーロックスセメント」（商品名：太平洋マテリアル社製）100質量部に、水18質量部を配合した打継用のセメント組成物を20mmの厚さとなるように打設し、その後、20℃で7日間養生して、試験体を作製した。
4). Preparation of a test body by placing a cement composition for jointing As shown below, placing a cement composition for jointing on the joint surface of the cured body of the cement composition for jointing, A test specimen was prepared.
[Example 1]
Cement composition No. No. 1 was poured into a 30 cm × 30 cm × 5 cm (height) formwork, preliminarily placed at 20 ° C. for 48 hours, and then subjected to steam curing at 90 ° C. for 48 hours to prepare a hardened body of the cement composition for use in casting.
The cured body was removed from the mold and the surface that was in contact with the bottom of the mold was used as the joining surface. Note that the surface roughness (Ry) of the joining surface was 50 μm or less.
100 g / m 2 of water-based polymer dispersion “Crosslen CMX-02” (trade name; manufactured by Ganz Kasei Co., Ltd .; type of polymer: styrene butadiene rubber) on the joint surface of the cured body of the cement composition to be jointed It was applied so that the application amount was calculated in terms of solid content.
Next, before the aqueous polymer dispersion applied to the joint surface is dried, “Pacific Eurox Cement” (trade name: manufactured by Taiheiyo Materials Co., Ltd.) 100 parts by mass and 18 parts by mass of water are blended. The cement composition was cast so as to have a thickness of 20 mm, and then cured at 20 ° C. for 7 days to prepare a test specimen.
［実施例２〜６］
セメント組成物Ｎｏ．２〜Ｎｏ．４、Ｎｏ．６及びＮｏ．７を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、試験体を作製した。なお、打継面の表面粗さ（Ry）は、いずれも、50μm以下であった。
［実施例７］
実施例１と同様にして作製した硬化体の一面（型枠の開口している側に形成された上面）に対して、ダイヤモンド研削して、打継面とした。なお、打継面の表面粗さ（Ry）は、300μmであった。
次いで、実施例１と同様にして、水性ポリマー分散液を塗布し、かつ、打継用のセメント組成物を打設及び養生して、試験体を作製した。
[Examples 2 to 6]
Cement composition No. 2-No. 4, no. 6 and no. A test specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that 7 was used. Note that the surface roughness (Ry) of the joining surface was 50 μm or less.
[Example 7]
One surface of the cured body produced in the same manner as in Example 1 (upper surface formed on the opening side of the mold) was diamond-ground to form a joint surface. In addition, the surface roughness (Ry) of the joining surface was 300 μm.
Next, in the same manner as in Example 1, an aqueous polymer dispersion was applied, and a cement composition for casting was placed and cured to prepare a test specimen.
［比較例１］
セメント組成物Ｎｏ．１を用いて、実施例１と同様にして被打継用のセメント組成物の硬化体を作製した。この硬化体の一面（型枠の底面に接触していた面）をブラスト処理して、打継面とした。打継面の表面粗さ(Ry)は、1,200μmであった。
次いで、実施例１と同様にして、水性ポリマー分散液を塗布し、かつ、打継用のセメント組成物を打設及び養生して、試験体を作製した。
［比較例２］
セメント組成物Ｎｏ．５を用いたこと以外は、実施例１と同様にして、試験体を作製した。なお、被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面の表面粗さ（Ry）は、50μm以下であった。
[Comparative Example 1]
Cement composition No. 1 was used in the same manner as in Example 1 to produce a hardened body of the cement composition for casting. One surface of the cured body (the surface that was in contact with the bottom surface of the mold) was blasted to obtain a joining surface. The surface roughness (Ry) of the joint surface was 1,200 μm.
Next, in the same manner as in Example 1, an aqueous polymer dispersion was applied, and a cement composition for casting was placed and cured to prepare a test specimen.
[Comparative Example 2]
Cement composition No. A specimen was prepared in the same manner as in Example 1 except that 5 was used. The surface roughness (Ry) of the joint surface of the hardened body of the cement composition for jointing was 50 μm or less.
５．試験体の付着強度試験（１）
試験体の付着強度を、次に示す方法で測定した。結果を表３に示す。
［付着強度試験］
図１に示すように、試験体１に、打継用のセメント組成物の硬化体４の表面から、被打継用のセメント組成物の硬化体２に達するまで、ダイヤモンドカッタで、40mm×40mmの正方形状となるように切り込み部５を入れて、試験部６を形成した。なお、図１の符号３は、打継目（水性ポリマー分散液を塗布した部分）を示す。この試験部６に、エポキシ樹脂系の接着剤７を用いて、鋼製アタッチメント８を取り付け、建研式の引っ張り試験機によって、引張載荷を行った。一つの試験体に、６箇所の試験部を形成し、各試験部における測定値の平均値を付着強度とした。
なお、実施例１〜７及び比較例１〜２の被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に、水性ポリマー分散液を塗布せずに、打継用のセメント組成物を打設した試験体についても、上記と同様に付着強度を測定した。これらの測定値は、表３中に参考値として示す。
表３に示すように、実施例１〜７における付着強度は、3.0N/mm2以上であった。一方、比較例１、２における付着強度は、2.0N/mm2以下であった。
5. Adhesive strength test of test specimen (1)
The adhesion strength of the test specimen was measured by the following method. The results are shown in Table 3.
[Adhesion strength test]
As shown in FIG. 1, the test specimen 1 is 40 mm × 40 mm in diameter with a diamond cutter from the surface of the hardened body 4 of the cement composition for joining to the
It should be noted that the cement composition for casting was cast on the joint surface of the cured cement composition for joining in Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 and 2 without applying the aqueous polymer dispersion. The adhesion strength of the test specimen provided was also measured in the same manner as described above. These measured values are shown in Table 3 as reference values.
As shown in Table 3, the adhesion strength in Examples 1 to 7 was 3.0 N / mm 2 or more. On the other hand, the adhesion strength in Comparative Examples 1 and 2 was 2.0 N / mm 2 or less.
６．試験体の付着強度試験（２）
次のように、水性ポリマー分散液の塗布量を変化させて、実施例８〜９の試験体を作製し、上記の方法で付着強度を測定した。結果を表４に示す。
［実施例８〜９］
水性ポリマー分散液の塗布量を変更した以外は、実施例１と同様にして、実施例８〜９の試験体を作製した。作製後、前記「試験体の付着強度試験（１）」と同様の方法で、試験体の打継目の付着強度を測定した。結果を表４に示す。
6). Bond strength test of specimen (2)
The test bodies of Examples 8 to 9 were prepared by changing the coating amount of the aqueous polymer dispersion as follows, and the adhesion strength was measured by the above method. The results are shown in Table 4.
[Examples 8 to 9]
Test bodies of Examples 8 to 9 were produced in the same manner as in Example 1 except that the coating amount of the aqueous polymer dispersion was changed. After the production, the adhesion strength of the joint of the test specimen was measured in the same manner as in the “Test specimen adhesion strength test (1)”. The results are shown in Table 4.
１ 試験体
２ 被打継用のセメント組成物の硬化体
３ 水性ポリマー分散液の塗布層（打継目）
４ 打継用のセメント組成物の硬化体
５ 切り込み部
６ 試験部
７ エポキシ系の接着剤からなる接着層
８ アタッチメント
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1
4 Hardened cement composition for casting 5
Claims (7)
（Ｂ）上記被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、水性ポリマー分散液を塗布する工程と、
（Ｃ）工程（Ｂ）を経た上記被打継用のセメント組成物の硬化体の打継面に対して、打継用のセメント組成物を打設する工程
を含むことを特徴とするセメント組成物の打継方法。 (A) obtaining a hardened body of a cement composition for joining having a joining surface having a surface roughness (Ry) of 600 μm or less and having a compressive strength of 100 N / mm 2 or more;
(B) A step of applying an aqueous polymer dispersion to the joining surface of the cured body of the cement composition for joining,
(C) A cement composition comprising a step of placing a cement composition for joining on the joining surface of the cured body of the cement composition for joining that has undergone step (B) How to transfer things.
The method for casting a cement composition according to any one of claims 2 to 6, wherein the cement composition for casting includes (I) coarse aggregate.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006170717A JP4800121B2 (en) | 2006-06-20 | 2006-06-20 | Method for transferring cement composition |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2006170717A JP4800121B2 (en) | 2006-06-20 | 2006-06-20 | Method for transferring cement composition |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2008002099A JP2008002099A (en) | 2008-01-10 |
| JP4800121B2 true JP4800121B2 (en) | 2011-10-26 |
Family
ID=39006705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006170717A Active JP4800121B2 (en) | 2006-06-20 | 2006-06-20 | Method for transferring cement composition |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4800121B2 (en) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63138098A (en) * | 1986-11-28 | 1988-06-10 | 株式会社 彌冨商会 | Secondary lining structure of concrete segment inner surface |
| JPH06184489A (en) * | 1992-12-22 | 1994-07-05 | Kuraray Co Ltd | Jointing material of successive pour for cement mortar |
| JP2001317025A (en) * | 2000-05-10 | 2001-11-16 | Taiheiyo Cement Corp | Cement member to which aquatic life is hard to stick |
| JP2004316365A (en) * | 2003-04-21 | 2004-11-11 | Taiheiyo Cement Corp | Daining hump |
| JP4520106B2 (en) * | 2003-04-24 | 2010-08-04 | 太平洋セメント株式会社 | concrete |
-
2006
- 2006-06-20 JP JP2006170717A patent/JP4800121B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2008002099A (en) | 2008-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP2067753A1 (en) | Concrete Mix | |
| US20040247846A1 (en) | Hydraulic composition | |
| JP4593412B2 (en) | Centrifugal concrete product and manufacturing method thereof | |
| JP3397775B2 (en) | Hydraulic composition | |
| JP5101355B2 (en) | Cement composition | |
| JP2011084458A (en) | Cement composition | |
| JP2001240440A (en) | Steel fiber for reinforcing concrete and fiber reinforced concrete | |
| JP2002348167A (en) | Hydraulic composition | |
| JP4781290B2 (en) | Embedded formwork board | |
| JP2004115315A (en) | High-flow concrete | |
| JP4039801B2 (en) | Hydraulic composition | |
| JP3894738B2 (en) | Embedded formwork board | |
| JP5069073B2 (en) | Manufacturing method of cement concrete pipe using cement for centrifugal force forming and its cement concrete pipe | |
| JP4800121B2 (en) | Method for transferring cement composition | |
| JP6203546B2 (en) | Polymer cement mortar and method using polymer cement mortar | |
| JP2004155623A (en) | Prestressed concrete | |
| JP2001220201A (en) | Fiber reinforced concrete | |
| JP4167787B2 (en) | Composite material | |
| JP4376409B2 (en) | Joint joint material for post tension prestressed concrete plate | |
| JP2004123414A (en) | Prestressed hydraulic hardened body | |
| JP6154114B2 (en) | Refractory cement composition | |
| JP4342701B2 (en) | Hardened cement and method for producing the same | |
| JP4165992B2 (en) | Hydraulic composition | |
| JP2004256317A (en) | Reinforced concrete | |
| JP5800552B2 (en) | Precast staircase |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20090120 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20110113 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20110118 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110802 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110803 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140812 Year of fee payment: 3 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Ref document number: 4800121 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |