JP4725835B2 - 集電舟の揚力特性安定化構造 - Google Patents
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Description
なお、この発明の実施形態に対応する符号を付して説明するが、この実施形態に限定するものではない。
請求項1の発明は、集電舟(8)の揚力特性を安定化させる集電舟の揚力特性安定化構造であって、前記集電舟に支持されてトロリ線(1a)と接触するすり板(7)の摩耗量(Δd)に関わらず、このすり板の前端面(7b)とこのすり板の上面(7a)とが交わる上側角部(7c)の角度(θ)が一定であり、前記すり板の前端面と前記集電舟の上側前面(8c)とが同一面であり、前記すり板が摩耗前の状態であるときに前記上側角部から剥離した気流が前記すり板の上面で再付着する場合には、前記すり板が摩耗後の状態であるときにも前記上側角部から剥離した気流が前記すり板の上面で再付着するように、このすり板の幅(W)が設定されており、前記集電舟は、この集電舟の長さ方向と直交する平面で切断したときの下側以外の部分の断面形状が、係数a,b、揚力L、すり板が摩耗していない状態new、すり板が摩耗している状態old、平均値ave、実効値rms及び迎角αであるときに、以下の数1に示す目的関数が最小になるような形状であること
前記集電舟は、この集電舟の長さ方向と直交する平面で切断したときの下側以外の部分の断面形状が、係数a,b、揚力L、すり板が摩耗していない状態new、すり板が摩耗している状態old、平均値ave、実効値rms及び迎角αであるときに、以下の数1に示す目的関数が最小になるような形状であること
図1は、この発明の実施形態に係る集電舟の揚力特性安定化構造を備える集電装置を模式的に示す構成図である。図2は、この発明の実施形態に係る集電舟の揚力特性安定化構造の外観図である。図3は、この発明の実施形態に係る集電舟の揚力特性安定化構造におけるすり板の摩耗前後で剥離した気流が再付着する場合を模式的に示す断面図であり、図3(A)はすり板が新品の状態を示し、図3(B)はすり板の摩耗が進行した状態を示す。図4は、この発明の実施形態に係る集電舟の揚力特性安定化構造におけるすり板の摩耗前後で剥離した気流が再付着しない場合を模式的に示す断面図であり、図4(A)はすり板が新品の状態を示し、図4(B)はすり板の摩耗が進行した状態を示す。
非定常非圧縮性ナビエ・ストークス方程式を解き、求めた集電舟の揚力係数の時間変化からこの集電舟の空力特性を評価した。空力音は、物体から受ける力の変動により物体の周囲の空気に生じた微小な加速度運動の伝搬であるため、コンパクト近似が成り立つ二重極音源だけを考えれば、揚力変動の小さい物体は空力音が小さいと見なせる。最適化手法に用いるCFDには、計算の堅牢性が求められる。そこで、対流項には、3次精度風上差分(Kawamura,K.,et al.,Fluid Dynamics Research 1,(1986),145-162)を用いた。また、乱流モデルとしてBaldwin-Lomaxモデル(Baldwin,B.S.andLomax,H.,Thin Layer Aproximation and Algebraic Model for Separated Turbulent Flows,AIAA paper 78-257,(1978))を用いた。先ず、計算負荷の小さい2次元計算により大まかな最適形状を求めた後に、3次元(2次元断面)計算を行うこととした。用いた目的関数は、以下の通りであり、目的関数の最小化を目指している。
数1に示す目的関数の例において、係数a=1.0及び係数b=0.5として2次元計算による最適化を行った結果、図5に示す集電舟80の最適化形状が得られた。図5に示す二重鎖線はすり板70が摩耗した場合の形状である。集電舟80の全長は103.6mmであり、全長を基準としたレイノルズ数は6.5×105である。図5に示すように、図1に示す迎角αの変化に対して鈍感となるように集電舟80の先端が丸くなっており、全体にずんぐりした形状である。図5に示す集電舟80の下側の形状は、図1〜図4に示す集電舟8の下面8dの形状とは相違するが、集電舟80の下側以外の部分の形状は図1〜図4に示すすり板7及び集電舟8の形状に略近似しており、図1〜図4に示すすり板7及び集電舟8によって、揚力安定化及び低空力音化を実現可能であると考えられる。
図1に示すように、車両2がA方向に走行してトロリ線1aに対してすり板7が接触移動すると、図2に示すように新品状態のすり板7が徐々に摩耗する。すり板7の上面7aと前端面7bとのなす角度θがすり板7の摩耗の前後で変化せず一定であり、集電舟8の上側前面8cと前端面7bとの継ぎ目には段差がなく直線状である。その結果、集電舟8の周囲の気流Fの流れが変化しないため、すり板7の摩耗の前後で集電舟8に作用する揚力Lの変動が少なく、上側角部7cからのみ気流Fの流れが剥離し空力音が大きくならない。
(1) この実施形態では、すり板7の摩耗量Δdに関わらず、前端面7bと上面7aとのなす角度θが一定であり、この前端面7bと集電舟8の上側前面8cとが同一面である。このため、集電舟8の周囲の気流Fの流れが略一定になり、すり板7の摩耗量Δdに関わらず揚力Lの変動を抑えることができる。
この実施形態では、車両2がA方向に移動する場合を例に挙げて説明したが、車両2がA方向とは逆方向に移動する場合についてもこの発明を適用することができる。また、この実施形態では、集電装置3としてシングルアーム式パンタグラフを例に挙げて説明したが、菱型パンタグラフなどの他の形式のパンタグラフについてもこの発明を適用することができる。
1a トロリ線
2 車両
2a 車体
3 集電装置
7 すり板
7a 上面
7b 前端面
7c 上側角部
7d 下面
8 集電舟
8a 上面
8b 前端面
8c 上側前面
8d 下面
9 揚力特性安定化構造
L 揚力
θ 角度
F 気流
W,W1,W2 幅
Δd 摩耗量
Claims (4)
- 集電舟の揚力特性を安定化させる集電舟の揚力特性安定化構造であって、
前記集電舟に支持されてトロリ線と接触するすり板の摩耗量に関わらず、このすり板の前端面とこのすり板の上面とが交わる上側角部の角度が一定であり、
前記すり板の前端面と前記集電舟の上側前面とが同一面であり、
前記すり板が摩耗前の状態であるときに前記上側角部から剥離した気流が前記すり板の上面で再付着する場合には、前記すり板が摩耗後の状態であるときにも前記上側角部から剥離した気流が前記すり板の上面で再付着するように、このすり板の幅が設定されており、
前記集電舟は、この集電舟の長さ方向と直交する平面で切断したときの下側以外の部分の断面形状が、係数a,b、揚力L、すり板が摩耗していない状態new、すり板が摩耗している状態old、平均値ave、実効値rms及び迎角αであるときに、以下の数1に示す目的関数が最小になるような形状であること、
- 集電舟の揚力特性を安定化させる集電舟の揚力特性安定化構造であって、
前記集電舟に支持されてトロリ線と接触するすり板の摩耗量に関わらず、このすり板の前端面とこのすり板の上面とが交わる上側角部の角度が一定であり、
前記すり板の前端面と前記集電舟の上側前面とが同一面であり、
前記すり板が摩耗前の状態であるときに前記上側角部から剥離した気流が前記すり板の上面で再付着しない場合には、前記すり板が摩耗後の状態であるときにも前記上側角部から剥離した気流が前記すり板の上面で再付着しないように、このすり板の幅が設定されており、
前記集電舟は、この集電舟の長さ方向と直交する平面で切断したときの下側以外の部分の断面形状が、係数a,b、揚力L、すり板が摩耗していない状態new、すり板が摩耗している状態old、平均値ave、実効値rms及び迎角αであるときに、以下の数1に示す目的関数が最小になるような形状であること、
- 請求項1又は請求項2に記載の集電舟の揚力特性安定化構造において、
前記集電舟の前端面が流線型であること、
を特徴とする集電舟の揚力特性安定化構造。 - 請求項1から請求項3までのいずれか1項に記載の集電舟の揚力特性安定化構造において、
前記集電舟の下面が流線型であること、
を特徴とする集電舟の揚力特性安定化構造。
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JP2004330077A JP4725835B2 (ja) | 2004-11-15 | 2004-11-15 | 集電舟の揚力特性安定化構造 |
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2004
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