JP4674055B2 - ガスケット - Google Patents
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図7(A)、(B)に示すように、メタルジャケット形ガスケット100は、石綿製あるいは非石綿製の中芯材102を金属薄板104で被覆((A)は半被覆形、(B)は二重被覆形)したものであり、一般に熱交換器などに使用されるものである。メタルジャケット形ガスケット100は、高温高圧ラインに多用される渦巻き形ガスケットに比べて、シール性に劣り、通常、そのシール性を高めるために、フランジとの接触面となるメタルジャケット形ガスケット100の上下面には、黒鉛あるいは雲母などの無機系粉体を配合した油溶性あるいは水溶性のペーストが塗布されて使用されている。また、メタルジャケット形ガスケット100は、熱サイクルのあるラインなどで使用されると、中芯材に含有される有機分の減少あるいは熱負荷による硬化が原因となって、その弾力性(クッション性)が低下し、高い気密性を確保することができないという問題もある。
この渦巻き形ガスケット120では、フィラー材124に石綿紙単体、非石綿紙単体を用いた場合には、高温条件下、そのシール性が著しく低下する。このため、火力発電所用プラント、炭化水素系プラント、硝酸アンモニウムプラントなどの各種高温プラント用で特にシール性を要求される場合には、フィラー材124として石綿紙単体、非石綿紙単体での使用は避け、フィラー材124に膨張黒鉛を使用し、さらに、より高温での使用を可能とするために、酸素存在側(径方向内側又は/及び外側)に、その遮断用として、石綿紙あるいは非石綿紙(アラミド繊維などの有機繊維、セラミック繊維などの無機繊維、マイカなどの無機物からなるもの)を巻き回した製品が多く使用されている。
また、近年の各種プラントでは、その処理効率を上げるなどのために、処理温度が上昇する傾向があり、既存の石綿、あるいはそれに変わる非石綿渦巻き形ガスケットでは、その対応が困難になってきている。例えば、超過酷流動触媒分解装置などでは、その耐熱性が700〜800℃まで要求されており、石綿を含め、非石綿、膨張黒鉛からなる既存製品では、その対応が困難である。
ここで、上記のような700〜800℃あるいはそれ以上の高温用の渦巻き形ガスケットとしては、より耐熱性の高い、無機系のセラミック製フィラー材やマイカ製フィラー材を用いた渦巻き形ガスケットがあるが、これらはシール性に著しく劣り、その単体での使用は困難である。一般に、これらはシール性の要求の高くない箇所に使用されるが、シール性が要求される場合には、膨張黒鉛をフィラー材に用い、酸素遮断用としてその径方向内側又は/及び外側に上述の無機系フィラー材を用いた渦巻き形ガスケットが使用されることもある。しかしながら、酸素遮断性あるいはシール性に劣り、汎用的ではない。
以上のような理由で、バネ入りメタルCリング150は、熱サイクルラインに使用されるガスケットとして汎用的に用いられていない。
なお、本明細書において「中芯構成部材の高さ」とは、中芯構成部材のガスケット軸方向に沿う長さを意味する。
また、位置決め部材の高さが中芯部材又は中芯構成部材の高さよりも低いため、中芯部材又は中芯構成部材の軸方向に沿う弾性変形が位置決め部材により抑制されることがない。
なお、本明細書において「位置決め部材の高さ」あるいは「中芯部材又は中芯構成部材の高さ」とは、「位置決め部材のガスケット軸方向に沿う高さ」あるいは「中芯部材又は中芯構成部材のガスケット軸方向に沿う高さ」を意味する。
第1金属薄板12は、径方向(図1中矢印X方向)に対して垂直方向(図1中矢印Y方向側)に切断した断面が径方向外側(図1中矢印O方向側)に屈曲する屈曲部12Aを持つように(例えば、V字形、M字形など)、構成されている。
なお、第1金属薄板12の断面形状は、屈曲部を有する形状に限られるものではなく、その断面が径方向(図1中矢印X方向)に円弧状や波形状などの湾曲部を有する形状や、直線部分と曲線部分とを組み合わせた形状などでもよい。さらに、第1金属薄板12は、その断面が径方向内側(図1中矢印I方向側)に屈曲する屈曲部12Aを持つように(例えば、逆V字形、逆M字形など)、構成されていてもよい。
このように、第1金属薄板12の断面を上述のような形状に構成することにより、径方向(図1中矢印X方向)に対して直交する方向(以下、適宜「軸方向」と称する。図1中矢印Y方向)に作用する圧力(例えば、フランジからの締付圧力)に対して、軸方向の弾性変形を大きくすることができる。
なお、これらの第2金属薄板14の形状は、従来のメタルジャケット形ガスケットに広く適用されているため、その詳細な説明は省略する。
例えば、高温−常温−高温のように温度変化が生じる熱サイクル環境下でガスケット10を使用した場合では、熱負荷後、常温に戻る際に、フランジやこれを締め付けるボルトの熱収縮によりフランジ面間が開く(開放する)方向に力が作用するが、ガスケット10の第1金属薄板12が上述したように金属で構成されているため、有機材を含んだ従来のガスケットのように熱減量や熱による硬化が生じてしまうことがなく、軸方向の弾性力(復元力)を維持することができる。このため、締付圧力に対する反発力として第1金属薄板12からフランジ面間に接触応力が常に作用し、開こうとするフランジ面間を完全にシールすることができる。
特に、中芯材である第1金属薄板12の断面が径方向に屈曲する屈曲部12Aを有しているため、第1金属薄板12は軸方向に弾性変形し易くなり、弾性変形量が大きくなる。この結果、第1金属薄板12からフランジ面にそれぞれ作用する接触応力が高くなり、フランジ面間のシール性能を大幅に向上させることができる。
なお、第1実施形態に係るガスケット10と同様の構成については同符号を付すと共に、同様の構成及び作用効果についてはその説明を適宜省略する。
また、各環状リング22、24の材質は、第1金属薄板12及び第2金属薄板24の材質と同様である。
なお、各環状リング22、24の断面の形状は、角形に限られるものではなく、円形やその他の形状でもよい。
ここで、第1金属薄板12の径方向外側(図2中矢印O方向側)及び径方向内側(図2中矢印I方向側)には、金属製の各環状リング22、24がそれぞれ配置されているため、第1金属薄板12の径方向への弾性変形(撓み)が抑制される。これにより、フランジ面からの締付圧力が発散することなく、締付圧力をそのまま反作用力とすることができるため、第1金属薄板12からフランジ面に作用する接触応力をさらに高めることができる。この結果、フランジ面間のシール機能を大幅に向上させることができる。
なお、各環状リング22、24の軸方向に沿う高さが第1金属薄板12の軸方向に沿う高さよりも低いため、締付圧力による第1金属薄板12の軸方向への弾性変形が各環状リング22、24により抑制されることがない。
また、第1金属薄板12の径方向内側(図3中矢印I方向側)に内側環状リングのみを配置させる構成にしてもよい。
このように、各環状リング22、24は、ガスケット10の使用用途に応じて適宜設定することができる。
例えば、ガスケット20を構成する第1金属薄板12の径方向外側又は/及び内側には、第1金属薄板12の軸方向に沿う高さよりも低くなるようにフープ材(図示省略、位置決め部材)を巻き回して構成してもよい。
このフープ材の材料としては、SUS304、SUS304L、SUS316、SUS316Lなどのステンレス鋼材や、アルミニウム、インコネル、ハステロイ等の単体金属及び合金が挙げられる。
なお、第1実施形態に係るガスケット10と同様の構成については同符号を付すと共に、同様の構成及び作用効果についてはその説明を適宜省略する。
ここで、第1中芯構成部材12Sの軸方向(図4中矢印Y方向)に沿う高さが第2中芯構成部材12Tの軸方向(図4中矢印Y方向)に沿う高さと比較して、短くなるように設定されている。
特に、第1中芯構成部材12Sの軸方向に沿う高さと第2中芯構成部材12Tの軸方向に沿う高さとが異なるように設定されているため、ガスケット30の軸方向から締付圧力が作用したときに、高さの高い第2中芯構成部材12Tがこの締付圧力により軸方向に弾性変形する。このとき、高さの低い第1中芯構成部材12Sが軸方向に弾性変形しないため、径方向に隣接する各中芯構成部材12S、12T間の接触圧力が高くする。この接触圧力の反作用により、高さの高い第2中芯構成部材12Tからフランジ面に作用する接触応力も高くなり、フランジ面間のシール機能(気密機能)をさらに向上させることができる。
なお、本実施形態のガスケット30では、2種類の金属から構成されている第1金属薄板を例に取り説明したが、これに限られるものではなく、ガスケットの使用用途に応じて、複数種類の金属で構成するようにしてもよい。
次に、上記実施形態の各ガスケットを用いて、シール性の確認試験を行った。
確認試験は、ガスケット(寸法などの詳細は後述)をフランジ(JPI300Lb 2Bフランジ、ボルトサイズ3/4−10UNC、ボルト本数8本)間に装着し、トルク140N・mで締付を行った。このフランジ締結体を予め600℃に熱しておいて電気炉に8時間(8h)放置した。その後、室温まで冷却し、シール性の確認を行った。
ここで、シール性の確認に用いた試験装置について説明する。
図6に示すように、試験装置50は、内部に水が貯溜された水槽52と、フランジ締結体54に窒素ガスを供給する窒素ボンベ56と、を備えている。なお、窒素ボンベ56とフランジ締結体54との間には、途中に減圧弁58、ポンプ60及びバルブ62を設け内部に窒素ガスが流通する管状部材64が接続されている。
実施例2のガスケットは、図4に示すガスケット30である。フランジ面と接触するガスケット30の上面と下面には、ペーストが薄く均一に塗布されている。
現行品のガスケットは、図7(B)に示す二重被覆形のメタルジャケット形ガスケット100である。このメタルジャケット形ガスケット100の中芯材は、非石綿紙である。フランジ面と接触するガスケット100の上面と下面には、ペーストが薄く均一に塗布されている。
比較例1のガスケットは、図8に示す内外輪付きの渦巻き形ガスケット120である。この渦巻き形ガスケット120のフィラー材124には膨張黒鉛を使用し、その径方向外側には酸素遮断効果を得るために非石綿紙が巻き回されている。フープ材122には厚み0.2mmのSUS316製金属薄板を巻き回し、巻き終わりには、フープ材122のみを3巻空巻きした後、3箇所を溶接で固定した。
なお、表1中に記載した第1金属薄板、第2金属薄板、第1中芯構成部材、第2中芯構成部材などの用語の意味は、上記各実施形態に記載した用語の意味と同一である。
試験結果は、以下の表2に示す通りになった。
これらに対して、実施例1のガスケット30では8MPa以上の気密性を確保し、実施例2のガスケット30では7MPaまで気密性を確保が判明した。
また、実施例1のガスケット30と実施例2のガスケット30の優位性を確認するために、通常、実機では使用しない圧力範囲までの試験を実施しており、実機使用時には、性能的に両者に大差がないと考えられる。
ただし、熱負荷後、シール性を確認し、ガスケット30をフランジから取り外した後、実施例1のガスケット30では異常な変形が見られなかったものの、実施例2のガスケット30では異常な変形(金属製の被覆部材の一部が径方向外側に突出した状態)が生じていることが判明した。これは、過剰な内圧が負荷された場合、あるいは片締めを生じている場合に起こる現象であり、不均一な締付面圧、過剰な流体圧に対しては、実施例1のガスケット30の方が異常変形を抑制でき、安定した気密性を保持できると推測される。
12 第1金属薄板(中芯部材)
12S 第1中芯構成部材(中芯構成部材)
12T 第2中芯構成部材(中芯構成部材)
14 第2金属薄板(被覆部材)
22 外側環状リング(位置決め部材)
24 内側環状リング(位置決め部材)
Claims (5)
- 環状に構成され、対向するフランジ面間に装着されて前記フランジ面間を気密にするガスケットであって、
渦巻き状に巻回した金属製の中芯部材と、
前記中芯部材を被覆する金属製の被覆部材と、
を有し、
前記中芯部材は、前記ガスケットの径方向に対して垂直方向に切断した断面視において径方向側に屈曲又は/及び湾曲している部位を有し、かつ前記屈曲又は/及び湾曲している部位が前記ガスケットの径方向に沿って重なるように巻回されており、
前記中芯部材が前記被覆部材により被覆された状態では、前記ガスケットの径方向に対して垂直方向に切断した断面視において、前記中芯部材の径方向外側及び内側と前記被覆部材との間に空間部が形成されていることを特徴とするガスケット。 - 前記中芯部材は、異なる種類の金属からなる複数の中芯構成部材で構成され、
径方向に沿って異なる種類の金属からなる前記中芯構成部材が交互に配置されていることを特徴とする請求項1に記載のガスケット。 - 径方向に隣接する前記中芯構成部材の高さがそれぞれ異なることを特徴とする請求項2に記載のガスケット。
- 前記中芯部材又は前記中芯構成部材の径方向内側又は/及び径方向外側には金属製の位置決め部材が配置されており、前記位置決め部材の高さは前記中芯部材又は前記中芯構成部材の高さよりも低いことを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載のガスケット。
- 前記中芯部材の前記ガスケットの径方向内側端部と径方向外側端部は、径方向に沿って隣接する前記中芯部材の隣接部分に溶接により固定されていることを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載のガスケット。
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