JP4636711B2

JP4636711B2 - Outer rotor motor for rotating polygon mirror and optical deflection scanning apparatus including the same

Info

Publication number: JP4636711B2
Application number: JP2001061103A
Authority: JP
Inventors: 中島　　伸夫
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2001-03-06
Filing date: 2001-03-06
Publication date: 2011-02-23
Anticipated expiration: 2021-03-06
Also published as: JP2002258202A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、高速度で回転多面鏡を回転させる回転多面鏡用アウターロータモータ及びそれを備える光偏向走査装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
レーザビームプリンタ、レーザファクシミリ等の画像形成装置に用いられる光偏向走査装置では、高速回転する回転多面鏡によって光源から出射する光束を偏向走査し、得られた走査光束を走査光学レンズを介して回転ドラム状の感光体上に結像させて静電潜像を形成する。そして、感光体上の静電潜像を現像装置によって現像してこれをトナー像として顕像化し、このトナー像を記録紙等の記録媒体に転写して定着装置へ送り、記録媒体上のトナーを加熱定着させることによって印刷（プリント）を行う。
【０００３】
近年、光偏向走査装置では益々高速で高精度な回転装置として、非接触で回転する動圧流体軸受が用いられている。特に、高速回転のものには所謂空気式軸受が主として使用されているが、小型薄型化、低コスト化が要求される今日では空気式軸受に代わりオイル式の動圧流体軸受が採用されつつある。
【０００４】
図１９に従来の光偏向走査装置に用いられる偏向器用モータの主断面を示すが、同図において、１０１は偏向器用モータ（回転多面鏡用アウターロータモータ）、１０２は複数の鏡面１０２ａを有する回転多面鏡、１０３は回転軸、１０４はスリーブ、１０５はスラスト円盤受け、１０６は回転軸１０３とスリーブ１０４及びスラスト円盤受け１０５の間に満たされた潤滑流体、１０４ａ，１０４ｂはスリーブ１０４に刻設された楔状の浅溝である。
【０００５】
而して、回転軸１０３がＡ方向から見て時計方向に回転すると、潤滑流体１０６はスリーブ１０４に形成された楔状の浅溝１０４ａ，１０４ｂの中央部に取り込まれてその圧力が高まり、回転軸１０３をスリーブ１０４から離間して保持する。スラスト円盤受け１０５には回転軸１０３の端部１０３ｃが当接し、回転軸１０３をスラスト方向に保持する。
【０００６】
１０７は回転軸１０３に圧入固定された回転多面鏡受け座、１０８は多面鏡受け座１０７にカシメによって固定されたロータヨーク、１０９はロータヨーク１０８に接着固定されたロータマグネットである。回転多面鏡１０２は回転多面鏡受け座１０７上に載置され、これは波ワッシャ１１０と押さえリング１１１及びこれらを回転軸１０３に保持固定する止め輪１１２よって固定されている。
【０００７】
一方、モータ回路基板１１４には複数のステータコイル１１３がステータコア１１５に設けられ、ステータコイル１１３に電流を流して回転磁力を発生させることによってロータマグネット１０９との間で回転トルクが発生し、ロータマグネット１０９と回転軸１０３及び回転多面鏡１０２で構成されるロータ部が回転駆動される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記従来技術では、モータ回路基板１１４上に形成された駆動回路から供給される駆動電流によりステータコイル１１３に電流が流れて該ステータコイル１１３が励磁されたとき、ステータコイル１１３と対向したロータマグネット１０９が回転磁力により回転するとステータコア１１５自身が振動し、このステータコア１１５自身に固有な振動数（所謂固有振動数）近傍の周波数において振動が発生する。このステータコア１１５の固有振動は空気を媒質とし、又はステータコア１１５を固定している端子ピン等からモータ回路基板１１４へ伝わり、更には光学箱へ伝播し、これらを媒質として音波（電磁音）として人間の耳に聞こえる。一般的にステータコア１１５から発生する電磁音はこのステータコア１１５の固有振動数に起因しており、人間が感じることができる可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）でピークが発生した場合に人間にとって不快な音と感じられる。
【０００９】
又、この電磁音は回転数の基本周波数成分とは異なり、ロータ部のアンバランス調整を行うことによって簡単に周波数ピーク値を下げることが不可能であるため、電磁音を低減するためには設計段階からステータコアの形状には注意を払う必要があった。これは一般的な回転駆動モータでは必然的にステータコア内周部は回転軸や軸受部を逃げるため、中心部は円筒部を形成した中空構造になっている。又、ステータコア外周部には使用回転数、起動時間、消費電流値等のモータ基本特性を満足するために最適な回転磁力が得られるように切欠き部が設けられ、ステータコイルを巻き付けるためのスロット（溝）部及びティース部が形成され、ポリエステル線等の電線を巻回してステータコイルを形成している。
【００１０】
然るに、近年の回転数の高速化に伴い起動時間の短縮が要求されており、これを満足するためにイナーシャを低く抑える必要があり、そのため偏向器用モータのロータ外径を小さくしなければならなかった。
【００１１】
又、走査光学系の縮小により光学レンズ等が接近してきた場合にロータ部を小径化しなければならなかった。このことはステータコア自身の機械的特性（剛性）の観点から見ると振動に対して非常に弱い構造となり、この場合のステータコア固有振動数が可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）にピークがあれば、このステータコア固有振動数近傍において電磁音を発生させる原因となっていた。
【００１２】
一般的に高速回転（１００００ｒｐｍ以上）仕様、ロータの小径化（直径φ４０ｍｍ以下）によりステータコア固有振動数は２０００Ｈｚ〜１８０００Ｈｚ付近で発生していることがシミュレーションにより分かっている。このため、電磁音によりオフィス環境等での騒音を著しく悪化させる原因となっていた。
【００１３】
本発明は上記問題に鑑みてなされたもので、その目的とする処は、モータ駆動回転中の電磁音による騒音を大幅に低減することができる光偏向走査装置を提供することにある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、回転多面鏡と、前記回転多面鏡とともに回転するロータヨークと、前記ロータヨークの内側に固定されたロータマグネットと、前記ロータヨークの内側に設けられ、円筒部と前記円筒部から前記ロータマグネット側に突出してコイルが巻かれるティース部とを備えるステータコアと、を有し、前記コイルに電流が流されることにより前記ロータマグネットと前記ステータコアとの間に回転トルクを発生させ、前記回転多面鏡を回転させる回転多面鏡用アウターロータモータにおいて、前記ステータコアの前記円筒部の内径であって、前記ロータヨークに固定された回転軸を保持して前記円筒部の内側に設けられたスリーブの外側の前記円筒部の内径に前記ステータコアと材質の異なるリング状のブッシュを内設し、前記ブッシュは前記ステータコアの固有振動数を可聴域外に移すような材質であることを特徴とする回転多面鏡用アウターロータモータ。
【００２０】
【発明の実施の形態】
以下に本発明の実施の形態及び参考例を添付図面に基づいて説明する。
【００２１】
＜参考例＞
図１は参考例に係る光偏向走査装置の断面図であり、同図において、１は偏向器用モータである回転多面鏡用アウターロータモータ、２は複数の鏡面２ａを有する回転多面鏡、３は回転軸、４はスリーブ、５はスラスト円盤受け、６は回転軸３とスリーブ４及びスラスト円盤５の間に満たされた潤滑流体、４ａ，４ｂはスリーブ４に刻設された楔状の浅溝である。
【００２２】
而して、回転軸３が図１のＡ方向から見て時計方向に回転すると、潤滑流体６はスリーブ４の楔状の浅溝４ａ，４ｂの中央部に取り込まれてその圧力が高まり、回転軸３をスリーブ４から離間して保持する。スラスト円盤受け５には回転軸３の端部３ｃが当接し、回転軸３をスラスト方向に保持する。
【００２３】
又、７は回転軸３に圧入固定された回転多面鏡受け座、８は多面鏡受け座７にカシメによって固定されたロータヨーク、９はロータヨーク８の内側に接着固定されたロータマグネットである。回転多面鏡２は回転多面鏡受け座７上に載置され、これは波ワッシャ１０と押さえリング１１及びこれらを回転軸３に保持固定する止め輪１２よって固定されている。
【００２４】
又、２０は走査光学レンズ、２１は不図示の光学箱に設けられたミラー台座部である。
【００２５】
図２は図１のロータ部を切断した断面図であり、同図に示すように、モータ回路基板１４上にはステータコイル１５ａが端子ピン１５ｂを介して半田付け固定されて、ステータコイル１５ａとモータ回路基板１４とが電気的に接続されている。このステータコイル１５ａは複数のコイル巻線がステータコア１５の円筒部からロータマグネット９側に突出したティース部１７に巻かれることにより形成される。ステータコイル１５ａに電流を流してスロット部１６に回転磁力を発生させることによってロータマグネット９との間で回転トルクが発生し、ロータマグネット９と回転軸３及び回転多面鏡２で構成されるロータ部が回転駆動される。
【００２６】
しかしながら、回転数の高速化に伴う起動時間の短縮が近年要求されており、レーザビームプリンタ等では起動時間が５ｓｅｃ以内は必須条件である。これを満足するためには回転トルクと慣性モーメント及び回転数が大きく影響し、これらのパラメータによってほぼモータの大きさ、つまりロータ外径Ｄｒが決まってくる。この関係は下式で表され、図３に図示される。
【００２７】
ｔ＝Ｉ×ω／Ｍｄ …（１）
ｔ：起動時間、Ｉ：慣性モーメント、ω：回転速度、Ｍｄ：回転トルク
図３は起動時間ｔとロータ外径Ｄｒの関係を示した図である。
【００２８】
ここで、起動トルクはロータマグネット９の磁束密度でほぼ決まり、ロータマグネット９には一般的にフェライトマグネットが使用され、回転数が２００００ｒｐｍ、起動トルクを３００ｇｆ・ｃｍ以下としたときの起動時間が５ｓｅｃ以内を満足するためには、ロータ外径Ｄｒはφ４０ｍｍ未満としなければならない。特に、回転数が２００００ｒｐｍを超えるものでは、偏向器用モータ１のロータ外径Ｄｒを更に小さくしなければならない。
【００２９】
本実施の形態では、ロータマグネット９にフェライトマグネットを用いているが、ネオジウムのような高希土類のマグネットを用いても同様である。ここで、ロータ外径Ｄｒとは、図４（ｂ）に示すように、回転軸３の回転中心からロータマグネット９をバックヨークしている側面８ａまでの２倍の距離のことを言う。又、アウタロータ形スロット付きモータではステータコア円筒部外径ｄｋ₂ はロータ外径Ｄｒよりも小さく、この関係式を求めると、
ｄｋ₂ ＝Ｄｒ−２×（ｔry＋ｔmg＋Ａgap ） …（２）
ｔry：ロータヨーク８の厚み、ｔmg：ロータマグネット９の厚み
Ａgap ：エアギャップ（ロータマグネット９とステータコア１５の隙間）
となり、本実施の形態ではロータ外径Ｄｒ＝２２ｍｍ、ステータコア円筒部外径ｄｋ₂ ＝２０ｍｍである。
【００３０】
しかしながら、前記ロータ外径Ｄｒがφ４０ｍｍ未満になると、ステータコア１５に作用する捩り応力τが増幅する。このロータ外径Ｄｒと捩り応力τの関係を図５と図６にそれぞれ示す。
【００３１】
このようにロータ外径Ｄｒが小さくなることにより、ステータコア円筒部外径ｄｋ₂ が小さくなって捩り応力τが大きくなる。
【００３２】
又、マグネット磁束密度、巻線線径、巻線ターン数等での仕様の違いはあるが、偏向器用モータ１として用いられるような小型で低トルクのモータにおいては、ティース部１７の長さＴＬ＝（Ｄｓ−ｄ２）／２はほぼ一定であると考えられ、その長さＴＬは５ｍｍ程度あれば十分である。これを図４（ａ）に示す。
【００３３】
ここで、回転磁力Ｍｔが１００ｇｆ・ｃｍ程度の偏向器用モータを考えてみる。このような構成においてステータコア円筒部外径ｄｋ₂ に作用している捩り応力τの関係をみると、
τmax ＝１６Ｍｔ／π×ｄｋ₂ ³ …（３）
で求められる。（２），（３）式からこの関係を図示したものが図６である。
【００３４】
図６からステータコア円筒部外径ｄｋ２に作用する捩り応力τはロータ外径Ｄｒを小径化すると増加傾向にあり、特にＤｒ＜φ４０ｍｍにおいて急激に増加する。このため、ステータコア円筒部外径ｄｋ２には多大な捩り応力τが加わり、捩り剛性に対して非常に弱い構成になっている。
【００３５】
本参考例では、オイル動圧軸受を用いているためにオイル粘度、軸受剛性、シャフト剛性、起動時間、消費電流値等の光偏向走査装置特有のモータ仕様を満足するために回転軸直径ＤｓはＤｓ＝φ３ｍｍとしているが、更なる回転数の高速化のために回転軸直径Ｄｓをφ３ｍｍ未満とした場合でも同様のことが言えるため、剛性に対する注意を十分に払う必要があることは言うまでもない。
【００３６】
又、回転多面鏡等の回転負荷が大きい場合を考慮して回転軸直径ＤｓはＤｓ＝φ３ｍｍ以上の回転軸で軸受にボールベアリングを用いた光偏向走査装置においても同様のことが言えるため、剛性に対する注意を十分に払う必要があることは言うまでもない。
【００３７】
次に、ステータコア１５の中心部を構成するステータコア円筒部外径ｄｋ₂ とステータコア円筒部内径ｄｋ₁ に着目してみる。
【００３８】
図７はステータコア１５の形状を、図８（ａ）〜（ｃ）はステータコア１５の円筒部断面のみを示す。
【００３９】
ここで、図７に示すように、ステータコア１５の円筒部形状が一様断面を有する中空丸棒と考えてみる。このとき、ステータコア１５の円筒部断面のみに着目するためにティース部１７の形状とスロット部１６の形状については触れない。このときのステータコア１５の円筒部断面の変形は以下のように考えられる。
【００４０】
つまり、ロータマグネット９が回転磁力により高速に回転することによりティース部１７に伝わった外力によってステータコア１５の円筒部外径ｄｋ₂ には捩りモーメントＭｔが発生する。この捩りモーメントＭｔはステータコア１５の円筒部断面に作用する力であり、ロータマグネット９が回転駆動中のときステータコア１５自身を振動させる。このときの円筒部断面の断面二次極モーメントＩｐは、
Ｉｐ＝π×（ｄｋ₂ ⁴−ｄｋ₁ ⁴）／３２ …（４）
で求められる。
【００４１】
又、捩りに対する変形抵抗の大きさは捩り剛性Ｂで表わすことができ、次式で求められる。
【００４２】
Ｂ＝ＧＩｐ＝Ｇ×π×（ｄｋ₂ ⁴−ｄｋ₁ ⁴）／３２ …（５）
Ｇ：横弾性係数
ここで、中空丸棒としてステータコア１５の円筒部外径ｄｋ₂ に対して同ステータコア１５の円筒部内径ｄｋ₁ を連続的に変化させたときの捩り剛性ＧＩｐの関係を見るために（４），（５）式からこの関係を図示したものが図９である。
【００４３】
つまり、ステータコア１５の円筒部断面における捩り剛性ＧＩｐは、ステータコア円筒部外径ｄｋ₂ に対してステータコア円筒部内径ｄｋ₁ が小さくなれば中実丸棒と同等に高めることができ、その比ｄｋ₁ ／ｄｋ₂ を０．６以下に設定すれば捩り剛性ＧＩｐを最大限に高められることが分かる。
【００４４】
本参考例では、ステータコア円筒部外径ｄｋ２をφ１２ｍｍ（つまり、ステータコア円筒部内径ｄｋ１をφ７ｍｍ以下）に設定すれば中実丸棒である場合とほぼ同等の捩り剛性ＧＩｐが得られることになり、限られたスペースの中で捩り剛性を最大限に高めることが可能になる。
【００４５】
尚、図８（ａ）に示すステータコア１５の円筒部断面は、図８（ｂ），（ｃ）に示すようにステータコア円筒部外径ｄｋ₂ 及び内径ｄｋ₁ を内接円とする多面形であっても捩り剛性ＧＩｐを更に高められるために望ましい。又、１０（ａ），（ｂ）に示すように、ｄｋ₂ 及びｄｋ₁ を外接円とする多面形であっても、捩り剛性ＧＩｐを更に高められるために望ましい。
【００４６】
次に、本参考例におけるステータコア１５の固有振動数をシミュレーション解析により求める。
【００４７】
図１１（ａ）、図１２（ａ）、図１３（ａ）は実際にシミュレーション解析を行なったステータコア１５の断面形状を示す。その結果を図１１（ｂ）、図１２（ｂ）、図１３（ｂ）にそれぞれ示す。このことから図１１（ａ）に示すステータコア円筒部内径ｄｋ₁ ＝φ９ｍｍでは１２０００Ｈｚ、図１２（ａ）に示すステータコア円筒部内径ｄｋ₁ ＝φ７ｍｍでは１８０００Ｈｚ、図１３（ａ）に示すステータコア円筒部内径ｄｋ₁ ＝φ６ｍｍでは１９０００Ｈｚにそれぞれ固有振動数を有することが分かる。これをグラフ化して図１４に示す。
【００４８】
このことから少なくともステータコア円筒部外径ｄｋ₂ とステータコア円筒部内径ｄｋ₁ の比ｄｋ₁ ／ｄｋ₂ を０．６以下に設定すれば、ステータコア固有振動数を１８０００Ｈｚ以上にすることができることが分かる。
【００４９】
本参考例では、ステータコア１５の外周部のスロット部１６及びティース部１７の形状については特に定義していないが、モータ起動特性を満足するために制約条件があり、如何なるモータ仕様の形状でも同等と見なすことができ、ステータコア固有振動数を大幅に変化させる程効力はない。又、本参考例では、スロット部１６が９個の構造を成しているが、スロット数は任意に設定し得る。更に、本シミュレーション解析ではステータコアとモータ回路基板との締結部は高周波（１００００Ｈｚ以上）成分であるため、微小領域での振動が発生していると見なして拘束条件は無しとしている。
【００５０】
以上の述べたように、ステータコア円筒部外径ｄｋ₂ に対するステータコア円筒部内径ｄｋ₁ を比率ｄｋ₁ ／ｄｋ₂ を０．６以下に設定すれば、ロータマグネット９が回転磁力により回転駆動するときのステータコア１５自身の振動を抑えることができ、固有振動数のピーク値を低減することができる。
【００５１】
又、ステータコア１５の固有振動数を可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）外に移動させることができ、電磁音を人間の耳の分解能以下にして実質的に聞き取りにくくすることができるため、騒音を大幅に低減することができる光偏向走査装置を得ることができる。
【００５２】
＜実施の形態＞
次に、本発明の実施の形態について説明する。
【００５３】
本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置の詳細を図１５に示す。
【００５４】
本実施の形態は、前記参考例において説明したステータコア円筒部内径にリング状のブッシュが内設されている点に特徴がある。従って、本実施の形態に係る光偏向走査装置の他の構成は前記参考例に係る光偏向走査装置のそれと同一であるため、図１５においては図１に示したと同一要素には同一符号を付しており、以下、それらについての説明は省略する。
【００５５】
図１５及び図１６に示すように、本実施の形態に係る光偏向走査装置はステータコア円筒部内径ｄｋ₁ にはリング状のブッシュ２２が内設されている。
【００５６】
本構成によれば、ステータコア円筒部内径ｄｋ₁ にはリング状のブッシュ２２が内設されているため、回転磁力によりステータコア１５の固有振動数で振動が発生しても、ステータコア円筒部内径ｄｋ₁ に内設したリング状のブッシュ２２の材質を種々選択することができ、ステータコア１５の重量を変更することができ、ステータコア１５の固有振動数を最適な周波数へ可変することができるためにステータコア１５の設計自由度が高められる。尚、ステータコア１５の材質は一般的には鉄であるため、内設するブッシュ２２の材質には例えば真鋳、アルミニウム、鉛等の金属材料を用いれば剛性を上げることは勿論のこと、ステータコア１５の重量を変化させることができるために該ステータコア１５の固有振動数を可変できるために更に良い。
【００５７】
又、ステータコア１５の材質よりも機械的特性（特に横弾性係数）の優れた材料を選択すれば更に効果が高められることは言うまでもない。本シミュレーションの解析結果を図１８に示す。
【００５８】
従って、ステータコア１５の振動を抑えることができるのは勿論のこと、固有振動数のピーク値を可変することができるために設計の自由度が高められ、ステータコア１５の固有振動数を可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）外に移動させることができる。
【００５９】
又、リング状のブッシュ２１はステータコア１５以外のモータ回路基板１４と当接していれば、拘束条件はあり（内径固定）と見なすことができる。これは振動を波として考えると説明が容易である。つまり、ステータコア１５に或る波が発生したときにこのステータコア１５の或る１点を拘束すると拘束点を節として波の速度は上がり、周波数は大きくなることが分かっている。このことはステータコア１５の固有振動数における振動モードを大幅に変化させたいときに有効である。
【００６０】
従って、ステータコア円筒部内径ｄｋ₁ に内設したリング状のブッシュ２２はステータコア１５以外のモータ回路基板１４と当接していることにより振動モードを大幅に変化することができるため、ステータコア１５の固有振動数を可聴帯域（２０Ｈｚ〜１８ｋＨｚの周波数帯域）外に移動させることができ、大幅に騒音を低減することができる。尚、本実施の形態ではリング状のブッシュ２２はモータ回路基板１４と当接しているが、軸受及びハウジングでも良い。
【００６１】
而して、本実施の形態では振動を確実に低減することができる光偏向走査装置を実現することができる。
【００６２】
【発明の効果】
以上の説明で明らかなように、本発明によれば、モータ駆動回転中の電磁音による騒音を大幅に低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】参考例に係る光偏向走査装置の断面図である。
【図２】参考例に係る光偏向走査装置のロータ部の断面図である。
【図３】ロータ外径と起動時間との関係を示す図である。
【図４】参考例に係る光偏向走査装置の部分拡大断面図である。
【図５】ロータ外径と捩り応力との関係を示すステータコアの断面図である。
【図６】ロータ外径と捩り応力との関係を示す図である。
【図７】ステータコアの断面図である。
【図８】ステータコア円筒部の断面図である。
【図９】ステータコア内外径比と捩り剛性との関係を示す図である。
【図１０】ステータコア円筒部の断面図である。
【図１１】シミュレーション解析に用いたステータコアの断面図とシミュレーション解析結果を示す図である。
【図１２】シミュレーション解析に用いたステータコアの断面図とシミュレーション解析結果を示す図である。
【図１３】シミュレーション解析に用いたステータコアの断面図とシミュレーション解析結果を示す図である。
【図１４】ステータコア内外径比とステータコア固有振動数との関係を示す図である。
【図１５】本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置の断面図である。
【図１６】本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置のステータコアの断面図である。
【図１７】本発明の実施の形態に係る光偏向走査装置のステータコア円筒部の断面図である。
【図１８】シミュレーション結果を示す図である。
【図１９】従来の光偏向走査装置の断面図である。
【符号の説明】
１偏向器用モータ
２回転多面鏡
３回転軸
４スリーブ
６潤滑流体
８ロータヨーク
９ロータマグネット
１５ステータコア
１５ａコイル
１５ｂ端子ピン
１６スロット部
１７ティース部
２０走査光学レンズ
２２ブッシュ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an outer rotor motor for a rotating polygon mirror that rotates a rotating polygon mirror at a high speed, and an optical deflection scanning apparatus including the same.
[0002]
[Prior art]
A laser beam printer, an optical deflection scanning apparatus used in an image forming apparatus such as a laser facsimile, a light flux emitted from a light source is deflected and scanned by the rotary polygon mirror rotating at a high speed, the resulting scan beam via a scanning optical lens An electrostatic latent image is formed by forming an image on a rotating drum-shaped photoconductor. Then, the electrostatic latent image on the photosensitive member is developed by a developing device and visualized as a toner image, and the toner image is transferred to a recording medium such as recording paper and sent to a fixing device. Printing (printing) is performed by heat fixing.
[0003]
2. Description of the Related Art In recent years, hydrodynamic bearings that rotate in a non-contact manner have been used as optical rotating devices with higher speed and higher accuracy. In particular, so-called pneumatic bearings are mainly used for high-speed rotations, but today, oil-type hydrodynamic bearings are being used instead of pneumatic bearings, which require a reduction in size and thickness and cost. .
[0004]
FIG. 19 shows a main section of a deflector motor used in a conventional optical deflection scanning apparatus. In FIG. 19, 101 is a deflector motor (outer rotor motor for a rotating polygon mirror) , and 102 is a rotary having a plurality of mirror surfaces 102a. A polygon mirror, 103 is a rotating shaft, 104 is a sleeve, 105 is a thrust disk holder, 106 is a lubricating fluid filled between the rotating shaft 103 and the sleeve 104 and the thrust disk holder 105, and 104a and 104b are engraved on the sleeve 104. A wedge-shaped shallow groove.
[0005]
Thus, when the rotating shaft 103 rotates clockwise as viewed from the A direction, the lubricating fluid 106 is taken into the central portions of the wedge-shaped shallow grooves 104a and 104b formed in the sleeve 104, and the pressure is increased. 103 is held away from the sleeve 104. An end 103c of the rotating shaft 103 abuts on the thrust disk receiver 105, and holds the rotating shaft 103 in the thrust direction.
[0006]
Reference numeral 107 denotes a rotating polygon mirror receiving seat that is press-fitted and fixed to the rotating shaft 103, 108 is a rotor yoke that is fixed to the polygon mirror receiving seat 107 by caulking, and 109 is a rotor magnet that is bonded and fixed to the rotor yoke 108. The rotating polygon mirror 102 is placed on a rotating polygon mirror seat 107, which is fixed by a wave washer 110, a pressing ring 111, and a retaining ring 112 that holds and fixes them to the rotating shaft 103.
[0007]
On the other hand, a plurality of stator coils 113 are provided on the stator core 115 on the motor circuit board 114, and a rotating torque is generated between the rotor magnets 109 by causing a current to flow through the stator coils 113 to generate a rotating magnetic force. 109, the rotary shaft 103 and the rotary polygon mirror 102 are rotated.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
However, in the above prior art, when a current flows through the stator coil 113 by the drive current supplied from the drive circuit formed on the motor circuit board 114 and the stator coil 113 is excited, the rotor facing the stator coil 113 When the magnet 109 is rotated by the rotating magnetic force, the stator core 115 itself vibrates, and vibration is generated at a frequency near the natural frequency (so-called natural frequency) of the stator core 115 itself. This natural vibration of the stator core 115 is transmitted to the motor circuit board 114 from a terminal pin or the like that fixes the stator core 115 using the air as a medium, and further to the optical box. These are used as a sound wave (electromagnetic sound) as a medium. I can hear it. Generally, the electromagnetic sound generated from the stator core 115 is caused by the natural frequency of the stator core 115, and is uncomfortable for humans when a peak occurs in an audible band (frequency band of 20 Hz to 18 kHz) that can be felt by humans. It feels like a sound.
[0009]
Also, this electromagnetic sound is different from the fundamental frequency component of the rotational speed, and it is impossible to easily reduce the frequency peak value by adjusting the unbalance of the rotor, so it is designed to reduce the electromagnetic noise. From the stage, it was necessary to pay attention to the shape of the stator core. This is because in a general rotational drive motor, the inner peripheral portion of the stator core inevitably escapes the rotating shaft and the bearing portion, so that the central portion has a hollow structure in which a cylindrical portion is formed. The outer periphery of the stator core is provided with a notch so as to obtain the optimum rotational magnetic force to satisfy the basic motor characteristics such as the number of rotations used, starting time, current consumption, etc., and a slot for winding the stator coil A (groove) portion and a tooth portion are formed, and a stator coil is formed by winding an electric wire such as a polyester wire.
[0010]
However, with the recent increase in the rotational speed, shortening of the start-up time is required, and in order to satisfy this, it is necessary to keep the inertia low, and therefore the rotor outer diameter of the deflector motor must be reduced. It was.
[0011]
Further, when the optical lens or the like approaches due to the reduction of the scanning optical system, the rotor portion has to be reduced in diameter. From the viewpoint of the mechanical characteristics (rigidity) of the stator core itself, this is a structure that is very weak against vibration. In this case, if the natural frequency of the stator core has a peak in the audible band (frequency band of 20 Hz to 18 kHz). This is a cause of generating electromagnetic noise in the vicinity of the natural frequency of the stator core.
[0012]
It is known from simulations that the natural frequency of the stator core is generally generated in the vicinity of 2000 Hz to 18000 Hz due to the high-speed rotation (10000 rpm or more) specification and the diameter of the rotor (diameter φ40 mm or less). For this reason, the noise in the office environment or the like has become a cause of remarkably worsening by electromagnetic sound.
[0013]
The present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide an optical deflection scanning apparatus capable of significantly reducing noise caused by electromagnetic noise during motor drive rotation.
[0014]
[Means for Solving the Problems]
To achieve the above object, a rotary polygon mirror, a rotor yoke which rotates together with the rotary polygon mirror, a rotor magnet fixed to the inner side of the rotor yoke, mounted on the inside of the rotor yoke, said from the cylindrical portion and the cylindrical portion A stator core that protrudes toward the rotor magnet and has a tooth portion on which a coil is wound, and generates a rotational torque between the rotor magnet and the stator core by passing an electric current through the coil, and In an outer rotor motor for a rotating polygon mirror that rotates a mirror, the inner diameter of the cylindrical portion of the stator core is held outside a sleeve provided inside the cylindrical portion while holding a rotation shaft fixed to the rotor yoke. the different ring-shaped bush of the stator core and the material was internally provided in the inner diameter of the cylindrical portion, Serial bushing outer rotor motor rotary polygon mirror, which is a material such as transferring the natural frequency of the stator core to outside the audible range.
[0020]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments and reference examples of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.
[0021]
< Reference example >
FIG. 1 is a sectional view of an optical deflection scanning apparatus according to a reference example . In FIG. 1, 1 is an outer rotor motor for a rotating polygon mirror that is a deflector motor, 2 is a rotating polygon mirror having a plurality of mirror surfaces 2a, Rotating shaft, 4 is a sleeve, 5 is a thrust disk holder, 6 is a lubricating fluid filled between the rotating shaft 3 and the sleeve 4 and the thrust disk 5, and 4a and 4b are wedge-shaped shallow grooves formed in the sleeve 4. is there.
[0022]
Thus, when the rotary shaft 3 rotates clockwise as viewed from the direction A in FIG. 1, the lubricating fluid 6 is taken into the central portions of the wedge-shaped shallow grooves 4a and 4b of the sleeve 4 and the pressure is increased. 3 is held away from the sleeve 4. An end 3c of the rotating shaft 3 abuts on the thrust disk receiver 5, and holds the rotating shaft 3 in the thrust direction.
[0023]
Reference numeral 7 denotes a rotating polygon mirror receiving seat that is press-fitted and fixed to the rotating shaft 3, 8 is a rotor yoke that is fixed to the polygon mirror receiving seat 7 by caulking, and 9 is a rotor magnet that is adhesively fixed to the inside of the rotor yoke 8. The rotary polygon mirror 2 is placed on a rotary polygon mirror receiving seat 7, which is fixed by a wave washer 10, a pressing ring 11, and a retaining ring 12 that holds and fixes them to the rotary shaft 3.
[0024]
Reference numeral 20 denotes a scanning optical lens, and 21 denotes a mirror base provided in an optical box (not shown).
[0025]
Figure 2 is a cross-sectional view of the rotor portion of Fig. 1, as shown in the figure, on the motor circuit board 14 is soldered stator coil 15a via the terminal pin 15b, and the stator coil 15a The motor circuit board 14 is electrically connected . The stator coil 15 a is formed by winding a plurality of coil windings around a tooth portion 17 protruding from the cylindrical portion of the stator core 15 toward the rotor magnet 9 . A rotating torque is generated between the rotor magnet 9 by causing a current to flow through the stator coil 15 a and generating a rotating magnetic force in the slot portion 16, and the rotor portion configured by the rotor magnet 9, the rotating shaft 3 and the rotating polygon mirror 2. Is driven to rotate.
[0026]
However, in recent years, there has been a demand for shortening the start-up time accompanying the increase in the number of rotations, and in a laser beam printer or the like, the start-up time is within 5 sec. In order to satisfy this, the rotational torque, the moment of inertia and the rotational speed are greatly affected, and the size of the motor, that is, the rotor outer diameter Dr is substantially determined by these parameters. This relationship is expressed by the following equation and illustrated in FIG.
[0027]
t = I × ω / Md (1)
t: start-up time, I: moment of inertia, ω: rotational speed, Md: rotational torque FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the start-up time t and the rotor outer diameter Dr.
[0028]
Here, the starting torque is almost determined by the magnetic flux density of the rotor magnet 9, and a ferrite magnet is generally used for the rotor magnet 9. The starting time when the rotational speed is 20000 rpm and the starting torque is 300 gf · cm or less is 5 sec. to satisfy within the rotor outer diameter Dr must be less than [phi] 40 mm. In particular, when the rotational speed exceeds 20000 rpm, the rotor outer diameter Dr of the deflector motor 1 must be further reduced.
[0029]
In the present embodiment, a ferrite magnet is used for the rotor magnet 9, but the same applies when a high rare earth magnet such as neodymium is used. Here, the rotor outer diameter Dr means a double distance from the rotation center of the rotating shaft 3 to the side surface 8a that back yokes the rotor magnet 9, as shown in FIG. 4B. Further, in the outer rotor type slot motor, the outer diameter dk _{2 of the} stator core cylindrical portion is smaller than the outer diameter Dr of the rotor.
dk ₂ = Dr-2 × (try + tmg + Agap) (2)
try: thickness of the rotor yoke 8, tmg: thickness of the rotor magnet 9 Agap: air gap (gap between the rotor magnet 9 and the stator core 15)
Thus, in the present embodiment, the rotor outer diameter Dr = 22 mm and the stator core cylindrical portion outer diameter dk ₂ = 20 mm.
[0030]
However, when the rotor outer diameter Dr is less than φ40 mm, the torsional stress τ acting on the stator core 15 is amplified. The relationship between the rotor outer diameter Dr and the torsional stress τ is shown in FIGS. 5 and 6, respectively.
[0031]
As the rotor outer diameter Dr is thus reduced, the stator core cylindrical portion outer diameter dk ₂ is reduced and the torsional stress τ is increased.
[0032]
In addition, although there are differences in specifications in terms of magnet magnetic flux density, winding wire diameter, number of winding turns, etc., in a small and low torque motor used as the deflector motor 1, the length TL of the tooth portion 17 = (Ds−d2) / 2 is considered to be substantially constant, and a length TL of about 5 mm is sufficient. This is shown in FIG.
[0033]
Consider a deflector motor having a rotational magnetic force Mt of about 100 gf · cm. Looking at the relationship of the torsional stress τ acting on the outer diameter dk ₂ of the stator core cylindrical part in such a configuration,
τmax = 16Mt / π × dk ₂ ³ (3)
Is required. FIG. 6 illustrates this relationship from the equations (2) and (3).
[0034]
The torsional stress τ acting from 6 to the stator core cylindrical outer diameter dk2 is increasing to diameter of the rotor outer diameter Dr, increases Oite rapidly especially Dr <[phi] 40 mm. For this reason, a great amount of torsional stress τ is applied to the outer diameter dk2 of the stator core cylindrical portion, and the structure is very weak against torsional rigidity.
[0035]
In this reference example , since the oil dynamic pressure bearing is used, in order to satisfy the motor specifications peculiar to the optical deflection scanning device such as oil viscosity, bearing rigidity, shaft rigidity, start-up time, current consumption value, the rotation shaft diameter Ds is Although Ds = φ3 mm, the same can be said even when the rotation shaft diameter Ds is less than φ3 mm in order to further increase the rotational speed, and needless to say, it is necessary to pay sufficient attention to rigidity.
[0036]
In consideration of the case where the rotational load of a rotary polygon mirror or the like is large, the same can be said for an optical deflection scanning device in which a rotational shaft diameter Ds is a rotational shaft with Ds = φ3 mm or more and a ball bearing is used as a bearing. Needless to say, it is necessary to pay sufficient attention to.
[0037]
Next, attention will be paid to the stator core cylindrical portion outer diameter dk ₂ and the stator core cylindrical portion inner diameter dk ₁ constituting the central portion of the stator core 15.
[0038]
FIG. 7 shows the shape of the stator core 15, and FIGS. 8A to 8C show only the cross section of the cylindrical portion of the stator core 15.
[0039]
Here, as shown in FIG. 7, the cylindrical shape of the stator core 15 is considered as a hollow round bar having a uniform cross section. At this time, in order to pay attention only to the cross section of the cylindrical portion of the stator core 15, the shape of the tooth portion 17 and the shape of the slot portion 16 are not touched. Deformation of the cylindrical portion section of the scan Te stator core 15 at this time is considered as follows.
[0040]
That is, a torsional moment Mt is generated in the cylindrical portion outer diameter dk ₂ of the stator core 15 by the external force transmitted to the teeth portion 17 as the rotor magnet 9 rotates at a high speed by the rotating magnetic force. This torsional moment Mt is a force acting on the cross section of the cylindrical portion of the stator core 15, and vibrates the stator core 15 itself when the rotor magnet 9 is rotationally driven. The sectional secondary pole moment Ip of the cylindrical section at this time is
Ip = π × (dk ₂ ⁴ −dk ₁ ⁴ ) / 32 (4)
Is required.
[0041]
Further, the magnitude of deformation resistance against torsion can be expressed by torsional rigidity B, and is obtained by the following equation.
[0042]
B = GIp = G × π × (dk ₂ ⁴ −dk ₁ ⁴ ) / 32 (5)
G: Transverse elastic coefficient Here, in order to see the relationship of the torsional rigidity GIp when the cylindrical part inner diameter dk ₁ of the stator core 15 is continuously changed with respect to the cylindrical part outer diameter dk ₂ of the stator core 15 as a hollow round bar. FIG. 9 illustrates this relationship from the equations (4) and (5).
[0043]
That is, the torsional rigidity GIp in the cross section of the cylindrical portion of the stator core 15 can be increased to the same level as that of a solid round bar when the stator core cylindrical portion inner diameter dk ₁ is smaller than the stator core cylindrical portion outer diameter dk ₂ , and the ratio dk ₁ It can be seen that the torsional rigidity GIp can be maximized by setting / dk ₂ to 0.6 or less.
[0044]
In this reference example , if the stator core cylindrical portion outer diameter dk2 is set to φ12 mm (that is, the stator core cylindrical portion inner diameter dk1 is set to φ7 mm or less), a torsional rigidity GIp substantially equal to that of a solid round bar can be obtained. It becomes possible to maximize torsional rigidity in a limited space.
[0045]
The cross section of the cylindrical portion of the stator core 15 shown in FIG. 8A is a polyhedral shape having an outer diameter dk ₂ and an inner diameter dk ₁ of the stator core cylindrical portion as inscribed circles as shown in FIGS. 8B and 8C. Even if it exists, it is desirable because the torsional rigidity GIp can be further increased. Further, as shown in 10 (a) and (b), even a polyhedral shape having a circumscribed circle with dk ₂ and dk ₁ is desirable because the torsional rigidity GIp can be further increased.
[0046]
Next, the natural frequency of the stator core 15 in this reference example is obtained by simulation analysis.
[0047]
11 (a), 12 (a), and 13 (a) show the cross-sectional shape of the stator core 15 that was actually subjected to simulation analysis. The results are shown in FIG. 11 (b), FIG. 12 (b), and FIG. 13 (b), respectively. This FIG. 11 the stator core cylindrical inner diameter shown in (a) dk ₁ = φ9mm In 12000Hz, 18000Hz the stator core cylindrical inner diameter dk ₁ = 7 mm in diameter shown in FIG. 12 (a), the stator core cylindrical inner diameter shown in FIG. 13 (a) It can be seen that dk ₁ = φ6 mm has a natural frequency at 19000 Hz. This is graphed and shown in FIG.
[0048]
From this, it is understood that the stator core natural frequency can be made 18000 Hz or more by setting at least the ratio dk ₁ / dk ₂ of the stator core cylindrical part outer diameter dk ₂ and the stator core cylindrical part inner diameter dk ₁ to 0.6 or less.
[0049]
In this reference example , the shapes of the slot portion 16 and the teeth portion 17 on the outer peripheral portion of the stator core 15 are not particularly defined. However, there are restrictions in order to satisfy the motor starting characteristics, and the shape of any motor specification is the same. Can be considered and is not effective enough to significantly change the natural frequency of the stator core. In this reference example , the slot portion 16 has a structure of nine, but the number of slots can be arbitrarily set. Further, in this simulation analysis, since the fastening portion between the stator core and the motor circuit board is a high frequency (10000 Hz or higher) component, it is considered that vibration is occurring in a minute region and there is no constraint condition.
[0050]
As described above, if the ratio dk ₁ / dk ₂ is set to 0.6 or less when the stator core cylindrical portion inner diameter dk ₁ is set to the stator core cylindrical portion outer diameter dk ₂ , the rotor magnet 9 is driven to rotate by the rotating magnetic force. The vibration of the stator core 15 itself can be suppressed, and the peak value of the natural frequency can be reduced.
[0051]
Further, the natural frequency of the stator core 15 can be moved outside the audible band (frequency band of 20 Hz to 18 kHz), and the electromagnetic sound can be reduced below the resolution of the human ear so that it is substantially difficult to hear. Can be obtained.
[0052]
<Form state of implementation>
Next, a description will be given the form status of the present invention.
[0053]
The details of the optical deflection scanning apparatus according to the shape condition of the present invention shown in FIG. 15.
[0054]
The present embodiment is characterized in that a ring-shaped bush is provided in the inner diameter of the cylindrical portion of the stator core described in the reference example . Accordingly, since the other configuration of the optical deflection scanning apparatus according to the present embodiment is the same as that of the optical deflection scanning apparatus according to the reference example , the same components as those shown in FIG. Hereinafter, description thereof will be omitted.
[0055]
As shown in FIGS. 15 and 16, in the optical deflection scanning apparatus according to the present embodiment, a ring-shaped bush 22 is provided in the stator core cylindrical portion inner diameter dk ₁ .
[0056]
According to this configuration, since the stator core cylindrical inner diameter dk ₁ disposed therein a ring-shaped bush 22, even if vibration at the natural frequency of the stator core 15 is generated by the rotating magnetic force, the stator core cylinder inside diameter dk ₁ Various materials can be selected for the ring-shaped bush 22 provided in the stator, the weight of the stator core 15 can be changed, and the natural frequency of the stator core 15 can be varied to an optimum frequency. Design freedom is increased. In addition, since the material of the stator core 15 is generally iron, if the material of the bush 22 to be installed is a metal material such as, for example, true casting, aluminum, lead, etc., the stator core 15 can be increased in rigidity. It is even better because the natural frequency of the stator core 15 can be varied.
[0057]
Further, it goes without saying that the effect can be further enhanced by selecting a material having a mechanical characteristic (particularly a transverse elastic modulus) superior to the material of the stator core 15. The analysis result of this simulation is shown in FIG.
[0058]
Accordingly, not only can the vibration of the stator core 15 be suppressed, but also the peak value of the natural frequency can be varied, so that the degree of freedom in design is increased, and the natural frequency of the stator core 15 can be set in the audible band (20 Hz). ˜18 kHz frequency band).
[0059]
If the ring-shaped bush 21 is in contact with the motor circuit board 14 other than the stator core 15, it can be considered that there is a constraint condition (fixed inner diameter). This is easy to explain when vibration is considered as a wave. In other words, it is known that when a certain wave is generated in the stator core 15, if a certain point of the stator core 15 is constrained, the wave speed increases and the frequency increases at the constrained point as a node. This is effective when it is desired to greatly change the vibration mode at the natural frequency of the stator core 15.
[0060]
Therefore, since the ring-shaped bush 22 provided in the stator core cylindrical portion inner diameter dk ₁ is in contact with the motor circuit board 14 other than the stator core 15, the vibration mode can be changed greatly. The number can be moved outside the audible band (frequency band of 20 Hz to 18 kHz), and noise can be greatly reduced. In the present embodiment, the ring-shaped bush 22 is in contact with the motor circuit board 14, but may be a bearing or a housing.
[0061]
Thus, in this embodiment, it is possible to realize an optical deflection scanning device that can reliably reduce vibration.
[0062]
【The invention's effect】
As apparent from the above description, according to the present invention, Ru can greatly reduce the noise due to electromagnetic noise in motors rotate.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view of an optical deflection scanning apparatus according to a reference example .
FIG. 2 is a cross-sectional view of a rotor portion of an optical deflection scanning apparatus according to a reference example .
FIG. 3 is a diagram showing a relationship between a rotor outer diameter and a starting time.
FIG. 4 is a partially enlarged cross-sectional view of an optical deflection scanning apparatus according to a reference example .
FIG. 5 is a cross-sectional view of a stator core showing the relationship between the rotor outer diameter and torsional stress.
FIG. 6 is a diagram showing a relationship between a rotor outer diameter and a torsional stress.
FIG. 7 is a cross-sectional view of a stator core.
FIG. 8 is a cross-sectional view of a stator core cylindrical portion.
FIG. 9 is a diagram showing a relationship between a stator core inner / outer diameter ratio and torsional rigidity.
FIG. 10 is a cross-sectional view of a cylindrical portion of a stator core.
FIG. 11 is a diagram showing a cross-sectional view of a stator core used for simulation analysis and a simulation analysis result.
FIG. 12 is a cross-sectional view of a stator core used for simulation analysis and a diagram showing a simulation analysis result.
FIG. 13 is a cross-sectional view of a stator core used for simulation analysis and a diagram showing a simulation analysis result.
FIG. 14 is a diagram showing a relationship between a stator core inner / outer diameter ratio and a stator core natural frequency.
15 is a sectional view of the optical deflection scanning apparatus according to the shape condition of the present invention.
16 is a cross-sectional view of the stator core of the optical deflection scanning apparatus according to the shape condition of the present invention.
17 is a sectional view of the stator core cylindrical portion of the optical deflection scanning apparatus according to the shape condition of the present invention.
FIG. 18 is a diagram showing simulation results.
FIG. 19 is a cross-sectional view of a conventional optical deflection scanning device.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Deflector motor 2 Rotating polygon mirror 3 Rotating shaft 4 Sleeve 6 Lubricating fluid 8 Rotor yoke 9 Rotor magnet 15 Stator core 15a Coil 15b Terminal pin 16 Slot part 17 Teeth part 20 Scanning optical lens 22 Bushing

Claims

回転多面鏡と、
前記回転多面鏡とともに回転するロータヨークと、
前記ロータヨークの内側に固定されたロータマグネットと、
前記ロータヨークの内側に設けられ、円筒部と前記円筒部から前記ロータマグネット側に突出してコイルが巻かれるティース部とを備えるステータコアと、
を有し、前記コイルに電流が流されることにより前記ロータマグネットと前記ステータコアとの間に回転トルクを発生させ、前記回転多面鏡を回転させる回転多面鏡用アウターロータモータにおいて、
前記ステータコアの前記円筒部の内径であって、前記ロータヨークに固定された回転軸を保持して前記円筒部の内側に設けられたスリーブの外側の前記円筒部の内径に前記ステータコアと材質の異なるリング状のブッシュを内設し、前記ブッシュは前記ステータコアの固有振動数を可聴域外に移すような材質であることを特徴とする回転多面鏡用アウターロータモータ。A rotating polygon mirror,
A rotor yoke that rotates with the rotating polygon mirror;
A rotor magnet fixed to the inside of the rotor yoke;
A stator core provided on the inner side of the rotor yoke, including a cylindrical portion and a teeth portion that protrudes from the cylindrical portion toward the rotor magnet and is wound with a coil;
An outer rotor motor for a rotating polygon mirror that rotates the rotating polygon mirror by generating a rotational torque between the rotor magnet and the stator core by passing an electric current through the coil.
A ring made of a material different from the material of the stator core in the inner diameter of the cylindrical portion of the stator core, the inner diameter of the cylindrical portion outside the sleeve provided on the inner side of the cylindrical portion holding a rotating shaft fixed to the rotor yoke An outer rotor motor for a rotating polygon mirror, characterized in that an internal bush is provided and the bush is made of a material that moves the natural frequency of the stator core out of the audible range .

前記ステータコアの材質は鉄であり、前記ブッシュの材質は真鍮であることを特徴とする請求項１に記載の回転多面鏡用アウターロータモータ。The outer rotor motor for a rotating polygon mirror according to claim 1 , wherein the stator core is made of iron and the bush is made of brass.

前記ステータコアの材質は鉄であり、前記ブッシュの材質はアルミニウムであることを特徴とする請求項１に記載の回転多面鏡用アウターロータモータ。The outer rotor motor for a rotating polygon mirror according to claim 1 , wherein the stator core is made of iron and the bush is made of aluminum.

光源から出射する光束を前記回転多面鏡によって偏向走査する請求項１乃至３のいずれか１項に記載の回転多面鏡用アウターロータモータと、前記回転多面鏡用アウターロータモータによって偏向走査された走査光束を感光体上に結像させる走査光学レンズとを備える光偏向走査装置。The outer rotor motor for a rotating polygon mirror according to any one of claims 1 to 3 , wherein the light beam emitted from the light source is deflected and scanned by the rotating polygon mirror, and scanning that is deflected and scanned by the outer rotor motor for the rotating polygon mirror. An optical deflection scanning device comprising: a scanning optical lens that forms an image of a light beam on a photosensitive member.