JP4592207B2

JP4592207B2 - Super abrasive wheel and manufacturing method thereof

Info

Publication number: JP4592207B2
Application number: JP2001096716A
Authority: JP
Inventors: 紀仁星座
Original assignee: Asahi Diamond Industrial Co Ltd
Current assignee: Asahi Diamond Industrial Co Ltd
Priority date: 2001-03-29
Filing date: 2001-03-29
Publication date: 2010-12-01
Anticipated expiration: 2021-03-29
Also published as: JP2002292571A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、超砥粒ホイール及びその製造方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、結合剤としてポリイミド樹脂と軟化点温度の低いガラスとの混合物を用いたものであって、超砥粒の保持力に優れ、良好な切れ味を有する上、従来のレジンボンド超砥粒ホイールの製造設備で製作可能な超砥粒ホイール、及びこのものを効率よく製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
ダイヤモンドやｃＢＮ（立方晶窒化ホウ素）などを使用した超砥粒ホイールは、金属、セラミックス、ガラス、プラスチックス、ゴム、複合材料などの研削に広く用いられている。超砥粒ホイールは、一般に砥粒層部の結合剤の種類によって分類することができ、例えばレジノイド結合剤（Ｒｅｓｉｎｏｉｄｂｏｎｄ）を用いたレジンボンドホイール、メタル結合剤（Ｍｅｔａｌｂｏｎｄ）を用いたメタルボンドホイール、ビトリファイド結合剤（Ｖｉｔｒｉｆｉｅｄｂｏｎｄ）を用いたビトリファイドボンドホイールなどがある。
これらの中で、メタルボンド超砥粒ホイールは、砥粒保持力と耐摩耗性に優れているが、切れ味は劣る。ビトリファイドボンド超砥粒ホイールは、一般に切れ味がよく、耐摩耗性も良好であるが、脆くて欠けやすいという欠点がある。
一方、レジンボンド超砥粒ホイールは、成形が容易であって適当な硬度を有し、耐衝撃性に優れる上、発熱も比較的少ないなどの特徴を有し、結合剤の種類に応じて、湿式研削、乾式研削、重研削加工などに用いられており、例えば粗研削から精密研削、やわらかい金属から硬い高速度鋼の研削まで、広い範囲にわたって利用されている。
特に、硬くて脆性破壊を起こしやすい超硬合金やサーメット、セラミックス、ガラスなどの研削加工には、一般にレジンボンド超砥粒ホイールが用いられる。その理由は、レジノイド結合剤は、圧縮弾性率が比較的小さく、弾性変形がある程度生じやすいために、研削時の食い込みが少なく、研削による被加工物のカケが発生しにくいからである。
このようなレジンボンド超砥粒ホイールにおいては、レジノイド結合剤として、主にフェノール樹脂やポリイミド樹脂などの熱硬化性樹脂が、機械的強度や耐熱性などの点から用いられている。そして、結合剤としてフェノール樹脂を用いたホイールは、通常湿式研削加工に用いられ、一方、ポリイミド樹脂を用いたホイールは、その耐熱性を生かして、通常乾式又は湿式重研削加工に用いられている。
しかしながら、結合剤としてフェノール樹脂を用いたレジンボンド超砥粒ホイールは、切れ味がよく、高硬度材を始め、広い用途に使用されているものの、メタルボンド超砥粒ホイールやビトリファイドボンド超砥粒ホイールに比べて耐摩耗性に劣り、研削比が低いという欠点を有している。一方、結合剤としてポリイミド樹脂を用いたレジンボンド超砥粒ホイールにおいては、該ポリイミド樹脂は、フェノール樹脂に比べて、高い耐熱性と機械的強度を有することから、前述のように重研削加工に適しているが、超砥粒に対する濡れ性が悪く、砥粒保持は実質上機械的な保持力のみに依存しており、しかも切れ味はフェノール樹脂を用いたホイールに比べて劣るなどの欠点がある。
このように、これまでのレジンボンド超砥粒ホイールにおいては、砥粒層の保持力が不十分で、砥粒層の摩耗が大きいため、被削材に所望の形状を付与する加工などには適用しにくい上、砥粒層の摩耗が速い分だけ、メタルボンド超砥粒ホイールなどに比べて、加工コストが高くつくのを免れないのが実状であった。
このようなレジンボンド超砥粒ホイールの特性を向上させる目的で、例えばフェノール樹脂を用いたレジンボンド超砥粒ホイールにおいて、ガラス質などの無機質充填剤を配合する技術が知られている。しかしながら、この場合、一般のフェノール樹脂の成形温度ではガラスは溶融せず、ボンドとしての機能が十分に発揮されていないのが実状である。また、充填剤の量を増やしていくと、結合に作用する成分が減少するため、成形が困難となるのを免れない上、砥粒の保持力が低下することもある。このため、フェノール樹脂を用いたレジンボンド超砥粒ホイールにおいては、無機充填剤の配合量は、容積比で５０〜６０％程度が限界であった。また、超砥粒の配合量を増やした場合も同様に成形が困難となったり、保持力が低下することがあった。一方、ガラスの成形温度（融点以上）では、樹脂成分が燃えてしまい、ボンドとして機能することができなくなるという問題があった。
このようなことから、レジンボンド超砥粒ホイールとビトリファイドボンド超砥粒ホイールの中間的な性質をもつ超砥粒ホイールが求められていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、このような事情のもとで、超砥粒の保持力に優れ、良好な切れ味を有する上、従来のレジンボンド超砥粒ホイールの製造設備で製作可能な超砥粒ホイール及びその製造方法を提供することを目的としてなされたものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、レジンボンド超砥粒ホイールとビトリファイドボンド超砥粒ホイールの中間的な性質をもつ超砥粒ホイールについて鋭意研究を重ねた結果、超砥粒と、特定の割合のポリイミド樹脂と低融点ガラスとの混合物からなる結合剤と、場合により充填剤を含有する超砥粒ホイールが前記目的に適合し得ること、そしてこのものは、上記各成分を含む粉体混合物を、ある範囲の温度で成形し、台金の作用部に砥粒層を設けることにより、製造し得ることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、
（１）ニッケルコートダイヤモンド超砥粒と、結合剤粉末と、場合により充填剤粉体を含む粉体混合物を３５０〜５００℃の温度及び５０〜１５０ＭＰａの圧力で焼成成形した砥粒層を有する超砥粒ホイールにおいて、前記結合剤粉末が、直鎖型ポリイミド樹脂粉末２０〜５５体積％と、ＪＩＳＲ３１０４に定める試験方法で測定された軟化点が２５０〜４５０℃の範囲にある低融点ガラス粉末８０〜４５体積％との粉末混合物からなり、直鎖型ポリイミド樹脂と低融点ガラスの両方が結合剤として機能することを特徴とする超砥粒ホイール、及び
（２）ポリイミド樹脂粉末２０〜５５体積％とＪＩＳＲ３１０４に定める試験方法で測定された軟化点が２５０〜４５０℃の範囲にあるガラス粉末８０〜４５体積％とからなる粉末結合剤と、ニッケルコートダイヤモンド超砥粒と、場合により充填剤を含む粉体混合物を、３５０〜５００℃の温度及び５０〜１５０ＭＰａの圧力で焼成成形し、台金の作用部に砥粒層を設けることを特徴とする第１項記載の超砥粒ホイールの製造方法、
を提供するものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】
本発明の超砥粒ホイールは、超砥粒が、ポリイミド樹脂と低融点ガラスとの混合物からなる結合剤で保持され、場合により充填剤を含む砥粒層を有するホイールである。
本発明の超砥粒ホイールにおいて、砥粒層に用いる超砥粒としては、ダイヤモンド砥粒及びｃＢＮ（立方晶窒化ホウ素）砥粒を挙げることができる。ダイヤモンド砥粒及びｃＢＮ砥粒は、それぞれ１種を単独で用いることができ、あるいは、ダイヤモンド砥粒とｃＢＮ砥粒を併用した混合砥粒として用いることもできる。
一方、結合剤におけるポリイミド樹脂としては、特に制限はなく、従来ポリイミド樹脂を用いたレジンボンド超砥粒ホイールにおいて慣用されているものの中から、任意のものを適宜選択して用いることができるが、特に直鎖型ポリイミド樹脂が好適である。この直鎖型ポリイミド樹脂には、直鎖熱可塑型及び直鎖非熱可塑型があり、本発明においてはいずれも用いることができる。
また、結合剤におけるもう１つの成分である低融点ガラスとしては、ＪＩＳＲ３１０４に定める試験方法で測定された軟化点が２５０〜４５０℃の範囲にあるものが用いられる。この低融点ガラスの好ましい軟化点は３００〜４５０℃、より好ましい軟化点は３５０〜４５０℃の範囲である。このような低融点ガラスとしては、例えば鉛ガラス、リン酸塩ガラス、ホウ酸塩系ガラス、ケイ酸塩ガラスなどの中から選択することができる。この低融点ガラスは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
本発明で用いられる結合剤は、ポリイミド樹脂１０〜６０体積％と前記低融点ガラス９０〜４０体積％との混合物からなるものである。この割合が上記範囲を逸脱すると、目的とするレジンボンド超砥粒ホイールとビトリファイドボンド超砥粒ホイールの中間的な性質をもつ超砥粒ホイールである、超砥粒の保持力に優れ、良好な切れ味を有するホイールが得られず、本発明の目的が達せられない。両成分の好ましい割合は、ポリイミド樹脂が２０〜５５体積％で、低融点ガラスが８０〜４５体積％である。
【０００６】
本発明の超砥粒ホイールにおける砥粒層には、本発明の目的が損なわれない範囲で、所望により従来超砥粒ホイールの砥粒層に慣用されている添加成分、例えば充填剤を始め、潤滑剤などを適宜含有させることができる。ここで、充填剤としては、例えば炭化ケイ素、炭化ホウ素、炭化タングステンなどの炭化物、窒化ケイ素、窒化チタンなどの窒化物、酸化ケイ素、酸化セリウム、酸化鉄、酸化クロムなどの酸化物、銅、タングステン、ニッケル、銀、亜鉛などの金属などの粉末を挙げることができる。これらの充填剤は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
また、潤滑剤としては、例えば六方晶窒化ホウ素、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、二硫化タンタル、グラファイト、フッ化黒鉛、窒化ホウ素、フタロシアニン、雲母などの層状固体、フッ化カルシウム、フッ化ナトリウム、フッ化バリウム、フッ化ランタン、フッ化イットリウムなどのフッ化物、硫化鉄などの硫化物、酸化アルミニウム、酸化モリブデン、酸化タングステン、酸化鉄、酸化ケイ素などの酸化物、ガリウム、インジウム、錫、銀、銅、金などの軟質金属、タングステン、モリブデンなどの硬質金属などを挙げることができる。これらの中で、六方晶窒化ホウ素、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、グラファイト、フッ化カルシウム及びフッ化バリウムは、潤滑効果が大きいので特に好適に使用することができる。この潤滑剤は、微粉末状として使用することが好ましい。これらの潤滑剤は１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
砥粒層における超砥粒、結合剤及び気孔などの占める割合としては特に制限はなく、ホイールの使用目的やその他様々な状況に応じて適宜選択することができる。
【０００７】
本発明の超砥粒ホイールの形状としては特に制限はなく、例えば、カップ型の超砥粒ホイールとすることができ、あるいは、ストレート型の超砥粒ホイールとすることもできる。図１は、カップ型の超砥粒ホイールの平面図（ａ）及び断面図（ｂ）であり、図２は、ストレート型の超砥粒ホイールの平面図（ａ）及び断面図（ｂ）である。カップ型の超砥粒ホイールにおいては、台金１の中心軸と直交する平面上に砥粒層２が存在し、ストレート型の超砥粒ホイールにおいては、台金１の外周に砥粒層２が存在する。
次に、この超砥粒ホイールは、本発明方法によれば、以下のようにして製造することができる。
本発明方法においては、まず、所定の割合のポリイミド樹脂粉末と前記低融点ガラス粉末とからなる結合剤と、超砥粒と、必要に応じ用いられる充填剤や潤滑剤などの添加剤粉末を、それぞれ所定の割合で均質に混合して粉体混合物を調製する。次いで、この粉体混合物を金型内に充填し、２０〜２００ＭＰａの圧力で冷間加圧したのち、炉中で２５０〜５００℃の温度にて無加圧成形するか、あるいは、該粉体混合物を金型内に充填し、温度２５０〜５００℃、圧力２０〜２００ＭＰａの条件でホットプレス成形する方法などにより、所望形状、例えばリング状などの砥粒層を形成したのち、この砥粒層をエポキシ系接着剤などにより、適当な台金の作用部に接着し、超砥粒ホイールを作製する。あるいは、金型内の適当な台金の作用面に、上記粉体混合物を載置し、温度２５０〜５００℃、圧力２０〜２００ＭＰａの条件でホットプレス成形することにより、超砥粒ホイールを作製する。
【０００８】
焼成時の温度が２５０℃未満であったり、圧力が２０ＭＰａ未満であったりすると、所望の性能を有する超砥粒ホイールが得られにくい。一方、温度が５００℃を超えると樹脂が劣化するおそれがあるし、また圧力は２００ＭＰａ以下で十分であり、それより高い圧力は必要でない。好ましい温度は３００〜５００℃の範囲であり、また好ましい圧力は３０〜１７０ＭＰａの範囲である。特に好ましい温度は３５０〜５００℃の範囲であり、特に好ましい圧力は５０〜１５０ＭＰａの範囲である。
このようにして得られた本発明の超砥粒ホイールは、ポリイミド樹脂と低融点ガラスの両方が結合剤として機能するので、超砥粒の保持力に優れ、切れ味の良好なホイールが得られる。また、ポリイミド樹脂と低融点ガラスの含有割合は広い範囲で選定することができ、低融点ガラスの量がかなり増えても成形が可能で、超砥粒の保持力が低下しない。
さらに、本発明の超砥粒ホイールは、従来のポリイミド系レジンボンド超砥粒ホイールの製造設備をそのまま利用することができ、特別の設備を必要とせず、したがって、安価に製造することができる。
【０００９】
【実施例】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
実施例１
直鎖型ポリイミド樹脂粉末［デュポン社製、商品名「ベスペルＳＰ」］とリン酸錫ガラス粉末（軟化点３５０℃）とを、超砥粒層中のそれらの体積割合が５０：５０になるように混合して結合剤粉末を調製した。この結合剤粉末６６重量部と粒度２３０のニッケルコート人造ダイヤモンド砥粒３４重量部を混合して得た粉体混合物を金型に充填し、温度４７０℃、圧力１００ＭＰａ、保持時間２時間の条件で加圧焼成し、リング状の超砥粒層を形成した。
次に、この超砥粒層を、寸法１６９Ｄ−６Ｔ−５０.８Ｈのアルミニウム合金製台金の外周にエポキシ系接着剤で固着し、１７５Ｄ−６Ｔ−３Ｘ−５０.８Ｈ（１Ａ１）のストレート型ダイヤモンドホイールを製作した。
実施例２
実施例１において、直鎖型ポリイミド樹脂粉末とリン酸錫ガラス粉末とを、超砥粒層中のそれらの体積割合が２５：７５になるように混合してなる結合剤粉末を用いた以外は、実施例１と同様にして、１７５Ｄ−６Ｔ−３Ｘ−５０.８Ｈ（１Ａ１）のストレート型ダイヤモンドホイールを製作した。
【００１０】
比較例１
直鎖型ポリイミド樹脂粉末（前出）６４重量部と粒度２３０のニッケルコート人造ダイヤモンド砥粒３４重量部を混合して得た粉体混合物を用い、実施例１と同様にして、１７５Ｄ−６Ｔ−３Ｘ−５０.８Ｈ（１Ａ１）のストレート型ダイヤモンドホイールを製作した。
比較例２
実施例１において、直鎖型ポリイミド樹脂粉末とリン酸錫ガラス粉末とを、超砥粒層中のそれらの体積割合が７５：２５になるように混合してなる結合剤粉末を用いた以外は、実施例１と同様にして、１７５Ｄ−６Ｔ−３Ｘ−５０.８Ｈ（１Ａ１）のストレート型ダイヤモンドホイールを製作した。
実施例１、２及び比較例１、２で製作したダイヤモンドホイールについて、平面研削盤を用い、下記の条件で超硬合金のトラバース研削試験を行い、法線研削抵抗を求めた。結果を第１表に示すと共に、図３に示す。
〈ドレッシング条件〉
加工方式：駆動方式２０゜傾斜
ホイール回転数：１８００min^-1
砥石回転速度：４００min^-1
送り速度：１ｍ／min
切込：１５μｍ／pass
使用砥石：ＧＣ１８０−Ｇ
〈研削条件〉
試験機：岡本工作平面研削盤ＫＳＫ−Ｚ１（３.８kW）
加工方式：湿式トラバース研削
ホイール回転数：２８００min^-1
テーブル送り：１０ｍ／min
前後送り：２mm
切込：２０μｍ／ｐａｓｓ
総研削量：１２cm³
【００１１】
【表１】

【００１２】
第１表から分かるように、実施例１及び２のものは、比較例１及び２のものに比べて、法線研削抵抗がいずれも低く、切れ味に優れていた。
【００１３】
【発明の効果】
本発明の超砥粒ホイールは、結合剤としてポリイミド樹脂と低融点ガラスとの混合物を用いたものであって、超砥粒の保持力に優れ、良好な切れ味を有する上、従来のレジンボンド超砥粒ホイールの製造設備で製作可能である。
【図面の簡単な説明】
【図１】図１は、カップ型のレジンボンド超砥粒ホイールの平面図（ａ）及び断面図（ｂ）である。
【図２】図２は、ストレート型のレジンボンド超砥粒ホイールの平面図（ａ）及び断面図（ｂ）である。
【図３】図３は、実施例１、２及び比較例１、２における研削量と法線研削抵抗との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
１台金
２砥粒層[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a superabrasive wheel and a method for manufacturing the same. More specifically, the present invention uses a mixture of a polyimide resin and a glass having a low softening point as a binder, has excellent superabrasive retention, has a good sharpness, and is a conventional resin. The present invention relates to a superabrasive wheel that can be manufactured by a manufacturing facility for a bonded superabrasive wheel, and a method for efficiently manufacturing the same.
[0002]
[Prior art]
Superabrasive wheels using diamond or cBN (cubic boron nitride) are widely used for grinding metals, ceramics, glass, plastics, rubber, composite materials and the like. Superabrasive wheels can generally be classified according to the type of binder in the abrasive layer part. For example, a resin bond wheel using a resinoid bond (Resinoid bond), a metal bond using a metal bond (Metal bond). Wheel, vitrified bond wheel using a vitrified bond, and the like.
Among these, the metal bonded superabrasive wheel is excellent in abrasive grain retention and wear resistance, but is inferior in sharpness. Vitrified bond superabrasive wheels generally have good sharpness and good wear resistance, but have the disadvantage of being brittle and easy to chip.
On the other hand, the resin bonded superabrasive wheel is easy to mold, has an appropriate hardness, is excellent in impact resistance, has relatively low heat generation, etc., depending on the type of binder, It is used for wet grinding, dry grinding, heavy grinding, etc., and is used in a wide range, for example, from rough grinding to precision grinding, from soft metal to hard high-speed steel.
In particular, a resin-bonded superabrasive wheel is generally used for grinding hard carbides, cermets, ceramics, glass and the like that are likely to cause brittle fracture. The reason is that the resinoid binder has a relatively small compressive elastic modulus and easily undergoes elastic deformation to some extent. Therefore, the resinoid binder does not easily bite during grinding, and the workpiece is not easily broken by grinding.
In such a resin-bonded superabrasive wheel, a thermosetting resin such as a phenol resin or a polyimide resin is mainly used as a resinoid binder from the viewpoints of mechanical strength and heat resistance. A wheel using a phenol resin as a binder is usually used for wet grinding, while a wheel using a polyimide resin is usually used for dry or wet heavy grinding by making use of its heat resistance. .
However, resin-bonded superabrasive wheels using phenolic resin as a binder have good sharpness and are used in a wide range of applications, including high-hardness materials, but metal bonded superabrasive wheels and vitrified bond superabrasive wheels Compared to the above, the wear resistance is inferior and the grinding ratio is low. On the other hand, in resin bonded superabrasive wheels using polyimide resin as a binder, the polyimide resin has higher heat resistance and mechanical strength than phenolic resin. Although it is suitable, the wettability to superabrasive grains is poor, the abrasive grain retention is substantially dependent only on mechanical holding force, and the sharpness is inferior to that of a wheel using a phenol resin. .
Thus, in conventional resin bond superabrasive wheels, the holding power of the abrasive layer is insufficient, and the abrasive layer is heavily worn. In fact, it is difficult to apply, and it is inevitable that the processing cost is high compared to a metal bond superabrasive wheel because the abrasive layer is worn quickly.
For the purpose of improving the characteristics of such a resin-bonded superabrasive wheel, for example, in a resin-bonded superabrasive wheel using a phenol resin, a technique of blending an inorganic filler such as glass is known. However, in this case, the glass does not melt at the molding temperature of a general phenol resin, and the actual function as a bond is not sufficiently exhibited. Further, when the amount of the filler is increased, the components acting on the bonding are reduced, so that it is inevitable that the molding becomes difficult and the holding power of the abrasive grains may be reduced. For this reason, in the resin bond superabrasive wheel using a phenol resin, the blending amount of the inorganic filler is limited to about 50 to 60% in volume ratio. In addition, when the blending amount of superabrasive grains is increased, molding may be difficult or holding power may be reduced. On the other hand, at the glass molding temperature (above the melting point), there is a problem that the resin component burns and cannot function as a bond.
For these reasons, there has been a demand for a superabrasive wheel having intermediate properties between a resin bond superabrasive wheel and a vitrified bond superabrasive wheel.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
Under such circumstances, the present invention has a superabrasive wheel excellent in holding power of superabrasive grains, having a good sharpness, and capable of being manufactured by a conventional resin bond superabrasive wheel manufacturing facility, and its The object is to provide a manufacturing method.
[0004]
[Means for Solving the Problems]
As a result of intensive research on superabrasive wheels having intermediate properties between resin-bonded superabrasive wheels and vitrified bond superabrasive wheels, the present inventors have found that superabrasive grains, a specific proportion of polyimide resin, and low A superabrasive wheel comprising a mixture of a melting point glass and optionally a filler may be suitable for the purpose, and this is intended to provide a powder mixture containing the above components to a certain temperature range. It has been found that it can be manufactured by forming an abrasive layer on the working part of the base metal, and the present invention has been completed based on this finding.
That is, the present invention
(1) Ultra-comprising an abrasive layer obtained by firing and molding a powder mixture containing nickel-coated diamond superabrasive grains, binder powder, and optionally filler powder at a temperature of 350 to 500 ° C. and a pressure of 50 to 150 MPa. In the abrasive wheel, the binder powder is 20 to 55 % by volume of a linear polyimide resin powder, and a low melting point glass powder having a softening point measured by a test method defined in JIS R 3104 in a range of 250 to 450 ° C. A superabrasive wheel comprising a powder mixture of 80 to 45 % by volume, wherein both linear polyimide resin and low melting point glass function as a binder, and (2) 20 to 55 volume of polyimide resin powder . and% and JIS measured softening point test method specified in R 3104 has powder binder made of a glass powder 80-45% by volume in the range of 250 to 450 ° C., A powder mixture containing nickel-coated diamond superabrasives and, optionally, a filler is fired and molded at a temperature of 350 to 500 ° C. and a pressure of 50 to 150 MPa , and an abrasive layer is provided on the working part of the base metal. The method for producing a superabrasive wheel according to claim 1,
Is to provide.
[0005]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The superabrasive wheel of the present invention is a wheel having an abrasive layer in which superabrasive grains are held by a binder made of a mixture of polyimide resin and low-melting glass, and optionally containing a filler.
In the superabrasive wheel of the present invention, examples of the superabrasive grains used in the abrasive layer include diamond abrasive grains and cBN (cubic boron nitride) abrasive grains. One kind of each of the diamond abrasive grains and the cBN abrasive grains can be used alone, or a mixed abrasive grain in which the diamond abrasive grains and the cBN abrasive grains are used in combination.
On the other hand, the polyimide resin in the binder is not particularly limited, and can be appropriately selected from those conventionally used in resin bonded superabrasive wheels using a polyimide resin, In particular, a linear polyimide resin is suitable. The linear polyimide resin includes a linear thermoplastic type and a linear non-thermoplastic type, and both can be used in the present invention.
Further, as the low melting point glass which is another component in the binder, those having a softening point in a range of 250 to 450 ° C. measured by a test method defined in JIS R 3104 are used. The preferred softening point of this low-melting glass is 300 to 450 ° C., and the more preferred softening point is 350 to 450 ° C. Such low melting point glass can be selected from, for example, lead glass, phosphate glass, borate glass, silicate glass and the like. This low melting glass may be used individually by 1 type, and may be used in combination of 2 or more type.
The binder used in the present invention is composed of a mixture of 10 to 60% by volume of polyimide resin and 90 to 40% by volume of the low-melting glass. If this ratio deviates from the above range, it is a superabrasive wheel having intermediate properties between the intended resin-bonded superabrasive wheel and vitrified bond superabrasive wheel. A wheel having sharpness cannot be obtained, and the object of the present invention cannot be achieved. A desirable ratio of both components is 20 to 55% by volume of the polyimide resin and 80 to 45% by volume of the low melting point glass.
[0006]
In the abrasive layer in the superabrasive wheel of the present invention, as long as the object of the present invention is not impaired, an additive component conventionally used in an abrasive layer of a conventional superabrasive wheel, for example, a filler, as desired, A lubricant and the like can be appropriately contained. Here, examples of the filler include carbides such as silicon carbide, boron carbide, and tungsten carbide, nitrides such as silicon nitride and titanium nitride, oxides such as silicon oxide, cerium oxide, iron oxide, and chromium oxide, copper, and tungsten. And powders of metals such as nickel, silver and zinc. These fillers may be used individually by 1 type, and may be used in combination of 2 or more type.
Further, as the lubricant, for example, hexagonal boron nitride, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, tantalum disulfide, graphite, fluorinated graphite, boron nitride, phthalocyanine, mica and other layered solids, calcium fluoride, sodium fluoride, Fluorides such as barium fluoride, lanthanum fluoride, yttrium fluoride, sulfides such as iron sulfide, oxides such as aluminum oxide, molybdenum oxide, tungsten oxide, iron oxide, silicon oxide, gallium, indium, tin, silver, Examples thereof include soft metals such as copper and gold, and hard metals such as tungsten and molybdenum. Among these, hexagonal boron nitride, molybdenum disulfide, tungsten disulfide, graphite, calcium fluoride, and barium fluoride are particularly suitable because they have a great lubricating effect. This lubricant is preferably used as a fine powder. One of these lubricants may be used alone, or two or more thereof may be used in combination.
The proportion of superabrasive grains, binder, pores and the like in the abrasive layer is not particularly limited, and can be appropriately selected according to the purpose of use of the wheel and other various situations.
[0007]
There is no restriction | limiting in particular as a shape of the superabrasive wheel of this invention, For example, it can be set as a cup type superabrasive wheel, or it can also be set as a straight type superabrasive wheel. FIG. 1 is a plan view (a) and a sectional view (b) of a cup-type superabrasive wheel, and FIG. 2 is a plan view (a) and a sectional view (b) of a straight-type superabrasive wheel. is there. In the cup-type superabrasive wheel, the abrasive layer 2 is present on a plane orthogonal to the central axis of the base 1. In the straight-type superabrasive wheel, the abrasive layer 2 is disposed on the outer periphery of the base 1. Exists.
Next, according to the method of the present invention, this superabrasive wheel can be manufactured as follows.
In the method of the present invention, first, a binder comprising a predetermined proportion of polyimide resin powder and the low-melting glass powder, superabrasive grains, and additive powders such as fillers and lubricants used as necessary, A powder mixture is prepared by homogeneously mixing each at a predetermined ratio. Next, the powder mixture is filled in a mold and cold-pressed at a pressure of 20 to 200 MPa, and then pressed in a furnace at a temperature of 250 to 500 ° C., or the powder is mixed. After the mixture is filled in a mold and formed into a desired shape, for example, a ring shape, by a method such as hot press molding at a temperature of 250 to 500 ° C. and a pressure of 20 to 200 MPa, this abrasive layer Is bonded to an appropriate base metal working part with an epoxy adhesive or the like to produce a superabrasive wheel. Alternatively, a superabrasive wheel is produced by placing the powder mixture on the working surface of an appropriate base metal in the mold and hot press molding under conditions of a temperature of 250 to 500 ° C. and a pressure of 20 to 200 MPa. To do.
[0008]
When the firing temperature is less than 250 ° C. or the pressure is less than 20 MPa, it is difficult to obtain a superabrasive wheel having desired performance. On the other hand, if the temperature exceeds 500 ° C., the resin may be deteriorated, and a pressure of 200 MPa or less is sufficient, and a higher pressure is not necessary. A preferred temperature is in the range of 300 to 500 ° C., and a preferred pressure is in the range of 30 to 170 MPa. A particularly preferred temperature is in the range of 350 to 500 ° C., and a particularly preferred pressure is in the range of 50 to 150 MPa.
In the superabrasive wheel of the present invention thus obtained, since both the polyimide resin and the low melting point glass function as a binder, a wheel having excellent superabrasive holding power and good sharpness can be obtained. Further, the content ratio of the polyimide resin and the low-melting glass can be selected within a wide range. Even if the amount of the low-melting glass is considerably increased, the molding can be performed and the holding power of the superabrasive grains is not lowered.
Furthermore, the superabrasive wheel of the present invention can utilize the production equipment for the conventional polyimide resin-bonded superabrasive wheel as it is, does not require special equipment, and can therefore be produced at low cost.
[0009]
【Example】
EXAMPLES Next, although an Example demonstrates this invention further in detail, this invention is not limited at all by these examples.
Example 1
Linear polyimide resin powder [manufactured by DuPont, trade name “Vespel SP”] and tin phosphate glass powder (softening point 350 ° C.) so that their volume ratio in the superabrasive layer is 50:50 To prepare a binder powder. A powder mixture obtained by mixing 66 parts by weight of the binder powder and 34 parts by weight of nickel-coated artificial diamond abrasive grains having a particle size of 230 is filled in a mold, and the temperature is 470 ° C., the pressure is 100 MPa, and the holding time is 2 hours. Pressurized and fired to form a ring-shaped superabrasive layer.
Next, this superabrasive layer is fixed to the outer periphery of an aluminum alloy base metal having a dimension of 169D-6T-50.8H with an epoxy adhesive, and a straight type of 175D-6T-3X-50.8H (1A1). Made a diamond wheel.
Example 2
In Example 1, except that the binder powder formed by mixing the linear polyimide resin powder and the tin phosphate glass powder so that their volume ratio in the superabrasive layer is 25:75 was used. In the same manner as in Example 1, a 175D-6T-3X-50.8H (1A1) straight diamond wheel was produced.
[0010]
Comparative Example 1
Using a powder mixture obtained by mixing 64 parts by weight of a linear polyimide resin powder (supra) and 34 parts by weight of nickel-coated artificial diamond abrasive grains having a particle size of 230, 175D-6T- A 3X-50.8H (1A1) straight diamond wheel was manufactured.
Comparative Example 2
In Example 1, except that the binder powder formed by mixing the linear polyimide resin powder and the tin phosphate glass powder so that the volume ratio in the superabrasive layer is 75:25 is used. In the same manner as in Example 1, a 175D-6T-3X-50.8H (1A1) straight diamond wheel was produced.
The diamond wheels manufactured in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2 were subjected to a traverse grinding test of cemented carbide using a surface grinder under the following conditions to obtain normal grinding resistance. The results are shown in Table 1 and shown in FIG.
<Dressing conditions>
Machining method: Drive method 20 ° tilt wheel rotation speed: 1800min ^-1
Wheel rotation speed: 400min ^-1
Feeding speed: 1m / min
Cutting depth: 15μm / pass
Whetstone used: GC180-G
<Grinding conditions>
Testing machine: Okamoto surface grinder KSK-Z1 (3.8kW)
Processing method: wet traverse grinding wheel rotation speed: 2800min ^-1
Table feed: 10m / min
Forward / backward feed: 2mm
Cutting depth: 20 μm / pass
Total grinding amount: 12cm ³
[0011]
[Table 1]

[0012]
As can be seen from Table 1, in Examples 1 and 2, the normal grinding resistance was lower than that in Comparative Examples 1 and 2, and the sharpness was excellent.
[0013]
【The invention's effect】
The superabrasive wheel of the present invention uses a mixture of a polyimide resin and a low-melting glass as a binder. Manufactured with abrasive wheel manufacturing equipment.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a plan view (a) and a cross-sectional view (b) of a cup-type resin bond superabrasive wheel.
FIG. 2 is a plan view (a) and a cross-sectional view (b) of a straight type resin bonded superabrasive wheel.
FIG. 3 is a graph showing the relationship between the grinding amount and normal grinding resistance in Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 and 2;
[Explanation of symbols]
1 Base metal 2 Abrasive layer

Claims

ニッケルコートダイヤモンド超砥粒と、結合剤粉末と、場合により充填剤粉体を含む粉体混合物を３５０〜５００℃の温度及び５０〜１５０ＭＰａの圧力で焼成成形した砥粒層を有する超砥粒ホイールにおいて、前記結合剤粉末が、直鎖型ポリイミド樹脂粉末２０〜５５体積％と、ＪＩＳＲ３１０４に定める試験方法で測定された軟化点が２５０〜４５０℃の範囲にある低融点ガラス粉末８０〜４５体積％との粉末混合物からなり、直鎖型ポリイミド樹脂と低融点ガラスの両方が結合剤として機能することを特徴とする超砥粒ホイール。 Superabrasive wheel having an abrasive layer formed by firing a powder mixture containing nickel-coated diamond superabrasive grains, binder powder, and optionally filler powder at a temperature of 350 to 500 ° C. and a pressure of 50 to 150 MPa. In the above, the binder powder is 20 to 55 % by volume of a linear polyimide resin powder and a low melting point glass powder 80 to 45 having a softening point measured by a test method defined in JIS R 3104 in a range of 250 to 450 ° C. A superabrasive wheel comprising a powder mixture of volume%, wherein both linear polyimide resin and low melting point glass function as a binder.

ポリイミド樹脂粉末２０〜５５体積％とＪＩＳＲ３１０４に定める試験方法で測定された軟化点が２５０〜４５０℃の範囲にあるガラス粉末８０〜４５体積％とからなる粉末結合剤と、ニッケルコートダイヤモンド超砥粒と、場合により充填剤を含む粉体混合物を、３５０〜５００℃の温度及び５０〜１５０ＭＰａの圧力で焼成成形し、台金の作用部に砥粒層を設けることを特徴とする請求項１記載の超砥粒ホイールの製造方法。A powder binder comprising 20 to 55% by volume of polyimide resin powder and 80 to 45% by volume of glass powder having a softening point measured by a test method defined in JIS R 3104 in a range of 250 to 450 ° C., and nickel-coated diamond super A powder mixture containing abrasive grains and optionally a filler is fired and molded at a temperature of 350 to 500 ° C. and a pressure of 50 to 150 MPa , and an abrasive layer is provided on the working part of the base metal. A method for producing a superabrasive wheel according to claim 1.