JP4571599B2

JP4571599B2 - Golf club shaft and golf club

Info

Publication number: JP4571599B2
Application number: JP2006176962A
Authority: JP
Inventors: 宏長谷川
Original assignee: Ｓｒｉスポーツ株式会社
Priority date: 2006-06-27
Filing date: 2006-06-27
Publication date: 2010-10-27
Anticipated expiration: 2026-06-27
Also published as: JP2008005914A

Description

本発明は、打球の飛距離を増大させるのに役立つゴルフクラブシャフト及びゴルフクラブに関し、詳しくはシャフトを重量化しつつ低剛性化することにより、例えば腕力はあるもののシャフトを十分にしならせることができないゴルファの飛距離をさらに伸ばすことが可能な技術に関する。 The present invention relates to a golf club shaft and a golf club that are useful for increasing the flight distance of a hit ball, and more specifically, by reducing the rigidity while increasing the weight of the shaft, for example, the shaft cannot be made sufficient although there is arm force. The present invention relates to a technique capable of further extending a golfer's flight distance.

一般に、スイングフォームやスイング速度はゴルファ毎に大きく異なる。このため、心地良いスイングを行い、かつスイング中のゴルフクラブシャフトのしなりを最適化することにより、ヘッド速度を加速させて飛距離を伸ばすためには、前記ゴルフクラブシャフトも、それぞれのゴルファに合ったものでなければならない。即ち、スイング中のゴルフクラブシャフトの最適なしなりは、打球直前でゴルフクラブヘッドの速度（以下、「ヘッド速度」と言う。）を加速させ、かつ、その動的なロフト角を大きくし、最適な打球の打ち出し角を提供する。 In general, the swing form and swing speed vary greatly from golfer to golfer. For this reason, in order to increase the flight distance by accelerating the head speed by performing a comfortable swing and optimizing the bending of the golf club shaft during the swing, the golf club shaft is also used for each golfer. Must match. In other words, the optimum golf club shaft during swing is optimized by accelerating the speed of the golf club head (hereinafter referred to as “head speed”) immediately before hitting and increasing its dynamic loft angle. Provides a launch angle of the ball.

そこで、ゴルフクラブシャフトは、ゴルファーの力量、スイングフォーム又は好み等によって、その重量及び曲げ剛性などが設定される。例えばプロないし上級ゴルファの多くは、腕力が強く正しいスイングフォームを持っているため、十分にシャフトをしならせかつスイング速度も大きい傾向がある。このため、彼らを対象にしたゴルフクラブには、大きな重量と高い曲げ剛性を有するシャフト（重量かつ高剛性）が装着されるのが一般的である。他方、初級者やシニアのゴルファーは、十分にシャフトのしなりを利用したスイングが行えず、スイング速度が比較的小さい傾向がある。このため、彼らをターゲットにしたゴルフクラブには、小さな重量と低い曲げ剛性（軽量かつ低剛性）とを有するシャフトが装着されるのが一般的である。このように、従来のゴルフクラブシャフトでは、概ね上記２種のシャフトに大別される。 Therefore, the weight, bending rigidity, etc. of the golf club shaft are set according to the golfer's ability, swing form, or preference. For example, many professional and advanced golfers have a strong swinging ability and a correct swing form, and therefore tend to bend the shaft sufficiently and have a large swing speed. For this reason, it is common for golf clubs targeting them to be equipped with a shaft (weight and high rigidity) having a large weight and a high bending rigidity. On the other hand, beginners and senior golfers cannot swing using the bending of the shaft sufficiently, and the swing speed tends to be relatively low. For this reason, a golf club targeted at them is generally mounted with a shaft having a small weight and low bending rigidity (light weight and low rigidity). Thus, conventional golf club shafts are roughly divided into the above two types of shafts.

また、近年ではシャフト重量や曲げ剛性等の調整が金属シャフトに比べて比較的容易であるため、繊維強化樹脂シャフトが多用される。関連する技術としては例えば下記特許文献１が提案されている。 In recent years, adjustment of shaft weight, bending rigidity, etc. is relatively easy as compared with metal shafts, and therefore fiber reinforced resin shafts are frequently used. As a related technique, for example, the following Patent Document 1 has been proposed.

特開２００２−２５３７１４号公報JP 2002-253714 A

しかしながら、腕力はあるもののスイングフォームが適切ではないため、スイング時にシャフトを十分にしならせることができないゴルファも存在する。このようなゴルファが大きな重量及び高剛性のシャフトを用いると、シャフトが十分にしならないため、ヘッド速度を加速させることができない。このため、クラブヘッドのフェースが戻りきらず、ひいては打球の方向がばらついたり、飛距離が低下するといった問題がある。逆に、軽量かつ剛性の低いシャフトを用いると、シャフトはしなりやすくなるものの、シャフトが軽量であるため、スイングのタイミングやテンポが狂い、ボールの打撃時にクラブヘッドのフェースの向きが安定しないことが多く、やはり打球の方向性がばらつきやすい。 However, there are golfers who do not have a sufficient shaft at the time of swing because the swing form is not appropriate although they have arm strength. When such a golfer uses a shaft having a large weight and high rigidity, the head speed cannot be accelerated because the shaft is not sufficient. For this reason, there is a problem that the face of the club head does not return completely, and consequently the direction of the hit ball varies and the flight distance decreases. On the other hand, if a lightweight and low-rigidity shaft is used, the shaft tends to bend, but the shaft is lightweight, so the swing timing and tempo are incorrect, and the face orientation of the club head is not stable when the ball is hit. In many cases, the directionality of the hit ball is likely to vary.

本発明は以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、シャフト重量と平均曲げ剛性とを一定範囲に制限しつつこれらを関連づけて規定することを基本として、腕力のある初心者ゴルファーにも、これまでのスイングタイミングを変えることなしにスイングのパワーを最大限にヘッドに伝え、かつ、打球の方向性をも安定させることが可能なゴルフクラブシャフト及びゴルフクラブを提供することを目的としている。 The present invention has been devised in view of the above problems, and is based on the fact that the shaft weight and the average bending rigidity are limited to a certain range and are defined in association with each other. An object of the present invention is to provide a golf club shaft and a golf club that can transmit the power of the swing to the head to the maximum without changing the swing timing so far, and can stabilize the directionality of the hit ball. .

本発明のうち請求項１記載の発明は、繊維強化樹脂からなるゴルフクラブシャフトであって、４６インチ換算されたシャフト重量Ｗが５５〜８５ｇ、かつ、平均曲げ剛性値ＥＩａが１．６〜３．６（kgf ・ｍ²）であり、しかも前記シャフト重量Ｗと前記平均曲げ剛性値ＥＩａとが下記式（１）を満たすことを特徴とする。
ＥＩａ≦（１／１５）Ｗ−２．１ …（１）
The invention according to claim 1 of the present invention is a golf club shaft made of a fiber reinforced resin, the shaft weight W converted to 46 inches is 55 to 85 g, and the average bending rigidity value EIa is 1.6 to 3.6 (kgf · m ² ), and the shaft weight W and the average bending stiffness value EIa satisfy the following formula (1).
EIa ≦ (1/15) W−2.1 (1)

また請求項２記載の発明は、下記式（２）を満たすことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブシャフトである。
ＥＩａ≦（１／１５）Ｗ−３．１ …（２） The invention according to claim 2 is the golf club shaft according to claim 1, wherein the following expression (2) is satisfied.
EIa ≦ (1/15) W-3.1 (2)

また請求項３記載の発明は、下記式（３）を満たすことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブシャフトである。
ＥＩａ≧（１／１５）Ｗ−４．１ …（３） The invention according to claim 3 is the golf club shaft according to claim 1, wherein the following expression (3) is satisfied.
EIa ≧ (1/15) W-4.1 (3)

また請求項４記載の発明は、請求項１乃至３のいずれかに記載されたゴルフクラブシャフトにゴルフクラブヘッドが装着されたゴルフクラブである。 A fourth aspect of the present invention is a golf club in which a golf club head is mounted on the golf club shaft according to any one of the first to third aspects.

本発明の繊維強化樹脂からなるゴルフクラブシャフトは、４６インチに換算されたシャフト重量Ｗが５５〜８５ｇと大きく設定される。従って、腕力のあるゴルファは、タイミングやテンポを損ねることなくスイングできる。一方、シャフトの平均曲げ剛性値ＥＩａは、１．６〜３．６kgf ・ｍ²に設定されるとともに、シャフト重量に応じて平均曲げ剛性値が小さく設定される。このようなシャフトは、シャフト重量Ｗに比して十分に小さな曲げ剛性を有するので、腕力はあるもののシャフトをしならせるのが苦手なゴルファにとっても、スイング中にシャフトがしなりやすく、ひいてはヘッド速度を加速させて打球の飛距離を増大させ得る。また、クラブヘッドのフェースがアドレスした状態まで適切に返ることにより、打球の方向性も安定する。
In the golf club shaft made of the fiber reinforced resin of the present invention, the shaft weight W converted to 46 inches is set as large as 55 to 85 g. Therefore, a golfer who has strength can swing without losing timing and tempo. On the other hand, the average bending stiffness value EIa of the shaft is set to 1.6 to 3.6 kgf · m ² , and the average bending stiffness value is set to be small according to the shaft weight. Such a shaft has a bending rigidity sufficiently smaller than the shaft weight W, so that even a golfer who has an arm strength but is not good at squeezing the shaft, the shaft tends to bend during the swing, and consequently the head Speed can be accelerated to increase the flight distance of the hit ball. Further, by properly returning the club head face to the addressed state, the directionality of the hit ball is stabilized.

以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１は、本実施形態のゴルフクラブシャフト（以下、単に「シャフト」という。）を装着したゴルフクラブ１の正面図を示す。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 shows a front view of a golf club 1 equipped with a golf club shaft (hereinafter simply referred to as “shaft”) of the present embodiment.

前記ゴルフクラブ１は、シャフト２と、その先端２ａ側（ＴＩＰ側）に装着されたゴルフクラブヘッド３と、前記シャフト２の後端２ｂ側（ＢＵＴＴ側）に装着されたグリップ４とから構成されており、例えばウッド型のゴルフクラブとして作られている。ウッド型のゴルフクラブ１としては、本実施形態において示されるようなドライバー（＃１）の他、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）又はクリーク（＃５）等が少なくとも含まれ得る。 The golf club 1 includes a shaft 2, a golf club head 3 mounted on the tip 2a side (TIP side), and a grip 4 mounted on the rear end 2b side (BUTT side) of the shaft 2. For example, it is made as a wood type golf club. The wood-type golf club 1 includes a driver (# 1) as shown in this embodiment, a plush (# 2), a spoon (# 3), a buffy (# 4), a creek (# 5), and the like. At least it can be included.

前記ゴルフクラブヘッド３は、その主要部が例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金又はステンレスのような金属材料で作られた中空構造をなし、例えば３００〜４７０cm³の体積と、１８０〜２２０ｇ程度の重量とを有するものが好ましい。なおヘッド３の一部が、繊維強化樹脂などの非金属材料で構成されても良いのは言うまでもない。また、前記グリップ４は、ラバーグリップ、樹脂グリップ又はレザーグリップなど慣例に従い各種のものが採用される。 The golf club head 3 has a hollow structure whose main part is made of a metal material such as aluminum alloy, titanium, titanium alloy or stainless steel, and has a volume of, for example, 300 to 470 cm ³ and a weight of about 180 to 220 g. Are preferred. Needless to say, a part of the head 3 may be made of a non-metallic material such as a fiber reinforced resin. Further, as the grip 4, various types such as a rubber grip, a resin grip, or a leather grip are used according to the custom.

前記シャフト２は、繊維強化樹脂からなり、前記後端２ｂから前記先端２ａに向かって外径が減じられたテーパ状でかつ断面円形のパイプ体として形成される。繊維強化樹脂製のシャフト２は、スチールシャフトに比べて軽量であり、かつ、曲げ剛性の調節などを容易に行い得る点で特に好ましい。このような繊維強化樹脂からなるシャフト２は、例えばシートワインディング製法、フィラメントワインディング製法又は内圧成型法等、慣例に従って各種の製造方法にて容易に成形される。 The shaft 2 is made of a fiber reinforced resin, and is formed as a pipe body having a tapered shape and a circular cross section with an outer diameter reduced from the rear end 2b toward the front end 2a. The shaft 2 made of fiber reinforced resin is particularly preferable in that it is lighter than a steel shaft and can easily adjust the bending rigidity. The shaft 2 made of such a fiber reinforced resin is easily formed by various manufacturing methods according to a customary method such as a sheet winding manufacturing method, a filament winding manufacturing method, or an internal pressure molding method.

繊維強化樹脂に用いられる強化繊維としては、特に限定されないが、例えば炭素繊維、ガラス繊維、ボロン繊維、炭化ケイ素繊維又はアルミナ繊維等の無機繊維、ポリエチレン又はポリアミド等の有機繊維、さらには金属繊維が挙げられ、これらの１種又は複数種類の繊維を用いることができる。とりわけ、シャフトの軽量化や強度向上の観点より、引張弾性率が３〜５０tonf／mm²の強化繊維が特に好ましい。 The reinforcing fiber used in the fiber reinforced resin is not particularly limited, and examples thereof include inorganic fibers such as carbon fiber, glass fiber, boron fiber, silicon carbide fiber or alumina fiber, organic fibers such as polyethylene or polyamide, and metal fibers. 1 type or multiple types of these can be used. In particular, reinforcing fibers having a tensile elastic modulus of 3 to 50 ton / mm ² are particularly preferable from the viewpoint of weight reduction and strength improvement of the shaft.

また、繊維強化樹脂に用いられる樹脂としては、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂が挙げられる。熱硬化性樹脂としては、例えばエポキシ系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、フェノール系樹脂、メラミン系樹脂、ユリア系樹脂、ジアリルフタレート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂又はケイ素樹脂等が挙げられる。また、熱可塑性樹脂としては、ポリアミド樹脂、飽和ポリエステル系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ＡＳ樹脂、メタクリル樹脂、ポリプロピレン樹脂又はフッ素樹脂が挙げられる。 Moreover, as resin used for fiber reinforced resin, a thermosetting resin or a thermoplastic resin is mentioned. Examples of the thermosetting resin include epoxy resins, unsaturated polyester resins, phenol resins, melamine resins, urea resins, diallyl phthalate resins, polyurethane resins, polyimide resins, and silicon resins. Examples of the thermoplastic resin include polyamide resin, saturated polyester resin, polycarbonate resin, polystyrene resin, polyethylene resin, polyvinyl acetate resin, AS resin, methacrylic resin, polypropylene resin, and fluorine resin.

また、シャフト２は、４６インチ（１１６８．４mm）に換算されたシャフト重量Ｗが５５〜８５ｇに設定される。ここで、４６インチに換算されたシャフト重量Ｗ（ｇ）は、現実のシャフト長さ（インチ）をＳＬ、そのときの現実のシャフト重量（ｇ）をＷｒとしたとき、下記式によって算出される。
Ｗ＝Ｗｒ×４６／ＳＬ
The shaft 2 has a shaft weight W converted to 46 inches (1168.4 mm) set to 55 to 85 g. Here, the shaft weight W (g) converted to 46 inches is calculated by the following equation, where SL is the actual shaft length (inch) and Wr is the actual shaft weight (g) at that time. .
W = Wr × 46 / SL

ウッド型のゴルフクラブ１では、例えばロフト角やその他のスペック等に応じてシャフト長さを変えることが行われる。このため、そのシャフト長さを固定することなくシャフト重量を規定する技術的意義が少ない。本発明では、ウッド型ゴルフクラブの平均的なシャフト長さが４６インチであることに鑑み、シャフト重量として、シャフト２の現実の重量ではなく４６インチに換算されたときの重量を規定するものとした。 In the wood type golf club 1, the shaft length is changed according to, for example, the loft angle or other specifications. For this reason, there is little technical significance which prescribes | regulates a shaft weight, without fixing the shaft length. In the present invention, in consideration of the average shaft length of the wood type golf club being 46 inches, the weight when the shaft weight is converted to 46 inches instead of the actual weight of the shaft 2 is defined. did.

ここで、前記４６インチ換算されたシャフト重量Ｗが５５ｇ未満の場合、腕力のあるゴルファには軽すぎ、アドレスした際に違和感が生じやすくなる他、スイングが安定せずにバラツキやすくなる。これは打球の方向性を悪化させる。また、シャフト２の剛性や強度が不足するおそれがある。このような観点より、前記重量Ｗは、より好ましくは６０ｇ以上が望ましい。逆に、前記シャフト重量Ｗが８５ｇを超える場合、腕力があっても振り抜き難くなり、スイング速度の低下が生じる他、飛距離の低下を招くおそれがある。
Here, when the shaft weight W converted to 46 inches is less than 55 g, it is too light for a golfer with an arm strength, and it becomes easy to feel uncomfortable when addressed, and the swing is not stable and easily varies. This deteriorates the directionality of the hit ball. Further, the rigidity and strength of the shaft 2 may be insufficient. From such a viewpoint, the weight W is more preferably 60 g or more. On the other hand, when the shaft weight W exceeds 85 g, it is difficult to swing out even if there is an arm force, and the swing speed may be reduced and the flight distance may be reduced .

また、シャフト２は、ゴルフクラブ１として使用されるときの現実のシャフト重量Ｗｒの値は、上記と同様の理由により、好ましくは４０ｇ以上、より好ましくは４５ｇ以上、さらに好ましくは５０ｇ以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは１００ｇ以下、より好ましくは９５ｇ以下、さらに好ましくは９０ｇ以下が望ましい。 Further, the actual shaft weight Wr when the shaft 2 is used as the golf club 1 is preferably 40 g or more, more preferably 45 g or more, still more preferably 50 g or more, for the same reason as described above. The upper limit is preferably 100 g or less, more preferably 95 g or less, and still more preferably 90 g or less.

また、現実のシャフト長さＳＬについては特に限定されないが、小さすぎるとシャフト長さを生かしたヘッド速度の向上が十分に期待できなくなるし、逆に大きすぎると、スイングしずらくなってヘッド速度が低下するおそれがある。このような観点より、実際のシャフト長さＳＬは、好ましくは８００mm以上、より好ましくは８２５mm以上、さらに好ましくは８５０mm以上が望ましく、また、上限に関しては、好ましくは１２００mm以下、より好ましくは１１７５mm以下、さらに好ましくは１１５０mm以下が望ましい。 Also, the actual shaft length SL is not particularly limited, but if it is too small, it will not be possible to sufficiently improve the head speed by taking advantage of the shaft length. May decrease. From such a viewpoint, the actual shaft length SL is preferably 800 mm or more, more preferably 825 mm or more, further preferably 850 mm or more, and the upper limit is preferably 1200 mm or less, more preferably 1175 mm or less. More preferably, it is 1150 mm or less.

また、本発明のシャフト２は、平均曲げ剛性値ＥＩａが１．６〜３．６kgf ・ｍ²に設定される。ここで、平均曲げ剛性値ＥＩａは、図２に示されるように、シャフト２の前記先端２ａから１３０mmの位置を測定開始点とし、そこから軸方向に１００mm間隔の位置で後端まで測定されたシャフト２の各曲げ剛性値ＥＩの平均値とする。
Moreover, the average bending rigidity value EIa of the shaft 2 of the present invention is set to 1.6 to 3.6 kgf · m ² . Here, as shown in FIG. 2, the average bending stiffness value EIa was measured from the position 2 mm from the tip 2a of the shaft 2 to the measurement start point and from there to the rear end at 100 mm intervals in the axial direction. The average value of the bending rigidity values EI of the shaft 2 is used.

なお、シャフト２の各曲げ剛性値ＥＩは、万能材料試験機を用いた３点曲げによってシャフト２を撓ませることにより測定される。具体的には、先ず支点間距離が２００mmに設定された治具Ｊ１、Ｊ２で、軸中心線ＣＬが水平となるようにシャフト２を支える。この際、治具Ｊ１、Ｊ２の支持スパンの中間点が、測定位置２Ｐとなるように位置決めされる。次に、上方から圧子Ｐを前記測定位置２Ｐに降下させる。この際、圧子Ｐの降下速度は５mm／分とし、負荷荷重が２０kgf に達した時点で圧子Ｐの降下を停止させるとともに、このときの押圧位置２Ｐでのシャフト２のたわみ量を測定する。そして、下記式から前記測定位置２Ｐでの曲げ剛性値ＥＩを得るものとする。
曲げ剛性値ＥＩ＝（負荷荷重×支点間距離³）／（４８×たわみ量）
なお治具Ｊ１、Ｊ２の先端の曲率は１２．５Ｒ、圧子の先端は６．０Ｒ、距離及びたわみ量の単位はメートル、力の単位はkgｆとする。また、測定位置２Ｐとシャフト２の後端２ｂとの軸方向の距離が１３０mm未満となったとき、当該測定位置をシャフト２の後端２ｂ側の測定終了点とする。 Each bending stiffness value EI of the shaft 2 is measured by bending the shaft 2 by three-point bending using a universal material testing machine. Specifically, first, the shaft 2 is supported by the jigs J1 and J2 whose distance between the fulcrums is set to 200 mm so that the axis center line CL is horizontal. At this time, the intermediate point of the support spans of the jigs J1 and J2 is positioned so as to be the measurement position 2P. Next, the indenter P is lowered to the measurement position 2P from above. At this time, the descending speed of the indenter P is set to 5 mm / min, and when the applied load reaches 20 kgf, the descending of the indenter P is stopped, and the deflection amount of the shaft 2 at the pressing position 2P at this time is measured. Then, the bending rigidity value EI at the measurement position 2P is obtained from the following equation.
Flexural rigidity value EI = (Load load × Distance between fulcrums ³ ) / (48 × Deflection)
Note that the curvature of the tips of the jigs J1 and J2 is 12.5R, the tip of the indenter is 6.0R, the unit of distance and deflection is meter, and the unit of force is kgf. When the axial distance between the measurement position 2P and the rear end 2b of the shaft 2 is less than 130 mm, the measurement position is set as the measurement end point on the rear end 2b side of the shaft 2.

一般に、シャフト２は、先調子や手元調子など曲げ剛性のピーク位置や分布等を異ならせることが行われているが、シャフト２の全体的なしなりを評価するためには、特定位置の曲げ剛性値ＥＩに着目するのではなく、上記平均曲げ剛性値ＥＩが最も最適であることを発明者ら知見した。本発明では、このような実情に鑑み、シャフト２の曲げ剛性を示す指標として、平均曲げ剛性値ＥＩａが用いられる。 In general, the shaft 2 is made to have different peak positions and distributions of bending rigidity, such as a point tone and a hand tone, but in order to evaluate the overall bending of the shaft 2, the bending stiffness at a specific position is determined. Instead of focusing on the value EI, the inventors have found that the average bending stiffness value EI is most optimal. In the present invention, in view of such a situation, the average bending rigidity value EIa is used as an index indicating the bending rigidity of the shaft 2.

ここで、前記平均曲げ剛性値ＥＩａが１．６kgf ・ｍ²未満の場合、スイング中にシャフトが過度に大きくしなることによりスイングしづらく、かつクラブヘッド３のフェースの向きが安定しないため打球の方向性が悪化しやすい。また、インパクトで強い球を打つことができない。他方、シャフト２の平均曲げ剛性値ＥＩａが３．６kgf ・ｍ²を超えると、スイング時にシャフト２を適度にしならせることができず、ひいてはインパクト時のヘッド速度及び動的ロフト角の増大を図ることができない。この結果、十分に飛距離を向上させることができない。
Here, when the average bending stiffness value EIa is less than 1.6 kgf · m ² , it is difficult to swing because the shaft becomes excessively large during the swing, and the direction of the face of the club head 3 is not stable. The directionality is likely to deteriorate. Also, you cannot hit a strong ball with impact . Other hand, when the average flexural rigidity EIa shaft 2 exceeds 3.6 kgf · m ^2, it is impossible to Shinara moderately shaft 2 during a swing, and thus increase the head speed and dynamic loft angle at impact I can't plan. As a result, the flight distance cannot be sufficiently improved .

さらに、シャフト２は、前記シャフト重量Ｗと前記平均曲げ剛性値ＥＩａとが下記式（１）を満たす。
ＥＩ≦（１／１５）Ｗ−２．１ …（１） Further, in the shaft 2, the shaft weight W and the average bending rigidity value EIa satisfy the following formula (1).
EI ≦ (1/15) W−2.1 (1)

図３は、シャフト２の平均曲げ剛性値ＥＩａと、４６インチ換算されたシャフト重量Ｗとの関係を示すグラフである。 FIG. 3 is a graph showing the relationship between the average bending stiffness value EIa of the shaft 2 and the shaft weight W converted to 46 inches.

発明者らは種々の実験を行ったところ、黒丸で表されるこれまでのシャフトには、シャフト重量Ｗが大きいものは、平均曲げ剛性値ＥＩも大きく設定されるという設計思想を知見した。しかし、腕力はあるもののスイングフォーム等が適切ではないため、スイング中に十分にシャフトをしならせることができないゴルファが、重量がありかつ曲げ剛性の高いシャフトを用いると、スイング時にシャフトを効果的にしならせることができず、ボールの打撃時にクラブヘッドのフェースの向きが安定しないことが多く、打球の方向性がばらつきやすい。また、ヘッド速度を加速できないので、打球の飛距離を増大させることもできない。 As a result of various experiments, the inventors have found a design philosophy that a shaft having a large shaft weight W has a large average bending stiffness value EI. However, because the swing form is not appropriate, although the arm is strong, a golfer who cannot fully swing the shaft during the swing can use the shaft that is heavy and has a high bending rigidity. In many cases, the orientation of the face of the club head is not stable when the ball is hit, and the directionality of the hit ball is likely to vary. Further, since the head speed cannot be accelerated, the flight distance of the hit ball cannot be increased.

本発明のシャフト２は、４６インチ換算のシャフト重量Ｗを一定範囲に制限することでアドレスし易くかつスイングのタイミングをとりやすい最適な重量が確保されるとともに、シャフトの平均曲げ剛性値ＥＩａを一定範囲に制限することでスイング時の適度なしなりが確保される。しかも、本発明のシャフト２は、前記式（１）を満たすことにより、従来に比べて、シャフト重量に対して平均曲げ剛性値ＥＩａ小さくし得る。これにより、上記のような腕力はあるがシャフトを上手くしならせることができないゴルファにとっては、これまで通りのスイングタイミングを確保しつつ、スイング中のシャフト２に最適なしなりが得られ、ひいては打球の方向性及び飛距離が大幅に向上される。 In the shaft 2 of the present invention, by limiting the shaft weight W in terms of 46 inches to a certain range, an optimum weight that facilitates addressing and timing of swing is ensured, and the average bending rigidity value EIa of the shaft is constant. By limiting to the range, the appropriateness at the time of swing is ensured. In addition, the shaft 2 of the present invention can reduce the average bending stiffness value EIa with respect to the shaft weight as compared with the conventional case by satisfying the above-described formula (1). As a result, for golfers who have the above-mentioned arm strength but are unable to improve the shaft well, it is possible to obtain the optimum result for the shaft 2 during the swing while ensuring the same swing timing as before, and thus hitting the ball. The directionality and the flight distance are greatly improved.

また、シャフト２の平均曲げ剛性値ＥＩａをさらに向上させるためには、好ましくは下記式（２）を満たすことが望ましい。
ＥＩ≦（１／１５）Ｗ−３．１ …（２）
ここで、式（２）は、シャフト２の平均曲げ剛性値ＥＩａの上限値をさらに切り下げるので、より小さい平均曲げ剛性値ＥＩａを持つことができる点で望ましい。 Further, in order to further improve the average bending rigidity value EIa of the shaft 2, it is preferable to satisfy the following formula (2).
EI ≦ (1/15) W-3.1 (2)
Here, the expression (2) is desirable in that the upper limit value of the average bending stiffness value EIa of the shaft 2 is further rounded down, so that a smaller average bending stiffness value EIa can be obtained.

なお、シャフト２の平均曲げ剛性値ＥＩａは１．０kgf ・ｍ²以上であれば良いが、特に好ましくは、下記式（３）により平均曲げ剛性値ＥＩａの下限を抑えることが望ましい。これにより、シャフト２の平均曲げ剛性値ＥＩａがさらに最適に設定される。
ＥＩ≧（１／１５）Ｗ−４．１ …（３） The average bending stiffness value EIa of the shaft 2 may be 1.0 kgf · m ² or more, but it is particularly preferable to suppress the lower limit of the average bending stiffness value EIa by the following formula (3). Thereby, the average bending rigidity value EIa of the shaft 2 is set more optimally.
EI ≧ (1/15) W-4.1 (3)

以上のようなシャフト２は、図４に示されるように、例えば複数種類のプリプレグＳ１〜Ｓ２（これらを総称するとき、単に「プリプレグＳ」と呼ぶ。）を用いて製造することができる。 As shown in FIG. 4, the shaft 2 as described above can be manufactured using, for example, a plurality of types of prepregs S <b> 1 to S <b> 2 (referred to simply as “prepreg S” when collectively referred to).

前記プリプレグＳは、平行に引き揃えられた強化繊維ｆを未硬化樹脂に含浸させて固めたシート状の複合材である。これらのプリプレグＳは、図示しないマンドレル（芯材）に巻き付けられて先ず筒状の積層物に成型される。次に、積層物からマンドレルから抜き取るとともに、積層物の中空部に膨張可能なブラダ等が挿入される。そして、これらを金型に投入して圧力と熱を作用させながら所定形状に硬化させることにより、樹脂と強化繊維ｆとは一体化され、繊維強化樹脂製のシャフト２が成形される。なお図４において、上側のものから順次マンドレルに巻き付けされ、シャフト２の内層側を形成する。 The prepreg S is a sheet-like composite material obtained by impregnating an uncured resin with reinforcing fibers f aligned in parallel. These prepregs S are wound around a mandrel (core material) (not shown) and first formed into a cylindrical laminate. Next, an expandable bladder or the like is inserted into the hollow portion of the laminate while being extracted from the mandrel from the laminate. Then, these are put into a mold and cured into a predetermined shape while applying pressure and heat, whereby the resin and the reinforcing fiber f are integrated, and the shaft 2 made of fiber-reinforced resin is formed. In FIG. 4, the upper layer is wound around the mandrel sequentially to form the inner layer side of the shaft 2.

前記プリプレグＳは、例えばシャフト２の前記先端２ａ側の部分に積層される小片状の先端側プリプレグＳ１と、シャフトの全長さを構成する全長プリプレグＳ２とを含む。 The prepreg S includes, for example, small piece-like tip side prepregs S1 stacked on a portion of the shaft 2 on the tip 2a side, and a full length prepreg S2 constituting the full length of the shaft.

前記先端側プリプレグＳ１は、シャフト２の先端２ａ付近の剛性を調節するとともに、強度を高めるのに役立つ。このため、先端側プリプレグＳ１は、例えば１〜２０層程度で構成されるのが望ましい。先端側プリプレグＳ１が１層未満の場合、シャフト２の先端２ａ部分の耐久性が低下するおそれがある。他方、先端側プリプレグＳ１が２０層を超えると、その部分が厚くなり、シャフト２に段差が形成されてしまうおそれがある。このような段差には、応力が集中するので好ましくない。以上のような観点より、先端側プリプレグＳ１は、好ましくは２層以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは１９層以下、より好ましくは１８層以下が望ましい。 The tip side prepreg S1 is useful for adjusting the rigidity in the vicinity of the tip 2a of the shaft 2 and increasing the strength. For this reason, it is desirable that the front end side prepreg S1 is composed of, for example, about 1 to 20 layers. When the tip side prepreg S1 is less than one layer, the durability of the tip 2a portion of the shaft 2 may be lowered. On the other hand, when the tip side prepreg S1 exceeds 20 layers, the portion becomes thick and a step may be formed on the shaft 2. Since stress concentrates on such a level difference, it is not preferable. From the above viewpoints, the tip side prepreg S1 is preferably two or more layers, and the upper limit is preferably 19 layers or less, more preferably 18 layers or less.

また、先端側プリプレグＳ１の強化繊維ｆのシャフト軸方向に対する角度は、例えば０度〜９０度まで広く採用しうる。例えば、シャフト２の先端側の曲げ剛性値ＥＩを大きくしたい場合、強化繊維ｆの角度は、好ましくは１０度以下（最も好ましくは０度）が望ましい。他方、シャフト２のねじり剛性を高めたい場合、強化繊維ｆの角度は、好ましくは４０〜５０度（最も好ましくは４５度）が望ましい。なお、先端側プリプレグＳ１の成型前の展開形状は、四角形状シートＳ１ａ又は三角形状シートＳ１ｂのいずれでも良いが、全長プリプレグＳ２の層との段差を減じて応力集中を緩和するために、三角形状シートＳ１ｂが望ましい。 Moreover, the angle with respect to the shaft axial direction of the reinforcing fiber f of the tip side prepreg S1 can be widely adopted, for example, from 0 degree to 90 degrees. For example, when it is desired to increase the bending rigidity value EI on the distal end side of the shaft 2, the angle of the reinforcing fiber f is preferably 10 degrees or less (most preferably 0 degrees). On the other hand, when it is desired to increase the torsional rigidity of the shaft 2, the angle of the reinforcing fiber f is preferably 40 to 50 degrees (most preferably 45 degrees). The unfolded shape of the tip side prepreg S1 before molding may be either a quadrangular sheet S1a or a triangular sheet S1b. However, in order to reduce the level difference from the layer of the full length prepreg S2, the triangular shape The sheet S1b is desirable.

前記全長プリプレグＳ２は、シャフト２の基本的な曲げ剛性値や強度を決定付ける。このため、全長プリプレグＳ２は、５〜２０層で構成されるのが望ましい。前記層数が５層未満の場合、シャフト２の剛性及び強度が低下するおそれがあり、逆に２０層を超えると、巻き数が増えることによる生産性の悪化や層間にボイドが発生するおそれがある。このような観点より、全長プリプレグＳ２の層数は、好ましくは６層以上、より好ましく７層以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは１９層以下、より好ましくは１８層以下が望ましい。 The full length prepreg S2 determines the basic bending rigidity value and strength of the shaft 2. For this reason, it is desirable that the full length prepreg S2 is composed of 5 to 20 layers. If the number of layers is less than 5, the rigidity and strength of the shaft 2 may decrease. Conversely, if the number of layers exceeds 20, the productivity may deteriorate due to an increase in the number of windings and voids may be generated between the layers. is there. From such a viewpoint, the number of layers of the full length prepreg S2 is preferably 6 layers or more, more preferably 7 layers or more, and the upper limit is preferably 19 layers or less, more preferably 18 layers or less.

また、本実施形態において、全長プリプレグＳ２は、強化繊維ｆのシャフト軸方向に対する角度が１０〜８０度、より好ましくは２０〜７０度で傾けられた傾斜層Ｓ２ａと、強化繊維ｆのシャフト軸方向に対する角度が実質的に０度（シャフト軸方向と平行）である平行層Ｓ２ｂとから構成される。 In the present embodiment, the full length prepreg S2 includes the inclined layer S2a inclined at an angle of 10 to 80 degrees, more preferably 20 to 70 degrees with respect to the shaft axis direction of the reinforcing fibers f, and the shaft axis direction of the reinforcing fibers f. And a parallel layer S2b having an angle of substantially 0 degrees (parallel to the shaft axial direction).

前記傾斜層Ｓ２ａは、主としてシャフト２のねじり剛性を高めるのに役立つ。このため、傾斜層Ｓ２ａは、好ましくは１層以上、より好ましくは２層以上、さらに好ましくは３層以上が望ましく、また、上限に関しては、好ましくは１２層以下、より好ましくは１１層以下、さらに好ましくは１０層以下で構成されるのが望ましい。また傾斜層Ｓ２ａは、特に好ましくは、互いに逆向きに傾斜する少なくとも２層、とりわけシャフト軸方向に対して±４５度で傾く強化繊維ｆを有する少なくとも２層を含むことが望ましい。 The inclined layer S2a mainly serves to increase the torsional rigidity of the shaft 2. Therefore, the graded layer S2a is preferably 1 layer or more, more preferably 2 layers or more, more preferably 3 layers or more, and the upper limit is preferably 12 layers or less, more preferably 11 layers or less, and further It is desirable to be composed of 10 layers or less. The inclined layer S2a particularly preferably includes at least two layers inclined in directions opposite to each other, particularly at least two layers having reinforcing fibers f inclined at ± 45 degrees with respect to the shaft axial direction.

前記平行層Ｓ２ｂは、主としてシャフト２の曲げ剛性を高めるのに役立つ。このため、平行層Ｓ２ｂは、好ましくは２層以上、より好ましくは３層以上が望ましく、また、上限に関しては、好ましくは１０層以下、より好ましくは９層以下、さらに好ましくは８層以下で構成されるのが望ましい。 The parallel layer S2b mainly serves to increase the bending rigidity of the shaft 2. For this reason, the parallel layer S2b is preferably 2 layers or more, more preferably 3 layers or more, and the upper limit is preferably 10 layers or less, more preferably 9 layers or less, and even more preferably 8 layers or less. It is desirable to be done.

なお、図示していないが、強化繊維ｆのシャフト軸方向に対する角度が実質的に９０度（シャフト軸方向と直角）である直交層を含めても良い。このような直交層は、傾斜層Ｓ２ａ及び平行層Ｓ２ｂとともに交差することにより、主として、シャフト２の圧壊強度（つぶし強度）を高めるのに役立つ。また、傾斜層Ｓ２ａ及び平行層Ｓ２ｂで十分なシャフト強度及びつぶし強度が得られている場合には、本実施形態のように直交層を省略することもできる。シャフト重量Ｗの増加を抑えるために、直交層は、好ましくは４層以下、より好ましくは３層以下、さらに好ましくは２層以下に止めるのが望ましい。 Although not shown, an orthogonal layer in which the angle of the reinforcing fiber f with respect to the shaft axial direction is substantially 90 degrees (perpendicular to the shaft axial direction) may be included. Such an orthogonal layer mainly serves to increase the crushing strength (crushing strength) of the shaft 2 by intersecting with the inclined layer S2a and the parallel layer S2b. Further, when sufficient shaft strength and crushing strength are obtained in the inclined layer S2a and the parallel layer S2b, the orthogonal layer can be omitted as in this embodiment. In order to suppress an increase in the shaft weight W, it is desirable that the orthogonal layers be stopped at 4 layers or less, more preferably 3 layers or less, and even more preferably 2 layers or less.

同様に、図示していないが、例えばシャフト２の後端２ｂ側のみに配される後端側プリプレグを設けることもできる。 Similarly, although not shown, for example, a rear end prepreg disposed only on the rear end 2b side of the shaft 2 may be provided.

本発明において、シャフト２の平均曲げ剛性値ＥＩａは、上述の規定を見たすものであれば特に限定はされないが、各測定位置での曲げ剛性値ＥＩは、一定の値を有することが望ましい。例えば、好ましいシャフト長さ８５０〜１１５０mmの例で述べると、曲げ剛性値ＥＩの測定箇所は、シャフト長さにより７〜１０箇所になり、このシャフト１本当たりの曲げ剛性値ＥＩの測定数を”ｍ”とおく（シャフト長さが１１５０mmの場合、ｍ＝１０となる。）。また、４以上かつ（ｍ−３）以下の整数の値を取り得る変数を”ｎ”とおく（ｍ＝１０の場合、ｎ＝４、５、６及び７となる。）。すると、シャフト２から実際に測定される各曲げ剛性値ＥＩ（ｘ）は、次のように表し得る。ただし、”ｘ”は、シャフト２の先端２ａから測定位置までの軸方向距離（ミリメートル）とする。 In the present invention, the average bending stiffness value EIa of the shaft 2 is not particularly limited as long as it meets the above-mentioned rules, but it is desirable that the bending stiffness value EI at each measurement position has a constant value. . For example, in the case of a preferable shaft length of 850 to 1150 mm, the bending rigidity value EI is measured at 7 to 10 positions depending on the shaft length, and the number of measurement of the bending rigidity value EI per one shaft is expressed as “ m ″ (when the shaft length is 1150 mm, m = 10). Further, a variable that can take an integer value of 4 or more and (m−3) or less is set to “n” (when m = 10, n = 4, 5, 6, and 7). Then, each bending stiffness value EI (x) actually measured from the shaft 2 can be expressed as follows. However, “x” is an axial distance (millimeter) from the tip 2a of the shaft 2 to the measurement position.

ＥＩ（130 ）
ＥＩ（230 ）
ＥＩ（330 ）
ＥＩ（n*100+30）
ＥＩ｛（m-2)*100+30 ）｝
ＥＩ｛（m-1)*100+30 ）｝
ＥＩ（m*100+30） EI (130)
EI (230)
EI (330)
EI (n * 100 + 30)
EI {(m-2) * 100 + 30)}
EI {(m-1) * 100 + 30)}
EI (m * 100 + 30)

そして、シャフト２の先端２ａ側の曲げ剛性値であるＥＩ（130 ）、ＥＩ（230 ）及びＥＩ（330 ）は、好ましくは０．８kgf ・ｍ²以上、より好ましくは０．９kgf ・ｍ²以上、さらに好ましくは１．０kgf ・ｍ²以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは４．０kgf ・ｍ²以下、より好ましくは３．８kgf ・ｍ²以下、さらに好ましくは３．５kgf ・ｍ²以下が望ましい。前記曲げ剛性値ＥＩ（130 ）、ＥＩ（230 ）及びＥＩ（330 ）が０．８kgf ・ｍ²未満になると、打球時のシャフト２の先端２ａ側のしなりが著しく増大して耐久性を悪化させる他、スイング中のヘッドの向きも安定せず、ひいては打球の方向性が悪化するおそれがある。逆に前記曲げ剛性値ＥＩ（130 ）、ＥＩ（230 ）及びＥＩ（330 ）が４．０kgf ・ｍ²を超える場合、シャフト２の先端２ａ側のしなりが小さくなり、打球直前にヘッド速度を加速させることが困難になるおそれがある他、打球時の振動がプレーヤの手に伝えられ、打球感が悪化するおそれがある。 The EI (130), EI (230) and EI (330), which are bending stiffness values on the tip 2a side of the shaft 2, are preferably 0.8 kgf · m ² or more, more preferably 0.9 kgf · m ² or more. , more preferably is desirably 1.0 kgf · m ² or more, with respect to the upper limit is preferably 4.0 kgf · m ² or less, more preferably 3.8kgf · m ² or less, more preferably 3.5 kgf · m ² or less Is desirable. When the bending stiffness values EI (130), EI (230), and EI (330) are less than 0.8 kgf · m ² , the bending on the tip 2a side of the shaft 2 at the time of hitting ball is remarkably increased and the durability is deteriorated. In addition, the orientation of the head during the swing is not stable, and the directionality of the hit ball may be deteriorated. On the other hand, when the bending stiffness values EI (130), EI (230) and EI (330) exceed 4.0 kgf · m ² , the bending on the tip 2a side of the shaft 2 becomes small, and the head speed is increased immediately before hitting the ball. In addition to the difficulty of accelerating, vibrations at the time of hitting the ball are transmitted to the player's hand, which may deteriorate the hit feeling.

また、シャフト２の中間部分の曲げ剛性値ＥＩ（n*100+30）は、好ましくは１．０kgf ・ｍ²以上、より好ましくは１．５kgf ・ｍ²以上、さらに好ましくは１．８kgf ・ｍ²以上、最も好ましくは２．０kgf ・ｍ²以上が望ましく、また上限に関しては、好ましくは７．０kgf ・ｍ²以下、より好ましくは６．０kgf ・ｍ²以下、さらに好ましくは５．５kgf ・ｍ²以下、最も好ましくは４．５kgf ・ｍ²以下が望ましい。該シャフト２の中間部分の曲げ剛性値ＥＩ（n*100+30）が１．５kgf ・ｍ²未満になると、スイング時、該中間部分でのたわみが大きくなってタイミングがとりづらくなり、スイングリズムを悪化させるおそれがある。逆に、シャフト２の中間部分の曲げ剛性値ＥＩ（n*100+30）が７．０kgf ・ｍ²を超える場合、シャフト２のたわみが小さくなり、ヘッド速度の向上が十分に期待できないおそれがある他、プレーヤの力を効果的にクラブヘッドに伝えることができないおそれがある。 Further, the bending stiffness value EI (n * 100 + 30) of the intermediate portion of the shaft 2 is preferably 1.0 kgf · m ² or more, more preferably 1.5 kgf · m ² or more, and further preferably 1.8 kgf · m. ² or more, and most preferably is desirably 2.0 kgf · m ² or more, with respect to the upper limit is preferably 7.0 kgf · m ² or less, more preferably 6.0 kgf · m ² or less, more preferably 5.5 kgf · m ² or less, most preferably 4.5 kgf · m ² or less is desirable. If the flexural rigidity value EI (n * 100 + 30) of the intermediate part of the shaft 2 is less than 1.5 kgf · m ² , the deflection at the intermediate part becomes large at the time of swing, making it difficult to control the timing. May worsen. Conversely, if the bending rigidity value EI (n * 100 + 30) of the intermediate part of the shaft 2 exceeds 7.0 kgf · m ² , the deflection of the shaft 2 becomes small, and there is a possibility that the head speed cannot be sufficiently improved. In addition, there is a possibility that the player's force cannot be effectively transmitted to the club head.

とりわけ、中間部分の曲げ剛性値ＥＩ（n*100+30）は、前記シャフト２の先端２ａ側の曲げ剛性値であるＥＩ（130 ）、ＥＩ（230 ）及びＥＩ（330 ）よりも大きいことが望ましく、さらに好ましくはシャフト２の後端２ｂに向かって漸増するものが望ましい。 In particular, the bending rigidity value EI (n * 100 + 30) of the intermediate portion is larger than EI (130), EI (230) and EI (330) which are bending rigidity values on the tip 2a side of the shaft 2. Desirably, more preferably, it gradually increases toward the rear end 2b of the shaft 2.

さらに、シャフトの後端２ｂ側の曲げ剛性値であるＥＩ｛（m-2)*100+30 ）｝、ＥＩ｛（m-1)*100+30 ）｝及びＥＩ（m*100+30）については、好ましくは２．５〜９．５kgf ・ｍ²であるのが望ましい。これらの曲げ剛性値が２．５kgf ・ｍ²未満になると、スイング時のたわみが大きくなってタイミングがとりづらくなり、スイングリズムを悪化させるおそれがある。逆に、これらの曲げ剛性値が９．０kgf ・ｍ²を超える場合、スイング時にシャフト２のしなりを感じることが困難となり、振りづらくなるおそれがある。 Furthermore, EI {(m-2) * 100 + 30)}, EI {(m-1) * 100 + 30)} and EI (m * 100 + 30) which are bending rigidity values on the rear end 2b side of the shaft Is preferably 2.5 to 9.5 kgf · m ² . If these flexural rigidity values are less than 2.5 kgf · m ² , the deflection at the time of swing becomes large and the timing becomes difficult to take, which may deteriorate the swing rhythm. On the other hand, when these bending stiffness values exceed 9.0 kgf · m ² , it is difficult to feel the bending of the shaft 2 at the time of swing, and it may be difficult to swing.

特に好ましくは、シャフト２の後端２ｂ側の曲げ剛性値ＥＩについても、該後端２ｂに向かって曲げ剛性値ＥＩが大きくなる態様、即ち下式のような態様が望ましい。これにより、ヘッド３側のしなりを大きくし、ヘッド速度をさらに加速させるのに役立つ。
ＥＩ｛（m-2)*100+30 ）｝＜ＥＩ｛（m-1)*100+30 ）｝＜ＥＩ（m*100+30）
とりわけ、ＥＩ｛（m-2)*100+30 ）｝は２．５〜８．０kgf ・ｍ²、またＥＩ｛（m-1)*100+30 ）｝は２．８〜９．０kgf ・ｍ²、さらにＥＩ（m*100+30）は３．０〜９．５kgf ・ｍ²が望ましい。 It is particularly preferable that the bending rigidity value EI on the rear end 2b side of the shaft 2 is desirable such that the bending rigidity value EI increases toward the rear end 2b, that is, the following expression. This increases the bending on the head 3 side and helps to further accelerate the head speed.
EI {(m-2) * 100 + 30)} <EI {(m-1) * 100 + 30)} <EI (m * 100 + 30)
In particular, EI {(m−2) * 100 + 30)} is 2.5 to 8.0 kgf · m ² , and EI {(m−1) * 100 + 30)} is 2.8 to 9.0 kgf · m ² and EI (m * 100 + 30) are preferably 3.0 to 9.5 kgf · m ² .

以上本発明の実施形態について、ウッド型のゴルフクラブを例示したが、本発明のシャフト２はアイアン型ゴルフクラブにも採用することができるのは言うまでもない。 Although the wood type golf club has been exemplified in the embodiment of the present invention, it goes without saying that the shaft 2 of the present invention can also be adopted for an iron type golf club.

表１の仕様に基づいてシャフトが試作され、その性能がテストされた。シャフトは、炭素繊維を用いたプリプレグから形成されており、プリプレグの基本的な展開図は図５に示す通りである。各プリプレグのプライ数（巻付け数）や強化繊維の引張弾性率を表１のように変えることにより、平均曲げ剛性値ＥＩａが調節された。なお、各プリプレグは、Ａ層から順に芯材に巻き付けられて成型された。そして、各テストシャフトにロフト角１１度のチタン合金製のウッド型のゴルフクラブヘッドと、ラバーグリップとを装着し、ウッド型ゴルフクラブが作られた。各プリプレグの仕様は次の通りである。 A shaft was prototyped based on the specifications in Table 1 and its performance was tested. The shaft is formed from a prepreg using carbon fiber, and a basic development view of the prepreg is as shown in FIG. The average bending stiffness value EIa was adjusted by changing the number of plies (number of windings) of each prepreg and the tensile elastic modulus of the reinforcing fiber as shown in Table 1. Each prepreg was wound around a core material in order from the A layer and molded. A wood type golf club was made by attaching a wood type golf club head made of a titanium alloy having a loft angle of 11 degrees and a rubber grip to each test shaft. The specifications of each prepreg are as follows.

３２５５Ｇ−１２：繊維の引張弾性率：２４ton ／mm²（東レ社製）
８２５５Ｓ−１２：繊維の引張弾性率：３０ton ／mm²（東レ社製）
Ｅ１０２６Ａ−０９Ｎ：繊維の引張弾性率：１０ton ／mm²（日本グラファイトファイバー社製）
Ｅ０５２ＡＡ−１０Ｎ：繊維の引張弾性率：５ton ／mm²（日本グラファイトファイバー社製）
また、テストの方法は、次の通りである。 3255G-12: Tensile modulus of fiber: 24 ton / mm ² (manufactured by Toray Industries, Inc.)
8255S-12: Tensile modulus of fiber: 30 ton / mm ² (Toray Industries, Inc.)
E1026A-09N: Tensile modulus of fiber: 10 ton / mm ² (Nippon Graphite Fiber Co., Ltd.)
E052AA-10N: Tensile modulus of fiber: 5 ton / mm ² (Nippon Graphite Fiber Co., Ltd.)
The test method is as follows.

＜ヘッド速度＞
１０名の右打ちゴルファ（ハンディキャップ０〜２０、年齢２０〜４０才）が、各ゴルフクラブでボール（ＳＲＩスポーツ社製のゴルフボール「ＸＸＩＯ」）を１０球づつ打撃する実打試験が行われた。そして、打球直前のヘッド速度がレーザセンサーを用いて測定され、各クラブについて平均値（１０名×１０球）が計算された。結果は、実施例１を１００とする指数であり、数値が大きいほどシャフトのしなりによってヘッド速度が加速されていることを示す。 <Head speed>
Ten right-handed golfers (handicap 0-20, age 20-40) hit the ball (SRI Sports' golf ball “XXIO”) 10 balls at each golf club. It was. Then, the head speed immediately before hitting was measured using a laser sensor, and an average value (10 players × 10 balls) was calculated for each club. A result is an index | exponent which makes Example 1 100, and shows that the head speed is accelerated by the bending of a shaft, so that a numerical value is large.

＜打ち出し角度＞
上記実打試験時の打球の打ち出し直後の角度がレーザセンサーにより測定され、各クラブの打球の平均値打ち出し角（１０名×１０球）が計算された。結果は、実施例１を１００とする指数であり、数値が大きいほど、シャフトの最適なしなりが得られていることを示す。 <Launch angle>
The angle immediately after launching the hit ball in the actual hit test was measured by a laser sensor, and the average launch angle (10 players × 10 balls) of each club was calculated. A result is an index | exponent which makes Example 1 100, and shows that the optimal perfection of a shaft is obtained, so that a numerical value is large.

＜打球の方向性＞
上記実打試験において、１０球の打球について目標飛球線方向に対するずれ量が測定され、その標準偏差で評価された。結果は、実施例１の標準偏差を１００とする指数であり、数値が小さいほど良好である。 <Direction of hit ball>
In the actual hit test, the deviation amount with respect to the target flying ball direction was measured for 10 hit balls, and the standard deviation was evaluated. The result is an index with the standard deviation of Example 1 as 100, and the smaller the value, the better.

＜振りやすさ＞
上記１０名のゴルファの官能により、以下の基準で評価が行われた。
５：非常に良い
４：良い
３：普通
２：あまり良くない
１：良くない
テストの結果を表１に示す。 <Easy to swing>
Evaluation based on the following criteria was performed based on the sensuality of the ten golfers.
5: Very good 4: Good 3: Normal 2: Not very good 1: Not good Table 1 shows the test results.

テストの結果、本発明に係るシャフトを装着したゴルフクラブでは、ヘッドスピードが大きく、飛距離及び方向性にも優れていることが確認できた。 As a result of the test, it was confirmed that the golf club equipped with the shaft according to the present invention had a high head speed and excellent flight distance and directionality.

本発明の実施形態を示すゴルフクラブの正面図である。1 is a front view of a golf club showing an embodiment of the present invention. シャフトの曲げ剛性値の測定方法を説明する線図である。It is a diagram explaining the measuring method of the bending rigidity value of a shaft. シャフト重量と曲げ剛性値との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between a shaft weight and a bending rigidity value. 本実施形態のシャフトを構成するプリプレグの展開図である。It is an expanded view of the prepreg which comprises the shaft of this embodiment. 実施例及び比較例のシャフトを構成するプリプレグの展開図である。It is an expanded view of the prepreg which comprises the shaft of an Example and a comparative example.

符号の説明Explanation of symbols

１ゴルフクラブ
２ゴルフクラブシャフト
３ゴルフクラブヘッド
Ｗ４６インチに換算されたシャフト重量
ＥＩａシャフトの平均曲げ剛性値 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Golf club 2 Golf club shaft 3 Golf club head W Shaft weight converted into 46 inches EIa The average bending rigidity value of a shaft

Claims

繊維強化樹脂からなるゴルフクラブシャフトであって、
４６インチ換算されたシャフト重量Ｗが５５〜８５ｇ、かつ、平均曲げ剛性値ＥＩａが１．６〜３．６（kgf ・ｍ²）であり、しかも前記シャフト重量Ｗと前記平均曲げ剛性値ＥＩａとが下記式（１）を満たすことを特徴とするゴルフクラブシャフト。
ＥＩａ≦（１／１５）Ｗ−２．１ …（１）
A golf club shaft made of fiber reinforced resin,
The shaft weight W converted to 46 inches is 55 to 85 g, the average bending stiffness value EIa is 1.6 to 3.6 (kgf · m ² ), and the shaft weight W and the average bending stiffness value EIa Satisfies the following formula (1).
EIa ≦ (1/15) W−2.1 (1)

下記式（２）を満たすことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブシャフト。
ＥＩａ≦（１／１５）Ｗ−３．１ …（２） The golf club shaft according to claim 1, wherein the following formula (2) is satisfied.
EIa ≦ (1/15) W-3.1 (2)

下記式（３）を満たすことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブシャフト。
ＥＩａ≧（１／１５）Ｗ−４．１ …（３） The golf club shaft according to claim 1, wherein the following formula (3) is satisfied.
EIa ≧ (1/15) W-4.1 (3)

請求項１乃至３のいずれかに記載されたゴルフクラブシャフトにゴルフクラブヘッドが装着されたゴルフクラブ。 A golf club having a golf club head mounted on the golf club shaft according to claim 1.