JP4549797B2 - Pressure permeation device for asphalt mixture, and method for evaluating peeling resistance of asphalt mixture - Google Patents

Description

本発明は、アスファルト混合物内において水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態を促進するためのアスファルト混合物用加圧透水装置、及び、そのはく離状態のアスファルト混合物のはく離抵抗性を評価するための試験を行うアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法に関する。
に関する。 The present invention relates to a pressure permeation device for an asphalt mixture for promoting the separation of asphalt from aggregate caused by the action of water in the asphalt mixture, and to evaluate the separation resistance of the asphalt mixture in the separation state. The present invention relates to a method for evaluating the peeling resistance of an asphalt mixture to be tested.
About.

従来の密粒度舗装等においては、舗装の表面において雨水等を排水していたが、近年においては、安全性の確保や地下水の涵養等を目的として、ポーラスな材料を用いて雨水等を舗装体の空隙中を通過させることで排水する透水性舗装や排水性舗装が採用されるようになってきている。   In conventional dense pavement etc., rainwater etc. was drained on the surface of the pavement, but in recent years, rainwater etc. are paved using porous materials for the purpose of ensuring safety and groundwater recharge etc. Permeable pavement and drainage pavement that drains water by passing through the voids of the slab have been adopted.

これらの透水性舗装や排水性舗装は、例えば橋梁等の構造物上に舗装を敷設するような場合に、舗装体を透水してきた水が橋梁等を構成する金属材料を腐食してしまうことを防止するために、通常、ポーラスなアスファルト混合物からなる表層の下層として、不透水性のアスファルト混合物からなる基層が設けられる。   These water-permeable pavements and drainage pavements indicate that, for example, when pavement is laid on a structure such as a bridge, the water that has permeated the pavement corrodes the metal material constituting the bridge. In order to prevent this, a base layer made of a water-impermeable asphalt mixture is usually provided as a lower layer of a surface layer made of a porous asphalt mixture.

因みに、これらのアスファルト混合物においては、その透水性（不透水性も含む）が重要となるために、当該アスファルト混合物の透水性を評価するべく、当該アスファルト混合物からなる供試体に対して所定の透水圧を与えて、その透過水量を計量するといった構成の様々な加圧式透水試験機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。   Incidentally, in these asphalt mixtures, the water permeability (including impermeability) is important. Therefore, in order to evaluate the water permeability of the asphalt mixture, a predetermined permeability of the specimen made of the asphalt mixture is evaluated. There have been proposed various pressurized water permeability testers configured to apply water pressure and measure the amount of permeated water (for example, see Patent Document 1).

ところで、基層を構成する不透水性のアスファルト混合物は、骨材がアスファルトによって接着固定された構成となっているが、上述したように、雨水等が表層の舗装体の空隙中を通過して当該基層まで達した場合には、その水の作用により、骨材からアスファルトがはく離するという状態が招かれることになる。   By the way, the impermeable asphalt mixture constituting the base layer has a structure in which the aggregate is bonded and fixed by asphalt. However, as described above, rainwater or the like passes through the voids of the surface pavement and When the base layer is reached, the asphalt is peeled off from the aggregate due to the action of the water.

このようにして、アスファルトのはく離が生じてしまうと、骨材間の接着強度が低下して、舗装体の強度が保たれなくなると共に、当該不透水性のアスファルト混合物からなる基層とポーラスなアスファルト混合物からなる表層との接着強度が低下することになる。このような場合、基層の舗装体においては、通行車両による押圧により破壊が生じると共に、表層の舗装体においては、陥没や脱落が生じて、わだち掘れ等が発生するといった問題が生じることになる。   In this way, when the asphalt is peeled off, the adhesive strength between the aggregates is reduced, and the strength of the pavement cannot be maintained, and the base layer made of the water-impermeable asphalt mixture and the porous asphalt mixture. Adhesive strength with the surface layer consisting of will decrease. In such a case, the base layer pavement breaks down due to the pressing by the passing vehicle, and the surface layer pavement causes problems such as depression and dropping and rutting or the like.

特に、舗装体が直射日光により著しく加熱される夏場等においては、舗装体の表面温度は６０℃にまで到達し、このような高温下においては、アスファルトは軟化する特性を有しているため、アスファルトが骨材からはく離する状態はさらに促進されて、上述したような問題はより顕著になる。   In particular, in summer when the pavement is significantly heated by direct sunlight, the surface temperature of the pavement reaches 60 ° C., and at such high temperatures, asphalt has the property of softening, The state where the asphalt is peeled off from the aggregate is further promoted, and the problems as described above become more remarkable.

そこで、このような高温下に曝されるアスファルト混合物におけるアスファルトのはく離抵抗性の評価を行うために、現在、アスファルト混合物の耐水性に関する試験として、粗骨材のはく離抵抗試験や水浸ホイールトラッキング試験などが行われている。因みに、粗骨材のはく離抵抗試験は、粗骨材を直接試料とし、また、水浸マーシャル安定度試験は、アスファルト混合物を直接試料として、それぞれ耐水性を評価する試験となっている。   Therefore, in order to evaluate the resistance of asphalt peeling in asphalt mixtures exposed to such high temperatures, as a test for water resistance of asphalt mixtures, peeling resistance tests for coarse aggregates and immersion wheel tracking tests are currently being conducted. Etc. are done. Incidentally, the peeling resistance test of the coarse aggregate is a test for evaluating the water resistance using the coarse aggregate as a direct sample, and the water immersion marshall stability test is using the asphalt mixture as a direct sample.

因みに、水浸マーシャル安定度試験は、米国で行われ、ＡＳＴＭ Ｄ１０７５に規定される水浸圧縮試験（直径１０ｃｍの円柱供試体を２４時間、６０℃の温水中に浸した後の圧縮強度測定）を、建設省土木研究所においてマーシャル供試体に適用してから広く行われることとなっている。   Incidentally, the water immersion marshall stability test is conducted in the United States, and is a water immersion compression test specified in ASTM D1075 (measurement of compressive strength after immersion of a cylindrical specimen having a diameter of 10 cm in hot water at 60 ° C.) Is applied widely to the Marshall specimen at the Ministry of Construction, Public Works Research Institute.

また、日本道路協会編「アスファルト舗装要綱」においても、水の影響を受け易い混合物に対する評価として水浸マーシャル安定度試験が採用されており、水浸前後のマーシャル安定度より求められた「残留安定度」が規定されている。   In addition, the “Asphalt Pavement Guideline” edited by the Japan Road Association also employs a water immersion marshall stability test as an evaluation for water-sensitive mixtures, and the “residual stability” determined from the marshall stability before and after water immersion. "Degree" is specified.

この水浸マーシャル安定度試験を行う際の条件は、米国の条件を参考とし、わが国の降雨量や湿度を考慮し、６０℃、４８時間と決められている。また、残留安定度の基準も、米国の基準が各州で７０〜７５％以上と定められていることを参考にして７５％以上とされている。   The conditions for performing the water immersion marshall stability test are determined to be 60 ° C. and 48 hours in consideration of rainfall and humidity in Japan with reference to the conditions in the United States. Also, the residual stability standard is set to 75% or more with reference to the fact that the US standard is set to 70 to 75% or more in each state.

特開平１０−１２３０４２号公報（段落〔０００８〕‐〔００１４〕、第１図乃至第３図）JP-A-10-123042 (paragraphs [0008]-[0014], FIGS. 1 to 3)

しかしながら、この水浸マーシャル安定度試験においては、事前に供試体を４８時間温水中に浸す必要があるため、試験結果が得られるまでに多大な時間を要するといった欠点があった。   However, in this water immersion marshall stability test, it is necessary to immerse the specimen in warm water for 48 hours in advance, so that it takes a long time to obtain the test result.

また、供試体は、舗装体を円柱状に成形したものとなっているが、この水浸マーシャル安定度試験においては、温水中に浸されるのみとなっているため、円柱側面からも温水が浸透することとなり、舗装体の表面、即ち、円柱の頂面のみから雨水が透水するといった実際の状態を適正に再現しているとは言い難かった。また、その分時間がかかっていた。   In addition, the specimen is a pavement molded into a cylindrical shape, but in this water immersion marshall stability test, it is only immersed in warm water. It was difficult to say that the actual state in which rainwater permeated from only the surface of the pavement, that is, the top surface of the cylinder, was properly reproduced. Also, it took time.

また、この水浸マーシャル安定度試験において行われる圧縮強度測定においては、図９に示すようなマーシャル安定度試験載荷装置が用いられるが、このマーシャル安定度試験載荷装置１００は、供試体２の円柱側面を、図１０に示すような上下２個よりなる一対の湾曲した円弧状載荷ヘッド１０１、１０２によって、面接触にて拘束しつつ、下方に位置する円弧状載荷ヘッド１０２を載荷装置１０３によって案内棒１０４に沿って上動させることで供試体２を圧縮して、フロー計１０５により最大荷重時（供試体２の破壊直前時）における供試体２の変形量を測定するといった一種の三軸試験を行う構成となっているため、フロー計１０５により得られた供試体２の変形量から一義的に安定度を導出するといったことは困難であり、安定度に関しては、過去の経験から定められた基準に従って、その評価がなされることになっている。また、安定度の信頼性については、マーシャル安定度試験そのものが結果のばらつきやすい試験であることを考慮する必要がある。このようなことから、供試体の強度を適正に評価することができるとは言い難かった。   Further, in the compressive strength measurement performed in the water-immersed Marshall stability test, a Marshall stability test loading device as shown in FIG. 9 is used. The Marshall stability test loading device 100 is a cylinder of the specimen 2. The side surface is restrained by surface contact by a pair of curved arcuate loading heads 101, 102 composed of two upper and lower sides as shown in FIG. 10, and the arcuate loading head 102 positioned below is guided by the loading device 103. A type of triaxial test in which the specimen 2 is compressed by being moved up along the rod 104 and the deformation amount of the specimen 2 is measured by the flow meter 105 at the maximum load (immediately before the specimen 2 is broken). Therefore, it is difficult to derive the stability uniquely from the deformation amount of the specimen 2 obtained by the flow meter 105. Is regarding, according to the criteria defined from past experience, it has become that the evaluation is made. Further, regarding the reliability of stability, it is necessary to consider that the Marshall stability test itself is a test in which results are likely to vary. For these reasons, it was difficult to say that the strength of the specimen can be properly evaluated.

本発明は、上記事情を鑑みて成されたものであり、その目的とするところは、アスファルト混合物内において水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態を迅速に得ることができるアスファルト混合物用加圧透水装置、及び、それを用いたアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法を提供することにある。   The present invention has been made in view of the above circumstances, and the object of the present invention is for an asphalt mixture that can quickly obtain the state of separation of the asphalt from the aggregate caused by the action of water in the asphalt mixture. It is an object of the present invention to provide a pressure permeation apparatus and a method for evaluating the peeling resistance of an asphalt mixture using the same.

上記課題を解決するために、請求項１記載の発明は、アスファルトにより骨材が接着されたアスファルト混合物から成る供試体の試験面に対して所定の透水圧を所定の時間だけ与えることで、前記供試体内において前記アスファルトの前記骨材からのはく離を生じさせるためのアスファルト混合物用加圧透水装置であって、前記所定の透水圧を異なる透水圧が交互に繰返し変化するものとし、前記所定の透水圧を与える間際に、当該透水圧を与える水を前記所定の温度に加熱する透水加熱手段と、前記供試体の前記試験面に対する側面を被覆して封止する封止部材と、前記封止部材を押圧して、前記封止部材を前記供試体の側面に押し付けることで、前記側面からの漏水を抑える側面加圧手段と、を備えたことを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to claim 1 is characterized in that a predetermined hydraulic pressure is applied to a test surface of a specimen made of an asphalt mixture in which an aggregate is bonded by asphalt for a predetermined time. A pressure permeation device for an asphalt mixture for causing separation of the asphalt from the aggregate in a test body, wherein the predetermined permeation pressure is changed alternately and repeatedly . Immediately before applying the hydraulic pressure, a hydraulic heating means for heating the water to be supplied with the hydraulic pressure to the predetermined temperature, a sealing member that covers and seals the side surface of the specimen with respect to the test surface, and the sealing Side pressing means that suppresses water leakage from the side surface by pressing the member and pressing the sealing member against the side surface of the specimen is provided.

上記課題を解決するために、請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明であって、前記側面加圧手段は、前記試験面に対して前記所定の透水圧が与えられている場合に、単位面積当たりに換算して前記所定の透水圧よりも大きくなる所定の封止水圧を前記封止部材に与えることによって、前記側面からの漏水を抑えることを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to claim 2 is the invention according to claim 1, wherein the side surface pressurizing means is provided with the predetermined hydraulic pressure to the test surface. Further, it is characterized in that water leakage from the side surface is suppressed by giving the sealing member a predetermined sealing water pressure that is larger than the predetermined water permeation pressure in terms of unit area.

上記課題を解決するために、請求項３記載の発明は、請求項２記載の発明であって、前記所定の封止水圧を与えるための水を前記所定の温度に加熱する封止水加熱手段をさらに備えたことを特徴とする。   In order to solve the above-mentioned problems, a third aspect of the present invention is the second aspect of the present invention, wherein the water for applying the predetermined sealing water pressure is heated to the predetermined temperature. Is further provided.

上記課題を解決するために、請求項４記載の発明は、請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の発明であって、前記封止部材は、両端が開放された袋状のはく離性を有する弾性部材からなり、前記供試体の側壁面全面を密着した状態で被覆することを特徴とする。   In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to claim 4 is the invention according to any one of claims 1 to 3, wherein the sealing member has a bag-like shape with both ends open. It consists of the elastic member which has peelability, and coat | covers in the state which contacted the whole side wall surface of the said test body.

上記課題を解決するために、請求項５記載の発明は、請求項２乃至請求項４の何れか一項に記載の発明であって、前記封止水圧が前記透水圧に対して、約１．５倍であることを特徴とする。   In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to claim 5 is the invention according to any one of claims 2 to 4, wherein the sealing water pressure is about 1 with respect to the hydraulic pressure. .5 times.

上記課題を解決するために、請求項６に記載の発明は、請求項３乃至５の何れか一項に記載の発明であって、前記所定の温度は、３０℃乃至７０℃であり、好ましくは約６０℃であることを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the invention according to claim 6 is the invention according to any one of claims 3 to 5 , wherein the predetermined temperature is 30 ° C to 70 ° C, preferably Is about 60 ° C.

上記課題を解決するために、請求項７項に記載の発明は、請求項１記載のアスファルト発明であって、前記所定の時間は、１乃至８時間であり、好ましくは約４時間であることを特徴とする。   In order to solve the above problems, the invention described in claim 7 is the asphalt invention described in claim 1, wherein the predetermined time is 1 to 8 hours, preferably about 4 hours. It is characterized by.

上記課題を解決するために、請求項８に記載の発明は、請求項２乃至７の何れか一項に記載の発明であって、前記所定の封止水圧は、７５ｋ乃至７００ｋＰａであって、前記所定の透水圧は、５０ｋ乃至４７０ｋＰａであり、好ましくは、前記封止水圧は、約２５０ｋＰａであって、前記異なる透水圧は、約１００ｋＰａと２５０ｋＰａであることを特徴とする（以下、単位のパスカルをＰａで表す。）。 In order to solve the above problem, an invention according to an eighth aspect is the invention according to any one of the second to seventh aspects , wherein the predetermined sealing water pressure is 75 k to 700 kPa, The predetermined hydraulic pressure is 50 to 470 kPa, preferably, the sealing hydraulic pressure is about 250 kPa, and the different hydraulic pressures are about 100 kPa and 250 kPa (hereinafter referred to as units). Pascal is expressed as Pa).

上記課題を解決するために、請求項９項に記載の発明は、アスファルトにより骨材が接着されたアスファルト混合物から成る供試体の試験面に対して所定の透水圧を所定の時間だけ与えることで、前記供試体内において前記アスファルトの前記骨材からのはく離を生じさせて、当該はく離が生じた供試体に対して前記アスファルトのはく離抵抗性を評価するための試験を行うアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法であって、
前記供試体の試験面に対して、異なる二つの透水圧を交互に与える試験面加圧工程と、
前記二つの透水圧を交互に与える間際に、当該透水圧を与える水を前記所定の温度に加熱する透水加熱工程と、
前記供試体の前記試験面に対する側面を被覆して封止する封止工程と、
前記封止部材を押圧して、前記封止部材を前記供試体の側面に押し付けることで、前記側面からの漏水を抑える側面加圧工程と、を含むことを特徴とする。 In order to solve the above-mentioned problem, the invention described in claim 9 is to apply a predetermined hydraulic pressure to a test surface of a specimen made of an asphalt mixture in which aggregate is bonded by asphalt for a predetermined time. The peeling resistance of the asphalt mixture is a test for evaluating peeling resistance of the asphalt against the specimen in which the asphalt is peeled off from the aggregate in the specimen. An evaluation method,
A test surface pressurizing step that alternately gives two different hydraulic pressures to the test surface of the specimen,
A water permeation heating step of heating water giving the water permeation pressure to the predetermined temperature just before the two water permeation pressures are applied alternately;
A sealing step of covering and sealing the side surface of the specimen with respect to the test surface;
And a side pressure step for suppressing water leakage from the side surface by pressing the sealing member and pressing the sealing member against the side surface of the specimen.

請求項１から７に記載の発明によれば、供試体に対する透水圧が、上端面から下端面へ一方向に印加し、さらに供試体の側方から封止水圧を印加する構成から、実際の舗装体における状況に沿って、かつ供試体の側方への透水の漏れを防止して、アスファルト混合物内におけるアスファルトの骨材からのはく離状態を促進することができる。   According to the invention described in claims 1 to 7, the water permeation pressure with respect to the specimen is applied in one direction from the upper end surface to the lower end surface, and further, the sealing water pressure is applied from the side of the specimen. In accordance with the situation in the pavement and to the side of the specimen, leakage of water permeation can be prevented to promote the separation of the asphalt from the aggregate in the asphalt mixture.

また、供試体に対して透水圧を与える水を所定の温度に加熱することで、加熱されたアスファルト混合物内におけるアスファルトの骨材からのはく離状態をより早く促進することができる。   Moreover, the peeling state from the aggregate of the asphalt in the heated asphalt mixture can be accelerated | stimulated earlier by heating the water which gives a water-permeable pressure with respect to a test body to predetermined temperature.

請求項８又は９に記載の発明によれば、透水圧の加熱に加え、透水圧又は封止水圧の一方又は双方を、高圧、低圧に所定繰り返しで変化させる構成なので、より早く、供試体であるアスファルト混合物内におけるアスファルトの骨材からのはく離をより早く進行させることができる。   According to the invention of claim 8 or 9, in addition to the heating of the hydraulic pressure, one or both of the hydraulic pressure or the sealing hydraulic pressure is changed to a high pressure and a low pressure by a predetermined repetition. Peeling of asphalt from aggregate in a certain asphalt mixture can be accelerated.

請求項１０に記載の発明によれば、本発明に係るアスファルト混合物用加圧透水装置をアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法に用いれば、より早くアスファルト混合物内におけるアスファルトの骨材からのはく離した供試体が得られるので、評価も迅速に行える。   According to the invention described in claim 10, if the pressure permeation device for asphalt mixture according to the present invention is used in the method for evaluating the resistance to peeling of the asphalt mixture, the asphalt mixture in the asphalt mixture can be released from the aggregate more quickly. Since a specimen is obtained, evaluation can be performed quickly.

以下、本発明に係る一実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。   Hereinafter, an embodiment according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

［アスファルト混合物用加圧透水装置の構成］
まず、本実施形態におけるアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法において、圧力をかけた透過水の作用によりアスファルト混合物内でアスファルトと骨材がはく離した状態の供試体を早く得るために用いられるアスファルト混合物用加圧透水装置の構成について説明する。なお、装置の名称を「加圧透水装置」としているが、本発明は、加圧透水によって、アスファルト混合物のはく離を促進することが目的の装置である。 [Configuration of pressurized water transmission device for asphalt mixture]
First, in the asphalt mixture peeling resistance evaluation method in the present embodiment, for the asphalt mixture used to quickly obtain a specimen in which the asphalt and aggregate are peeled in the asphalt mixture by the action of permeated water under pressure. The configuration of the pressurized water permeable device will be described. In addition, although the name of the device is “pressurized water-permeable device”, the present invention is a device for the purpose of promoting the peeling of the asphalt mixture by the pressurized water-permeable.

図１に、当該アスファルト混合物用加圧透水装置の構成を示す構成図を示す。図２に、当該アスファルト混合物用加圧透水装置の構成を表す正面図を示す。図３に、当該アスファルト混合物用加圧透水装置を構成する保持体３の構成を表す断面図を示す。   In FIG. 1, the block diagram which shows the structure of the said pressurized water transmission apparatus for asphalt mixtures is shown. In FIG. 2, the front view showing the structure of the said pressurized water transmission apparatus for asphalt mixtures is shown. In FIG. 3, sectional drawing showing the structure of the holding body 3 which comprises the said pressurized water transmission apparatus for asphalt mixtures is shown.

図１乃至図３に示すように、当該アスファルト混合物用加圧透水装置１は、供試体２を内部に保持して、供試体２の上端面（本発明の「試験面」に対応する）２ｐから所定の透水圧を加え、側壁面（本発明の「側面」に対応する）２ｑから所定の側圧を加えるための３つの保持体３と、これら３つの保持体３に保持される供試体２に透水圧を加えるための水を蓄えた、例えば容量が５［ｌ］（リットル）の透水圧用タンク４（いわば「透水加圧手段」の一部）と、これら３つの保持体３に保持される供試体２に側圧（封止水圧）を加えるための水を蓄えた、例えば容量が２［ｌ］（リットル）の側圧用タンク（本発明の「側面加圧手段」の一部）５と、圧縮空気を発生し、圧力を調節するレギュレータ９ａ、９ｂを介して、透水圧用タンク４及び側圧用タンク５に接続され、透水圧用タンク４及び側圧用タンク５内の水に上方から所定の圧力の圧縮空気を与えて、タンク４の下方から加圧水を各保持体３側へ供給させるためのコンプレッサ（本発明の「側面加圧手段」の一部であり、「透水加圧手段」の一部）６と、これら３つの保持体３に保持される供試体２を透過して、これら３つの保持体３の下部から排出された透過水を貯留する、例えば容量が５００［ｍｌ］（［ｃｃ］）のメスシリンダからなる３つの貯留容器７と、例えば溝形鋼や山形鋼等を用いて組み立てられ、これら３つの保持体３及び貯留容器７を載置し固定する架台８と、透水圧用タンク４及び側圧用タンク５を格納し、コンプレッサ６と透水圧用タンク４及び側圧用タンク５との間に配置され、圧力を与える圧縮空気の流れを遮断又は開放するための開閉バルブと、レギュレータ９ａ、９ｂと、圧力計１１ａ、１１ｂ等の計器類と、が例えば前面に取り付けられた筐体１２（図２を参照）と、を有している。   As shown in FIG. 1 to FIG. 3, the pressurized water permeation device 1 for asphalt mixture 1 holds the specimen 2 inside, and the upper end surface of the specimen 2 (corresponding to the “test surface” of the present invention) 2p Three holding bodies 3 for applying a predetermined hydraulic pressure from the side wall and applying a predetermined side pressure from the side wall surface (corresponding to the “side surface” of the present invention) 2q, and a specimen 2 held by these three holding bodies 3 Water for applying hydraulic pressure is stored in, for example, a hydraulic pressure tank 4 having a capacity of 5 [liter] (liter) (in other words, a part of the “permeable pressure means”) and held by these three holding bodies 3 For example, a side pressure tank (part of the “side pressurizing means” of the present invention) 5 having a capacity of 2 [l] (liters) in which water for applying a side pressure (sealing water pressure) is stored in the test specimen 2 is stored. And the hydraulic pressure tank 4 through regulators 9a and 9b that generate compressed air and adjust the pressure. The compressed water having a predetermined pressure is supplied to the water in the hydraulic pressure tank 4 and the lateral pressure tank 5 from above, and the pressurized water is supplied from the lower side of the tank 4 to each holding body 3 side. Through the compressor 6 (which is a part of the “side pressure means” of the present invention and a part of the “water pressure means”) and the specimen 2 held by these three holding bodies 3, Three reservoirs 7 for storing permeated water discharged from the lower portions of these three holding bodies 3, for example, consisting of a graduated cylinder with a capacity of 500 [ml] ([cc]), for example, channel steel, angle steel, etc. The frame 8 for mounting and fixing the three holding bodies 3 and the storage container 7, the hydraulic pressure tank 4 and the lateral pressure tank 5 are stored, and the compressor 6, the hydraulic pressure tank 4 and the lateral pressure are stored. Placed between the tank 5 and applying pressure A casing 12 (see FIG. 2) in which an open / close valve for blocking or opening a flow of compressed air, regulators 9a and 9b, and instruments such as pressure gauges 11a and 11b are attached to the front surface, for example. have.

また、３つの保持体３の各々には、供試体２の上端面２ｐ側から所定の透水圧を加えるために供される水を所定の温度に加熱するためのノズルヒーター１５（本発明の「透水加熱手段」に対応する）と、このノズルヒーター１５により加熱された水の温度を検出する加圧用温度センサー１６と、供試体２の側壁面２ｑ側から所定の側圧を加えるための水を所定の温度に加熱するカートリッジヒーター１３（本発明の「封止水加熱手段」に対応する）と、このカートリッジヒーター１３により加熱された水の温度を検出する側圧用温度センサー１４と、が備えられており、これら３つのノズルヒーター１５及びカートリッジヒーター１３による加熱温度を各々調節するための温度調節器１７ａと、これら３つの加圧用温度センサー１６及び側圧用温度センサー１４の測定値を各々表示する温度表示器１７ｂと、が例えば前面に取り付けられた温度制御盤１７（図２を参照）と、を有している。   Further, each of the three holding bodies 3 is provided with a nozzle heater 15 for heating water supplied to apply a predetermined hydraulic pressure from the upper end surface 2p side of the test body 2 to a predetermined temperature (“ Corresponding to the “water-permeable heating means”), a temperature sensor 16 for detecting the temperature of the water heated by the nozzle heater 15, and water for applying a predetermined lateral pressure from the side wall surface 2 q side of the specimen 2 are predetermined. A cartridge heater 13 (corresponding to the “sealing water heating means” of the present invention) and a lateral pressure temperature sensor 14 for detecting the temperature of the water heated by the cartridge heater 13. A temperature controller 17a for adjusting the heating temperatures of the three nozzle heaters 15 and the cartridge heater 13, respectively, and the three pressurizing temperature sensors 16 and the side pressure. It has a temperature indicator 17b which respectively display the measurement value of the temperature sensor 14, but for example, the temperature control board 17 attached to the front (see Figure 2), a.

尚、供試体２は、例えば直径１００［ｍｍ］、厚さ２０〜１００［ｍｍ］の寸法を有する円柱状に成形されたアスファルト混合物からなっている。   The specimen 2 is made of, for example, an asphalt mixture formed in a cylindrical shape having a diameter of 100 [mm] and a thickness of 20 to 100 [mm].

また、レギュレータ９ａ、９ｂは、それぞれ透水圧Ｐ１［ｋＰａ］、側圧Ｐ２［ｋＰａ］を共に０［ｋＰａ］〜７［ｋＰａ］の範囲で調節できるようになっているが、後述する透水処理においては、供試体の側面から水が漏れることを防止するべく、側圧Ｐ２と透水圧Ｐ１との差圧を５０[ｋＰａ]以上に調節して、また、供試体２の強度等を鑑みて、透水圧Ｐ１を５０［ｋＰａ］〜６００［ｋＰａ］、側圧Ｐ２を１００［ｋＰａ］〜７００［ｋＰａ］の範囲内、具体的には、透水圧Ｐ１を１５０［ｋＰａ］、側圧Ｐ２を２４０［ｋＰａ］に調節することが好ましい。   The regulators 9a and 9b can adjust both the hydraulic pressure P1 [kPa] and the lateral pressure P2 [kPa] in the range of 0 [kPa] to 7 [kPa]. In order to prevent water from leaking from the side surface of the specimen, the pressure difference between the side pressure P2 and the hydraulic pressure P1 is adjusted to 50 [kPa] or more, and the hydraulic pressure is taken into account in view of the strength of the specimen 2. P1 is in the range of 50 [kPa] to 600 [kPa], and the lateral pressure P2 is in the range of 100 [kPa] to 700 [kPa]. Specifically, the hydraulic pressure P1 is 150 [kPa] and the lateral pressure P2 is 240 [kPa]. It is preferable to adjust.

また、温度調節器１７ａは、３つのノズルヒーター１５及びカートリッジヒーター１３による加熱温度を各々０［℃］〜７０［℃］の範囲で調節することができるようになっているが、後述する透水処理においては、夏場等において直射日光により加熱される舗装体の表面温度を鑑みて、３０［℃］〜７０［℃］の範囲内、具体的には、６０［℃］に調節されることが好ましい。   Further, the temperature controller 17a can adjust the heating temperatures of the three nozzle heaters 15 and the cartridge heater 13 in the range of 0 [° C.] to 70 [° C.], respectively. In view of the surface temperature of the pavement heated by direct sunlight in summer and the like, it is preferably adjusted within the range of 30 [° C.] to 70 [° C.], specifically 60 [° C.]. .

図３に示すように、保持体３は、はく離性を有するゴムスリーブ（本発明の「封止部材」に対応する）３ａが側壁面２ｑに密着状態で取り付けられた供試体２をポーラストンからなる透水フィルタ３１を介して載置し、中央部に透過水を通す通水孔３２ｐが設けられた円柱部３２ａ及び透過水を通す通水孔３２ｑが設けられた円板状のフランジ部３２ｂを有する鋼製の底板３２と、供試体２を上方から押さえ付けると共に、供試体２の内部に加圧水を供給するための通水孔３３ｐを有し、下端部には通水孔３３ｐを通して供給された加圧水を供試体２の上端２ｐ面に一様の圧力で与えるための水溜部３３ｑが設けられた略円柱形状の試料座３３と、供試体２、底板３２及び試料座３３と略同軸とされ、供試体２及び試料座３３との間に側圧水を収容するための側圧水収容部３ｂを形成するアクリル樹脂製の円筒状の外枠３４と、内径が試料座３３の外径と略等しい中空部３５ｐと側圧水を供給するための通水孔３５ｑとを有し、試料座３３の上から試料座３３及び外枠３４を押さえ付けるための鋼製の上枠３５と、固定具３６Ｍによる締め付けによって上枠３５を上方から所定の力で押さえ付けて当該保持体３全体を固定する反力枠３６と、を有している。   As shown in FIG. 3, the holding body 3 is made of a test piece 2 having a peelable rubber sleeve (corresponding to the “sealing member” of the present invention) 3 a attached to the side wall surface 2 q in close contact with Polarston. The cylindrical portion 32a provided with a water passage hole 32p through which permeated water passes and a disk-shaped flange portion 32b provided with a water passage hole 32q through which permeate passes are provided. The steel bottom plate 32 and the specimen 2 are pressed from above and have a water passage hole 33p for supplying pressurized water to the inside of the specimen 2, and supplied to the lower end through the water passage hole 33p. A substantially cylindrical sample seat 33 provided with a water reservoir 33q for applying pressurized water to the upper surface 2p of the specimen 2 at a uniform pressure, and substantially coaxial with the specimen 2, the bottom plate 32 and the sample seat 33; Side pressure water between the specimen 2 and the sample seat 33 A cylindrical outer frame 34 made of acrylic resin that forms the side pressure water accommodating portion 3b for accommodating, a hollow portion 35p having an inner diameter substantially equal to the outer diameter of the sample seat 33, and a water passage hole 35q for supplying side pressure water. A steel upper frame 35 for pressing the sample seat 33 and the outer frame 34 from above the sample seat 33, and pressing the upper frame 35 from above with a predetermined force by fastening with a fixture 36M. And a reaction force frame 36 for fixing the entire holding body 3.

尚、外枠３４は、底板３２のフランジ部３２ｂ及び上枠３５と、それぞれＯリングを介して水密状態で接合される。   The outer frame 34 is joined to the flange portion 32b and the upper frame 35 of the bottom plate 32 in a watertight state via O-rings.

また、試料座３３には、空気抜き孔が設けられている。   The sample seat 33 is provided with an air vent hole.

また、各保持体３と各貯留容器７との間には、透過水の排出を開始又は停止するための開閉バルブが設けられている。   An opening / closing valve for starting or stopping the discharge of the permeated water is provided between each holding body 3 and each storage container 7.

［アスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法］
次に、本実施形態におけるアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法について、その前半部分をなす工程、具体的には、上述したアスファルト混合物用加圧透水装置を用いて行われる透水圧によるはく離促進処理、即ち、アスファルト混合物から成る供試体の試験面に対して所定の温度に加熱された水にて所定の透水圧を所定の時間だけ与えることで、及び／又は高圧もしくは低圧の透水圧を交互に印加して、供試体内を透過する水の作用により供試体内においてアスファルトを骨材からはく離させて、アスファルト混合物内で水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態を再現することのよって、はく離した供試体を迅速に得る工程について説明する。 [Method for evaluating peel resistance of asphalt mixture]
Next, as for the peeling resistance evaluation method of the asphalt mixture in the present embodiment, a process that forms the first half, specifically, a peeling acceleration treatment by water permeation pressure performed using the pressure permeation apparatus for asphalt mixture described above, That is, by applying a predetermined hydraulic pressure for a predetermined time with water heated to a predetermined temperature to the test surface of a specimen made of an asphalt mixture, and / or alternately applying a high or low pressure hydraulic pressure. Then, by separating the asphalt from the aggregate in the specimen by the action of water that permeates the specimen, and reproducing the asphalt peeling state from the aggregate caused by the action of water in the asphalt mixture, A process for quickly obtaining a peeled specimen will be described.

図４及び図５に、当該アスファルト混合物用加圧透水装置の保持体に供試体を組み込むための作業工程を示す工程図を示す。図６に、当該アスファルト混合物用加圧透水装置の保持体において供試体に対する透水処理が行われる工程を示す工程図を示す。   4 and 5 are process diagrams showing work steps for incorporating the specimen into the holding body of the pressure permeation apparatus for asphalt mixture. FIG. 6 is a process diagram showing a process in which water permeation treatment is performed on the specimen in the holding body of the pressure permeation apparatus for asphalt mixture.

（封止工程）
まず、ゴムスリーブ３ａを側壁部２ｑに密着状態に取り付けた供試体２を３つ用意する。 (Sealing process)
First, three specimens 2 in which the rubber sleeve 3a is attached to the side wall 2q in close contact are prepared.

このゴムスリーブ３ａは、厚さ略０．５［ｍｍ］で、両端開口の袋状部材であり、供試体２の側壁面２ｑと底板３２の円柱部３２ａの側面上部と試料座３３の側面下部とを被覆し封止するのに十分な長さを有している。   This rubber sleeve 3a is a bag-like member having a thickness of about 0.5 [mm] and open at both ends. The side wall surface 2q of the specimen 2 and the upper side surface of the cylindrical portion 32a of the bottom plate 32 and the lower side surface of the sample seat 33 are provided. Are sufficiently long to cover and seal.

図４（ａ）に示すように、各供試体２にゴムスリーブ３ａを取り付ける際には、内径が供試体２の外径よりも僅かに大きい略円筒状の取付工具４１を用いる。この取付工具４１は、供試体２と略同一の高さを有する円筒部４１ａと、円筒部４１ａに円筒部４１ａ外壁から外方へ突出状態に取り付けられ円筒部内側空間と外側空間とを連通する管状部４１ｂとを有している。   As shown in FIG. 4A, when attaching the rubber sleeve 3 a to each specimen 2, a substantially cylindrical attachment tool 41 whose inner diameter is slightly larger than the outer diameter of the specimen 2 is used. The attachment tool 41 is attached to the cylindrical portion 41a having substantially the same height as the specimen 2, and is attached to the cylindrical portion 41a so as to protrude outwardly from the outer wall of the cylindrical portion 41a. And a tubular portion 41b.

まず、図４（ｂ）に示すように、円筒部４１ａ内にゴムスリーブ３ａを差し込んで円筒部４１ａ内壁面にゴムスリーブ３ａの外側面を接触させるようにした後、管状部４１ｂから間隙内の空気を吸気して円筒部４１ａ内壁面に対してゴムスリーブ３ａの外側面を密着させる。   First, as shown in FIG. 4B, the rubber sleeve 3a is inserted into the cylindrical portion 41a so that the outer surface of the rubber sleeve 3a is brought into contact with the inner wall surface of the cylindrical portion 41a. Air is sucked to bring the outer surface of the rubber sleeve 3a into close contact with the inner wall surface of the cylindrical portion 41a.

次に、図４（ｃ）、（ｄ）に示すように、取付工具４１に着けられたゴムスリーブ３ａ内に供試体２を嵌め込むことによって、供試体２にゴムスリーブ３ａを取り付ける。この後、図４（ｅ）に示すように、取付工具４１を取り外して、ゴムスリーブ３ａ付きの供試体２を得る。   Next, as shown in FIGS. 4C and 4D, the rubber sleeve 3 a is attached to the specimen 2 by fitting the specimen 2 into the rubber sleeve 3 a attached to the attachment tool 41. Then, as shown in FIG.4 (e), the attachment tool 41 is removed and the test body 2 with the rubber sleeve 3a is obtained.

次に、図５（ａ）に示すように、このゴムスリーブ３ａ付きの各供試体２を、透水フィルタ３１を介して底板３２の円柱部３２ａ上に載置する。この際、ゴムスリーブ３ａの下端部は、円柱部３２ａ側壁に密着状態で取り付け、下方からの浸水を防止できるようにする。   Next, as shown in FIG. 5A, each specimen 2 with the rubber sleeve 3 a is placed on the cylindrical portion 32 a of the bottom plate 32 through the water permeable filter 31. At this time, the lower end portion of the rubber sleeve 3a is attached in close contact with the side wall of the cylindrical portion 32a so that water can be prevented from entering from below.

次に、供試体２上に試料座３３を載置する。この際、ゴムスリーブ３ａの上端部は試料座３３側壁に密着状態で取り付け、上方からの透水が側方へ漏れる（浸水）のを防止できるようにする。   Next, the sample seat 33 is placed on the specimen 2. At this time, the upper end portion of the rubber sleeve 3a is attached in close contact with the side wall of the sample seat 33 so that water permeation from above can be prevented from leaking sideways (water immersion).

次に、円柱部３２ａ、供試体２及び試料座３３を収容するように外枠３４を底板３２のフランジ部３２ｂ上に載置する。   Next, the outer frame 34 is placed on the flange portion 32b of the bottom plate 32 so as to accommodate the cylindrical portion 32a, the specimen 2 and the sample seat 33.

次に、図５（ｂ）、（ｃ）に示すように、試料座３３に上枠３５の中空部３５ｐを嵌め込み、さらに固定具３５Ｍによって固定する。   Next, as shown in FIGS. 5B and 5C, the hollow portion 35p of the upper frame 35 is fitted into the sample seat 33, and is further fixed by the fixture 35M.

次に、図５（ｄ）に示すように、反力枠３６を上枠３５の上から取り付け、さらに固定具３６Ｍによって締め付けて、上枠３５を上方から所定の力で押さえ付けて保持体３本体を固定する。   Next, as shown in FIG. 5 (d), the reaction force frame 36 is attached from above the upper frame 35, and further tightened by the fixture 36M, and the upper frame 35 is pressed from above with a predetermined force to hold the holding body 3. Fix the body.

このようにして作成した保持体３を、図２に示すように、架台８の所定の箇所に載置して固定して、さらに、配管２１ａ、２１ｂ、ノズルヒーター１５、加圧用温度センサー１６、カートリッジヒーター１３、側圧用温度センサー１４及びこれらの配線を接続して試験準備を完了させる。   As shown in FIG. 2, the holder 3 created in this way is placed and fixed at a predetermined position of the gantry 8, and further, pipes 21 a and 21 b, a nozzle heater 15, a pressurizing temperature sensor 16, The cartridge heater 13, the side pressure temperature sensor 14, and these wires are connected to complete the test preparation.

（側面加圧工程）、（試験面加圧工程）
次に、コンプレッサ６を起動させた後、開閉バルブを開放状態とし、圧力ゲージ１１ａ、１１ｂの指示を確認しながら、レギュレータ９ａ、９ｂによって、コンプレッサ６から供給される圧縮空気の圧力を調節して、所定の透水圧Ｐ１の水及び側圧（封止水圧）Ｐ２の水を各保持体３内に供給するようにする。 (Side surface pressurization process), (Test surface pressurization process)
Next, after starting the compressor 6, the open / close valve is opened and the pressure of the compressed air supplied from the compressor 6 is adjusted by the regulators 9a and 9b while checking the instructions of the pressure gauges 11a and 11b. The water having a predetermined water permeability P1 and the water having the lateral pressure (sealing water pressure) P2 are supplied into each holding body 3.

この際、透水圧Ｐ１は、例えば１５０［ｋＰａ］とし、側圧Ｐ２は、差圧ΔＰ（Ｐ２−Ｐ１）が、５０［ｋＰａ］≦ΔＰ≦１００［ｋＰａ］となるように、例えば２４０［ｋＰａ］に調節する。   At this time, the hydraulic pressure P1 is, for example, 150 [kPa], and the lateral pressure P2 is, for example, 240 [kPa] so that the differential pressure ΔP (P2-P1) is 50 [kPa] ≦ ΔP ≦ 100 [kPa]. Adjust to.

尚、差圧ΔＰが５０［ｋＰａ］に満たない場合には、封止が不十分となって側壁面からの漏れが生じるため、上記範囲が適切であることが、発明者によって確認されている。   In addition, when the differential pressure ΔP is less than 50 [kPa], since the sealing is insufficient and leakage from the side wall surface occurs, the inventors have confirmed that the above range is appropriate. .

この場合、図６に示すように、供試体２の上端面には、上記透水圧Ｐ１で水が供給される一方、側圧水収容部３ｂには透水圧Ｐ１よりもΔＰだけ高い側圧Ｐ２を与える側圧水が満たされて、この側圧Ｐ２でゴムスリーブ３ａを供試体２、底板３２の円柱部３２ａ及び試料座３３に対して側方から一様に押圧して封止するようにする。   In this case, as shown in FIG. 6, water is supplied to the upper end surface of the specimen 2 at the hydraulic pressure P1, while a lateral pressure P2 higher by ΔP than the hydraulic pressure P1 is applied to the lateral pressure water storage portion 3b. The side pressure water is filled, and the rubber sleeve 3a is uniformly pressed from the side against the specimen 2, the cylindrical portion 32a of the bottom plate 32 and the sample seat 33 with this side pressure P2 to be sealed.

常時保持される、この透水圧Ｐ１と側圧Ｐ２との間の差圧ΔＰによって、供試体２の上端面から供給される水は、供試体２の側壁側から外側に漏れることなく、下端面へ押し出されるように力を受ける。   The water supplied from the upper end surface of the specimen 2 to the lower end face without leaking from the side wall side of the specimen 2 due to the differential pressure ΔP between the hydraulic pressure P1 and the side pressure P2 that is always maintained. Receive force to be pushed out.

このように、供試体２に対する透水は、上端面から下端面へ強制的に行われることからアスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態を迅速に再現することができると共に、供試体２に対する透水は、上端面から下端面へ一方向に行われることから、実際の舗装体における状況に沿ったはく離処理を行うことができ、アスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態をより早く再現することができる。   Thus, since the water permeation with respect to the specimen 2 is forcibly performed from the upper end surface to the lower end surface, the peeling state of the asphalt from the aggregate caused by the action of the permeate in the asphalt mixture can be quickly reproduced. At the same time, the water permeation to the specimen 2 is performed in one direction from the upper end surface to the lower end surface, so that it is possible to perform a peeling treatment according to the situation in the actual pavement, and it is generated by the action of the permeate in the asphalt mixture. The peeling state from the aggregate of asphalt can be reproduced more quickly.

また、側圧Ｐ２を透水圧Ｐ１よりも所定圧だけ高く設定し、この側圧Ｐ２の水でゴムスリーブ３ａを供試体２側に対して押圧して、供試体２側壁部、供試体２と底板３２との境界部、及び供試体２と試料座３３との境界部を封止するので、供試体２側壁部及び上記境界部からの漏水を簡単に、且つ、確実に抑えることができ、はく離処理を促進することができる。   Further, the side pressure P2 is set higher than the water permeation pressure P1 by a predetermined pressure, and the rubber sleeve 3a is pressed against the specimen 2 side with the water of the side pressure P2, and the specimen 2 side wall, the specimen 2 and the bottom plate 32 are pressed. And the boundary between the specimen 2 and the sample seat 33 are sealed, so that water leakage from the side wall of the specimen 2 and the boundary can be easily and reliably suppressed, and the separation treatment. Can be promoted.

さらに、はく離性を有するゴムスリーブ３ａを供試体２に取り付けて、透水圧Ｐ１より高い水圧（側圧Ｐ２）を与える封止方法を採用しているので、透水処理を行うための準備は、熟練者に限らず、簡単、確実、且つ、迅速に行うことができる。   Furthermore, since a sealing method is employed in which a rubber sleeve 3a having peelability is attached to the specimen 2 and a water pressure (side pressure P2) higher than the water permeability pressure P1 is applied. It is not limited to this, and it can be performed simply, surely, and quickly.

また、水圧によって封止する方法を採用しているので、比較的薄い（例えば円柱高さが２０［ｍｍ］）供試体についても、また、比較的高い透水圧（６００［ｋＰａ］以上）を与えた場合であっても、透水処理を行うことが可能である。   In addition, since a method of sealing by water pressure is adopted, a relatively thin water pressure (600 [kPa] or more) is also given to a relatively thin specimen (for example, a cylinder height of 20 [mm]). Even in such a case, it is possible to perform the water permeation treatment.

（透水加熱工程）、（封止水加熱工程）
さらに、温度制御盤１７の温度調節器１７ａによって、各ノズルヒーター１５と、各カートリッジヒーター１３による加熱温度を調整して、所定の温度、例えば６０［℃］にて透水圧Ｐ１を与える水及び側圧Ｐ２を与える水が３つの保持体３内に供給されるようにする。 (Water-permeable heating process), (Sealing water heating process)
Further, the temperature controller 17a of the temperature control panel 17 adjusts the heating temperature by each nozzle heater 15 and each cartridge heater 13, and provides water and lateral pressure to provide the water permeation pressure P1 at a predetermined temperature, for example, 60 [° C.]. The water for supplying P2 is supplied into the three holding bodies 3.

このように、ノズルヒーター１５とカートリッジヒーター１３による加熱温度を調整して、透水圧Ｐ１を与える水及び側圧Ｐ２を与える水を所定の温度に加熱することで、温水による透水処理を行うことができ、加熱されたアスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態をより適正に再現することができる。   In this way, by adjusting the heating temperature by the nozzle heater 15 and the cartridge heater 13 and heating the water giving the water permeation pressure P1 and the water giving the side pressure P2 to a predetermined temperature, the water permeation treatment with hot water can be performed. In addition, it is possible to more appropriately reproduce the peeling state of the asphalt from the aggregate caused by the action of the permeated water in the heated asphalt mixture.

尚、透水圧Ｐ１の水及び側圧Ｐ２の水が６０［℃］である場合に、最も適正に、加熱されたアスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態、即ち、夏場の過酷な状況下において、アスファルト混合物内で雨水等の浸透により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態をより適正に再現することができるということが、発明者により確認されている。   In addition, when the water of the water pressure P1 and the water of the side pressure P2 is 60 [° C.], the most appropriate state of separation from the aggregate of asphalt generated by the action of the water in the heated asphalt mixture, that is, It has been confirmed by the inventor that the exfoliation state of the asphalt from the aggregate caused by the penetration of rainwater or the like in the asphalt mixture can be reproduced more appropriately under severe conditions in summer.

供試体２を透過した僅かな水は、透水フィルタ３１を透過した後、底板３２の通水孔３２ｐ、３２ｑを通って貯留容器７に集められる。   A small amount of water that has passed through the specimen 2 passes through the water permeable filter 31 and is collected in the storage container 7 through the water holes 32p and 32q of the bottom plate 32.

このようにして、透水圧Ｐ１及び側圧Ｐ２にて所定時間、例えば４時間加圧した状態で透水を行うことで、加熱されたアスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態、即ち、夏場の過酷な状況下において、アスファルト混合物内で雨水等の浸透により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態が、より早く再現された供試体を得ることができる。   In this way, by performing water permeation in a state of being pressurized at a water permeation pressure P1 and a side pressure P2 for a predetermined time, for example, 4 hours, the asphalt is separated from the aggregate caused by the permeate water action in the heated asphalt mixture. In a state, that is, under severe conditions in summer, it is possible to obtain a specimen in which an asphalt peeling state caused by penetration of rainwater or the like in an asphalt mixture is reproduced more quickly.

尚、供試体２を加圧する加圧時間は、１〜８時間の範囲であれば良いことが発明者によって確認されているが、本例のように、例えば透水圧Ｐ１が１５０［ｋＰａ］であって、側圧Ｐ２が、２４０［ｋＰａ］であって、且つ、透水される水の温度が６０［℃］である場合には、４時間加圧すれば、供試体２を２４時間、６０[℃]の温水中に浸した場合と同様の“アスファルトの骨材からのはく離状態”を再現することができることが、発明者によって確認されている。   In addition, although the inventor has confirmed that the pressurization time for pressurizing the specimen 2 may be in the range of 1 to 8 hours, as in this example, for example, the hydraulic pressure P1 is 150 [kPa]. When the side pressure P2 is 240 [kPa] and the temperature of the water to be permeable is 60 [° C.], if the pressure is applied for 4 hours, the specimen 2 is moved for 60 hours to 60 [° C.]. It has been confirmed by the inventor that the “peeled state of asphalt from the aggregate” can be reproduced in the same manner as when immersed in warm water at [° C.].

以上説明したように、本実施形態におけるアスファルト混合物用加圧透水装置においては、供試体２に対する透水は、上端面から下端面へ一方向に行われることから、実際の舗装体における状況に沿った透水処理を行うことができ、アスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態を、より早く再現することができる。   As described above, in the pressurized water permeation device for asphalt mixture according to the present embodiment, the water permeation to the specimen 2 is performed in one direction from the upper end surface to the lower end surface, so that the situation in the actual pavement is met. Water permeation treatment can be performed, and the state of peeling of the asphalt from the aggregate caused by the action of permeated water in the asphalt mixture can be reproduced more quickly.

また、供試体２に対して透水圧を与える水を所定の温度に加熱することで、温水による透水処理を行うことができ、加熱されたアスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態を、より早く再現することができる。   Moreover, the water which gives water permeation pressure with respect to the test body 2 can be heated to a predetermined temperature, so that water permeation treatment with warm water can be performed, and the asphalt aggregate produced by the action of permeate in the heated asphalt mixture. The peeling state from can be reproduced more quickly.

また、供試体２に対して透水圧を与えることで、強制的に透水を行うことができるので、従来と比べて短時間で、アスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態がより適正に再現された供試体を得ることができる。   In addition, since the water permeability can be forcibly performed by applying water permeation pressure to the specimen 2, the asphalt aggregate generated by the action of permeate water in the asphalt mixture in a shorter time than the prior art. A specimen in which the peeled state is reproduced more appropriately can be obtained.

次に、本実施形態におけるアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法について、その後半部分をなす工程、具体的には、上述したアスファルト混合物内で透過水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態がより適正に再現された供試体に対して、そのアスファルトのはく離抵抗性を評価するための試験を行う工程について説明する。   Next, regarding the method for evaluating the resistance to peeling of the asphalt mixture in the present embodiment, the process forming the latter half of the method, specifically, the state of peeling of the asphalt from the aggregate caused by the action of permeated water in the above-described asphalt mixture. A process for conducting a test for evaluating the peeling resistance of the asphalt on the specimen reproduced more appropriately will be described.

（アスファルトのはく離抵抗性を評価するための試験として圧裂試験を行う場合）
まず、上述したアスファルト混合物用加圧透水装置から、透水処理が行われた供試体２、即ち、アスファルト混合物内で水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態が迅速且つより適正に再現された３つの供試体２を取り出し、それらを圧裂試験に供する。 (When performing a crush test as a test to evaluate the resistance to peeling of asphalt)
First, from the pressure permeation device for asphalt mixture described above, the peeled state of the specimen 2 subjected to the water permeation treatment, that is, the asphalt aggregate caused by the action of water in the asphalt mixture is reproduced quickly and more appropriately. Three specimens 2 are taken out and subjected to a crush test.

尚、本実施形態においては、この圧裂試験は、図９に示したマーシャル安定度試験載荷装置に、図７（ａ）、（ｂ）に示すような専用のジグ５０を取り付けて、２５℃の恒温室内において、載荷速度５０[ｍｍ／ｍｉｎ]、容量約３[ｔｏｎｆ（２９ｋＮ）]にて実施することとする。具体的には、図７（ａ）、（ｂ）に示すように供試体２の円柱側面を上下２個よりなる一対の平坦な板状載荷ヘッド５１、５２によって、線接触にて拘束しつつ、下方に位置する板状載荷ヘッド５２を載荷装置によって案内棒５３に沿って上動させることで供試体２を圧縮して、フロー計により、供試体２の変位量を監視しつつ、それが破壊（圧裂）に至るまでの最大荷重を測定する。   In this embodiment, the crush test is performed by attaching a dedicated jig 50 as shown in FIGS. 7A and 7B to the Marshall stability test loading device shown in FIG. In the constant temperature room, the loading speed is 50 [mm / min] and the capacity is about 3 [tonf (29 kN)]. Specifically, as shown in FIGS. 7A and 7B, the cylindrical side surface of the specimen 2 is restrained by a line contact by a pair of flat plate-like loading heads 51 and 52 composed of two upper and lower parts. The test piece 2 is compressed by moving the plate-like loading head 52 located below along the guide rod 53 by the loading device, and the displacement amount of the test piece 2 is monitored by the flow meter. Measure the maximum load until failure (crush).

さらに、その測定値を基に下記式により、圧裂強度（引張強度）を算出する。
δｔ[ｋＰａ又はＰａ]＝２ｐ／πｄｌ
ここで ｐ：破壊時の最大荷重[ｋＰａ]
ｄ：供試体の厚さ[ｃｍ又はｍ]
ｌ：供試体の直径[ｃｍ又はｍ] Further, the crushing strength (tensile strength) is calculated by the following formula based on the measured value.
δt [kPa or Pa] = 2p / πdl
Where p: Maximum load at break [kPa]
d: thickness of specimen (cm or m)
l: Diameter of specimen (cm or m)

これを、３つの供試体２に関して同様に行い、それらの圧裂強度の平均値を算出する。これにより、水浸圧裂強度が算出される。   This is performed in the same manner for the three specimens 2, and the average value of their crushing strengths is calculated. Thereby, the water immersion crushing strength is calculated.

さらに、透水処理を行っていない３つの供試体に対しても圧裂試験を行い、それらが破壊（圧裂）に至るまでの最大荷重を測定する。さらに、それらの測定値を基に上記式により、圧裂強度（引張強度）を算出する。さらに、それらの圧裂強度の平均値を算出する。これにより、標準圧裂強度が算出される。   Furthermore, a crush test is also performed on three specimens that have not been subjected to water permeation treatment, and the maximum load until they are broken (crush) is measured. Further, the crushing strength (tensile strength) is calculated by the above formula based on the measured values. Furthermore, the average value of those crushing strengths is calculated. Thereby, the standard crushing strength is calculated.

このように、供試体２の円柱側面を上下２個よりなる一対の平坦な板状載荷ヘッド５１、５２によって、線接触にて拘束しつつ、下方に位置する板状載荷ヘッド５２を載荷装置によって上動させることで供試体２を圧縮する構成とすることで、適正な一軸試験を行うことができるので、フロー計により得られた供試体２の最大荷重から一義的に圧裂強度を導出することができ、供試体２の残留圧裂強度を算出することで、その強度を適正に評価することができる。   In this way, the plate-like loading head 52 positioned below is restrained by the loading device while restraining the cylindrical side surface of the specimen 2 by line contact with the pair of flat plate-like loading heads 51, 52 composed of two upper and lower portions. By adopting a configuration in which the specimen 2 is compressed by moving it up, an appropriate uniaxial test can be performed, and therefore the crushing strength is uniquely derived from the maximum load of the specimen 2 obtained by the flow meter. By calculating the residual crush strength of the specimen 2, the strength can be appropriately evaluated.

図８に、このときの試験結果を示す。但し、同図においては、加圧時間（＝透水時間）を１時間、２時間、４時間、８時間と段階的に変化させた場合の残留圧裂強度（＝水浸圧裂強度／標準圧裂強度）を示している。因みに、図８に示すように、加圧時間が４時間以上である場合には、残留圧裂強度に著しい変化は見られなくなるので、加圧時間は４時間で十分であることを確認することができる。   FIG. 8 shows the test results at this time. However, in the same figure, the residual crush strength (= water immersion crush strength / standard pressure) when the pressurization time (= water permeation time) is changed in steps of 1, 2, 4, and 8 hours. (Crack strength). Incidentally, as shown in FIG. 8, when the pressurization time is 4 hours or more, no significant change is observed in the residual crushing strength, so confirm that the pressurization time is sufficient for 4 hours. Can do.

ところで、加圧時間を４時間とした場合、供試体２の残留圧裂強度は６５[％]程度であるが、当該圧裂試験においては、供試体２の強度評価を行うに際して十分なマージンを確保することとし、残留圧裂強度が７５[％]以上あるか否か（＝供試体が圧裂する際の最大荷重の低下度合いが２５％未満であるか否か）をその基準とする。但し、この残留圧裂強度の値は、当該供試体を構成するアスファルト混合物に要求される強度に応じて、例えば６０[％]〜７５[％]の範囲内で設定されれば良い。従って、この場合、基準を満たさず、当該供試体２を構成するアスファルト混合物のアスファルトのはく離抵抗性は、不十分であると評価される。当然、供試体２の残留圧裂強度が７５[％]以上あった場合には、当該供試体２を構成するアスファルト混合物のアスファルトのはく離抵抗性は、十分であると評価されることになる。   By the way, when the pressurization time is 4 hours, the residual crush strength of the specimen 2 is about 65 [%]. However, in the crush test, a sufficient margin is provided when the strength of the specimen 2 is evaluated. The criterion is whether the residual crushing strength is 75% or more (= whether the decrease in the maximum load when the specimen is cleaved is less than 25%). However, the value of the residual crush strength may be set within a range of 60 [%] to 75 [%], for example, according to the strength required for the asphalt mixture constituting the specimen. Therefore, in this case, it is evaluated that the asphalt peeling resistance of the asphalt mixture constituting the specimen 2 does not satisfy the standard and is insufficient. Naturally, when the residual crush strength of the specimen 2 is 75 [%] or more, the asphalt peeling resistance of the asphalt mixture constituting the specimen 2 is evaluated as being sufficient.

尚、この供試体２の強度評価を行うに際しては、当該供試体２を構成するアスファルト混合物が、要求されている絶対的な強度を満たしているか否かについても評価する必要があり、例えば、絶対強度として６００[ＫＰａ]以上という条件が要求されている場合には、上述した供試体２の強度評価を行うに際して、透水処理後の供試体２が、この条件をクリアしているか否かをさらに判断する必要がある。   In addition, when performing the strength evaluation of the specimen 2, it is necessary to evaluate whether or not the asphalt mixture constituting the specimen 2 satisfies the required absolute strength. When the condition of 600 [KPa] or more is required as the strength, when performing the strength evaluation of the specimen 2 described above, it is further determined whether or not the specimen 2 after water permeation has cleared this condition. It is necessary to judge.

（アスファルトのはく離抵抗性を評価するための試験としてはく離率、即ち、はく離が生じた供試体をその試験面と直交する方向に破断させたときの当該破断面におけるはく離が生じた部分の面積の当該破断面の面積に対する割合を算出する試験を行う場合）
まず、上述したアスファルト混合物用加圧透水装置から、透水処理が行われた供試体２、即ち、アスファルト混合物内で水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態が迅速且つより適正に再現された３つの供試体２を取り出し、それらを破断試験に供する。 (As a test for evaluating the resistance to delamination of asphalt, the delamination rate, that is, the area of the area where delamination occurred in the fracture surface when the specimen that had undergone delamination was fractured in the direction perpendicular to the test surface. (When performing a test to calculate the ratio of the fracture surface area)
First, from the pressure permeation device for asphalt mixture described above, the peeled state of the specimen 2 subjected to the water permeation treatment, that is, the asphalt aggregate caused by the action of water in the asphalt mixture is reproduced quickly and more appropriately. Three specimens 2 are taken out and subjected to a break test.

具体的には、供試体２の円柱上面及び底面を上下２個よりなる一対の尖部を有する載荷ヘッドによって、線接触にて拘束しつつ、下方に位置する載荷ヘッドを載荷装置によって案内棒に沿って上動させることで供試体２を圧縮して、供試体２が破壊（破断）に至るまで加圧する。   Specifically, the upper surface and the bottom surface of the column of the specimen 2 are restrained by a line contact by a loading head having a pair of upper and lower cusps, and the loading head located below is used as a guide rod by the loading device. The specimen 2 is compressed by moving it up along, and pressurized until the specimen 2 breaks (breaks).

これを、３つの供試体２に関して同様に行い、それらの破断面を確認、具体的には、例えば当該破断面を画像として取り込み、当該破断面においてはく離が生じた部分をＧＵＩ（Ｇｒａｐｈｉｃａｌ Ｕｓｅｒ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ）等により指定することで、コンピュータによる画像処理によって当該破断面においてはく離が生じた部分の面積の当該破断面の面積に対する割合をそれぞれ算出し、それらの割合の平均値を算出する。これにより、標準はく離率が算出される。   This is performed in the same manner with respect to the three specimens 2 and their fracture surfaces are confirmed. Specifically, for example, the fracture surface is captured as an image, and a portion where the fracture occurs in the fracture surface is GUI (Graphical User Interface). For example, the ratio of the area of the part where the separation occurs on the fracture surface by the computer image processing to the area of the fracture surface is calculated, and the average value of the ratios is calculated. Thereby, the standard peeling rate is calculated.

尚、本試験においては、透水処理が行われた供試体２をその試験面と直交する方向に破断させたときの当該破断面におけるはく離が生じた部分の面積の当該破断面の面積に対する割合を算出することを目的としているため、上述した（実施例１）において載荷装置によって破壊（圧裂）された供試体２を用いて、その圧裂面においてはく離が生じた部分の面積の当該破断面の面積に対する割合を算出することにしても良い。   In this test, the ratio of the area of the part where the separation occurred in the fracture surface when the specimen 2 subjected to the water permeation treatment was fractured in the direction perpendicular to the test surface to the area of the fracture surface. Since the purpose is to calculate, the fracture surface of the area of the part where peeling occurred on the fracture surface using the specimen 2 that was broken (crushed) by the loading device in (Example 1) described above. The ratio to the area may be calculated.

ところで、アスファルト混合物においては、そのアスファルトのはく離率と残留圧裂強度（＝水浸圧裂強度／標準圧裂強度）とが相関関係、具体的には、はく離率が大きくなるにつれ、標準圧裂強度が低下する傾向にあることが知られており、上述した（実施例１）において標準圧裂強度を算出したのと同様に、本試験においては、そのアスファルトのはく離率を算出することで、当該供試体２を構成するアスファルト混合物のアスファルトのはく離抵抗性を評価することができる。   By the way, in an asphalt mixture, the asphalt peel rate and the residual crush strength (= water immersion crush strength / standard crush strength) have a correlation. Specifically, as the peel rate increases, the standard crush strength increases. It is known that the strength tends to decrease, and in the same manner as the standard crushing strength calculated in the above (Example 1), in this test, by calculating the peeling rate of the asphalt, The asphalt peeling resistance of the asphalt mixture constituting the specimen 2 can be evaluated.

尚、この際に基準とされるはく離率は、当該供試体２を構成するアスファルト混合物の空隙率や当該アスファルト混合物に要求される強度等に応じて、例えば５[％]〜２５[％]の範囲内で設定されれば良い。即ち、本試験においては、算出されたはく離率が当該はく離率を上回る場合には、当該供試体２を構成するアスファルト混合物のアスファルトのはく離抵抗性は、不十分であると評価される。当然、算出されたはく離率が当該はく離率を下回る場合には、当該供試体２を構成するアスファルト混合物のアスファルトのはく離抵抗性は、十分であると評価されることになる。   The peeling rate used as a standard at this time is, for example, 5 [%] to 25 [%] depending on the porosity of the asphalt mixture constituting the specimen 2 and the strength required for the asphalt mixture. It may be set within the range. That is, in this test, when the calculated peeling rate exceeds the peeling rate, it is evaluated that the asphalt peeling resistance of the asphalt mixture constituting the specimen 2 is insufficient. Naturally, when the calculated peeling rate is lower than the peeling rate, it is evaluated that the asphalt peeling resistance of the asphalt mixture constituting the specimen 2 is sufficient.

以上説明したように、本実施形態におけるアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法においては、アスファルト混合物内において水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態が迅速且つより適正に再現された供試体２を得ると共に、この供試体２の円柱側面を上下２個よりなる一対の平坦な板状載荷ヘッド５１、５２によって、線接触にて拘束しつつ、下方に位置する板状載荷ヘッド５２を載荷装置によって上動させることで供試体２を圧縮する適正な一軸試験を行うことができるので、フロー計により得られた供試体２の最大荷重から一義的に圧裂強度を導出することができ、さらに、供試体２の残留圧裂強度を算出することで、その残留圧裂強度や最大荷重から供試体２を構成するアスファルト混合物のアスファルトのはく離抵抗性を適正に且つ迅速に評価することができる。   As described above, in the asphalt mixture peeling resistance evaluation method according to this embodiment, the specimen 2 in which the peeling state of the asphalt from the aggregate caused by the action of water in the asphalt mixture is quickly and more appropriately reproduced. The plate-shaped loading head 52 located below is loaded while the cylindrical side surface of the specimen 2 is constrained by line contact by a pair of flat plate-shaped loading heads 51 and 52 composed of two upper and lower portions. Therefore, the crushing strength can be uniquely derived from the maximum load of the specimen 2 obtained by the flow meter. By calculating the residual crush strength of the specimen 2, the asphalt of the asphalt mixture constituting the specimen 2 from the residual crush strength and the maximum load is calculated. Click the away resistance can be properly and quickly evaluated.

また、本実施形態におけるアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法においては、アスファルト混合物内において水の作用により生じるアスファルトの骨材からのはく離状態が迅速且つより適正に再現された供試体２を得ると共に、この供試体２の円柱側面を上下２個よりなる一対の尖部を有する載荷ヘッドによって、線接触にて拘束しつつ、下方に位置する載荷ヘッドを載荷装置によって上動させることで供試体２を圧縮して、これを破壊（破断）し、その破断面においてはく離が生じた部分の面積の当該破断面の面積に対する割合、即ち、はく離率を算出することで、当該はく離率から供試体２を構成するアスファルト混合物のアスファルトのはく離抵抗性を適正に且つ迅速に評価することができる。   Further, in the method for evaluating the resistance to peeling of the asphalt mixture in the present embodiment, the specimen 2 in which the peeling state of the asphalt from the aggregate caused by the action of water in the asphalt mixture is quickly and more accurately reproduced is obtained. The specimen 2 is moved upward by the loading device while restraining the cylindrical side surface of the specimen 2 by line contact with the loading head having a pair of upper and lower two pointed portions. By compressing, breaking (breaking) this, and calculating the ratio of the area of the part where the separation occurred to the area of the fractured surface, that is, the separation rate, the specimen 2 was obtained from the separation rate. Asphalt peeling resistance of the asphalt mixture to be formed can be evaluated appropriately and quickly.

[他の実施形態]
上記説明の実施形態が、透水圧Ｐ１、側圧Ｐ２（封止水圧）を固定にした例であるが、以下に、これらの透水圧Ｐ１、側圧Ｐ２を個々に、或いは組み合わせて、繰り返し変化させて、加圧はく離を促進させた、はく離の仕方についての他の実施形態について、図１１、図１２及び図１３を基に説明する。 [Other embodiments]
The embodiment described above is an example in which the hydraulic pressure P1 and the lateral pressure P2 (sealing hydraulic pressure) are fixed. In the following, these hydraulic pressure P1 and the lateral pressure P2 are repeatedly changed individually or in combination. Another embodiment of the peeling method in which the pressure peeling is promoted will be described with reference to FIG. 11, FIG. 12, and FIG.

図１１は、他の実施形態の構成を示す図、図１２は、図１１の構成の実施結果を示す図である。図１１において使用する各要部で図１と同じ符号のものは、同一機能を有する。   FIG. 11 is a diagram showing a configuration of another embodiment, and FIG. 12 is a diagram showing an implementation result of the configuration of FIG. 11 having the same reference numerals as those in FIG. 1 have the same functions.

図１１において、図１と異なる要部は次の（１）〜（４）の通りである。（１）図１では、透水圧用タンク４が１つであったが、図１１では、異なる圧力を有する透水圧用タンク４ａ、透水圧用タンク４ｂの２つが備えられ、そのためのレギュレータ９ｃ、圧力計１１ｃを追加しているが、各機能は、レギュレータ９ａ、圧力計１１ａと同じである。（２）図１では、側圧用タンク５が１つであったが、図１１では、異なる圧力を有する側圧用タンク５ａ、側圧用タンク５ｂの２つが備えられ、そのためのレギュレータ９ｄ、圧力計１１ｄを追加しているが、各機能は、レギュレータ９ａ、圧力計１１ａと同じである。（３）図１１では、透水圧用タンク４ａと透水圧用タンク４ｂとを切り替えて供試体２への透水圧Ｐ１を変化させる透水圧切替手段Ｋ１と、側圧用タンク５ａと側圧用タンク５ｂとを切り替えて、供試体２への側圧Ｐ２を変化させる側圧切替手段Ｋ２とを備えた。透水圧切替手段Ｋ１又は側圧切替手段Ｋ２は、いずれも電磁バルブで構成され、切替信号を繰返制御部６０から受けて、切替制御される。（４）上記の切替信号を出力する繰返制御部６０を備えた。   In FIG. 11, the main parts different from FIG. 1 are as follows (1) to (4). (1) In FIG. 1, there is one hydraulic pressure tank 4, but in FIG. 11, there are two hydraulic pressure tanks 4 a and 4 b having different pressures, and a regulator 9 c for that purpose. Although the pressure gauge 11c is added, each function is the same as the regulator 9a and the pressure gauge 11a. (2) In FIG. 1, there is one side pressure tank 5, but in FIG. 11, two side pressure tanks 5a and 5b having different pressures are provided, and a regulator 9d and a pressure gauge 11d for that purpose are provided. However, each function is the same as the regulator 9a and the pressure gauge 11a. (3) In FIG. 11, the hydraulic pressure switching means K1 for changing the hydraulic pressure P1 to the specimen 2 by switching the hydraulic pressure tank 4a and the hydraulic pressure tank 4b, the lateral pressure tank 5a and the lateral pressure tank 5b And a side pressure switching means K2 for changing the side pressure P2 to the specimen 2 is provided. Both the hydraulic pressure switching means K1 and the lateral pressure switching means K2 are configured by electromagnetic valves, and are controlled to switch by receiving a switching signal from the repeat controller 60. (4) The repetition control part 60 which outputs said switching signal was provided.

このような構成で、次の条件で加圧はく離促進試験を行った。
（ａ）供試体２：硬質砂岩（青梅産）、粗目砂（相模原水系産）、細目砂（君津市産）及びストレートアスファルト６０／８０を含む厚さ４ｃｍの供試体
（ｂ）温度６０℃：ノズルヒータ１５，カートリッジヒータ１３は、温度節器１７ａによって、６０℃に設定されている。
（ｃ）透水圧Ｐ１と側圧Ｐ２の関係は、次の表１の通りである。
（ｄ）試験時間：６時間 With such a configuration, a pressure separation acceleration test was performed under the following conditions.
(A) Specimen 2: Hard sandstone (from Ome), coarse sand (from Sagamihara Water System), fine sand (from Kimitsu City) and straight asphalt 60/80, and a specimen having a thickness of 4 cm (b) Temperature: 60 ° C. The nozzle heater 15 and the cartridge heater 13 are set to 60 ° C. by the temperature saver 17a.
(C) The relationship between the hydraulic pressure P1 and the side pressure P2 is as shown in Table 1 below.
(D) Test time: 6 hours

上記条件の基に行った試験結果を図１２に示す。図１２（ａ）は、約３時間後の残留圧裂強度比を、左側から試験番号、１，２，３，４の順に棒グラフで示したものである。この棒グラフからは、透水圧Ｐ１だけ５分毎に変化させた場合が、より効果的に圧裂強度が劣化している。ただし、側圧Ｐ２だけ５分毎に変化させた場合も劣化が促進されている。透水圧Ｐ１と側圧Ｐ２の双方をそれぞれ変化させた場合は、透水圧Ｐ１だけ変化させた場合に比べはく離促進の効率が悪い。図１２（ｂ）は残留裂圧強度比の透水圧Ｐ１だけ５分毎に変化させて試験したときの時間経過であるが、４時間までが効果的で、それ以降は、はく離促進の効率が下がる。なお、温度は、ほぼ６０℃で行い、一定のはく離効果が得られた。   The test results conducted based on the above conditions are shown in FIG. FIG. 12 (a) shows the residual crush strength ratio after about 3 hours as a bar graph in the order of test number, 1, 2, 3, 4 from the left side. From this bar graph, when the hydraulic pressure P1 is changed every 5 minutes, the crushing strength is more effectively deteriorated. However, the deterioration is also promoted when the side pressure P2 is changed every 5 minutes. When both the hydraulic pressure P1 and the side pressure P2 are changed, the separation promotion efficiency is worse than when only the hydraulic pressure P1 is changed. FIG. 12 (b) shows the time lapse when the test was conducted by changing only the hydraulic pressure P1 of the residual crushing strength ratio every 5 minutes, but up to 4 hours is effective. Go down. The temperature was approximately 60 ° C., and a certain peeling effect was obtained.

この様な結果から、これまでの試験した範囲で望ましい条件の設定値を図１２（ｃ）に挙げた。図１２（ｃ）では、透水圧Ｐ１の変化比は、２倍以上、側圧Ｐ２は、透水圧の最大値の約１．５倍が望ましい。しかし、図１２（ｃ）は、透水圧Ｐ１、側圧Ｐ２等の範囲については、図１の実施形態で説明した範囲を否定するものではない。これまでの実験結果、実用性からして、好ましい範囲は、透水圧Ｐ１は、低い透水圧と、高い透水圧Ｐ１の比で２倍〜３倍、好ましいのは低い透水圧Ｐ１が約１００ｋＰａであり、高い透水圧Ｐ１が約２５０ｋＰａである。側圧（封止水圧）Ｐ２については、低い側圧Ｐ２と高い側圧との比が１．５倍〜２．５倍、好ましくは低い側圧が約２２５ｋＰａであり、高い側圧が約４００ｋＰａである。側圧は、透水圧の最大値の１．５倍が望ましい。   From such results, the set values of desirable conditions in the range tested so far are listed in FIG. In FIG. 12C, the change ratio of the hydraulic pressure P1 is preferably 2 times or more, and the lateral pressure P2 is preferably about 1.5 times the maximum value of the hydraulic pressure. However, FIG. 12C does not deny the ranges described in the embodiment of FIG. 1 for the ranges of the hydraulic pressure P1, the side pressure P2, and the like. From the experimental results so far, from a practical point of view, the preferable range is that the hydraulic pressure P1 is 2 to 3 times the ratio of the low hydraulic pressure and the high hydraulic pressure P1, and preferably the low hydraulic pressure P1 is about 100 kPa. There is a high hydraulic pressure P1 of about 250 kPa. Regarding the side pressure (sealing water pressure) P2, the ratio of the low side pressure P2 to the high side pressure is 1.5 to 2.5 times, preferably the low side pressure is about 225 kPa, and the high side pressure is about 400 kPa. The lateral pressure is desirably 1.5 times the maximum value of the hydraulic pressure.

また、試験装置の実状から透水圧の変化も５分毎に切り替えるようにしたが、目的によってこれに限る必要はない。道路の使用実態、例えば、重量、速度の異なる自動車が走る実体を考慮すれば、透水圧Ｐ１の変化比を大きくし、その変化の繰り返し速度も、１秒以下に早くしても良い。   Moreover, although the change of the hydraulic pressure was changed every 5 minutes from the actual state of the test apparatus, it is not necessary to limit to this depending on the purpose. In consideration of the actual usage of the road, for example, the actuality of vehicles running with different weights and speeds, the change ratio of the hydraulic pressure P1 may be increased, and the repetition rate of the change may be shortened to 1 second or less.

図１３を基に、図１１の構成と異なった構成の実施形態を説明する。図１３の構成と図１１の構成との主な違いは、図１３は、側圧Ｐ２を一定にし、透水圧Ｐ１だけ高、低に、所定繰り返しで変化させるものであって、図１１が、異なる水圧の透水圧用タンク４ａ、４ｂを備えていたが、図１３では、透水圧用タンク４は、１つだけで、その透水圧用タンク４の透水圧を、圧力制御盤７０により、所定周期で切り替えるようにしたものである。   Based on FIG. 13, an embodiment having a configuration different from the configuration in FIG. 11 will be described. The main difference between the configuration of FIG. 13 and the configuration of FIG. 11 is that in FIG. 13, the lateral pressure P2 is made constant, and the hydraulic pressure P1 is changed to high and low by predetermined repetitions. Although the hydraulic pressure tanks 4a and 4b are provided in FIG. 13, only one hydraulic pressure tank 4 is provided, and the hydraulic pressure of the hydraulic pressure tank 4 is controlled by the pressure control panel 70 at a predetermined cycle. It is something to switch with.

図１３で使用している符号の要部で、図１又は図１１と同じ符号のものは、同一機能を有する。ここでは、図１１との違う要部について、説明する。   13 that are the same as those in FIG. 1 or 11 have the same functions. Here, the main part different from FIG. 11 will be described.

圧力制御盤７０は、透水圧コントローラ７０ａと側圧コントローラ７０ｂを集中させたものである。透水圧コントローラ７０ａは、高圧設定用のレギュレータ９ａと測定用の圧力計１１ａ、低圧設定用のレギュレータ９ｃと測定用の圧力計１１ｃ、及び、透水圧Ｐ１の高、低の繰り返し変化の繰り返し周期を設定する繰返制御部６０を備える。ただし、側圧は、固定にされている。   The pressure control panel 70 is obtained by concentrating the hydraulic pressure controller 70a and the side pressure controller 70b. The hydraulic pressure controller 70a includes a high-pressure setting regulator 9a and a measurement pressure gauge 11a, a low-pressure setting regulator 9c and a measurement pressure gauge 11c, and a repetition cycle of high and low repetition changes of the hydraulic pressure P1. A repetition control unit 60 for setting is provided. However, the lateral pressure is fixed.

透水圧切替手段Ｋ１は、繰返制御部６０からの所定の繰り返し周期、例えば、５分おきのパルス信号で、レギュレータ９ａ、９ｃで設定された高圧の圧縮空気又は低圧の圧縮空気を切り替えて透水圧用タンク４に送ることで、透水圧用タンク４から５分毎に高、低に変化する、例えば、上記、表１の試験番号２の場合では、２５０ｋＰａと１００ｋＰａに交互に変化する透水圧Ｐ１を保持体３へ送る。透水圧用タンク４の水圧は、メータ切替手段Ｋ３で５分毎に切り替えられ、圧力計１１ａ、１１ｃで監視可能にされている。また、透水圧用タンク４内の温度は、加圧用温度センサー１６の値を基に、透水圧用温度コントローラ１７ａでノズルヒータ１５を制御して、所定温度、例えば６０℃に制御されている。また、透水圧用タンク４には、水位センサー６５が備えられ、水位を監視可能にされている。   The hydraulic pressure switching means K1 switches the high-pressure compressed air or the low-pressure compressed air set by the regulators 9a and 9c with a predetermined repetition period from the repetition control unit 60, for example, a pulse signal every 5 minutes. By changing to the hydraulic pressure tank 4, the hydraulic pressure changes from high to low every 5 minutes from the hydraulic pressure tank 4. For example, in the case of test number 2 in Table 1 above, the hydraulic pressure changes alternately between 250 kPa and 100 kPa. P1 is sent to the holding body 3. The water pressure in the hydraulic pressure tank 4 is switched every 5 minutes by the meter switching means K3 and can be monitored by the pressure gauges 11a and 11c. Further, the temperature in the hydraulic pressure tank 4 is controlled to a predetermined temperature, for example, 60 ° C., by controlling the nozzle heater 15 by the hydraulic pressure temperature controller 17 a based on the value of the pressurizing temperature sensor 16. The hydraulic pressure tank 4 is provided with a water level sensor 65 so that the water level can be monitored.

側圧用タンク５は、図１と同様、レギュレータ９ｂによって、例えば、３７５ｋＰａに一定にコントロールされている。温度制御盤１７は、図１及び図２と同様、温度調節器１７ａ及び温度表示器１７が、それぞれ、ヒータライン及び温度センサーラインに接続され、適正な温度、例えば、６０℃に調整している。   As in FIG. 1, the side pressure tank 5 is controlled at a constant level of, for example, 375 kPa by the regulator 9b. As in FIGS. 1 and 2, the temperature controller 17 has a temperature controller 17a and a temperature indicator 17 connected to a heater line and a temperature sensor line, respectively, and adjusted to an appropriate temperature, for example, 60 ° C. .

図１３の構成は、図１１の構成が実験的構成であるのに対して、上記、表１の試験番号２に相当する試験を専用的に行う構成とされ、表１の試験番号２の試験をした場合に、その効果も図１１の構成と同じように効果、つまり、図１２の効果が得られる。   The configuration in FIG. 13 is a configuration in which the test corresponding to test number 2 in Table 1 is performed exclusively, whereas the configuration in FIG. 11 is an experimental configuration. In this case, the effect is the same as that of the configuration of FIG. 11, that is, the effect of FIG.

本発明に係るアスファルト混合物用加圧透水装置の一実施形態における構成を示す構成図である。It is a block diagram which shows the structure in one Embodiment of the pressurized water transmission apparatus for asphalt mixtures which concerns on this invention. 図１に示すアスファルト混合物用加圧透水装置の構成を示す正面図である。It is a front view which shows the structure of the pressurized water permeability apparatus for asphalt mixtures shown in FIG. 図１に示すアスファルト混合物用加圧透水装置を構成する保持体の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the holding body which comprises the pressurized water transmission apparatus for asphalt mixtures shown in FIG. 図３に示す保持体に供試体を組み込むための作業工程を示す工程図である。It is process drawing which shows the operation | work process for integrating a test body in the holding body shown in FIG. 図３に示す保持体に供試体を組み込むための作業工程を示す工程図である。It is process drawing which shows the operation | work process for integrating a test body in the holding body shown in FIG. 図３に示す保持体において供試体に対する透水処理が行われる工程を示す工程図である。It is process drawing which shows the process in which the water-permeable process with respect to a test body is performed in the holding body shown in FIG. 図９に示すマーシャル安定度試験載荷装置に円弧状載荷ヘッドに替わり取り付けられるジグの構成を示す構成図である。It is a block diagram which shows the structure of the jig | tool attached to the Marshall stability test loading apparatus shown in FIG. 9 instead of an arc-shaped loading head. 図７に示すジグが取り付けられたマーシャル安定度試験載荷装置を用いて行われた圧裂試験における供試体の残留圧裂強度の結果を示すグラフである。It is a graph which shows the result of the residual crush strength of the test piece in the crush test performed using the Marshall stability test loading apparatus to which the jig shown in FIG. 7 was attached. マーシャル安定度試験載荷装置の構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of a Marshall stability test loading apparatus. 図９に示すマーシャル安定度試験載荷装置の円弧状載荷ヘッドの構成を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the structure of the circular arc shaped loading head of the Marshall stability test loading apparatus shown in FIG. 他の実施形態の構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of other embodiment. 図１１の他の実施形態による試験結果を示す図である。It is a figure which shows the test result by other embodiment of FIG. 図１１と異なる実施形態を示す図である。It is a figure which shows embodiment different from FIG.

符号の説明Explanation of symbols

２ 供試体
３ 保持体
３ａ ゴムスリーブ
３ｂ 側圧水収容部
４ 透水圧用タンク
１３ カートリッジヒーター
１５ ノズルヒーター
３１ 透水フィルタ
３２ 底板
３２ａ 円柱部
３２ｂ フランジ部
６０ 繰返制御部
７０ 圧力制御盤
Ｐ１ 透水圧
Ｐ２ 側圧
Ｋ１ 透水圧切替手段
Ｋ２ 側圧切替手段 DESCRIPTION OF SYMBOLS 2 Specimen 3 Holding body 3a Rubber sleeve 3b Side pressure water storage part 4 Water permeability tank 13 Cartridge heater 15 Nozzle heater 31 Permeation filter 32 Bottom plate 32a Column part 32b Flange part 60 Repetition control part 70 Pressure control panel P1 Water pressure P2 Side pressure K1 hydraulic pressure switching means K2 lateral pressure switching means

Claims (9)

アスファルトにより骨材が接着されたアスファルト混合物から成る供試体の試験面に対して所定の透水圧を所定の時間だけ与えることで、前記供試体内において前記アスファルトの前記骨材からのはく離を生じさせるためのアスファルト混合物用加圧透水装置であって、
前記所定の透水圧を異なる透水圧が交互に繰り返し変化するものとし、
前記所定の透水圧を与える間際に、当該透水圧を与える水を前記所定の温度に加熱する透水加熱手段と、
前記供試体の前記試験面に対する側面を被覆して封止する封止部材と、
前記封止部材を押圧して、前記封止部材を前記供試体の側面に押し付けることで、前記側面からの漏水を抑える側面加圧手段と、を備えたことを特徴とするアスファルト混合物用加圧透水装置。 Separation of the asphalt from the aggregate is caused in the test body by applying a predetermined hydraulic pressure to the test surface of the test specimen made of the asphalt mixture to which the aggregate is bonded by asphalt for a predetermined time. Pressurized permeation device for asphalt mixture for
It is assumed that different hydraulic pressures alternately and repeatedly change the predetermined hydraulic pressure,
Immediately before applying the predetermined hydraulic pressure, water-permeable heating means for heating the water that provides the hydraulic pressure to the predetermined temperature;
A sealing member that covers and seals the side surface of the specimen with respect to the test surface;
Pressurizing the asphalt mixture, comprising: a side pressurizing unit that suppresses water leakage from the side surface by pressing the sealing member and pressing the sealing member against the side surface of the specimen. Permeability device. 前記側面加圧手段は、前記試験面に対して前記所定の透水圧が与えられている場合に、単位面積当たりに換算して前記所定の透水圧よりも大きくなる所定の封止水圧を前記封止部材に与えることによって、前記側面からの漏水を抑えることを特徴とする請求項１記載のアスファルト混合物用加圧透水装置。 When the predetermined hydraulic pressure is applied to the test surface, the side surface pressurizing means converts the predetermined sealing hydraulic pressure that is larger than the predetermined hydraulic pressure in terms of unit area. The pressure permeation device for asphalt mixture according to claim 1, wherein leakage to the side surface is suppressed by giving to the stop member. 前記所定の封止水圧を与えるための水を前記所定の温度に加熱する封止水加熱手段をさらに備えたことを特徴とする請求項２記載のアスファルト混合物用加圧透水装置。   The pressure permeation device for asphalt mixture according to claim 2, further comprising sealing water heating means for heating water for applying the predetermined sealing water pressure to the predetermined temperature. 前記封止部材は、両端が開放された袋状のはく離性を有する弾性部材からなり、前記供試体の側壁面全面を密着した状態で被覆することを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載のアスファルト混合物用加圧透水装置。   4. The sealing member according to claim 1, wherein the sealing member is made of a bag-like peelable elastic member having both ends open, and covers the entire side wall surface of the specimen in a tight contact state. The pressurized water-permeable device for asphalt mixtures according to any one of the above. 前記封止水圧が前記透水圧に対して、約１．５倍であることを特徴とする請求項２乃至請求項４の何れか一項に記載のアスファルト混合物用加圧透水装置。   The pressure permeation apparatus for asphalt mixture according to any one of claims 2 to 4, wherein the sealing water pressure is about 1.5 times the water permeation pressure. 前記所定の温度は、３０℃乃至７０℃であり、好ましくは、約６０℃であることを特徴とする請求項３乃至５の何れか一項に記載のアスファルト混合物用加圧透水装置。 6. The pressurized water permeation apparatus for asphalt mixture according to claim 3 , wherein the predetermined temperature is 30 ° C. to 70 ° C., preferably about 60 ° C. 6. 前記所定の時間は、１乃至８時間であり、好ましくは、約４時間であることを特徴とする請求項１記載のアスファルト混合物用加圧透水装置。   The pressure permeation apparatus for asphalt mixture according to claim 1, wherein the predetermined time is 1 to 8 hours, preferably about 4 hours. 前記所定の封止水圧は、７５ｋ乃至７００ｋＰａであって、前記所定の透水圧は、５０ｋ乃至４７０ｋＰａであり、好ましくは、前記封止水圧は、約２５０ｋＰａであって、前記異なる透水圧は、約１００ｋＰａと２５０ｋＰａであることを特徴とする請求項２乃至７の何れか一項に記載のアスファルト混合物用加圧透水装置。 The predetermined sealing water pressure is 75 to 700 kPa, the predetermined hydraulic pressure is 50 to 470 kPa, and preferably the sealing hydraulic pressure is about 250 kPa, and the different hydraulic pressure is about It is 100 kPa and 250 kPa, The pressurized water-permeable apparatus for asphalt mixtures as described in any one of Claim 2 thru | or 7 characterized by the above-mentioned. アスファルトにより骨材が接着されたアスファルト混合物から成る供試体の試験面に対して所定の透水圧を所定の時間だけ与えることで、前記供試体内において前記アスファルトの前記骨材からのはく離を生じさせて、当該はく離が生じた供試体に対して前記アスファルトのはく離抵抗性を評価するための試験を行うアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法であって、
前記供試体の試験面に対して、異なる二つの透水圧を交互に与える試験面加圧工程と、
前記二つの透水圧を交互に与える際に、当該透水圧を与える水を前記所定の温度に加熱する透水加熱工程と、
前記供試体の前記試験面に対する側面を被覆して封止する封止工程と、
前記封止部材を押圧して、前記封止部材を前記供試体の側面に押し付けることで、前記側面からの漏水を抑える側面加圧工程と、を含むことを特徴とするアスファルト混合物のはく離抵抗性評価方法。 By applying a predetermined hydraulic pressure to the test surface of the test piece made of the asphalt mixture to which the aggregate is bonded by asphalt for a predetermined time, the asphalt is separated from the aggregate in the test sample. A method for evaluating the peeling resistance of an asphalt mixture for performing a test for evaluating the peeling resistance of the asphalt with respect to the specimen in which the peeling has occurred,
A test surface pressurizing step that alternately gives two different hydraulic pressures to the test surface of the specimen,
A water permeation heating step of heating the water that gives the water permeation pressure to the predetermined temperature when alternately applying the two water permeation pressures;
A sealing step of covering and sealing the side surface of the specimen with respect to the test surface;
A side surface pressurizing step for suppressing water leakage from the side surface by pressing the sealing member and pressing the sealing member against the side surface of the specimen, and peeling resistance of the asphalt mixture Evaluation methods.

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