JP4471637B2

JP4471637B2 - Rotating tool

Info

Publication number: JP4471637B2
Application number: JP2003404052A
Authority: JP
Inventors: 義博滝川
Original assignee: OSG Corp
Current assignee: OSG Corp
Priority date: 2003-12-03
Filing date: 2003-12-03
Publication date: 2010-06-02
Anticipated expiration: 2023-12-03
Also published as: JP2005161471A

Description

本発明は回転工具に関し、特に、流体供給穴内への切削液の圧入効率を向上して、高速で回転する場合であっても、切削液を切れ刃へ適切に供給することができる回転工具に関するものである。 The present invention relates to a rotary tool, and more particularly to a rotary tool that can improve the press-fitting efficiency of a cutting fluid into a fluid supply hole and appropriately supply the cutting fluid to a cutting blade even when rotating at high speed. Is.

従来、機械加工には、大量の切削液を使用することが一般的であり、例えば、毎分１００Ｌを超えることもあった。しかし、切削液には、塩素や燐が含まれているため、切削液を大量に使用する湿式の加工方法では、環境汚染や作業者の作業環境への影響などが問題とされていた。 Conventionally, it has been common to use a large amount of cutting fluid for machining, for example, sometimes exceeding 100 L / min. However, since the cutting fluid contains chlorine and phosphorus, in the wet processing method using a large amount of the cutting fluid, there are problems such as environmental pollution and influence on the working environment of the worker.

そこで、近年では、湿式の加工方法に替わる環境対応加工法として、切削液を霧状にして刃先へ供給するセミドライ加工（ミスト加工）が提案されている。更に、ミスト加工の一形態として、環境に優しい植物油や合成エステルなどを切削液に使用すると共に、その切削液の量を極端に少なく（例えば、５ｃｃ〜２５ｃｃ／時間）したＭＱＬ（Minimum Quantity Lubrication ）加工も提案されている（特許文献１，２）。 Therefore, in recent years, semi-dry machining (mist machining) in which cutting fluid is atomized and supplied to the cutting edge has been proposed as an environmentally-friendly machining method that replaces the wet machining method. Furthermore, as one form of mist processing, MQL (Minimum Quantity Lubrication) which uses environmentally friendly vegetable oil or synthetic ester as a cutting fluid and extremely reduces the amount of the cutting fluid (for example, 5 cc to 25 cc / hour). Processing has also been proposed (Patent Documents 1 and 2).

ここで、図６及び図７を参照して、ＭＱＬ加工に使用される従来のドリル（回転工具）１００について説明する。図６は、従来のドリル１００を示す図である。また、図７は、ドリル１００への切削液の供給方法を説明する概念図であり、ホルダ２００に保持されたドリル１００を示す断面図である。 Here, with reference to FIG.6 and FIG.7, the conventional drill (rotary tool) 100 used for MQL process is demonstrated. FIG. 6 is a view showing a conventional drill 100. FIG. 7 is a conceptual diagram illustrating a method of supplying the cutting fluid to the drill 100, and is a cross-sectional view showing the drill 100 held by the holder 200.

ドリル１００は、工具本体１０１と、その工具本体１０１の先端側に設けられる切れ刃１０２及びねじれ刃１０３と、そのねじれ刃１０３に連設され略円柱状に形成されるシャンク部１０４と、そのシャンク部１０４から切れ刃１０２まで工具本体１０１の内部を縦通される２本の流体供給穴１０５とを備えている。 The drill 100 includes a tool main body 101, a cutting edge 102 and a twisting blade 103 provided on the distal end side of the tool main body 101, a shank portion 104 that is connected to the twisting blade 103 and formed in a substantially columnar shape, and the shank. Two fluid supply holes 105 that pass through the inside of the tool main body 101 from the section 104 to the cutting edge 102 are provided.

流体供給穴１０５は、図６（ａ）に示すように、工具本体１０１の内部を軸心Ｌ方向へスパイラル状に延設されており、各流体供給穴１０５の両端は、図６（ａ）〜（ｃ）に示すように、工具本体１０１の後端面および先端において、互いに所定間隔を隔てつつ開口されている。なお、流体供給穴１０５の断面形状は略円弧状であり、その内径は全長にわたって略同一である。 As shown in FIG. 6A, the fluid supply holes 105 are spirally extended in the direction of the axis L in the tool body 101, and both ends of each fluid supply hole 105 are connected to each other as shown in FIG. As shown in (c), the tool body 101 is opened at the rear end face and the front end of the tool main body 101 at a predetermined interval. The cross-sectional shape of the fluid supply hole 105 is a substantially arc shape, and the inner diameter is substantially the same over the entire length.

ドリル１００は、図７に示すように、シャンク部１０４を保持するホルダ２００（コレット２０１）を介してＭＱＬ加工装置（図示せず）の回転力が伝達され、軸心Ｌまわりに回転されつつ軸心Ｌ方向へ向けて移動させられることにより、被加工物の穴開け加工を行う。 As shown in FIG. 7, the drill 100 receives the rotational force of an MQL processing device (not shown) via a holder 200 (collet 201) that holds the shank portion 104, and rotates around the axis L. The workpiece is punched by being moved in the direction of the center L.

一方、ホルダ２００の内部には、図７に示すように、内部空間としての流体貯留空間２０２が形成されており、この流体貯留空間２０２には、ＭＱＬ加工装置から圧縮空気と共に霧状の切削液が供給される（矢印Ａ）。そして、流体貯留空間２０２内に供給された霧状の切削液は、ドリル１００の流体供給穴１０５内へ圧入され（矢印Ｂ）、その流体供給穴１０５を通過した後、工具本体１の先端開口（図６（ｂ），（ｃ）参照）から吐出される。これにより、切れ刃１０２へ霧状の切削液が供給される。
特開２００３−９４２８５号公報（段落［００２３］など）特許第３４４９９２９号公報（段落［００２１］など） On the other hand, as shown in FIG. 7, a fluid storage space 202 as an internal space is formed inside the holder 200, and in this fluid storage space 202, a mist-like cutting fluid together with compressed air from the MQL processing apparatus. Is supplied (arrow A). The mist-like cutting fluid supplied into the fluid storage space 202 is press-fitted into the fluid supply hole 105 of the drill 100 (arrow B), passes through the fluid supply hole 105, and then opens at the tip end of the tool body 1. (See FIGS. 6B and 6C). As a result, the atomized cutting fluid is supplied to the cutting edge 102.
JP 2003-94285 A (paragraph [0023] etc.) Japanese Patent No. 3449929 (paragraph [0021] etc.)

しかしながら、上述のドリル１００では、流体供給穴１０５が工具本体１０１の後端面に開口されているところ、ドリル１００（ホルダ２００）が高速で回転されると、ホルダ２００の流体貯留空間２０２内に供給された霧状の切削液が遠心力によって外方（即ち、ホルダ２００内の内周壁２００ａ側）へ密集してしまう。そのため、流体供給穴１０５には、圧縮空気のみが圧入されてしまい、切れ刃１０２へ切削液を適切に供給することができないという問題点があった。 However, in the drill 100 described above, when the fluid supply hole 105 is opened at the rear end surface of the tool body 101, when the drill 100 (holder 200) is rotated at a high speed, the fluid is supplied into the fluid storage space 202 of the holder 200. The mist-like cutting fluid thus formed is concentrated outward (that is, on the inner peripheral wall 200a side in the holder 200) by centrifugal force. For this reason, only compressed air is pressed into the fluid supply hole 105, and there is a problem that the cutting fluid cannot be properly supplied to the cutting edge 102.

本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、流体供給穴１０５内への切削液の圧入効率を向上して、高速で回転される場合であっても、切削液を切れ刃へ適切に供給することができる回転工具を提供することを目的としている。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and improves the press-fitting efficiency of the cutting fluid into the fluid supply hole 105 so that the cutting fluid is cut off even when rotated at a high speed. It aims at providing the rotary tool which can be appropriately supplied to a blade.

この目的を達成するために、請求項１記載の回転工具は、軸心回りに回転される工具本体と、その工具本体の先端に設けられる刃部と、その刃部に連設されホルダに保持されるシャンク部と、そのシャンク部から前記刃部まで前記工具本体の内部を縦通されると共にそのシャンク部側の端部が前記ホルダの流体貯留空間に連通される流体供給穴とを備え、その流体供給穴内へ前記ホルダの流体貯留空間から切削液を圧縮空気と共に圧入し、前記刃部に霧状の切削液を供給すると共に、前記工具本体を軸心まわりに回転させつつ移動させることにより、被加工物の切削加工を行うものであり、前記工具本体は、その後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の少なくとも一部が前記軸心に対して傾斜するように切り取られ、その切り取り面が後端側に凸となるように傾斜すると共に、前記切り取り面から前記流体供給穴が露出するように構成されている。 In order to achieve this object, a rotary tool according to claim 1 is a tool main body that is rotated around an axis, a blade provided at the tip of the tool main body, and a holder that is provided continuously with the blade. And a fluid supply hole that is vertically passed through the inside of the tool main body from the shank portion to the blade portion and whose end on the shank portion side communicates with the fluid storage space of the holder, By pressing the cutting fluid from the fluid storage space of the holder into the fluid supply hole together with the compressed air, supplying the atomized cutting fluid to the blade portion, and moving the tool body while rotating around the axis. The tool body is cut so that at least a part of the ridge line portion where the rear end surface and the outer peripheral surface of the shank portion intersect with each other is inclined with respect to the axis. , the cut Ri surface with is inclined so as to project to the rear end side, said fluid supply hole is configured to expose from the cut surface.

請求項２記載の回転工具は、請求項１記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周に形成されると共に、その稜線部を略直線状に面取りすることにより形成されており、その切り取り面と前記工具本体の軸心との間に形成される角度は、略３０°以上、かつ、略６０°以下の範囲とされている。 According to a second aspect of the present invention, in the rotary tool according to the first aspect, the cut surface is formed on the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion. The ridge line portion is formed by chamfering in a substantially straight line, and the angle formed between the cut surface and the axis of the tool body is approximately 30 ° or more and approximately 60 ° or less. It is considered as a range.

請求項３記載の回転工具は、請求項１記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周に形成されると共に、その稜線部を略円弧状に面取りすることにより、前記工具本体の内方へ凸となるように湾曲して形成されている。 The rotary tool according to claim 3 is the rotary tool according to claim 1, wherein the cut surface is formed on the entire circumference of a ridge line portion where the rear end surface of the tool main body and the outer peripheral surface of the shank portion intersect. The ridge line portion is chamfered in a substantially arc shape to be curved so as to protrude inward of the tool body.

請求項４記載の回転工具は、請求項１記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の一部のみを切り取ることにより、前記流体供給穴に対応する部位のみに形成されている。 The rotary tool according to claim 4 is the rotary tool according to claim 1, wherein the cut surface is formed by cutting only a part of a ridge line portion where a rear end surface of the tool main body and an outer peripheral surface of the shank portion intersect. , Formed only in a portion corresponding to the fluid supply hole.

請求項５記載の回転工具は、請求項４記載の回転工具において、前記切り取り面は、前記流体供給穴を挟んで一対の側壁が立設する断面略Ｖ字または断面略Ｕ字の凹溝として形成されており、前記一対の側壁の内の一方の側壁であって前記工具本体の回転方向側の側壁は、前記工具本体の回転方向へ傾斜して構成されている。 The rotary tool according to claim 5 is the rotary tool according to claim 4, wherein the cut surface is a concave groove having a substantially V-shaped cross section or a substantially U-shaped cross section in which a pair of side walls are erected across the fluid supply hole. The one side wall of the pair of side walls, which is the side wall on the rotation direction side of the tool body, is inclined with respect to the rotation direction of the tool body.

請求項６記載の回転工具は、請求項５記載の回転工具において、前記一対の側壁の内の他方の側壁であって前記工具本体の回転方向と反対側の側壁は、前記工具本体の回転方向へ傾斜して構成されるか、或いは、前記工具本体の回転方向と反対側へ傾斜される場合には、前記一方の側壁の傾斜角よりも小さな傾斜角で傾斜するように構成されている。 The rotary tool according to claim 6 is the rotary tool according to claim 5, wherein the side wall opposite to the rotation direction of the tool body is the rotation direction of the tool body. Or when inclined to the opposite side of the direction of rotation of the tool body, it is configured to be inclined at an inclination angle smaller than the inclination angle of the one side wall.

請求項７記載の回転工具は、請求項５又は６に記載の回転工具において、前記切り取り面としての凹溝は、前記工具本体の軸心方向視において、前記工具本体の回転方向を指向するように前記工具本体の内方から外方へ向けて延設されている。 According to a seventh aspect of the present invention, in the rotary tool according to the fifth or sixth aspect, the concave groove as the cut surface is oriented in the rotational direction of the tool body in the axial direction of the tool body. The tool body extends from the inside to the outside.

請求項１記載の回転工具によれば、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の少なくとも一部が前記軸心に対して傾斜するように切り取られ、その切り取り面が後端側に凸となるように傾斜すると共に、切り取り面から流体供給穴が露出されている。よって、流体供給穴は、斜めに切り取られることにより、その開口面積が大きくなるので、その分、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を十分に供給することができるという効果がある。 According to the rotary tool of claim 1, at least a part of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion is cut off so as to be inclined with respect to the axis, and the cut surface is Inclined so as to be convex toward the rear end side, and the fluid supply hole is exposed from the cut surface. Accordingly, since the fluid supply hole is cut obliquely, the opening area thereof is increased, and accordingly, the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole is improved and the cutting fluid is sufficiently supplied to the cutting edge. There is an effect that can be.

また、切り取り面は、軸心に対して傾斜して形成されているので、回転工具がホルダに保持された場合には、切り取り面とホルダの内周壁との間に空間を形成することができる。また、流体供給穴は、切り取り面から露出されているので、その開口を上述の空間に対向させることができる。よって、回転工具が高速で回転し、遠心力の作用により、切削液が液体貯留空間の外方に密集する場合であっても、その切削液は、上述の空間内にも密集されるので、その空間に対向する流体供給穴内へ切削液が高効率に圧入される。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 Moreover, since the cut surface is formed to be inclined with respect to the axis, when the rotary tool is held by the holder, a space can be formed between the cut surface and the inner peripheral wall of the holder. . Moreover, since the fluid supply hole is exposed from the cut surface, the opening can be opposed to the above-described space. Therefore, even when the rotary tool rotates at high speed and the cutting fluid is concentrated outside the liquid storage space by the action of centrifugal force, the cutting fluid is also concentrated in the above-described space, The cutting fluid is pressed into the fluid supply hole facing the space with high efficiency. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole is improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.

請求項２記載の回転工具によれば、請求項１記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面は、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周を略直線状に面取りすることにより形成されているので、工具本体を軸心回りに回転させつつ、稜線部を切削または研磨などすることにより、かかる切り取り面を容易に加工することができる。よって、その加工コストを低減して、その分、回転工具全体としての製品コストの低減を図ることができるという効果がある。 According to the rotary tool of the second aspect, in addition to the effect achieved by the rotary tool of the first aspect, the cut surface is substantially the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion. Since it is formed by chamfering in a straight line, the cut surface can be easily machined by cutting or polishing the ridge line portion while rotating the tool body around the axis. Therefore, there is an effect that the machining cost can be reduced and the product cost of the entire rotary tool can be reduced accordingly.

更に、切り取り面と工具本体の軸心との間に形成される角度は、略３０°以上とされているので、切り取り面の面積が広くなり過ぎることを抑制することができ、その分、シャンク部の長さを確保することができるという効果がある。その結果、回転工具をホルダに強固に保持させることができる。 Furthermore, since the angle formed between the cut surface and the axis of the tool body is approximately 30 ° or more, it is possible to suppress the area of the cut surface from becoming too large. There is an effect that the length of the portion can be secured. As a result, the rotary tool can be firmly held by the holder.

一方、上述の角度は、略６０°以下とされているので、切り取り面から露出する流体供給穴が従来の回転工具と同様に工具本体の後端面側に開口することを抑制することができ、ホルダ内の内周壁側（流体貯留空間の外周側）に密集した切削液の捕集効率を確保することができるという効果がある。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 On the other hand, since the above-mentioned angle is about 60 ° or less, it is possible to suppress the fluid supply hole exposed from the cut surface from opening to the rear end surface side of the tool body as in the conventional rotary tool, There is an effect that it is possible to secure the collection efficiency of the cutting fluid densely packed on the inner peripheral wall side (the outer peripheral side of the fluid storage space) in the holder. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole is improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.

請求項３記載の回転工具によれば、請求項１記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面は、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周を略円弧状に面取りすることにより形成されているので、工具本体を軸心回りに回転させつつ、かかる切り取り面を容易に加工することができ、その分、加工コストの低減を図ることができるという効果がある。 According to the rotary tool of the third aspect, in addition to the effect produced by the rotary tool according to the first aspect, the cut surface is substantially the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion. Since it is formed by chamfering in an arc shape, the cutting surface can be easily machined while rotating the tool body around the axis, and the machining cost can be reduced accordingly. There is.

更に、切り取り面は、工具本体の内方へ凸となるように湾曲して形成されているので、その湾曲によって、切り取り面から露出する流体供給穴をホルダ内の内周壁側（流体貯留空間の外周側）を指向するように開口させることができる。よって、ホルダ内の内周壁側に密集した切削液を高効率に流体供給穴へ圧入することができるという効果があり、その結果、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 Further, since the cut surface is curved so as to be convex inward of the tool body, the fluid supply hole exposed from the cut surface is formed on the inner peripheral wall side in the holder (of the fluid storage space) by the curve. It can be opened so as to face the outer peripheral side. Therefore, there is an effect that the cutting fluid densely packed on the inner peripheral wall side in the holder can be pressed into the fluid supply hole with high efficiency, and as a result, the effect that the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge. is there.

請求項４記載の回転工具によれば、請求項１記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面は、工具本体の後端面とシャンク部の外周面とが交差する稜線部の一部のみを切り取ることにより、流体供給穴に対応する部位のみに形成されている。よって、かかる切り取り面を形成するための加工工数を抑制することができるので、その分、加工コストの低減を図ることができるという効果がある。 According to the rotary tool according to claim 4, in addition to the effect achieved by the rotary tool according to claim 1, the cut surface is only a part of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion. By cutting out, it is formed only at a portion corresponding to the fluid supply hole. Therefore, since the number of processing steps for forming the cut surface can be suppressed, there is an effect that the processing cost can be reduced accordingly.

また、この場合には、工具本体の切り取り量が抑制されるので、その分、工具本体の剛性強度を確保することができると共に、シャンク部の長さを確保することができるので、回転工具をホルダに強固に保持させることができるという効果がある。 Further, in this case, since the cutting amount of the tool body is suppressed, the rigidity strength of the tool body can be secured correspondingly, and the length of the shank portion can be secured. There is an effect that the holder can be firmly held.

請求項５記載の回転工具によれば、請求項４記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面を構成する一対の側壁は、工具本体の回転方向側の側壁が工具本体の回転方向へ傾斜されているので、工具本体が回転される場合には、その傾斜した側壁により切削液を切り取り面としての凹溝内へ案内して、その切削液を流体供給穴内へ高効率に圧入することができるという効果がある。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 According to the rotary tool of the fifth aspect, in addition to the effect achieved by the rotary tool according to the fourth aspect, the pair of side walls constituting the cut surface is inclined in the direction of rotation of the tool body. Therefore, when the tool body is rotated, it is possible to guide the cutting fluid into the concave groove as the cut surface by the inclined side wall and press the cutting fluid into the fluid supply hole with high efficiency. There is an effect that can be done. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole is improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.

請求項６記載の回転工具によれば、請求項５記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面を構成する一対の側壁は、工具本体の回転方向と反対側の側壁が工具本体の回転方向へ傾斜して構成されるか、或いは、工具本体の回転方向と反対側へ傾斜される場合には、回転方向側の側壁の傾斜角よりも小さな傾斜角で傾斜するように構成されている。 According to the rotary tool of the sixth aspect, in addition to the effect produced by the rotary tool according to the fifth aspect, the pair of side walls constituting the cut surface has a side wall opposite to the rotation direction of the tool body in the rotation direction of the tool body. In the case where the tool body is inclined to the opposite side to the rotation direction of the tool body, the tool body is inclined at an inclination angle smaller than the inclination angle of the side wall on the rotation direction side.

よって、工具本体が回転される場合には、その傾斜した回転方向と反対側の側壁によって、切削液を切り取り面としての凹溝内へ強制的に導入すると共に、凹溝内に導入された切削液が外部へ流出することを防止することができるので、その切削液を流体供給穴内へ高効率に圧入することができるという効果がある。その結果、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、その分、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 Therefore, when the tool body is rotated, the cutting fluid is forcibly introduced into the concave groove as the cut surface by the side wall opposite to the inclined rotation direction, and the cutting introduced into the concave groove is performed. Since the liquid can be prevented from flowing out, there is an effect that the cutting liquid can be pressed into the fluid supply hole with high efficiency. As a result, there is an effect that the collection efficiency of the cutting fluid through the fluid supply hole is improved, and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge accordingly.

請求項７記載の回転工具によれば、請求項５又は６に記載の回転工具の奏する効果に加え、切り取り面としての凹溝は、工具本体の軸心方向視において、工具本体の回転方向を指向するように工具本体の内方から外方へ向けて延設されているので、工具本体が回転される場合には、切削液をシャンク部の外周側から切り取り面としての凹溝内へ導入することができるという効果がある。その結果、切削液を流体供給穴内へ高効率に圧入することができるので、流体供給穴による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができるという効果がある。 According to the rotary tool of the seventh aspect, in addition to the effect produced by the rotary tool according to the fifth or sixth aspect, the concave groove as the cut-off surface indicates the rotation direction of the tool main body in the axial direction of the tool main body. Since the tool body is extended from the inside to the outside so that it is oriented, when the tool body is rotated, the cutting fluid is introduced from the outer peripheral side of the shank into the concave groove as the cutting surface. There is an effect that can be done. As a result, the cutting fluid can be pressed into the fluid supply hole with high efficiency, so that the efficiency of collecting the cutting fluid through the fluid supply hole can be improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge. There is.

以下、本発明の好ましい実施例について、添付図面を参照して説明する。図１は、本発明の第１実施例におけるドリル１を示す図であり、図１（ａ）は、ドリル１の後端面図であり、図１（ｂ）は、ドリル１の側面図である。なお、図１（ｂ）では、ドリル１の先端側が省略して図示されると共に、切り取り面１７を形成する前の工具本体１１の外形が２点鎖線を用いて仮想的に図示されている。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 is a view showing a drill 1 in a first embodiment of the present invention, FIG. 1 (a) is a rear end view of the drill 1, and FIG. 1 (b) is a side view of the drill 1. . In FIG. 1B, the tip end side of the drill 1 is omitted, and the outer shape of the tool body 11 before forming the cut surface 17 is virtually illustrated using a two-dot chain line.

ドリル１は、工具本体１１と、その工具本体１１の先端側に設けられる切れ刃およびねじれ刃（いずれも図示せず）と、そのねじれ刃に連設され略円柱状に形成されるシャンク部１４と、そのシャンク部１４から切れ刃まで工具本体１１の内部を縦通される２本の流体供給穴１５とを備えている。 The drill 1 includes a tool body 11, a cutting edge and a twisting blade (both not shown) provided on the tip side of the tool body 11, and a shank portion 14 connected to the twisting blade and formed in a substantially cylindrical shape. And two fluid supply holes 15 that pass through the inside of the tool main body 11 from the shank portion 14 to the cutting edge.

なお、ドリル１の切れ刃（刃部）、ねじれ刃および流体供給穴１５は、従来のドリル１００の切れ刃１０２、ねじれ刃１０３及び流体供給穴１０５と同様の構成であるので（図６（ａ）から（ｃ）参照）、それらの詳細構成についての説明は省略する。 Note that the cutting edge (blade part), the twisting blade, and the fluid supply hole 15 of the drill 1 have the same configuration as the cutting blade 102, the twisting blade 103, and the fluid supply hole 105 of the conventional drill 100 (FIG. 6A). ) To (c)), description of the detailed configuration thereof is omitted.

ドリル１は、図１（ａ）及び（ｂ）に示すように、工具本体１１の後端面１６とシャンク部１４の外周面とが交差する稜線部（即ち、図１（ｂ）の２点鎖線で示す部位）が切り取られており、その結果、工具本体１１の後端部（図１（ａ）紙面手前側、図１（ｂ）上側）には、軸心Ｌに対して傾斜する切り取り面１７が形成されている。また、その切り取り面１７からは、流体供給穴１５の開口部が露出されている。 As shown in FIGS. 1A and 1B, the drill 1 has a ridge line portion where the rear end surface 16 of the tool body 11 and the outer peripheral surface of the shank portion 14 intersect (that is, a two-dot chain line in FIG. 1B). As a result, the rear end of the tool main body 11 (the front side of FIG. 1A and the upper side of FIG. 1B) is a cut surface inclined with respect to the axis L. 17 is formed. Further, the opening portion of the fluid supply hole 15 is exposed from the cut surface 17.

このように、流体供給穴１５の開口部は、軸心Ｌに対して傾斜される切り取り面１７から露出されているので、図１（ａ）及び（ｂ）に示すように、その開口形状を略楕円形として、その開口面積を拡大することができる。その結果、流体供給穴１５内へ切削液を圧入し易くして、切削液の捕集効率を向上することができるので、流体供給穴１０５を介して、切れ刃（図示せず）へ切削液を十分に供給することができる。 Thus, since the opening part of the fluid supply hole 15 is exposed from the cut surface 17 inclined with respect to the axis L, the opening shape is changed as shown in FIGS. The opening area can be enlarged as a substantially oval shape. As a result, the cutting fluid can be easily pressed into the fluid supply hole 15 and the cutting fluid collecting efficiency can be improved. Therefore, the cutting fluid is supplied to the cutting blade (not shown) via the fluid supply hole 105. Can be fully supplied.

また、上述のように、切り取り面１７を軸心Ｌに対して傾斜させることにより、ドリル１がホルダ２００に保持された場合には、かかる切り取り面１７とホルダ２００の内周壁２００ａ（コレット２０１）との間に空間２０２ａを形成することができ、また、流体供給穴１５は、切り取り面１７から露出されているので、その開口を空間２０２ａに対向させることができる（図２参照）。 As described above, when the drill 1 is held by the holder 200 by inclining the cut surface 17 with respect to the axis L, the cut surface 17 and the inner peripheral wall 200a of the holder 200 (collet 201). A space 202a can be formed between the fluid supply hole 15 and the fluid supply hole 15 is exposed from the cut surface 17, so that the opening can be opposed to the space 202a (see FIG. 2).

よって、ドリル１が高速で回転し、遠心力の作用により、切削液が流体貯留空間２０２の外周側に密集してしまう場合であっても、その切削液を空間２０２ａにも密集させることができる（図２参照）。従って、空間２０２ａに対向する流体供給穴１５には、空間２０２ａ内に密集した切削液が高効率に圧入されるので、従来のドリル１００のように流体供給穴１０５内へ圧縮空気のみが圧入されることを抑制して、切れ刃へ切削液を十分に供給することができる。 Therefore, even if the drill 1 rotates at a high speed and the cutting fluid is concentrated on the outer peripheral side of the fluid storage space 202 due to the action of centrifugal force, the cutting fluid can be concentrated in the space 202a. (See FIG. 2). Therefore, since the cutting fluid densely packed in the space 202a is pressed into the fluid supply hole 15 facing the space 202a with high efficiency, only compressed air is pressed into the fluid supply hole 105 like the conventional drill 100. Therefore, the cutting fluid can be sufficiently supplied to the cutting edge.

なお、切り取り面１７は、図１（ａ）及び（ｂ）に示すように、工具本体１１の後端面とシャンク部１４の外周面とが交差する稜線部の全周を面取りすることにより形成されている。よって、かかる切り取り面１７の加工は、工具本体１１を軸心Ｌ回りに回転させつつ、稜線部を切削または研磨などすることにより、容易に行うことができる。従って、その加工コストを低減して、その分、ドリル１全体としての製品コストの低減を図ることができる。 The cut surface 17 is formed by chamfering the entire periphery of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body 11 and the outer peripheral surface of the shank portion 14 intersect as shown in FIGS. 1 (a) and 1 (b). ing. Therefore, the cutting surface 17 can be easily processed by cutting or polishing the ridge line portion while rotating the tool body 11 around the axis L. Therefore, the machining cost can be reduced, and the product cost of the drill 1 as a whole can be reduced accordingly.

ここで、切り取り面１７と工具本体１１の軸心Ｌとの間に形成される角度αは、略３０°以上、かつ、略６０°以下の範囲で設定することが好ましい。角度αを略３０°よりも小さくした場合には、切り取り面１７の面積が広くなり過ぎて、その分、シャンク部１４の長さが減少するため、ドリル１をホルダ２００に強固に保持させることができなくなるからである。 Here, the angle α formed between the cut surface 17 and the axis L of the tool body 11 is preferably set in a range of approximately 30 ° or more and approximately 60 ° or less. When the angle α is smaller than approximately 30 °, the area of the cut surface 17 becomes too large, and the length of the shank portion 14 is reduced accordingly, so that the drill 1 is firmly held by the holder 200. It is because it becomes impossible.

また、角度αを略６０°よりも大きくした場合には、従来のドリル１００（図６及び図７参照）のように、流体供給穴１５が工具本体１１の後端面１６側（即ち、図１（ｂ）上方向）に開口してしまうと共に、空間２０２ａ（図２参照）の容量を確保することができなくなり、ドリル１が高速で回転し、切削液が遠心力で流体貯留空間２０２の外方に密集する場合には、その切削液の捕集効率が低下してしまうためである。なお、本実施例のドリル１では、角度αが４５°とされている。 When the angle α is larger than about 60 °, the fluid supply hole 15 is located on the rear end face 16 side of the tool body 11 (ie, FIG. 1) as in the conventional drill 100 (see FIGS. 6 and 7). (B) opens upward, and the capacity of the space 202a (see FIG. 2) cannot be secured, the drill 1 rotates at high speed, and the cutting fluid is out of the fluid storage space 202 by centrifugal force. This is because the collection efficiency of the cutting fluid is reduced when it is dense. In the drill 1 of the present embodiment, the angle α is 45 °.

次に、このように構成されたドリル１への切削液の供給方法について、図２を参照して説明する。図２は、ホルダ２００に保持されたドリル１を示す断面図である。なお、図２では、ホルダ２００やドリル１等の一部が省略して図示されている。また、図２中の矢印Ａ，Ｃは、切削液の移動方向を模式的に示すものである。 Next, a method of supplying the cutting fluid to the drill 1 configured as described above will be described with reference to FIG. FIG. 2 is a cross-sectional view showing the drill 1 held by the holder 200. In FIG. 2, a part of the holder 200, the drill 1 and the like are omitted. Moreover, arrows A and C in FIG. 2 schematically indicate the moving direction of the cutting fluid.

ドリル１は、図２に示すように、シャンク部１４がホルダ２００（コレット２０１）に保持され、そのホルダ２００を介してＭＱＬ加工装置（図示せず）から伝達される回転力により軸心Ｌ回りに回転されつつ軸心Ｌ方向へ移動されることにより、被加工物の穴開け加工を行う。 As shown in FIG. 2, the drill 1 has a shank portion 14 held by a holder 200 (collet 201), and rotates around an axis L by a rotational force transmitted from the MQL processing apparatus (not shown) via the holder 200. The workpiece is drilled by being moved in the direction of the axis L while being rotated.

ホルダ２００の流体貯留空間２０２には、ＭＱＬ加工装置の主軸を介して圧縮空気と共に霧状の切削液が供給され（矢印Ａ）、かかる圧縮空気により、流体貯留空間２０２内が所定の圧力に保たれる。そして、霧状の切削液は、流体貯留空間２０２内の圧力により、ドリル１の流体供給穴１５内へ圧入され（矢印Ｃ）、その流体供給穴１５を通過した後、ドリル１の先端開口（図６（ｂ），（ｃ）参照）から吐出される。これにより、切れ刃（図示せず）へ霧状の切削液が供給される。 The fluid storage space 202 of the holder 200 is supplied with mist-like cutting fluid together with the compressed air via the main shaft of the MQL processing apparatus (arrow A), and the compressed air keeps the fluid storage space 202 at a predetermined pressure. Be drunk. The mist-like cutting fluid is press-fitted into the fluid supply hole 15 of the drill 1 by the pressure in the fluid storage space 202 (arrow C), and after passing through the fluid supply hole 15, the tip opening of the drill 1 ( (See FIGS. 6B and 6C). Thereby, a mist-like cutting fluid is supplied to a cutting edge (not shown).

この場合、ドリル１の後端部（図２上側）には、上述したように、軸心Ｌに対して傾斜する切り取り面１７が形成されているので、かかるドリル１がホルダ２００（コレット２０１）に保持された場合には、図２に示すように、切り取り面１７とホルダ２００の内周壁２００ａ（コレット２０１）との間に空間２０２ａを形成することができ、また、流体供給穴１５は、切り取り面１７に開口されているので、その開口を空間２０２ａに対向させることができる。 In this case, as described above, the cut surface 17 inclined with respect to the axis L is formed at the rear end portion (upper side in FIG. 2) of the drill 1, so that the drill 1 is attached to the holder 200 (collet 201). 2, a space 202a can be formed between the cut-out surface 17 and the inner peripheral wall 200a (collet 201) of the holder 200 as shown in FIG. Since the opening is made in the cut surface 17, the opening can be opposed to the space 202a.

よって、ドリル１が高速で回転し、遠心力の作用により、霧状の切削液が流体貯留空間２０２の外周側（ホルダ２００の内周壁２００ａ側）に密集してしまう場合であっても、その霧状の切削液を空間２０２ａに密集させることができる。従って、空間２０２ａに対向する流体供給穴１５には、空間２０２ａ内に密集する切削液が高効率に圧入されるので、従来のドリル１００（図７参照）のように流体供給穴１０５内へ圧縮空気のみが圧入されることを抑制して、その分、切れ刃へ切削液を十分に供給することができる。 Therefore, even when the drill 1 rotates at a high speed and the mist-like cutting fluid is concentrated on the outer peripheral side of the fluid storage space 202 (the inner peripheral wall 200a side of the holder 200) due to the centrifugal force, The atomized cutting fluid can be concentrated in the space 202a. Therefore, since the cutting fluid densely packed in the space 202a is pressed into the fluid supply hole 15 facing the space 202a with high efficiency, the fluid is compressed into the fluid supply hole 105 like the conventional drill 100 (see FIG. 7). It is possible to suppress the press-fitting of only air and to sufficiently supply the cutting fluid to the cutting edge accordingly.

次に、上述のように構成されたドリル１を用いて行った耐久試験について、図３を参照して説明する。この耐久試験は、ドリル１を用いて被加工物に穴開け加工を行い、ドリル１が寿命に達するまでの間に加工可能な最大加工穴数を測定する試験である。なお、ドリル１の寿命は、切れ刃に所定の逃げ面最大摩耗幅が生じたか否かを基準に判断した。 Next, an endurance test performed using the drill 1 configured as described above will be described with reference to FIG. This endurance test is a test in which a drill 1 is used to drill a workpiece and the maximum number of holes that can be machined until the drill 1 reaches the end of its life is measured. The life of the drill 1 was determined based on whether or not a predetermined flank maximum wear width was generated on the cutting edge.

耐久試験の詳細諸元は、被削材：ＪＩＳ−Ｓ５０Ｃ、使用機械：横型マシニングセンタ、切削液：植物性油、ミスト供給エアー圧力：０．５ＭＰａ、切削液供給量：２０ｃｃ／時間、送り量：０．２０ｍｍ／回転である。また、主軸の回転速度は、２６５０回転／ｍｉｎ、４２００回転／ｍｉｎ、６３００回転／ｍｉｎ、８０００回転／ｍｉｎ、９６００回転／ｍｉｎ、１１１５０回転／ｍｉｎの５種類である。 Detailed specifications of the durability test are as follows: work material: JIS-S50C, machine used: horizontal machining center, cutting fluid: vegetable oil, mist supply air pressure: 0.5 MPa, cutting fluid supply amount: 20 cc / hour, feed amount: 0.20 mm / rotation. Further, there are five types of spindle rotation speeds: 2650 rpm / min, 4200 rpm / min, 6300 rpm / min, 8000 rpm / min, 9600 rpm / min, and 11150 rpm / min.

耐久試験には、上記実施例で説明したドリル１（以下、「発明品」と称す。）を使用した。発明品は、直径６ｍｍの超鋼ドリルであり、液体供給穴１５の直径は、１ｍｍである。また、比較のため、従来のドリル１００（以下、「従来品」と称す。）についても同様の耐久試験を行った。なお、発明品と従来品との差異は、切り取り面１７の有無のみであり、その他の材質、寸法等の構成は同様である。 For the durability test, the drill 1 (hereinafter referred to as “invention product”) described in the above example was used. The invention is a super steel drill having a diameter of 6 mm, and the diameter of the liquid supply hole 15 is 1 mm. For comparison, a similar durability test was performed on the conventional drill 100 (hereinafter referred to as “conventional product”). Note that the difference between the inventive product and the conventional product is only the presence or absence of the cut surface 17, and the other materials, dimensions, and the like are the same.

図３は、耐久試験の結果を示した図である。なお、図３中において、横軸１８は、主軸の回転速度［回転／ｍｉｎ］を表し、縦軸１９は、最大加工穴数［個」を表している。また、図３では、発明品の測定値が白丸で、従来品の測定値が黒三角で、それぞれ図示されている。 FIG. 3 is a diagram showing the results of the durability test. In FIG. 3, the horizontal axis 18 represents the rotational speed [rotation / min] of the main shaft, and the vertical axis 19 represents the maximum number of processed holes [pieces]. Further, in FIG. 3, the measured values of the invention are shown as white circles, and the measured values of the conventional product are shown as black triangles.

図３に示すように、回転速度が２６５０回転／ｍｉｎから６３００回転／ｍｉｎの範囲においては、発明品と従来品とを比較した結果、加工可能な穴数に明確な差異は認められない。これは、かかる回転速度領域では、回転による遠心力の影響が小さいため、ホルダ２００の液体貯留空間２０２内において（図２及び図７参照）、霧状の切削液が略均一に分布されているためと考えられる。即ち、発明品および従来品の液体供給穴１５，１０５内には、切り取り面１７の有無とは無関係に、液体貯留空間２０２内の霧状の切削液がほぼ同一の効率で圧入されるため、切れ刃に供給される切削液の供給量に差が生じないのである。 As shown in FIG. 3, when the rotational speed is in the range of 2650 revolutions / min to 6300 revolutions / min, as a result of comparing the inventive product with the conventional product, there is no clear difference in the number of holes that can be processed. In this rotational speed region, since the influence of the centrifugal force due to the rotation is small, the mist-like cutting fluid is distributed substantially uniformly in the liquid storage space 202 of the holder 200 (see FIGS. 2 and 7). This is probably because of this. That is, since the mist-like cutting fluid in the liquid storage space 202 is press-fitted into the liquid supply holes 15 and 105 of the invention product and the conventional product with almost the same efficiency regardless of the presence or absence of the cut surface 17. There is no difference in the amount of cutting fluid supplied to the cutting edge.

一方、回転速度が６３００回転／ｍｉｎを超え、主軸が更に高速で回転される場合には、図３に示すように、発明品と従来品とにおいて、加工可能な穴数に顕著な差異が生じることが確認された。具体的には、回転速度が８０００回転／ｍｉｎに達すると、発明品では、加工可能な穴数が８７６５個であるのに対し、従来品では、３９６０個となり、両者の間には、２倍以上の差異が生じている。 On the other hand, when the rotational speed exceeds 6300 revolutions / min and the spindle is rotated at a higher speed, as shown in FIG. 3, there is a significant difference in the number of holes that can be machined between the invention product and the conventional product. It was confirmed. Specifically, when the rotational speed reaches 8000 revolutions / min, the number of holes that can be machined is 8765 in the invention product, whereas it is 3960 in the conventional product, and there is a double between them. The above differences are occurring.

更に、回転速度が９６００回転／ｍｉｎに達すると、発明品では、加工可能な穴数が４３００個であるのに対し、従来品では、３９８個となり、この場合には、両者の間に１０倍以上の差異が生じている。なお、発明品においては、回転速度が１１１５０回転／ｍｉｎに達しても、５００個の加工が可能であった。 Furthermore, when the rotational speed reaches 9600 rpm, the number of holes that can be processed in the invention is 4300, whereas in the conventional product, it is 398, and in this case, 10 times between the two. The above differences are occurring. In the invention, 500 pieces could be processed even when the rotation speed reached 11150 rotations / min.

以上の結果より、主軸の回転速度が高速化して、流体貯留空間２０２内の切削液が遠心力により外方へ密集してしまう場合であっても、発明品のように、工具本体１１の後端部に切り取り面１７を設け、その切り取り面１７から液体供給穴１５を露出させることにより、その流体供給穴１５内へ霧状の切削液を高効率に圧入することができ、その結果、従来品と比較して、より大量の切削液を切れ刃へ供給し得ることが確認された。 From the above results, even when the rotational speed of the main shaft is increased and the cutting fluid in the fluid storage space 202 is concentrated outward due to centrifugal force, the tool main body 11 is rearped like the invention. By providing the cut surface 17 at the end and exposing the liquid supply hole 15 from the cut surface 17, it is possible to press the mist-like cutting fluid into the fluid supply hole 15 with high efficiency. It was confirmed that a larger amount of cutting fluid could be supplied to the cutting edge compared to the product.

次に、図４を参照して、第２実施例について説明する。第１実施例のドリル１では、切り取り面１７が側面視略直線状に形成されていたのに対し、第２実施例のドリル２０では、切り取り面２７が側面視略円弧状に湾曲して形成されている。なお、前記した第１実施例と同一の部分には同一の符号を付して、その説明は省略する。 Next, a second embodiment will be described with reference to FIG. In the drill 1 of the first embodiment, the cut surface 17 is formed in a substantially straight shape in a side view, whereas in the drill 20 in the second embodiment, the cut surface 27 is formed in a substantially arc shape in a side view. Has been. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the part same as the above-mentioned 1st Example, and the description is abbreviate | omitted.

図４は、本発明の第２実施例におけるドリル２０を示す図であり、図４（ａ）は、ドリル２０の後端面図であり、図４（ｂ）は、ドリル１の側面図である。なお、図４（ｂ）では、ドリル２０の先端側が省略して図示されると共に、切り取り面２７を形成する前の工具本体１１の外形が２点鎖線を用いて仮想的に図示されている。 FIG. 4 is a view showing a drill 20 in a second embodiment of the present invention, FIG. 4 (a) is a rear end view of the drill 20, and FIG. 4 (b) is a side view of the drill 1. . In FIG. 4B, the tip side of the drill 20 is omitted, and the outer shape of the tool body 11 before the cut surface 27 is formed is virtually illustrated using a two-dot chain line.

第２実施例のドリル２０は、図４（ａ）及び（ｂ）に示すように、工具本体１１の後端面１６とシャンク部１４の外周とが交差する稜線部（即ち、図４（ｂ）の２点鎖線で示す部位）が全周にわたって側面視略円弧状に面取りされている。その結果、工具本体１１の後端部（図４（ａ）紙面手前側、図４（ｂ）上側）には、工具本体１１の内方へ向けて凸となるように湾曲する切り取り面２７が形成されると共に、その切り取り面２７から流体供給穴１５の開口部が露出されている。 As shown in FIGS. 4A and 4B, the drill 20 of the second embodiment has a ridge line portion where the rear end surface 16 of the tool body 11 and the outer periphery of the shank portion 14 intersect (that is, FIG. 4B). (Part indicated by a two-dot chain line) is chamfered in a substantially circular arc shape when viewed from the side. As a result, a cutting surface 27 that is curved so as to protrude toward the inside of the tool body 11 is formed at the rear end of the tool body 11 (FIG. 4A, the front side in FIG. 4B, the upper side in FIG. 4B). At the same time, the opening of the fluid supply hole 15 is exposed from the cut surface 27.

このように、切り取り面２７は、稜線部の全周を面取りすることにより形成されているので、かかる切り取り面２７の加工は、第１実施例の場合と同様に、工具本体１１を軸心Ｌ回りに回転させつつ、稜線部を切削または研磨などすることにより、容易に行うことができる。よって、その加工コストを低減することができるので、その分、ドリル２０全体としての製品コストの低減を図ることができる。 Thus, since the cut surface 27 is formed by chamfering the entire circumference of the ridge line portion, the machining of the cut surface 27 is performed by setting the tool body 11 to the axis L as in the case of the first embodiment. It can be easily performed by cutting or polishing the ridge line portion while rotating around. Therefore, since the processing cost can be reduced, the product cost of the drill 20 as a whole can be reduced accordingly.

また、切り取り面２７は、工具本体１１の内方へ凸となるように湾曲して形成されているので、その湾曲によって、切り取り面２７から露出する流体供給穴１５の開口部をホルダ２００の内周壁２００ａ側（図２参照）を指向させることができる。その結果、ホルダ２００の内周壁２００ａ側（即ち、空間２０２ａ内、図２参照）に密集した切削液を流体供給穴１５内へ高効率に圧入することができるので、ドリル２０が高速で回転される場合でも、切れ刃への切削液の供給をより確実に行うことができる。 Further, since the cut surface 27 is curved so as to be convex inward of the tool body 11, the opening of the fluid supply hole 15 exposed from the cut surface 27 is formed inside the holder 200 by the curve. The peripheral wall 200a side (see FIG. 2) can be directed. As a result, the cutting fluid densely packed on the inner peripheral wall 200a side of the holder 200 (that is, in the space 202a, see FIG. 2) can be pressed into the fluid supply hole 15 with high efficiency, so that the drill 20 is rotated at a high speed. Even in this case, the cutting fluid can be more reliably supplied to the cutting edge.

なお、切り取り面２７は、図４（ｂ）に示す側面視において、完全な円弧である必要は必ずしもなく、曲線状に湾曲していれば足りる。 Note that the cut-out surface 27 does not necessarily have to be a complete arc in the side view shown in FIG.

次に、図５を参照して、第３実施例について説明する。第１実施例のドリル１では、切り取り面１７が稜線部の全周を切り取ることにより形成されていたのに対し、第３実施例のドリル３０では、切り取り面３７が稜線部の一部のみを切り取ることにより形成されている。なお、前記した第１実施例と同一の部分には同一の符号を付して、その説明は省略する。 Next, a third embodiment will be described with reference to FIG. In the drill 1 of the first embodiment, the cut surface 17 is formed by cutting the entire circumference of the ridge line portion, whereas in the drill 30 of the third embodiment, the cut surface 37 is a part of the ridge line portion. It is formed by cutting. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the part same as the above-mentioned 1st Example, and the description is abbreviate | omitted.

図５は、本発明の第３実施例におけるドリル３０を示す図であり、図５（ａ）は、ドリル３０の後端面図であり、図５（ｂ）及び図５（ｃ）は、ドリル３０の側面図である。なお、図５（ａ）の矢印Ｄは、ドリル３０の回転方向を示すものである。また図５（ｂ）では、ドリル１の先端側が省略して図示されている。 FIG. 5 is a view showing a drill 30 in a third embodiment of the present invention, FIG. 5 (a) is a rear end view of the drill 30, and FIGS. 5 (b) and 5 (c) are drills. FIG. Note that an arrow D in FIG. 5A indicates the rotation direction of the drill 30. In FIG. 5B, the tip side of the drill 1 is omitted.

第３実施例のドリル３０は、図５（ａ）から（ｂ）に示すように、工具本体１１の後端面１６とシャンク部１４の外周とが交差する稜線部の一部のみが切り取られており、その結果、工具本体１１の後端部（図１（ａ）紙面手前側、図１（ｂ）上側）には、流体供給穴１５に対応する部位のみに切り取り面３７が形成されている。 In the drill 30 of the third embodiment, as shown in FIGS. 5A to 5B, only a part of the ridge line portion where the rear end surface 16 of the tool body 11 and the outer periphery of the shank portion 14 intersect is cut off. As a result, a cutting surface 37 is formed only at a portion corresponding to the fluid supply hole 15 at the rear end of the tool body 11 (FIG. 1 (a) on the front side of FIG. 1, upper side of FIG. 1 (b)). .

このように、第３実施例のドリル３０では、切り取り面３７を流体供給穴１５に対応する部位のみに形成したので、かかる切り取り面３７を形成するための加工工数を抑制することができる。その結果、加工コストを低減して、ドリル３０全体としての製品コストを低減することができる。また、この場合には、第１又は第２実施例の場合と比較して、工具本体１１の切り取り量が抑制されるので、その分、工具本体１１の剛性強度を確保することができると共に、シャンク部１４の長さ（面積）を確保することができるので、ドリル３０をホルダ２００に強固に保持させることができる。 As described above, in the drill 30 according to the third embodiment, the cut surface 37 is formed only in the portion corresponding to the fluid supply hole 15, so that the number of processing steps for forming the cut surface 37 can be suppressed. As a result, the processing cost can be reduced and the product cost of the drill 30 as a whole can be reduced. Further, in this case, compared to the case of the first or second embodiment, the cutting amount of the tool main body 11 is suppressed, and accordingly, the rigidity strength of the tool main body 11 can be ensured, Since the length (area) of the shank part 14 can be ensured, the drill 30 can be firmly held by the holder 200.

ここで、切り取り面３７は、図５（ａ）から（ｃ）に示すように、液体供給穴１５を挟んで一対の側壁３７ａ，３７ｂが立設する断面略Ｕ字状の凹溝として形成されている。この切り取り面３７を構成する一対の側壁３７ａ，３７ｂは、ドリル３０（工具本体１１）の回転方向（矢印Ｄ方向）側の側壁３７ａが、図５（ｃ）に示すように、ドリル３０の回転方向（図５（ｃ）下方向）へ向けて傾斜して形成されている。 Here, as shown in FIGS. 5A to 5C, the cut surface 37 is formed as a groove having a substantially U-shaped cross section in which a pair of side walls 37a and 37b are erected with the liquid supply hole 15 interposed therebetween. ing. The pair of side walls 37a and 37b constituting the cut surface 37 is the same as the side wall 37a on the side of the drill 30 (tool body 11) in the rotation direction (arrow D direction), as shown in FIG. It is formed to be inclined toward the direction (downward direction in FIG. 5C).

よって、ドリル３０が回転される場合には、その傾斜した側壁３７ａにより後端面１６上の切削液を切り取り面３７（凹溝）内へ案内して、その切削液を流体供給穴１５内へ高効率に圧入することができる。その結果、流体供給穴１５による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃（図示せず）へ切削液を十分に供給することができる。 Therefore, when the drill 30 is rotated, the cutting fluid on the rear end surface 16 is guided into the cut surface 37 (concave groove) by the inclined side wall 37 a, and the cutting fluid is increased into the fluid supply hole 15. It can be press-fitted with efficiency. As a result, the efficiency of collecting the cutting fluid by the fluid supply hole 15 can be improved, and the cutting fluid can be sufficiently supplied to the cutting edge (not shown).

また、図５（ｃ）に示すように、切り取り面３７を構成する一対の側壁３７ａ，３７ｂは、ドリル３０（工具本体１１）の回転方向（矢印Ｄ方向）と反対側の側壁３７ｂが、側壁３７ａと同様に、ドリル３０の回転方向（図５（ｃ）下方向）へ向けて傾斜して構成されている。 Further, as shown in FIG. 5C, the pair of side walls 37a and 37b constituting the cut-out surface 37 has a side wall 37b opposite to the rotation direction (arrow D direction) of the drill 30 (tool body 11). Similar to 37a, the drill 30 is configured to be inclined in the direction of rotation (downward in FIG. 5C).

よって、ドリル３０が回転される場合には、その傾斜した側壁３７ｂによって、後端面１６上の切削液を切り取り面３７（凹溝）内へ強制的に導入すると共に、凹溝内に導入された切削液が外部へ流出することを防止して、その切削液を流体供給穴１５内へ高効率に圧入することができる。その結果、流体供給穴１５による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができる。 Therefore, when the drill 30 is rotated, the inclined side wall 37b forcibly introduces the cutting fluid on the rear end surface 16 into the cut surface 37 (concave groove) and introduces it into the concave groove. It is possible to prevent the cutting fluid from flowing out and press-fit the cutting fluid into the fluid supply hole 15 with high efficiency. As a result, the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole 15 can be improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.

更に、切り取り面３７としての凹溝は、図５（ａ）に示す工具本体１１の軸心Ｌ方向視において、ドリル３０（工具本体１１）の回転方向（矢印Ｄ方向）を指向するように、即ち、軸心Ｌ上を通過しない直線状を工具本体１１の内方から外方へ向けて延設されている。そのため、ドリル３０の側面視においては、図５（ｂ）に示すように、側壁３７ａの縁端が内方（図５（ｂ）左側）へ後退するため、側壁３７ｂが露出される。 Furthermore, the concave groove as the cut surface 37 is oriented in the rotational direction (arrow D direction) of the drill 30 (tool main body 11) in the axial center L direction of the tool main body 11 shown in FIG. That is, a straight line that does not pass on the axis L is extended from the inside of the tool body 11 to the outside. Therefore, in the side view of the drill 30, as shown in FIG. 5 (b), the edge of the side wall 37a retreats inward (left side in FIG. 5 (b)), so that the side wall 37b is exposed.

よって、ドリル３０が回転される場合には、上述した側壁３７ｂの露出部によって、シャンク部１４の外周側の切削液を切り取り面３７（凹溝）内へ導入して、その切削液を流体供給穴１５内へ高効率に圧入することができる。その結果、流体供給穴１５による切削液の捕集効率を向上して、切れ刃へ切削液を適切に供給することができる。 Therefore, when the drill 30 is rotated, the cutting fluid on the outer peripheral side of the shank portion 14 is introduced into the cut surface 37 (concave groove) by the exposed portion of the side wall 37b, and the cutting fluid is supplied to the fluid. It is possible to press-fit into the hole 15 with high efficiency. As a result, the collection efficiency of the cutting fluid by the fluid supply hole 15 can be improved and the cutting fluid can be appropriately supplied to the cutting edge.

ここで、切り取り面３７の底部（即ち、側壁３７ａ，３７ｂが交差する稜線部）と工具本体１１の軸心Ｌとの間に形成される角度βは、第１実施例の場合と同様の理由により、略３０°以上、かつ、略６０°以下の範囲で設定することが好ましい。なお、本実施例のドリル３０では、角度βが４５°とされている。 Here, the angle β formed between the bottom portion of the cut surface 37 (that is, the ridge line portion where the side walls 37a and 37b intersect) and the axis L of the tool body 11 is the same reason as in the first embodiment. Therefore, it is preferable to set within a range of approximately 30 ° or more and approximately 60 ° or less. In the drill 30 of this embodiment, the angle β is 45 °.

以上、実施例に基づき本発明を説明したが、本発明は上記実施例に何ら限定される物ではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。 The present invention has been described based on the embodiments. However, the present invention is not limited to the above embodiments, and various modifications can be easily made without departing from the spirit of the present invention. It can be guessed.

例えば、上記各実施例では、回転工具として、ドリル１，２０，３０を例に説明したが、必ずしもこれに限られるわけではなく、本発明を他の回転工具に適用することは当然可能である。なお、回転工具としては、例えば、エンドミルやフライス、或いは、タップやリーマなどが例示される。 For example, in each of the above embodiments, the drills 1, 20, and 30 have been described as examples of the rotary tool. However, the present invention is not necessarily limited thereto, and the present invention can naturally be applied to other rotary tools. . In addition, as a rotary tool, an end mill, a milling cutter, a tap, a reamer, etc. are illustrated, for example.

また、上記各実施例では特に説明しなかったが、切り取り面１７，２７，３７上に開口する液体供給穴１５の端面を面取りして、略円錐面に構成しても良い。これにより、液体供給穴１５の入口が拡径されるので、液体供給穴１５内へ切削液をよりスムーズに導入（圧入）することができ、その圧入効率を更に向上することができる。 Although not specifically described in the above embodiments, the end surface of the liquid supply hole 15 opened on the cut surfaces 17, 27, 37 may be chamfered to form a substantially conical surface. Thereby, since the diameter of the inlet of the liquid supply hole 15 is increased, the cutting fluid can be introduced (press-fit) more smoothly into the liquid supply hole 15, and the press-fitting efficiency can be further improved.

更に、上記第３実施例では、側壁３７ｂが、側壁３７ａと同様に、ドリル３０（工具本体１１）の回転方向（図５（ｃ）下方向）へ傾斜して構成される場合を説明したが、必ずしもこれに限られるわけではなく、側壁３７ｂを軸心Ｌと略平行（図５（ｃ）左右方向）に立設させても良い。 Furthermore, although the said 3rd Example demonstrated the case where the side wall 37b inclines in the rotation direction (FIG.5 (c) downward direction) of the drill 30 (tool main body 11) similarly to the side wall 37a. However, the present invention is not necessarily limited to this, and the side wall 37b may be erected substantially parallel to the axis L (left and right direction in FIG. 5C).

或いは、側壁３７ｂをドリル３０の回転方向と反対側（図５（ｃ）上方向）、即ち、側壁３７ａと反対側へ傾斜させても良い。なお、側壁３７ｂをドリル３０の回転方向（即ち、側壁３７ａ）と反対側に傾斜させる場合には、側壁３７ａの傾斜角よりも小さく（即ち、軸心Ｌにより平行となるように）することが好ましい。切削液の捕集効率を向上させるためである。 Alternatively, the side wall 37b may be inclined to the side opposite to the rotation direction of the drill 30 (upward direction in FIG. 5C), that is, the side opposite to the side wall 37a. When the side wall 37b is inclined in the direction opposite to the rotation direction of the drill 30 (that is, the side wall 37a), the inclination angle of the side wall 37a is smaller (that is, parallel to the axis L). preferable. This is to improve the cutting fluid collection efficiency.

本発明の第１実施例におけるドリルを示す図であり、（ａ）は、ドリルの後端面図であり、（ｂ）は、ドリルの側面図である。It is a figure which shows the drill in 1st Example of this invention, (a) is a rear end view of a drill, (b) is a side view of a drill. ホルダに保持されたドリルを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the drill hold | maintained at the holder. 耐久試験の結果を示した図である。It is the figure which showed the result of the endurance test. 第２実施例におけるドリルを示す図であり、（ａ）は、ドリルの後端面図であり、（ｂ）は、ドリル１の側面図である。It is a figure which shows the drill in 2nd Example, (a) is a rear end elevation of a drill, (b) is a side view of the drill 1. FIG. 第３実施例におけるドリルを示す図であり、（ａ）は、ドリルの後端面図であり、（ｂ）及び（ｃ）は、ドリルの側面図である。It is a figure which shows the drill in 3rd Example, (a) is a rear end elevation of a drill, (b) And (c) is a side view of a drill. 従来のドリルを示す図である。It is a figure which shows the conventional drill. ホルダに保持されたドリルを示す断面図である。It is sectional drawing which shows the drill hold | maintained at the holder.

１，２０，３０ドリル（回転工具）
１１工具本体
１４シャンク部
１５流体供給穴
１６後端面
１７，２７，３７切り取り面
３７ａ，３７ｂ側壁
２００ホルダ
２０２流体貯留空間
Ｌ軸心
α，β 切り取り面と軸心との間に形成される角度 1,20,30 drill (rotary tool)
DESCRIPTION OF SYMBOLS 11 Tool main body 14 Shank part 15 Fluid supply hole 16 Rear end surface 17, 27, 37 Cut-off surface 37a, 37b Side wall 200 Holder 202 Fluid storage space L Axes α, β Angle formed between cut-off surface and shaft center

Claims

軸心回りに回転される工具本体と、その工具本体の先端に設けられる刃部と、その刃部に連設されホルダに保持されるシャンク部と、そのシャンク部から前記刃部まで前記工具本体の内部を縦通されると共にそのシャンク部側の端部が前記ホルダの流体貯留空間に連通される流体供給穴とを備え、
その流体供給穴内へ前記ホルダの流体貯留空間から切削液を圧縮空気と共に圧入し、前記刃部に霧状の切削液を供給すると共に、前記工具本体を軸心まわりに回転させつつ移動させることにより、被加工物の切削加工を行う回転工具において、
前記工具本体は、その後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の少なくとも一部が前記軸心に対して傾斜するように切り取られ、その切り取り面が後端側に凸となるように傾斜すると共に、前記切り取り面から前記流体供給穴が露出するように構成されていることを特徴とする回転工具。 A tool main body rotated around an axis, a blade provided at the tip of the tool main body, a shank connected to the blade and held by a holder, and the tool main body from the shank to the blade A fluid supply hole that is vertically communicated with the end of the shank portion and communicated with the fluid storage space of the holder,
The cutting fluid is pressed into the fluid supply hole together with the compressed air from the fluid storage space of the holder, the mist-like cutting fluid is supplied to the blade portion, and the tool body is moved while rotating around the axis. In a rotary tool for cutting a workpiece,
The tool body is cut so that at least a part of the ridge line portion where the rear end surface and the outer peripheral surface of the shank portion intersect is inclined with respect to the axis, and the cut surface is convex toward the rear end side. And the fluid supply hole is exposed from the cut surface.

前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周に形成されると共に、その稜線部を略直線状に面取りすることにより形成されており、
その切り取り面と前記工具本体の軸心との間に形成される角度は、略３０°以上、かつ、略６０°以下の範囲とされていることを特徴とする請求項１記載の回転工具。 The cut surface is formed by chamfering the ridge line portion in a substantially straight line while being formed on the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body and the outer peripheral surface of the shank portion intersect.
The rotary tool according to claim 1, wherein an angle formed between the cut surface and the axis of the tool body is in a range of approximately 30 ° or more and approximately 60 ° or less.

前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の全周に形成されると共に、その稜線部を略円弧状に面取りすることにより、前記工具本体の内方へ凸となるように湾曲して形成されていることを特徴とする請求項１記載の回転工具。 The cut surface is formed on the entire circumference of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body intersects with the outer peripheral surface of the shank portion, and the ridge line portion is chamfered in a substantially arc shape, thereby The rotary tool according to claim 1, wherein the rotary tool is curved so as to be convex inward.

前記切り取り面は、前記工具本体の後端面と前記シャンク部の外周面とが交差する稜線部の一部のみを切り取ることにより、前記流体供給穴に対応する部位のみに形成されていることを特徴とする請求項１記載の回転工具。 The cut surface is formed only in a portion corresponding to the fluid supply hole by cutting only a part of the ridge line portion where the rear end surface of the tool body and the outer peripheral surface of the shank portion intersect. The rotary tool according to claim 1.

前記切り取り面は、前記流体供給穴を挟んで一対の側壁が立設する断面略Ｖ字または断面略Ｕ字の凹溝として形成されており、
前記一対の側壁の内の一方の側壁であって前記工具本体の回転方向側の側壁は、前記工具本体の回転方向へ傾斜して構成されていることを特徴とする請求項４記載の回転工具。 The cut surface is formed as a groove having a substantially V-shaped cross section or a substantially U-shaped cross section in which a pair of side walls are erected with the fluid supply hole interposed therebetween,
5. The rotary tool according to claim 4, wherein one of the pair of side walls and the side wall on the rotation direction side of the tool body is inclined in the rotation direction of the tool body. 6. .

前記一対の側壁の内の他方の側壁であって前記工具本体の回転方向と反対側の側壁は、前記工具本体の回転方向へ傾斜して構成されるか、或いは、前記工具本体の回転方向と反対側へ傾斜される場合には、前記一方の側壁の傾斜角よりも小さな傾斜角で傾斜するように構成されていることを特徴とする請求項５記載の回転工具。 The other side wall of the pair of side walls and the side wall opposite to the rotation direction of the tool body is inclined with respect to the rotation direction of the tool body, or the rotation direction of the tool body is 6. The rotary tool according to claim 5, wherein the rotary tool is inclined at an inclination angle smaller than an inclination angle of the one side wall when inclined to the opposite side.

前記切り取り面としての凹溝は、前記工具本体の軸心方向視において、前記工具本体の回転方向を指向するように前記工具本体の内方から外方へ向けて延設されていることを特徴とする請求項４又は５に記載の回転工具。 The groove as the cut surface is extended from the inside of the tool body toward the outside so as to be oriented in the rotational direction of the tool body when viewed in the axial direction of the tool body. The rotary tool according to claim 4 or 5.