JP4454195B2

JP4454195B2 - Fuel injection valve

Info

Publication number: JP4454195B2
Application number: JP2001252957A
Authority: JP
Inventors: 二郎高木; 健司大島; 義正渡辺; 和広大前; 正明加藤
Original assignee: Denso Corp; Nippon Soken Inc; Toyota Motor Corp
Current assignee: Denso Corp; Toyota Motor Corp; Soken Inc
Priority date: 2001-08-23
Filing date: 2001-08-23
Publication date: 2010-04-21
Anticipated expiration: 2021-08-23
Also published as: JP2003065177A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、ディーゼル機関のコモンレールシステムに用いられる燃料噴射弁に関し、詳しくはノズルニードルのリフト制御性を向上させた燃料噴射弁に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、ディーゼル機関の燃料噴射システムとして、各気筒に共通のコモンレールに高圧燃料を蓄圧するコモンレールシステムが知られている。コモンレールシステムで用いられる燃料噴射弁は、例えば、噴孔を開閉するノズルニードルと、ノズルニードルに背圧を与える制御室と、制御室の圧力を増減するための制御弁を有し、機関の運転状態に応じた所定のタイミングで制御弁を駆動して、制御室の圧力を低下させることにより、ノズルニードルをリフトさせている。
【０００３】
制御弁を駆動するアクチュエータとして、近年、応答性に優れる電歪アクチュエータが着目されており、電歪アクチュエータで発生する変位を、効率よく制御弁に伝達するために、電歪アクチュエータで直接駆動される大径ピストンの変位を油圧を介して拡大し、制御弁の弁体に当接する小径ピストンに伝える構成の燃料噴射弁が提案されている（例えば、米国特許第５７７９１４９号等）。この技術によれば、制御弁を効率よく駆動してノズルニードルのリフトを制御することができる。
【０００４】
一方、近年、燃料噴射弁の噴射量制御をより精度よく行うために、ノズルニードルのリフト量を可変制御することが検討されている。そのための構成の一例として、ノズルニードルの上方に、第１アウトオリフィス、第２アウトオリフィスによって制御弁の弁室とそれぞれ連通する第１制御室と第２制御室を設け、これら第１制御室と第２制御室の間に、リフトロックピストンを摺動可能に設けた燃料噴射弁がある。リフトロックピストンは、ノズルニードルに対向する小径部を有し、第１、第２制御室は、第１インオリフィス、第２インオリフィスによりそれぞれ高圧通路と連通している。
【０００５】
制御弁は、低圧通路に連通する弁室内に収容され、小径ピストンによって駆動されるボール弁状の弁体を有している。アクチュエータの非作動時には、弁室、第１、第２制御室は、いずれも高圧通路から供給される高圧燃料が満たされ、ノズルニードルは噴孔を閉鎖している。アクチュエータを作動させて弁体を下降させると、弁室と第１制御室が低圧となり、ノズルニードルがリフトして燃料が噴射される。
【０００６】
この時、弁体のリフト量によって、ノズルニードルのリフト量が変化する。すなわち、弁体が全開すると、第２アウトオリフィスが閉鎖されて第２制御室が高圧のままとなり、リフトロックピストンは下方位置にあって、ノズルニードルの最大リフト量は小さくなる。一方、弁体を第２アウトオリフィスが閉鎖されない中間位置とすると、第２制御室も低圧となるためリフトロックピストンが上昇し、ノズルニードルの最大リフト量が大きくなり、燃料噴射量が増大する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記構成は、弁体のリフト量を全閉または全開の２位置で制御する際には有効に機能するが、弁体を中間位置に保持する場合に、アクチュエータの電圧制御幅が狭く、制御が難しいという問題があった。これは、弁体が下面に高圧燃料の圧力を受けているために、開弁に大きなエネルギーを必要とする一方で、開弁してから全開位置までリフトさせるのに必要なエネルギーは僅かであり、一度開弁すると容易に全開位置まで下降してしまうからである。中間位置に安定して保持するには、開弁から全開位置までのリフト量を大きくすればよいが、例えばリフト量を２倍に増加させると、駆動エネルギーも２倍に増加するため、アクチュエータの消費電力が増大するという問題が生じている。
【０００８】
そこで、本発明は、小さな駆動エネルギーで、制御弁を全閉、中間リフト、全開の３位置制御に必要十分な弁リフト量を確保することができるようにし、弁体を中間位置に安定して保持できるとともに消費電力の小さな燃焼噴射弁を実現することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１の燃料噴射弁は、上記ノズルニードルに高圧燃料通路からの高圧の油圧を作用させる第１制御室と、上記ノズルニードルのリフト側に摺動自在に配設され、その位置に応じて上記ノズルニードルの最大リフト量を変化させるリフトロック部材と、上記リフトロック部材に上記高圧燃料通路からの高圧の油圧を作用させる第２制御室と、低圧通路を開閉して上記第１制御室および第２制御室の油圧を増減する制御弁とを備え、上記制御弁をアクチュエータで駆動することによりノズルニードルのリフトを制御する。上記制御弁は、上記低圧通路および上記第１、第２制御室への通路がそれぞれ開口する摺動穴と、該摺動穴内に摺動自在に収容されて上記低圧通路と上記第１、第２制御室との連通を制御する弁ピストンを有し、かつ上記摺動穴および上記弁ピストンを、上記弁ピストンに作用する上記高圧燃料通路からの高圧の油圧力がバランスする形状としてある。
【００１０】
上記アクチュエータで上記制御弁を駆動して、上記弁ピストンが、上記低圧通路と上記第１制御室のみを連通させる位置とすると、上記第１制御室が低圧となり上記ノズルニードルに作用する油圧が低下する。この時、上記第２制御室への通路は閉鎖され、上記リフトロック部材に作用する油圧は変化しないので、上記リフトロック部材は初期位置にあり、上記ノズルニードルはハーフリフトする。上記弁ピストンが上記低圧通路と上記第１、第２制御室の両方を連通する位置とすると、上記第２制御室も低圧となって、上記リフトロック部材が移動し、上記ノズルニードルはフルリフトする。これにより、上記弁ピストンの位置に応じて上記ノズルニードルを可変リフトすることができる。
【００１１】
しかも、上記弁ピストンに作用する油圧力がバランスするように、上記摺動穴および上記弁ピストンを形成したので、上記弁ピストンをリフトさせるために必要なエネルギーが小さくなる。よって、上記弁ピストンを中間位置に安定して保持するために、弁リフト量を増大する必要がなく、小さな消費電力でノズルニードルを可変リフト可能な燃料噴射弁を実現できる。
【００１２】
具体的には、請求項２のように、上記摺動穴の中間部に上記第１制御室への通路を開口し、上記摺動穴の一端側に設けた上記低圧通路との間に第１シート部を、他端側に設けた上記第２制御室への通路との間に第２シート部を形成して、上記第１シート部と第２シート部および上記他端側の上記弁ピストンの摺動部の径を略同一とする。
【００１３】
この時、上記弁ピストンのリフト量の増加に伴い、上記低圧通路と上記第１、第２制御室への通路を順次連通させて、上記ノズルニードルを可変リフトさせることができる。また、上記第１シート部と第２シート部、さらに上記第２制御室側の上記弁ピストンの摺動部径をほぼ同じにすることで、上記摺動穴内の油圧が上記弁ピストンに作用する力を打ち消すことができる。
【００１４】
請求項３の構成では、上記摺動穴の上記ノズルニードル側半部に上記弁ピストンの一方の端部を摺動自在に挿通し、上記摺動穴の上記アクチュエータ側半部を拡径して上記低圧通路に連通する弁シリンダ室を形成して、該弁シリンダ室内に配置した筒状のシリンダ形成部材に上記弁ピストンの他方の端部を摺動自在に挿通するとともに、上記シリンダ形成部材と上記弁シリンダ室の頂面との間に、調芯機能を有する調芯部材を配設する。
【００１５】
上記摺動穴を複数の部材で形成する場合、このように大径の上記弁シリンダ室とシリンダ形成部材を用いると、上記摺動穴の形成が容易になり、また、上記調芯部材を介設することで、上記弁ピストンと上記シリンダ形成部材の軸のずれ等を吸収することができる。
【００１６】
好適には、請求項４のように、上記弁ピストンを上記シリンダ形成部材側に付勢するバネ部材を設ける。これにより、上記弁ピストンと上記シリンダ形成部材および上記調芯部材を密着させて良好な油密性能を確保することができる。また、上記弁ピストンを上記低圧通路を閉鎖する初期位置に速やかに復帰させることができる。
【００１７】
この時、請求項５のように、上記バネ部材は、上記摺動穴の上記他端側の端部と上記弁ピストンの間に設けた低圧室に設置することができる。あるいは、上記弁シリンダ室内に設置してもよい。
【００１８】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を適用した第１の実施の形態を図面に従って説明する。図１は、本発明の燃料噴射弁の概略構成図で、例えば、ディーゼルエンジンのコモンレール噴射システムに好適に使用される。燃料噴射弁は、電歪アクチュエータ１と大径ピストン３１を収容する第１ボディＢ１の下端面に接して小径ピストン３３を収容する第２ボディＢ２を配設し、その下方に、制御弁５を構成する第３、第４ボディＢ３、Ｂ４を介して、第２制御室６が形成される第５ボディＢ５、第１制御室２が形成される第６ボディＢ６を配設してなる。
【００１９】
第１ボディＢ１の側壁には、図略のコモンレールに連通する高圧燃料入口１０１が開口し、第１〜第６ボディＢ１〜Ｂ６内を上下方向に延びる高圧燃料通路１０２を経て、ノズルニードル２１の中間部周りに設けた燃料溜まり１２に高圧燃料が供給される。第１〜第３ボディＢ１〜Ｂ３内に形成される低圧燃料通路１０４は、第１ボディＢ１側壁の低圧燃料出口１０３を経て図略の燃料タンクに連通している。なお、第１〜第６ボディＢ１〜Ｂ６は、外周にリテーナ１３を外挿して締結することにより互いに油密に固定される。
【００２０】
第１ボディＢ１内には、電歪アクチュエータ１の下端面に接して大径ピストン３１が摺動自在に配設されている。大径ピストン３１は、その下方の変位拡大室３２内に配した皿バネ４１によって上方に付勢され、印加電圧に応じて伸縮する電歪アクチュエータ１と一体に変位する。第１ボディＢ１と第２ボディＢ２の衝合部に形成される変位拡大室３２は、電歪アクチュエータ１の変位を油圧変換し、第２ボディＢ２内を摺動する断面Ｔ字状の小径ピストン３３に伝達するもので、この際、大小ピストン３１、３３の受圧面積比に応じて変位が拡大される。
【００２１】
大径ピストン３１の外周には、変位拡大室３２からリークする燃料を低圧排出通路１０７を介して低圧燃料通路１０４へ排出するための低圧環状溝１０６が形成され、その上方にはシール用のＯリング４２が設けられる。また、小径ピストン３３の下部外周には、低圧通路としてのアウトボリューム３４が形成され、制御弁５から排出される燃料をアウトボリューム排出通路１０５を介して低圧燃料通路１０４に排出するようになしてある。
【００２２】
ここで、変位拡大室３２は、チェック弁７および中間圧通路７２を介して、第４ボディＢ４下端部に設けられる中間圧室７１に連通している。中間圧室７１は、中間圧入口ピン７３周囲のクリアランスによって高圧燃料通路１０２に至る高圧通路１０８に、中間圧出口ピン７４周囲のクリアランスによって中間圧出口通路７５および低圧燃料通路１０４に連通しており、中間圧入口ピン７３、中間圧出口ピン７４周囲のクリアランスを適切に設定することによって、所定の中間圧に制御されている。この中間圧は、変位拡大室３２の設定圧に等しく、リーク等によって変位拡大室３２の油圧が低下すると、チェック弁７が開弁して燃料を補充し、所定の中間圧に保持している。
【００２３】
制御弁５は、第３、第４ボディＢ３、Ｂ４内に形成した摺動穴５１と、該摺動穴５１内に摺動自在に配設され、小径ピストン３３によって駆動される弁ピストン５２を有している。制御弁５は、摺動穴５１の中間部周りに形成した溝５１ｂに開口する第１アウトオリフィス２６とこれに連続する第１アウトオリフィス通路２５によって、第６ボディＢ６の上端部に形成される第１制御室２と連通している。第１制御室２は、ノズルニードル２１に下向き（閉方向）の油圧力を付与しており、第１制御室２内には、ノズルニードル２１を下方に付勢するスプリング２２が配設されている。第１制御室２は、また、第５ボディＢ５に設けた第１インオリフィス通路２３および第１インオリフィス２４を介して高圧燃料通路１０２に連通している。また、溝５１ｂには、第３インオリフィス通路１１０を介して高圧燃料通路１０２に連通する第３インオリフィス１１１が開口している。
【００２４】
制御弁５は、一方、摺動穴５１下部側面に開口する第２アウトオリフィス６６とこれに連続する第２アウトオリフィス通路６５によって、第５ボディＢ５の上端部に形成される第２制御室６と連通している。第２制御室６は、第５ボディＢ５に設けた第２インオリフィス通路６３および第２インオリフィス６４を介して高圧燃料通路１０２に連通しており、その下方に所定範囲で摺動可能に設けたリフトロック部材としてのリフトロックピストン６１に下向きの油圧力を付与している。リフトロックピストン６１は、第１制御室２と第２制御室６を区画するとともに、小径の下半部が第１制御室２内に突出してノズルニードル２１上方に対向位置し、その最大リフト量を規制している。第２制御室６は、弁ピストン５２の位置に応じて油圧が増減し、これに伴ってリフトロックピストン６１が上下動してノズルニードル２１の最大リフト量を変化させる。リフトロックピストン６１の上方への移動は、第２制御室６の頂面（第３ボディＢ３の下端面）にて、下方への移動は第５ボディＢ５の中間部に設けた段差部にて規制される。
【００２５】
図２に示すように、制御弁５の摺動穴５１は、弁ピストン５２の下端部が摺動自在に挿通される第４ボディＢ４側の下半部と、これより大径に形成した第３ボディＢ３側の上半部とからなる。大径の第３ボディＢ３側の上半部は、弁シリンダ室５１ａを形成し、この弁シリンダ室５１ａ内に配設した、シリンダ形成部材としての筒状の弁シリンダ５３内に、弁ピストン５２の上端部が摺動自在に挿通されている。弁シリンダ５３と弁シリンダ室５１ａの頂面となる第２ボディＢ２下面との間には、調芯部材となる調芯リング５４が挟持されている。
【００２６】
摺動穴５１の下端部には、弁ピストン５２下端の摺動部５２ａとの間に、低圧通路１０９により低圧燃料通路１０４に連通する低圧室５５が形成されている。低圧室５５内にはバネ部材たるスプリング４３が配設されて、弁ピストン５２を上方に付勢しており、弁ピストン５２の大径とした中間部５２ｂが、弁シリンダ５３および調芯リング５４を上方の第２ボディＢ２下面に押圧している。弁シリンダ５３内は、上方のアウトボリューム３４に連通するアウト通路５６となっており、弁ピストン５２の中間部５２ｂは、上側部のテーパ面が、弁シリンダ５３下端内周縁のエッジ部に当接して第１シート部５３１を形成している。弁ピストン５２が下降すると、第１シート部５３１が開放されて、アウト通路５６と弁シリンダ室５１ａが連通する。
【００２７】
弁シリンダ５３上面は、すり鉢状の円錐面をなし、調芯リング５４の球面状の下面との間の調芯機能で角度のずれを吸収するとともに、調芯リング５４の平面状の上面が第２ボディＢ２下面に水平方向に移動可能に当接して軸のずれを吸収する構成となっている。また、第１シート部５３１、弁シリンダ５３上面と調芯リング５４下面、調芯リング５４上面と第２ボディＢ２下面との良好な油密性能を確保している。なお、弁シリンダ５３に嵌合する弁ピストン５２の摺動部には、外周縁部を一部切欠いて、アウト通路５６への通路５２ｄを形成してある。
【００２８】
また、弁ピストン５２は、中間部５２ｂと下端摺動部との間を小径として、第４ボディＢ４側の摺動穴５１との間にボディシート室５７を形成している。ボディシート室５７は、上端内周縁のエッジ部と、対向する弁ピストン５２の中間部５２ｂ下側部のテーパ面との間で、第２シート部５７１を形成している。ボディシート室５７には、第２アウトオリフィス６６が開口して第２アウトオリフィス通路６５を経て第２制御室６へ連通しており、弁ピストン５２が下降して第２シート部５７１が閉鎖されると、ボディシート室５７と弁シリンダ室５１ａの連通が遮断される。ここで、第１シート部５３１、第２シート部５７１の径は、いずれも、第４ボディＢ４側の摺動穴５１に嵌合する弁ピストン５２の下端摺動部の径と略同一としてある。また、弁シリンダ５３の内径も摺動穴５１径と略同一としてある。
【００２９】
次に、本発明の燃料噴射弁の作動について図３（ａ）〜（ｃ）を用いて説明する。図１において、アクチュエータ１が収縮し大径ピストン３１および小径ピストン３３が駆動されない初期状態には、図３（ａ）に示すように、弁ピストン５２が上方の第１シート部５３１を閉鎖して、アウト通路５６と弁シリンダ室５１ａの連通を遮断している。この時、第１制御室２には第１インオリフィス通路２３および第１インオリフィス２４を介して、第２制御室６には第２インオリフィス通路６３および第２インオリフィス６４を介して、また、弁シリンダ室５１ａには第３インオリフィス通路１１０および第３インオリフィス１１１を介して高圧燃料通路１０２から高圧燃料が流入しており、第１、第２制御室２、６と弁シリンダ室５１ａは高圧となっている。従って、ノズルニードル２１は、第１制御室２の油圧力とスプリング２２のバネ力で噴孔１１を閉鎖し、第２制御室６の油圧力とスプリング６２のバネ力でリフトロックピストン６は下降している。
【００３０】
この初期状態から、電歪アクチュエータ１の駆動電圧を徐々に上げていくと、電歪アクチュエータ１が伸長して大径ピストン３１が下降する。これに伴い、変位拡大室３２の圧力が上昇し、小径ピストン３３に上向きに作用するスプリング４３のバネ力を越えると、小径ピストン３３および弁ピストン５２が下方に変位し始め、第１シート部５３１を開放する。電歪アクチュエータ１の駆動電圧がさらに上昇すると、弁ピストン５２が下方に変位し始め、第２シート部５７１を閉鎖する。この時、図３（ｂ）に示すように、アウト通路５６と弁シリンダ室５１ａが連通し、第１アウトオリフィス２６および第１アウトオリフィス通路２５を介して弁シリンダ室５１ａと常時連通する第１制御室２が、低圧通路であるアウト通路５６、アウトボリューム３４に連通する。
【００３１】
また、第２シート部５７１が閉鎖されるため、弁シリンダ室５１ａとボディシート室５７の連通が遮断される。よって、第２アウトオリフィス６６および第２アウトオリフィス通路６５を介してボディシート室５７と連通する第２制御室６の圧力は高いままであり、リフトロックピストン６は下方位置にあるために、ノズルニードル２１はリフトロックピストン６１に当接するハーフリフト位置で停止する。
【００３２】
電歪アクチュエータ１の駆動電圧を調整して、図３（ｃ）に示すように、弁ピストン５２を、第１シート部５３１、第２シート部５７１の両方が開放される位置とすると、アウト通路５６、アウトボリューム３４と弁シリンダ室５１ａ、ボディシート室５７が連通し、第１、第２制御室２、６の圧力が低下する。第２制御室６が低圧となると、リフトロックピストン６はスプリング６２のバネ力に抗して上昇し、第２制御室６頂面に当接する上方位置となる。このために、ノズルニードル２１は、リフトロックピストン６に当接するまでさらに上昇して、フルリフトし、図３（ｂ）のハーフリフト位置よりも多量の燃料が噴射される。
【００３３】
ここで、制御弁５の弁ピストン５２に働く油圧力のバランスについて説明する。上記構成では、第１シート部５３１、第２シート部５７１のシート径と、弁ピストン５２の摺動部の径を概ね同じとなるようにしたので、弁ピストン５２外周の弁シリンダ室５１ａの高圧の油圧が、弁ピストン５２に作用する力、並びにボディシート室５７の高圧の油圧が、弁ピストン５２に作用する力をほぼゼロにすることができる。また、弁ピストン５２上方のアウト通路５６とアウトボリューム３４の油圧、並びに弁ピストン５２下方の低圧室５５の油圧は、ほぼ大気圧に等しい低圧であるため、これら油圧が弁ピストン５２に作用する力は無視できる。
【００３４】
従って、電歪アクチュエータ１は、低圧室５５内のスプリング４３の設定荷重に抗して、弁ピストン５２を変位させる仕事をするだけでよい。そして、スプリング４３の設定荷重は、弁ピストン５２の速やかな応答性の確保に十分な範囲で、油圧に無関係に小さく設定できるため、電歪アクチュエータ１に必要な駆動エネルギーを十分小さく抑えられる。よって、本発明によれば、上記弁ピストン５２を中間位置に安定して保持するために、弁リフト量を増大する必要がなく、小さな消費電力でノズルニードルを可変リフトすることが可能である。
【００３５】
図４は、本発明の第２実施の形態である。本実施の形態では、弁ピストン５２を上方に付勢するスプリング４３を、第１の実施の形態のように低圧室５５に設置する代わりに、弁シリンダ室５１ａ内に設置する。このため、弁ピストン５２は、中間部５２ｂの外周にフランジ部５２ｅを設けており、このフランジ部５２ｅの下面と弁シリンダ室５１ａ底面との間にバネ部材たる板バネ４４を配設する。このようにしても、同様の作用効果が得られる。
【００３６】
また、上記第１の実施の形態では、小径ピストン３３を収容する第２ボディＢ２と制御弁５上半部を構成する第３ボディＢ３を別体としたが、本実施の形態では、これらを一体のボディＢにて形成する。さらに、制御弁５を構成するボディＢと第４ボディＢ４の衝合部外周に環状溝を設け、リング状部材８を嵌着して一体化する。これにより、ボディ部材点数を削減できるとともに、ボディＢと第４ボディＢ４の同軸度を高め、制御弁５の弁ピストン５２の摺動性、部材間の密着性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施の形態の燃料噴射弁の全体断面図である。
【図２】第１の実施の形態の燃料噴射弁の要部拡大断面図である。
【図３】第１の実施の形態の作動を説明するための図で、（ａ）はノズルニードルの閉弁時、（ｂ）はノズルニードルのハーフリフト時、（ｃ）はノズルニードルのフルリフト時を示す図である。
【図４】本発明の第２の実施の形態の燃料噴射弁の全体断面図である。
【符号の説明】
Ｂ１〜Ｂ６ボディ
１電歪アクチュエータ（アクチュエータ）
１１噴孔
１２燃料溜まり
２第１制御室
２１ノズルニードル
２２スプリング
２３第１インオリフィス通路
２４第１インオリフィス
２５第１アウトオリフィス通路
２６第１アウトオリフィス
３１大径ピストン
３２変位拡大室
３３小径ピストン
３４アウトボリューム（低圧通路）
４３スプリング（バネ部材）
５制御弁
５１摺動穴
５１ａ弁シリンダ室
５２弁ピストン
５３弁シリンダ
５３１第１シート部
５４調芯リング（調芯部材）
５５低圧室
５６アウト通路（低圧通路）
５７ボディシート室
５７１第２シート部
６第２制御室
６１リフトロックピストン（リフトロック部材）
６２スプリング
６３第２インオリフィス通路
６４第２インオリフィス
６５第２アウトオリフィス通路
６６第２アウトオリフィス
１０１高圧燃料入口
１０２高圧燃料通路
１０３低圧燃料出口
１０４低圧燃料通路[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a fuel injection valve used in a common rail system of a diesel engine, and more particularly to a fuel injection valve with improved nozzle needle lift controllability.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as a fuel injection system for a diesel engine, a common rail system for accumulating high-pressure fuel in a common rail common to each cylinder is known. The fuel injection valve used in the common rail system has, for example, a nozzle needle that opens and closes a nozzle hole, a control chamber that applies back pressure to the nozzle needle, and a control valve that increases and decreases the pressure in the control chamber, and operates the engine. The nozzle is lifted by driving the control valve at a predetermined timing according to the state to reduce the pressure in the control chamber.
[0003]
In recent years, electrostrictive actuators with excellent responsiveness have attracted attention as actuators that drive control valves, and are driven directly by electrostrictive actuators in order to efficiently transmit displacement generated by electrostrictive actuators to control valves. There has been proposed a fuel injection valve configured to expand the displacement of a large-diameter piston via hydraulic pressure and transmit the displacement to a small-diameter piston that is in contact with a valve body of a control valve (for example, US Pat. No. 5,777,149). According to this technique, the lift of the nozzle needle can be controlled by driving the control valve efficiently.
[0004]
On the other hand, in recent years, it has been studied to variably control the lift amount of the nozzle needle in order to more accurately control the injection amount of the fuel injection valve. As an example of the configuration for that purpose, a first control chamber and a second control chamber are provided above the nozzle needle and communicated with the valve chamber of the control valve by the first out orifice and the second out orifice, respectively. Between the second control chambers, there is a fuel injection valve provided with a slidable lift lock piston. The lift lock piston has a small diameter portion facing the nozzle needle, and the first and second control chambers communicate with the high pressure passage through the first in orifice and the second in orifice, respectively.
[0005]
The control valve is housed in a valve chamber communicating with the low-pressure passage, and has a ball valve-like valve body that is driven by a small-diameter piston. When the actuator is not in operation, the valve chamber, the first control chamber, and the second control chamber are all filled with high-pressure fuel supplied from the high-pressure passage, and the nozzle needle closes the nozzle hole. When the valve body is lowered by operating the actuator, the valve chamber and the first control chamber become low pressure, the nozzle needle is lifted, and fuel is injected.
[0006]
At this time, the lift amount of the nozzle needle changes depending on the lift amount of the valve body. That is, when the valve body is fully opened, the second out orifice is closed and the second control chamber remains at a high pressure, the lift lock piston is in the lower position, and the maximum lift amount of the nozzle needle is reduced. On the other hand, when the valve body is set at an intermediate position where the second out orifice is not closed, the second control chamber also has a low pressure, so that the lift lock piston rises, the maximum lift amount of the nozzle needle increases, and the fuel injection amount increases.
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
However, the above configuration functions effectively when the lift amount of the valve body is controlled at the two positions of fully closed or fully open, but when the valve body is held at the intermediate position, the voltage control width of the actuator is narrow, There was a problem that control was difficult. This is because the valve body receives the pressure of high-pressure fuel on the lower surface, so that a large amount of energy is required to open the valve, while the energy required to lift the valve to the fully open position is small. This is because once the valve is opened, it is easily lowered to the fully open position. In order to stably hold the intermediate position, the lift amount from the valve opening to the fully open position may be increased. However, for example, if the lift amount is doubled, the drive energy is also doubled. There is a problem that power consumption increases.
[0008]
Therefore, the present invention can secure a valve lift amount necessary and sufficient for three-position control of a fully closed, intermediate lift, and fully open control valve with a small drive energy, and can stabilize the valve body at an intermediate position. An object of the present invention is to realize a combustion injection valve that can be held and consumes less power.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
The fuel injection valve according to claim 1 of the present invention is slidably disposed on the lift side of the nozzle needle, the first control chamber for applying high pressure hydraulic pressure from the high pressure fuel passage to the nozzle needle, and its position. The lift lock member that changes the maximum lift amount of the nozzle needle according to the pressure, the second control chamber that causes the high pressure hydraulic pressure from the high pressure fuel passage to act on the lift lock member, and the first passage by opening and closing the low pressure passage. And a control valve for increasing and decreasing the hydraulic pressure in the control chamber and the second control chamber, and the lift of the nozzle needle is controlled by driving the control valve with an actuator. The control valve includes a sliding hole in which the low-pressure passage and the passage to the first and second control chambers are opened, and is slidably accommodated in the sliding hole. (2) A valve piston for controlling communication with the control chamber is provided, and the sliding hole and the valve piston are shaped so as to balance high pressure oil pressure from the high pressure fuel passage acting on the valve piston.
[0010]
When the control valve is driven by the actuator and the valve piston is in a position where only the low pressure passage and the first control chamber communicate with each other, the first control chamber becomes low pressure and the hydraulic pressure acting on the nozzle needle decreases. To do. At this time, since the passage to the second control chamber is closed and the hydraulic pressure acting on the lift lock member does not change, the lift lock member is in the initial position, and the nozzle needle is half lifted. When the valve piston is in a position where both the low pressure passage and the first and second control chambers communicate with each other, the second control chamber also becomes low pressure, the lift lock member moves, and the nozzle needle fully lifts. . Thereby, the nozzle needle can be variably lifted according to the position of the valve piston.
[0011]
Moreover, since the slide hole and the valve piston are formed so that the hydraulic pressure acting on the valve piston is balanced, the energy required to lift the valve piston is reduced. Therefore, in order to stably hold the valve piston at the intermediate position, it is not necessary to increase the valve lift amount, and a fuel injection valve that can variably lift the nozzle needle with low power consumption can be realized.
[0012]
Specifically, as in the second aspect, a passage to the first control chamber is opened at an intermediate portion of the sliding hole, and a second passage is provided between the low pressure passage provided on one end side of the sliding hole. A second seat portion is formed between the one seat portion and the passage to the second control chamber provided on the other end side, and the first seat portion, the second seat portion, and the valve on the other end side are formed. The diameter of the sliding part of the piston is made substantially the same.
[0013]
At this time, as the lift amount of the valve piston increases, the nozzle needle can be variably lifted by sequentially communicating the low pressure passage and the passage to the first and second control chambers. Further, by making the diameters of the sliding portions of the first and second seat portions and the valve piston on the second control chamber side substantially the same, the hydraulic pressure in the sliding hole acts on the valve piston. The power can be countered.
[0014]
According to a third aspect of the present invention, one end of the valve piston is slidably inserted into the nozzle needle side half of the sliding hole, and the actuator side half of the sliding hole is expanded in diameter. A valve cylinder chamber communicating with the low pressure passage is formed, and the other end of the valve piston is slidably inserted into a cylindrical cylinder forming member disposed in the valve cylinder chamber, and the cylinder forming member An alignment member having an alignment function is disposed between the top surface of the valve cylinder chamber.
[0015]
When the sliding hole is formed of a plurality of members, the use of the large-diameter valve cylinder chamber and the cylinder forming member facilitates the formation of the sliding hole, and allows the centering member to be interposed. By providing, the deviation | shift etc. of the axis | shaft of the said valve piston and the said cylinder formation member can be absorbed.
[0016]
Preferably, a spring member for urging the valve piston toward the cylinder forming member is provided. Thereby, the said valve piston, the said cylinder formation member, and the said alignment member can be stuck, and favorable oil-tight performance can be ensured. Further, the valve piston can be quickly returned to the initial position for closing the low pressure passage.
[0017]
At this time, as in claim 5, the spring member can be installed in a low pressure chamber provided between the end of the other end of the sliding hole and the valve piston. Or you may install in the said valve cylinder chamber.
[0018]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, a first embodiment to which the present invention is applied will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a fuel injection valve of the present invention, and is suitably used, for example, in a common rail injection system of a diesel engine. The fuel injection valve is provided with a second body B2 that accommodates the electrostrictive actuator 1 and the first body B1 that accommodates the large-diameter piston 31, and that accommodates the small-diameter piston 33. The control valve 5 is disposed below the second body B2. A fifth body B5 in which the second control chamber 6 is formed and a sixth body B6 in which the first control chamber 2 is formed are arranged via the third and fourth bodies B3 and B4 constituting the same.
[0019]
A high-pressure fuel inlet 101 communicating with a common rail (not shown) is opened in the side wall of the first body B1, and the nozzle needle 21 passes through a high-pressure fuel passage 102 extending in the vertical direction in the first to sixth bodies B1 to B6. High pressure fuel is supplied to a fuel reservoir 12 provided around the intermediate portion. The low pressure fuel passage 104 formed in the first to third bodies B1 to B3 communicates with a fuel tank (not shown) via the low pressure fuel outlet 103 on the side wall of the first body B1. The first to sixth bodies B1 to B6 are fixed in an oil-tight manner by extrapolating and fastening the retainer 13 to the outer periphery.
[0020]
In the first body B1, a large-diameter piston 31 is slidably disposed in contact with the lower end surface of the electrostrictive actuator 1. The large-diameter piston 31 is biased upward by a disc spring 41 disposed in the displacement expansion chamber 32 below the large-diameter piston 31, and is displaced integrally with the electrostrictive actuator 1 that expands and contracts according to the applied voltage. The displacement expansion chamber 32 formed at the abutting portion between the first body B1 and the second body B2 converts the displacement of the electrostrictive actuator 1 into a hydraulic pressure, and slides in the second body B2. In this case, the displacement is expanded according to the pressure receiving area ratio of the large and small pistons 31 and 33.
[0021]
A low-pressure annular groove 106 for discharging fuel leaking from the displacement expansion chamber 32 to the low-pressure fuel passage 104 through the low-pressure discharge passage 107 is formed on the outer periphery of the large-diameter piston 31. A ring 42 is provided. Further, an out volume 34 as a low pressure passage is formed on the outer periphery of the lower portion of the small diameter piston 33 so that the fuel discharged from the control valve 5 is discharged to the low pressure fuel passage 104 through the out volume discharge passage 105. is there.
[0022]
Here, the displacement expansion chamber 32 communicates with the intermediate pressure chamber 71 provided at the lower end portion of the fourth body B4 via the check valve 7 and the intermediate pressure passage 72. The intermediate pressure chamber 71 communicates with the high pressure passage 108 reaching the high pressure fuel passage 102 by the clearance around the intermediate pressure inlet pin 73, and with the intermediate pressure outlet passage 75 and the low pressure fuel passage 104 by the clearance around the intermediate pressure outlet pin 74. The intermediate pressure inlet pin 73 and the intermediate pressure outlet pin 74 are set to a predetermined intermediate pressure by appropriately setting the clearances around them. This intermediate pressure is equal to the set pressure in the displacement expansion chamber 32. When the hydraulic pressure in the displacement expansion chamber 32 decreases due to a leak or the like, the check valve 7 opens to replenish the fuel and maintain the predetermined intermediate pressure. .
[0023]
The control valve 5 includes a sliding hole 51 formed in the third and fourth bodies B3 and B4, and a valve piston 52 that is slidably disposed in the sliding hole 51 and is driven by the small-diameter piston 33. Have. The control valve 5 is formed at the upper end portion of the sixth body B6 by a first out orifice 26 that opens in a groove 51b formed around an intermediate portion of the sliding hole 51 and a first out orifice passage 25 that is continuous therewith. It communicates with the first control room 2. The first control chamber 2 applies downward (closed direction) hydraulic pressure to the nozzle needle 21, and a spring 22 that urges the nozzle needle 21 downward is disposed in the first control chamber 2. Yes. The first control chamber 2 is also in communication with the high-pressure fuel passage 102 via a first in-orifice passage 23 and a first in-orifice 24 provided in the fifth body B5. Further, a third in-orifice 111 communicating with the high-pressure fuel passage 102 through the third in-orifice passage 110 is opened in the groove 51b.
[0024]
On the other hand, the control valve 5 has a second control chamber 6 formed at the upper end of the fifth body B5 by a second out orifice 66 that opens to the lower side surface of the sliding hole 51 and a second out orifice passage 65 that is continuous therewith. Communicated with. The second control chamber 6 communicates with the high-pressure fuel passage 102 via the second in-orifice passage 63 and the second in-orifice 64 provided in the fifth body B5, and is provided below the second control chamber 6 so as to be slidable within a predetermined range. A downward hydraulic pressure is applied to the lift lock piston 61 as the lift lock member. The lift lock piston 61 divides the first control chamber 2 and the second control chamber 6, and the lower half of the small diameter projects into the first control chamber 2 so as to be opposed to the nozzle needle 21, and its maximum lift amount Is regulated. In the second control chamber 6, the hydraulic pressure increases / decreases depending on the position of the valve piston 52, and the lift lock piston 61 moves up and down accordingly to change the maximum lift amount of the nozzle needle 21. The upward movement of the lift lock piston 61 is performed on the top surface of the second control chamber 6 (the lower end surface of the third body B3), and the downward movement is performed on a stepped portion provided in the intermediate portion of the fifth body B5. Be regulated.
[0025]
As shown in FIG. 2, the sliding hole 51 of the control valve 5 includes a lower half portion on the fourth body B4 side through which the lower end portion of the valve piston 52 is slidably inserted, and a diameter larger than this. It consists of the upper half of the 3 body B3 side. The upper half of the large-diameter third body B3 side forms a valve cylinder chamber 51a, and a valve piston 52 is disposed in a cylindrical valve cylinder 53 as a cylinder forming member disposed in the valve cylinder chamber 51a. The upper end portion of the is slidably inserted. An alignment ring 54 serving as an alignment member is sandwiched between the valve cylinder 53 and the lower surface of the second body B2 serving as the top surface of the valve cylinder chamber 51a.
[0026]
A low pressure chamber 55 communicating with the low pressure fuel passage 104 through the low pressure passage 109 is formed at the lower end portion of the slide hole 51 between the lower end of the valve piston 52 and the slide portion 52a. A spring 43 serving as a spring member is disposed in the low pressure chamber 55 to urge the valve piston 52 upward, and an intermediate portion 52b having a large diameter of the valve piston 52 includes a valve cylinder 53 and an alignment ring 54. Is pressed against the lower surface of the upper second body B2. Inside the valve cylinder 53 is an out passage 56 that communicates with the upper out volume 34, and the intermediate portion 52 b of the valve piston 52 is in contact with the edge of the inner peripheral edge of the lower end of the valve cylinder 53. Thus, the first sheet portion 531 is formed. When the valve piston 52 is lowered, the first seat portion 531 is opened, and the out passage 56 and the valve cylinder chamber 51a communicate with each other.
[0027]
The upper surface of the valve cylinder 53 forms a mortar-shaped conical surface, absorbs the angle deviation by the alignment function with the spherical lower surface of the alignment ring 54, and the planar upper surface of the alignment ring 54 has the first surface. 2 The body B2 is configured to abut against the lower surface of the body B2 so as to be movable in the horizontal direction and absorb the deviation of the shaft. Also, good oil-tight performance is ensured between the first seat portion 531, the upper surface of the valve cylinder 53 and the lower surface of the alignment ring 54, and the upper surface of the alignment ring 54 and the lower surface of the second body B2. A sliding portion of the valve piston 52 that is fitted to the valve cylinder 53 is partially cut away at the outer peripheral edge portion to form a passage 52 d to the out passage 56.
[0028]
Further, the valve piston 52 has a small diameter between the intermediate portion 52b and the lower end sliding portion, and forms a body seat chamber 57 between the sliding hole 51 on the fourth body B4 side. The body seat chamber 57 forms a second seat portion 571 between the edge portion of the inner peripheral edge of the upper end and the tapered surface of the lower portion of the intermediate portion 52b of the opposing valve piston 52. A second out orifice 66 is opened in the body seat chamber 57 and communicates with the second control chamber 6 through the second out orifice passage 65, and the valve piston 52 is lowered to close the second seat portion 571. Then, the communication between the body seat chamber 57 and the valve cylinder chamber 51a is blocked. Here, the diameters of the first seat portion 531 and the second seat portion 571 are both substantially the same as the diameter of the lower end sliding portion of the valve piston 52 that fits into the sliding hole 51 on the fourth body B4 side. . The inner diameter of the valve cylinder 53 is also substantially the same as the diameter of the sliding hole 51.
[0029]
Next, the operation of the fuel injection valve of the present invention will be described with reference to FIGS. In FIG. 1, in the initial state where the actuator 1 contracts and the large-diameter piston 31 and the small-diameter piston 33 are not driven, the valve piston 52 closes the upper first seat portion 531 as shown in FIG. The communication between the out passage 56 and the valve cylinder chamber 51a is blocked. At this time, the first control chamber 2 is passed through the first in-orifice passage 23 and the first in-orifice 24, the second control chamber 6 is passed through the second in-orifice passage 63 and the second in-orifice 64, and The high-pressure fuel flows into the valve cylinder chamber 51a from the high-pressure fuel passage 102 via the third in-orifice passage 110 and the third in-orifice 111, and the first and second control chambers 2 and 6 and the valve cylinder chamber 51a. Is at high pressure. Accordingly, the nozzle needle 21 closes the nozzle hole 11 by the oil pressure in the first control chamber 2 and the spring force of the spring 22, and the lift lock piston 6 is lowered by the oil pressure in the second control chamber 6 and the spring force of the spring 62. is doing.
[0030]
When the drive voltage of the electrostrictive actuator 1 is gradually increased from this initial state, the electrostrictive actuator 1 is extended and the large-diameter piston 31 is lowered. Accordingly, when the pressure in the displacement expansion chamber 32 rises and exceeds the spring force of the spring 43 acting upward on the small-diameter piston 33, the small-diameter piston 33 and the valve piston 52 begin to be displaced downward, and the first seat portion 531 Is released. When the drive voltage of the electrostrictive actuator 1 further increases, the valve piston 52 starts to be displaced downward, and the second seat portion 571 is closed. At this time, as shown in FIG. 3 (b), the out passage 56 and the valve cylinder chamber 51a communicate with each other, and the first out orifice 56 and the first out orifice passage 25 always communicate with the valve cylinder chamber 51a. The control chamber 2 communicates with the out passage 56 and the out volume 34 which are low pressure passages.
[0031]
Further, since the second seat portion 571 is closed, the communication between the valve cylinder chamber 51a and the body seat chamber 57 is blocked. Therefore, the pressure in the second control chamber 6 communicating with the body seat chamber 57 via the second out orifice 66 and the second out orifice passage 65 remains high, and the lift lock piston 6 is in the lower position, so that the nozzle The needle 21 stops at the half lift position where it abuts against the lift lock piston 61.
[0032]
When the drive voltage of the electrostrictive actuator 1 is adjusted so that the valve piston 52 is at a position where both the first seat portion 531 and the second seat portion 571 are opened as shown in FIG. 56, the out volume 34, the valve cylinder chamber 51a, and the body seat chamber 57 communicate with each other, and the pressure in the first and second control chambers 2 and 6 decreases. When the second control chamber 6 is at a low pressure, the lift lock piston 6 rises against the spring force of the spring 62 and reaches an upper position where it abuts against the top surface of the second control chamber 6. For this reason, the nozzle needle 21 is further raised until it abuts against the lift lock piston 6 and is fully lifted, and a larger amount of fuel is injected than in the half lift position of FIG.
[0033]
Here, the balance of the oil pressure acting on the valve piston 52 of the control valve 5 will be described. In the above configuration, the seat diameters of the first seat portion 531 and the second seat portion 571 and the diameter of the sliding portion of the valve piston 52 are made substantially the same, so the high pressure of the valve cylinder chamber 51a around the valve piston 52 is high. The force acting on the valve piston 52 and the force acting on the valve piston 52 due to the high pressure in the body seat chamber 57 can be made substantially zero. Further, the hydraulic pressure of the out passage 56 and the out volume 34 above the valve piston 52 and the hydraulic pressure of the low pressure chamber 55 below the valve piston 52 are low pressures substantially equal to the atmospheric pressure. Can be ignored.
[0034]
Therefore, the electrostrictive actuator 1 only needs to displace the valve piston 52 against the set load of the spring 43 in the low pressure chamber 55. Since the set load of the spring 43 can be set small regardless of the hydraulic pressure within a range sufficient to ensure quick responsiveness of the valve piston 52, the driving energy required for the electrostrictive actuator 1 can be suppressed to be sufficiently small. Therefore, according to the present invention, in order to stably hold the valve piston 52 at the intermediate position, it is not necessary to increase the valve lift amount, and the nozzle needle can be variably lifted with small power consumption.
[0035]
FIG. 4 shows a second embodiment of the present invention. In the present embodiment, the spring 43 that urges the valve piston 52 upward is installed in the valve cylinder chamber 51a instead of being installed in the low pressure chamber 55 as in the first embodiment. For this reason, the valve piston 52 is provided with a flange portion 52e on the outer periphery of the intermediate portion 52b, and a leaf spring 44 as a spring member is disposed between the lower surface of the flange portion 52e and the bottom surface of the valve cylinder chamber 51a. Even if it does in this way, the same effect is obtained.
[0036]
In the first embodiment, the second body B2 that accommodates the small-diameter piston 33 and the third body B3 that constitutes the upper half of the control valve 5 are separated from each other. It is formed by an integral body B. Further, an annular groove is provided on the outer periphery of the abutting portion of the body B and the fourth body B4 constituting the control valve 5, and the ring-shaped member 8 is fitted and integrated. Thereby, the number of body members can be reduced, the coaxiality of the body B and the fourth body B4 can be increased, and the slidability of the valve piston 52 of the control valve 5 and the adhesion between the members can be improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an overall cross-sectional view of a fuel injection valve according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view of a main part of the fuel injection valve according to the first embodiment.
FIGS. 3A and 3B are diagrams for explaining the operation of the first embodiment, in which FIG. 3A is when the nozzle needle is closed, FIG. 3B is when the nozzle needle is half lifted, and FIG. 3C is the nozzle needle full lift. It is a figure which shows time.
FIG. 4 is an overall cross-sectional view of a fuel injection valve according to a second embodiment of the present invention.
[Explanation of symbols]
B1-B6 Body 1 Electrostrictive actuator (actuator)
11 injection hole 12 fuel reservoir 2 first control chamber 21 nozzle needle 22 spring 23 first in-orifice passage 24 first in-orifice 25 first out-orifice passage 26 first out-orifice 31 large diameter piston 32 displacement expansion chamber 33 small diameter piston 34 Out volume (low pressure passage)
43 Spring (spring member)
5 Control valve 51 Sliding hole 51a Valve cylinder chamber 52 Valve piston 53 Valve cylinder 531 First seat portion 54 Alignment ring (alignment member)
55 Low pressure chamber 56 Out passage (low pressure passage)
57 Body seat chamber 571 Second seat portion 6 Second control chamber 61 Lift lock piston (lift lock member)
62 Spring 63 Second in-orifice passage 64 Second in-orifice 65 Second out-orifice passage 66 Second out-orifice 101 High-pressure fuel inlet 102 High-pressure fuel passage 103 Low-pressure fuel outlet 104 Low-pressure fuel passage

Claims

ノズルニードルに高圧燃料通路からの高圧の油圧を作用させる第１制御室と、
上記ノズルニードルのリフト側に摺動自在に配設され、その位置に応じて上記ノズルニードルの最大リフト量を変化させるリフトロック部材と、
上記リフトロック部材に上記高圧燃料通路からの高圧の油圧を作用させる第２制御室と、
低圧通路を開閉して上記第１制御室および第２制御室の油圧を増減する制御弁とを備え、上記制御弁をアクチュエータで駆動することによりノズルニードルのリフトを制御する燃料噴射弁において、
上記制御弁が、上記低圧通路および上記第１、第２制御室への通路がそれぞれ開口する摺動穴と、該摺動穴内に摺動自在に収容されて上記低圧通路と上記第１、第２制御室との連通を制御する弁ピストンを有し、かつ上記摺動穴および上記弁ピストンを、上記弁ピストンに作用する上記高圧燃料通路からの高圧の油圧力がバランスする形状としたことを特徴とする燃料噴射弁。A first control chamber in which high pressure hydraulic pressure from the high pressure fuel passage is applied to the nozzle needle;
A lift lock member that is slidably disposed on the lift side of the nozzle needle and changes the maximum lift amount of the nozzle needle according to the position;
A second control chamber in which high pressure hydraulic pressure from the high pressure fuel passage is applied to the lift lock member;
A fuel injection valve comprising: a control valve that opens and closes a low-pressure passage to increase or decrease the hydraulic pressure of the first control chamber and the second control chamber;
The control valve is slidably accommodated in the sliding hole in which the low-pressure passage and the passage to the first and second control chambers are respectively opened, and is slidably accommodated in the sliding hole. (2) A valve piston for controlling communication with the control chamber is provided, and the sliding hole and the valve piston are shaped to balance the high pressure oil pressure from the high pressure fuel passage acting on the valve piston. A fuel injection valve.

上記摺動穴の中間部に上記第１制御室への通路を開口し、上記摺動穴の一端側に設けた上記低圧通路との間に第１シート部を、他端側に設けた上記第２制御室への通路との間に第２シート部を形成して、上記第１シート部と第２シート部および上記他端側の上記弁ピストンの摺動部の径を略同一とした請求項１記載の燃料噴射弁。 A passage to the first control chamber is opened in an intermediate portion of the sliding hole, and a first seat portion is provided on the other end side between the low pressure passage provided on one end side of the sliding hole. A second seat portion is formed between the passage to the second control chamber and the diameters of the sliding portions of the valve piston on the other end side are substantially the same. The fuel injection valve according to claim 1.

上記摺動穴の上記ノズルニードル側半部に上記弁ピストンの一方の端部を摺動自在に挿通し、上記摺動穴の上記アクチュエータ側半部を拡径して上記低圧通路に連通する弁シリンダ室を形成して、該弁シリンダ室内に配置した筒状のシリンダ形成部材に上記弁ピストンの他方の端部を摺動自在に挿通するとともに、上記シリンダ形成部材と上記弁シリンダ室の頂面との間に、調芯機能を有する調芯部材を配設した請求項１または２記載の燃料噴射弁。 One end of the valve piston is slidably inserted into the nozzle needle side half of the sliding hole, and the actuator side half of the sliding hole is expanded to communicate with the low pressure passage A cylinder chamber is formed, and the other end of the valve piston is slidably inserted into a cylindrical cylinder forming member disposed in the valve cylinder chamber, and the top surface of the cylinder forming member and the valve cylinder chamber The fuel injection valve according to claim 1, wherein an alignment member having an alignment function is disposed between the two.

上記弁ピストンを上記シリンダ形成部材側に付勢するバネ部材を設けた請求項３記載の燃料噴射弁。 4. The fuel injection valve according to claim 3, further comprising a spring member that urges the valve piston toward the cylinder forming member.

上記バネ部材を、上記摺動穴の上記他端側の端部と上記弁ピストンの間に設けた低圧室または上記弁シリンダ室内に設置する請求項４記載の燃料噴射弁。 5. The fuel injection valve according to claim 4, wherein the spring member is installed in a low-pressure chamber or the valve cylinder chamber provided between the end portion on the other end side of the sliding hole and the valve piston.