JP4453155B2 - Remote commander - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、発光素子駆動する回路に係わり、特に、リモートコマンダーのＬＥＤ（発光ダイオード）の駆動電力を少なくすることができる発光駆動回路に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、大部分の電子機器は遠隔的に操作することができる遠隔操作機能を備えており、遠隔制御機器から出力される光、又は電波によって、離れた位置から電子機器を操作することが可能になっている。
例えば、テレビジョン受像機やＶＴＲ等の電子機器に対しては、通常、赤外線コマンド信号を送出し、機器の遠隔操作を可能とするものはリモートコマンダとして殆どの機種に付属したものになっている。
【０００３】
図６はこのようなリモートコマンダーの概要を示したもの、１１は駆動用の電力を供給する乾電池、１２はリモートコマンダ（以下、リモコンという）の内部に形成されているコマンド信号発生回路であって、釦状に配列されているキーＫ１・・・Ｋｎを選択した操作に基づいて、選択信号を出力するＣＰＵ１３，このＣＰＵ１３の選択信号によって読み出されるコマンド信号が格納されているメモリ１４、メモリ１４から読み出されたコマンドデータで搬送波を変調する変調部１５を備えている。
そしてこの変調部１５から出力される断続信号によって、オンオフ制御されるトランジスタＴＲ₁、および発光ダイオードＬＥＤ₁によって発光駆動回路が形成されている。
【０００４】
トランジスタＴ_R1のベースには抵抗ｒ₁ を介してドライブパルスとしてのコマンドコードが供給されており、トランジスタＴ_R1はこのドライブパルスによってオン／オフ制御される。そして赤外線を出力するＬＥＤ₁に対しては電流制限抵抗Ｒを介して電源電圧が供給されており、すなわち、トランジスタＴ_R1の導通に伴ってＬＥＤ１の発光動作がなされることにより、コマンドコードが赤外線で出力されることになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、赤外線を出力するＬＥＤ₁の電圧電流特性は図７に示すようにスレッショルド電圧Ｖｆを有しているため、一般的に端子電圧が１．５Ｖ〜１．７Ｖ以上となったときに発光動作を行なう。そのため、上記したようなリモートコントローラでは電源電圧（＋Ｖ）としては３Ｖ（例えば乾電池２本分）となるように設定される必要があり、また或は 1.5Ｖ（即ち乾電池１本）が電源電圧とされる場合は昇圧回路を介在させてＬＥＤ１の動作電圧より高い電圧を作り出す必要があり、いづれにしてもコストアップが生じるという問題がある。
また、さらに、ＬＥＤ１に対して所定以上の電流が流れないようにするために電流制限抵抗Ｒを設けているので、この電流制限抵抗Ｒで消費される電力損失が、電池の寿命を著しく短くするという問題がある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明はこのような問題点に鑑みて、より低電圧で効率よくＬＥＤ等の負荷を駆動することのできる発光駆動回路を提供するものであり、このため、
キー操作部と、該キー操作部から出力された操作情報に基づいて所定の周期で断続するコマンドコード信号を出力するシステムコントローラと、
前記コマンドコード信号が制御入力端子に供給されるスイッチング素子と、
前記スイッチング素子の負荷として電源ラインに接続されているコイルと、
２個の赤外線発光ダイオード素子を前記電源ラインの極性に対して逆方向となるように直列に接続し、前記コイルに対して並列接続されている発光部と、
前記スイッチング素子とコイルとの接続点と、前記電源ライン間に接続されているコンデンサとを備えている。
そして、前記スイッチング素子のオフ期間に発生する逆記電圧により、前記２個の赤外線発光ダイオードに流れる駆動電流をI、その発光パワーをＷとしたときにdW/dIが減少を始める点の駆動電流値が（Ｉ ₂ ）となるように、例えば、赤外線発光ダイードの駆動連流のピーク値が、ほぼ１７０ｍAの鋸波となるように設定して、 各赤外線ダイードの発光パワー（Ｗ₂)を定めている。
さらに、前記駆動電流がゼロとなった後に生じるコイルとコンデンサによる共振周波数により、前記スイッチング素子がゼロ電圧スイッチング制御（ＺＶＳ）となるようにコンデンサの容量が設定されている発光駆動回路からなるリモートコマンダに特徴を有するものであります。
【０００７】
上記構成により、電源電圧が直列に接続された少なくとも２個のＬＥＤの動作電圧より低い場合であっても、リアクタンス手段に蓄積されたエネルギを利用して、ＬＥＤ１個の場合に比べて低い電流で効率的に駆動することができると共に、リアクタンス手段の共振現象を利用してスイッチングロスを軽減し負荷の動作電圧を効率的に得ることができる。また、電池が寿命近くになり電池の供給電圧が下がってきても、ＬＥＤを安定して駆動できるので電池の寿命を延ばすことができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】
図１は本発明の発光駆動回路の一実施例をリモートコマンダーにおける発光ダイオード（以下、ＬＥＤという）駆動回路として適用した実施の形態を示すものである。
この図において１は２個のＬＥＤ１ａ，１ｂが直列に接続された発光部を示し、それぞれ前記図７に示すような電流電圧特性を有する。また、１０は図６に示したように制御コマンドデータを格納しているメモリと、ＣＰＵ、及び変調部等からなるマイクロコンピュータによって構成されるシステムコントローラ、１１はキー操作部を示し、システムコントローラ１０は使用者がキー操作を行なうことによってキー操作部１１から操作情報が入力されると、その操作に対応したコマンドコード（ドライブ制御信号）Ｓ_D を内部メモリ手段から読み出して出力する。１２は電源であり、例えば ３Ｖ（乾電池２本）に設定される。
【０００９】
２０は本実施例の発光駆動回路であり、コイルＬ 、トランジスタＴ_R、抵抗ｒ共振用のコンデンサＣ によって構成されている。
システムコントローラ１０から出力されたドライブ制御信号Ｓ_D は、後で述べるように、ほぼ４０ＫＨ_Zのキャリヤ周波数をコマンドコード信号によって変調したものであり、抵抗ｒを介してトランジスタＴ_Rのベースに入力される。
トランジスタＴ_Rのコレクタと電源１２の間にコイルＬと、共振用のコンデンサＣが設けられると共に、このコイルＬと共振用のコンデンサＣに対してさらに赤外線を発光するＬＥＤ１ａ，１ｂが接続をされている。
なお、コイルＬは、例えば１５０μＨ位の値であればよく、Ｃは１０，０００ＰＦ程度のもが使用される。
【００１０】
このような駆動回路２０において、パルス状のドライブ制御信号Ｓ_D がトランジスタＴ_Rのオン／オフを制御することによりＬＥＤ１ａ，１ｂの駆動電圧が得られる。
システムコントローラ１０から出力されるドライブ制御信号Ｓ_D は例えば図２（ａ）に示すように、40KHz のキャリア周波数を断続し、『１』『０』情報で変調したものであり、この波形は図２（ｂ）に拡大して示すようにほぼ１：１のパルスデューティの波形である。
なお、『１』の時間長は１．２ｍＳであるのに対して『０』の時間長は０．６ｍＳとされ、赤外線を利用したデータ通信に適応されているＩｒＤＡ規格に沿ってリモートコントロール信号が送出されるように設定されている。
【００１１】
図３はドライブ制御信号Ｓ_D がトランジスタＴ_Rのベースに供給されることによって、電池１２から供給される電流ｉBAT、スイッチング素子を構成するトランジスタＴＲのコレクタ電圧Ｖｃと、コレクタ電流ｉｃ、コイルＬに流れるコイル電流ｉＬ、コンデンサＣを流通する電流ｉｃ、ＬＥＤに流れる駆動電流ｉｄの変化を示すものである。
また、トランジスタがオンからオフに到るときに各素子に流れる電流を模式図的に（ａ）（ｂ）（ｃ）（ｄ）（ｅ）で示している。
【００１２】
図３において期間ｔ１の初期でドライブ制御信号ＳＤがハイレベルになると、トランジスタＴＲがオンとなり、そのコレクタ電圧Ｖｃほぼ０電位となる。そして、この期間に電池１２からコイルＬに対して順次増加する電流ｉＬが流れ、オン期間ｔ１では、ほぼ1/2・Ｌ・ｉ２・ｔ１の電磁エネルギがコイルＬに蓄積される。
また、このオン期間ｔ１の立ち上がり及び立ち下がり時点でコンデンサＣに対して充放電電流が僅かに流れる。
【００１３】
このように、トランジスタＴ_Rがオンとなる期間では、コイルＬに電磁エネルギが蓄積されてゆき、トランジスタＴ_Rがオフにされたｔ₂ 期間ではコイルＬに逆起電力が発生し、トランジスタＴ_Rのコレクタ電圧Ｖ_C は電源電圧より高い電圧に上昇する。そしてこのトランジスタＴ_Rがオフ期間になっているときの逆起電圧によりＬＥＤに順方向の駆動電流ｉｄが流れ、発光部１が発光する。
【００１４】
コイルＬの逆起電圧が２個の発光ダイオードのシュレショルド電圧以下になると、駆動電流ｉｄが０になり、この時点からにコイルＬとコンデンサＣによる共振作用によってコレクタ電位が正弦波状に変化する。
この共振周波数によるコレクタ電圧の変化が、次のオン期間ｔ１の始まり時点で０電位に近くになるようにコンデンサＣの容量が調整されていると、トランジスタはゼロ電圧スイッチング制御（ＺＶＳ）となり、トランジスタＴＲのスイッチングロスを低減することができる。
【００１５】
ところで、本発明の発光駆動回路におけるトランジスタＴ_Rのベース電流ｉｂは、従来の電流制限抵抗ＲによってＬＥＤの電流を制限している駆動回路に比較して数十分の１とすることができる。
これは、インダクタンス素子を負荷したトランジスタがオンし、オン期間（０．０１２５ｍＳ）では、従来ＬＥＤの電流はピーク電流が一定な直流電流であったので、これを負荷とするＴｒは充分なベース電流が必要であったが、本駆動回路のトランジスタＴｒのコレクタ電流はノコギリ波の電流が流れるため、オン時点からしばらくは僅かなベース電流でよい。オン区間からオフ区間に反転する時点でコレクタ電流はピークとなるが、コレクタにつながれているコンデンサＣにより、このピーク電流の一部が補充される。すなわち、Ｃの交流インピーダンスが低いため、トランジスタＴｒがピーク電流となるときはコイルＬの両端の電圧が低下しており、飽和領域に達していなくとも、コンデンサＣによりインダクタンス素子にピーク電流を流すことができる。
【００１６】
このようにして再びドライブ制御信号Ｓ_D によりトランジスタＴ_Rがオンとされると、コイルＬに電流ｉ_L が流れ始め、以上の動作を繰り返すことによりＬＥＤ１ａ，１ｂは図２（ｂ）のドライブ制御信号Ｓ_D が供給されている間点灯されることになり、このドライブ制御信号Ｓ_D は図２（ａ）のようなコマンドコードとして変調されていることにより、ＬＥＤ１ａ，１ｂの出力は当該リモートコマンダーから所定の電子機器へのコマンド信号を送出することができる。
【００１７】
上記実施の態様は１個のＬＥＤを使用するときでも同様な効果を奏することができるが、以下に述べるように２個のＬＥＤを使用したことによって、さらに効率的な発光を行わせることができる。
図４は発光ダイオードを電流駆動したときの電流値とそのときの発光パワーＷの関係ををさらに詳細に示している。
駆動電流ｉｄが増加すると発光パワーＷが増加しているが発光パワーの増加量は放物曲線となっている。そのため、例えば発光パワーＷ２が２倍となるＷ１となるときに、駆動電流ｉｄは、例えばＩ２（１７０ｍA）からＩ１（４００ｍA）となるように変化し、駆動電流は２倍以上の電流値を要する。
【００１８】
そこで、本発明の図１に示した実施の形態では、２個の発光ダイオード１ａ、１ｂを直列に接続し、各発光ダイオードの発光パワーがＷ２となる比較的低電流領域（Ｉ ₂ ）で駆動することにより、２個の発光ダイオードの合成出力で所望の発光パワーＷ１が得られるようにしている。
駆動電流ｉｄの最適値は微分値（ｄＷ／ｄＩ）が減少を始めるときの駆動電流とすればよいが、その最適な駆動電流を得るために印加する電圧は、コイルのリアクタンスや電源電圧、及びダイオードのシュレショルド電圧等をパラメータとして変化するので、最適値を簡単に決めることができないが、赤外線用の発光ダイオードの場合、２個の直列接続されたＬＥＤに対して、ピーク電流１７０ｍＡ前後のノコギリ波の駆動電流を流すことにより、従来よりほぼ１／４の電力で必要とする発光パワーが得られた。
【００１９】
図５はリモートコマンダーに適用できる本発明の発光駆動回路２０の変形例を示したもので図１の場合と同一部分は同一符号としている。
この実施の形態では共振用のコンデンサＣが電源ラインのアース側に接続され直列共振回路を構成するものである。
発光ダイオードＬＥＤを駆動する駆動電流ｉｄは、図１の場合と同様にコイルＬに蓄積された電磁エネルギによって生成される。共振電流は電源ラインを介して流れることになり、結果的に並列共振回路となる点で図１の場合と同一の動作となる。
【００２０】
本発明の発光駆動回路におけるスイッチングトランジスタＴＲのベース抵抗ｒに換えてコイルを使用し、このコイルの時定数と駆動用のコイルＬの時定数を一致させておくと、ドライブ制御信号Ｓ_D によって供給されるベース電流波形も、コレクタ電流波形とほぼ同一になり、さらに省電力効果が得られる。
【００２１】
【発明の効果】
以上説明したように本発明の発光駆動回路は、インダクタンス手段による誘導作用を利用して負荷の動作電圧を効率的に得ることができるため、ＬＥＤの駆動電流を制限する電流制限抵抗を省略すると共に、トランジスタのスイッチングロスを低減することによって、従来より消費電力を少なくすることができるという利点がある。
そのため、リモートコマンダに適応したときは２個のＬＥＤを使用して効率的に発光できるのでバッテリー長寿命化及び省電力化を非常に簡単な回路構成で達成できる、環境に優しい遠隔操作をすることができるという効果がある。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明をリモートコントローラに適応したときの実施例の回路図である。
【図２】図１の実施例におけるスイッチング波形図である。
【図３】図１の実施例における動作説明のための波形図である。
【図４】発光ダイオードの駆動電流と発光パワーの関係を示すグラフである。
【図５】本発明の他の発光駆動回路例の回路図である。
【図６】従来のリモートコントローラの回路図である。
【図７】発光ダイオードの電流電圧特性図である。
【符号の説明】
１ａ，１ｂ ＬＥＤ、２０ 駆動回路、Ｔ_R トランジスタ、Ｌ コイル、
Ｃ 共振用のコンデンサ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a circuit for driving a light emitting element, and more particularly to a light emitting drive circuit capable of reducing the driving power of an LED (light emitting diode) of a remote commander.
[0002]
[Prior art]
In recent years, most electronic devices have a remote control function that can be operated remotely, and it is possible to operate electronic devices from a remote location by light or radio waves output from remote control devices. It has become.
For example, for an electronic device such as a television receiver or a VTR, a device that sends an infrared command signal and enables remote operation of the device is usually attached to most models as a remote commander. .
[0003]
FIG. 6 shows an outline of such a remote commander, 11 is a dry battery supplying power for driving, and 12 is a command signal generating circuit formed inside the remote commander (hereinafter referred to as remote control). Based on the operation of selecting the keys K1... Kn arranged in a button shape, the CPU 13 outputs a selection signal, the memory 14 stores the command signal read by the selection signal of the CPU 13, and the memory 14. A modulation unit 15 that modulates the carrier wave with the read command data is provided.
A light emission drive circuit is formed by the transistor TR ₁ that is on / off controlled by the intermittent signal output from the modulation unit 15 and the light emitting diode LED ₁ .
[0004]
The base of the transistor T _R1 is command code is supplied as the drive pulses through the resistor r _1, transistor T _R1 is ON / OFF controlled by this drive pulse. And for the LED ₁ to output the infrared is supplied with power supply voltage via a current limiting resistor R, that is, by the light emitting operation of LED1 with the conduction of transistor T _R1 is made, the command code is infrared Will be output.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, since the voltage-current characteristic of LED ₁ that outputs infrared rays has a threshold voltage Vf as shown in FIG. 7, generally, the light emission operation is performed when the terminal voltage becomes 1.5 V to 1.7 V or more. To do. Therefore, in the remote controller as described above, the power supply voltage (+ V) needs to be set to 3V (for example, two batteries), or 1.5V (that is, one battery) is set as the power supply voltage. In this case, it is necessary to create a voltage higher than the operating voltage of the LED 1 by interposing a booster circuit, and there is a problem that the cost increases in any case.
Furthermore, since a current limiting resistor R is provided to prevent a current exceeding a predetermined value from flowing through the LED 1, the power loss consumed by the current limiting resistor R significantly shortens the battery life. There is a problem.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In view of such a problem, the present invention provides a light emission driving circuit that can efficiently drive a load such as an LED at a lower voltage, and therefore,
A system controller that outputs a command code signal that is intermittent at predetermined intervals based on the operation information output from the key operation unit;
A switching element to which the command code signal is supplied to a control input terminal;
A coil connected to a power line as a load of the switching element;
Two infrared light emitting diode elements connected in series so as to be in opposite directions with respect to the polarity of the power supply line, and a light emitting section connected in parallel to the coil;
A connection point between the switching element and the coil and a capacitor connected between the power supply lines are provided.
The driving current at which dW / dI starts to decrease when the driving current flowing through the two infrared light emitting diodes is I and the light emission power is W due to the reverse voltage generated during the OFF period of the switching element. For example, by setting the peak value of the driving continuity of the infrared light emitting diode to be a sawtooth of about 170 mA so that the value becomes (I ₂ ), the light emission power (W ₂ ) of each infrared diode is determined. ing.
Further, a remote commander comprising a light emission drive circuit in which the capacitance of the capacitor is set so that the switching element is set to zero voltage switching control (ZVS) by the resonance frequency generated by the coil and the capacitor after the drive current becomes zero. It has the characteristics in.
[0007]
With the above configuration, even when the power supply voltage is lower than the operating voltage of at least two LEDs connected in series, the energy stored in the reactance means is used and the current is lower than that of a single LED. In addition to being able to drive efficiently, it is possible to reduce the switching loss by utilizing the resonance phenomenon of the reactance means and to efficiently obtain the operating voltage of the load. Further, even when the battery is near the end of its life and the supply voltage of the battery is lowered, the LED can be driven stably, so that the life of the battery can be extended.
[0008]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
FIG. 1 shows an embodiment in which one embodiment of the light emission drive circuit of the present invention is applied as a light emitting diode (hereinafter referred to as LED) drive circuit in a remote commander.
In this figure, reference numeral 1 denotes a light emitting section in which two LEDs 1a and 1b are connected in series, and each has a current-voltage characteristic as shown in FIG. In addition, as shown in FIG. 6, reference numeral 10 denotes a system controller including a memory storing control command data, a microcomputer including a CPU and a modulation unit, and 11 denotes a key operation unit. When operation information is input from the key operation unit 11 by a key operation by the user, a command code (drive control signal) _SD corresponding to the operation is read from the internal memory means and output. Reference numeral 12 denotes a power source, which is set to, for example, 3 V (two dry batteries).
[0009]
Reference numeral 20 denotes a light emission drive circuit according to this embodiment, which includes a coil L 1, a transistor T _R , and a resistor r resonance capacitor C 1.
Drive control signal S _D output from the system controller 10 is input as described later, it is obtained by modulating the command code signal carrier frequency of approximately 40KH _Z, via a resistor r to the base of the transistor T _R The
A coil L between the collector and a power supply 12 of the transistor T _R, together with the capacitor C for resonance is provided, LEDs 1a further emits infrared light to the capacitor C for resonance with the coil L, 1b is connected Yes.
The coil L may have a value of about 150 μH, for example, and C is about 10,000 PF.
[0010]
In such a drive circuit 20, LEDs 1a, the driving voltage of 1b obtained by pulsed driving control signal S _D to control the on / off transistor T _R.
For example, as shown in FIG. 2A, the drive control signal S _D output from the system controller 10 is obtained by intermittently modulating a carrier frequency of 40 KHz and “1” “0” information. As shown in the enlarged view of 2 (b), it is a pulse duty waveform of approximately 1: 1.
The time length of “1” is 1.2 mS, whereas the time length of “0” is 0.6 mS, and the remote control signal conforms to the IrDA standard adapted for data communication using infrared rays. Is set to be sent out.
[0011]
3 by the drive control signal S _D is fed to the base of the transistor T _R, the current supplied from the battery 12 IBAT, and the collector voltage Vc of the transistor TR constituting the switching element, the collector current ic, the coil L It shows changes in the flowing coil current iL, the current ic flowing through the capacitor C, and the drive current id flowing in the LED.
In addition, the current flowing through each element when the transistor is turned from on to off is schematically shown by (a), (b), (c), (d), and (e).
[0012]
In FIG. 3 , when the drive control signal SD becomes a high level at the beginning of the period t1, the transistor TR is turned on, and the collector voltage Vc becomes almost zero potential. In this period, a current iL that sequentially increases from the battery 12 to the coil L flows, and electromagnetic energy of approximately 1/2 · L · i2 · t1 is accumulated in the coil L in the on-period t1.
In addition, a charging / discharging current slightly flows through the capacitor C at the rising and falling times of the on period t1.
[0013]
Thus, in the period in which the transistor T _R is turned on, Yuki electromagnetic energy is accumulated in the coil L, counter electromotive force is generated in the coil L, the transistor T _R is at t ₂ period is turned off, the transistor T _R The collector voltage V _C of this rises to a voltage higher than the power supply voltage. And this transistor T _R drive current id forward to the LED to flow through counter electromotive voltage when turned off period, the light emitting unit 1 emits light.
[0014]
When the back electromotive voltage of the coil L becomes equal to or lower than the threshold voltage of the two light emitting diodes, the drive current id becomes 0, and the collector potential changes in a sine wave shape by the resonance action of the coil L and the capacitor C from this point.
When the capacitance of the capacitor C is adjusted so that the change in the collector voltage due to the resonance frequency is close to 0 potential at the beginning of the next on-period t1, the transistor becomes zero voltage switching control (ZVS). TR switching loss can be reduced.
[0015]
Meanwhile, the base current ib of transistor T _R in the light emission drive circuit of the present invention can be compared to a drive circuit for the conventional current limiting resistor R limits the LED current to several tenths.
This is because a transistor loaded with an inductance element is turned on, and the current of the LED is a direct current with a constant peak current during the on period (0.0125 mS). However, since the collector current of the transistor Tr of this drive circuit is a sawtooth current, a slight base current may be required for a while from the ON point. The collector current peaks at the time of inversion from the on period to the off period, but a part of this peak current is supplemented by the capacitor C connected to the collector. That is, since the AC impedance of C is low, the voltage at both ends of the coil L decreases when the transistor Tr has a peak current, and even if the voltage does not reach the saturation region, the peak current is caused to flow through the inductance element by the capacitor C. Can do.
[0016]
Thus transistor T _R is turned on again by the drive control signal S _D and the current i _L in the coil L begin to flow, LEDs 1a by repeating the above operation, 1b drive control shown in FIG. 2 (b) Since the drive control signal S _D is modulated as a command code as shown in FIG. 2A, the output of the LEDs 1a and 1b is controlled by the remote commander while the signal S _D is supplied. Can send a command signal to a predetermined electronic device.
[0017]
Although the above embodiment can achieve the same effect even when one LED is used, more efficient light emission can be performed by using two LEDs as described below. .
FIG. 4 shows the relationship between the current value when the light emitting diode is current driven and the light emission power W at that time in more detail .
When the drive current id increases, the light emission power W increases, but the increase amount of the light emission power is a parabolic curve. Therefore, for example, when the light emission power W2 is W1, which is doubled, the drive current id changes from, for example, I2 (170 mA) to I1 (400 mA), and the drive current requires a current value more than doubled. .
[0018]
Therefore, in the embodiment shown in FIG. 1 of the present invention, two light emitting diodes 1a and 1b are connected in series, and are driven in a relatively low current region (I ₂ ) where the light emitting power of each light emitting diode is W2. Thus, a desired light emission power W1 can be obtained by a combined output of the two light emitting diodes.
The optimum value of the drive current id may be the drive current when the differential value (dW / dI) starts to decrease, but the voltage applied to obtain the optimum drive current is the reactance of the coil, the power supply voltage, and Since the threshold voltage of the diode changes as a parameter, the optimum value cannot be easily determined. However, in the case of an infrared light emitting diode, a sawtooth wave with a peak current of around 170 mA is applied to two LEDs connected in series. The required light emission power was obtained with about 1/4 of the conventional power.
[0019]
FIG. 5 shows a modification of the light emission drive circuit 20 of the present invention which can be applied to a remote commander. The same parts as those in FIG.
In this embodiment and constitutes a series resonant circuit is connected to the ground side of the capacitor C for resonance power supply line.
The driving current id for driving the light emitting diode LED is generated by the electromagnetic energy accumulated in the coil L as in the case of FIG. The resonance current flows through the power supply line, resulting in the same operation as in FIG. 1 in that a parallel resonance circuit is obtained.
[0020]
If a coil is used in place of the base resistance r of the switching transistor TR in the light emission drive circuit of the present invention and the time constant of this coil and the time constant of the drive coil L are matched, the drive control signal _SD supplies it. The generated base current waveform is almost the same as the collector current waveform, and a power saving effect can be obtained.
[0021]
【The invention's effect】
As described above, the light emission driving circuit of the present invention can efficiently obtain the operating voltage of the load by using the inductive action by the inductance means, and therefore omits the current limiting resistor that limits the LED driving current. By reducing the switching loss of the transistor, there is an advantage that power consumption can be reduced as compared with the conventional technique.
Therefore, when adapting to a remote commander, two LEDs can be used to emit light efficiently, so battery life can be extended and power saving can be achieved with a very simple circuit configuration. There is an effect that can be .
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a circuit diagram of an embodiment when the present invention is applied to a remote controller.
FIG. 2 is a switching waveform diagram in the embodiment of FIG.
FIG. 3 is a waveform diagram for explaining operations in the embodiment of FIG. 1;
FIG. 4 is a graph showing a relationship between a driving current of a light emitting diode and light emission power.
FIG. 5 is a circuit diagram of another light emission drive circuit example of the present invention.
FIG. 6 is a circuit diagram of a conventional remote controller.
FIG. 7 is a current-voltage characteristic diagram of a light-emitting diode.
[Explanation of symbols]
1a, 1b LED, 20 driving circuit, T _R transistor, L the coil,
C Resonance capacitor

Claims (2)

キー操作部と、該キー操作部の操作情報に基づいて、所定の周期で断続するコマンドコード信号を出力するシステムコントローラと、
前記コマンドコード信号が制御入力端子に供給されるスイッチング素子と、
前記スイッチング素子の出力端子と電源ライン間に接続されているコイルと、
２個の赤外線発光ダイオード素子を前記電源ラインの極性に対して逆方向となるように直列に接続し、前記コイルに対して並列接続している発光部と、
前記スイッチング素子の出力端子とコイルとの接続点と、前記電源ライン間に接続されているコンデンサとを備え、
前記スイッチング素子のオフ期間に発生する前記コイルの逆起電圧により前記２個の赤外線発光ダイオードに流れる駆動電流を（I）、該駆動電流による前記赤外線発光ダイオーの発光パワーを（Ｗ）としたときに、（dW／dI）が減少を始める点が前記赤外線発光ダイオードの発光パワーとなるように、該赤外線発光ダイオードの駆動電流のピーク電流がほぼ１７０mAの鋸波となるように定めると共に、前記駆動電流がゼロになった時点で発生する上記コイルと前記コンデンサによる共振周波数により、前記スイッチング素子がゼロ電圧スイッチング制御（ＺＶＳ）となるように前記コンデンサの容量が設定されている発光駆動回路を有することを特徴とするリモートコマンダ。A system controller that outputs a command code signal that is intermittent in a predetermined cycle based on operation information of the key operation unit and the key operation unit;
A switching element to which the command code signal is supplied to a control input terminal;
A coil connected between an output terminal of the switching element and a power line;
Two infrared light emitting diode elements connected in series so as to be in opposite directions with respect to the polarity of the power line, and a light emitting section connected in parallel to the coil;
A connection point between the output terminal of the switching element and the coil, and a capacitor connected between the power supply lines,
The driving current flowing through the two infrared light-emitting diode by the counter electromotive voltage of the coil that generates the OFF period of the switching element (I), when the light emission power of the infrared light emitting diode according to the drive current (W) and In addition, the peak current of the drive current of the infrared light emitting diode is determined to be a sawtooth wave of approximately 170 mA so that the point at which (dW / dI) starts to decrease is the light emission power of the infrared light emitting diode , and the drive It has a light emission driving circuit in which the capacitance of the capacitor is set so that the switching element becomes zero voltage switching control (ZVS) by the resonance frequency generated by the coil and the capacitor generated when the current becomes zero. Remote commander that features. 前記電源ラインは２本直列接続されている電池によって電源電圧がほぼ３Ｖにされている請求項１に記載のリモートコマンダ。 The remote commander according to claim 1, wherein the power supply voltage is set to approximately 3 V by two batteries connected in series with each other.

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