JP4438234B2 - AC generator for vehicles - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、乗用車やトラック等に搭載される車両用交流発電機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
近年、車両用交流発電機の高出力化、低騒音化の傾向はめざましく、種々の技術が採用されている。特に、主流になりつつある手法として、固定子巻線として平角導体を用い、コイルエンドの相互干渉をなくすとともに、２組の三相巻線を磁気騒音脈動の半波長（３０°）分の位相差を持たせて巻装し、それぞれに三相整流器を接続したものがある。図１３は、２組の三相巻線を用いた従来の車両用交流発電機の結線図である。例えば、特許公報第２９２７２８８号には、このような構造の車両用交流発電機等が開示されている。この技術を採用することにより、固定子巻線の密巻きによる高出力効果と、二重三相位相差巻きによる磁気音キャンセル効果は、他に類を見ない優れた特性を呈することが確かめられている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、上述した従来の車両用交流発電機では、平角導体を多数、しかも二重に成形重畳して組み付けた後に成形するとともに、合計で１２個の整流素子やこれらの煩雑な組み付け工程が必要になり、部品点数や組付工程の面でコスト抑制上の制約となっていた。
【０００４】
このため、固定子の１スロット当たりの平角導体数の削減や少ない平角導体数で出力電圧を上げることができるとともに、１２個未満の少ない整流素子で２組の独立した三相巻線の誘起電圧を整流することが可能な車両用交流発電機が望まれている。
【０００５】
本発明は、このような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、固定子巻線に用いる導体数や整流装置を構成する整流素子の個数を減らすことができる車両用交流発電機を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
上述した課題を解決するために、本発明の車両用交流発電機は、界磁巻線を有する回転子と、複数の三相巻線組からなる複数の固定子巻線が単一の固定子鉄心に巻装された固定子と、複数の固定子巻線に誘起される電圧を整流する整流装置とを備え、整流装置内において複数の固定子巻線が直列接続し、固定子巻線に含まれる一の組の三相巻線組に流れる電流が、固定子巻線に含まれる他の組の三相巻線組に流れるように、整流装置において結線がなされており、整流装置は、正極端子側に接続された第１の整流素子群と、負極端子側に接続された第２の整流素子群と、第１および第２の整流素子群の間に接続された第３の整流素子群とを備え、直列接続された複数の固定子巻線はそれぞれＹ結線されるとともに、固定子鉄心に対し電気角で３０°の位相差となるように配置され、さらに、直列接続された複数の固定子巻線は、電気角で１５０°の位相差を有し、これら複数の固定子巻線のうち電気角で１５０°の位相差を有する２つの相巻線をそれぞれ第３の整流素子群を構成する単一の整流素子を介して接続されている。複数の固定子巻線が直列接続されているため、所定の出力電圧を発生させるために必要なそれぞれの固定子巻線の起電圧を低くすることができる。これにより、各固定子巻線の巻数を減らすことができ、固定子巻線を構成している導体数を低減することが可能になる。
【０００７】
また、直列接続された複数の固定子巻線は、電気角で１５０°の位相差を有し、これら複数の固定子巻線のうち電気角で１５０°の位相差を有する２つの相巻線をそれぞれ第３の整流素子群を構成する単一の整流素子を介して接続しており、直列接続された三相巻線組の起電圧を合成することにより全体の出力電圧が得られるため、一定の出力電圧を得るために各固定子巻線によって発生する起電圧を低くすることができる。
【０００８】
また、複数の固定子巻線について、固定子鉄心に対し電気角で３０°の位相差となるように配置することにより、位相を考慮して電圧を合成した際の無効成分を減らすことができる。また、磁気騒音脈動の半波長分の位相差を持たせて複数の固定子巻線を形成することにより、磁気騒音を低減することができる。さらに、第３の整流素子群を介して複数の固定子巻線同士が接続されるため、一方の固定子巻線から他方の固定子巻線に流れる電流の向きを一方向にすることができ、各固定子巻線間で電流が逆流することを防止することができる。
【００１０】
また、上述した固定子巻線は、複数の平角導体を用いて構成されていることが望ましい。平角導体を用いることにより固定子鉄心の各スロットにおける占積率を高めることができる。また、複数の平角導体を用いて固定子巻線を構成する場合には、平角導体同士の接合や端部の引出し等のための成形作業や溶接作業が必要になるが、固定子巻線の巻数、すなわち平角導体の本数を減らすことができるため、これらの成形作業や溶接作業等に要する手間を大幅に低減することができる。
【００１１】
また、平角導体は、固定子鉄心の各スロットに２本が収容されていることが望ましい。上述したように、複数の固定子巻線同士を直列に接続することにより、各固定子巻線の巻回数を減らすことができるため、１スロット当たり２本の平角導体が収容された固定子巻線を用いた場合であっても、従来の１スロット当たり４本の平角導体を用いた車両用交流発電機と同等の出力電圧を得ることができる。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明を適用した一実施形態の車両用交流発電機について、図面を参照しながら詳細に説明する。
〔第１の実施形態〕
図１は、第１の実施形態の車両用交流発電機の全体構成を示す断面図である。図１に示す車両用交流発電機１は、固定子２、回転子３、フレーム４、５、整流装置６、ブラシ装置７、電圧制御装置８、リアカバー９等を含んで構成されている。
【００１３】
固定子２は、固定子鉄心２２と、互いに電気角で３０°異なる状態で巻装された２種類の三相の固定子巻線２３、２４とを備えている。固定子２の詳細については後述する。
回転子３は、絶縁処理された銅線を円筒状かつ同心状に巻き回した界磁巻線３１を、それぞれが複数の爪部を有するポールコア３２によって、回転軸３３を通して両側から挟み込んだ構造を有している。また、フロント側のポールコア３２の端面には、フロント側から吸い込んだ冷却風を軸方向および径方向に吐き出すための冷却ファン３５が溶接等によって取り付けられている。同様に、リヤ側のポールコア３２の端面には、リヤ側から吸い込んだ冷却風を径方向に吐き出すための冷却ファン３６が溶接等によって取り付けられている。また、回転軸３３のリヤ側端部近傍には、界磁巻線３１の両端に電気的に接続された２つのスリップリング３７、３８が形成されており、これらのスリップリング３７、３８を介してブラシ装置７から界磁巻線３１に対して給電が行われる。
【００１４】
フレーム４、５は、固定子２および回転子３を収容しており、回転子３が回転軸３３を中心に回転可能な状態で支持されているとともに、回転子３のポールコア３２の外周側に所定の間隔を介して配置された固定子２が固定されている。これらのフレーム４、５は、固定子鉄心２２の軸方向端面から突出した固定子巻線２３、２４に対向した外周部分に冷却風の吐出窓４１、５１を有し、軸方向端面に吸入窓４２、５２を有している。
【００１５】
整流装置６は、三相の固定子巻線２３、２４によって発生する三相交流電圧を整流して直流電圧を生成するためのものであり、内部において固定子巻線２３、２４が直列に接続されている。整流装置６の詳細については後述する。
リヤカバー９は、フレーム５の外側に取り付けられた整流装置６、ブラシ装置７および電圧制御装置８を覆うように取り付けられ、これらを異物から保護する。
【００１６】
上述した構造を有する車両用交流発電機１は、ベルト等を介してプーリ２０にエンジン（図示せず）からの回転力が伝えられると回転子３が所定方向に回転する。この状態で回転子３の界磁巻線３１に外部から励磁電圧を印加することにより、ポールコア３２のそれぞれの爪部が励磁され、固定子巻線２３、２４に三相交流電圧を発生させることができ、整流装置６の出力端子６０からは所定の直流電力が取り出される。
【００１７】
次に、固定子２および整流装置６の詳細について説明する。
図２は、固定子２の部分的な断面図である。図３は、固定子巻線２３、２４を構成する導体セグメント２２０の斜視図である。図４は、固定子２の部分的な斜視図である。図５は、本実施形態の車両用交流発電機１の結線図である。
【００１８】
図３に示すように、導体セグメント２２０は、棒状あるいは板状の金属材料（例えば銅）をターン部２２０ｃで折り返したほぼＵ字状に形成された平角導体であり、ターン部２２０ｃよりスロット２５内の内周側に配置される内層導体部２２０ａと、ターン部２２０ｃよりスロット２５内の外周側に配置される外層導体部２２０ｂとを含んで構成されている。固定子巻線２３、２４のそれぞれは、図４に示すように、上述した導体セグメント２２０を固定子鉄心２２のスロット２５に挿入し、他の導体セグメント２２０と端部２２０ｄ同士を溶接接合することにより形成されている。
【００１９】
ところで、本実施形態の車両用交流発電機１では、図５に示すように、Ｘ、Ｙ、Ｚ相からなる第１の固定子巻線２３と、Ｕ、Ｖ、Ｗ相からなる第２の固定子巻線２４とが、電気角で３０°の位相差となるように配置されている。この電気角で３０°の位相差というのは、図２に示すように、固定子２２に形成されたスロット２５を周方向に見た場合のスロット間隔分に相当する。すなわち、隣り合った２個のスロット２５に着目すると、一方が第１の固定子巻線２３を形成するために用いられ、他方が第２の固定子巻線２４を形成するために用いられており、このようなスロット２５の組が周方向に一巡するように並んでいる。
【００２０】
また、一のスロット２５に収容された内層導体部２２０ａに着目すると、この内層導体部２２０ａとターン部２２０ｃを介してつながっている外層導体部２２０ｂが１磁極ピッチ分（６スロット）離れたスロット２５に挿入され、この外層導体部２２０ｂ側の端部２２０ｄと、さらにそれから１磁極ピッチ分離れたスロット２５から引き出された他の導体セグメント２２０の内層導体部２２０ａ側の端部２２０ｄとが接合される。このような接合を繰り返すことにより、固定子鉄心２２を１周回するＸ１相の部分巻線が形成される。また、上述した一のスロット２５に収容された外層導体部２２０ｂについても同様にして、固定子鉄心２２を１周回するＸ２相の部分巻線が形成される。これらＸ１相およびＸ２相の２つの部分巻線は、互いに位相が１８０°異なり、これらの各部分巻線の一方端同士を互いに極性反転して直列に結線することにより、全体としてＸ相の巻線が形成されている。他のＹ相、Ｚ相、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相についても同様である。
【００２１】
また、本実施形態の整流装置６は、図５に示すように、９個の整流素子としてのダイオードＤ11〜16、Ｄxu、Ｄyv、Ｄzwを有している。３つのダイオードＤ11、Ｄxu、Ｄ14がこの順番で直列接続されている。この第１の直列回路において、ダイオードＤ11のカソード側に出力端子６０が接続され、ダイオードＤ14のアノード側が接地端子に接続されている。また、ダイオードＤ11のアノード側とダイオードＤxuのカソード側が接続されており、さらにこの接続点に固定子巻線２４のＵ相巻線の一方端が接続されている。ダイオードＤxuのアノード側とダイオードＤ14のカソード側が接続されており、さらにこの接続点に固定子巻線２３のＸ相巻線の一方端が接続されている。
【００２２】
同様に、３つのダイオードＤ12、Ｄyv、Ｄ15がこの順番で直列接続されている。この第２の直列回路において、ダイオードＤ12のカソード側に出力端子６０が接続され、ダイオードＤ15のアノード側が接地端子に接続されている。また、ダイオードＤ12のアノード側とダイオードＤyvのカソード側が接続されており、さらにこの接続点に固定子巻線２４のＶ相巻線の一方端が接続されている。ダイオードＤyvのアノード側とダイオードＤ15のカソード側が接続されており、さらにこの接続点に固定子巻線２３のＹ相巻線の一方端が接続されている。
【００２３】
３つのダイオードＤ13、Ｄzw、Ｄ16がこの順番で直列接続されている。この第３の直列回路において、ダイオードＤ13のカソード側に出力端子６０が接続され、ダイオードＤ16のアノード側が接地端子に接続されている。また、ダイオードＤ13のアノード側とダイオードＤzwのカソード側が接続されており、さらにこの接続点に固定子巻線２４のＷ相巻線の一方端が接続されている。ダイオードＤzwのアノード側とダイオードＤ16のカソード側が接続されており、さらにこの接続点に固定子巻線２３のＺ相巻線の一方端が接続されている。
【００２４】
正極端子としての出力端子６０に一方端が接続された３つのダイオードＤ11、Ｄ12、Ｄ13によって第１の整流素子群が形成されている。また、負極端子として接地端子に一方端が接続された３つのダイオードＤ14、Ｄ15、Ｄ16によって第２の整流素子群が形成されている。また、これら第１および第２の整流素子群の間に介挿された３つのダイオードＤxu、Ｄyv、Ｄzwによって第３の整流素子群が形成されている。
【００２５】
また、固定子巻線２３はＹ結線がなされており、Ｘ相巻線、Ｙ相巻線、Ｚ相巻線の他方端側が共通に接続されて中性点を形成している。同様に、固定子巻線２４もＹ結線がなされており、Ｕ相巻線、Ｖ相巻線、Ｚ相巻線の他方端側が共通に接続されて中性点を形成している。
【００２６】
また、Ｘ相、Ｙ相、Ｚ相からなる第１の固定子巻線２３と、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相からなる第２の固定子巻線２４は、電気角３０°の位相差となるように配置されており、しかも極性反転した状態で結線がなされている。これにより、隣り合ったスロット２５を用いて巻装されたＸ相巻線とＵ相巻線は、電気角で１５０°の位相差となる。同様に、Ｙ相巻線とＶ相巻線や、Ｚ相巻線とＷ相巻線もそれぞれが電気角で１５０°の位相差となる。
【００２７】
図６は、固定子巻線２３のＸ相巻線に最大起電圧を生じるタイミングにおける電流の状態を示す図である。図６では、電流が流れる経路が点線で示されている。
Ｘ相巻線に最大起電圧が発生する位置に回転子３の爪部が存在する場合に、Ｕ相巻線、Ｖ相巻線にこれに次ぐ大きさの起電圧が発生し、Ｚ相巻線、Ｙ相巻線にはさらにそれに次ぐ小さな起電圧が発生し、Ｗ相巻線には起電圧が生じないことが、各相巻線の電気的角度配分のベクトル作図から明らかである。このため、電流は、図６に点線で示したように、Ｘ相巻線→（ダイオードＤxu経由）Ｕ相巻線→Ｖ相巻線→（外部負荷）→（ダイオードＤ15経由）Ｙ相巻線あるいは（ダイオードＤ16経由）Ｚ相巻線→Ｘ相巻線のループで流れる。すなわち、この瞬間には、Ｘ相、Ｙ相、Ｚ相巻線からなる一方の固定子巻線２３とＵ、Ｖ、Ｚ相巻線からなる他方の固定子巻線２４とが直列接続された状態で発電が行われる。
【００２８】
このため、図１３に示すよう２つの固定子巻線が並列に接続された従来構成において、スロット当たり４本の導体を用いないと出力電圧が適正バッテリ電圧に達しない場合に、本実施形態の車両用交流発電機１では、スロット当たり２本の導体を用いた場合であっても、同等の出力電圧を得ることができる。
【００２９】
また、図６に示した例ではＸ相巻線に最大起電圧が発生する瞬間に着目したが、いずれの瞬間においても２つの固定子巻線２３、２４に直列に電流が流れる直列動作が行われることは明らかである。このような直列動作は、Ｘ相巻線とＵ相巻線を電気角で逆相に近い１５０°の位相差となるように結線し、それらの間にダイオードＤxuを介装し、かつこのダイオードＤxuのカソード側およびアノード側のそれぞれを、通常の三相全波整流回路の正極ダイオードに相当するダイオードＤ11と負極ダイオードに相当するダイオードＤ14に接続することにより始めて実現されるものである。
【００３０】
図７は、本実施形態の車両用交流発電機１を用いた場合の効果を示す図である。図７において、「固定子の平角導体片数」は、固定子巻線２３、２４を構成するために用いた導体セグメント２２０の本数を、「整流素子の数」は、整流装置６に含まれるダイオードの個数をそれぞれ示している。なお、「従来」の欄には、図１３に示した車両用交流発電機を構成するために必要な導体セグメントの本数およびダイオードの個数を示した。
【００３１】
図７に示すように、本実施形態の車両用交流発電機１では、従来品に比べて、導体セグメントの本数を５０％、ダイオードの個数を２５％それぞれ減らすことができ、部品点数の大幅な削減が可能になる。
また、固定子巻線２３、２４が電気角で３０°の位相差となるように配置されており、この角度は磁気騒音脈動の半波長分に相当するため、この磁気騒音脈動を抑制することができ、磁気騒音を低減することが可能になる。
【００３２】
〔参考実施形態〕上述した第１の実施形態では、Ｙ結線された２組の固定子巻線２３、２４を用いて固定子２を構成したが、Ｙ結線された固定子巻線とΔ結線された固定子巻線を組み合わせて用いるようにしてもよい。
【００３３】
図８は、参考実施形態の車両用交流発電機の結線図である。また、図９は固定子巻線を構成する導体セグメントの斜視図である。図１０は、本実施形態の固定子の部分的な斜視図である。図１１は、本実施形態の固定子の部分的な断面図である。
【００３４】
図１１に示すように、本実施形態の車両用交流発電機１Ａにおいても、一方の固定子巻線２３Ａに含まれるＸ相巻線と、他方の固定子巻線２４Ａに含まれるＵ相巻線は、互いに隣接するスロット２５にそれぞれ収容されている。但し、本実施形態では、一のスロット２５には、Ｘ相巻線等を構成する４本の平角導体としての導体セグメント２３０が収容されている。
【００３５】
図９に示すように、一のスロット２５内の内端層導体２３１ａは、固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ離れた他のスロット２５内の外端層導体２３１ｂと対をなしている。同様に、一のスロット２５内の内中層導体２３２ａは、固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ離れた他のスロット２５内の外中層導体２３２ｂと対をなしている。そして、これら対をなす２本の導体は、固定子鉄心２２の軸方向の一方の端面側において連続線を用いることにより、ターン部２３１ｃ、２３２ｃを経由することで接続される。
【００３６】
したがって、固定子鉄心２２の一方の端面側においては、外中層導体２３２ｂと内中層導体２３２ａとターン部２３２ｃを経由して接続する連続線を、外端層導体２３１ｂと内端層導体２３１ａとをターン部２３１ｃを経由して接続する連続線が内包することになる。このように、固定子鉄心２２の一方の端面側においては、対をなす平角導体の接続部としてのターン部２３２ｃが、同じスロット２５内に収容された他の対をなす平角導体の接続部としてのターン部２３１ｃにより囲まれる。
【００３７】
一方、一のスロット２５内の内中層導体２３２ａは、固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ離れた他のスロット２５内の内端層導体２３１ａとも対をなしている。同様に、一のスロット２５内の外端層導体２３１ｂは、固定子鉄心２２の時計回り方向に向けて１磁極ピッチ離れた他のスロット２５内の外中層導体２３２ｂとも対をなしている。そして、これらの平角導体は、図１０に示すように、固定子鉄心２２の軸方向の他方の端面側において接合により接続されている。
【００３８】
本実施形態の車両用交流発電機１Ａでは、固定子巻線２３Ａに含まれるＸ相巻線と固定子巻線２４Ａに含まれるＵ相巻線が電気角で３０°の位相差となるように隣り合うスロット２５を用いて形成されており、極性反転した状態でＷ相巻線が固定子巻線２４Ａに含まれる他のＶ相巻線およびＷ相巻線と結線されている。固定子巻線２３Ａ、２４Ａを構成する他の相巻線についても同様であり、これらの位相関係は、上述した第１の実施形態の２組の固定子巻線２３、２４に含まれる各相巻線の位相関係と同じとなる。したがって、整流装置６内の第２の整流素子群を構成する３つのダイオードＤxu、Ｄyv、Ｄzwを介して２組の固定子巻線２３Ａ、２４Ａを直列に接続することにより、これら２組の固定子巻線２３Ａ、２４Ａの起電圧を合成して出力電圧として取り出すことが可能になる。
【００３９】
このため、第１の実施形態の車両用交流発電機１と同様に、固定子巻線２３Ａ、２４Ａを構成する導体セグメントの本数と、整流装置６を構成するダイオードの個数を大幅に削減することができる。
〔参考実施形態〕
図１２は、参考実施形態の車両用交流発電機１Ｂの結線図である。本実施形態の車両用交流発電機１Ｂは、第１の実施形態の車両用交流発電機１に対し、固定子巻線２３、２４を固定子巻線２３Ｂ、２４Ｂに、整流装置６を整流装置６Ｂにそれぞれ置き換えた点が異なっている。
【００４０】
固定子巻線２３Ｂ、２４Ｂは、互いに電気角で３０°の位相差を有している。なお、第１の実施形態で用いられた２組の固定子巻線２３、２４は、互いに電気角で３０°の位相差を有するように物理的に配置され、かつ極性反転した結線により、互いに電気角で１５０°の位相差となるように形成されていたが、本実施形態の２組の固定子巻線２３Ｂ、２４Ｂは、物理的な配置は同じであるが、極性反転した結線を行われていない。このため、物理的な配置によって生じた電気角で３０°の位相差がそのまま全体の位相差として現れている。
【００４１】
また、整流装置６Ｂは、２組の全波整流回路６１、６２を直列に接続した構成を有している。一方の全波整流回路６１は、正極端子側が車両用交流発電機１Ｂの出力端子６０に接続されている。他方の全波整流回路６２は、負極端子側が接地端子に接続されている。また、一方の全波整流回路６１の負極端子側と、他方の全波整流回路６２の正極端子側とが共通に接続されている。このように、２つの全波整流回路６１、６２を別々に構成してこれらを直列接続することによって、２組の固定子巻線２３Ｂ、２４Ｂ同士を直列接続することが可能になる。このため、一定の出力電圧を得るために必要な各固定子巻線２３Ｂ、２４Ｂの起電圧を低くすることができ、第１の実施形態の場合と同様に、固定子巻線２３Ｂ、２４Ｂを構成する平角導体（導体セグメント２３０）の数を大幅に低減することができる。
【００４２】
なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内において種々の変形実施が可能である。例えば、上述した参考実施形態では、電気角で３０°の位相差を有するＹ結線された２つの固定子巻線２３Ｂ、２４Ｂと整流装置６Ｂを組み合わせたが、第１の実施形態で用いられた２組の固定子巻線２３、２４や第２の実施形態で用いられた２組の固定子巻線２３Ａ、２４Ａと整流装置６Ｂを組み合わせるようにしてもよい。
【００４３】
また、上述した各実施形態では、固定子巻線２３等をＵ字状の平角導体を用いて構成したが、ターン部を有しないほぼ直線状の平角導体を用いたり、従来から広く用いられている連続線を巻き回すようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図１】第１の実施形態の車両用交流発電機の全体構成を示す断面図である。
【図２】固定子の部分的な断面図である。
【図３】固定子巻線を構成する導体セグメントの斜視図である。
【図４】固定子の部分的な斜視図である。
【図５】本実施形態の車両用交流発電機の結線図である。
【図６】固定子巻線のＸ相巻線に最大起電圧を生じるタイミングにおける電流の状態を示す図である。
【図７】本実施形態の車両用交流発電機を用いた場合の効果を示す図である。
【図８】 参考実施形態の車両用交流発電機の結線図である。
【図９】固定子巻線を構成する導体セグメントの斜視図である。
【図１０】本実施形態の固定子の部分的な斜視図である。
【図１１】本実施形態の固定子の部分的な断面図である。
【図１２】 参考実施形態の車両用交流発電機の結線図である。
【図１３】従来の車両用交流発電機の結線図である。
【符号の説明】
１ 車両用交流発電機
２ 固定子
３ 回転子
４、５ フレーム
６ 整流装置
７ ブラシ装置
２２ 固定子鉄心
２３、２４ 固定子巻線[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a vehicle AC generator mounted on a passenger car, a truck, or the like.
[0002]
[Prior art]
In recent years, the trend of higher output and lower noise of AC generators for vehicles has been remarkable, and various technologies have been adopted. In particular, as a method that is becoming mainstream, a rectangular conductor is used as a stator winding to eliminate mutual interference between coil ends, and two sets of three-phase windings are arranged at a half wavelength (30 °) of magnetic noise pulsation. Some are wound with a phase difference and each is connected to a three-phase rectifier. FIG. 13 is a connection diagram of a conventional vehicle alternator using two sets of three-phase windings. For example, Japanese Patent Publication No. 2927288 discloses an AC generator for a vehicle having such a structure. By adopting this technology, it has been confirmed that the high output effect due to the dense winding of the stator winding and the magnetic sound cancellation effect due to the double three-phase phase difference winding exhibit excellent characteristics unlike any other. Yes.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in the conventional vehicle AC generator described above, a large number of flat conductors are formed after being formed by overlapping and overlapping, and a total of 12 rectifier elements and their complicated assembly steps are required. Therefore, it has been a restriction on cost reduction in terms of the number of parts and the assembly process.
[0004]
Therefore, the number of rectangular conductors per slot of the stator can be reduced and the output voltage can be increased with a small number of rectangular conductors, and the induced voltages of two independent three-phase windings with fewer than 12 rectifying elements. An AC generator for a vehicle that can rectify the current is desired.
[0005]
The present invention has been created in view of the above points, and an object of the present invention is to provide an automotive alternator that can reduce the number of conductors used in the stator windings and the number of rectifying elements constituting the rectifying device. Is to provide.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-described problems, a vehicular AC generator according to the present invention includes a rotor having field windings and a stator having a single stator winding composed of a plurality of three-phase winding sets. A stator wound around an iron core and a rectifier that rectifies the voltage induced in the plurality of stator windings. The plurality of stator windings are connected in series in the rectifier , and the stator windings Connection is made in the rectifier so that the current flowing in the included three-phase winding group flows in the other three-phase winding group included in the stator winding. A first rectifying element group connected to the positive terminal side, a second rectifying element group connected to the negative terminal side, and a third rectifying element connected between the first and second rectifying element groups A plurality of stator windings connected in series are each Y-connected and at an electrical angle with respect to the stator core. A plurality of stator windings arranged in series with a phase difference of 0 ° and connected in series have a phase difference of 150 ° in electrical angle. Two phase windings having a phase difference of 150 ° are connected to each other via a single rectifying element constituting the third rectifying element group. Since the plurality of stator windings are connected in series, the electromotive voltage of each stator winding necessary for generating a predetermined output voltage can be reduced. Thereby, the number of turns of each stator winding can be reduced, and the number of conductors constituting the stator winding can be reduced.
[0007]
The plurality of stator windings connected in series have a phase difference of 150 ° in electrical angle, and two phase windings having a phase difference of 150 ° in electrical angle among the plurality of stator windings. Are connected via a single rectifier element constituting the third rectifier element group, and the total output voltage is obtained by synthesizing the electromotive voltages of the three-phase winding sets connected in series. In order to obtain a constant output voltage, the electromotive voltage generated by each stator winding can be lowered.
[0008]
Also, with the multiple stator windings, by arranging such that the phase difference corresponding to an electrical angle of 30 ° with respect to the stator core, reducing the reactive component at the time of synthesizing the voltage in consideration of the phase be able to. Also, magnetic noise can be reduced by forming a plurality of stator windings with a phase difference corresponding to half the wavelength of magnetic noise pulsation. Further, since the plurality of stator windings are connected via the third rectifying element group, the direction of the current flowing from one stator winding to the other stator winding can be made one direction. It is possible to prevent a current from flowing back between the stator windings.
[0010]
Further, the above-described stator winding is preferably configured using a plurality of rectangular conductors. By using a rectangular conductor, the space factor in each slot of the stator core can be increased. In addition, when a stator winding is configured using a plurality of rectangular conductors, it is necessary to perform molding work and welding work for joining the rectangular conductors and pulling out the ends. Since the number of turns, that is, the number of rectangular conductors can be reduced, the labor required for these forming operations and welding operations can be greatly reduced.
[0011]
In addition, it is desirable that two rectangular conductors are accommodated in each slot of the stator core. As described above, since the number of turns of each stator winding can be reduced by connecting a plurality of stator windings in series, the stator winding in which two rectangular conductors are accommodated per slot. Even when wires are used, an output voltage equivalent to that of a conventional vehicle alternator using four rectangular conductors per slot can be obtained.
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an AC generator for a vehicle according to an embodiment to which the present invention is applied will be described in detail with reference to the drawings.
[First Embodiment]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing the overall configuration of the vehicle alternator according to the first embodiment. The vehicle alternator 1 shown in FIG. 1 includes a stator 2, a rotor 3, frames 4, 5, a rectifier 6, a brush device 7, a voltage controller 8, a rear cover 9, and the like.
[0013]
The stator 2 includes a stator core 22 and two types of three-phase stator windings 23 and 24 wound in a state where the electrical angles differ from each other by 30 °. Details of the stator 2 will be described later.
The rotor 3 has a structure in which a field winding 31 in which an insulated copper wire is wound in a cylindrical and concentric manner is sandwiched from both sides through a rotating shaft 33 by a pole core 32 having a plurality of claws. Have. A cooling fan 35 for discharging the cooling air sucked from the front side in the axial direction and the radial direction is attached to the end face of the pole core 32 on the front side by welding or the like. Similarly, a cooling fan 36 for discharging the cooling air sucked from the rear side in the radial direction is attached to the end surface of the pole core 32 on the rear side by welding or the like. In addition, two slip rings 37 and 38 that are electrically connected to both ends of the field winding 31 are formed in the vicinity of the rear side end portion of the rotating shaft 33, and the slip rings 37 and 38 are interposed through these slip rings 37 and 38. Then, power is supplied from the brush device 7 to the field winding 31.
[0014]
The frames 4 and 5 accommodate the stator 2 and the rotor 3, and the rotor 3 is supported in a state of being rotatable around the rotation shaft 33, and on the outer peripheral side of the pole core 32 of the rotor 3. A stator 2 arranged at a predetermined interval is fixed. These frames 4, 5 have cooling air discharge windows 41, 51 on the outer peripheral portion facing the stator windings 23, 24 protruding from the axial end face of the stator core 22, and suction windows on the axial end face. 42, 52.
[0015]
The rectifier 6 is for rectifying a three-phase AC voltage generated by the three-phase stator windings 23 and 24 to generate a DC voltage, and the stator windings 23 and 24 are connected in series inside. Has been. Details of the rectifier 6 will be described later.
The rear cover 9 is attached so as to cover the rectifying device 6, the brush device 7, and the voltage control device 8 attached to the outside of the frame 5, and protects these from foreign matters.
[0016]
In the vehicle alternator 1 having the above-described structure, the rotor 3 rotates in a predetermined direction when a rotational force from an engine (not shown) is transmitted to the pulley 20 via a belt or the like. In this state, by applying an excitation voltage from the outside to the field winding 31 of the rotor 3, the respective claw portions of the pole core 32 are excited, and a three-phase AC voltage is generated in the stator windings 23 and 24. A predetermined DC power is taken out from the output terminal 60 of the rectifier 6.
[0017]
Next, details of the stator 2 and the rectifier 6 will be described.
FIG. 2 is a partial cross-sectional view of the stator 2. FIG. 3 is a perspective view of the conductor segment 220 constituting the stator windings 23 and 24. FIG. 4 is a partial perspective view of the stator 2. FIG. 5 is a connection diagram of the vehicle alternator 1 of the present embodiment.
[0018]
As shown in FIG. 3, the conductor segment 220 is a flat conductor formed in a substantially U shape by folding a rod-like or plate-like metal material (for example, copper) at the turn portion 220c. The inner layer conductor portion 220a is disposed on the inner peripheral side, and the outer layer conductor portion 220b is disposed on the outer peripheral side in the slot 25 from the turn portion 220c. As shown in FIG. 4, each of the stator windings 23 and 24 has the above-described conductor segment 220 inserted into the slot 25 of the stator core 22, and the other conductor segment 220 and the end portion 220d are welded together. It is formed by.
[0019]
By the way, in the vehicle alternator 1 of this embodiment, as shown in FIG. 5, the first stator winding 23 composed of the X, Y, and Z phases and the second stator coil composed of the U, V, and W phases. The stator winding 24 is arranged so as to have a phase difference of 30 ° in electrical angle. The phase difference of 30 ° in electrical angle corresponds to the slot interval when the slots 25 formed in the stator 22 are viewed in the circumferential direction, as shown in FIG. That is, when focusing on two adjacent slots 25, one is used to form the first stator winding 23 and the other is used to form the second stator winding 24. These sets of slots 25 are arranged so as to make a round in the circumferential direction.
[0020]
When attention is paid to the inner layer conductor portion 220a accommodated in one slot 25, the outer layer conductor portion 220b connected to the inner layer conductor portion 220a via the turn portion 220c is a slot 25 separated by one magnetic pole pitch (six slots). The end portion 220d on the outer layer conductor portion 220b side is joined to the end portion 220d on the inner layer conductor portion 220a side of the other conductor segment 220 drawn out from the slot 25 separated by one magnetic pole pitch. . By repeating such joining, an X1-phase partial winding that makes one turn around the stator core 22 is formed. Similarly, the X2-phase partial winding that makes one turn around the stator core 22 is also formed in the outer layer conductor portion 220b accommodated in the one slot 25 described above. The two partial windings of the X1 phase and the X2 phase are different in phase from each other by 180 °, and one end of each of the partial windings is inverted in polarity from each other and connected in series, so that the X phase winding as a whole is performed. A line is formed. The same applies to the other Y phase, Z phase, U phase, V phase, and W phase.
[0021]
Moreover, the rectifier 6 of this embodiment has the diodes D11-16, Dxu, Dyv, and Dzw as nine rectifiers, as shown in FIG. Three diodes D11, Dxu, D14 are connected in series in this order. In the first series circuit, the output terminal 60 is connected to the cathode side of the diode D11, and the anode side of the diode D14 is connected to the ground terminal. The anode side of the diode D11 and the cathode side of the diode Dxu are connected, and one end of the U-phase winding of the stator winding 24 is connected to this connection point. The anode side of the diode Dxu and the cathode side of the diode D14 are connected, and one end of the X-phase winding of the stator winding 23 is connected to this connection point.
[0022]
Similarly, three diodes D12, Dyv, D15 are connected in series in this order. In this second series circuit, the output terminal 60 is connected to the cathode side of the diode D12, and the anode side of the diode D15 is connected to the ground terminal. The anode side of the diode D12 and the cathode side of the diode Dyv are connected, and one end of the V-phase winding of the stator winding 24 is connected to this connection point. The anode side of the diode Dyv and the cathode side of the diode D15 are connected, and one end of the Y-phase winding of the stator winding 23 is connected to this connection point.
[0023]
Three diodes D13, Dzw, D16 are connected in series in this order. In this third series circuit, the output terminal 60 is connected to the cathode side of the diode D13, and the anode side of the diode D16 is connected to the ground terminal. The anode side of the diode D13 and the cathode side of the diode Dzw are connected, and one end of the W-phase winding of the stator winding 24 is connected to this connection point. The anode side of the diode Dzw and the cathode side of the diode D16 are connected, and one end of the Z-phase winding of the stator winding 23 is connected to this connection point.
[0024]
A first rectifying element group is formed by three diodes D11, D12, D13 having one end connected to an output terminal 60 as a positive terminal. Further, a second rectifying element group is formed by three diodes D14, D15, D16 having one end connected to the ground terminal as a negative terminal. In addition, a third rectifying element group is formed by three diodes Dxu, Dyv, Dzw interposed between the first and second rectifying element groups.
[0025]
The stator winding 23 is Y-connected, and the other end side of the X-phase winding, Y-phase winding, and Z-phase winding is connected in common to form a neutral point. Similarly, the stator winding 24 is also Y-connected, and the other end side of the U-phase winding, V-phase winding and Z-phase winding is connected in common to form a neutral point.
[0026]
In addition, the first stator winding 23 composed of the X phase, the Y phase, and the Z phase and the second stator winding 24 composed of the U phase, the V phase, and the W phase have a phase difference of 30 ° in electrical angle. In addition, the wiring is made in a state where the polarity is inverted. As a result, the X-phase winding and the U-phase winding wound using the adjacent slots 25 have a phase difference of 150 ° in electrical angle. Similarly, the Y-phase winding and the V-phase winding, and the Z-phase winding and the W-phase winding each have an electrical angle of 150 °.
[0027]
FIG. 6 is a diagram showing a current state at a timing at which the maximum electromotive voltage is generated in the X-phase winding of the stator winding 23. In FIG. 6, the path through which the current flows is indicated by a dotted line.
When the claw portion of the rotor 3 is present at the position where the maximum electromotive force is generated in the X-phase winding, an electromotive voltage of the next magnitude is generated in the U-phase winding and the V-phase winding, and the Z-phase winding is generated. It is apparent from the vector drawing of the electrical angle distribution of each phase winding that the next smaller electromotive voltage is generated in the line and Y phase windings and no electromotive force is generated in the W phase winding. For this reason, as indicated by the dotted line in FIG. 6, the X-phase winding → (via diode Dxu) U-phase winding → V-phase winding → (external load) → (via diode D15) Y-phase winding Alternatively (through the diode D16), the current flows in a loop of Z-phase winding → X-phase winding. That is, at this moment, one stator winding 23 composed of X-phase, Y-phase and Z-phase windings and the other stator winding 24 composed of U, V and Z-phase windings were connected in series. Power is generated in the state.
[0028]
Therefore, in the conventional configuration in which two stator windings are connected in parallel as shown in FIG. 13, when the output voltage does not reach the appropriate battery voltage unless four conductors are used per slot, In the vehicular AC generator 1, an equivalent output voltage can be obtained even when two conductors are used per slot.
[0029]
In the example shown in FIG. 6, attention is paid to the moment when the maximum electromotive voltage is generated in the X-phase winding, but at any moment, the series operation in which current flows in series in the two stator windings 23 and 24 is performed. It is clear that In such series operation, the X-phase winding and the U-phase winding are connected so as to have a phase difference of 150 ° close to the opposite phase in electrical angle, and a diode Dxu is interposed between them, and this diode This is realized for the first time by connecting the cathode side and the anode side of Dxu to a diode D11 corresponding to a positive diode and a diode D14 corresponding to a negative diode of a normal three-phase full-wave rectifier circuit.
[0030]
FIG. 7 is a diagram showing an effect when the vehicular AC generator 1 of the present embodiment is used. In FIG. 7, “the number of flat rectangular conductor pieces of the stator” is included in the number of conductor segments 220 used to form the stator windings 23, 24, and “the number of rectifier elements” is included in the rectifier 6. The number of diodes is shown respectively. In the “conventional” column, the number of conductor segments and the number of diodes necessary for configuring the vehicle AC generator shown in FIG. 13 are shown.
[0031]
As shown in FIG. 7, in the vehicle alternator 1 of this embodiment, the number of conductor segments can be reduced by 50% and the number of diodes can be reduced by 25%, respectively, compared to the conventional product. Reduction is possible.
Further, the stator windings 23 and 24 are arranged so as to have a phase difference of 30 ° in electrical angle, and this angle corresponds to a half wavelength of the magnetic noise pulsation, so that the magnetic noise pulsation is suppressed. And magnetic noise can be reduced.
[0032]
[ Reference Embodiment] In the first embodiment described above, the stator 2 is configured by using two sets of Y-connected stator windings 23 and 24. However, the Y-connected stator winding and the Δ connection You may make it use combining the stator winding made.
[0033]
FIG. 8 is a connection diagram of the vehicle alternator of the reference embodiment. FIG. 9 is a perspective view of a conductor segment constituting the stator winding. FIG. 10 is a partial perspective view of the stator according to the present embodiment. FIG. 11 is a partial cross-sectional view of the stator of the present embodiment.
[0034]
As shown in FIG. 11, also in the vehicle alternator 1A of the present embodiment, the X-phase winding included in one stator winding 23A and the U-phase winding included in the other stator winding 24A. Are accommodated in slots 25 adjacent to each other. However, in this embodiment, one slot 25 accommodates four conductor segments 230 as rectangular conductors that constitute an X-phase winding or the like.
[0035]
As shown in FIG. 9, the inner end layer conductor 231a in one slot 25 is paired with the outer end layer conductor 231b in another slot 25 that is one magnetic pole pitch away in the clockwise direction of the stator core 22. There is no. Similarly, the inner middle layer conductor 232a in one slot 25 is paired with the outer middle layer conductor 232b in the other slot 25 which is one magnetic pole pitch away from the stator core 22 in the clockwise direction. The two conductors forming the pair are connected via the turn portions 231c and 232c by using a continuous line on one end face side of the stator core 22 in the axial direction.
[0036]
Therefore, on one end face side of the stator core 22, the continuous line connecting the outer middle layer conductor 232b, the inner middle layer conductor 232a, and the turn portion 232c is connected to the outer end layer conductor 231b and the inner end layer conductor 231a. A continuous line connected via the turn part 231c is included. As described above, on one end face side of the stator core 22, the turn portion 232 c as a connecting portion of a pair of flat conductors serves as a connecting portion of another pair of flat conductors housed in the same slot 25. Is surrounded by the turn part 231c.
[0037]
On the other hand, the inner / middle layer conductor 232a in one slot 25 is also paired with the inner end layer conductor 231a in another slot 25 that is one magnetic pole pitch away in the clockwise direction of the stator core 22. Similarly, the outer end layer conductor 231b in one slot 25 also forms a pair with the outer middle layer conductor 232b in another slot 25 that is one magnetic pole pitch away from the stator core 22 in the clockwise direction. Then, as shown in FIG. 10, these flat conductors are connected by joining on the other end face side in the axial direction of the stator core 22.
[0038]
In the vehicle alternator 1A of the present embodiment, the X-phase winding included in the stator winding 23A and the U-phase winding included in the stator winding 24A have a phase difference of 30 ° in electrical angle. The W-phase winding is formed using adjacent slots 25, and the W-phase winding is connected to the other V-phase winding and W-phase winding included in the stator winding 24A in a state where the polarity is inverted. The same applies to the other phase windings constituting the stator windings 23A, 24A, and the phase relationship between them is the phase included in the two sets of stator windings 23, 24 of the first embodiment described above. It is the same as the phase relationship of the windings. Therefore, two sets of stator windings 23A and 24A are connected in series via the three diodes Dxu, Dyv, and Dzw that constitute the second rectifying element group in the rectifying device 6, thereby fixing these two sets. The electromotive voltages of the child windings 23A and 24A can be combined and extracted as an output voltage.
[0039]
For this reason, like the vehicle alternator 1 of the first embodiment, the number of conductor segments constituting the stator windings 23A and 24A and the number of diodes constituting the rectifier 6 are greatly reduced. Can do.
[ Reference embodiment]
FIG. 12 is a connection diagram of the vehicle alternator 1B of the reference embodiment. The vehicle alternator 1B of the present embodiment is different from the vehicle alternator 1 of the first embodiment in that the stator windings 23 and 24 are stator windings 23B and 24B, and the rectifier 6 is a rectifier. 6B is different in that it is replaced.
[0040]
The stator windings 23B and 24B have a phase difference of 30 ° in electrical angle. Note that the two sets of stator windings 23 and 24 used in the first embodiment are physically arranged so as to have a phase difference of 30 ° in electrical angle, and are connected to each other by polarity-inverted connections. Although the electrical angle is 150 °, the two sets of stator windings 23B and 24B of the present embodiment have the same physical arrangement but are connected with polarity reversed. I have not been. For this reason, a phase difference of 30 ° in electrical angle caused by physical arrangement appears as a whole phase difference.
[0041]
The rectifier 6B has a configuration in which two sets of full-wave rectifier circuits 61 and 62 are connected in series. One full-wave rectifier circuit 61 has a positive terminal connected to the output terminal 60 of the vehicle alternator 1B. The other full-wave rectifier circuit 62 has a negative terminal connected to the ground terminal. The negative terminal side of one full-wave rectifier circuit 61 and the positive terminal side of the other full-wave rectifier circuit 62 are connected in common. In this way, by configuring the two full-wave rectifier circuits 61 and 62 separately and connecting them in series, the two sets of stator windings 23B and 24B can be connected in series. For this reason, it is possible to reduce the electromotive voltage of each of the stator windings 23B and 24B necessary for obtaining a constant output voltage. As in the case of the first embodiment, the stator windings 23B and 24B The number of flat conductors (conductor segments 230) to be configured can be greatly reduced.
[0042]
In addition, this invention is not limited to the said embodiment, A various deformation | transformation implementation is possible within the range of the summary of this invention. For example, in the reference embodiment described above, the two stator windings 23B and 24B Y-connected having a phase difference of 30 ° in electrical angle and the rectifier 6B are combined, but the rectifier 6B is used in the first embodiment. The two sets of stator windings 23 and 24 and the two sets of stator windings 23A and 24A used in the second embodiment may be combined with the rectifier 6B.
[0043]
Further, in each of the above-described embodiments, the stator winding 23 and the like are configured using a U-shaped rectangular conductor. However, a substantially linear rectangular conductor having no turn portion is used, or has been widely used conventionally. A continuous line may be wound.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view showing an overall configuration of a vehicle AC generator according to a first embodiment.
FIG. 2 is a partial cross-sectional view of a stator.
FIG. 3 is a perspective view of a conductor segment constituting a stator winding.
FIG. 4 is a partial perspective view of a stator.
FIG. 5 is a connection diagram of the vehicle alternator of this embodiment.
FIG. 6 is a diagram showing a current state at a timing at which a maximum electromotive voltage is generated in the X-phase winding of the stator winding.
FIG. 7 is a diagram showing an effect when the vehicular AC generator of the present embodiment is used.
FIG. 8 is a connection diagram of an automotive alternator according to a reference embodiment.
FIG. 9 is a perspective view of a conductor segment constituting the stator winding.
FIG. 10 is a partial perspective view of the stator according to the present embodiment.
FIG. 11 is a partial cross-sectional view of the stator according to the present embodiment.
FIG. 12 is a connection diagram of an automotive alternator according to a reference embodiment.
FIG. 13 is a connection diagram of a conventional vehicle alternator.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Vehicle AC generator 2 Stator 3 Rotor 4, 5 Frame 6 Rectifier 7 Brush device 22 Stator cores 23, 24 Stator winding

Claims (3)

界磁巻線を有する回転子と、
複数の三相巻線組からなる複数の固定子巻線が単一の固定子鉄心に巻装された固定子と、
複数の前記固定子巻線に誘起される電圧を整流する整流装置と、
を備え、前記整流装置内において複数の前記固定子巻線を直列接続し、
前記固定子巻線に含まれる一の組の前記三相巻線組に流れる電流が、前記固定子巻線に含まれる他の組の前記三相巻線組に流れるように、前記整流装置において結線がなされており、
前記整流装置は、正極端子側に接続された第１の整流素子群と、負極端子側に接続された第２の整流素子群と、前記第１および第２の整流素子群の間に接続された第３の整流素子群とを備え、
前記直列接続された複数の前記固定子巻線はそれぞれＹ結線されるとともに、前記固定子鉄心に対し電気角で３０°の位相差となるように配置され、さらに、前記直列接続された複数の前記固定子巻線は、電気角で１５０°の位相差を有し、これら複数の前記固定子巻線のうち電気角で１５０°の位相差を有する２つの相巻線をそれぞれ前記第３の整流素子群を構成する単一の整流素子を介して接続することを特徴とする車両用交流発電機。A rotor having field windings;
A stator in which a plurality of stator windings composed of a plurality of three-phase winding sets are wound around a single stator core;
A rectifier that rectifies the voltage induced in the plurality of stator windings;
A plurality of the stator windings are connected in series in the rectifier,
In the rectifier, the current flowing in one set of the three-phase winding sets included in the stator winding flows in the other set of the three-phase winding sets included in the stator winding. The connection is made,
The rectifier is connected between a first rectifying element group connected to the positive terminal side, a second rectifying element group connected to the negative terminal side, and the first and second rectifying element groups. A third rectifier element group,
The plurality of stator windings connected in series are each Y-connected and arranged to have a phase difference of 30 ° in electrical angle with respect to the stator core . The stator winding has a phase difference of 150 ° in electrical angle, and two phase windings having a phase difference of 150 ° in electrical angle among the plurality of stator windings are respectively connected to the third winding . An AC generator for a vehicle, which is connected through a single rectifying element constituting a rectifying element group. 請求項１において、
前記固定子巻線は、複数の平角導体を用いて構成されていることを特徴とする車両用交流発電機。Oite to claim 1,
The stator winding is constituted by using a plurality of flat rectangular conductors. 請求項２において、
前記平角導体は、前記固定子鉄心の各スロットに２本が収容されていることを特徴とする車両用交流発電機。In claim 2 ,
Two of the flat conductors are accommodated in each slot of the stator core.

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