JP4417620B2 - Heat exchanger for air conditioner - Google Patents
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Description
【0001】
【発明の属する技術分野】
本発明は、スリットを切起し形成したフィンチューブタイプで、フィンが1列もしくは複数列並べられ、かつ全体的に少なくとも1回以上曲げられて成形される空気調和機用熱交換器に関する。
【0002】
【従来の技術】
天井裏に空気調和機本体が配置され、この本体の下面に備えた化粧パネルが天井板から室内に露出する、いわゆる天井カセット型空気調和機室内機(たとえば、特許文献1参照)が多用されている。
【0003】
【特許文献1】
特開2001−263702号公報(3頁3欄−4欄 図1、図3)
この室内機に収容される熱交換器は、狭小の間隙を存して多数枚並設されたフィンに熱交換パイプが貫通して設けられるフィンチューブタイプである。平面視で略矩形状に曲げ加工されていて、この中心位置に送風機が配置され、吸込んだ室内空気を熱交換器の内側面から外側面に向かって送風する。
上記フィンは短冊状をなし、1列もしくは2列の熱交換パイプが上下方向に位置を揃えて貫通する。このようなフィンを1列もしくは複数列並べたうえで、3回もしくは4回の曲げ加工をなし、平面視で略矩形状としている。
【0004】
また、従来より、熱交換器の熱交換性能をより向上させるため種々の技術が開発されているが、結局は、熱交換器の長さをより長くすることと、フィンにスリットを設けることにより、満足すべき結果が得られるようになった。
すなわち、熱交換器の曲げ半径をより小さく設定し、かつ多段に曲げることによって、熱交換器がより長くなり熱交換面積が増大する。上記スリットを多く設けることによって、送風機の送風作用にともないフィン表面に形成される温度境界層を薄くでき、フィン面積に対するスリット面積の割合が増大する。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、スリットが形成される熱交換器における曲げ加工は、たとえば図20(A)(B)に示すように行われる。
狭小の間隙を存して並設された多数枚のフィンFに熱交換パイプPを貫通して1列となした直状熱交換器1Aを、ここでは2列並べている。曲げ予定部位で、かつ曲げた状態で内側に相当する部位に受けコマUを当てる。
【0006】
この受けコマUは、回動自在に支持されていて、円形部Uaと、この円形部Uaの周面から一体に直状に形成される杆部Ubとを備えている。外側面に相当する面に押さえコマVを当て、受けコマUの方向に押し当てながら押さえコマVを徐々に移動する。
押さえコマVの移動にともなって受けコマUが回動し、直状熱交換器1Aは順次曲り変形が生じる。押さえコマVの進行方向が、はじめの進行方向から90°変化した状態で熱交換器1Aは所定の曲り半径で90°曲げられる。
【0007】
このような曲り加工をなす熱交換器1Aにおいて、熱交換性能の向上のためにスリットの本数を増大すると、強度的に弱くなってしまう。そして、曲げ加工の最中にフィンにいわゆるフィン倒れと呼ばれる変形が生じて、熱交換性能の低下をきたす。
【0008】
本発明は上記事情にもとづいてなされたものであり、その目的とするところは、スリットを備えたフィンチューブタイプの熱交換器において、製造性の向上と、熱交換性能の向上を両立させた空気調和機用熱交換器を提供するようにしたものである。
【0009】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決し目的を達成するために本発明は、1列もしくは複数列のフィンを互いに狭小の間隙を存して並設し、これらフィンに熱交換パイプを貫通し、かつ各列フィンの熱交換パイプ相互間に複数本のスリットを互いに並行して切起し加工したフィンチューブタイプであり、少なくとも1回以上曲げて空気調和機本体内に送風機を囲むように配置する空気調和機用熱交換器において、
曲げた状態で内側列となるフィンの内側端縁から気流方向に沿い熱交換パイプ外径までの最短距離をL1としたとき、最短距離L1の範囲外部の領域のみにスリットを設け、最短距離L1の領域内にはスリットを設けないとともに、各列フィンの長手方向一端側の側面一部に、熱交換パイプに対してフィンが正しく組立てられた状態で互いの位置が揃うように切欠きを設ける。
【0010】
また、本発明は、上述の空気調和機用熱交換器において、曲げた状態で内側列となるフィンの内側端縁から気流方向に沿い熱交換パイプ外径までの最短距離をL1としたとき、最短距離L1の範囲内の領域に設けたスリットの長さ寸法L2に対する熱交換パイプ相互のピッチPPと熱交換パイプ外径φDとの差の割合を、 L2/(PP−D)<0.8 に設定するとともに、各列フィンの長手方向一端側の側面一部に、熱交換パイプに対してフィンが正しく組立てられた状態で互いの位置が揃うように切欠きを設ける。
【0011】
また、本発明は、上述の空気調和機用熱交換器において、曲げた状態で内側列となるフィンの内側端縁から気流方向に沿い熱交換パイプ外径までの最短距離をL1としたとき、最短距離L1の範囲内の領域に設けたスリットは、長手方向に沿って分割するとともに、各列フィンの長手方向一端側の側面一部に、熱交換パイプに対してフィンが正しく組立てられた状態で互いの位置が揃うように切欠きを設ける。
【0014】
さらに、上記切欠きの少なくとも一部が、気流方向から見て空気調和機本体内に収容するドレンパンの立上り壁に重なるように配置した。
さらに、上記曲げ半径Rに対するフィンピッチFPの割合を、 50≦R/FP≦60 に設定した。
【0015】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面にもとづいて説明する。
図1は、いわゆる天井カセット型と呼ばれる空気調和機の室内機の断面図である。
【0016】
室内機10は、被空調室R側から天井板50に設けられた取付け用開口部51に挿入され、かつ図示しない吊りボルト等を介して、天井裏に吊持固定される室内機本体20と、この室内機本体20の室内側に露出して取付けられる化粧パネル100とを備えている。
上記室内機本体20は、下面に形成される開口部21aの全てが開口し、天板部と側板部からなるハウジング21を備えている。このハウジング21の内周面には例えば発泡スチロール材からなる断熱材22が組み込まれて、断熱構造をなしている。
【0017】
ハウジング21の内部中央に送風機23が配置され、この送風機を囲むようにして後述する熱交換器24が収容されている。ハウジング21の下面開口部21aは、室内に露出し、ハウジング21周面と天井板50の取付け用開口部51との隙間を遮蔽する化粧パネル100によって閉成される。
上記送風機23は、ハウジング21の上面部に適宜な手段で取付け固定されるファンモータ23aと、このファンモータの回転軸に取付けられるファン23bとからなる。この送風機23は、ファン23bの回転にともない回転軸方向から空気を吸込んで周方向に吹出す送風作用をなす。
【0018】
上記熱交換器24は、送風機23の吹出し方向に位置していて、この下端部はハウジング21下部に設けられる枠状のドレンパン25内に挿入され、ドレンパンは上記熱交換器24で生成されるドレン水を受けるようになっている。
化粧パネル100の後述する吸込み口110と送風機ファン23bとの間にはベルマウス26が設けられ、その周囲はドレンパン25に囲まれている。ベルマウス26は、送風機ファン23b側が小径で、かつ吸込み口110側が大径のテーパ状に形成されている。
上記ベルマウス26の外周面側一部に、電気部品箱27が設けられている。この電気部品箱27内には上記送風機23などの電気部品を制御するための制御回路28が収容されている。
【0019】
化粧パネル100の中央大部分の面積を占め矩形状の上記吸込み口110が開口していて、この吸込み口110はドレンパン25の内側面とほぼ対向して設けられる。
上記吸込み口110には、吸込グリル111が開閉自在に取付けられている。この吸込グリル111は、吸込み口110の室内空気流通を可能としながら、吸込み口110からハウジング21内部に対する遮蔽をなしている。
【0020】
上記吸込み口110の各辺部に沿って、吹出口121、122が設けられている。これら吹出口121、122は、4ヶ所あり、幅方向に対して長手方向が極端に細長い矩形状に形成される。
各吹出口121、122にはルーバー151、153がそれぞれ取付けられていて、ルーバーの向きによって化粧パネル100周辺の広い範囲に吹出し案内するようになっている。
【0021】
図2は上記熱交換器24の斜視図であり、図3(A)(B)は熱交換器24の製造途中における一部を拡大した斜視図と、その一部正面図である。
上記熱交換器24は、狭小の間隙を存して多数枚並設されたフィンFに熱交換パイプPが貫通して設けられるフィンチューブタイプである。上記フィンFは上下方向に縦長の短冊状をなし、1列の熱交換パイプPが上下方向に所定のピッチで貫通される。
【0022】
このようなフィンFが2列並べられ、互いに一体に曲げ加工される。この場合、熱交換器24が平面視で略矩形状に成型されるので、曲げ箇所は3箇所必要となる。
上記フィンFには、上下方向に沿って所定のピッチでカラーKが突設される。このカラーKの内径寸法は上記熱交換パイプPの外径寸法よりも僅かに小に形成されていて、カラーKに熱交換パイプPを貫通し、熱交換パイプを拡管加工することによりフィンFに対して熱交換パイプPが強固な状態で嵌め合う。
【0023】
上記フィンFのカラーK相互間には、スリットSが切起し加工により一体に立上り形成される。上記スリットSは、フィンFの幅方向である気流に沿う方向とは直交する方向に複数本、互いに並行して設けられる。(なお、図3(A)に示すスリットS形状と、図3(B)に示すスリットS形状は一致しない)
したがって、上記送風機23の作用にともなって生じる気流が、フィンFおよび各スリットSに均一に当たって、常に良好な熱交換作用がなされるように配慮されている。
【0024】
図4は、本発明の第1の実施の形態に係る空気調和機用熱交換器24Aの一部拡大図である。なお、説明の都合上、上記カラーKは図示していない。(以下、全て同様)
曲げ加工する際に、フィンFの図の右側端部が内側となり、左側端部が外側となる。また、一列のフィンFのみを図示しているが、実際には図3(A)(B)で示したように、この外側(左側)に別のフィンを並設し2列にしてもよく、それ以上の列にしてもよい。
【0025】
上記熱交換器24Aを構成するフィンFに所定ピッチを存して熱交換パイプPが貫通し、これら熱交換パイプP相互間にスリットSが一体に立上り形成されることには変りがない。
上記スリットSは図において3本並行して設けられるが、ここでは、スリット本数に係りなく、スリットSを設ける場所と設けない場所との区分設定をなしたことを特徴としている。
【0026】
すなわち、熱交換器24Aとして曲げ加工した状態で内側列となるフィンFの内側端縁aから熱交換パイプP外径までの最短距離をL1としたとき、このL1の範囲(図でハッチングで示す)内にあるフィンF上の領域にはスリットSを設けず、L1の範囲外にのみスリットSを設けることとする。
フィンFにスリットSを設けることにより熱交換性能の向上を得られる反面、フィンFの強度に影響が出易いが、熱交換器24Aを曲げ加工する際、スリットSが設けられていない側の端部を内側にして行うことにより強度的に充分耐えて、いわゆるフィン倒れのごとき変形が生じることがない。
【0027】
図5(A)(B)は、第1の実施の形態の空気調和機用熱交換器24Aにおける互いに異なる変形例として示している。
先に説明した図4では、熱交換パイプPの中心点o相互を結ぶ線Cに対してフィンFの幅方向に沿って左右対称にスリットSが設けられている。図5(A)(B)では上記条件を備えたうえで、左右に非対称にスリットSが設けられたフィンFa,Fbを示している。
【0028】
いずれも、曲げた状態で内側列となるフィンFa,Fbの内側端縁aから気流方向に沿い熱交換パイプP外径までの最短距離L1の領域にスリットSを設けていないから、直状熱交換器を曲げ加工する際のフィンFa,Fbの剛性と、必要最小限のスリットSの本数を確保できて熱交換性能の向上を図れる。
【0029】
図6(A)は、本発明の第2の実施の形態を説明する空気調和機用熱交換器24Bの一部拡大図であり、図6(B)はその変形例である。
曲げ加工される状態で図の右側端部が内側となり、左側端部が外側となる。また、一列のフィンFc,Fdのみを図示しているが、実際には図3(A)(B)で示したように、この外側(左側)に別のフィンを並設して2列もしくはそれ以上の列にしてもよい。
【0030】
いずれの場合も、フィンFc,Fdの内側端縁aから気流方向に沿い熱交換パイプP外径までの最短距離L1の領域に設けられるスリットSa、Sbの長さ寸法L2と、熱交換パイプP相互のピッチPPと熱交換パイプPの外径φDとの差との割合が、
L2 / (PP−D) < 0.8
となるように構成したことを特徴としている。
【0031】
すなわち、フィンF部分は、熱交換パイプPが嵌め込まれる部位に近いほど強度的に大となる。また、フィンF端部のスリットSが長いと、フィンF端部に力が加わったときに、フィンカラーKとフィンF端部との間が分断されている領域が広くなるためフィンF端部が変形し易くなる。
【0032】
図7は、フィンF端部に設けられるスリットSa,Sbの長さ寸法L2に対する熱交換パイプPのピッチPPと熱交換パイプPの外径φDとの差の割合と、フィンFの耐力値との関係を示す特性図である。
L2/(PP−D)値が0.8までは耐力値の低下傾向が比較的緩やかであるが、0.8を越えると耐力値の低下傾向が顕著になり、図でハッチングで示す領域において曲げ加工の際にいわゆるフィン倒れが発生する。
【0033】
したがって、 L2/(PP−d)<0.8 に設定することにより、フィン倒れを防止できるとともに、上記L1の領域にもスリットSa,Sbを設けることができ、スリットSの本数が増加して熱交換性能の向上を図れる。
図8は、本発明の第3の実施の形態を説明する空気調和機用熱交換器24Cの一部拡大図である。
【0034】
空気調和機用熱交換器24Cとして曲げ加工された状態で図の右側端部が内側となり、左側端部が外側となる。また、一列のフィンFeのみを図示しているが、実際には図3(A)(B)で示したように、この外側(左側)に別のフィンを並設して2列もしくはそれ以上の列にしてもよい。
いずれの場合も、フィンFeの内側端縁aから気流方向に沿い熱交換パイプP外径までの最短距離L1の領域に設けられるスリットScは、気流の流れとは直交する方向に沿って分割され、これら分割スリットScの相互間に平坦部bが形成されることを特徴としている。
【0035】
すなわち、フィンFeの部分強度は、フィンカラーKである熱交換パイプPから最も遠い領域の、熱交換パイプ相互の中間部が最も弱い。しかしながら、上述のように最短距離L1の領域内に設けられるスリットFeを分割化することにより、スリット相互間に平坦部bが形成される。
上記平坦部bがフィンFe強度の低下を防いで、熱交換器24Cに対する曲げ加工の際のフィン倒れを防止する。また、スリットSの数ならびにスリットSの面積が増加することととなり、熱交換性能の向上に寄与する。
【0036】
図9(A)(B)は、本発明の第4の実施の形態を説明する熱交換器24Dの一部斜視図と、その一部の拡大した正面図である。
ここでは熱交換パイプPが2列並べられ、かつ互いに千鳥状に配置される構成になっている。熱交換パイプP列はそれぞれのフィン列に対して設けられているので、フィンFf,Fgは2列備えられるが、1枚のフィンに対して熱交換パイプPを2列でかつ千鳥状に配置してもよい。
【0037】
いずれにしても、熱交換器24Dを曲げ加工する際の内側列フィンFgに設けられる熱交換パイプPが、全体的に、外側列フィンFfに設けられる熱交換パイプよりも下側にずれるように形成されることと、内側列フィンFgの最上段熱交換パイプPの上部側にスリットSdが設けられることを特徴としている。
このような熱交換器24Dにおいて、フィンFf,Fgを2列に並べる場合は、互いのフィンの上端縁と下端縁を揃えるとともに、フィンカラー(すなわち熱交換パイプP)がフィン上端縁と下端縁にかからないようにして成形する。
【0038】
通常、各フィンFは熱交換パイプPを避けて切断加工されるので、実際の切断箇所はスリットS部分となってしまう。そのため、スリットSは分断されて片持ち状態になり、曲げ加工をした状態で内側列フィンFの上端部およびここに設けられるスリットSが折損し易くなる。
そこで、2列の熱交換パイプPを千鳥状に配置した場合は、内側列フィンFgの熱交換パイプPが外側列フィンFfの熱交換パイプPの下側に位置するように配置し、内側列フィンFgの上端部にスリットSを設けることとする。
【0039】
再び図1に示すように、いわゆる天井カセット型空気調和機の室内機の場合、送風機23の作動にともなって、室内空気が化粧パネル100の吸込み口110から室内機本体20内に吸込まれ、かつ送風機23の周囲に吹出される。
上記送風機23を囲むようにした配置される熱交換器24に対して、この内側面から外側面に亘って送風される。そして、熱交換器24と熱交換した後、上記化粧パネル100に設けられる吹出し口121から吹出される。
【0040】
上記熱交換器24は、下端部がドレンパン25に載置され、上端部が本体20の上面部に当接しているところから、送風機23の作用にともなう全ての気流が熱交換器24を通過する。図に矢印の長さで示しているように、気流の流速分布は上部側が高く、下部側に向かって漸次低下する。
したがって、熱交換器24の上端部におけるスリットSの形態が熱交換性能に影響することは勿論のこと、熱交換器24上端部と本体20上面部との隙間の管理が重要である。
【0041】
上述のように、フィンFの上端部に分断されたスリットSが多くある場合は、フィンの強度が低下するばかりでなく、本体との間に隙間ができ易くなって熱交換性能の低下に繋がる。さらには、折れたスリットSに沿ってドレン水が滴下することがあり、ドレンパン25外部に漏れる虞れが生じる。
再び図9に示すように、2列の熱交換パイプPを千鳥状に配置した場合は、内側列フィンFgの熱交換パイプPを外側列フィンFfの熱交換パイプPの下側に位置し、かつ内側列フィンFg上端部である最上段熱交換パイプPの上部にスリットSdを設けることにより、以上のような不具合を除去できる。
【0042】
そして、図9(B)に示す構成では、内側列フィンFg上端部のスリットSdが分断されずにすみ強度が増大するうえに、フィンFgの曲げた状態で内側端部における剛性の保持をなす。
図10(A)(B)は、第4の実施の形態の空気調和機用熱交換器24Dにおける、互いに異なる変形例である。
【0043】
いずれも、上述の条件を設定したうえで、外側列フィンFfは全く変りがなく、内側列フィンFh,Fiには上記位置にスリットSdが設けられ、さらに以下の構成が相違する。
図10(A)は、内側列フィンFeの内側端縁aからL1の範囲内に設けられるスリットSeの長さの関係を、先に第2の実施の形態での説明に準じて設定した場合である。
【0044】
図10(B)は、内側列フィンFeの内側端縁からL1の範囲内に設けられるスリットSdの構成を、先に第3の実施の形態での説明に準じて設定した場合である。
いずれにしても、2列の熱交換パイプPを千鳥状に配置して、内側列フィンFh,Fiの熱交換パイプPを外側列フィンFfの熱交換パイプPの下側に位置するように配置したうえで、内側列フィンFh,Fi上端部の熱交換パイプP上部にスリットSdを設けている。
【0045】
そのため、内側列フィンFh,Fi上端部のスリットSdが分断されずにすみ強度が増大する。さらに、最短距離L1の範囲内の領域に設けられるスリットSe,Sfが内側列フィンFh,Fi内側端部における剛性の保持をなす。
図11(A)は、本発明の第5の実施の形態を示す空気調和機用熱交換器24Eの一部拡大図であり、図11(B)はその変形例を示している。
【0046】
ここでは、熱交換器24Eを曲げ加工する際に、内側列となるフィンFg,Fkに設けられるスリットSg、Shと、外側列となるフィンFlに設けられるスリットSiのパターンを異ならせたことを特徴としている。
上述したように、フィンFの熱交換性能はスリットSの本数が多いほど、もしくはスリットSの合計面積が多いほど高性能になる。曲げ加工の対応のためにスリットSの本数や面積を減らした内側列フィンに対して外側列フィンのスリットの本数や面積を多くすれば、2列が同じ形状(パターン)のスリット群で構成された場合よりも熱伝達性能が向上する。
【0047】
また、気流の上流側列のフィンと下流側列のフィンとでは、伝熱性能が異なるとともに、スリットを設けることによる効果が異なる。たとえば、図11(B)に示すように、気流上流側列のフィンFkの伝熱性能を低下させ、下流側列のフィンFlの伝熱性能を向上させた熱交換器24Eでは、列毎の伝熱性能の差を少なくする効果がある。
しかしながら、上流側列のフィンに設けられるスリット本数を過度に少なくすると、下流側列のフィンにスリットを備えたことによる効果が少なくなり、かえって熱交換器としての熱交換性能が悪化してしまう。
【0048】
図12は内側である気流上流側列におけるフィンの気流方向に沿って数えられるスリットの本数N1と、外側である気流下流側列におけるフィンの気流方向に沿って数えられるスリットの本数N2との割合に対する熱伝達性能の特性図である。
【0049】
N1/N2が0.7以下では熱伝達性能が劣り、0.7に到達すると顕著な状態で保持され、かつ1.0まで全く変化がないことが分かる。したがって、
0.7 < N1/N2 1.0
となるように設定することにより、熱伝達性能の向上化を図る。
【0050】
図13は、本発明の第6の実施の形態を示す、空気調和機用熱交換器24Fの一部断面図であり、図14(A)(B)は上記熱交換器24Fの製造工程を説明する図、図15は実際に上記熱交換器24Fを空気調和機室内機に組み込んだ状態を示す図である。
空気調和機熱交換器24Fとして、複数列のフィンFを並設し、上記フィンFには上述の第1ないし第5の実施の形態で説明したように、熱交換パイプPが千鳥状に貫通するとともにスリットSが設けられることを前提としている。
【0051】
このような空気調和機用熱交換器24Fにおいて、フィンFの下部(一端部)で、内側面および外側面の少なくともいずれか一方に切欠き30が設けられていることが特徴である。
先に説明したように、いわゆる天井カセット型空気調和機の室内機10においては、熱交換器24が平面視で略矩形状に形成され、この中心部に送風機23が配置される。上記熱交換器24は、はじめに直状に形成されたものを曲げ加工して略矩形状にしており、直状の状態では全長が約2M前後ある。
【0052】
上記フィンFはフィンプレス機によって打抜き形成され、積層装置において互いに狭小の間隙を存して並設されたあと、熱交換パイプPが挿通される。上記積層装置においてフィンFを2Mの長さにして積層すると、スペース的および作業的に効率が悪い。
そのため、図14(A)に示すように、フィンFを1/2〜1/4に分割した長さで積層し、これらフィンの分割セットFmを熱交換パイプPに挿通するようにしている。
【0053】
上述したように、フィンFを2列並設することを前提として、各フィンFに設けられるスリットSのパターンが互いに異なる場合、フィンFの分割セットFmを上下間違えて熱交換パイプPに介挿すると、後工程の熱交換器曲げ加工の際に、いわゆるフィン倒れが生じてしまう。
フィンFの分割セットFmを熱交換パイプPに介挿したとき、正規の状態であれば切欠き30の位置が揃うが、図14(B)に示すように、分割セットFmの上下を反転させ間違えたことに気が付かないまま熱交換パイプPに介挿することがある。
【0054】
すると、間違えた分割セットFmの切欠き30が、正規状態の分割セットFmの切欠き30位置と異なることを直ちに発見でき、品質を確保するとともに生産性の向上を得る。
また、図15に示すように、フィンFに上記切欠き30が設けられた熱交換器24Fを室内機本体20内に配置するにあたって、フィンF下端部に切欠き30が揃うとともに、上記切欠き30がドレンパン25内に位置するように設計しておく。
【0055】
切欠き30の少なくとも一部が気流方向から見てドレンパン25の立上り壁25aに重なることによって、熱交換作用にともなって生成されるドレン水が切欠き30に滞留するようなことがあっても、ドレンパン25の立上り壁25aが気流を阻止して、ドレン水が外部に飛散する不具合を防止できる。
図16は、本発明の第7の実施の形態の空気調和機用熱交換器24Gの一部拡大図である。
【0056】
ここでは、フィンFの一列あたりの幅寸法FWに対する熱交換パイプPの外径φDの割合が、
FW / D ≧ 1.75
になるように構成したことを特徴としている。
【0057】
すなわち、フィンFの熱伝達性能を向上化するために、フィンFの幅寸法FWを増加すると、曲げ加工時にいわゆるフィン倒れが発生し易くなることは上述したとおりである。
【0058】
図17は、フィンFの幅寸法FWに対する熱交換パイプPの外径φDの割合と、フィンFの耐力値の関係を表す特性図である。
FW/Dの値が小さい状態では耐力値をほぼ一定に確保できるが、FW/D値が大きくなるにしたがって耐力値も低下してしまうことが分かる。耐力値の低下はいわゆるフィン倒れに繋がるので、一定の基準を備える必要がある。
【0059】
上記特性図から、FW/Dの値が1.75より小さくなると耐力値が極端に低下するので、 FW/d≧1.75 となるように設定する。さらにそのうえで、第1の実施の形態〜第6の実施の形態で説明したスリット構造を備えることで曲げ加工時のフィン倒れを確実に防止できる。
【0060】
図18(A)(B)は、本発明の第8の実施の形態の空気調和機用熱交換器における製造工程を説明する図であり、ここでは熱交換器の曲げ半径Rに対するフィンピッチFPの割合が、
50 ≦ R / FP ≦ 60
に設定されることを特徴としている。
【0061】
常にフィンピッチを同一に設定しても、図18(A)に示すように曲げ半径Rが小である場合と、図18(B)に示すように曲げ半径Rが大である場合とは、曲げ部におけるフィンピッチFPに差が生じる。すなわち、曲げ半径Rが小さいほどフィンピッチFPが広くなってしまう。
その反面、曲げ半径Rが小さいほど1枚のフィンFにかかる応力が大きく、フィン倒れが生じ易い。したがって、フィンピッチFPをより広げた場合にも同様にフィン倒れが生じ易い。
【0062】
先に図20(A)(B)で説明したように、直状熱交換器1Aの曲げ加工時に受けコマUに複数枚のフィンFが押し当てられる。このとき、受けコマUに押し当てられるフィンFの枚数は、曲げ半径Rに対するフィンピッチFRの割合に比例する。
従来品と本発明の空気調和機用熱交換器を用いて、曲げ試験によりフィン倒れの有無を比較したところ、以下の表1に示すような結果が得られた。
【0063】
【表1】
【0064】
従来品であれば、R/FP値が58まではフィン倒れが確実に生じ、60でフィン倒れが生じる場合があり、65以上を確保しないと信頼性を保持できない。これに対して本発明品であれば、R/FP値が47でフィン倒れが生じる場合があるが、50以上であればフィン倒れが全く生じないことが分かった。
【0065】
図19は、本発明品においてR/FP値に対する熱交換性能の特性図であって、R/FPが47以上で50以下であれば熱交換性能が向上するが、50以上では熱交換性能が漸次低下する結果が得られた。
なお、R/FPが60以上であると、熱交換性能が47以上50以下のレベルを下回るので、上述した熱交換器の曲げ加工結果の条件を両立させるために、 50≦R/FP≦60 の条件が設定されることとなる。
なお、本発明は以上の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を越えない範囲内で種々の変形実施が可能である。
【0066】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、空気調和機に用いられ、その中心部に送風機が配置されるフィンチューブタイプの熱交換器であって、曲げ加工した際に内側列となるフィンのスリットを最適条件に設定することにより、曲げ加工時におけるいわゆるフィン倒れの変形を防止して、熱交換性能および製造作業性の向上を図れるという効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【図1】本発明の実施の形態に係る、熱交換器を備えた天井カセット型空気調和機の室内機の概略断面図。
【図2】同実施の形態に係る、熱交換器の斜視図。
【図3】同実施の形態に係る、フィンの一部斜視図と一部正面図。
【図4】本発明の第1の実施の形態における、空気調和機用熱交換器の一部正面図。
【図5】同第1の実施の形態の、互いに異なる変形例の熱交換器の一部正面図。
【図6】本発明の第2の実施の形態における、空気調和機用熱交換器の一部正面図と、その変形例の熱交換器の一部正面図。
【図7】同第2の実施の形態を証明する特性図。
【図8】本発明の第3の実施の形態における、空気調和機用熱交換器の一部正面図。
【図9】本発明の第4の実施の形態における、空気調和機用熱交換器の一部斜視図と、一部正面図。
【図10】同第4の実施の形態の、互いに異なる変形例の空気調和機用熱交換器の一部正面図。
【図11】本発明の第5の実施の形態における、空気調和機用熱交換器の一部正面図と、その変形例の空気調和機の一部正面図。
【図12】同第5の実施の形態を証明する特性図。
【図13】本発明の第6の実施の形態における、空気調和機用熱交換器の一部正面図。
【図14】同第6の実施の形態の、熱交換器の製造工程と、その結果の一例を説明する図。
【図15】同第6の実施の形態の、熱交換器を空気調和機内に組み込んだ状態を説明する図。
【図16】本発明の第7の実施の形態における、空気調和機用熱交換器の一部正面図。
【図17】同第7の実施の形態を証明する特性図。
【図18】本発明の第8の実施の形態を説明する、熱交換器の曲げ半径の大小とフィンピッチとの関係を説明する図。
【図19】同第8の実施の形態を証明する特性図。
【図20】従来の、熱交換器の製造工程を順次説明する図。
【符号の説明】
F…フィン、
P…熱交換パイプ、
S…スリット、
20…室内機本体、
23…送風機、
24…熱交換器、
30…切欠き、
25…ドレンパン、
25a…立上り壁。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a heat exchanger for an air conditioner that is a fin tube type formed by cutting and forming slits, in which fins are arranged in one or a plurality of rows and are bent at least once as a whole.
[0002]
[Prior art]
A so-called ceiling cassette type air conditioner indoor unit (see, for example, Patent Document 1) in which an air conditioner main body is disposed behind the ceiling and a decorative panel provided on the lower surface of the main body is exposed indoors from the ceiling board is often used. Yes.
[0003]
[Patent Document 1]
JP 2001-263702 A (page 3, column 3, column 4, FIGS. 1 and 3)
The heat exchanger accommodated in the indoor unit is a fin tube type in which a heat exchange pipe is provided through a large number of fins arranged side by side with a narrow gap. It is bent into a substantially rectangular shape in a plan view, and a blower is disposed at the center position to blow in the sucked room air from the inner surface to the outer surface of the heat exchanger.
The fins have a strip shape, and one or two rows of heat exchange pipes pass through with their positions aligned in the vertical direction. After arranging such fins in one or a plurality of rows, the fins are bent three or four times to have a substantially rectangular shape in plan view.
[0004]
Conventionally, various techniques have been developed to further improve the heat exchange performance of the heat exchanger, but in the end, by increasing the length of the heat exchanger and providing slits in the fins Satisfactory results have been obtained.
That is, by setting the bending radius of the heat exchanger smaller and bending it in multiple stages, the heat exchanger becomes longer and the heat exchange area increases. By providing a large number of the slits, the temperature boundary layer formed on the fin surface can be reduced with the blowing action of the blower, and the ratio of the slit area to the fin area increases.
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, the bending process in the heat exchanger in which the slit is formed is performed, for example, as shown in FIGS.
Here, two rows of
[0006]
The receiving piece U is rotatably supported and includes a circular portion Ua and a flange portion Ub that is integrally formed in a straight shape from the peripheral surface of the circular portion Ua. The pressing piece V is applied to the surface corresponding to the outer surface, and the pressing piece V is gradually moved while pressing in the direction of the receiving frame U.
As the holding piece V moves, the receiving piece U rotates, and the
[0007]
In the
[0008]
The present invention has been made on the basis of the above circumstances, and the object of the present invention is to provide a fin tube type heat exchanger provided with a slit, in which both improvement in productivity and improvement in heat exchange performance are achieved. A heat exchanger for a conditioner is provided.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
In order to solve the above-described problems and achieve the object, the present invention is arranged such that one or more rows of fins are juxtaposed with a narrow gap between them, the heat exchange pipe is passed through these fins, and Heat for an air conditioner that is a fin tube type in which a plurality of slits are cut up and processed in parallel between heat exchange pipes and bent so as to surround the blower in the air conditioner body at least once. In the exchanger
When the shortest distance from the inner edge of the fin that forms the inner row in the bent state to the outer diameter of the heat exchange pipe along the air flow direction is L1, a slit is provided only in a region outside the range of the shortest distance L1, and the shortest distance L1 There is no slit in the area of the , So that the fins are correctly assembled to the heat exchange pipes, the positions of each other are aligned. Make a notch.
[0010]
Further, in the above heat exchanger for an air conditioner, when the shortest distance from the inner edge of the fin that becomes the inner row in the bent state to the outer diameter of the heat exchange pipe along the airflow direction is L1, The ratio of the difference between the pitch PP between the heat exchange pipes and the outer diameter φD of the heat exchange pipe with respect to the length L2 of the slit provided in the region within the range of the shortest distance L1 is L2 / (PP−D) <0.8. To the side of the side of one row in the longitudinal direction of each row fin , So that the fins are correctly assembled to the heat exchange pipes, the positions of each other are aligned. Make a notch.
[0011]
Further, in the above heat exchanger for an air conditioner, when the shortest distance from the inner edge of the fin that becomes the inner row in the bent state to the outer diameter of the heat exchange pipe along the airflow direction is L1, Slits provided in the area within the shortest distance L1 are divided along the longitudinal direction. And A part of the side surface of each row fin at one end in the longitudinal direction , So that the fins are correctly assembled to the heat exchange pipes, the positions of each other are aligned. Make a notch.
[0014]
further At least a part of the notch is disposed so as to overlap the rising wall of the drain pan accommodated in the air conditioner body as viewed from the airflow direction.
further The ratio of the fin pitch FP to the bending radius R was set to 50 ≦ R / FP ≦ 60.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
FIG. 1 is a cross-sectional view of an indoor unit of an air conditioner called a so-called ceiling cassette type.
[0016]
The
The indoor unit
[0017]
A
The
[0018]
The
A
An
[0019]
The
A
[0020]
[0021]
FIG. 2 is a perspective view of the
The
[0022]
Two rows of such fins F are arranged and bent together. In this case, since the
The fins F are provided with collars K protruding at a predetermined pitch along the vertical direction. The inner diameter dimension of the collar K is slightly smaller than the outer diameter dimension of the heat exchange pipe P. The collar K penetrates the heat exchange pipe P and expands the heat exchange pipe to the fin F. On the other hand, the heat exchange pipe P fits in a strong state.
[0023]
Between the collars K of the fins F, slits S are raised and integrally formed by machining. A plurality of the slits S are provided in parallel to each other in a direction orthogonal to the direction along the air flow that is the width direction of the fin F. (Note that the slit S shape shown in FIG. 3A does not match the slit S shape shown in FIG. 3B)
Therefore, it is considered that the airflow generated by the action of the
[0024]
FIG. 4 is a partially enlarged view of the air
When bending is performed, the right end of the fin F in the figure is the inside, and the left end is the outside. In addition, only one row of fins F is shown, but actually, as shown in FIGS. 3A and 3B, another row of fins may be arranged in parallel on the outside (left side) to form two rows. , More columns may be used.
[0025]
The heat exchange pipe P passes through the fins F constituting the
In the figure, the three slits S are provided in parallel, but here, regardless of the number of slits, the setting of the location where the slit S is provided and the location where the slit S is not provided is characterized.
[0026]
That is, when the shortest distance from the inner edge a of the fin F that forms the inner row in the bent state as the
Although the heat exchange performance can be improved by providing the slits S in the fins F, the strength of the fins F is easily affected, but when bending the
[0027]
FIGS. 5A and 5B show different modifications of the air
In FIG. 4 described above, the slits S are provided symmetrically along the width direction of the fin F with respect to the line C connecting the center points o of the heat exchange pipe P. 5A and 5B show the fins Fa and Fb in which the slits S are provided asymmetrically on the left and right sides while satisfying the above conditions.
[0028]
In either case, since the slit S is not provided in the region of the shortest distance L1 from the inner edge a of the fins Fa and Fb that are in the inner row in the bent state to the outer diameter of the heat exchange pipe P along the air flow direction, The rigidity of the fins Fa and Fb when bending the exchanger and the minimum number of slits S can be secured, and the heat exchange performance can be improved.
[0029]
FIG. 6 (A) is a partially enlarged view of an air
In the bent state, the right end of the figure is the inside, and the left end is the outside. Further, although only one row of fins Fc and Fd is shown, actually, as shown in FIGS. 3A and 3B, another fin is juxtaposed on the outside (left side), or two rows or More columns may be used.
[0030]
In either case, the length L2 of the slits Sa and Sb provided in the region of the shortest distance L1 from the inner edge a of the fins Fc and Fd to the outer diameter of the heat exchange pipe P along the air flow direction, and the heat exchange pipe P The ratio between the mutual pitch PP and the difference between the outer diameter φD of the heat exchange pipe P is
L2 / (PP-D) <0.8
It is characterized by being configured as follows.
[0031]
That is, the strength of the fin F portion increases as it approaches the portion into which the heat exchange pipe P is fitted. In addition, if the slit S at the end of the fin F is long, the area where the fin collar K and the end of the fin F are divided is widened when a force is applied to the end of the fin F. Becomes easy to deform.
[0032]
FIG. 7 shows the ratio of the difference between the pitch PP of the heat exchange pipe P and the outer diameter φD of the heat exchange pipe P with respect to the length dimension L2 of the slits Sa and Sb provided at the end of the fin F, and the proof stress value of the fin F. It is a characteristic view which shows the relationship.
The decreasing tendency of the proof stress value is relatively moderate until the L2 / (PP-D) value is 0.8, but the decreasing tendency of the proof stress value becomes remarkable when the value exceeds 0.8, and in the region indicated by hatching in the figure. So-called fin collapse occurs during bending.
[0033]
Therefore, by setting L2 / (PP-d) <0.8, the fin collapse can be prevented, and the slits Sa and Sb can be provided in the region L1, and the number of slits S increases. The heat exchange performance can be improved.
FIG. 8 is a partially enlarged view of a
[0034]
In the state bent as the air
In any case, the slit Sc provided in the region of the shortest distance L1 from the inner edge a of the fin Fe to the outer diameter of the heat exchange pipe P along the airflow direction is divided along the direction orthogonal to the airflow. A flat portion b is formed between the divided slits Sc.
[0035]
That is, the partial strength of the fin Fe is the weakest in the intermediate portion between the heat exchange pipes in the region farthest from the heat exchange pipe P that is the fin collar K. However, by dividing the slit Fe provided in the region of the shortest distance L1 as described above, the flat portion b is formed between the slits.
The flat part b prevents the fin Fe strength from decreasing and prevents the fin from collapsing when bending the
[0036]
FIGS. 9A and 9B are a partial perspective view and a partially enlarged front view of a
Here, the heat exchange pipes P are arranged in two rows and arranged in a staggered manner. Since the heat exchange pipe P row is provided for each fin row, the fins Ff and Fg are provided in two rows, but the heat exchange pipes P are arranged in two rows and staggered for one fin. May be.
[0037]
In any case, the heat exchange pipe P provided in the inner row fins Fg when the
In such a
[0038]
Usually, each fin F is cut by avoiding the heat exchange pipe P, so that the actual cutting location becomes the slit S portion. Therefore, the slit S is divided into a cantilever state, and the upper end portion of the inner row fin F and the slit S provided therein are easily broken in a bent state.
Therefore, when two rows of heat exchange pipes P are arranged in a staggered manner, the heat exchange pipes P of the inner row fins Fg are arranged so as to be located below the heat exchange pipes P of the outer row fins Ff, and the inner rows A slit S is provided at the upper end of the fin Fg.
[0039]
As shown in FIG. 1 again, in the case of an indoor unit of a so-called ceiling cassette type air conditioner, indoor air is sucked into the
With respect to the
[0040]
Since the lower end portion of the
Accordingly, not only the shape of the slit S at the upper end of the
[0041]
As described above, when there are many slits S divided at the upper end portion of the fin F, not only the strength of the fin is lowered, but also a gap is easily formed between the fin and the heat exchange performance. . Furthermore, drain water may dripped along the broken slit S, and there is a possibility that the
As shown in FIG. 9 again, when the two rows of heat exchange pipes P are arranged in a staggered manner, the heat exchange pipes P of the inner row fins Fg are positioned below the heat exchange pipes P of the outer row fins Ff, Further, by providing the slit Sd at the upper part of the uppermost heat exchange pipe P that is the upper end of the inner row fin Fg, the above-mentioned problems can be eliminated.
[0042]
In the configuration shown in FIG. 9 (B), the slit Sd at the upper end of the inner row fin Fg is not divided and the corner strength increases, and the rigidity at the inner end is maintained when the fin Fg is bent. .
FIGS. 10A and 10B are different modifications of the air
[0043]
In any case, the outer row fins Ff are not changed at all after the above conditions are set, and the inner row fins Fh and Fi are provided with the slits Sd at the above positions, and the following configurations are different.
FIG. 10A shows the case where the length relationship of the slit Se provided in the range from the inner edge a of the inner row fin Fe to L1 is set in accordance with the description in the second embodiment. It is.
[0044]
FIG. 10B shows a case where the configuration of the slit Sd provided in the range of L1 from the inner edge of the inner row fin Fe is set according to the description in the third embodiment.
In any case, the two rows of heat exchange pipes P are arranged in a staggered manner, and the heat exchange pipes P of the inner row fins Fh and Fi are arranged below the heat exchange pipe P of the outer row fins Ff. In addition, a slit Sd is provided above the heat exchange pipe P at the upper end of the inner row fins Fh and Fi.
[0045]
Therefore, the corner strength increases without the slits Sd at the upper ends of the inner row fins Fh and Fi being divided. Further, the slits Se and Sf provided in the region within the range of the shortest distance L1 hold rigidity at the inner row fins Fh and Fi inner ends.
FIG. 11 (A) is a partially enlarged view of an air
[0046]
Here, when the
As described above, the heat exchange performance of the fin F increases as the number of slits S increases or the total area of the slits S increases. If the number and area of the slits of the outer row fins are increased with respect to the inner row fins in which the number and area of the slits S are reduced in order to cope with the bending process, two rows are constituted by slit groups having the same shape (pattern). The heat transfer performance is improved as compared with the case.
[0047]
In addition, the heat transfer performance is different between the fins in the upstream stream and the downstream stream of the airflow, and the effect of providing the slits is different. For example, as shown in FIG. 11B, in the
However, if the number of slits provided in the fins in the upstream row is excessively reduced, the effect of providing the slits in the fins in the downstream row is reduced, and the heat exchange performance as a heat exchanger is deteriorated.
[0048]
FIG. 12 shows the ratio between the number N1 of slits counted along the airflow direction of the fins in the airflow upstream row which is the inner side and the number N2 of slits counted along the airflow direction of the fins in the airflow downstream side which is the outer side. It is a characteristic view of the heat transfer performance with respect to.
[0049]
It can be seen that when N1 / N2 is 0.7 or less, the heat transfer performance is inferior, and when N1 / N2 reaches 0.7, the heat transfer performance is maintained in a remarkable state, and there is no change up to 1.0. Therefore,
0.7 <N1 / N2 1.0
The heat transfer performance is improved by setting so that.
[0050]
FIG. 13 is a partial cross-sectional view of a
As the air
[0051]
Such a heat exchanger for
As described above, in the
[0052]
The fins F are punched and formed by a fin press, and are arranged side by side with a narrow gap in the laminating apparatus, and then the heat exchange pipe P is inserted. If the fins F are laminated with a length of 2M in the laminating apparatus, the efficiency in terms of space and work is poor.
Therefore, as shown in FIG. 14 (A), the fins F are stacked with a length divided into 1/2 to 1/4, and the divided set Fm of these fins is inserted into the heat exchange pipe P.
[0053]
As described above, assuming that two rows of fins F are arranged side by side, when the patterns of the slits S provided in the fins F are different from each other, the divided set Fm of the fins F is inserted upside down in the heat exchange pipe P with the wrong set. Then, so-called fin collapse occurs in the heat exchanger bending process in the subsequent process.
When the divided set Fm of the fin F is inserted into the heat exchange pipe P, the position of the
[0054]
As a result, it is possible to immediately find out that the
Further, as shown in FIG. 15, when the
[0055]
Even if at least part of the
FIG. 16 is a partially enlarged view of an air
[0056]
Here, the ratio of the outer diameter φD of the heat exchange pipe P to the width dimension FW per row of the fins F is:
FW / D ≧ 1.75
It is characterized by being configured.
[0057]
That is, as described above, when the width dimension FW of the fin F is increased in order to improve the heat transfer performance of the fin F, so-called fin collapse easily occurs during bending.
[0058]
FIG. 17 is a characteristic diagram showing the relationship between the ratio of the outer diameter φD of the heat exchange pipe P to the width dimension FW of the fin F and the proof stress value of the fin F.
It can be seen that the proof stress value can be kept almost constant when the FW / D value is small, but the proof stress value decreases as the FW / D value increases. Since a decrease in the proof stress leads to so-called fin collapse, it is necessary to provide a certain standard.
[0059]
From the above characteristic diagram, the proof stress value decreases drastically when the value of FW / D is smaller than 1.75, so FW / d ≧ 1.75 is set. Furthermore, the fin collapse at the time of a bending process can be reliably prevented by providing the slit structure demonstrated in 1st Embodiment-6th Embodiment.
[0060]
FIGS. 18A and 18B are views for explaining a manufacturing process in the heat exchanger for an air conditioner according to the eighth embodiment of the present invention. Here, the fin pitch FP with respect to the bending radius R of the heat exchanger is shown. Of
50 ≦ R / FP ≦ 60
It is characterized by being set to.
[0061]
Even when the fin pitch is always set to be the same, when the bending radius R is small as shown in FIG. 18A and when the bending radius R is large as shown in FIG. A difference occurs in the fin pitch FP in the bent portion. That is, the smaller the bending radius R, the wider the fin pitch FP.
On the other hand, the smaller the bending radius R, the greater the stress applied to one fin F, and the more likely the fin falls. Therefore, even when the fin pitch FP is further widened, the fin falls easily.
[0062]
As described above with reference to FIGS. 20A and 20B, the plurality of fins F are pressed against the receiving piece U during the bending process of the
When the presence or absence of fin collapse was compared by a bending test using the conventional product and the heat exchanger for an air conditioner of the present invention, the results shown in Table 1 below were obtained.
[0063]
[Table 1]
[0064]
In the case of a conventional product, the fin collapse surely occurs until the R / FP value is 58, and the fin collapse may occur at 60. If 65 or more is not secured, reliability cannot be maintained. In contrast, in the case of the product of the present invention, fin collapse may occur at an R / FP value of 47, but it was found that fin collapse does not occur at all when the value is 50 or more.
[0065]
FIG. 19 is a characteristic diagram of the heat exchange performance with respect to the R / FP value in the product of the present invention. When the R / FP is 47 or more and 50 or less, the heat exchange performance is improved. Gradually decreasing results were obtained.
When R / FP is 60 or more, the heat exchange performance falls below a level of 47 or more and 50 or less. Therefore, in order to satisfy both the above-described conditions of the bending result of the heat exchanger, 50 ≦ R / FP ≦ 60 This condition is set.
The present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made without departing from the scope of the present invention.
[0066]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is a finned tube type heat exchanger used in an air conditioner and having a blower disposed in the center thereof, and is a slit of fins that forms an inner row when bent. Is set to the optimum condition, so that the so-called fin collapse deformation at the time of bending is prevented, and the heat exchange performance and the manufacturing workability can be improved.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an indoor unit of a ceiling cassette type air conditioner including a heat exchanger according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a perspective view of a heat exchanger according to the embodiment.
FIG. 3 is a partial perspective view and a partial front view of the fin according to the embodiment;
FIG. 4 is a partial front view of the air conditioner heat exchanger according to the first embodiment of the present invention.
FIG. 5 is a partial front view of a heat exchanger according to a different modification of the first embodiment.
FIG. 6 is a partial front view of a heat exchanger for an air conditioner and a partial front view of a heat exchanger according to a modification of the second embodiment of the present invention.
FIG. 7 is a characteristic diagram that proves the second embodiment;
FIG. 8 is a partial front view of an air conditioner heat exchanger according to a third embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a partial perspective view and a partial front view of a heat exchanger for an air conditioner according to a fourth embodiment of the present invention.
FIG. 10 is a partial front view of a heat exchanger for an air conditioner according to a modified example of the fourth embodiment.
FIG. 11 is a partial front view of a heat exchanger for an air conditioner and a partial front view of an air conditioner according to a modification of the fifth embodiment of the present invention.
FIG. 12 is a characteristic diagram certifying the fifth embodiment.
FIG. 13 is a partial front view of an air conditioner heat exchanger according to a sixth embodiment of the present invention.
FIG. 14 is a view for explaining an example of the heat exchanger manufacturing process and the result according to the sixth embodiment.
FIG. 15 is a view for explaining a state where the heat exchanger is incorporated in the air conditioner according to the sixth embodiment.
FIG. 16 is a partial front view of an air conditioner heat exchanger according to a seventh embodiment of the present invention.
FIG. 17 is a characteristic diagram certifying the seventh embodiment.
FIG. 18 is a view for explaining an eighth embodiment of the present invention and a relationship between a bending radius of a heat exchanger and a fin pitch.
FIG. 19 is a characteristic diagram certifying the eighth embodiment.
FIG. 20 is a diagram for sequentially explaining a conventional heat exchanger manufacturing process.
[Explanation of symbols]
F ... Fins,
P ... heat exchange pipe,
S ... Slit,
20 ... indoor unit body,
23 ... Blower,
24 ... heat exchanger,
30 ... Notch,
25 ... Drain pan,
25a ... Rise wall.
Claims (5)
曲げた状態で内側列となる上記フィンの内側端縁から気流方向に沿い上記熱交換パイプ外径までの最短距離をL1としたとき、
上記最短距離L1の範囲外部の領域のみに上記スリットが設けられ、上記最短距離L1の領域内にはスリットが設けられないとともに、上記各列のフィンの長手方向の一端側の側面一部に、熱交換パイプに対してフィンが正しく組立てられた状態で互いの位置が揃うように切欠きが設けられることを特徴とする空気調和機用熱交換器。One row or a plurality of rows of fins are arranged side by side with a narrow gap therebetween, a heat exchange pipe passes through the fins, and a plurality of slits are formed between the heat exchange pipes of the fins of each row. In the heat exchanger for an air conditioner, which is a fin tube type cut and raised in parallel, bent at least once and arranged to surround the blower in the air conditioner body,
When L1 is the shortest distance from the inner edge of the fin that becomes the inner row in the bent state to the heat exchange pipe outer diameter along the airflow direction,
The slit is provided only in a region outside the range of the shortest distance L1, and no slit is provided in the region of the shortest distance L1, and on a part of the side surface on one end side in the longitudinal direction of the fins of each row , A heat exchanger for an air conditioner, characterized in that notches are provided so that the positions of the fins are aligned in a state where the fins are correctly assembled to the heat exchange pipe .
曲げた状態で内側列となる上記フィンの内側端縁から気流方向に沿い上記熱交換パイプ外径までの最短距離をL1としたとき、
上記最短距離L1の範囲内の領域に設けられるスリットの長さ寸法L2に対する熱交換パイプ相互のピッチPPと熱交換パイプ外径φDとの差の割合が、
L2 / (PP−D) < 0.8
に設定されるとともに、上記各列のフィンの長手方向の一端側の側面一部に、熱交換パイプに対してフィンが正しく組立てられた状態で互いの位置が揃うように切欠きが設けられることを特徴とする空気調和機用熱交換器。One row or a plurality of rows of fins are arranged side by side with a narrow gap therebetween, a heat exchange pipe passes through the fins, and a plurality of slits are formed between the heat exchange pipes of the fins of each row. In the heat exchanger for an air conditioner, which is a fin tube type cut and raised in parallel, bent at least once and arranged to surround the blower in the air conditioner body,
When L1 is the shortest distance from the inner edge of the fin that becomes the inner row in the bent state to the heat exchange pipe outer diameter along the airflow direction,
The ratio of the difference between the pitch PP between the heat exchange pipes and the outer diameter φD of the heat exchange pipe with respect to the length dimension L2 of the slit provided in the region within the range of the shortest distance L1,
L2 / (PP-D) <0.8
In addition, a notch is provided in a part of the side surface on one end side in the longitudinal direction of the fins in each row so that the positions of the fins are aligned with respect to the heat exchange pipe. A heat exchanger for air conditioners.
曲げた状態で内側列となる上記フィンの内側端縁から気流方向に沿い上記熱交換パイプ外径までの最短距離をL1としたとき、
上記最短距離L1の範囲内の領域に設けられるスリットは、長手方向に沿って分割して設けられるとともに、上記各列のフィンの長手方向の一端側の側面一部に、熱交換パイプに対してフィンが正しく組立てられた状態で互いの位置が揃うように切欠きが設けられることを特徴とする空気調和機用熱交換器。One row or a plurality of rows of fins are arranged side by side with a narrow gap therebetween, a heat exchange pipe passes through the fins, and a plurality of slits are formed between the heat exchange pipes of the fins of each row. In the heat exchanger for an air conditioner, which is a fin tube type cut and raised in parallel, bent at least once and arranged to surround the blower in the air conditioner body,
When L1 is the shortest distance from the inner edge of the fin that becomes the inner row in the bent state to the heat exchange pipe outer diameter along the airflow direction,
The slits provided in the region within the range of the shortest distance L1 are provided by being divided along the longitudinal direction, and on a part of the side surface on one end side in the longitudinal direction of the fins of each row with respect to the heat exchange pipe A heat exchanger for an air conditioner, wherein notches are provided so that the positions of the fins are aligned in a state where the fins are correctly assembled .
50 ≦ R / FP ≦ 60
に設定されることを特徴とする請求項1ないし請求項4のいずれかに記載の空気調和機用熱交換器。The ratio of the fin pitch FP to the bending radius R is
50 ≦ R / FP ≦ 60
The heat exchanger for an air conditioner according to any one of claims 1 to 4, wherein
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