JP4398530B2

JP4398530B2 - Wide angle constant velocity joint boots

Info

Publication number: JP4398530B2
Application number: JP03797399A
Authority: JP
Inventors: 真幸鳥海; 宏大野; 克志斎藤; 尚松田; 信彦岡野; 純森
Original assignee: Toyo Tire and Rubber Co Ltd
Current assignee: Toyo Tire Corp
Priority date: 1999-02-17
Filing date: 1999-02-17
Publication date: 2010-01-13
Anticipated expiration: 2019-02-17
Also published as: JP2000234672A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、自動車の駆動軸と被駆動軸とを連結する等速ジョイントにおいて、これらを囲むように取り付けられるジョイントブーツであって、特に、広角度対応型の等速ジョイントに適用すれば好適なブーツに関するものである。
【０００２】
【従来技術】
この種の等速ジョイントブーツは、ゴム又は樹脂エラストマーのブロー成形により、山部と谷部とが交互に連続する筒状蛇腹部と、その両端の筒状固定部とが一体成形されている。そして、筒状固定部がクランプ部材により、等速ジョイントの駆動軸と被駆動軸側の外装ケースに夫々外装被着され、内部に潤滑用グリースが充填封入されて使用される。
【０００３】
こうような等速ジョイントブーツにおいて、その筒状蛇腹部は、他の部材と干渉しないことは勿論のこと、その耐久性を維持し得る設計することが重要な課題となっている。特に、最近の等速ジョイントにおいては、そのジョイント角として５０度以上の広角度での連結が行われており、このような広角度等速ジョイントに対応できるジョイントブーツの設計が重要な課題となっている。
【０００４】
このような課題を解決する方策として、まず、ケースとの間でかみ込みが起こり得る筒状蛇腹部を山部から始めるように設定する方策が考えられる。図７はジョイントブーツ１００の筒状蛇腹部１０１を筒状固定部１０２の軸方向内端部に対して山部１０１ａから始まる解決案を示す断面図である。
【０００５】
このような構成を採用すると、筒状蛇腹部１０１のかみ込みを防止することができるが、ケースに被着する筒状蛇腹部１０１の大径部側の径が大となり、ブーツ１００自体が大きくなって、他の周辺部材との干渉が起こり、また、ブーツ内に封入するグリース量が増加してコストアップとなるため、実現性に乏しい。
【０００６】
そこで、基本的には、筒状蛇腹部を谷部から始めて小径化を図る方策が前提となるが、ジョイント角が広角度（５０度以上）の等速ジョイントになると、そのジョイント角を確保し、かつ周辺部材との干渉を抑えるために、外装ケースの外形をそのままにして、内径（φＡ：図１参照）を大きくすることになる。そうすると、ケースの肉厚が小さくなり、ジョイントブーツの第１の谷部がケース内側に入り易くなり、駆動軸に押されて、ますますケースとの間でかみ込みが発生し易くなる。
【０００７】
ブーツのかみ込みを防止するために、第１の谷部の内径を大きくする方策もあるが、内径のアップ度合いにより、筒状蛇腹部の膜長が短くなり、繰り返し応力により耐久性が悪化する懸念がある。また、第１の谷部を軸方向で小径の駆動軸側に位置させる方策も考えられるが、第１の谷部はケースの軸方向内端部に当接して、組み付け時の位置決め機能を発揮させる必要があるため、採用できない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
広角度対応の等速ジョイントブーツに設計においては、上記検討結果に基づき、第１の谷部の内径を、外装ケースの半径方向内側における面取り始め寸法φＤ（図３参照）よりも小さく値で、かつ最大ジョイント角Ｊθｍａｘのときに、かみ込みが発生しない寸法に設定していたが、本発明者らが、上記設定のジョイントブーツのかみ込み試験を行ったところ、現実には、かみ込み現象が依然として起こっていることを発見した。
【０００９】
この原因をＦＥＭ（ｆｉｎｉｔｅｅｌｅｍｅｎｔｍｅｔｈｏｄ：有限要素法）を使って鋭意検討した結果、駆動軸の最大ジョイント角Ｊθｍａｘに至るまでの途中のジョイント角θで、第１の谷部がケース内部に入り込み、かみ込みが起こっていることを発見した。
【００１０】
図６はこのときのＦＥＭ解析図で、同図（ａ）はジョイント角θがθｍａｘのときのＦＥＭ解析図を、同図（ｂ）は最大ジョイント角Ｊθｍａｘ（Ｊθｍａｘ＞θｍａｘ）のときのＦＥＭ解析図を夫々示す。解析したジョイントブーツ１００は、筒状蛇腹部１０１の第１の谷部１０１ｂの内径φＣが９８．１ｍｍ、ケース１０３の面取り始め径φＤが１０２．５ｍｍのものを使用した。図６中、符号１０３はケースを、１０４は駆動軸を夫々示す。
【００１１】
この解析図から明らかな通り、同図（ｂ）の最大ジョイント角Ｊθｍａｘでは、筒状蛇腹部１０１の第１の谷部１０１ｂがケース１０３の軸方向内側に入ることなく、かみ込みがないことを示している。従来は、この状態でかみ込みがないものと判断していた。同図（ａ）のジョイント角θｍａｘでは、筒状蛇腹部１０１の第１の谷部１０１ｂがケース１０３の軸方向及び径方向内側に入り込み、かみ込みが起こっていた。
【００１２】
【課題を解決するための手段】
本発明者らは、上記ＦＥＭ解析結果に基づいて、かみ込みが発生しない第１の谷部の内径φＣと、ケースの面取り始め径φＤとの関係を模索した結果、０≦φＤ−φＣ≦φ２ｍｍに設定したとき、かみ込みが全く発生しないことを見出した。
【００１３】
このときのジョイントブーツの第１の谷部の入り込み寸法としては、図４のごとく、ケース面取り始め径から第１の谷部の半径方向内端までの寸法ａがａ≦２．２ｍｍ、第１の谷部のケース面取り始めの位置から軸方向内側への入り込み寸法ｂがｂ≦０の関係にあった。
【００１４】
また、ジョイントブーツの肉厚、特に、筒状固定部の軸方向内端の肩部肉厚は、筒状蛇腹部の可撓性に影響を与え、その肉厚が薄いほど、その部分の剛性が低くなり、ジョイント角を付与したときに、圧縮側で半径方向外側に逃げやすくなるため有利である。ただ、ブロー成形の場合のブーツ厚みの成形限界（下限値）として０．５ｍｍが挙げられ、また、上限値としては、上記設定範囲内では、４．５ｍｍが挙げられる。すなわち、０≦φＤ−φＣ≦φ２ｍｍの場合、その肩部肉厚として、０．５ｍｍ〜４．５ｍｍの範囲が有効となる。
【００１５】
また、ジョイント角としては、５０度以上の広角度のものに適用すれば特に有効である。
【００１６】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１は広角度等速ジョイントの概略断面図、図２はジョイントブーツの断面図、図３はジョイントブーツの第１の谷部とケースの面取り始め径との関係を示す図、図４は同じく第１の谷部のかみ込み状態を示す図である。
【００１７】
図１のごとく、広角度等速ジョイント１は、例えば、エンジンからの駆動力を車輪側に伝達する伝達機構と一部として、デファレンシャル側の駆動軸２と、車輪側の被駆動軸３との連結部に使用されるものである。被駆動軸３側の端部には、駆動軸２側に開口した椀状の外装ケース５と、このケース５の中心部において駆動軸２の端部に固定された内輪６と、この内輪６の周面とケース５の内面との間で転動する複数のボール７と、このボール７を保持するケージ８とを備え、この連結部を囲むようにジョイントブーツ１１が取り付けられ、内部に潤滑用グリースが充填封入されている。そして、駆動軸２と被駆動軸３とのジョイント角を広角度（少なくとも５０度以上）に設定し得るように、ケース５の軸方向内端部には面取り加工９が施されている。
【００１８】
ジョイントブーツ１１は、ケース５の軸方向内端部の外周面５ａと駆動軸２の被取付部１２とにクランプ部材１３、１４により被着されるもので、両端部にケース５の外周面５ａ及び駆動軸２の被取付部１２に被着される筒状固定部１５と、この筒状固定部１５、１５間を連結する筒状蛇腹部１６とが、ゴム又は熱可塑性樹脂エラストマーのブロー成形（インジェクション成形でも可）により一体成形されている。
【００１９】
筒状蛇腹部１６は、ケース５の外周面に被着される筒状固定部１５から駆動軸２の被取付部１２に向かって略円錐筒状に縮径されたもので、ケース側筒状固定部１５の軸方向内端の大径肩部１７から半径方向内側に縮径された第１の谷部１６ａから始まり、合計６個の山部１６ｇ〜１６ｌと、６個の谷部１６ａ〜１６ｆとが交互に連続する形態となっている。なお、谷部及び山部の個数は、上記実施の形態に限られるものではなく、要求特性に応じて適宜選択できることは勿論である。
【００２０】
図３のごとく、第１の谷部１６ａの内径φＣとケース５の軸方向内端面の面取り始め径φＤとの関係は、０≦φＤ−φＣ≦φ２ｍｍに設定されており、これにより、ジョイント角θでの第１の谷部１６ａのケース入り込み寸法としては、ケース面取り始めから第１の谷部の半径方向内端までの寸法ａがａ≦２．２ｍｍ、第１の谷部のケース面取り始めの位置から軸方向内側への入り込み寸法ｂがｂ≦０の関係となり、第１の谷部１６ａのかみ込みが防止できる。また、ジョイントブーツ１１の肉厚としては、０≦φＤ−φＣ≦φ２ｍｍの場合、０．５ｍｍ〜４．５ｍｍの範囲が有効である。
【００２１】
また、第１の谷部１６ａのケース側傾斜壁２０は、ケース５への組み付け時に、ケース５の軸方向内端壁面２１に当接させて位置決め可能な傾斜角度、例えば軸線に対して６０度程度の傾斜角度で成形されている。
【００２２】
上記のように構成されたジョイントブーツ１１をケース５及び駆動軸２の被取付部１２に組み付けた場合、最大ジョイント角Ｊθｍａｘ（例えば５１．３度）、及びジョイント角θｍａｘ（例えば４６度）においても、かみ込みが発生しなかった。
【００２３】
具体的には、表１に示す径のブーツについてかみ込み試験を行い、その結果によって第１の谷部１６ａのかみ込み評価を行った。なお、実施例として、試料Ｎｏ１、２、３を、また比較例として試料Ｎｏ４、Ｎｏ５を夫々挙げた。試料Ｎｏ１〜３は、いずれも０≦φＤ−φＣ≦φ２ｍｍのブーツであり、試料Ｎｏ４は、φＤ−φＣ＝φ２．１ｍｍ、試料Ｎｏ５は、φＤ−φＣ＝φ２．２ｍｍのブーツである。
【００２４】
【表１】

【００２５】
上記かみ込み試験の結果、０≦φＤ−φＣ≦２の範囲にある試料については、ケース面取り始めから第１の谷部１６ａの半径方向内端までの寸法ａがａ≦２．２ｍｍ、第１の谷部１６ａのケース面取り始めの位置から軸方向内側への入り込み寸法ｂがｂ≦０で、かみ込みが発生しなかった。図５に実施例３（試料Ｎｏ３）のジョイントブーツ１１のジョイント角θｍａｘでのＦＥＭ解析図を示す。このＦＥＭ解析図から明らかなように、第１の谷部１６ａがケース５の内側に入り込んでおらず、かみ込みが発生していない。これに対し、試料Ｎｏ４、５の場合、ａ＞２．２ｍｍとなり、第１の谷部１６ａにかみ込み現象がみられた。
【００２６】
【発明の効果】
以上の説明から明らかな通り、本発明によると、筒状蛇腹部の筒状固定部側の第１の谷部の内径寸法をφＣ、ケースの半径方向内側における面取り始め寸法をφＤとしたとき、第１の谷部の内径寸法を０≦φＤ−φＣ≦φ２ｍｍとなるように設定すれば、ブーツのかみ込みが全く発生せず、耐久性に優れたジョイントブーツを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】広角度等速ジョイントの断面図
【図２】本発明に係るジョイントブーツ断面図
【図３】ジョイントブーツの第１の谷部とケースの面取り始め径との関係を示す図
【図４】同じく第１の谷部のかみ込み状態を示す図
【図５】実施例３のジョイントブーツ１１のジョイント角θｍａｘでのＦＥＭ解析図
【図６】（ａ）はジョイント角θが４６度のときのＦＥＭ解析図、（ｂ）は最大ジョイント角Ｊθｍａｘｇが５１．３度のときのＦＥＭ解析図
【図７】ジョイントブーツかみ込みを防止する一解決案を示す断面図
【符号の説明】
１等速ジョイント
２駆動軸
３被駆動軸
５ケース
１１ジョイントブーツ
１５筒状固定部
１６筒状蛇腹部
１６ａ〜１６ｆ谷部
１６ｇ〜１６ｌ山部
１７大径肩部
２０傾斜壁
２１ケース端面[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention is a joint boot that is attached so as to surround a constant velocity joint that connects a driving shaft and a driven shaft of an automobile, and is particularly suitable when applied to a wide-angle type constant velocity joint. It relates to boots.
[0002]
[Prior art]
In this type of constant velocity joint boot, a cylindrical bellows portion in which ridges and valleys are alternately continuous and cylindrical fixing portions at both ends thereof are integrally formed by blow molding of rubber or resin elastomer. The cylindrical fixing portion is externally attached to the external case on the drive shaft and driven shaft side of the constant velocity joint by the clamp member, and is filled with lubricating grease and used.
[0003]
In such a constant velocity joint boot, it is an important subject to design the cylindrical bellows part so as not to interfere with other members but to maintain its durability. Especially in recent constant velocity joints, the joint angle is connected at a wide angle of 50 degrees or more, and the design of a joint boot that can cope with such a wide angle constant velocity joint is an important issue. ing.
[0004]
As a measure for solving such a problem, first, a measure can be conceived in which a cylindrical bellows portion that may bite between the case and the case is set to start from the peak portion. FIG. 7 is a cross-sectional view showing a solution in which the cylindrical bellows portion 101 of the joint boot 100 starts from the peak portion 101a with respect to the axially inner end portion of the cylindrical fixing portion 102.
[0005]
By adopting such a configuration, the cylindrical bellows portion 101 can be prevented from being bitten, but the diameter of the cylindrical bellows portion 101 to be attached to the case becomes large, and the boot 100 itself is large. As a result, interference with other peripheral members occurs, and the amount of grease enclosed in the boot increases, resulting in increased costs.
[0006]
Therefore, basically, it is premised that the cylindrical bellows is started from the valley and the diameter is reduced, but if the joint angle is a constant velocity joint with a wide angle (50 degrees or more), the joint angle is secured. In order to suppress interference with peripheral members, the inner diameter (φA: see FIG. 1) is increased while leaving the outer shape of the outer case as it is. If it does so, the thickness of a case will become small, the 1st trough part of a joint boot will enter into a case inside easily, it will be pushed by a drive shaft, and it will become easy to generate | occur | produce between a case more and more.
[0007]
There is also a measure to increase the inner diameter of the first trough to prevent the boot from biting, but the membrane length of the cylindrical bellows becomes shorter due to the degree of increase of the inner diameter, and the durability deteriorates due to repeated stress. There are concerns. In addition, a measure for positioning the first trough on the side of the small-diameter drive shaft in the axial direction is also conceivable, but the first trough contacts the inner end of the case in the axial direction and exhibits a positioning function during assembly. Because it is necessary to make it, it cannot be adopted.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
In designing a wide-angle constant velocity joint boot, based on the above examination results, the inner diameter of the first valley is a value smaller than the chamfering start dimension φD (see FIG. 3) on the radially inner side of the outer case, In addition, when the maximum joint angle Jθmax is set to a size that does not cause biting, the present inventors conducted a biting test on the joint boot set as described above. I found it still happening.
[0009]
As a result of earnest examination of this cause using FEM (finite element method: finite element method), the first trough enters the inside of the case at the joint angle θ on the way to the maximum joint angle Jθmax of the drive shaft, I found that biting occurred.
[0010]
FIG. 6 is an FEM analysis diagram at this time. FIG. 6A shows an FEM analysis diagram when the joint angle θ is θmax, and FIG. 6B shows an FEM analysis when the maximum joint angle Jθmax (Jθmax> θmax). Each figure is shown. As the joint boot 100 analyzed, the first bellows portion 101b of the cylindrical bellows portion 101 has an inner diameter φC of 98.1 mm, and the case 103 has a chamfering start diameter φD of 102.5 mm. In FIG. 6, reference numeral 103 denotes a case, and 104 denotes a drive shaft.
[0011]
As is apparent from this analysis diagram, at the maximum joint angle Jθmax in FIG. 5B, the first valley portion 101b of the cylindrical bellows portion 101 does not enter the axially inner side of the case 103 and does not bite. Show. Conventionally, it was determined that there was no biting in this state. At the joint angle θmax in FIG. 5A, the first valley portion 101b of the cylindrical bellows portion 101 enters the axial direction and the radially inner side of the case 103, and biting occurs.
[0012]
[Means for Solving the Problems]
As a result of searching for the relationship between the inner diameter φC of the first valley where no biting occurs and the chamfering start diameter φD of the case based on the FEM analysis result, the present inventors have found that 0 ≦ φD−φC ≦ φ2 mm. When set to, it was found that no biting occurred.
[0013]
At this time, as shown in FIG. 4, the dimension a from the case chamfering start diameter to the radial inner end of the first valley is a ≦ 2.2 mm, as shown in FIG. The intrusion dimension b from the position at the beginning of the chamfering of the valley portion toward the inner side in the axial direction was in a relation of b ≦ 0.
[0014]
In addition, the thickness of the joint boot, particularly the shoulder thickness at the inner end in the axial direction of the cylindrical fixing part, affects the flexibility of the cylindrical bellows part, and the thinner the thickness, the more rigid the part. When the joint angle is given, it is advantageous because it is easy to escape radially outward on the compression side. However, 0.5 mm is mentioned as the molding limit (lower limit) of the boot thickness in the case of blow molding, and 4.5 mm is mentioned as the upper limit within the above setting range. That is, in the case of 0 ≦ φD−φC ≦ φ2 mm, the range of 0.5 mm to 4.5 mm is effective as the thickness of the shoulder portion.
[0015]
As the joint angle, it is particularly effective when applied to those 5 0 degrees or more wide angle.
[0016]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. 1 is a schematic cross-sectional view of a wide angle constant velocity joint, FIG. 2 is a cross-sectional view of a joint boot, FIG. 3 is a diagram showing the relationship between the first valley of the joint boot and the chamfering start diameter of the case, and FIG. It is a figure which shows the biting state of a 1st trough part.
[0017]
As shown in FIG. 1, the wide-angle constant velocity joint 1 includes, for example, a transmission mechanism that transmits a driving force from an engine to a wheel side, and a differential-side driving shaft 2 and a wheel-side driven shaft 3. It is used for the connecting part. At the end on the driven shaft 3 side, a bowl-shaped exterior case 5 opened to the drive shaft 2 side, an inner ring 6 fixed to the end of the drive shaft 2 at the center of the case 5, and the inner ring 6 A plurality of balls 7 that roll between the peripheral surface of the case 5 and the inner surface of the case 5 and a cage 8 that holds the balls 7, and a joint boot 11 is attached so as to surround the connecting portion, and lubricates inside. Filled with grease for use. A chamfering process 9 is applied to the inner end of the case 5 in the axial direction so that the joint angle between the drive shaft 2 and the driven shaft 3 can be set to a wide angle (at least 50 degrees or more).
[0018]
The joint boot 11 is attached to the outer peripheral surface 5a of the inner end portion in the axial direction of the case 5 and the mounted portion 12 of the drive shaft 2 by the

clamp members

13 and 14, and the outer peripheral surface 5a of the case 5 at both ends. And the cylindrical fixing | fixed part 15 attached to the to-be-attached part 12 of the drive shaft 2, and the cylindrical bellows part 16 which connects between these cylindrical fixing | fixed

parts

15 and 15 are blow molding of rubber | gum or a thermoplastic resin elastomer. (It is possible to use injection molding).
[0019]
The cylindrical bellows portion 16 is reduced in diameter from a cylindrical fixing portion 15 attached to the outer peripheral surface of the case 5 toward the attached portion 12 of the drive shaft 2 in a substantially conical cylindrical shape. Starting from the first trough 16a that has been reduced radially inward from the large-diameter shoulder 17 at the axially inner end of the fixed portion 15, a total of six crests 16g to 16l and six troughs 16a to 16a 16f is alternately continuous. It should be noted that the number of valleys and peaks is not limited to the above-described embodiment, and can of course be selected as appropriate according to required characteristics.
[0020]
As shown in FIG. 3, the relationship between the inner diameter φC of the first valley portion 16a and the chamfering start diameter φD of the axially inner end face of the case 5 is set to 0 ≦ φD−φC ≦ φ2 mm. As the case penetration dimension of the first trough portion 16a at θ, the dimension a from the start of chamfering of the case to the radially inner end of the first trough portion is a ≦ 2.2 mm, and the chamfering of the first trough portion is started. The intrusion dimension b from the position to the inner side in the axial direction is in a relation of b ≦ 0, and the first trough portion 16a can be prevented from being bitten. The thickness of the joint boot 11 is effectively in the range of 0.5 mm to 4.5 mm when 0 ≦ φD−φC ≦ φ2 mm.
[0021]
Further, the case-side inclined wall 20 of the first valley portion 16a is inclined at an inclination angle that can be positioned by being brought into contact with the inner wall surface 21 in the axial direction of the case 5 when assembled to the case 5, for example, 60 degrees with respect to the axis. It is molded at an angle of inclination.
[0022]
When the joint boot 11 configured as described above is assembled to the case 5 and the mounted portion 12 of the drive shaft 2, the maximum joint angle Jθmax (for example, 51.3 degrees) and the joint angle θmax (for example, 46 degrees) are also included. No biting occurred.
[0023]
Specifically, a biting test was performed on boots having the diameters shown in Table 1, and the biting evaluation of the first valley portion 16a was performed based on the result. As examples, Samples Nos. 1, 2, and 3 were given, and Samples No. 4 and No. 5 were given as comparative examples. Samples No. 1 to No. 3 are boots with 0 ≦ φD−φC ≦ φ2 mm, Sample No. 4 is a boot with φD−φC = φ2.1 mm, and Sample No. 5 is a boot with φD−φC = φ2.2 mm.
[0024]
[Table 1]

[0025]
As a result of the above biting test, for the sample in the range of 0 ≦ φD−φC ≦ 2, the dimension a from the start of the chamfering of the case to the radially inner end of the first valley portion 16a is a ≦ 2.2 mm, The intrusion dimension b from the position at the beginning of the chamfering of the valley portion 16a toward the inside in the axial direction was b ≦ 0, and no biting occurred. FIG. 5 shows an FEM analysis diagram at the joint angle θmax of the joint boot 11 of Example 3 (sample No. 3). As is apparent from this FEM analysis diagram, the first valley 16a does not enter the inside of the case 5 and no biting occurs. On the other hand, in the case of sample Nos. 4 and 5, a> 2.2 mm, and a biting phenomenon was observed in the first valley portion 16a.
[0026]
【The invention's effect】
As is apparent from the above description, according to the present invention, when the inner diameter dimension of the first valley portion on the cylindrical fixing portion side of the cylindrical bellows portion is φC, and the chamfering start dimension on the radially inner side of the case is φD, If the inner diameter dimension of the first valley portion is set to satisfy 0 ≦ φD−φC ≦ φ2 mm, the joint boot having excellent durability can be provided without any biting of the boot.
[Brief description of the drawings]
1 is a cross-sectional view of a wide angle constant velocity joint. FIG. 2 is a cross-sectional view of a joint boot according to the present invention. FIG. 3 is a view showing a relationship between a first valley of the joint boot and a chamfering start diameter of a case. 4 is a diagram showing the state of biting of the first valley portion. FIG. 5 is an FEM analysis diagram at the joint angle θmax of the joint boot 11 of Example 3. FIG. 6A is a graph showing a joint angle θ of 46 degrees. (B) is an FEM analysis diagram when the maximum joint angle Jθmaxg is 51.3 degrees. FIG. 7 is a cross-sectional view showing a solution for preventing joint boot biting.
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Constant velocity joint 2 Drive shaft 3 Driven shaft 5 Case 11 Joint boot 15 Cylindrical fixing part 16 Cylindrical bellows parts 16a-16f Valley parts 16g-16l Mountain part 17 Large diameter shoulder part 20 Inclined wall 21 Case end surface

Claims

ジョイント角が５０度以上の広角度の等速ジョイントの外装ケースの軸方向内端部に外装被着される筒状固定部と、この筒状固定部の軸方向内端部に、谷部から始まり、かつ谷部と山部とが交互に連続する筒状蛇腹部とが一体成形され、等速ジョイントのジョイント角が最大ジョイント角に至るまで前記筒状蛇腹部の筒状固定部側の第１の谷部がケース内部に入り込むかみ込みを防止するよう、前記筒状固定部の軸方向内端部の肉厚が０．５ｍｍ〜４．５ｍｍの範囲に設定されると共に、前記第１の谷部の内径寸法をφＣ、前記ケースの半径方向内側における面取り始め寸法をφＤとしたとき、第１の谷部の内径寸法が０≦φＤ−φＣ≦φ２ｍｍとなるように設定された等速ジョイントブーツ。A cylindrical fixing portion that is externally attached to the axial inner end portion of the outer case of the constant velocity joint having a wide joint angle of 50 degrees or more, and an axial inner end portion of the cylindrical fixing portion from the valley portion A cylindrical bellows portion that begins and has valleys and peaks alternately alternately is integrally formed, and the cylindrical bellows portion of the cylindrical bellows portion on the side of the cylindrical fixing portion side until the joint angle of the constant velocity joint reaches the maximum joint angle. as the first valley portion prevents jamming enters into the case, along with the thickness of the axially inner end portion of the cylindrical fixing portion is set in the range of 0.5Mm～4.5Mm, before Symbol first The inner diameter dimension of the first valley is set to 0 ≦ φD−φC ≦ φ2 mm, where φC is the inner diameter dimension of the valley and φD is the chamfering start dimension on the radially inner side of the case. Joint boots.