JP4320731B2 - Construction method of concrete roadbed structure - Google Patents
Construction method of concrete roadbed structure Download PDFInfo
- Publication number
- JP4320731B2 JP4320731B2 JP2004198625A JP2004198625A JP4320731B2 JP 4320731 B2 JP4320731 B2 JP 4320731B2 JP 2004198625 A JP2004198625 A JP 2004198625A JP 2004198625 A JP2004198625 A JP 2004198625A JP 4320731 B2 JP4320731 B2 JP 4320731B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- parts
- ballast
- grout
- strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims description 19
- 238000010276 construction Methods 0.000 title claims description 17
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 51
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 33
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 claims description 25
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 23
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 claims description 17
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 12
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 8
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 8
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims description 7
- 239000011440 grout Substances 0.000 description 42
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 30
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 30
- 239000011083 cement mortar Substances 0.000 description 25
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 25
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 23
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 12
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 10
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 10
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 7
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 6
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 6
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 6
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 4
- XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N calcium;oxido(oxo)alumane Chemical compound [Ca+2].[O-][Al]=O.[O-][Al]=O XFWJKVMFIVXPKK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 229920000609 methyl cellulose Polymers 0.000 description 4
- 239000001923 methylcellulose Substances 0.000 description 4
- 235000010981 methylcellulose Nutrition 0.000 description 4
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M Bisulfite Chemical compound OS([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N Vinyl acetate Chemical compound CC(=O)OC=C XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N citric acid Chemical compound OC(=O)CC(O)(C(O)=O)CC(O)=O KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229920006026 co-polymeric resin Polymers 0.000 description 3
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- -1 for example Chemical compound 0.000 description 3
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 3
- 229920005610 lignin Polymers 0.000 description 3
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 3
- 239000011444 non-shrink grout Substances 0.000 description 3
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 2
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000000839 emulsion Substances 0.000 description 2
- 229910001653 ettringite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 2
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 2
- 229920003169 water-soluble polymer Polymers 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 1
- FEWJPZIEWOKRBE-JCYAYHJZSA-N Dextrotartaric acid Chemical compound OC(=O)[C@H](O)[C@@H](O)C(O)=O FEWJPZIEWOKRBE-JCYAYHJZSA-N 0.000 description 1
- 229920000877 Melamine resin Polymers 0.000 description 1
- 241000270295 Serpentes Species 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L Sodium Sulfate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]S([O-])(=O)=O PMZURENOXWZQFD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- FEWJPZIEWOKRBE-UHFFFAOYSA-N Tartaric acid Natural products [H+].[H+].[O-]C(=O)C(O)C(O)C([O-])=O FEWJPZIEWOKRBE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 240000006909 Tilia x europaea Species 0.000 description 1
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 1
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 1
- ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N aluminum;sodium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[O-2].[Na+].[Al+3] ANBBXQWFNXMHLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002518 antifoaming agent Substances 0.000 description 1
- 239000002585 base Substances 0.000 description 1
- 239000011400 blast furnace cement Substances 0.000 description 1
- 230000000740 bleeding effect Effects 0.000 description 1
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J calcium sulfate hemihydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 229920003086 cellulose ether Polymers 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 229920001038 ethylene copolymer Polymers 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 1
- 238000001879 gelation Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 239000011121 hardwood Substances 0.000 description 1
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 1
- XGZVUEUWXADBQD-UHFFFAOYSA-L lithium carbonate Chemical compound [Li+].[Li+].[O-]C([O-])=O XGZVUEUWXADBQD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052808 lithium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N melamine Chemical compound NC1=NC(N)=NC(N)=N1 JDSHMPZPIAZGSV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 239000001508 potassium citrate Substances 0.000 description 1
- 229960002635 potassium citrate Drugs 0.000 description 1
- QEEAPRPFLLJWCF-UHFFFAOYSA-K potassium citrate (anhydrous) Chemical compound [K+].[K+].[K+].[O-]C(=O)CC(O)(CC([O-])=O)C([O-])=O QEEAPRPFLLJWCF-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 235000011082 potassium citrates Nutrition 0.000 description 1
- LJCNRYVRMXRIQR-OLXYHTOASA-L potassium sodium L-tartrate Chemical compound [Na+].[K+].[O-]C(=O)[C@H](O)[C@@H](O)C([O-])=O LJCNRYVRMXRIQR-OLXYHTOASA-L 0.000 description 1
- 238000004321 preservation Methods 0.000 description 1
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 229910001388 sodium aluminate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001509 sodium citrate Substances 0.000 description 1
- NLJMYIDDQXHKNR-UHFFFAOYSA-K sodium citrate Chemical compound O.O.[Na+].[Na+].[Na+].[O-]C(=O)CC(O)(CC([O-])=O)C([O-])=O NLJMYIDDQXHKNR-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 235000011083 sodium citrates Nutrition 0.000 description 1
- 239000001476 sodium potassium tartrate Substances 0.000 description 1
- 235000011006 sodium potassium tartrate Nutrition 0.000 description 1
- 229910052938 sodium sulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000011152 sodium sulphate Nutrition 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000000021 stimulant Substances 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- 239000011975 tartaric acid Substances 0.000 description 1
- 235000002906 tartaric acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Machines For Laying And Maintaining Railways (AREA)
Description
この発明はコンクリート道床構造体の施工方法、詳しくはレールや枕木などを支持するバラスト道床をコンクリート道床とするコンクリート道床構造体の施工方法に関する。 The present invention relates to a concrete roadbed structure construction method , and more particularly to a concrete roadbed structure construction method in which a ballast roadbed that supports rails, sleepers and the like is a concrete roadbed .
鉄道軌道のレールおよび枕木などを支持する道床として、例えば砕石、砂利を使用したバラスト道床が知られている。バラスト道床は、その保守や管理に手間を要する。そこで、近年ではバラストにグラウトを注入してこれを固化し、バラスト道床をコンクリート道床化する方法が開発されている。
ところで、鉄道軌道には施工される地形の影響で、バラスト道床の一部に勾配が生じる。そのため、バラストに注入可能なコンシステンシーを有したグラウトは、注入直後、この勾配部分でダレが発生してしまう。その結果、続くコンクリート道床のコテ仕上げが困難となっていた。
For example, a ballast roadbed using crushed stone or gravel is known as a roadbed for supporting railroad rails and sleepers. Ballast roadbeds require labor and maintenance. Therefore, in recent years, a method has been developed in which grout is poured into ballast to solidify it and the ballast roadbed is made into a concrete roadbed.
By the way, a gradient occurs in a part of the ballast roadbed due to the terrain to be constructed on the railway track. For this reason, a grout having a consistency that can be injected into the ballast will sag at the gradient portion immediately after the injection. As a result, it was difficult to finish the trowel of the following concrete roadbed.
そこで、これを解消する従来技術として、例えば特許文献１が知られている。特許文献１は、鉄道軌道の勾配部分（軌道傾斜部）において、流動性が異なる２種類のグラウトを使用するバラスト道床のコンクリート道床化方法である。
具体的な施工方法は、まずバラスト道床の下部内に速硬材と膨張材とを含有した第１の超速硬性無収縮グラウトモルタルを注入し、流動性が高い下層を形成する。その際、下層の上面は略水平である。次に、バラスト道床の上部内に速硬材、膨張材の他に水溶性セルロースエーテルを添加して流動性を低くした第２の超速硬性無収縮グラウトモルタルを注入し、上層を形成する。
上層用のモルタルの流動性が低いため、鉄道軌道の勾配部分でも、コテ仕上げが容易になる。
As a concrete construction method, first, a first super-fast-hardening non-shrink grout mortar containing a fast-hardening material and an expanding material is injected into the lower part of the ballast roadbed to form a lower layer having high fluidity. At that time, the upper surface of the lower layer is substantially horizontal. Next, in addition to the fast-hardening material and the expanding material, the second super-fast-hardening non-shrink grout mortar is added into the upper part of the ballast roadbed to lower the fluidity to form an upper layer.
Since the fluidity of the upper mortar is low, the trowel finish is easy even on the gradient part of the railway track.
しかしながら、特許文献１のバラスト道床のコンクリート道床化方法には、以下の欠点があった。
すなわち、（１）特許文献１では、流動性が異なる２種類のグラウトを使っていた。そのため、現場に２種類のグラウトを用意しなければらならず、材料の混練が煩雑化していた。また、グラウトは２回注入されるので、施工工程も煩雑であった。さらに、下層用のグラウトが硬化するタイミングおよびその施工の状況によっては、上層と下層との間での互いの付着が不完全で、肌別れ、ひび割れなどが発生するおそれがあった。
However, the method for converting a ballast roadbed into a concrete roadbed in Patent Document 1 has the following drawbacks.
That is, (1) Patent Document 1 uses two types of grouts having different fluidity. For this reason, two types of grout have to be prepared on site, and the kneading of materials has become complicated. Also, the grout was injected twice, so the construction process was complicated. Furthermore, depending on the timing when the grout for the lower layer hardens and the state of its construction, the adhesion between the upper layer and the lower layer is incomplete, and there is a possibility that skin separation, cracking, etc. may occur.
また、（２）上層用のグラウトには、流動性を調整するため、メチルセルロースなどの水溶性セルロースエーテルが添加される。しかしながら、メチルセルロースは温度によって流動性が変化する。そのため、実際の施工では、現場の気温に応じてメチルセルロースの添加量を調整する必要があった。これにより、水を除くグラウトの組成物を予め工場で混合しておく、１粉型のプレミックス材料としては適さなかった。 Further, (2) a water-soluble cellulose ether such as methylcellulose is added to the grout for the upper layer in order to adjust fluidity. However, the fluidity of methylcellulose changes with temperature. Therefore, in actual construction, it was necessary to adjust the amount of methyl cellulose added according to the temperature at the site. Thereby, the composition of grout except water was not suitable as a one-powder type premix material that was previously mixed in a factory.
この発明は、道床の勾配部分でも１種類の軌道用プレミックスセメントモルタルの使用で済み、これにより現場での施工が煩雑化せず、しかもバラスト道床への軌道用プレミックスセメントモルタルの円滑な注入と、バラスト道床の勾配部分に対するコテ仕上げの容易性とを同時に満足させることができるコンクリート道床構造体の施工方法を提供することを目的としている。 According to the present invention, only one kind of premix cement mortar for track is used even in the sloped portion of the roadbed, so that construction on site is not complicated, and smooth injection of the premix cement mortar for track into the ballast roadbed is possible. It is another object of the present invention to provide a method for constructing a concrete roadbed structure that can simultaneously satisfy the ease of iron finishing for the gradient portion of the ballast roadbed.
請求項１に記載の発明は、セメント１００重量部、速硬材２０〜１００重量部、膨張材０．５〜１０重量部、シリカフューム２〜２０重量部、混和剤０．０２〜４重量部、樹脂０．５〜５重量部、砂５０〜３００重量部、および水からなり、Ｊ１４漏斗の流下時間が３〜５秒で、静置フローが１２０〜１５０ｍｍであるモルタル組成物を、横断勾配部分を含む表面が傾斜したバラスト道床に連続的に１回で注入し、材齢２時間における圧縮強度が１０Ｎ／ｍｍ ２ 以上のコンクリート道床構造体を得るコンクリート道床構造体の施工方法である。 The invention according to claim 1 includes 100 parts by weight of cement, 20 to 100 parts by weight of a fast-hardening material, 0.5 to 10 parts by weight of an expansion material, 2 to 20 parts by weight of silica fume, 0.02 to 4 parts by weight of an admixture, A mortar composition consisting of 0.5 to 5 parts by weight of resin, 50 to 300 parts by weight of sand, and water, with a J14 funnel flow time of 3 to 5 seconds and a stationary flow of 120 to 150 mm, This is a concrete road bed structure construction method in which a concrete road bed structure having a compressive strength of 10 N / mm 2 or more at a material age of 2 hours is obtained by continuously injecting into a ballast road bed having an inclined surface including
請求項１に記載の発明によれば、セメント１００重量部、速硬材２０〜１００重量部、膨張材０．５〜１０重量部、シリカフューム２〜２０重量部、混和剤０．０２〜４重量部、樹脂０．５〜５重量部、砂５０〜３００重量部、および水からなり、Ｊ１４漏斗の流下時間が３〜５秒で、静置フローが１２０〜１５０ｍｍであるモルタル組成物を、バラスト道床に注入して得られた注入体の材齢２時間の圧縮強度を１０Ｎ／ｍｍ２以上としたものを採用した。これにより、軌道用プレミックスセメントモルタルをバラスト道床に注入することでコンクリート道床化する際、バラスト道床への軌道用（コンクリート道床構造体用）プレミックスセメントモルタルの円滑な注入と、バラスト道床の勾配部分に対するコテ仕上げの容易性とを同時に満足させることができる。その結果、道床の勾配部分でも１種類の軌道用プレミックスセメントモルタル（グラウト）の使用で済み、現場での施工作業を平易化することができる。 According to the first aspect of the present invention, 100 parts by weight of cement, 20 to 100 parts by weight of a fast-hardening material, 0.5 to 10 parts by weight of an expanding material, 2 to 20 parts by weight of silica fume, and 0.02 to 4 parts by weight of an admixture. A mortar composition consisting of 0.5 parts by weight of resin, 0.5 to 5 parts by weight of resin, 50 to 300 parts by weight of sand, and water, and the flow time of the J14 funnel is 3 to 5 seconds and the stationary flow is 120 to 150 mm. An injection body obtained by injecting into the bed was adopted with a compressive strength of 10 N / mm 2 or more at a material age of 2 hours. As a result, when the premix cement mortar for the track is made into the concrete roadbed by injecting it into the ballast roadbed, smooth injection of the premix cement mortar for the ballast roadbed (for the concrete roadbed structure) and the gradient of the ballast roadbed It is possible to satisfy the ease of soldering the part at the same time. As a result, it is only necessary to use one kind of premix cement mortar (grout) for track on the gradient part of the road bed, and the construction work at the site can be simplified.
軌道用プレミックスセメントモルタルとは、セメント、速硬材、膨張材、シリカフュームなどの混和材（剤）、樹脂および砂を有した超速硬性無収縮グラウトモルタルである。
セメントとしては、例えば各種のポルトランドセメント（普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、超早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメントなど）を採用することができる。その他、低アルカリ型の高炉セメント、シリカフュームセメント、フライアッシュセメントといった混合セメント、低発熱セメントなどの特殊セメントでもよい。また、セメントの全部または一部にシリカフュームセメントを使用した場合には、別途、シリカフュームを添加せずとも、例えば材料分離抵抗性が大きくなるといった後述の効果が発揮される。好適なセメントとしては、普通、早強、中庸熱などのポルトランドセメントおよび低発熱セメントなどが挙げられる。
水／材料比は、例えば１５〜３０％である。材料とは、水を除く軌道用プレミックスセメントモルタルの組成物である。その値は、気温や水温などの外的要因、軌道用プレミックスセメントモルタルの目標の流動性に応じて適宜変更される。
The orbital premix cement mortar is an ultra-fast hardened non-shrink grout mortar having an admixture (agent) such as cement, quick-hardening material, expanding material, silica fume, resin and sand.
As the cement, for example, various Portland cements (ordinary Portland cement, early-strength Portland cement, super-early-strength Portland cement, moderately hot Portland cement, etc.) can be employed. In addition, special cements such as low alkali type blast furnace cement, silica fume cement, fly ash cement, mixed cement such as low heat generation cement may be used. In addition, when silica fume cement is used for all or part of the cement, the following effects such as increased material separation resistance can be obtained without adding silica fume separately. Suitable cements include portland cements such as normal, early strength, medium heat, and low heat exothermic cements.
The water / material ratio is, for example, 15-30%. The material is a composition of an orbital premix cement mortar excluding water. The value is appropriately changed according to external factors such as air temperature and water temperature and the target fluidity of the orbital premix cement mortar.
速硬材とは、結晶質または非結晶質のカルシウムアルミネート（ＣＡ、Ｃ１２Ａ７など）と無水石膏、半水石膏および二水石膏の石膏類とを有し、水和反応でエトリンガイトを生成するものである。速硬材には、必要に応じて生石灰（ＣａＯ）、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）２）などの石灰類、炭酸ナトリウム、炭酸リチウム、硫酸ナトリウム、アルミン酸ナトリウムなどの刺激剤、クエン酸、酒石酸、クエン酸ナトリウム、クエン酸カリウム、酒石酸ナトリウムカリウムなどの疑結遅延剤を添加することができる。 The quick hardwood, crystalline or amorphous calcium aluminate (CA, C 12, etc. A 7) and anhydrous gypsum, and a gypsum in hemihydrate gypsum and gypsum, ettringite in hydration Is to be generated. For quick-hardening materials, limes such as quick lime (CaO) and slaked lime (Ca (OH) 2 ), stimulants such as sodium carbonate, lithium carbonate, sodium sulfate, sodium aluminate, citric acid, tartaric acid, Suspicion retardants such as sodium citrate, potassium citrate, and sodium potassium tartrate can be added.
カルシウムアルミネートの比表面積は、３０００〜６０００ｃｍ２／ｇである。３０００ｃｍ２／ｇ未満では反応性が低下し、早期強度の発現性が低い。また、６０００ｃｍ２／ｇを超えると反応が急激になって凝結制御が難しく、かつ混練時に水が多く必要となる。カルシウムアルミネートの好ましい比表面積は、４０００〜５５００ｃｍ２／ｇである。この範囲であれば、１０℃程度の低温であっても強度発現性は良好である。 The specific surface area of calcium aluminate is 3000 to 6000 cm 2 / g. If it is less than 3000 cm < 2 > / g, reactivity will fall and early intensity | strength expression will be low. Moreover, when it exceeds 6000 cm < 2 > / g, reaction will become rapid and setting control will be difficult, and much water will be needed at the time of kneading | mixing. A preferred specific surface area of calcium aluminate is 4000-5500 cm 2 / g. Within this range, the strength development is good even at a low temperature of about 10 ° C.
無水石膏の種類としては、例えばフッ酸二型無水石膏などを採用することができる。
無水石膏の比表面積は、４０００〜１２０００ｃｍ２／ｇである。４０００ｃｍ２／ｇ未満では反応性が低く、早期強度の発現性も悪い。
また、１２０００ｃｍ２／ｇを超えると、粉砕コストが高まり、保存時に吸湿し易い。無水石膏の好ましい比表面積は、５０００〜１００００ｃｍ２／ｇである。この範囲であれば、カルシウムアルミネートとの反応性も良好で、早期強度および長期強度の発現性も良好である。
As the type of anhydrous gypsum, for example, hydrofluoric acid type 2 anhydrous gypsum can be employed.
The specific surface area of anhydrous gypsum is 4000 to 12000 cm 2 / g. If it is less than 4000 cm 2 / g, the reactivity is low and the early strength is poor.
Moreover, when it exceeds 12000 cm < 2 > / g, a grinding | pulverization cost will increase and it will be easy to absorb moisture at the time of a preservation | save. A preferred specific surface area of anhydrous gypsum is 5000 to 10000 cm 2 / g. If it is this range, the reactivity with a calcium aluminate is also favorable, and the expression property of early strength and long-term strength is also favorable.
速硬材の添加量は、セメント１００重量部に対して２０〜１００重量部である。２０重量部未満では早期強度の発現性が劣る。また、１００重量部を超えるとコスト高になるとともに、長期（材齢２８日）強度の発現性が低下する。速硬材の好ましい添加量は２５〜８０重量部である。そして、さらに好ましい添加量は５０〜６０重量部である。この範囲であれば適性なコストで、早期（材齢２時間）強度、長期（材齢２８日）強度の発現性がともに良好となる。 The addition amount of the quick-hardening material is 20 to 100 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cement. If it is less than 20 parts by weight, the early strength development is poor. Moreover, when it exceeds 100 weight part, while it becomes high-cost, long-term (material age 28 days) intensity | strength expression will fall. A preferable addition amount of the quick-hardening material is 25 to 80 parts by weight. And a more preferable addition amount is 50-60 weight part. Within this range, both the early (strength 2 hours) strength and the long-term (strength 28 days) strength will be good at an appropriate cost.
膨張材とは、アウイン（３ＣａＯ・３ＡＬ２Ｏ３・ＣａＳＯ４）、遊離石灰（ＣａＯ）および無水石膏（ＣａＳＯ４）を含むもので、水和反応によりエトリンガイトを生成するカルシウムサルフォアルミネート（ＣＳＡ）系のもの、生石灰（ＣａＯ）系で水和反応によりＣａ（ＯＨ）２を生成する酸化カルシウム系のものなどが知られている。
膨張材の添加量は、セメント１００重量部に対して０．５〜１０重量部である。０．５重量部未満では、硬化後の収縮が大きく、収縮ひび割れが発生し易い。また、１０重量部を超えると膨張量が大きく、膨張によるひび割れが発生し易い。膨張材の好ましい添加量は、２〜６重量部である。この範囲であればコンクリート硬化時の収縮と打ち消し合い、構造体にひび割れが発生しない。
The expansion material includes Auin (3CaO.3AL 2 O 3 .CaSO 4 ), free lime (CaO) and anhydrous gypsum (CaSO 4 ), and calcium sulfoaluminate (CSA) that generates ettringite by hydration reaction. ) -Based, quick lime (CaO) -based, and calcium oxide-based ones that generate Ca (OH) 2 by a hydration reaction are known.
The addition amount of the expansion material is 0.5 to 10 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cement. If it is less than 0.5 part by weight, the shrinkage after curing is large and shrinkage cracks are likely to occur. On the other hand, if the amount exceeds 10 parts by weight, the amount of expansion is large, and cracking due to expansion is likely to occur. The preferable addition amount of the expansion material is 2 to 6 parts by weight. If it is this range, it will cancel out the shrinkage at the time of concrete hardening, and the structure will not crack.
軌道用プレミックスセメントモルタルには、注入性を低下させず、道床の勾配部分へのコテ仕上げ性を高めるため、混和材および混和剤を添加した方が好ましい。
混和材としては、シリカフュームが好ましい。シリカフュームは、高炉スラグ微粉末、フライアッシュなどに比べてポゾラン反応速度が速く、早期材齢からの強度発現性に寄与する。また、シリカフュームを高性能減水剤と併用すれば、水セメント比が小さくても混練および成型が可能となる。さらには、シリカフュームを添加すれば、微細なシリカフューム粒子がセメント粒子間の空隙を充填するマイクロフィラー効果により、超高強度の硬化体が得られる。その他、シリカフュームの添加によりブリーディングが減少し、材料分離抵抗性が大きくなるなどの効果が得られる。
It is preferable to add an admixture and an admixture to the orbital premix cement mortar so as not to lower the pouring property and to improve the iron finishing property to the gradient portion of the road bed.
As the admixture, silica fume is preferable. Silica fume has a faster pozzolanic reaction rate than blast furnace slag fine powder, fly ash, and the like, and contributes to strength development from an early age. Further, when silica fume is used in combination with a high-performance water reducing agent, kneading and molding can be performed even if the water cement ratio is small. Furthermore, if silica fume is added, a super-high-strength cured body can be obtained by the micro filler effect in which fine silica fume particles fill the voids between cement particles. In addition, the addition of silica fume reduces the bleeding and increases the material separation resistance.
シリカフュームは無機微粉末である。そのため、他の有機系の分離低減剤（セルロース系水溶性高分子、アクリル系水溶性高分子など）を使用した場合に比べて、分離低減効果の温度依存性が小さく、施工現場の温度（気温）により添加量を変化させる必要がない。
シリカフュームとしては、ＳｉＯ２の含有率が８５〜９５％、平均粒径が０．１〜０．２μｍ、比表面積が１４００００〜２６００００ｃｍ２／ｇ、比重が２．０〜２．６程度のものが好ましい。
Silica fume is an inorganic fine powder. Therefore, the temperature dependency of the separation reduction effect is small compared to the case of using other organic separation reducing agents (cellulose-based water-soluble polymer, acrylic water-soluble polymer, etc.), and the construction site temperature (temperature) ), It is not necessary to change the addition amount.
Silica fume has a SiO 2 content of 85 to 95%, an average particle size of 0.1 to 0.2 μm, a specific surface area of 140000 to 260000 cm 2 / g, and a specific gravity of about 2.0 to 2.6. preferable.
シリカフュームの使用量は、セメント１００重量部に対して２〜２０重量部である。２重量部未満では、材料分離が起こりやすく、静置フローの値も大きくなって道床の勾配部分のコテ仕上げが困難になる。しかも、マイクロフィラー効果が不完全で、強度発現性が低下する。２０重量部を超えると、打設直後のプラスチックひび割れおよび長期材齢における乾燥収縮ひび割れが発生しやすい。また、粘性も増加し、バラスト内への軌道用プレミックスセメントモルタルの注入性が低下する。シリカフュームの好ましい使用量は５〜１５重量部である。この範囲であれば、グラウトに対して適度な注入性と分離抵抗性を付与することができる。 The amount of silica fume used is 2 to 20 parts by weight per 100 parts by weight of cement. If it is less than 2 parts by weight, material separation is likely to occur, the value of the stationary flow is increased, and it becomes difficult to finish the trowel of the gradient part of the road bed. In addition, the microfiller effect is incomplete and strength development is reduced. If it exceeds 20 parts by weight, plastic cracks immediately after placement and dry shrinkage cracks at a long age are likely to occur. Also, the viscosity increases, and the injectability of the orbital premix cement mortar into the ballast decreases. The preferred amount of silica fume is 5 to 15 parts by weight. If it is this range, moderate injection | pouring property and isolation | separation resistance can be provided with respect to grout.
混和剤としては、例えば減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤および流動化剤を採用することができる。これらの減水剤には、季節、環境条件、使用条件などに応じて標準形、遅延形および促進形を採用することができる。成分的な分類では、ナフタリン系の減水剤、メラミン系の減水剤およびポリカルボン酸系の減水剤などがある。減水剤をシリカフュームと併用することで、Ｊ１４漏斗の流下時間を３〜５秒、静置フローを１２０〜１５０ｍｍとすることが可能になる。これにより、バラスト道床内への注入性を損なわず、道床の勾配部分のコテ仕上げ性を高めることができる。 As the admixture, for example, a water reducing agent, a high performance water reducing agent, a high performance AE water reducing agent and a fluidizing agent can be employed. For these water reducing agents, a standard form, a delayed form and an accelerated form can be adopted according to the season, environmental conditions, use conditions and the like. The component classification includes naphthalene-based water reducing agents, melamine-based water reducing agents, and polycarboxylic acid-based water reducing agents. By using a water reducing agent in combination with silica fume, it is possible to set the flow time of the J14 funnel to 3 to 5 seconds and the stationary flow to 120 to 150 mm. Thereby, the iron finishing property of the gradient part of a road bed can be improved, without impairing the injection property in a ballast road bed.
減水剤の使用量は、シリカフューム１００重量部に対して１〜２０重量部である。１重量部未満では、バラスト道床内への注入性が低下する。また、２０重量部を超えると材料分離が生じたり、道床の傾斜部分のコテ仕上げ性が低下する。減水剤のさらに好ましい添加量は５〜１０重量部である。この範囲であれば、コスト的にも有利で、注入性および仕上げ性がともに良好である。
また、軌道用プレミックスセメントモルタルに消泡剤を添加すれば、混練中、混練物に巻き込まれた空気を消失または減少させることができ、強度発現性が高まる。
The usage-amount of a water reducing agent is 1-20 weight part with respect to 100 weight part of silica fume. If the amount is less than 1 part by weight, the injectability into the ballast road bed is lowered. On the other hand, when the amount exceeds 20 parts by weight, material separation occurs, or the iron finishing property of the inclined portion of the roadbed is lowered. A more preferable amount of the water reducing agent is 5 to 10 parts by weight. If it is this range, it is advantageous also in cost, and both injection | pouring property and finishing property are favorable.
Further, if an antifoaming agent is added to the orbital premix cement mortar, air entrained in the kneaded product can be eliminated or reduced during kneading, and strength development is enhanced.
さらに、軌道用プレミックスセメントモルタルに樹脂（ポリマー）を添加すれば、材料分離に対する抵抗性、バラストに対する付着性能が高まる。特に、バラストの表面には油分が付着している場合が多い。このとき、ポリマー添加の有効性が高まる。
ポリマーとしては、合成樹脂エマルジョンを噴霧して乾燥させた再乳化粉末樹脂（粉末エマルジョン）などが、プレミックス製品に予め混合可能であるので好ましい。ポリマーとしては、酢酸ビニル共重合樹脂、酢酸ビニル／ベオバ／アクリル酸エステル共重合樹脂、酢酸ビニル／エチレン共重合樹脂、アクリル酸エステル／ベオバ共重合樹脂などを採用することができる。
Furthermore, if a resin (polymer) is added to the orbital premix cement mortar, resistance to material separation and adhesion performance to ballast are enhanced. In particular, oil often adheres to the surface of the ballast. At this time, the effectiveness of the polymer addition is enhanced.
As the polymer, a re-emulsified powder resin (powder emulsion) obtained by spraying and drying a synthetic resin emulsion is preferable because it can be premixed in the premix product. As the polymer, vinyl acetate copolymer resin, vinyl acetate / veova / acrylic ester copolymer resin, vinyl acetate / ethylene copolymer resin, acrylic ester / veova copolymer resin, and the like can be used.
ポリマーの添加量は、セメント１００重量部に対して０．５〜５重量部である。０．５重量部未満では、材料分離抵抗性が低下し、バラストとの付着強度が低下する。また、５重量部を超えるとコスト高となり、疑結遅延が発生する。ポリマーの好ましい添加量は、１〜３重量部である。
ポリマーの添加により、バラストとモルタルとの付着性能が高まる。そのため、モルタルの強度を高めなくても、バラストにモルタルを注入し、これを硬化させた注入体（構造体）の強度が高まる。このため、モルタル（グラウト）の強度が比較的低くても、グラウトをバラストに注入した注入体の材齢２時間の圧縮強度も、１０Ｎ／ｍｍ２以上を発現させることができる。
モルタルの可使用時間（作業可能時間）を調整するため、疑結調整剤を添加した方が好ましい。
細骨材としては、材料のプレミックスを行うため、乾燥した砂の使用が好ましい。
セメントと細骨材との比であるセメント／砂比は、例えば１／０．５〜１／３である。
The addition amount of the polymer is 0.5 to 5 parts by weight with respect to 100 parts by weight of cement. If it is less than 0.5 part by weight, the material separation resistance is lowered, and the adhesion strength with the ballast is lowered. On the other hand, if the amount exceeds 5 parts by weight, the cost increases and a suspicion delay occurs. The preferable addition amount of the polymer is 1 to 3 parts by weight.
By adding the polymer, the adhesion performance between the ballast and the mortar is enhanced. Therefore, even if it does not raise the intensity | strength of mortar, the intensity | strength of the injection body (structure) which inject | poured mortar into the ballast and hardened this increases. For this reason, even if the intensity | strength of mortar (grout) is comparatively low, 10 N / mm < 2 > or more can be expressed also in the compressive strength of the injection body which inject | poured grout into the ballast at the age of 2 hours.
In order to adjust the usable time (workable time) of the mortar, it is preferable to add a suspicion regulator.
As the fine aggregate, it is preferable to use dry sand because the material is premixed.
The cement / sand ratio, which is the ratio of cement to fine aggregate, is, for example, 1 / 0.5 to 1/3.
Ｊ１４漏斗の流下試験とは、土木学会標準、ＪＳＣＥ−Ｆ５４１に準拠して行う試験である。具体的には、グラウトの流下状態を確認し、バラスト内へのグラウトの注入状態を確認する試験である。以下、Ｊ１４漏斗の流下試験を詳述する。
（使用器具）
漏斗は、黄銅製で、上端内径７０ｍｍ、下端内径１４ｍｍ、高さ３９２ｍｍおよび厚さ約３ｍｍ、内容積６３０ミリリットルのＪ１４漏斗とする。
（試験方法）
ａ）漏斗を台により鉛直に支持し、水を通して濡らす。
ｂ）試料のグラウトを漏斗内に注ぐ。流出口から少量のグラウトを流出させた後、指により流出口を押さえ、グラウトを漏斗上面まで注ぎ、上面をならす。
ｃ）指を離してグラウトを流出させ、流出口からグラウト流が初めて途切れるまでの流出時間をストップウォッチにより測定する。
ｄ）漏斗内における試料のグラウトの残留状態を観察し、試料のほぼ全量が流出したことを確認する。
The J14 funnel flow test is a test conducted in accordance with the Japan Society of Civil Engineers standard, JSCE-F541. Specifically, it is a test for confirming the flow state of the grout and confirming the injection state of the grout into the ballast. Hereinafter, the flow down test of the J14 funnel will be described in detail.
(Usage equipment)
The funnel is made of brass, and is a J14 funnel having an upper end inner diameter of 70 mm, a lower end inner diameter of 14 mm, a height of 392 mm and a thickness of about 3 mm, and an internal volume of 630 ml.
(Test method)
a) Support the funnel vertically by a table and wet through the water.
b) Pour the sample grout into the funnel. After allowing a small amount of grout to flow out of the outlet, hold the outlet with your fingers, pour the grout to the top of the funnel, and level the top.
c) Remove the finger to let the grout flow out, and measure the outflow time from the outlet until the grout flow is interrupted for the first time with a stopwatch.
d) Observe the residual state of the sample grout in the funnel to confirm that almost the entire amount of the sample has flowed out.
（試験結果）
流動性は、漏斗からの流下時間を秒で測定し、これを流下時間（フロータイム）何秒として示す。
この流下時間が３秒未満では、材粉分離が発生する。また、５秒を超えるとグラウトの注入性が低下し、バラストへの注入状態が悪くなる。好ましい流下時間は３〜４．５秒である。この範囲であれば、バラストへの注入状態が良好である。
(Test results)
Flowability is measured by measuring the flow time from the funnel in seconds, which is shown as the flow time in seconds.
If this flow-down time is less than 3 seconds, material powder separation occurs. On the other hand, if it exceeds 5 seconds, the grout injectability is deteriorated and the state of injecting into the ballast is deteriorated. A preferred flow-down time is 3 to 4.5 seconds. If it is this range, the injection | pouring state to a ballast will be favorable.
静置フロー試験とは、ＪＡＳＳ１５Ｍ−１０３「セルフレベリング材の品質基準」３．５に準拠した試験である。具体的には、グラウトの流れ易さが判断できるため、勾配部分でグラウトが流れるか否かを判断する参考になる試験である。
すなわち、厚さ５ｍｍのみがき板ガラスの上に内径５０ｍｍ、高さ５１ｍｍの塩化ビニル製パイプ（内容積１００ミリリットル）を置き、このパイプ内に予め練り混ぜたグラウトを充填する。次いで、パイプを引き上げ、グラウトの広がりが静止した後、直角２方向の直径を測定し、その平均値をフロー値とする。
The stationary flow test is a test based on JASS15M-103 “Quality Standard for Self-Leveling Material” 3.5. Specifically, it is a test that can be used as a reference for determining whether or not the grout flows at the gradient portion because the ease of the grout flow can be determined.
That is, a pipe made of vinyl chloride having an inner diameter of 50 mm and a height of 51 mm (with an internal volume of 100 ml) is placed on a glass sheet having a thickness of only 5 mm, and grout previously mixed is filled in the pipe. Next, after the pipe is pulled up and the expansion of the grout is stopped, the diameters in two directions at right angles are measured, and the average value is taken as the flow value.
静置フローが１６０ｍｍを超えると、勾配部分で流れ易い。軌道用プレミックスモルタルの好ましい静置フローは１２０〜１５０ｍｍである。この範囲であれば、適度なセルフレベリング性を有し、しかも勾配部分で流れ難い。
注入体の材齢２時間の圧縮強度が１０Ｎ／ｍｍ２未満では、列車通過時の耐荷重が不足し、構造体にひび割れが発生するなどの問題が発生するおそれがある。
If the stationary flow exceeds 160 mm, it tends to flow at the gradient portion. The preferable stationary flow of the orbital premix mortar is 120 to 150 mm. If it is this range, it has moderate self-leveling property, and it is hard to flow in a slope part.
When the compressive strength at the age of 2 hours of the injection body is less than 10 N / mm 2 , the load resistance when passing through the train is insufficient, and there is a possibility that problems such as cracking occur in the structure.
この軌道用プレミックスセメントモルタルのグラウトを、表面が傾斜した勾配部分を含むバラスト道床に、その全注入量を１回で注入する。The entire pre-injection amount of the grout of this orbital premix cement mortar is poured into a ballast roadbed including a sloped portion with a sloped surface.
軌道用プレミックスセメントモルタルは、バラスト道床への軌道用プレミックスセメントモルタルの円滑な注入と、バラスト道床の勾配部分に対するコテ仕上げの容易性とを同時に満足させる機能を有したモルタルである。そのため、現場にはこの発明の１種類の軌道用プレミックスセメントモルタルだけを用意すればよく、材料の混練が煩雑化しない。また、従来のように温度によって流動性が変化するメチルセルロースを使用しない。その結果、工場の造り置きが可能な１粉型のプレミックス材料とすることができる。
したがって、バラスト道床への注入時には、例えばバラスト道床の勾配部分に対しても、全注入量の軌道用プレミックスセメントモルタルを、１回の注入で完了することができる。これにより、施工工程が簡素化するとともに、従来の２回注入式のものの課題であったコンクリート道床の肌別れ、ひび割れなどを解消することができる。
The orbital premix cement mortar is a mortar having a function of satisfying both smooth injection of the orbital premix cement mortar into the ballast roadbed and ease of trowel finishing for the gradient portion of the ballast roadbed. Therefore, it is sufficient to prepare only one kind of premix cement mortar for track according to the present invention at the site, and kneading of materials does not become complicated. In addition, methylcellulose, whose fluidity changes with temperature as in the prior art, is not used. As a result, it is possible to obtain a one-powder premix material that can be built in a factory.
Therefore, at the time of injection into the ballast road bed, for example, even for the gradient portion of the ballast road bed, the entire injection amount of the track premix cement mortar can be completed by one injection. As a result, the construction process is simplified, and the separation of the concrete roadbed, cracks, and the like, which are problems of the conventional double injection type, can be solved.
請求項１に記載の施工方法によれば、このように軌道用プレミックスセメントモルタルとして、Ｊ１４漏斗の流下時間が３〜５秒、静置フローが１２０〜１５０ｍｍ、注入体の材齢２時間の圧縮強度が１０Ｎ／ｍｍ２以上であるものを採用した。そのため、軌道用プレミックスモルタルをバラスト道床に注入してコンクリート道床化する際、バラスト道床への軌道用プレミックスセメントモルタルの円滑な注入と、バラスト道床の勾配部分に対するコテ仕上げの容易性とを同時に満足させることができる。その結果、道床の勾配部分でも１種類の軌道用プレミックスセメントモルタルの使用で済み、現場での施工作業を平易化することができる。 According to the construction method of claim 1, as the premix cement mortar for the track, the flow down time of the J14 funnel is 3 to 5 seconds, the stationary flow is 120 to 150 mm, and the material age of the injected body is 2 hours. Those having a compressive strength of 10 N / mm 2 or more were employed. Therefore, when injecting the premix mortar for the track into the ballast roadbed and making it into a concrete roadbed, smooth injection of the premix cement mortar for the track into the ballast roadbed and the ease of trowel finishing to the sloped part of the ballast roadbed simultaneously. Can be satisfied. As a result, it is only necessary to use one kind of premix cement mortar for track even on the gradient part of the road bed, and the construction work at the site can be simplified.
以下、この発明の実施例を具体的に説明する。ただし、この発明はこれらに限定されるものではない。 Examples of the present invention will be specifically described below. However, the present invention is not limited to these.
（１）使用材料
この発明に使用される材料を以下の表１に示す。
表１中、細骨材を構成する珪砂の粒度は９０〜２０００μｍである。
(1) Materials Used The materials used in the present invention are shown in Table 1 below.
In Table 1, the particle size of the silica sand constituting the fine aggregate is 90 to 2000 μm.
（２）評価項目および評価方法
ａ）Ｊ１４流下時間の評価
土木学会基準のＪＳＣＥ−Ｆ５４１に準拠し、流下時間を評価した。
ｂ）フロー値の評価
ＪＡＳＳ１５Ｍ−１０３「セルフレベリング材の品質基準」３．５に準拠し、フロー値を測定した。
ｃ）可使時間の評価
軌道用プレミックスセメントモルタルが、流動性を失うまでの時間を測定した。
(2) Evaluation item and evaluation method a) Evaluation of J14 flow time The flow time was evaluated according to JSCE-F541 of the Japan Society of Civil Engineers.
b) Evaluation of flow value The flow value was measured in accordance with JASS15M-103 "Quality standard for self-leveling material" 3.5.
c) Evaluation of pot life The time until the orbital premix cement mortar lost fluidity was measured.
ｄ）傾斜部分の仕上げ性の評価
ｓｉｎθ＝１２０／１０６７＝０．１１となる傾斜を有した容器内（５０ｃｍ×３０ｃｍ×深さ８ｃｍ）に砕石を置いた後、軌道用プレミックスセメントモルタル（以下、グラウト）を注入し、以下の評価を行った。
×：グラウトが流れる。
△：注入直後のグラウトは流れるが、しばらくコテで押さえれば静止する。
○：グラウトが流れない。
ｅ）注入性の評価
直径１５ｃｍの透明円柱容器内にバラストを詰めてグラウトを注入し、注入状況を観察した。
×：深さ３０ｃｍまで注入不可
△：３０ｃｍまで注入可能、深さ４５ｃｍは注入不可
○：深さ４５ｃｍまで注入可能
d) Evaluation of the finishing property of the inclined portion After placing the crushed stone in a container (50 cm × 30 cm × depth 8 cm) having an inclination of sin θ = 120/1067 = 0.11. ), And the following evaluation was performed.
X: Grout flows.
Δ: The grout immediately after injection flows, but if it is pressed for a while, it stops.
○: Grout does not flow.
e) Evaluation of injection property Ballasts were filled in a transparent cylindrical container having a diameter of 15 cm, grout was injected, and the injection state was observed.
×: Cannot be injected up to a depth of 30 cm △: Can be injected up to 30 cm, 45 cm deep cannot be injected ○: Can be injected up to a depth of 45 cm
ｆ）グラウトの単体（以下、グラウト単体）の強度の評価
軌道用プレミックスモルタルの単体について、ＪＩＳ Ａ １１０８に準拠し、φ５×１０ｃｍの供試体を用いて所定材齢の圧縮強度を測定した。
ｇ）注入体の強度の評価
ＪＩＳ Ａ １１０８に準拠し、バラストを詰めたφ１５×３０ｃｍの鋼製型枠内にモルタルを流し込んで作製した供試体を用いて、所定材齢の圧縮強度を測定した。
f) Evaluation of strength of grout simple substance (hereinafter referred to as grout simple substance) The compressive strength of a given material age was measured for a single piece of orbital premix mortar according to JIS A 1108 using a specimen of φ5 × 10 cm.
g) Evaluation of the strength of the injection body According to JIS A 1108, the compressive strength of a predetermined material age was measured using a specimen prepared by pouring mortar into a φ15 × 30 cm steel mold packed with ballast. .
〔試験例１〜６，比較例１〜１８〕
表２に示す配合を表３〜表５に共通したベースの配合とし、これに対して、減水剤を添加しない場合（表３）、ポリカルボン酸系減水剤を１重量部添加した場合（表４）、リグニンスルホン酸系減水剤を１重量部添加した場合（表５）につき、シリカフュームの添加量を変更してそれぞれ試験を行った。その結果を、対応する表３〜表５に示す。
[Test Examples 1-6, Comparative Examples 1-18]
The formulation shown in Table 2 is a base formulation common to Tables 3 to 5, and in contrast, when no water reducing agent is added (Table 3), when 1 part by weight of a polycarboxylic acid-based water reducing agent is added (Table 4) When 1 part by weight of a lignin sulfonic acid-based water reducing agent was added (Table 5), the amount of silica fume added was changed and each test was performed. The results are shown in the corresponding Tables 3 to 5.
表３から明らかなように、減水剤を添加しない場合には、シリカフュームの添加量を変化させても、仕上げ性と注入性との両方を満足させることはできなかった。
また、表４および表５から明らかなように、減水剤としてポリカルボン酸系減水剤またはリグニンスルホン酸系減水剤を添加したときには、シリカフュームの添加量を変えることで、仕上げ性および注入性の両方を満足させる領域が存在した。しかも、この領域はリグニンスルホン酸系減水剤を添加した場合より、ポリカルボン酸系減水剤の添加の場合の方が大きかった。
仕上げ性を満足させるには、静置フローが１６０ｍｍ以下の範囲であった。一方、注入性を満足させるには、Ｊ１４流下時間が５秒以下の範囲であった。
As is apparent from Table 3, when no water reducing agent was added, both finishing and pouring properties could not be satisfied even when the amount of silica fume added was changed.
Further, as is apparent from Tables 4 and 5, when a polycarboxylic acid-based water reducing agent or a lignin sulfonic acid-based water reducing agent is added as a water reducing agent, both finishing and pouring properties can be achieved by changing the amount of silica fume added. There was an area that satisfied In addition, this region was larger when the polycarboxylic acid-based water reducing agent was added than when the lignin sulfonic acid-based water reducing agent was added.
In order to satisfy the finish, the stationary flow was in the range of 160 mm or less. On the other hand, in order to satisfy the injection properties, the J14 flow time was in the range of 5 seconds or less.
〔試験例７〜８、比較例１９〜２２〕
表２の配合をベースとした表６の配合において、シリカフュームを１０重量部、ポリカルボン酸系減水剤の添加量を適宜変更して試験した。その結果を、表６に示す。
[Test Examples 7-8, Comparative Examples 19-22]
In the formulation of Table 6 based on the formulation of Table 2, 10 parts by weight of silica fume and the addition amount of the polycarboxylic acid-based water reducing agent were appropriately changed and tested. The results are shown in Table 6.
表６から明らかなように、ポリカルボン酸系減水剤の添加量が０．１〜２．０重量部の場合には、仕上げ性と注入性とが、ほぼ満足するものであった。 As is apparent from Table 6, when the amount of the polycarboxylic acid-based water reducing agent added was 0.1 to 2.0 parts by weight, the finish and the pouring properties were almost satisfactory.
〔試験例１０〜１１，１３〜１６、参考例５，比較例２３〕
表２の配合をベースとした表７の配合において、膨張材をカルシウムサルフォアルミネート系から酸化カルシウム系に変更したものの、表８に示すように同様の効果が得られた（試験例１０と試験例１１との比較）。
[Test Examples 10-11, 13-16, Reference Example 5, Comparative Example 23]
Although the expansion material was changed from the calcium sulfoaluminate system to the calcium oxide system in the formulation of Table 7 based on the formulation of Table 2, the same effect was obtained as shown in Table 8 (Test Example 10 and Comparison with Test Example 11).
また、ポルトランドセメントとシリカフュームとに代えて、シリカフュームセメントを使用した場合でも、同じような効果が得られた（試験例１０と試験例１１との比較）。
また、ポリマーを添加したところ、グラウト単体の圧縮強度に対する注入体の圧縮強度の比率が上昇した（試験例１０と試験例１３と試験例１４との比較）。
Further, when silica fume cement was used instead of Portland cement and silica fume, the same effect was obtained (comparison between Test Example 10 and Test Example 11).
Moreover, when the polymer was added, the ratio of the compressive strength of the injection body to the compressive strength of the grout alone increased (comparison between Test Example 10, Test Example 13, and Test Example 14).
さらに、速硬材を減少させることで材齢２時間のグラウト単体の圧縮強度は低下した（試験例１０と比較例２３との比較）。
速硬材を減少させた場合でも、ポリマーを添加することで、グラウト単体の圧縮強度に対する注入体の圧縮強度の比率が上昇した（比較例２３と試験例１５，１６との比較）。このため、少ない速硬材量でも、構造体として必要な強度（材齢２時間で１０Ｎ／ｍｍ２以上）の発現が可能となった。
Furthermore, the compressive strength of the grout simple substance of the age of 2 hours decreased by reducing the quick-hardening material (comparison between Test Example 10 and Comparative Example 23).
Even when the quick-hardening material was decreased, the ratio of the compressive strength of the injection body to the compressive strength of the grout alone increased by adding the polymer (comparison between Comparative Example 23 and Test Examples 15 and 16). For this reason, even with a small amount of fast-hardening material, it has become possible to develop the strength required for the structure (10 N / mm 2 or more at a material age of 2 hours).
図１に示す長さ５ｍの模擬軌道を用い、実際に軌道用プレミックスセメントモルタルの施工実験を行った。模擬軌道には、実際の線路を想定して横断勾配（ｓｉｎθ＝１２０／１０６７＝０．１１）を与えた。模擬軌道内に、図２のグラフに示す粒度分布のバラスト１１を充填し、バラスト道床１２とした。
使用材料には、前記表７の試験例１５中の各配合物をＶ型混合機に投入し、これらを１５分間だけ攪拌混合して得たプレミックス粉体を使用した。
Using a simulated track having a length of 5 m shown in FIG. 1, a construction experiment of a premix cement mortar for tracks was actually performed. The simulated track was given a transverse gradient (sin θ = 120/1067 = 0.11) assuming an actual track. The
As the materials used, premix powders obtained by charging the blends in Test Example 15 of Table 7 into a V-type mixer and stirring and mixing them for 15 minutes were used.
ａ）材料の混練
材料の混練は、スネークポンプ付きの連続練りミキサー（ブツマイスター社製）の混練物の排出口に、高速ピンミキサー（ダイナマット社製）を連通させたものを使用した。具体的には、プレミックス粉体１００重量部に対し、水が２２重量部となるように連続的に混練し、グラウトを製造した。
ｂ）グラウトの注入と仕上げ
得られたグラウト１０は、長さ２０ｍのホースで連続的に模擬軌道のバラスト道床１２に注入した。グラウト１０のＪ１４流下時間は４．０秒、静置フローは１４２ｍｍで、バラスト道床１２への注入性は良好であった。また、バラスト道床１２の勾配部分でもグラウト１０は流れずに留まった。グラウト１０のゲル化後、コテによりバラスト道床１２を表面仕上げした。その際の仕上げ性状も良好だった。
a) Material kneading Material kneading was performed by connecting a kneaded product outlet of a continuous kneading mixer with a snake pump (Butmeister) to a high-speed pin mixer (Dynamat). Specifically, grout was manufactured by continuously kneading so that water was 22 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the premix powder.
b) Injection and finishing of grout The obtained
ｃ）強度確認用供試体の製作と圧縮強度
バラスト１１を詰めたφ１５×３０ｃｍの鋼製型枠に、前記連続練りミキサーにより混練したグラウト１０を注入し、強度試験用供試体を作製した。この供試体をＪＩＳ Ａ１１０８に準拠し、材齢２時間の強度試験を行ったところ、圧縮強度は１２．６Ｎ／ｍｍ２であった。
c) Production of Specimen for Strength Confirmation and Compressive
ｄ）注入状態と強度の確認
施工５日後、模擬軌道から直径１５ｃｍ、高さ２０〜３０ｃｍのコアＣ１〜Ｃ４を４本抜いた。観察した結果、バラスト道床１２へのグラウト１０の注入状況は良好であった。また、材齢７日での強度試験を行ったところ、圧縮強度はコアＣ１が２８．９Ｎ／ｍｍ２、コアＣ２が３１．０Ｎ／ｍｍ２、コアＣ３が２９．５Ｎ／ｍｍ２、コアＣ４が２８．７Ｎ／ｍｍ２で、平均の圧縮強度は２９．５Ｎ／ｍｍ２と、強度発現性は良好であった。
d) Confirmation of injection state and strength Five days after the construction, four cores C1 to C4 having a diameter of 15 cm and a height of 20 to 30 cm were extracted from the simulated track. As a result of observation, the state of injection of the
１０ 軌道用プレミックスセメントモルタル（グラウト）、
１１ バラスト、
１２ バラスト道床。
10 Orbital premix cement mortar (grouting),
11 Ballast,
12 Ballast roadbed.
Claims (1)
速硬材２０〜１００重量部、 20 to 100 parts by weight of fast-hardening material,
膨張材０．５〜１０重量部、 0.5 to 10 parts by weight of an expanding material,
シリカフューム２〜２０重量部、 2 to 20 parts by weight of silica fume,
混和剤０．０２〜４重量部、 0.02 to 4 parts by weight of an admixture,
樹脂０．５〜５重量部、 0.5-5 parts by weight of resin,
砂５０〜３００重量部、 50 to 300 parts by weight of sand,
および水からなり、 And made of water,
Ｊ１４漏斗の流下時間が３〜５秒で、 J14 funnel flow time is 3-5 seconds,
静置フローが１２０〜１５０ｍｍであるモルタル組成物を、 A mortar composition having a stationary flow of 120 to 150 mm,
横断勾配部分を含む表面が傾斜したバラスト道床に連続的に１回で注入し、 Injecting continuously into the ballast roadbed with a sloped surface, including the cross-gradient part,
材齢２時間における圧縮強度が１０Ｎ／ｍｍ Compressive strength at 2 hours of age is 10 N / mm ２2 以上のコンクリート道床構造体を得るコンクリート道床構造体の施工方法。A concrete roadbed structure construction method for obtaining the above concrete roadbed structure.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004198625A JP4320731B2 (en) | 2004-07-05 | 2004-07-05 | Construction method of concrete roadbed structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004198625A JP4320731B2 (en) | 2004-07-05 | 2004-07-05 | Construction method of concrete roadbed structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2006022473A JP2006022473A (en) | 2006-01-26 |
| JP4320731B2 true JP4320731B2 (en) | 2009-08-26 |
Family
ID=35795945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004198625A Expired - Lifetime JP4320731B2 (en) | 2004-07-05 | 2004-07-05 | Construction method of concrete roadbed structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4320731B2 (en) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4796928B2 (en) * | 2006-09-27 | 2011-10-19 | 鹿島建設株式会社 | Shield tunnel method |
| JP6251541B2 (en) * | 2013-10-28 | 2017-12-20 | 東日本旅客鉄道株式会社 | Subbase construction method |
-
2004
- 2004-07-05 JP JP2004198625A patent/JP4320731B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2006022473A (en) | 2006-01-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8220344B2 (en) | Method for estimating properties of concrete | |
| JP5165873B2 (en) | Reinforcement joint filling method using filler for reinforcing steel joints | |
| US20110015306A1 (en) | Cementitious compositions for decreasing the rate of water vapor emissions from concrete and methods for preparing and using the same | |
| JP7394194B2 (en) | grout mortar | |
| JP4840384B2 (en) | Hydraulic composition, hydraulic mortar and concrete floor structure | |
| CN104261764B (en) | A kind of shrinkage type concrete interface treating agent and interface processing method thereof | |
| JP6674307B2 (en) | Self-leveling mortar | |
| JP2004345898A (en) | Grout composition | |
| JP6830826B2 (en) | Self-smooth mortar | |
| JP2008248554A (en) | Method of constructing concrete structure | |
| KR101052602B1 (en) | High performance floor mortar composition using fluidizing compound and method for preparing same | |
| JP4320731B2 (en) | Construction method of concrete roadbed structure | |
| JP2008273811A (en) | Hydraulic composition | |
| JP4796225B2 (en) | Mortar composition | |
| JP3913717B2 (en) | Cement mortar composition for repairing asphalt and concrete pavement surface | |
| JP3960403B2 (en) | Method for converting ballast roadbed into concrete roadbed | |
| CN113387670A (en) | Novel gypsum-based leveling material | |
| JP2021119115A (en) | Quick-hardening polymer cement composition and quick-hardening polymer cement mortar | |
| JP2004043207A (en) | Premix powder for filler for slab track | |
| JP2008230890A (en) | Grout or mortar material | |
| JP2017154941A (en) | High-strength grout composition and high-strength grout material | |
| JP2006282442A (en) | Quick-setting and high-fluidity mortar | |
| JP7437203B2 (en) | mortar concrete | |
| JP6824778B2 (en) | Polymer cement concrete and its construction method | |
| JP4086969B2 (en) | Super fast non-shrink grout mortar |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20070329 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080428 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080620 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080805 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081209 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090209 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090508 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090521 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4320731 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120612 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120612 Year of fee payment: 3 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120612 Year of fee payment: 3 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120612 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130612 Year of fee payment: 4 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |