JP4317573B2 - Press die for sheet metal molding, processing method of press die surface, and production method of vehicle body - Google Patents
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Description
本発明は、板金成型用のプレス金型及びプレス金型表面の処理方法、並びに車体の生産方法に関する。 The present invention relates to a press die for sheet metal molding, a method for treating the surface of a press die, and a method for producing a vehicle body.
従来、自動車等の外板部品の成型は、プレス金型を用いてワークをプレス加工するプレス成型により行われている。一般的に、プレス加工に用いられるプレス金型は、該プレス金型におけるワークとの接触面である金型表面が平滑化されていることが好ましい。金型表面を平滑化することにより、成型されたワーク（外板部品）の表面精度を高めることが可能となる。 Conventionally, molding of outer plate parts such as automobiles is performed by press molding in which a workpiece is pressed using a press die. Generally, it is preferable that the press die used for press work has a smooth die surface which is a contact surface with a workpiece in the press die. By smoothing the mold surface, it is possible to improve the surface accuracy of the molded workpiece (outer plate part).
金型表面を平滑化する方法として、本出願人は先に、金型の成形表面を切削加工によって形成した後に、形成された金型表面に合成樹脂を塗布し、次いでショットブラストを施して金型表面の形状を平滑化する金型表面の処理方法及び該処理方法によって処理が施された金型を提案している（特許文献１参照）。特許文献１記載の方法によれば、切削加工によって金型表面に生ずる切り残し山部を効果的に研削することができ、金型表面の平滑化を円滑に行うことができる。
しかしながら、特許文献１記載のプレス金型においては、プレス加工を繰り返し行いプレス金型の表面に鉄粉やその他のゴミ等の異物が付着した場合に、これら異物に起因してプレス加工後のワークの表面に大きな凹凸が形成され（図８参照）、これが最終的な商品の品質上問題となっていた。即ち、プレス加工を繰り返すうちにプレス金型の表面に鉄粉等の異物が噛みこまれ、不良品の発生率が高くなってしまうという問題があった。 However, in the press die described in Patent Document 1, when a foreign matter such as iron powder or other dust adheres to the surface of the press die by repeatedly performing the press work, the work after the press work is caused by these foreign matters. A large unevenness was formed on the surface (see FIG. 8), which was a problem in the quality of the final product. That is, there has been a problem that foreign matter such as iron powder is caught on the surface of the press die while the press work is repeated, and the generation rate of defective products is increased.
従って、本発明は、金型表面に鉄粉等の異物が付着した場合にも、プレス加工後のワークの良品率を高く維持できる板金成型用のプレス金型及び該プレス金型表面の処理方法、並びに自動車の車体の生産方法を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention provides a press mold for sheet metal molding that can maintain a high yield rate of workpieces after press working even when foreign matter such as iron powder adheres to the mold surface, and a method for treating the surface of the press mold An object of the present invention is to provide a method for producing a car body of an automobile.
本発明者らは、金型表面に所定の深さの凹部を多数形成することにより、上記目的を達成できることを見出し、本発明を完成するに至った。より具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。 The present inventors have found that the above object can be achieved by forming a large number of concave portions having a predetermined depth on the mold surface, and have completed the present invention. More specifically, the present invention provides the following.
（１） 金型表面の曲率半径が５ｍｍ以下である曲面部及び金型表面の曲率半径が５ｍｍより大きい略平面部を有する板金成型用のプレス金型であって、前記略平面部における前記金型表面にのみ多数の凹凸が形成されており、前記曲面部における前記金型表面には前記多数の凹凸は形成されておらず、前記多数の凹凸が形成された前記金型表面の面粗度（Ｒｙ）は、３０〜３８μｍである板金成型用のプレス金型。 (1) A press die for sheet metal molding having a curved surface portion having a curvature radius of 5 mm or less on a mold surface and a substantially flat portion having a curvature radius of 5 mm or less on the mold surface, wherein the mold in the substantially planar portion are only a number of irregularities formed on the mold surface, the plurality of irregularities formed on the mold surface Orazu, surface roughness of the large number of irregularities are formed the mold surface in the curved surface portion (Ry) is a press mold for sheet metal molding having a thickness of 30 to 38 μm .
（２） 前記曲面部及び前記略平面部における前記金型表面はめっき層を有する（１）記載の板金成型用のプレス金型。 (2) the curved surface portion and the substantially the die surface in the plane portion has a plated layer (1) Symbol mounting press die for sheet metal molding.
（３） 前記めっき層は、その厚さが５〜３０μｍである（２）記載の板金成型用のプレス金型。 ( 3 ) The press die for sheet metal molding according to ( 2 ), wherein the plating layer has a thickness of 5 to 30 μm.
（４）前記めっき層は、電気めっきにより形成されている（２）又は（３）記載の板金成型用のプレス金型。 ( 4 ) The press die for sheet metal forming according to ( 2 ) or ( 3 ), wherein the plating layer is formed by electroplating.
（５） 前記電気めっきはクロムめっきである（４）記載の板金成型用のプレス金型。 ( 5 ) The press die for sheet metal forming according to ( 4 ), wherein the electroplating is chromium plating.
（６） 曲率半径が５ｍｍ以下である曲面部及び曲率半径が５ｍｍより大きい略平面部を有する三次元的な金型表面を備えた板金成形用のプレス金型において、前記曲面部を除く前記略平面部にショットブラスト加工を施して多数の凹凸を形成し、該多数の凹凸を形成した金型表面の面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍとしたことを特徴とする板金成型用のプレス金型。 ( 6 ) In a press mold for sheet metal molding having a curved surface portion having a curvature radius of 5 mm or less and a three-dimensional mold surface having a substantially flat surface portion having a curvature radius larger than 5 mm, the abbreviation except for the curved surface portion. A press plate for sheet metal molding, characterized in that shot blasting is performed on the flat surface to form a large number of irregularities, and the surface roughness (Ry) of the mold surface on which the numerous irregularities are formed is 30 to 38 μm. Type.
（７） 金型表面の曲率半径が５ｍｍ以下の曲面部及び金型表面の曲率半径が５ｍｍより大きい略平面部を有する板金成型用のプレス金型の表面処理方法であって、前記略平面部における前記金型表面にのみショットブラスト加工を施して多数の凹凸を形成するショットブラスト加工工程と、前記多数の凹凸が形成された前記略平面部の前記金型表面における面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍとなるように調整する工程と、を備える板金成型用のプレス金型の表面処理方法。 ( 7 ) A surface treatment method for a press mold for sheet metal molding having a curved surface portion having a curvature radius of 5 mm or less on a mold surface and a substantially flat portion having a curvature radius of 5 mm or more on the mold surface, wherein the substantially planar portion A shot blasting process in which only the mold surface is subjected to shot blasting to form a large number of irregularities , and a surface roughness (Ry) on the mold surface of the substantially flat portion where the numerous irregularities are formed. And a step of adjusting the surface to 30 to 38 μm .
（８） 前記ショットブラスト加工工程の後に、該ショットブラスト加工工程において前記多数の凹凸が形成された前記金型表面に磨き加工を施す磨き加工工程を備える（７）記載の板金成型用のプレス金型の表面処理方法。 ( 8 ) A press plate for molding a sheet metal according to ( 7 ), further comprising a polishing step for polishing the surface of the mold on which the plurality of irregularities are formed in the shot blasting step after the shot blasting step. Mold surface treatment method.
（９） 前記ショットブラスト加工工程の前に、少なくとも前記曲面部における前記金型表面にマスキング処理を施すマスキング工程を備える（７）又は（８）記載の板金成型用のプレス金型の表面処理方法。 ( 9 ) The surface treatment method for a press die for sheet metal molding according to ( 7 ) or ( 8 ), further comprising a masking step of performing a masking treatment on at least the surface of the die in the curved surface portion before the shot blasting step. .
（１０） 前記マスキング工程の前に、前記プレス金型の表面にめっき処理を施すめっき工程を備える（９）記載の板金成型用のプレス金型表面の処理方法。 ( 10 ) The method for treating a surface of a press die for sheet metal molding according to ( 9 ), further comprising a plating step of performing a plating treatment on the surface of the press die before the masking step.
（１１） （７）〜（１０）のいずれかに記載の板金成型用のプレス金型表面の処理方法により表面処理が施された板金成型用のプレス金型。 ( 11 ) A press mold for sheet metal molding that has been surface-treated by the method for treating a surface of a press mold for molding a sheet metal according to any one of ( 7 ) to ( 10 ).
（１２） （２）〜（５）のいずれかに記載の板金成型用のプレス金型における金型表面のメンテナンス方法であって、前記めっき層を除去するめっき層除去工程と、前記めっき層除去工程において前記めっき層が除去された前記曲面部及び前記略平面部における前記金型表面に新たなめっき層を形成する再めっき工程と、前記再めっき工程において形成された前記新たなめっき層における少なくとも前記曲面部の前記金型表面にマスキング処理を施すマスキング工程と、前記マスキング工程の後に、前記略平面部の前記金型表面における少なくとも一部にショットブラスト加工を施して多数の凹凸を形成するショットブラスト加工工程と、前記多数の凹凸が形成された前記金型表面における前記新たなめっき層に磨き加工を施す磨き加工工程と、を具備する板金成型用のプレス金型における金型表面のメンテナンス方法。 ( 12 ) A method for maintaining a mold surface in a press mold for sheet metal molding according to any one of ( 2 ) to ( 5 ), wherein a plating layer removal step of removing the plating layer, and the plating layer removal A replating step of forming a new plating layer on the mold surface in the curved surface portion and the substantially flat portion from which the plating layer has been removed in a step, and at least in the new plating layer formed in the replating step a masking step of performing masking processing on the mold surface of the curved surface portion, after the masking step, forming a plurality of concave convex subjected to shot blasting to at least a portion of the mold surface of the substantially flat portion polishing process for performing a shot blast process step, the polished new plating layer processing in the plurality of the mold surface concave convex is formed And a method for maintaining a mold surface in a press mold for sheet metal molding.
（１３） （１）〜（６）のいずれかに記載の板金成型用のプレス金型を用いて車体の外板部品を成型する成型工程と、前記成型工程において成型された少なくとも１つの外板部品を溶接して車体の全体を組立てる溶接工程と、を備える車体の生産方法。 ( 13 ) A molding step for molding an outer plate component of a vehicle body using the press mold for sheet metal molding according to any one of (1) to ( 6 ), and at least one outer plate molded in the molding step And a welding process for assembling the entire vehicle body by welding parts.
（１４） （１）〜（６）のいずれかに記載の板金成型用のプレス金型を用いて板部材を成型してワークを生産する工程と、複数の前記ワークを溶接して工業製品の主要部品を生産する溶接工程と、を備える工業製品の生産方法。 ( 14 ) A step of producing a workpiece by molding a plate member using the press die for sheet metal molding according to any one of (1) to ( 6 ), and welding a plurality of the workpieces to produce an industrial product. A method for producing an industrial product comprising a welding process for producing main parts.
本発明のプレス金型及びプレス金型表面の処理方法によれば、金型表面に所定深さの凹部を多数有するため、金型表面に鉄粉等の異物が付着した場合にも、プレス加工後のワークに大きな凹凸が形成されず、プレス加工後のワークの良品率を高く維持できる。 According to the press die and the processing method of the press die surface of the present invention, since there are a large number of recesses of a predetermined depth on the die surface, even when foreign matter such as iron powder adheres to the die surface, press working Large irregularities are not formed on the subsequent workpiece, and the non-defective rate of the workpiece after press working can be maintained high.
以下、本発明を、その好ましい一実施形態に基づいて図１〜図３を参照しながら説明する。
図１Ａ及び図１Ｂは、本発明の板金成型用のプレス金型の好ましい実施形態の例を示す斜視図であり、図１Ａは自動車のボンネット用のプレス金型を示し、図１Ｂは自動車のルーフパネル用のプレス金型を示す。図２は、図１ＡのＸ−Ｘ線断面図である。図３は、本発明の板金成型用のプレス金型を用いてプレス加工を行っている状態を示す模式図である。
Hereinafter, the present invention will be described based on a preferred embodiment with reference to FIGS.
1A and 1B are perspective views showing an example of a preferred embodiment of a press die for sheet metal molding according to the present invention, FIG. 1A shows a press die for an automobile bonnet, and FIG. 1B shows a roof of an automobile. The press metal mold | die for panels is shown. 2 is a cross-sectional view taken along line XX in FIG. 1A. FIG. 3 is a schematic view showing a state in which press working is performed using the press die for sheet metal molding of the present invention.
本実施形態のプレス金型１は、図１〜図３に示すように、曲面部１１及び略平面部１２を有する板金成型用のプレス金型（以下、プレス金型ともいう）１であり、金型表面２が上側を向くように配置されて用いられるプレス金型１である。本実施形態のプレス金型１を用いてプレス加工を行う場合には、プレス金型１の上側に鋼板等の板部材が配置され、板部材の上側にプレス金型１における金型表面２の形状に対応した形状の金型表面を有する第２プレス金型（図示せず）が配置され、プレス金型１及び／又は第２プレス金型が垂直方向に移動されることにより板部材がプレス成型される。
尚、本発明のプレス金型１において、曲面部１１とは、金型表面２の曲率半径が５ｍｍ以下の曲面により形成された部分を示し、略平面部１２とは、金型表面２の曲率半径が５ｍｍより大きい略平面により形成された部分を示す。
The press die 1 of this embodiment is a press die for sheet metal molding (hereinafter also referred to as a press die) 1 having a curved surface portion 11 and a substantially flat surface portion 12, as shown in FIGS. This is a press mold 1 that is used so that the mold surface 2 faces upward. When press working is performed using the press die 1 of the present embodiment, a plate member such as a steel plate is disposed on the upper side of the press die 1, and the die surface 2 of the press die 1 is placed on the upper side of the plate member. A second press die (not shown) having a die surface corresponding to the shape is arranged, and the plate member is pressed by moving the press die 1 and / or the second press die in the vertical direction. Molded.
In the press mold 1 of the present invention, the curved surface portion 11 indicates a portion formed by a curved surface having a curvature radius of 5 mm or less on the mold surface 2, and the substantially flat surface portion 12 indicates the curvature of the mold surface 2. The part formed by the substantially plane with a radius larger than 5 mm is shown.
本実施形態のプレス金型１は、略平面部１２の金型表面２にのみ多数の凹部３が形成されている。また、本実施形態においては、プレス加工を行うためにプレス金型１を配置した状態において、略平面部１２は、図２に示すように、水平領域１２ｂと傾斜領域１２ａとを有している。そして、多数の凹部３は、略平面部１２における水平領域１２ｂの金型表面２に形成されている。
一方、多数の凹部３は、曲面部１１の金型表面２には形成されていない。また、多数の凹部３は、略平面部１２における曲面部１１との境界近傍、及び略平面部１２における傾斜領域１２ａには形成されていない。
In the press die 1 of the present embodiment, a large number of recesses 3 are formed only on the die surface 2 of the substantially flat portion 12. Moreover, in this embodiment, in the state which has arrange | positioned the press die 1 in order to perform a press work, as shown in FIG. 2, the substantially plane part 12 has the horizontal area | region 12b and the inclination area | region 12a. . And many recessed parts 3 are formed in the metal mold | die surface 2 of the horizontal area | region 12b in the substantially plane part 12. FIG.
On the other hand, many concave portions 3 are not formed on the mold surface 2 of the curved surface portion 11. In addition, the multiple recesses 3 are not formed in the vicinity of the boundary with the curved surface portion 11 in the substantially planar portion 12 and in the inclined region 12 a in the approximately planar portion 12.
尚、水平領域１２ｂは、略平面部１２において、略平面部１２の水平面に対する傾斜角度が、好ましくは４５度未満、更に好ましくは３０度未満、最も好ましくは２０度未満となるように配置される領域を示す。傾斜領域１２ａは、略平面部１２の水平面に対する傾斜角度が、好ましくは４５度以上、更に好ましくは３０度以上、最も好ましくは２０度以上となるように配置される領域を示す。 The horizontal region 12b is disposed in the substantially flat portion 12 such that the inclination angle of the substantially flat portion 12 with respect to the horizontal plane is preferably less than 45 degrees, more preferably less than 30 degrees, and most preferably less than 20 degrees. Indicates the area. The inclined area 12a indicates an area that is arranged such that the inclination angle of the substantially flat portion 12 with respect to the horizontal plane is preferably 45 degrees or more, more preferably 30 degrees or more, and most preferably 20 degrees or more.
本発明のプレス金型１は、略平面部１２における金型表面２に多数の凹部３を有することにより、金型表面２に鉄粉等の微細な異物４が噛みこまれた場合にも異物４が凹部３に入り込むため、プレス加工後のワーク５表面に大きな凹凸を形成することがない。
尚、金型表面２に付着する異物４としては、上記の鉄粉の他に繊維くずや塗装の破片等が挙げられる。
The press die 1 of the present invention has a large number of recesses 3 on the die surface 2 in the substantially flat portion 12, so that the foreign matter 4 such as iron powder is caught in the die surface 2. Since 4 enters the recess 3, large unevenness is not formed on the surface of the workpiece 5 after press working.
In addition, as the foreign material 4 adhering to the mold surface 2, in addition to the above iron powder, fiber scraps, paint fragments and the like can be mentioned.
また、多数の凹部３は、曲面部１１には形成されず、略平面部１２にのみ形成されている。鉄粉等の異物４は、プレス金型１における曲率半径の小さな（曲率の大きい）曲面部１１には付着しにくく、曲率半径の大きな（曲率の小さい）略平面部１２に付着しやすい。即ち、プレス成型時に発生した鉄粉等の異物４は、プレス金型１における曲面部１１に比して略平面部１２に多く付着することとなる。従って、略平面部１２にのみ多数の凹部３を形成することにより、金型表面２に付着する異物４によるワーク５表面への悪影響を効果的に防ぐことができる。 In addition, the large number of recesses 3 are not formed on the curved surface portion 11 but only on the substantially flat surface portion 12. The foreign matter 4 such as iron powder hardly adheres to the curved surface portion 11 having a small curvature radius (large curvature) in the press die 1 and easily adheres to the substantially flat portion 12 having a large curvature radius (small curvature). That is, foreign matter 4 such as iron powder generated during press molding adheres to the substantially flat surface portion 12 more than the curved surface portion 11 in the press die 1. Therefore, by forming a large number of recesses 3 only on the substantially flat surface portion 12, adverse effects on the surface of the work 5 due to the foreign matter 4 adhering to the mold surface 2 can be effectively prevented.
一方、プレス金型１における曲面部１１には、多数の凹部３は形成されていない。プレス金型１における曲面部１１は、成型時に絞りの深い部分、即ち、プレス加工時に金型表面２が大きく変形する部分である。そのため、絞りの深い曲面部１１に多数の凹部３を形成した場合には、多数の凹部３の存在に起因したワーク表面に傷（摺動傷）が発生するおそれがある。この点、本実施形態のプレス金型１においては、曲面部１１における金型表面２には多数の凹部３は形成されていないため、プレス加工により成型されたワーク表面に、多数の凹部３に起因する摺動傷は発生しない。 On the other hand, many concave portions 3 are not formed in the curved surface portion 11 in the press die 1. The curved surface portion 11 in the press die 1 is a portion with a deep drawing during molding, that is, a portion where the die surface 2 is greatly deformed during press working. For this reason, when a large number of concave portions 3 are formed in the curved surface portion 11 with a deep aperture, there is a possibility that scratches (sliding scratches) may occur on the workpiece surface due to the presence of the large number of concave portions 3. In this respect, in the press die 1 of the present embodiment, since a large number of recesses 3 are not formed on the mold surface 2 in the curved surface portion 11, a large number of recesses 3 are formed on the workpiece surface molded by press working. The resulting sliding scratch does not occur.
また、略平面部１２における傾斜領域１２ａにも多数の凹部３は形成されていない。傾斜領域１２ａにおいては、金型表面２が傾斜して配置されているため、鉄粉等の異物４は金型表面２を滑り落ちやすく、傾斜領域１２ａにおける金型表面２には異物４は付着しにくくなされている。従って、傾斜領域１２ａにおける金型表面２に多数の凹部３が形成されていない場合であっても、鉄粉等の異物４に起因するプレス加工後のワーク５の表面への凹凸の発生は生じにくい。
略平面部１２における傾斜領域１２ａに多数の凹部３を形成しない場合には、該傾斜領域１２ａに多数の凹部３を形成する工程が不要となり、プレス金型１の製造コストを抑制することが可能となる。
In addition, a large number of recesses 3 are not formed in the inclined region 12 a in the substantially planar portion 12. In the inclined area 12a, since the mold surface 2 is inclined, the foreign matter 4 such as iron powder easily slides down the mold surface 2, and the foreign substance 4 adheres to the mold surface 2 in the inclined area 12a. It is made difficult to do. Therefore, even when a large number of recesses 3 are not formed on the mold surface 2 in the inclined region 12a, unevenness is generated on the surface of the work 5 after the press working due to the foreign matter 4 such as iron powder. Hateful.
If a large number of recesses 3 are not formed in the inclined region 12a in the substantially planar portion 12, a process of forming a large number of recesses 3 in the inclined region 12a becomes unnecessary, and the manufacturing cost of the press die 1 can be suppressed. It becomes.
また、本実施形態のプレス金型１においては、多数の凹部３が形成された略平面部１２における金型表面２の面粗度（Ｒｙ）は、３０〜３８μｍの範囲内となっている。
尚、本明細書において面粗度とは、ＪＩＳ Ｂ０６０１−１９９４に規定されている表面粗さを指し、（Ｒｙ）は最大高さ、つまり、基準長さ毎の最低谷底から最大山頂までの高さを示す。
Moreover, in the press die 1 of this embodiment, the surface roughness (Ry) of the die surface 2 in the substantially flat portion 12 in which a large number of recesses 3 are formed is in the range of 30 to 38 μm.
In this specification, the surface roughness refers to the surface roughness specified in JIS B0601-1994, and (Ry) is the maximum height, that is, the height from the lowest valley bottom to the highest mountain peak for each reference length. It shows.
本実施形態においては、多数の凹部３が形成された略平面部１２における金型表面２の面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍの範囲内とすることにより、多数の凹部３の存在に起因するプレス加工後の略平面部１２におけるワーク５の表面精度の低下を防ぐことができると共に、比較的大きなサイズの異物４が金型表面２に付着した場合においてもプレス加工後のワーク５の表面への大きな凹凸の形成を防ぐことができる。 In the present embodiment, the surface roughness (Ry) of the mold surface 2 in the substantially flat surface portion 12 in which a large number of concave portions 3 are formed is in the range of 30 to 38 μm, thereby causing a large number of concave portions 3. The surface accuracy of the workpiece 5 in the substantially flat portion 12 after the press working can be prevented from being lowered, and the surface of the work 5 after the press working even when a foreign material 4 having a relatively large size adheres to the mold surface 2. It is possible to prevent the formation of large irregularities on the surface.
具体的には、異物４が鉄粉である場合には、最大で約１５μｍの粒子径の鉄粉が金型表面に付着した際にも、プレス加工後のワーク５の表面に形成される凹凸（以下、デフォーム７ともいう）の高さは、約９μｍに抑えることができる。また、異物４が鉄粉以外の一般ゴミの場合には、最大で約２５μｍの粒子径の異物４が金型表面に付着した際にも、プレス加工後のワーク５の表面に形成されるデフォーム７の高さは、約９μｍに抑えることができる。 Specifically, when the foreign material 4 is iron powder, irregularities formed on the surface of the workpiece 5 after press working even when iron powder having a particle size of about 15 μm at the maximum adheres to the mold surface. The height (hereinafter also referred to as deform 7) can be suppressed to about 9 μm. Further, when the foreign matter 4 is general waste other than iron powder, even when the foreign matter 4 having a maximum particle size of about 25 μm adheres to the mold surface, the debris formed on the surface of the workpiece 5 after press working is formed. The height of the foam 7 can be suppressed to about 9 μm.
一般に、プレス加工後のワーク５の表面に形成されるデフォーム７が１０μｍ未満である場合には、目視ではデフォーム７の存在は確認されにくく、成型されたワーク５は良品であるとされている。一方、デフォーム７が１０μｍを超える場合には、目視でデフォーム７の存在が確認されて、成型されたワーク５は不良品とされ、デフォーム７部分を研磨する補修作業が必要となる。
従って、上述のように、金型表面２に多数の凹部３を形成し、これら多数の凹部３が形成された金型表面２の面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍとした本実施形態のプレス金型１によれば、金型表面２に異物４が付着した際にも高い良品率を維持することが可能となる。
また、不良品の補修作業は人手で行われることが多く、大きな労力及びコストを必要とするため、成型されたワーク５が高い良品率を維持することにより、プレス加工工程における生産効率の向上及びコストの削減を図ることができる。
Generally, when the deform 7 formed on the surface of the workpiece 5 after press working is less than 10 μm, the presence of the deform 7 is difficult to be visually confirmed, and the molded workpiece 5 is regarded as a good product. Yes. On the other hand, if the deform 7 exceeds 10 μm, the presence of the deform 7 is visually confirmed, the molded work 5 is regarded as a defective product, and a repair work for polishing the deformed portion 7 is required.
Therefore, as described above, a large number of recesses 3 are formed on the mold surface 2, and the surface roughness (Ry) of the mold surface 2 on which these multiple recesses 3 are formed is 30 to 38 μm. According to the press die 1, it is possible to maintain a high non-defective rate even when foreign matter 4 adheres to the die surface 2.
In addition, repair work for defective products is often performed manually and requires a large amount of labor and cost. Therefore, by maintaining a high yield rate of the molded workpiece 5, the production efficiency in the press working process can be improved. Cost can be reduced.
尚、金型表面２の面粗度（Ｒｙ）が３０μｍ未満の場合には、異物４が噛みこまれた場合にプレス加工後のワーク５に大きなデフォーム７が形成され、ワーク５の良品率が低下してしまう。金型表面２の面粗度（Ｒｙ）が３８μｍを超えた場合には、形成された多数の凹部３の存在によりプレス加工後のワーク５の表面精度が低下してしまう。 When the surface roughness (Ry) of the mold surface 2 is less than 30 μm, a large deform 7 is formed on the workpiece 5 after press working when the foreign matter 4 is caught, and the yield rate of the workpiece 5 is good. Will fall. When the surface roughness (Ry) of the mold surface 2 exceeds 38 μm, the surface accuracy of the workpiece 5 after press working is lowered due to the presence of the numerous recessed portions 3 formed.
金型表面２に多数の凹部３を形成する方法としては、例えば、金型表面２にショットブラスト加工を施して多数の凹凸部を形成した後に、金型表面２に磨き加工を施して、多数の凹部３が形成された金型表面２の面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍに調整する方法が挙げられる（詳細は後述する）。
また、所定の深さの凹凸を多数備えたローラー（図示せず）を用いて金型表面２に多数の凹部３を形成してもよい。
As a method of forming a large number of recesses 3 on the mold surface 2, for example, a shot blast process is performed on the mold surface 2 to form a large number of irregularities, and then a polishing process is performed on the mold surface 2 to obtain a large number of recesses 3. There is a method of adjusting the surface roughness (Ry) of the mold surface 2 on which the recess 3 is formed to 30 to 38 μm (details will be described later).
Moreover, you may form many recessed parts 3 in the metal mold | die surface 2 using the roller (not shown) provided with many unevenness | corrugation of predetermined depth.
プレス金型１は、図３に示すように、めっき層６を有していることが好ましい。即ち、金型表面２にめっき層６が形成されていることが好ましい。金型表面２にめっき層６が形成されていることにより金型表面２の強度が向上し、プレス金型１の耐摩耗性が向上する。また、プレス金型１の防錆性が向上してプレス金型１の耐用期間を長くすることができる。
めっき層６は、工業用クロムめっき、ニッケル−タングステンめっき、分散ニッケルめっき、ロジウムめっき等の電気めっきや、無電解ニッケルめっき等の無電解めっきにより形成することができ、特に耐久性の観点から工業用クロムめっきにより形成することが好ましい。めっき層６の厚さは、工業用めっきとしての耐久性、信頼性の観点から、好ましくは５〜３０μｍ、更に好ましくは１５〜２５μｍである。
尚、めっき処理を施さない金型に本発明を適用しても効果は同じである。
As shown in FIG. 3, the press die 1 preferably has a plating layer 6. That is, it is preferable that the plating layer 6 is formed on the mold surface 2. By forming the plating layer 6 on the mold surface 2, the strength of the mold surface 2 is improved, and the wear resistance of the press mold 1 is improved. Moreover, the rust prevention property of the press die 1 can be improved, and the service life of the press die 1 can be extended.
The plating layer 6 can be formed by electroplating such as industrial chrome plating, nickel-tungsten plating, dispersed nickel plating, rhodium plating, or electroless plating such as electroless nickel plating. It is preferable to form by chrome plating. The thickness of the plating layer 6 is preferably 5 to 30 μm, more preferably 15 to 25 μm, from the viewpoint of durability and reliability as industrial plating.
The effect is the same even if the present invention is applied to a mold not subjected to plating treatment.
次に、本発明のプレス金型表面の処理方法の好ましい一実施態様につき図４Ａ〜図４Ｄを参照しながら説明する。図４Ａ〜図４Ｄは、本発明のプレス金型表面の処理方法の好ましい一実施態様における各工程を示す模式図である。
本実施態様のプレス金型表面の処理方法は、（１）めっき処理工程、（２）マスキング工程、（３）ショットブラスト加工工程、及び（４）磨き加工工程を備える。
Next, a preferred embodiment of the method for treating a press die surface of the present invention will be described with reference to FIGS. 4A to 4D. 4A to 4D are schematic views showing each step in a preferred embodiment of the method for treating a press die surface of the present invention.
The processing method of the press die surface of this embodiment includes (1) a plating process, (2) a masking process, (3) a shot blasting process, and (4) a polishing process.
（１）めっき処理工程
先ず、プレス金型１におけるワークとの接触面である金型表面２にめっき処理が施される（図４Ａ参照）。めっき処理は、例えば、一般的な電気めっきである工業用クロムめっきの処理方法によって行うことができ、当該めっき処理により金型表面２にめっき層６が形成される。
プレス金型１としては、例えば、ＦＣ２５０、ＦＣ３００、ＦＣＤ５００等の鋳鉄製のものを用いることができる。
(1) Plating process First, a plating process is performed on the mold surface 2 which is a contact surface with the workpiece in the press mold 1 (see FIG. 4A). The plating treatment can be performed by, for example, a processing method for industrial chrome plating which is general electroplating, and the plating layer 6 is formed on the mold surface 2 by the plating treatment.
As the press die 1, for example, cast irons such as FC250, FC300, and FCD500 can be used.
（２）次いで、めっき処理が施された金型表面２における曲面部１１及び曲面部１１と略平面部１２との境界領域にマスキング処理が施される（図４Ｂ参照）。マスキング処理は、例えば、金型表面２における曲面部１１及び曲面部１１と略平面部１２との境界領域に、マスキング部材９を貼付することにより行うことができる。マスキング部材９としては、アルミテープやビニールテープ等が挙げられる。
マスキング処理を施すことにより、後述するショットブラスト工程において、曲面部１１に多数の凹部３が形成されることを防止できる。マスキング処理を曲面部１１及び曲面部１１と略平面部１２との境界領域に施す場合には、マスキング処理は、略平面部１２における曲面部１１と略平面部１２との境界から１０ｍｍ程度の領域に施すことが好ましい。
尚、マスキング処理は、本実施態様においては、曲面部１１及び曲面部１１と略平面部１２との境界領域に施されているが、少なくとも曲面部１１に施されていればよい。
(2) Next, the masking process is performed on the curved surface portion 11 and the boundary area between the curved surface portion 11 and the substantially flat surface portion 12 on the die surface 2 on which the plating process has been performed (see FIG. 4B). The masking process can be performed, for example, by attaching the masking member 9 to the curved surface portion 11 on the mold surface 2 and the boundary region between the curved surface portion 11 and the substantially flat surface portion 12. Examples of the masking member 9 include aluminum tape and vinyl tape.
By performing the masking process, it is possible to prevent a large number of concave portions 3 from being formed in the curved surface portion 11 in a shot blasting process described later. When the masking process is performed on the curved surface part 11 and the boundary area between the curved surface part 11 and the substantially flat part 12, the masking process is an area of about 10 mm from the boundary between the curved surface part 11 and the substantially flat part 12 in the substantially flat part 12. It is preferable to apply.
In the present embodiment, the masking process is applied to the curved surface portion 11 and the boundary region between the curved surface portion 11 and the substantially flat surface portion 12, but it may be applied to at least the curved surface portion 11.
（３）ショットブラスト加工工程
次いで、めっき処理が施された金型表面２における略平面部１２にショットブラスト加工が施される（図４Ｃ参照）。ショットブラスト加工により、金型表面２における略平面部１２には多数の凹凸部が形成される。
ショットブラスト加工は、図４Ｃに示すように、噴射装置８から所定の粒子径のショット材をめっき処理後の金型表面２に噴射して行われる。ショットブラスト加工に用いられるショット材としては、例えば、ガラスビーズ、アルミビーズ、セラミックビーズ等を用いることができる。また、ショット材の粒子径は、好適な深さの凹部３を形成する観点から、好ましくは０．１〜０．３ｍｍである。また、ショットブラスト加工におけるショット圧力は、やはり好適な深さの凹部３を形成する観点から、好ましくは０．５〜１．２ＭＰａである。
(3) Shot blasting step Next, shot blasting is performed on the substantially flat surface portion 12 of the mold surface 2 subjected to the plating treatment (see FIG. 4C). By shot blasting, a large number of irregularities are formed on the substantially flat surface portion 12 on the mold surface 2.
As shown in FIG. 4C, shot blasting is performed by injecting a shot material having a predetermined particle diameter from the injection device 8 onto the mold surface 2 after the plating treatment. As a shot material used for shot blasting, for example, glass beads, aluminum beads, ceramic beads and the like can be used. Moreover, the particle diameter of the shot material is preferably 0.1 to 0.3 mm from the viewpoint of forming the recesses 3 having a suitable depth. Further, the shot pressure in the shot blasting is preferably 0.5 to 1.2 MPa from the viewpoint of forming the recess 3 having a suitable depth.
尚、ショットブラスト加工が施されるプレス金型１の曲面部１１及び曲面部１１と略平面部１２との境界領域にはマスキング処理が施されているため、曲面部１１及び略平面部１２と曲面部１１との境界領域にショット材が噴射されても、当該領域には多数の凹凸部は形成されない。ここで、曲面部１１にマスキング処理が施されていない場合には、曲面部１１にも多数の凹部３が形成されてしまうと共に、ショットブラスト加工によって、曲率半径の小さい曲面部１１の形状が変化してしまうおそれがある。 Note that the curved surface portion 11 and the boundary region between the curved surface portion 11 and the substantially flat surface portion 12 of the press die 1 subjected to shot blasting are subjected to masking processing. Even when the shot material is sprayed to the boundary area with the curved surface portion 11, a large number of uneven portions are not formed in the area. Here, when the curved surface portion 11 is not masked, many concave portions 3 are formed in the curved surface portion 11 and the shape of the curved surface portion 11 having a small curvature radius is changed by shot blasting. There is a risk of it.
また、本実施態様においては、略平面部１２における傾斜領域１２ａにはショットブラスト加工は施されておらず、傾斜領域１２ａにおける金型表面２には多数の凹部３は形成されていない（図２参照）。略平面部１２における傾斜領域１２ａにショットブラスト加工を施した場合には、傾斜した金型表面２にショット材が均一に噴射されず、金型表面２に形成される多数の凹部３の深さが不均一なものとなってしまうおそれがある。 In this embodiment, shot blasting is not performed on the inclined region 12a in the substantially planar portion 12, and a large number of recesses 3 are not formed on the mold surface 2 in the inclined region 12a (FIG. 2). reference). When shot blasting is performed on the inclined region 12a in the substantially planar portion 12, the shot material is not uniformly sprayed onto the inclined mold surface 2, and the depths of the numerous recesses 3 formed on the mold surface 2 May become non-uniform.
ショットブラスト加工後に多数の凹部３が形成された略平面部１２における金型表面２の面粗度（Ｒｙ）は、後述する磨き加工工程後（最終仕上げ後）の金型表面２における面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍとする観点から、好ましくは３５〜４３μｍである。即ち、ショットブラスト加工後の磨き工程では、金型全体で５μｍ程度表面を削ることになる。 The surface roughness (Ry) of the mold surface 2 in the substantially flat portion 12 in which a large number of recesses 3 are formed after shot blasting is the surface roughness on the mold surface 2 after a polishing process (after final finishing) described later. From the viewpoint of setting (Ry) to 30 to 38 μm, it is preferably 35 to 43 μm. That is, in the polishing process after shot blasting, the surface of the entire mold is cut by about 5 μm.
（４）磨き加工工程
次いで、ショットブラスト加工によって多数の凹部３が形成された略平面部１２の金型表面２に磨き加工が施される（図４Ｄ参照）。この磨き加工を施すことにより、隣接する２つの凹部３，３間に形成された凸部の頂点部分の形状を平坦にすると共に、多数の凹部３が形成された略平面部１２における金型表面２の面粗度（Ｒｙ）が３０〜３８μｍの範囲内に調整される。このように、凸部の頂点部分を平坦にすることにより、プレス加工後のワーク５の表面精度が更に向上する。磨き加工は、ヤスリ等を用いて行うことができ、例えば、粒度６００〜８００の紙ヤスリを用いることができる。尚、磨き加工工程では紙ヤスリ以外の磨きの方法を採用してもよい。
この磨き加工により、略平面部１２における金型表面２の面粗度（Ｒｙ）が３５μｍとなるように仕上げることが好ましい。
(4) Polishing Step Next, polishing is performed on the mold surface 2 of the substantially flat portion 12 in which a large number of recesses 3 are formed by shot blasting (see FIG. 4D). By performing this polishing process, the shape of the apex portion of the convex portion formed between the two adjacent concave portions 3 and 3 is flattened, and the die surface in the substantially flat portion 12 in which a large number of concave portions 3 are formed. 2 surface roughness (Ry) is adjusted within a range of 30 to 38 μm. Thus, by flattening the apex portion of the convex portion, the surface accuracy of the workpiece 5 after press working is further improved. Polishing can be performed using a file or the like. For example, a paper file having a particle size of 600 to 800 can be used. In the polishing process, a polishing method other than a paper file may be employed.
It is preferable that the surface roughness (Ry) of the mold surface 2 in the substantially flat portion 12 is finished to 35 μm by this polishing process.
本実施態様のプレス金型表面の処理方法によれば、曲面部１１及び略平面部１２を有するプレス金型１における略平面部１２の金型表面２に所定深さを有する多数の凹部３が形成されるため、金型表面２に鉄粉等の異物４が付着した場合にも、プレス加工後のワーク５の良品率を高く維持できるプレス金型１を得ることができる。
また、金型表面２にめっき処理を施した後に、ショットブラスト加工を施すことにより、めっき硬度が向上し、延いてはプレス金型１の耐磨耗性が向上する。
According to the processing method of the surface of the press mold of this embodiment, a large number of recesses 3 having a predetermined depth are formed on the mold surface 2 of the substantially planar portion 12 in the press mold 1 having the curved surface portion 11 and the approximately planar portion 12. Therefore, even when foreign matter 4 such as iron powder adheres to the mold surface 2, it is possible to obtain the press mold 1 that can maintain a high yield rate of the workpiece 5 after press working.
In addition, the plating hardness is improved by performing the shot blasting after the plating surface 2 is plated, and the wear resistance of the press die 1 is improved.
また、本実施態様のプレス金型表面の処理方法によれば、少なくとも曲面部１１にマスキング処理を施した後にショットブラスト加工を施しているため、曲面部１１には多数の凹部３は形成されず、略平面部１２のみに多数の凹部３を形成することができる。 Moreover, according to the processing method of the press die surface of this embodiment, since the shot blasting is performed after at least the curved surface portion 11 is masked, a large number of concave portions 3 are not formed in the curved surface portion 11. Many recesses 3 can be formed only in the substantially planar portion 12.
また、本実施態様のプレス金型表面の処理方法によれば、めっき処理工程を有することでプレス金型がめっき層を有するため、金型表面におけるめっき層部分に多数の凹部が形成される。従って、プレス金型が繰り返しプレス加工に用いられて金型表面の面粗度（Ｒｙ）が３０〜３８μｍの範囲外となった場合には、めっき層を除去し、再度めっき処理、マスキング処理、ショットブラスト加工及び磨き加工を施すことにより容易にプレス金型における略平面部のみに再度多数の凹部を形成し、金型表面の面粗度（Ｒｙ）を回復させることが可能である。
即ち、本実施態様のプレス金型表面の処理方法により表面処理が施されたプレス金型によれば、金型表面の面粗度（Ｒｙ）を所定の範囲内に保つためのメンテナンスを容易に行うことができる。
Moreover, according to the processing method of the press metal mold | die surface of this embodiment, since a press metal mold | die has a plating layer by having a plating process process, many recessed parts are formed in the plating layer part in a metal mold | die surface. Therefore, when the press mold is repeatedly used for press working and the surface roughness (Ry) of the mold surface is out of the range of 30 to 38 μm, the plating layer is removed, and the plating process, the masking process, By performing shot blasting and polishing, it is possible to easily form a large number of recesses again only in a substantially flat portion of the press mold, and to recover the surface roughness (Ry) of the mold surface.
That is, according to the press die that has been surface-treated by the press die surface treatment method of the present embodiment, maintenance for maintaining the surface roughness (Ry) of the die surface within a predetermined range is facilitated. It can be carried out.
尚、金型表面の面粗度（Ｒｙ）の劣化測定は、後述する面粗度計を用いて容易に測定することができる。また、めっき層の除去は、例えば、酸等の溶解液にめっき層を有する金型を浸すことにより行うことができる。
金型表面のメンテナンスは、適宜面粗度計による面粗度（Ｒｙ）の測定値を参考にして適宜行うことが望ましい。しかし、プレス回数（ショット数）を目安に行うこともできる。
In addition, the deterioration measurement of the surface roughness (Ry) on the mold surface can be easily measured using a surface roughness meter described later. The plating layer can be removed, for example, by immersing a mold having a plating layer in a solution such as an acid.
It is desirable that maintenance of the mold surface is appropriately performed with reference to the measured value of surface roughness (Ry) using a surface roughness meter. However, the number of presses (the number of shots) can be used as a guide.
また、本実施態様におけるプレス金型表面へのショットブラスト加工は、プレス加工後にデフォーム７の存在が視認されやすい平坦な略平面部、即ちプレス加工時に絞りの浅い部位のみに施されている。絞りの浅い部位は、プレス加工後にデフォーム７の存在が視認されやすい反面、プレス加工時に金型表面２に加わる力が絞りの深い部位に比して小さい。そのため、絞りの浅い略平面部１２のみに多数の凹部３を形成することにより、多数の凹部３の形状の磨耗が少なくなり、プレス金型の耐用期間を長くすることも可能となる。 Further, the shot blasting process on the surface of the press die in the present embodiment is performed only on a flat and substantially flat part where the presence of the deform 7 is easily visually recognized after the press process, that is, on a shallow part of the drawing during the press process. The shallow part of the drawing is easy to visually recognize the presence of the deform 7 after press working, but the force applied to the mold surface 2 at the time of pressing is smaller than that of the deep part of the drawing. Therefore, by forming a large number of recesses 3 only in the substantially flat portion 12 with a shallow aperture, the wear of the shape of the multiple recesses 3 is reduced, and the service life of the press die can be extended.
上述した本実施態様の処理方法を施したプレス金型は、曲面部及び略平面部を有する部品の成型、特に、自動車等の車体を構成する各種外板部品の成型に好適に用いることができる。また、外板部品は鉄でもアルミニウムでも同じ効果が得られた。 The press die subjected to the processing method of the present embodiment described above can be suitably used for molding a part having a curved surface part and a substantially flat part, in particular, various outer plate parts constituting a vehicle body such as an automobile. . Moreover, the same effect was obtained with the outer plate parts made of iron or aluminum.
次に、本発明のプレス金型を用いた車体の生産方法の好ましい一実施態様について図５、図６、図７Ａ及び図７Ｂを参照しながら説明する。図５は、本発明の車体の生産方法の一実施態様を示すフロー図である。図６は、本発明の車体の生産方法におけるプリセット工程及び車体組み立て工程の概略を示す図である。図７Ａは、本発明の車体の生産方法における車体組み立て工程の一例を示す図である。図７Ｂは、本発明の車体の生産方法における車体組み立て工程の他の例を示す図である。 Next, a preferred embodiment of a method for producing a vehicle body using the press die of the present invention will be described with reference to FIGS. 5, 6, 7A and 7B. FIG. 5 is a flowchart showing an embodiment of the vehicle body production method of the present invention. FIG. 6 is a diagram showing an outline of a preset process and a vehicle body assembly process in the vehicle body production method of the present invention. FIG. 7A is a diagram showing an example of a vehicle body assembly process in the vehicle body production method of the present invention. FIG. 7B is a diagram showing another example of the vehicle body assembly process in the vehicle body production method of the present invention.
本実施態様は、本発明の車体の生産方法を自動車の車体の生産方法に適用したものである。
本実施態様は、本発明のプレス金型を用いて車体の外板部品を成型する成型工程Ｓ２と、成型工程において成型された複数の外板部品を溶接する溶接工程Ｓ３とを備えるものである。
詳細には、本実施態様の自動車の車体の生産方法は、図５及び図６に示すように、鋼板コイルを板取りするシャー工程Ｓ１と、シャー工程Ｓ１において板取りされた鋼板をプレス金型により車体を構成する各種外板部品の形状に成型する成型工程Ｓ２と、成型工程Ｓ２において成型された複数種類の各種外板部品を溶接して車体の各コンポーネントを生産する溶接工程（以下、コンポーネント溶接工程ともいう）Ｓ３と、コンポーネント溶接工程Ｓ３において形成された各コンポーネントを所定の配置に位置決めするプリセット工程Ｓ４と、プリセット工程Ｓ４において所定の配置に位置決めされた各コンポーネントを組み立てて車体を形成する車体組み立て工程Ｓ５とを有している。
以下、各工程につき説明する。
In this embodiment, the vehicle body production method of the present invention is applied to a vehicle body production method.
This embodiment includes a molding step S2 for molding the outer plate component of the vehicle body using the press mold of the present invention, and a welding step S3 for welding a plurality of outer plate components molded in the molding step. .
Specifically, as shown in FIG. 5 and FIG. 6, the production method of the automobile body of the present embodiment includes a shearing step S <b> 1 for stripping a steel plate coil, and a steel plate plated in the shearing step S <b> 1 using a press die Molding process S2 for molding into the shape of various outer plate parts constituting the vehicle body, and welding process for producing each component of the vehicle body by welding a plurality of types of various outer plate parts molded in molding step S2 (hereinafter referred to as components) S3), a preset step S4 for positioning the components formed in the component welding step S3 in a predetermined arrangement, and the components positioned in the predetermined arrangement in the preset step S4 are assembled to form a vehicle body. A vehicle body assembling step S5.
Hereinafter, each process will be described.
シャー工程Ｓ１においては、車体工場に納入された鋼板コイルがシャー（ブランキング）によって所定の形状に切り抜かれ、板取りされる。 In the shearing process S1, the steel plate coil delivered to the body factory is cut out into a predetermined shape by a shear (blanking) and is cut off.
成型工程Ｓ２においては、シャー工程Ｓ１において板取りされた鋼板が、プレス金型を用いた公知のプレス装置（例えばタンデムプレス装置等）によって車体を構成する各種外板部品の形状に成型される。本実施態様においては、この成型工程において上述した本発明のプレス金型表面の処理方法を施したプレス金型１が用いられて、車体を構成する各種外販部品が製造される。
尚、本発明のプレス金型表面の処理方法を施したプレス金型は、ルーフパネル、サイドパネル、ボンネット、フロアパネル等の大物プレス部品、及びこれら大物プレス部品を構成する各種プレス部品のプレス成型に特に好適に用いられる。また、補強部材等の小物プレス部品のプレス成型にも好適に用いられる。この小物部品の成型については、本発明以外の一般のプレス金型を用いたプレス成型でもかまわない。
In the forming step S2, the steel plate cut in the shearing step S1 is formed into the shape of various outer plate parts constituting the vehicle body by a known press device (for example, a tandem press device) using a press die. In this embodiment, the press die 1 subjected to the above-described method for treating the surface of the press die of the present invention in this molding step is used to manufacture various external sales parts constituting the vehicle body.
The press mold subjected to the method of treating the surface of the press mold of the present invention is a large press part such as a roof panel, a side panel, a bonnet, a floor panel, and various press parts constituting these large press parts. Is particularly preferably used. Moreover, it is suitably used for press molding of small press parts such as reinforcing members. As for molding of the small parts, press molding using a general press die other than the present invention may be used.
コンポーネント溶接工程Ｓ３においては、成型工程Ｓ２において成型された複数種類の各種外板部品が溶接されて車体を構成する各コンポーネントが生産される。コンポーネント溶接工程Ｓ３における溶接は複数の溶接ロボットによって行われる。
コンポーネント溶接工程Ｓ３において形成されるコンポーネントとしては、アンダーボディ、サイドボディ、ドア、ルーフ、フード、トランクリッド等が挙げられる。
本実施態様においては、これら各コンポーネントを構成するプレス部品は、全て本発明の板金成型用の金型を用いて成型されたものである。
In the component welding step S3, various types of various outer plate parts molded in the molding step S2 are welded to produce each component constituting the vehicle body. Welding in the component welding step S3 is performed by a plurality of welding robots.
Examples of components formed in the component welding step S3 include an underbody, a side body, a door, a roof, a hood, and a trunk lid.
In this embodiment, all of the press parts constituting these components are molded using the sheet metal molding die of the present invention.
プリセット工程Ｓ４においては、図６に示すように、コンポーネント溶接工程Ｓ３において生産された各コンポーネントが所定の位置に配置されて位置決めされる。
プリセット工程Ｓ４においては、先ず、アンダーボディ２１が移動機構２０を構成する台車２０ｂ上に配置される。移動機構２０は、レール２０ａとレール２０ａ上に移動可能に配置される台車２０ｂとを備える。
次いで、台車２０ｂ上に配置されたアンダーボディ２１に対して、ルーフ２２、サイドボディ２３等のコンポーネントがそれぞれロボットアーム２４によって所定の位置に配置されて位置決めされる。各コンポーネントは台車２０ｂ上において所定の配置に位置決めされた状態で移動され、車体組み立て工程Ｓ５に送られる。
In the preset step S4, as shown in FIG. 6, each component produced in the component welding step S3 is arranged and positioned at a predetermined position.
In the preset step S <b> 4, first, the underbody 21 is disposed on the carriage 20 b that constitutes the moving mechanism 20. The moving mechanism 20 includes a rail 20a and a carriage 20b that is movably disposed on the rail 20a.
Next, components such as the roof 22 and the side body 23 are respectively positioned and positioned at predetermined positions by the robot arm 24 with respect to the underbody 21 disposed on the carriage 20b. Each component is moved in a state of being positioned in a predetermined arrangement on the carriage 20b and sent to the vehicle body assembly step S5.
車体組み立て工程Ｓ５においては、プリセット工程Ｓ４において所定の配置に位置決めされた状態の各コンポーネントが溶接されて車体（ホワイトボディ）２６が組み立てられる。車体組み立て工程Ｓ５における各コンポーネントの溶接は、図６に示すように、溶接ロボット２５により行われる。
このようにして、塗装処理が施される前の車体（ホワイトボディ）２６が生産される。
車体組み立て工程を経て生産された車体（ホワイトボディ）２６は、塗装工場へと搬出され、塗装工程（図示せず）において車体（ホワイトボディ）に各種塗装処理が施される。
In the vehicle body assembling step S5, the components positioned in the predetermined arrangement in the preset step S4 are welded to assemble the vehicle body (white body) 26. The welding of each component in the vehicle body assembly step S5 is performed by a welding robot 25 as shown in FIG.
In this way, the vehicle body (white body) 26 before being subjected to the painting process is produced.
The vehicle body (white body) 26 produced through the vehicle body assembly process is carried out to a painting factory, and various coating processes are performed on the vehicle body (white body) in a painting process (not shown).
尚、ホワイトボディ２６を組み立てる車体組み立て工程Ｓ５は、図６及び図７Ａに示すように、ホワイトボディ２６を構成するアンダーボディ２１、ルーフ２２、サイドボディ２３等の各コンポーネントを一度に組み立てるモノコック方式の車体組み立て工程Ｓ５に限られない。車体組み立て工程Ｓ５は、例えば図７Ｂに示すように、アンダーボディ２１、内側サイドボディ２３ａ、クロスメンバー２７等のコンポーネントから構成されるインナー骨格２８を組み立てる工程Ｓ５ａ、インナー骨格２８に外側サイドボディ２３ｂ等を後載する工程Ｓ５ｂ、及び外側サイドボディ２３ｂ等が後載されたインナー骨格２８にルーフ２２等を後載する工程Ｓ５ｃからなるインナー骨格方式の車体組み立て工程Ｓ５であってもよい。このインナー骨格方式の車体組み立て工程Ｓ５は、主に高級車種の生産に用いられる。 The vehicle body assembling step S5 for assembling the white body 26 is a monocoque method for assembling components such as the under body 21, the roof 22, and the side body 23 constituting the white body 26 at a time, as shown in FIGS. 6 and 7A. It is not limited to the vehicle body assembly step S5. For example, as shown in FIG. 7B, the vehicle body assembly step S5 includes a step S5a of assembling an inner skeleton 28 composed of components such as the underbody 21, the inner side body 23a, and the cross member 27, and the inner skeleton 28 with the outer side body 23b and the like. May be an inner skeleton type vehicle body assembling step S5 including a step S5b for rearward mounting and a step S5c for rearward mounting the roof 22 or the like on the inner skeleton 28 on which the outer side body 23b or the like is rearward mounted. This inner skeleton type vehicle body assembly step S5 is mainly used for the production of high-end models.
本発明の板金成型用の金型は、上記モノコック方式の車体組み立て工程Ｓ５に用いられるコンポーネントを構成する各種外板部品、及び上記インナー骨格方式の車体組み立て工程Ｓ５における各工程（Ｓ５ａ、Ｓ５ｂ及びＳ５ｃ）において用いられるコンポーネントを構成する各種外板部品のいずれの外板部品の製造にも好適に用いられる。 The metal mold for sheet metal molding according to the present invention includes various outer plate components constituting components used in the monocoque vehicle body assembly step S5, and each step (S5a, S5b and S5c) in the inner frame vehicle body assembly step S5. It can be suitably used for manufacturing any one of the various types of outer plate parts constituting the components used in (1).
本実施態様の車体の生産方法によれば、成型工程において本発明の処理方法を施した本発明の板金成型用のプレス金型１を用いることにより、プレス加工後の各種外板部品は良品率の高いものとなり、延いては溶接工程を経て生産される車体の品質を向上させることができる。
また、プレス工程後の外板部品の良品率が高い、即ち補修作業を要する不良品の数が少ないため、補修工数の削減が可能となると共に、車体の生産効率が向上する。
尚、本発明の車体の生産方法に適用される車体は、上述した自動車に限られず、二輪車やＡＴＶ、船外機等を挙げることができる。特に、これら車体を構成する金属部品全般に適用される。
また、本発明のプレス金型は、車体の外板部品の成型に用いられる他、コージュネシステム、飛行機の外板部品やカバー等の各種工業製品を構成するワークの成型に好適に用いることができる。これらワークの素材としては、鉄やアルミニウム等が挙げられる。
According to the vehicle body production method of the present embodiment, by using the press die 1 for sheet metal molding of the present invention that has been subjected to the processing method of the present invention in the molding process, various outer plate parts after press working have a good product rate. As a result, the quality of the vehicle body produced through the welding process can be improved.
Further, since the non-defective product ratio of the outer plate parts after the pressing process is high, that is, the number of defective products that require repair work is small, the number of repair steps can be reduced and the production efficiency of the vehicle body is improved.
The vehicle body applied to the vehicle body production method of the present invention is not limited to the above-described automobile, and examples thereof include motorcycles, ATVs, outboard motors, and the like. In particular, the present invention is applied to all metal parts constituting these vehicle bodies.
Moreover, the press die of the present invention is suitably used for molding workpieces constituting various industrial products such as a cordene system, an aircraft outer plate part and a cover, in addition to being used for molding a car body outer plate part. it can. Examples of the material for these workpieces include iron and aluminum.
次に、本発明を実施例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれに制限されるものではない。 Next, the present invention will be described in more detail based on examples, but the present invention is not limited thereto.
［実施例１］
上述した実施態様の処理方法に従ってプレス金型に以下の表面処理を施し、実施例１のプレス金型を製造した。
＜めっき処理＞
めっき処理として、一般的な電気めっきである工業用クロムめっきによるめっき処理を採用し、公知のめっき処理方法に従って金型表面にめっき処理を施した。金型表面に形成されためっき層の厚さは、２０μｍであった。
[Example 1]
According to the processing method of the embodiment described above, the press die was subjected to the following surface treatment to produce the press die of Example 1.
<Plating treatment>
As the plating treatment, a plating treatment by industrial chrome plating, which is a general electroplating, was adopted, and the die surface was plated according to a known plating treatment method. The thickness of the plating layer formed on the mold surface was 20 μm.
＜マスキング加工＞
金型表面における曲率半径を測定し、曲率半径が５ｍｍ以下である曲面部及び曲率半径が５ｍｍよりも大きい略平面部をそれぞれ特定した。曲面部にはアルミテープを用いてマスキング処理を施した。曲率半径の測定は、金型表面をＲゲージを用いて実測した。
<Masking processing>
The curvature radius on the mold surface was measured, and a curved surface portion having a curvature radius of 5 mm or less and a substantially flat portion having a curvature radius larger than 5 mm were specified. The curved surface portion was masked with aluminum tape. The radius of curvature was measured using a R gauge on the mold surface.
＜ショットブラスト加工＞
曲面部にマスキング処理を施したプレス金型の金型表面にショットブラスト加工を施した。ショットブラスト加工には、ショット材として粒径０．３ｍｍのガラスビーズを用い、１．２ＭＰａのショット圧力で金型表面に直接噴射した。ショットブラスト加工により、プレス金型におけるマスキング処理の施されていない略平面部の金型表面に多数の凹部が形成された。ショットブラスト加工後に多数の凹部が形成された略平面部における金型表面の面粗度（Ｒｙ）は４４μｍであった。
<Shot blasting>
Shot blasting was applied to the die surface of the press die whose curved surface was masked. For shot blasting, glass beads having a particle diameter of 0.3 mm were used as shot materials and were directly injected onto the mold surface at a shot pressure of 1.2 MPa. By shot blasting, a large number of concave portions were formed on the surface of the substantially flat portion of the die that was not masked. The surface roughness (Ry) of the mold surface in the substantially flat portion where many concave portions were formed after shot blasting was 44 μm.
＜磨き加工＞
ショットブラスト加工によって多数の凹部が形成された略平面部の金型表面に磨き加工を施した。磨き加工は、粒度６００〜８００の紙ヤスリを用いて行い、多数の凹部が形成された略平面部における金型表面の面粗度（Ｒｙ）が３５μｍとなるように調整した（図１１の点ａ参照）。
上述のショットブラスト加工後における金型表面の面粗度（Ｒｙ）及び磨き加工後の金型表面の面粗度（Ｒｙ）は、以下に示す＜金型表面の面粗度の測定方法＞に従って測定した。
<Polishing>
Polishing was performed on a substantially flat mold surface in which a large number of recesses were formed by shot blasting. The polishing process was performed using a paper file having a particle size of 600 to 800, and the surface roughness (Ry) of the mold surface in the substantially flat portion where many concave portions were formed was adjusted to be 35 μm (points in FIG. 11). a)).
The surface roughness (Ry) of the mold surface after the above-described shot blasting and the surface roughness (Ry) of the mold surface after the polishing are in accordance with <Method for measuring surface roughness of mold surface> shown below. It was measured.
＜金型表面の面粗度の測定方法＞
面粗度の測定は、（株）東京精密製の面粗度計Ｅ−３０Ａ、又はＥ−３５Ｂを用い、ショットブラスト加工後における金型表面の面粗度（Ｒｙ）及び磨き加工後における金型表面の面粗度（Ｒｙ）を測定した。
<Measurement method of surface roughness of mold surface>
The surface roughness is measured using a surface roughness meter E-30A or E-35B manufactured by Tokyo Seimitsu Co., Ltd., and the surface roughness (Ry) of the mold surface after shot blasting and the gold after polishing. The surface roughness (Ry) of the mold surface was measured.
このようにして実施例１のプレス金型を得た。得られた実施例１のプレス金型は、曲面部には多数の凹部は形成されず、略平面部のみに多数の凹部が形成されたものであった。また、略平面部における金型表面の面粗度（Ｒｙ）は３５μｍであった。
得られた実施例１のプレス金型の略平面部における金型表面の様子を図９に示す。実施例１のプレス金型の金型表面２には多数の微小な凹凸が形成され、金型表面の光沢が失われていることがわかる。
Thus, the press die of Example 1 was obtained. In the obtained press die of Example 1, a large number of recesses were not formed in the curved surface portion, but a large number of recesses were formed only in a substantially flat portion. Further, the surface roughness (Ry) of the mold surface in the substantially flat portion was 35 μm.
FIG. 9 shows the state of the mold surface in the substantially flat portion of the press mold of Example 1 obtained. It can be seen that many minute irregularities are formed on the mold surface 2 of the press mold of Example 1, and the gloss of the mold surface is lost.
［実施例２］
実施例１におけるショットブラスト加工において、粒径０．３ｍｍのガラスビーズを用い、磨き加工後における金型表面の面粗度（Ｒｙ）が３０μｍとなるように調整した以外は、実施例１と同様の方法にて実施例２のプレス金型を得た（図１１の点ｂ参照）。
[Example 2]
In shot blasting in Example 1, glass beads with a particle size of 0.3 mm were used, and the surface roughness (Ry) on the mold surface after polishing was adjusted to 30 μm, as in Example 1. Thus, a press die of Example 2 was obtained (see point b in FIG. 11).
［比較例１］
実施例１におけるショットブラスト加工において、粒径０．３ｍｍのガラスビーズを用い、磨き加工後における金型表面の面粗度（Ｒｙ）が２５μｍとなるように調整した以外は、実施例１と同様の方法にて比較例１のプレス金型を得た（図１１の点ｃ参照）。
[Comparative Example 1]
In shot blasting in Example 1, glass beads having a particle size of 0.3 mm were used, and the surface roughness (Ry) on the mold surface after polishing was adjusted to 25 μm, as in Example 1. Thus, a press die of Comparative Example 1 was obtained (see point c in FIG. 11).
［比較例２］
実施例１におけるショットブラスト加工において、粒径０．３ｍｍのガラスビーズを用い、磨き加工後における金型表面の面粗度（Ｒｙ）が４３μｍとなるように調整した以外は、実施例１と同様の方法にて比較例２のプレス金型を得た（図１１の点ｄ参照）。
[Comparative Example 2]
In shot blasting in Example 1, glass beads having a particle size of 0.3 mm were used, and the surface roughness (Ry) on the mold surface after polishing was adjusted to 43 μm, as in Example 1. Thus, a press die of Comparative Example 2 was obtained (see point d in FIG. 11).
［比較例３］
実施例１におけるショットブラスト加工において、粒径０．３ｍｍのガラスビーズを用い、磨き加工後における金型表面の面粗度（Ｒｙ）が４５μｍとなるように調整した以外は、実施例１と同様の方法にて比較例３のプレス金型を得た（図１１の点ｅ参照）。
[Comparative Example 3]
In shot blasting in Example 1, glass beads having a particle size of 0.3 mm were used, and the surface roughness (Ry) on the mold surface after polishing was adjusted to 45 μm, as in Example 1. Thus, a press mold of Comparative Example 3 was obtained (see point e in FIG. 11).
［比較例４］
実施例１におけるめっき処理のみを行い、比較例４のプレス金型を得た。比較例４のプレス金型の略平面部における金型表面には凹凸は形成されておらず、金型表面の面粗度（Ｒｙ）は０μｍであった（図１１の点ｆ参照）。得られた比較例４のプレス金型の略平面部における金型表面の様子を図１０に示す。比較例４のプレス金型の金型表面２には凹凸は形成されておらず、金型表面が光沢を有していることがわかる。
[Comparative Example 4]
Only the plating treatment in Example 1 was performed to obtain a press die of Comparative Example 4. Concavities and convexities were not formed on the mold surface in the substantially flat portion of the press mold of Comparative Example 4, and the surface roughness (Ry) of the mold surface was 0 μm (see point f in FIG. 11). FIG. 10 shows the state of the mold surface in the substantially flat portion of the press mold of Comparative Example 4 obtained. It can be seen that no irregularities are formed on the mold surface 2 of the press mold of Comparative Example 4, and the mold surface is glossy.
＜良品率の測定＞
実施例１及び実施例２並びに比較例１〜比較例４のプレス金型を用いて繰り返し（５０００回）ワークのプレス加工を行い、プレス成型されたワークの良品率を測定した。
良品率は、プレス成型されたワークに形成されたデフォームの高さを測定し、デフォームの高さが１０μｍ未満のものを良品とし、良品数をプレス加工を行った総数で除して求めた。
結果を図１１に示す。
<Measurement of yield rate>
The workpieces were repeatedly pressed (5000 times) using the press dies of Examples 1 and 2 and Comparative Examples 1 to 4, and the yield rate of the press-molded workpieces was measured.
The non-defective product rate is obtained by measuring the height of the deform formed on the press-molded workpiece, making the deformed height less than 10 μm as good, and dividing the number of good by the total number of press work. It was.
The results are shown in FIG.
＜評価＞
図１１に示すように、実施例１及び実施例２のプレス金型を用いてプレス加工を行ったワークは良品率が８０％以上であり、繰り返しプレス加工を行っても高い良品率を維持していることがわかる。
一方、比較例１〜比較例４のプレス金型を用いてプレス加工を行ったワークは、いずれも良品率が８０％未満と低いものであり、繰り返しプレス加工を行うことにより良品率が大きく低下していることがわかる。
<Evaluation>
As shown in FIG. 11, the workpieces that were pressed using the press dies of Example 1 and Example 2 had a non-defective product rate of 80% or more, and maintained a high non-defective product rate even after repeated pressing. You can see that
On the other hand, all the workpieces that were pressed using the press dies of Comparative Examples 1 to 4 have a low non-defective product rate of less than 80%. You can see that
［実施例３］
金型表面の曲率半径が１５ｍｍの略平面部を有するプレス金型における略平面部に、実施例１と同様の方法にてめっき処理、ショットブラスト加工、磨き加工を施して金型表面に多数の凹部が形成された実施例３のプレス金型を得た。
[Example 3]
A substantially flat portion of a press die having a substantially flat portion having a curvature radius of 15 mm on the surface of the die is subjected to plating, shot blasting, and polishing in the same manner as in Example 1 to obtain a large number on the die surface. A press die of Example 3 in which a recess was formed was obtained.
［実施例４］
金型表面の曲率半径が１０ｍｍの略平面部を有するプレス金型を用いた以外は、実施例３と同様の方法にて金型表面に多数の凹部が形成された実施例４のプレス金型を得た。
[Example 4]
The press die of Example 4 in which a large number of recesses were formed on the die surface in the same manner as in Example 3 except that a press die having a substantially flat portion with a curvature radius of 10 mm on the die surface was used. Got.
［比較例５］
金型表面の曲率半径が５ｍｍの曲面部を有するプレス金型を用いた以外は、実施例３と同様の方法にて金型表面に多数の凹部が形成された比較例５のプレス金型を得た。
[Comparative Example 5]
The press die of Comparative Example 5 in which a large number of recesses were formed on the die surface by the same method as in Example 3 except that a press die having a curved surface portion with a curvature radius of 5 mm on the die surface was used. Obtained.
［比較例６］
金型表面の曲率半径が３ｍｍの曲面部を有するプレス金型を用いた以外は、実施例３と同様の方法にて金型表面に多数の凹部が形成された比較例６のプレス金型を得た。
[Comparative Example 6]
The press die of Comparative Example 6 in which a large number of recesses were formed on the die surface by the same method as in Example 3 except that a press die having a curved surface portion with a curvature radius of 3 mm on the die surface was used. Obtained.
実施例３及び４並びに比較例５及び６のプレス金型を用いてワークのプレス加工を行い、プレス成型されたワークの表面状態を評価した。表面状態の評価は、プレス成型されたワークの表面を、拡大鏡を用いて目視にて観察して行った。評価は以下の４段階で行った。結果を以下の表１に示す。 The workpiece was pressed using the press dies of Examples 3 and 4 and Comparative Examples 5 and 6, and the surface state of the press-molded workpiece was evaluated. The surface condition was evaluated by visually observing the surface of the press-molded work using a magnifying glass. Evaluation was performed in the following four stages. The results are shown in Table 1 below.
＜評価基準＞
◎ ：ワーク表面に傷は形成されておらず非常に良好である
○ ：ワーク表面に傷がわずかに形成されているものの良好である
△ ：ワーク表面に傷が形成されておりやや不良である
× ：ワーク表面に多数の傷が形成されており不良である
<Evaluation criteria>
◎: Very good with no flaws formed on the surface of the work ○: Good with slight flaws formed on the work surface △: Slightly defective with flaws formed on the work surface × : Many scratches are formed on the workpiece surface, which is defective.
表１に示すように、曲率半径が５ｍｍより大きい略平面部における金型表面に多数の凹部を形成した実施例３及び４のプレス金型を用いてプレス成型されたワークは、いずれも良好な表面状態を有していることがわかる。
一方、曲率半径が５ｍｍ以下の曲面部における金型表面に多数の凹部を形成した比較例５及び６のプレス金型を用いてプレス成型されたワークは、ワーク表面に傷が形成されており、プレス成型されたワークの表面状態が不良であることがわかる。これは、比較例５及び６のプレス金型の曲面部に形成された多数の凹部に起因して、プレス加工の際にワークの曲面部に摺動傷が発生したものと考えられる。
As shown in Table 1, the workpieces press-molded using the press dies of Examples 3 and 4 in which a large number of recesses are formed on the die surface in a substantially flat portion having a curvature radius larger than 5 mm are all good. It turns out that it has a surface state.
On the other hand, the workpiece press-molded using the press dies of Comparative Examples 5 and 6 in which many concave portions are formed on the mold surface in the curved surface portion having a curvature radius of 5 mm or less has scratches formed on the workpiece surface. It turns out that the surface state of the press-molded work is defective. This is presumably due to the occurrence of sliding scratches on the curved surface portion of the workpiece during the press working due to the large number of recesses formed in the curved surface portion of the press molds of Comparative Examples 5 and 6.
１ プレス金型
２ 金型表面
３ 凹部
４ 異物
５ ワーク
６ めっき層
７ デフォーム
８ 噴射装置
９ マスキング部材
１１ 曲面部
１２ 略平面部
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Press die 2 Mold surface 3 Concave part 4 Foreign material 5 Work piece 6 Plating layer 7 Deformation 8 Injection apparatus 9 Masking member 11 Curved surface part 12 Flat surface part
Claims (14)
前記略平面部における前記金型表面にのみ多数の凹凸が形成されており、
前記曲面部における前記金型表面には前記多数の凹凸は形成されておらず、
前記多数の凹凸が形成された前記金型表面の面粗度（Ｒｙ）は、３０〜３８μｍである板金成型用のプレス金型。 A press mold for sheet metal molding having a curved surface portion with a radius of curvature of the mold surface of 5 mm or less and a substantially flat portion with a radius of curvature of the mold surface of greater than 5 mm,
A large number of irregularities are formed only on the surface of the mold in the substantially flat portion,
The plurality of irregularities are not formed on the mold surface in the curved surface portion ,
The surface roughness (Ry) of the surface of the mold on which the large number of irregularities are formed is a press mold for sheet metal molding having a surface roughness of 30 to 38 μm .
前記曲面部を除く前記略平面部にショットブラスト加工を施して多数の凹凸を形成し、該多数の凹凸を形成した金型表面の面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍとしたことを特徴とする板金成型用のプレス金型。 In a press die for sheet metal molding having a curved surface portion with a curvature radius of 5 mm or less and a three-dimensional mold surface having a substantially flat surface portion with a curvature radius larger than 5 mm,
The substantially flat portion excluding the curved surface portion is subjected to shot blasting to form a large number of irregularities, and the surface roughness (Ry) of the mold surface on which the numerous irregularities are formed is 30 to 38 μm. Press die for sheet metal molding.
前記略平面部における前記金型表面にのみショットブラスト加工を施して多数の凹凸を形成するショットブラスト加工工程と、
前記多数の凹凸が形成された前記略平面部の前記金型表面における面粗度（Ｒｙ）を３０〜３８μｍとなるように調整する工程と、を備える板金成型用のプレス金型の表面処理方法。 A surface treatment method for a press die for sheet metal molding having a curved surface portion having a radius of curvature of 5 mm or less and a substantially flat portion having a radius of curvature of the die surface larger than 5 mm,
A shot blasting process in which a number of irregularities are formed by performing shot blasting only on the mold surface in the substantially planar portion ;
Adjusting the surface roughness (Ry) on the mold surface of the substantially flat portion on which the numerous irregularities are formed to 30 to 38 μm, and a surface treatment method for a press mold for sheet metal molding .
前記めっき層を除去するめっき層除去工程と、
前記めっき層除去工程において前記めっき層が除去された前記曲面部及び前記略平面部における前記金型表面に新たなめっき層を形成する再めっき工程と、
前記再めっき工程において形成された前記新たなめっき層における少なくとも前記曲面部の前記金型表面にマスキング処理を施すマスキング工程と、
前記マスキング工程の後に、前記略平面部の前記金型表面における少なくとも一部にショットブラスト加工を施して多数の凹凸を形成するショットブラスト加工工程と、
前記多数の凹凸が形成された前記金型表面における前記新たなめっき層に磨き加工を施す磨き加工工程と、を具備する板金成型用のプレス金型における金型表面のメンテナンス方法。 A method for maintaining a mold surface in a press mold for sheet metal molding according to any one of claims 2 to 5 ,
A plating layer removing step of removing the plating layer;
A replating step of forming a new plating layer on the mold surface in the curved surface portion and the substantially flat surface portion from which the plating layer has been removed in the plating layer removal step;
A masking step of performing a masking process on at least the mold surface of the curved surface portion in the new plating layer formed in the replating step;
After the masking step, a shot blast process step of forming a plurality of concave convex subjected to shot blasting to at least a portion of the mold surface of the substantially planar portion,
Maintenance method of the die surface in the press die for sheet metal molding comprising a a polishing process step of performing processing polish to the new plated layer in the plurality of concave convex is formed the mold surface.
前記成型工程において成型された少なくとも１つの外板部品を溶接して車体の全体を組立てる溶接工程と、を備える車体の生産方法。 A molding step of molding an outer plate component of a vehicle body using the press die for sheet metal molding according to any one of claims 1 to 6 ,
And a welding step of assembling the entire vehicle body by welding at least one outer plate component molded in the molding step.
複数の前記ワークを溶接して工業製品の主要部品を生産する溶接工程と、を備える工業製品の生産方法。 A step of producing a workpiece by molding the plate member by using a press die for sheet metal molding according to any one of claims 1 to 6
A welding process for producing a main part of an industrial product by welding a plurality of the workpieces.
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