JP4314678B2 - Rolling structure with reduced roll - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、横揺れ低減浮体構造物に関し、特に作業船のような海上で停船状態で稼働する箱形浮体の波浪中の横揺れを、各種の減揺装置や付加物を用いることなしに低減できるようにした横揺れ低減浮体構造物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
船体の波浪中での横揺れを低減するために、近年、各種の新しい形式の能動型減揺装置の研究が多く行われ、それらの減揺装置の中にはすでに実用化された装置もある。能動型減揺装置は減揺効果の点からは、受動型減揺装置より明らかに優れている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし船体の横揺れを低減するための種々の能動型減揺装置は、一般に複雑、大型、大重量であり、しかも大きな設置スペースを必要とし、経済上、スペース上の点から一般的な採用は困難となっている。
【０００４】
このために、船体の要目や形状の工夫等によって減揺を行うようにした受動型減揺装置の研究が種々なされているが、箱形浮体の横揺れに対する効果的な受動型減揺装置は出現していない。
【０００５】
本発明は、かかる従来の問題点を解決すべくなしたもので、能動型減揺装置を備えることなしに、箱形浮体の横揺れが低減できるようにした横揺れ低減浮体構造物を提供することを目的としている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】
本発明は、箱形浮体固有のモーメントレバーｌ（Ｋ）が
ｌ（Ｋ）＝ｋ ₂ ｌ ₂₀ −（１＋ｋ ₂ ）ｌ _wo
であり、ここで、
ｋ ₂ は、左右揺れ付加質量と浮体質量との比である左右揺れ付加質量係数、
ｌ ₂₀ は、左右揺れと横揺れとの連成の付加質量と左右揺れ付加質量との比である流体力レバー（喫水線を通る原点Ｏまわりの値）、
ｌ _{w 0} は、横揺れ波強制モーメントと左右揺れ波強制力との比である波強制レバー（喫水線を通る原点Ｏまわりの値）、
であり、前記モーメントレバーｌ（Ｋ）と箱形浮体の重心高さとが略等しくなるように箱形浮体の重心位置を設定したことを特徴とする横揺れ低減浮体構造物、に係るものである。
【０００７】
上記箱形浮体の重心高さを箱形浮体固有のモーメントレバーと略等しくするために、箱形浮体上に架台を設け、架台上に重量物を配置するようにしてもよい。
【０００８】
本発明によれば、箱形浮体に搭載する荷等の重量物の位置を選定して、箱形浮体の重心高さが箱形浮体固有のモーメントレバーに略等しくなるように、箱形浮体の重心位置を設定したことにより、特別な装置構成を要することなしに、箱形浮体の横揺れを著しく低減できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の好適な実施の形態について図を参照しつつ説明する。
【００１０】
図２は箱形浮体を後方から見た場合の形状の一例を示したものであり、図２の箱形浮体１は、幅Ｂ、喫水ｄを有しており、箱形浮体１の上には荷等の重量物２が載置されていて、一般的に箱形浮体１の重心Ｇは、喫水線を通る原点Ｏ付近、例えば原点Ｏより少し高いところに位置している。
【００１１】
このような箱形浮体１に横波が作用すると、箱形浮体１は重心Ｇの周りに回転するように横揺れ３を生じることになる。
【００１２】
本発明は、このように幅Ｂと喫水ｄの比が大きい（幅喫水比が大きい）箱形浮体１における横揺れ低減を目的として考察し、箱形浮体１の重心の位置を移動することによって、横揺れが低減できる技術を確立したものである。
【００１３】
これらの考察の理論的な基礎は、左右揺れとの連成影響を含む横揺れの１自由度運動方程式である。ここで、左右揺れとは、箱形浮体１が左右水平方向に移動する揺れであり、また横揺れとは、箱形浮体１が重心Ｇの周りを回転するように移動する揺れである。１自由運動方程式は簡明な形に表わされるため、横揺れ低減の見通しを立てる上で役立つ。
【００１４】
左右横揺れとの連成が考慮された横揺れの１自由度運動方程式は、横揺れと左右揺れとの連成運動方程式から、
【数１】

と与えられる。ただし、Ｘ₄は横揺れ振幅、Ｈj（j＝２，４）はKochin関数、Ｄj及びＤ₂₄は流体力から決まる係数である。j＝２及び４は、それぞれ左右揺れ及び横揺れを意味する。
【００１５】
式(１）の右辺は左右揺れの影響を含む広義の横揺れ波強制モーメントであり、有効波傾斜係数γとの間に
【数２】

の関係が成り立つ。
【００１６】
次に、左右揺れ付加質量と浮体質量との比である左右揺れ付加質量係数ｋ₂、左右揺れと横揺れとの連成の付加質量と左右揺れ付加質量との比である流体力レバーｌ₂ （喫水線を通る原点Ｏまわりの値）、横揺れ波強制モーメントと左右揺れ波強制力との比である波強制レバーｌ _w （喫水線を通る原点Ｏまわりの値）を
【数３】

と定義する。ｌ₂及びｌ_wは箱形浮体１の重心Ｇから力の作用点までの距離を表わし、上方に向かって正とする。
【００１７】
また、ｌ₂₀及びｌ_woを原点Ｏに対して定義されたモーメントレバーとして
【数４】
ｌ（Ｋ）＝ｋ₂ｌ₂₀−（１＋ｋ₂）ｌ_wo ・・・（４）
とおき、また
【数５】
γs＝（ｉ／Ｋ▽）｛Ｈ₂／（１＋ｋ₂）｝ ・・・（５）
とすれば、式(２）は
【数６】
γ・ＧＭ＝γs｛ＯＧ−ｌ（Ｋ）｝ ・・・（６）
と書きかえられる。ただしＯＧは喫水線を通る原点Ｏから重心Ｇまでの距離であり、重心Ｇが原点Ｏの下方にあるときを正とする。
【００１８】
γsは単独左右揺れ振幅の近似値に相当し、またモーメントレバーｌ（Ｋ）は重心位置に無関係な量であって、どちらも箱形浮体１の形状と動揺周波数で決まる。
【００１９】
有効波傾斜係数を構成する成分γs及びｌ（Ｋ）を、箱形浮体１について計算により求めた。計算対象箱形浮体１は、Ｂ／ｄ＝２．５，５，７．５，１０，１２．５，２０の６種類である。計算には２次元領域分割法を用いており、流体力に対する３次元影響は考慮されていない。
【００２０】
γsの計算値を図３に示す。図３の横軸は無次元周波数Ｋ（Ｂ／２）（Ｋ＝ω²／ｇ）である。ここで、Ｋ＝ω²／ｇ、ω＝２π／Ｔであり、ωは周波数、Ｔは波周期である。
【００２１】
γsは、図３に示すように周波数の増加とともに単調に減少する。箱形浮体１の幅喫水比によるγsの変化は小さく、Ｂ／ｄが５以上の浅喫水箱形浮体では同程度の値とみなすことができる。
【００２２】
図４は、モーメントレバーｌ（Ｋ）と半幅Ｂ／２との比、即ちｌ（Ｋ）／（Ｂ／２）を示す。この値は幅喫水比によってかなり異なり、Ｂ／ｄが大きいほどその絶対値は大きくなる。一方、周波数に対する変化は比較的小さい。前述のとおり、ｌ（Ｋ）は重心位置に無関係であるから、箱形浮体１の幅喫水比が与えられれば、図４を用いて一義的に決めることができる。
【００２３】
箱形浮体１の波浪中動揺を低減させるための一つの方法は、箱形浮体１に作用する波強制力を減らすことである。連成運動方程式（１）について言うと、式（１）の右辺の値を小さくすることであり、式（２）から明らかなように、そのためにはγ・ＧＭを小さくすればよい。ところでγ・ＧＭは式（６）のように表わされるから、ある周波数で
【数７】
γs＝０ ・・・（７）
もしくは
【数８】
ＯＧ＝ｌ（Ｋ） ・・・（８）
となるならばγ・ＧＭ＝０である。本発明ではこの考え方を用いて横揺れ低減を達成している。
【００２４】
まず、γs＝０とするためにはＨ₂（Ｋ）＝０としなければならないが、これは理論的には左右揺れ波無し形状を選ぶと実現可能である。しかし幅喫水比の大きい箱形浮体では現実的な形状は得られないと推察される。
【００２５】
一方、後者の条件式（８）は重心高さＯＧの選び方で実現可能なものである。従来、波長が比較的長い領域では式（８）を成り立たせるのは難しいと言われているが、それは通常の船型を対象とした場合である。
【００２６】
浅喫水の箱形浮体１の場合、図４から、例えばＢ／ｄ＝１２．５でＫ（Ｂ／２）＝０．５〜１（λ／Ｂ＝６．２〜３．１）の範囲では、ＯＧを半幅の１．２〜１．５倍に選べばγ・ＧＭ＝０となり得る。そこで、既存の作業船に近い要目をもつ表１の箱形浮体を対象に、いまの考え方のもとに重心位置を選定してみる。
【００２７】
【表１】
Ｌ（ｍ）（船長） ５２
Ｂ（ｍ）（船幅） ２６
ｄ（ｍ）（喫水） ２．１
ＫＧ（ｍ）（重心高さ） ７．３
ＧＭ（ｍ）（メタセンタ高さ） ２０．６
ｋxx（ｍ）（回転半径） ７．５
Ｔφ（ｓ）（横揺れ固有周期） ５．７
【００２８】
仮に、波周期７．２sに相当するＫ（Ｂ／２）＝１でγ・ＧＭ＝０となるように重心高さを選ぶと、図４から大略ＯＧ＝−１６．２ｍ（ＫＧ＝１８．３ｍ）となる。
【００２９】
従って、図１に示すように、箱形浮体１の上部に架台４を設け、該架台４上に荷等の重量物２を載置して、箱形浮体１の重心Ｇが１６．２ｍ（ＫＧ＝１８．３ｍ）の高さになるように設定すると、箱形浮体１の重心高さＯＧがモーメントレバーｌ（Ｋ）に一致した状態となる。
【００３０】
図５にこの状態に対する横揺れ振幅の計算値を破線で示す。図５ではＯＧ＝ｌ（Ｋ）とした効果が、当初設定した周期７．２sより短い波周期領域で顕著に現れ、この範囲で横揺れ振幅は非常に小さい。図５には比較のため、通常の重心高さＫＧ＝７．３ｍに対する横揺れ振幅の計算値を実線で示すが、今回のように重心Ｇがモーメントレバーｌ（Ｋ）に一致するように高くすると、従来に比べ短周期領域で横揺れ低減の著しいことが明らかである。
【００３１】
上記したように、箱形浮体１に荷等の重量物２を載置する際に、略ＯＧ＝ｌ（Ｋ）となるように重量物２の載置方法を工夫することによって、箱形浮体１の横揺れを著しく低減できることが明らかである。
【００３２】
【発明の効果】
本発明によれば、箱形浮体に搭載する荷等の重量物の位置を選定して、箱形浮体の重心高さが箱形浮体固有のモーメントレバーに略等しくなるように、箱形浮体の重心位置を設定したことにより、特別な装置構成を要することなしに、箱形浮体の横揺れを著しく低減できるという優れた効果を奏し得る。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の横揺れ低減浮体構造物の形態の一例を示す背面図である。
【図２】一般的な箱形浮体の一例を示す背面図である。
【図３】無次元周波数Ｋ（Ｂ／２）と有効波傾斜係数を構成する成分γsとの関係を示す線図である。
【図４】モーメントレバーｌ（Ｋ）と半幅Ｂ／２との比を示す線図である。
【図５】箱形浮体の重心高さをモーメントレバーに一致させた状態のときの横揺れ振幅の計算値と通常の重心高さに対する横揺れ振幅の計算値を比較して示した線図である。
【符号の説明】
１ 箱形浮体
２ 重量物
４ 架台
Ｇ 重心
ＯＧ 重心高さ
ｌ（Ｋ） モーメントレバー[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a roll-reducing floating body structure, and in particular, reduces rolling in a wave of a box-shaped floating body operating in a stopped state at sea, such as a work ship, without using various types of vibration reduction devices or additions. The present invention relates to a roll-reducing floating structure that can be rolled.
[0002]
[Prior art]
In recent years, various new types of active vibration reducers have been studied in order to reduce the rolling of the hull in the waves. Some of these vibration reducers have already been put into practical use. . The active type vibration reduction device is clearly superior to the passive type vibration reduction device in terms of the vibration reduction effect.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, various active vibration reduction devices for reducing the roll of the hull are generally complex, large, and heavy, and require a large installation space. It has become difficult.
[0004]
For this reason, various researches have been conducted on passive vibration reduction devices that reduce vibrations by devising the outline and shape of the hull. Has not appeared.
[0005]
The present invention has been made to solve the conventional problems, and provides a roll-reducing floating body structure that can reduce the roll of a box-shaped floating body without providing an active vibration reduction device. The purpose is that.
[0006]
[Means for Solving the Problems]
In the present invention, the moment lever l (K) unique to the box-shaped floating body is
l (K) = k ₂ l ₂₀ − (1 + k ₂ ) l _wo
And where
k ₂ is the ratio of the left and right additional vibration mass which is the ratio of the left and right additional mass to the floating body mass,
l ₂₀ is a fluid force lever (value around the origin O passing through the water line), which is the ratio of the additional mass of left-right and side-roll coupled mass to the additional mass of left-right oscillation,
l _{w 0} is a wave forcing lever (value around the origin O passing through the water line), which is the ratio of the rolling wave forcing moment and the left and right forcing wave forcing force,
And the center of gravity position of the box-shaped floating body is set so that the moment lever 1 (K) and the height of the center of gravity of the box-shaped floating body are substantially equal to each other. .
[0007]
In order to make the height of the center of gravity of the box-shaped floating body substantially equal to the moment lever unique to the box-shaped floating body, a frame may be provided on the box-shaped floating body, and a heavy object may be arranged on the frame.
[0008]
According to the present invention, the position of a heavy load such as a load mounted on the box-shaped floating body is selected, and the height of the center of gravity of the box-shaped floating body is substantially equal to the moment lever unique to the box-shaped floating body. By setting the position of the center of gravity, the roll of the box-shaped floating body can be remarkably reduced without requiring a special device configuration.
[0009]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0010]
FIG. 2 shows an example of the shape when the box-shaped floating body is viewed from the rear. The box-shaped floating body 1 in FIG. 2 has a width B and a draft d, and is placed on the box-shaped floating body 1. A heavy object 2 such as a load is placed, and the center of gravity G of the box-shaped floating body 1 is generally located near the origin O passing through the water line, for example, slightly higher than the origin O.
[0011]
When a transverse wave acts on such a box-shaped floating body 1, the box-shaped floating body 1 generates a roll 3 so as to rotate around the center of gravity G.
[0012]
The present invention considers the purpose of reducing rolling in the box-shaped floating body 1 having a large ratio of the width B and the draft d (the width draft ratio is large) and moving the position of the center of gravity of the box-shaped floating body 1. The technology that can reduce rolling is established.
[0013]
The theoretical basis for these considerations is a one-degree-of-freedom motion equation of roll that includes a coupled effect with left-right swing. Here, the left-right swing is a swing in which the box-shaped floating body 1 moves in the horizontal direction, and the roll is a swing in which the box-shaped floating body 1 moves so as to rotate around the center of gravity G. Since the one-free-motion equation is expressed in a simple form, it helps to make a prospect of rolling reduction.
[0014]
The one-degree-of-freedom motion equation for rolling considering the coupling with left and right rolling is based on the coupled equation of motion of rolling and left and right.
[Expression 1]

And given. However, X ₄ is rolling amplitude, Hj (j = 2,4) are Kochin function, Dj and D ₂₄ are coefficients determined from the fluid force. j = 2 and 4 mean left-right and side-roll, respectively.
[0015]
The right-hand side of equation (1) is the rolling wave forced moment in a broad sense including the effect of left and right shaking.

The relationship holds.
[0016]
Next, the left / right additional vibration coefficient k ₂ , which is the ratio of the left / right additional mass to the floating body mass, and the hydrodynamic lever l _2, which is the ratio between the additional mass of the left / right / horizontal movement and the additional left / right additional mass. (Value around the origin O passing through the waterline), and the wave forcing lever l _w (value around the origin O passing through the waterline) , which is the ratio of the rolling wave forced moment and the left-right wave forced force,

It is defined as l ₂ and l _w represent the distance from the center of gravity G of the box-shaped floating body 1 to the point of application of the force, and are positive upward.
[0017]
Also, _let l ₂₀ and l _wo be moment levers defined with respect to the origin O.
l (K) = k ₂ l ₂₀ − (1 + k ₂ ) l _wo (4)
Toki, again [5]
γs = (i / K ▽) {H ₂ / (1 + k ₂ )} (5)
Then, the formula (2) is:
γ · GM = γs {OG-1 (K)} (6)
It can be rewritten. However, OG is the distance from the origin O passing through the water line to the center of gravity G, and is positive when the center of gravity G is below the origin O.
[0018]
γs corresponds to an approximate value of the single left / right swing amplitude, and the moment lever l (K) is an amount irrelevant to the position of the center of gravity, and both are determined by the shape of the box-shaped floating body 1 and the oscillation frequency.
[0019]
The components γs and l (K) constituting the effective wave slope coefficient were obtained for the box-shaped floating body 1 by calculation. There are six types of calculation target box-shaped floating bodies 1 of B / d = 2.5, 5, 7.5, 10, 12.5, and 20. The calculation uses a two-dimensional domain decomposition method and does not consider the three-dimensional effect on the fluid force.
[0020]
The calculated value of γs is shown in FIG. The horizontal axis in FIG. 3 is the dimensionless frequency K (B / 2) (K = ω ² / g). Here, K = ω ² / g, ω = 2π / T, ω is a frequency, and T is a wave period.
[0021]
As shown in FIG. 3, γs monotonously decreases as the frequency increases. The change in γs due to the width draft ratio of the box-shaped floating body 1 is small, and it can be regarded as a comparable value for a shallow draft box-shaped floating body having a B / d of 5 or more.
[0022]
FIG. 4 shows the ratio of the moment lever l (K) to the half width B / 2, ie l (K) / (B / 2). This value varies considerably depending on the width draft ratio, and the absolute value increases as B / d increases. On the other hand, the change with respect to the frequency is relatively small. As described above, since l (K) is independent of the position of the center of gravity, if the width draft ratio of the box-shaped floating body 1 is given, it can be uniquely determined using FIG.
[0023]
One method for reducing the wave-like sway of the box-shaped floating body 1 is to reduce the wave forcing force acting on the box-shaped floating body 1. Regarding the coupled equation of motion (1), the value on the right side of the equation (1) is reduced. As is apparent from the equation (2), γ · GM may be reduced. By the way, γ · GM is expressed as shown in equation (6).
γs = 0 (7)
Or [Equation 8]
OG = 1 (K) (8)
Then, γ · GM = 0. In the present invention, roll reduction is achieved using this concept.
[0024]
First, in order to set γs = 0, it is necessary to set H ₂ (K) = 0, but this can be theoretically realized by selecting a shape without a left / right wave. However, it is assumed that a realistic shape cannot be obtained with a box-shaped floating body with a large width draft ratio.
[0025]
On the other hand, the latter conditional expression (8) can be realized by selecting the center-of-gravity height OG. Conventionally, it has been said that it is difficult to satisfy the equation (8) in a region where the wavelength is relatively long, but this is a case where a normal hull form is targeted.
[0026]
In the case of the shallow draft box-shaped floating body 1, from FIG. 4, for example, B / d = 12.5 and K (B / 2) = 0.5 to 1 (λ / B = 6.2 to 3.1) Then, if OG is selected to be 1.2 to 1.5 times the half width, γ · GM = 0 can be obtained. Therefore, the position of the center of gravity is selected based on the current concept for the box-shaped floating body shown in Table 1, which has a similar point to an existing work ship.
[0027]
[Table 1]
L (m) (Captain) 52
B (m) (ship width) 26
d (m) (draft) 2.1
KG (m) (center of gravity height) 7.3
GM (m) (metacenter height) 20.6
kxx (m) (turning radius) 7.5
Tφ (s) (rolling natural period) 5.7
[0028]
If the height of the center of gravity is selected so that γ · GM = 0 when K (B / 2) = 1 corresponding to a wave period of 7.2 s, approximately OG = −16.2 m (KG = 18.2. 3m).
[0029]
Accordingly, as shown in FIG. 1, a gantry 4 is provided on the top of the box-shaped floating body 1, and a heavy object 2 such as a load is placed on the gantry 4 so that the center of gravity G of the box-shaped floating body 1 is 16.2 m ( When the height is set to be KG = 18.3 m), the center of gravity height OG of the box-shaped floating body 1 is in a state of being coincident with the moment lever l (K).
[0030]
FIG. 5 shows a calculated value of the roll amplitude for this state by a broken line. In FIG. 5, the effect of OG = 1 (K) appears remarkably in the wave period region shorter than the initially set period of 7.2 s, and the roll amplitude is very small in this range. For comparison, FIG. 5 shows the calculated value of the roll amplitude with respect to the normal center-of-gravity height KG = 7.3 m as a solid line. Then, it is clear that the rolling reduction is remarkable in the short period region compared to the conventional case.
[0031]
As described above, when the heavy object 2 such as a load is placed on the box-shaped floating body 1, the box-shaped floating body is devised by devising the method of placing the heavy object 2 so that approximately OG = 1 (K). It is clear that the roll of 1 can be significantly reduced.
[0032]
【The invention's effect】
According to the present invention, the position of a heavy load such as a load mounted on the box-shaped floating body is selected, and the height of the center of gravity of the box-shaped floating body is substantially equal to the moment lever unique to the box-shaped floating body. By setting the position of the center of gravity, it is possible to achieve an excellent effect that the roll of the box-shaped floating body can be remarkably reduced without requiring a special device configuration.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a rear view showing an example of a form of a rolling reduction floating structure according to the present invention.
FIG. 2 is a rear view showing an example of a general box-shaped floating body.
FIG. 3 is a diagram showing a relationship between a dimensionless frequency K (B / 2) and a component γs constituting an effective wave slope coefficient.
FIG. 4 is a diagram showing a ratio between a moment lever l (K) and a half width B / 2.
FIG. 5 is a diagram comparing the calculated value of the roll amplitude when the height of the center of gravity of the box-shaped floating body is matched with the moment lever and the calculated value of the roll amplitude with respect to the normal height of the center of gravity. is there.
[Explanation of symbols]
1 Box-shaped floating body 2 Heavy object 4 Mounting base G Center of gravity OG Center of gravity height l (K) Moment lever

Claims (2)

箱形浮体固有のモーメントレバーｌ（Ｋ）が
ｌ（Ｋ）＝ｋ ₂ ｌ ₂₀ −（１＋ｋ ₂ ）ｌ _wo
であり、ここで、
ｋ ₂ は、左右揺れ付加質量と浮体質量との比である左右揺れ付加質量係数、
ｌ ₂₀ は、左右揺れと横揺れとの連成の付加質量と左右揺れ付加質量との比である流体力レバー（喫水線を通る原点Ｏまわりの値）、
ｌ _{w 0} は、横揺れ波強制モーメントと左右揺れ波強制力との比である波強制レバー（喫水線を通る原点Ｏまわりの値）、
であり、前記モーメントレバーｌ（Ｋ）と箱形浮体の重心高さとが略等しくなるように箱形浮体の重心位置を設定したことを特徴とする横揺れ低減浮体構造物。The moment lever l (K) unique to the box-shaped floating body is
l (K) = k ₂ l ₂₀ − (1 + k ₂ ) l _wo
And where
k ₂ is the ratio of the left and right additional vibration mass which is the ratio of the left and right additional mass to the floating body mass,
l ₂₀ is a fluid force lever (value around the origin O passing through the water line), which is the ratio of the additional mass of left-right and side-roll coupled mass to the additional mass of left-right oscillation,
l _{w 0} is a wave forcing lever (value around the origin O passing through the water line), which is the ratio of the rolling wave forcing moment and the left and right forcing wave forcing force,
The roll-reducing floating structure according to claim 1, wherein the center of gravity of the box-shaped floating body is set so that the moment lever l (K) and the height of the center of gravity of the box-shaped floating body are substantially equal. 箱形浮体の重心高さを箱形浮体固有のモーメントレバーと略等しくするために、箱形浮体上に架台を設け、架台上に重量物を配置したことを特徴とする請求項１記載の横揺れ低減浮体構造物。The horizontal structure according to claim 1, wherein a frame is provided on the box-shaped floating body and a heavy object is arranged on the frame to make the height of the center of gravity of the box-shaped floating body substantially equal to the moment lever unique to the box-shaped floating body. Floating structure with reduced shaking.

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