JP4311919B2 - ガスタービンエンジン用のタービン翼形部 - Google Patents
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Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、一般的にガスタービンエンジンに関し、より具体的には、ガスタービンエンジンで用いられる中空の空気冷却式翼形部に関する。
【0002】
【発明の背景】
ガスタービンエンジンは、加圧空気を燃焼器に供給する圧縮機を含み、該燃焼器で空気は燃料と混合され点火されて高温の燃焼ガスを発生する。このガスは、下流の1つ又はそれ以上のタービンに流れ、該タービンがガスからエネルギーを取り出して、圧縮機に動力を供給し、また飛行中の航空機に動力を供給するような有用な仕事を行う。一般的にコアエンジンの前面に置かれたファンを含むターボファンエンジンにおいては、高圧タービンが、コアエンジンの圧縮機を駆動する。低圧タービンが、高圧タービンの下流に配置されて、ファンを駆動する。各タービン段は、普通、固定タービンノズルを含み、次にタービンロータがそれに続く。
【0003】
タービンロータは、エンジンの中心軸線の周りを回転するロータディスクの周囲に取り付けられたロータブレードの列を含む。各ロータブレードは、一般的にブレードをロータディスクに取り付けるためのダブテールを有するシャンク部と燃焼器から流出する高温ガスから有用な仕事を取り出す翼形部とを含む。ブレードのプラットホームが、翼形部とシャンク部の接合個所に形成されて、高温ガス流の半径方向内側の境界を形成する。タービンノズルは、通常その周囲の周りでセグメント化されて熱膨張を吸収する。各ノズルセグメントは、高温ガス流をタービンロータ中に流すための内側バンドと外側バンドとの間に配置された1つ又はそれ以上のノズル羽根を有する。
【0004】
高圧タービン構成部品は、極めて高温の燃焼ガスに曝される。従って、タービンブレード及びノズル羽根は、一般的に内部冷却を用いてそれらの温度を一定の設計限界値内に保たれる。タービンのロータブレードの翼形部は、例えば、普通は内部回路を通して冷却空気を流すことにより冷却される。冷却空気は、常時はブレード根元の通路を通して流入し、翼形部表面に形成されたフィルム冷却孔を通して流出し、それによって翼形部を高温ガスから保護する冷却空気の薄い層つまりフィルムを生成する。公知の冷却装置は、冷却空気がそれを通して吐出される後縁中の複数の開口を含むことが多い。これらの開口は、孔又は正圧側面ブリードスロット構成の形態をとることができ、そこでは翼形部正圧側壁は翼形部の後縁末端の手前で止まり、翼形部鋳造品中に組み入れられた複数の長手方向に延びるランドにより個々のブリードスロットに分割された開口を構成する。これらのスロットは、冷却空気の薄いフィルムを翼形部後縁の表面上に流す機能を果たす。このような正圧側面ブリードスロット構成を有する翼形部は、薄い後縁を組み入れるために特に有用であることが知られている。実際には、翼形部の後縁厚さは、負圧側面厚さだけの厚さに等しい。このことは空気力学的効率の点から見て望ましい。しかしながら、極めて薄い後縁は、一般的に結果として比較的長いブリードスロットを生じ、このことは、ブレードの外側上を流れる高温の燃焼ガスがスロットを通過する冷却空気流れと混合するために、冷却効果を低下させる。 従って、その空気力学的効率を維持しながら翼形部後縁の冷却を改善する必要性がある。
【0005】
【発明の概要】
上述の必要性は、正圧側壁及び負圧側壁と冷却空気を後縁のブリードスロットに供給する複数の後縁冷却通路とを有するタービン翼形部を備える本発明により満たされる。負圧側壁は変化する厚さを有する。最小厚さ部分は、後縁スロットの短縮を可能にし、それによって後縁冷却を改善するように設置される。
【0006】
本発明及び従来技術に優るその利点は、添付の図面を参照して以下の詳細な説明及び添付の特許請求の範囲を読めば明白になるであろう。
【0007】
本発明と見なされる主題は、本明細書の冒頭部分に具体的に指摘しまた明確に請求している。しかしながら、本発明は、添付の図面に関連してなされる以下の説明を参照すれば最もよく理解することができる。
【0008】
【発明の実施の形態】
図面において同一の参照符号は様々な図を通じて同じ要素を示しているが、その図面を参照すれば、図1は例示的なタービンブレード10を示す。タービンブレード10は通常のダブテール12を含み、該ダブテール12は、ロータディスク(図示せず)中のダブテールスロットの相補形タングに係合するタングを含む任意の適当な形態を有し、作動中にブレードが回転するとき、半径方向にディスクに対してブレード10を保持することができる。ブレードシャンク14が、ダブテール12から半径方向上向きに延び、シャンク14から横方向外方に突出して該シャンク14を取り囲むプラットホーム16で終わる。中空の翼形部18が、プラットホーム16から半径方向外方に高温ガス流中に延びる。翼形部18は、前縁24及び後縁26において互いに接合された、凹面形の正圧側壁20と凸面形の負圧側壁22とを有する。翼形部18は、高温ガス流からエネルギーを取り出してロータディスクを回転させるのに適した任意の形状とすることができる。ブレード10は、ガスタービンエンジンの高温の作動温度において許容できる強度を有する、ニッケル基超合金のような適当な超合金の一体鋳造品として形成されるのが好ましい。ブレードには、翼形部の正圧側面20上に多数の後縁ブリードスロット28が組み入れられる。ブリードスロット28は、多数の長手方向に延びるランド30によって分離される。翼形部の少なくとも1部分は、一般的に耐環境コーティング又は遮熱コーティング或いは両方のような、保護コーティング31(図2)で被覆される。
【0009】
図3は、タービンブレードの後縁部分の典型的な従来技術の構成を示す。正圧側壁52及び負圧側壁50は内部空洞54により分離される。側壁は、後縁60に向かって内向きに先細になっている。負圧側壁は、後縁60までいっぱいにブレード全長を途切れさせることなく連続しているのに対して、正圧側壁52は、後縁60中の開口を露出させるように後方に面する唇状部66を有し、該開口はランド57により複数の後縁スロット58に分割される。後方に面する唇状部66は、後縁冷却通路出口62の位置を定める。この形式のタービンブレードでは、ブレードの後端における後縁厚さは、上述のように、負圧側壁50だけの厚さに本質的に等しい。
【0010】
後縁スロット58の冷却効果は、後縁冷却通路出口62から後縁60までの距離である、その長さLに関係する。この寸法はまた、時にはスロットブレークアウト距離と呼ばれることもある。スロット長さLが長ければ長いほど、後縁末端の上流の翼形部上を通過する高温流路ガスは、後縁冷却通路56から吐出される冷却空気と混合しやすいので、後縁冷却効果は低くなる。後縁60を効果的に冷却することは、寿命、耐久性及び修理容易性のために、高圧タービンブレード用途において特に重要である。
【0011】
後縁スロット長さLは、幾つかの変数により制御される。くさび角Wは、翼形部の外側表面の間の内角であり、一般的に翼形部表面が最も小さい曲率をもつ翼形部後端に向かって測定される。後縁厚さtは、翼形部後端の末端から所定の小さな距離、例えば0.762mm(0.030in.)における壁面厚さとして規定される。くさび角Wと後縁厚さtとの組み合わせにより、翼形部の後方部分に沿う各位置における翼形部の最大全体厚さが決まる。後縁冷却通路56の出口62における翼形部全体厚さは、Tで表わされ、以下により詳細に述べるように、或る一定の最小寸法を有する。くさび角Wを増大させることによって、従って、寸法Tを増大させることによって、スロット長さLを減少させることが可能となる。しかしながら、くさび角Wを増大させ、従って、翼形部全体厚さを増大させることは、空気力学的性能に悪影響を及ぼすことになる。寸法Tは、正圧側壁厚さP、負圧側壁厚さS、及び後縁冷却通路幅Hの合計である。寸法P、S、又はHを減少させることにより、寸法Tを増大させることなくスロット長さLを減少させること可能になる。しかしながら、通路56を形成するために用いられるセラミック中子がブレード10の鋳造工程中に過度に破損するのを避け、かつ必要とされる冷却空気流を供給するためには、最小後縁孔幅Hが必要である。また、機械的保全性のためには、正圧側壁52の最小厚さPと負圧側壁50の最小厚さSとが必要である。
【0012】
図2に示す本発明は、負圧側壁厚さを選択的に減少させることによりこれらの困難性を回避する。図示した翼形部においては、内部空洞34が、正圧側壁20と負圧側壁22により境界づけられる。正圧側壁20は、燃焼ガスの流れに曝される外側即ち「高温」側面40と内側即ち「低温」側面42とを有する。同様に、負圧側壁は、燃焼ガスの流れに曝される外側即ち「高温」側面36と内側即ち「低温」側面38とを有する。後縁冷却通路32は、内部空洞34を後縁ブリードスロット28と接続し、正圧側壁20の低温側面42と負圧側壁22の低温側面38とにより境界づけられる。後縁冷却通路は、ランド30(図2にその1つのみを示す)により半径方向に境界づけられる。正圧側壁20は、スロット28の前方端を形成する後方に面する唇状部48を有する。図示する例示的な実施形態において、くさび角WW、正圧側壁厚さD、後縁通路幅E、後縁厚さC、及び後縁冷却通路出口44におけるブレード全体厚さTTは、公称又は基準設計に対して不変である。負圧側壁22の厚さは、後縁冷却通路出口44近傍の厚さが通路32の入口における厚さ及び後縁厚さCより薄くなるように、なだらかに変化する。負圧側壁厚さを変化させるに際して、負圧側壁22の高温側面36は基準設計に対して変化させない。むしろ、壁面の低温側面38の輪郭が変更される。このように、外部輪郭構成、従って、ブレードの空気力学的性能は基準翼形部から不変である。
【0013】
より具体的には、後縁冷却孔出口の上流の位置における負圧側壁22の厚さAは、公称厚さであり、該公称厚さは、熱負荷、空気力学的負荷及び機械的負荷を含む予測される作動環境と、鋳造工程中にブレードの内部寸法を形成するのに用いられるセラミック中子の動きにより生じる影響である「中子のずれ」の可能性を含む製造工程能力とを考慮に入れて決められる。中子のずれは、その影響を考慮に入れなければ、許容できないほどに薄い壁面を生じる可能性がある。これらの制約事項の範囲内で、壁面厚さは、使用される材料、従ってブレードの重量を最少にするように、できるだけ小さくされる。寸法Aの代表的な最小値は、約0.737mm(0.029in.)とすることができる。負圧側壁22の厚さは、後縁26に向かって延びるにつれて湾曲した形状でなだらかに先細にされ、その結果、後縁冷却通路32の出口44の軸方向位置において減少された厚さBとなる。その値は、典型的には厚さA即ち約0.635〜0.660mm(0.025〜0.026in.)より小さい約0.076〜0.100mm(0.003〜0.004in.)である。
【0014】
図示した例示的な実施形態において、負圧側壁22の最小厚さは、出口44の上流の負圧側壁22の本来の先細と壁面輪郭を作り出すのに用いられる方法とのために、寸法Bの僅かに後方で起こる。図示した実施形態において、唇状部48における正圧側壁厚さD、出口44における後縁冷却通路幅E、及び後縁厚さCは、すべて一定である。負圧側壁22の輪郭は、次に後方向かって延ばされ、続いてなだらかな曲線を用いて負圧側壁22の中間部分を作り出す。しかしながら、負圧側壁最小厚さは、所望に応じ、出口44において、又は出口44の前方において生じるようにすることもできる。最小厚さのセクションの後方で、負圧側壁22の厚さは、後縁26において厚さCが空気力学的設計により決められる基準値(Aより大きくすることも可能であるが、厚さAにほぼ等しい)に等しくなるまで、後方になだらかに増大される。厚さCは、約0.737mm(0.029in.)とすることができる。正圧側壁厚さD及び後縁冷却孔幅Eを維持しながら、負圧側壁22の減少された厚さBを組み入れることで翼形部全体厚さTT(寸法B、D、及びEの合計である)が減少する。このことにより、正圧側壁20を後方に延ばし、後縁冷却通路32の出口44を後縁26の方向に移動させてスロット長さLLを縮小することが可能になる。寸法AとCの軸方向位置で負圧側壁22に接する直線を表わす、図3中に符号46と標記される線を参照することで分かるように、スロット長さLLは、負圧側壁22の湾曲セクションが無ければこの方法では短縮することはできない。
【0015】
例示的な実施形態においては、負圧側壁厚さBを約0.635〜0.660mm(0.025〜0.026in.)に、又は厚さAより約12%減少させることで、スロット長さLLを約1.52mm(0.060in.)、又は基準スロット長さの約32%減少させることが可能になる。このことで、冷却が改善されることにより後縁温度を著しく低下させることができる。この設計を分析すれば、スロット長さを約1.52mm(0.060in.)だけ減縮させることで、スロット長さを変えていない基準設計と比較して、後縁の予想温度を約16℃(30°F)だけ低下させることになることが分かる。この厚さBの特定の値は、量産翼形部の壁面厚さを、中子ずれを免れない翼形部の領域、例えば厚さAの位置において許容可能な最小限度値に近づけることになる。しかしながら、鋳造工程中に後縁冷却通路32を製作するのに用いられる中子は、翼形部の上流部分におけるよりも後縁冷却通路出口44近傍ではより充分に抑制されるので、厚さBは、許容できないほど薄い壁面を有するという恐れを生じることなく公称値より小さく減少させることができる。より短いスロット長さに適応させる必要がある場所にのみ、薄いセクションBを組み入れることによって、保全性及び生産性を阻害する恐れを最少限にしながら短縮されたスロットの有益な効果が得られる。
【0016】
厚さBのわずかな変化によりスロット長さLL中の比較的大きな変化が可能になるので、厚さBの極めてわずかな減少でさえスロット長さLLが有益な方法で減縮されることを可能にするであろう。しかしながら、具体的に言えば、厚さBの減少が小さ過ぎると、実際の翼形部において高い信頼性で作製可能な寸法におけるばらつきより小さくなることになる。従って、厚さBの実際的な最小減少値は、約0.076mm(0.003in.)となる。しかしながら、例えば製造工程の改善など技術がこの値より小さい減少を高い信頼性で作製できる程度になれば、スロット長さLLのより小さい短縮量のためにより小さい程度ではあるが、本発明の利点がやはり得られることになる。一方、厚さBをより大きく減少させれば、スロット長さLLが更に短縮されることが可能になり、結果として更に温度を低下させることになる。厚さBの減少は具体的には制限される。壁面が薄くなればなるほど、製造又は作動の際に部分破損の機会が大きくなる。実際の最小厚さは、特定の翼形部及び作動条件に応じて変化するが、Bの代表的な極限の最小値は約0.038〜0.051mm(0.015〜0.020in.)である。製造及び/又は材料における技術がより薄い翼形部壁面の信頼性のある製作を可能にする程度に応じて、薄い翼形部壁面により、本発明の利点がスロット長さLLを更に短縮することによって達成されることが可能になる。
【0017】
更に、後縁は、上述のように負圧側壁22の湾曲により生じる「こん棒」形状を有するので、唇状部48の下流の壁面38の突出した領域が、フィルム冷却に加えてスロット28からの冷却空気流れのインピンジメントに曝される。このことが、熱伝達係数を改善し、正圧側壁の温度を低下させる。こん棒形状が顕著であればあるほど、インピンジメント効果が大きくなる。
【0018】
本発明を、タービンブレードの例示的な実施形態に関して説明してきた。しかしながら、本発明は、特に回転するブレードだけでなく固定タービンノズル(又は羽根)の翼形部を含む、任意の中空の翼形部にも同様に適用できる。
【0019】
上述は、短縮された後縁スロットを組み入れることによりその冷却を改善されたタービン翼形部を説明したものである。本発明の特定の実施形態を説明してきたが、添付の特許請求の範囲に記載した本発明の技術思想及び技術的範囲から逸脱することなくそれら実施形態に対して様々な変更を行うことができることが、当業者には明らかであろう。特許請求の範囲に記載された符号は、理解容易のためであってなんら発明の技術的範囲を実施例に限縮するものではない。
【図面の簡単な説明】
【図1】 本発明の冷却構成を実施するタービンブレードの斜視図。
【図2】 図1の線2−2に沿ったタービンブレードの部分断面図。
【図3】 従来技術のタービンブレードの部分断面図。
【符号の説明】
10 タービンブレード
12 ダブテール
14 シャンク
16 プラットホーム
18 翼形部
20 正圧側壁
22 負圧側壁
24 前縁
26 後縁
28 後縁のブリードスロット
30 ランド
48 唇状部
Claims (4)
- 前縁(24)と後縁(26)とを有する翼形部(18)であって、
前記前縁(24)から前記後縁(26)まで延び、その後端近くに後方に面する唇状部を有する正圧側壁(20)と、
前記前縁(24)から前記後縁(26)まで延びる負圧側壁(22)と、
内部空洞(34)と、
前記後縁(26)に隣接する前記正圧側壁(20)中に配置されたスロット(28)と、
前記内部空洞(34)と前記スロット(28)との間に配置され、前記内部空洞(34)に流体連通する入口と前記スロット(28)に流体連通する出口(44)とを有し、前記正圧側壁(20)及び前記負圧側壁(22)により境界づけられた通路(32)と、
を含み、
前記負圧側壁(22)は、前記入口で公称厚さ(A)を有し、前記負圧側壁の厚さは、前記入口から後縁に向け漸減した後に、前記後縁での厚さ(C)が前記公称厚さ(A)と等しくなるまで漸増し、
前記負圧側壁(22)は前記出口(44)のわずか後方で最小厚さを有し、これにより、前記唇状部(48)が所定の設計厚さ(D)、前記出口(44)での前記通路(32)の幅(E)及び前記後縁が所定の設計厚さ(C)を有する場合において前記出口(44)から前記後縁(26)までの距離を短縮する
ことを特徴とする翼形部(18)。 - 前記内側表面は、湾曲していることを特徴とする、請求項1に記載の翼形部(18)。
- 請求項1又は2に記載の翼形部をタービンブレードとして備えることを特徴とする、ガスタービンエンジン。
- 請求項1又は2に記載の翼形部をタービンノズルとして備えることを特徴とする、ガスタービンエンジン。
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