JP4306497B2 - 加工性および塗装後耐食性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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特許文献1では、曲げ加工性とスポット溶接性を改善することを目的とし、表層を脱炭焼鈍し、表層に10vol%の軟質層と内層に10vol%以上の残留オーステナイトを含む硬質中心層を有する高強度鋼板およびその製造方法が開示されている。
特許文献3には、表層10μm〜200μmの部分がフェライト主体からなり、内層部分が、ベイナイト、マルテンサイトを主体とする冷延鋼板およびその製造方法が記載されている。
また、特許文献2および特許文献3では、脱炭処理により表層軟質層を形成しているが、連続焼鈍で製造するにあたり、炉雰囲気を酸素含有や高露点に制御する必要性があり、脱炭処理操業終了後の次コイル以降でCなどのロールピックアップが発生する危険性が考えられる。
特許文献4では、厚さが10μm以内の軟質層が生成することがある、と記載されているが、表層軟質層を積極的に生成させ、生成量を制御し加工性を向上するという技術思想ではないため、曲げ性が不充分である。
Cは焼入れ焼戻しによって得られる組織である焼戻しマルテンサイトを強化するために重要な元素である。Cが0.03%未満では所望の強度確保が困難となる。一方、Cが0.18%を超えると、良好な溶接性が得られず、また冷間圧延時の負荷も増加するので0.18%以下とする。以上より、Cは0.03%以上0.18%以下とする。また、強度を安定的に確保し、かつ加工性とのバランスを考慮すると0.05%以上0.15%以下がより好ましい。
Siは固溶強化元素であり、高強度で高伸びの鋼板を得るために有効な元素である。その効果は0.01%以上添加することにより発揮するが、1.5%を超えると鋼板表面にSi酸化物を多量に形成し、化成処理性を劣化させ、塗装後の耐食性も劣る。以上より、Siは0.01%以上1.5%以下とする。より好ましくは0.2%以上1.4%以下である。
Mnは固溶強化によって鋼を強化するだけではなく、鋼の焼入れ性を向上させて低温変態相の生成を促進させる効果があるが、その効果は0.5%未満では発揮されない。一方、3.0%を超えるとフェライトが生成せず軟質相が存在しないので加工性が劣化する。また連続鋳造工程でスラブ割れが発生する。以上より、Mnは0.5%以上3.0%以下とする。より好ましくは1%以上2.5%以下である。
Pは固溶強化元素として高強度化に寄与するが、0.1%を超えて過度に含有すると溶接性に悪影響を及ぼす。また溶接性、耐2次加工脆性の観点からは低いほうが好ましいが、過度の低減は製鋼コストをいたずらに増加させるだけである。以上より、Pは、0.001%以上0.1%以下とする。好ましくは0.01%以上0.05%以下である。
SはMnSなど介在物として存在し、加工性に悪影響を及ぼすため、鋼板の加工性を考慮した場合、極めて低いほうが好ましいが、0.008%以下であれば許容できる。一方、P同様に過度の低減は製鋼コストをいたずらに増加させるだけである。以上より、Sは0.0001%以上0.008%以下とする。好ましくは0.0005%以上0.003%以下である。
Alは脱酸材として使用され、非金属介在物をスラグ中へ分離除去することにより鋼板の加工性を向上させるが、その効果は0.01%未満では十分に得られない。一方、0.1%超えではAl添加の効果は飽和し合金コストの上昇を招くだけである。以上より、Sol.Alは0.01%以上0.1%以下とする。より好ましくは0.02%以上0.06%以下である。
Nは固溶強化鋼の場合、歪時効の原因となることが懸念されるが、本発明のように組織強化鋼の場合、歪時効は問題とならない。しかしながらNの含有量が過度に多くなると窒化物を多数形成し、成形時のボイド生成の起点となり破断しやすくなる。したがって成形性の観点から0.008%以下に制限する必要がある。しかしながら、Nを必要以上に低減すると製鋼コストが上昇するので、実質的に無害となる0.0001%以上とする。以上より、Nは0.0001%以上0.008%以下とする。より好ましくは0.002%以上0.005%以下である。
鋼板の高強度化のため、必要に応じて添加される。Cu、Ni、Mo、Cr については0.01%以上の添加により効果を発現するが、過度に含有してもその効果は飽和する傾向にあり、1%以下の含有量で添加することが好ましい。またいずれも強化元素であるSi、Mn、Pなどと比較すると非常に高価な元素であり、過度に含有してもコストアップするだけである。以上より、Cu、Ni、MoおよびCrを含有する場合は、Cuは0.01%以上1%以下、Niは0.01%以上1%以下、Moは0.01%以上1%以下、Crは0.01%以上1%以下とする。好ましくはCu、Ni、MoおよびCr 各々、0.1%以上0.5%以下である。また、Bについては鋼の焼き入れ性を向上させ、低温変態相の生成を促進させる効果によって高強度化に寄与する。0.0001%以上の添加で効果を発揮するが、0.005%超の含有では効果は飽和し、含有量に見合う効果は得られない。以上より、Bを含有する場合は0.0001%以上0.005%以下とする。より好ましくは0.0002%以上0.0015%以下である。
炭窒化物を形成するため多量に含有するのは好ましくない。しかし、適量であれば結晶粒微細化による組織の均一化、強度調整に寄与し、成形性を向上させ、Tiが0.001%以上、Nbが0.001%以上、 Vが0.01%以上で効果を発揮する。以上よりTi、NbおよびVを含有する場合は、Tiは0.001%以上0.1%以下、Nbは0.001以上0.1%以下、Vは0.01%以上0.5%以下とする。好ましくはTi、Nb各々、0.005%以上0.05%以下、Vは0.05%以上0.3%以下である。
CaはMnSなど介在物の形状制御により伸びフランジ性や曲げ性向上に寄与する効果を有している。かかる効果は0.0001%以上の含有で発現される。しかしながら過度に含有しても効果が飽和するばかりか、製鋼-連続鋳造工程においてCa単体のまま存在し、欠陥となるため0.005%以下の含有とする。以上より、Caを含有する場合は0.0001%以上0.005%以下とする。より好ましくは0.0005%以上0.0025%以下である。
再結晶焼鈍温度が750℃未満では、焼鈍過程において加熱昇温、均熱保持中に十分な量のオーステナイトが得られないため、急冷後にマルテンサイトが得られず、所望の強度が達成できない。一方、950℃を超える温度で加熱すると、焼鈍中にオーステナイト粒径が粗大化するため、最終組織が粗大化し、均一微細な組織が得られず、加工性が低下する。
焼戻温度が150℃未満ではオーステナイトを急冷して得られたマルテンサイトが十分焼戻されず、延性が低い。一方、焼戻温度が500℃超えでは、焼戻処理を行った場合、マルテンサイトがフェライトとセメンタイトに分解し過度に軟化するため強度の急激な低下が起こる。
以上より、加工性および塗装後耐食性に優れる高強度冷延鋼板が得られる。そして、本発明の超高強度冷延鋼板の組織は、鋼板表層にフェライト体積率90%以上で厚さが10〜100μmの軟質層を有し、中心部の組織は焼戻マルテンサイト体積率が30〜80%であり、0.5≦(焼戻マルテンサイト中のSi濃度)/(フェライト中のSi濃度)≦1.5となる。以下に本発明の高強度冷延鋼板の特徴である鋼板の組織について説明する。
表層軟質層の厚さは10μm未満では曲げに対し十分な効果が得られず、また、100μmより厚いと強度低下量が大きく、780MPa以上の強度を得るためには多量の合金を添加する必要が出てくる。よって、表層の軟質層の厚さは10μm以上100μm以下とする。なお、表層の軟質層の厚さとは、最表層からフェライト分率90%のところまでの厚さであり、上記のように2段冷却(主に冷却速度)の制御により、所望の軟質層の厚みが達成される。
中心部の焼戻マルテンサイトの体積率が80%超では延性が低下し、30%未満では強度確保が困難である。延性と伸びフランジ性をバランス良く確保するには体積率30〜80%の焼戻マルテンサイトが必要である。中心部の焼戻マルテンサイトの体積率も表層組織同様、2段冷却(主に冷却速度かつ冷却開始温度)の制御より達成される。なお、残部はフェライトであり、その他として残留オーステナイトが5%以下、存在してもよい。
No3、16の比較例では、冷却開始温度もしくは成分(Mn)が本発明の範囲外のため、表層軟質層が形成されず本発明の範囲外となり、結果として伸びおよび曲げ特性が劣っている。No4の比較例では、冷却開示温度と冷却速度が本発明の範囲外のため、表層および中心部の鋼板組織が本発明の範囲外となり、結果として伸び、曲げ特性および化成電着塗装後の耐食性が劣っている。No17の比較例は成分(Si)が本発明の範囲外のため、化成電着塗装後の耐食性が劣っている。
2 シールロール
3 徐冷スプレー帯
4 噴流水槽
5 シンクロール
Claims (5)
- mass%で、C:0.03〜0.18%、Si:0.01〜1.5%、Mn:0.5〜3.0%、P:0.001〜0.1%、S:0.0001〜0.008%、Sol.Al:0.01〜0.1%、N:0.0001〜0.008%を含有し、残部はFeおよび不可避不純物からなり、鋼板表層にフェライト体積率90%以上で厚さが10〜100μmの軟質層を有し、中心部の組織は焼戻マルテンサイト体積率が30〜80%であり、0.5≦(焼戻マルテンサイト中のSi濃度)/(フェライト中のSi濃度)≦1.5であることを特徴とする加工性および塗装後耐食性に優れる高強度冷延鋼板。
- さらに、mass%で、Cu:0.01〜1%、Ni:0.01〜1%、Mo:0.01〜1%、Cr:0.01〜1%、B:0.0001〜0.005%の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の加工性および塗装後耐食性に優れる高強度冷延鋼板。
- さらに、mass%で、Ti:0.001〜0.1%、Nb:0.001〜0.1%、V:0.01〜0.5%の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の加工性および塗装後耐食性に優れる高強度冷延鋼板。
- さらに、mass%で、Ca:0.0001〜0.005%を含有することを特徴とする請求項1ないし3に記載の加工性と塗装後耐食性に優れる高強度冷延鋼板。
- 請求項1ないし4のいずれかに記載の成分組成を有する鋼スラフ゛を鋳造後、熱間圧延、酸洗、冷間圧延を施し鋼板とし、該鋼板を連続焼鈍するにあたり、750〜950℃の再結晶焼鈍温度、10〜1200秒の焼鈍時間で熱処理し、次いで、鋼板表層において、ア)550〜750℃の冷却開始温度から、5〜50℃/秒の冷却速度、0.05〜5秒の冷却時間で冷却後、イ)100℃以下の冷却停止温度まで、100〜2000℃/秒の冷却速度で冷却の2段冷却を行い、次いで、150〜500℃の温度で焼戻しすることを特徴とする加工性および塗装後耐食性に優れる高強度冷延鋼板の製造方法。
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