JP4287405B2 - バックライトユニットおよび当該バックライトユニットを有する液晶ディスプレイ装置 - Google Patents

Description

本発明はバックライトユニットおよび液晶ディスプレイ装置に関し、特に、液晶パネル等の背面に配置されＬＣＤ（液晶ディスプレイ）装置を構成するバックライトユニットおよび当該バックライトユニットを有する液晶ディスプレイ装置に関する。

近年、液晶テレビなどへのＬＣＤ装置の展開が本格化するにつれて、これに装備されるバックライトユニットの需要が一層拡大しつつある。
このバックライトユニットの方式としては、大別して、ＬＣＤパネルの背面に導光板を置き、その導光板の端面に蛍光ランプを配置するエッジライト方式（サイドライト方式、または導光板方式ともいう。）と、ＬＣＤパネルの背面に複数本の蛍光ランプを当該背面に並行に配列する直下方式の２種類がある。両者を比較した場合、一般的に、エッジライト方式は薄型化と発光面の輝度均一性に優れるが高輝度化の面で不利であり、一方、直下方式は高輝度化の点では優れるが薄型化の面で不利であるということができる。

そこで、高輝度化に重点が置かれる液晶テレビに用いられるＬＣＤ装置では、直下方式を採用することが多い。
直下方式のバックライトユニットについて、もう少し詳細に説明すると、直下方式は、液晶テレビ画面と同様、横長の長方形をした反射板とこれと平行に設けられた光拡散板を含む透光板との間に複数本の蛍光ランプを配し、蛍光ランプの発した光を透光板側から取り出すことにより、これと平行に設けられたＬＣＤパネルをその背面から照射するものである。また、ユニット内への塵や埃の進入を防止するため、反射板と透光板の４辺間、すなわち蛍光ランプを囲む四方は側板等で閉塞されている（特許文献１参照）。

上記の構成からなる直下方式のバックライトユニットにおいては、蛍光ランプの形状や配置の向きによって種々のものが実用化されている。これまでに、直管型の蛍光ランプを横方向に寝かせ、縦方向に等間隔に配置したもの（以下、「直管横置タイプ」と称する。）や、直管型の蛍光ランプを縦方向に立て、横方向に等間隔に配置したもの（以下、「直管縦置タイプ」と称する。）（特許文献１参照）や、あるいは、Ｕ字状に屈曲した屈曲型の蛍光ランプを横方向に寝かせ、縦方向に等間隔に配置したもの（以下、「屈曲管横置タイプ」と称する。）（特許文献２参照）が実用化されている。
特開平２００２−２１４６０５号公報 特開平７−２７０７８６号公報

ところで、液晶テレビの大型化・高輝度化に伴って、当該液晶テレビ用のＬＣＤパネルに付設される直下方式のバックライトユニット一台当たりに備えられる蛍光ランプの本数が増加している。蛍光ランプ本数の増加に伴って、ユニット内の温度が上昇し、当該ユニット内における温度分布の不均一が一層激しくなっている。すなわち、通常、横長の画面を立てて使用される液晶テレビにおいては、ユニット内の上側ほど温度が高く、下側ほど温度が低くなる。

そのため、横置タイプのバックライトユニットにおいては、上部に配置された蛍光ランプほど輝度が高くなり、下部に配置された蛍光ランプほど輝度が低くなるといったように、蛍光ランプ間で輝度差が生じ、バックライトユニット全体において輝度むらが発生している。なお、直管縦置タイプでは、蛍光ランプ間の輝度差は生じないものの、個々の蛍光ランプにおいては、上部ほど輝度が高く下部ほど輝度が低くなり、やはり、バックライト全体において輝度むらが生じている。

本発明は、上記した課題に鑑み、従来よりも輝度むらを抑制したバックライトユニットおよび当該バックライトユニットを有する液晶ディスプレイパネルを提供することを目的とする。

上記の目的を達成するため、本発明に係るバックライトユニットは、外囲器と、前記外囲器内に収納され、ガラス管がその長手方向中ほどで折り返されて形成された折り返し部と、当該折り返し部の両側から平行に延設されてなる直線状部とを有するガラスバルブの両端部に電極が設けられてなる屈曲型蛍光ランプと、前記屈曲型蛍光ランプに点灯のための電力を供給するインバータ装置とを有する直下方式のバックライトユニットであって、前記インバータ装置が前記外囲器の外部に配されていると共に、前記バックライトユニットが使用される状態において、前記屈曲型蛍光ランプが、前記両電極が下方となり、前記折り返し部が上方となる姿勢で前記外囲器内に収納されていることを特徴とする。

また、前記折り返し部を前記外囲器内で支持する折返部支持部材と、前記折返し部と前記折返部支持部材との間に挿入された断熱部材とを有することを特徴とする。
さらに、前記折り返し部からの光を前記直線状部の延設方向へ反射する反射部材が前記断熱部材に取り付けられていることを特徴とする。
また、前記各直線状部の長手方向中央よりも対応する端部寄りの外周に、少なくとも前記外囲内を充塞する気体よりも熱伝導性の高い材質からなる放熱部材が取り付けられていることを特徴とする。

あるいは、前記各直線状部の長手方向中央よりも前記折り返し部寄りの一部を前記外囲器内で支持する直線状部支持部材と、前記各直線状部の長手方向中央よりも対応する端部よりの外周に、点灯時に前記屈曲型蛍光ランプで発生する熱の内、前記直線状部支持部材を伝って逃げる熱よりも多くの熱を逃がす放熱部材が取り付けられていることを特徴とする。

上記の目的を達成するため、本発明に係る液晶ディスプレイ装置は、液晶ディスプレイパネルと、前記外囲器が前記液晶ディスプレイパネルの背面に配されている上記バックライトユニットとを備えたことを特徴とする。

本発明に係るバックライトユニットによれば、使用される状態において、両電極が下方となり折り返し部が上方となる姿勢で屈曲型蛍光ランプが外囲器内に収納されているので、主な熱源である電極から発生する熱は、ガラスバルブ内上方へと対流し、専ら、ガラスバルブ内に通常封入されている希ガスの加熱に費やされることとなる。その結果、ユニット内を充塞している気体（空気）が、従来のバックライトユニットほど加熱されなくなり、当該ユニット内の温度上昇が抑制されることとなって、ユニット内の温度上昇に伴う、上下方向の温度分布むらが低減される。したがって、当該温度分布むらに起因するバックライトユニットにおける輝度むらが抑制されることとなる。

また、無用な熱源となるインバータ装置を外囲器の外部に配することとしたので、これを外囲器の内部に配した場合に生じる当該外囲器内における温度むらに起因するバックライトユニット全体の輝度むらを避けることができる。
本発明に係る液晶ディスプレイ装置によれば、上記バックライトユニットの外囲器が液晶ディスプレイパネルの背面に配されているので、当該液晶ディスプレイパネル上に輝度むらの少ない画像が形成される。

図１は、実施の形態に係る直下方式のバックライトユニット２の概略構成を示す平面図であり、図２（ａ）は、図１におけるＡ・Ａ線断面図である。なお、図１は、後述する透光板１２と当該透光板１２が取り付けられる取付枠２２を除いた状態を示している。バックライトユニット２は、ＬＣＤ（液晶ディスプレイ）パネル（不図示）の背面に配されて用いられ、液晶テレビの表示部となるＬＣＤ装置を構成するものである。

図１と図２（ａ）を参照しながら、バックライトユニット２の構成を説明する。
当該バックライトユニット２は、扁平な箱体の外囲器４内に屈曲型冷陰極蛍光ランプ６（以下、単に「蛍光ランプ６」という。）が複数本収納されて構成されている。バックライトユニット２は、液晶テレビ等の構成ユニットとして使用される際には、図１に示すＸ軸方向を水平方向としＹ軸方向を垂直方向とする状態となる。ここで、本明細書において、Ｘ軸方向を横方向もしくは左右方向、Ｙ軸方向を縦方向もしくは上下方向として説明する。

外囲器４は、基本的に、横長の長方形をした反射板８と当該反射板８を囲む側板１０と前記反射板８と平行に設けられた透光板１２とからなる。ここで、平面視で長方形枠に見える側板１０の当該長方形の各辺に対応する部分を、図１に示すようにそれぞれ、上辺部１４、下辺部１６、左辺部１８、右辺部２０と称することとする。透光板１２は、側板１０に取り付けられた取付枠２２に嵌めこまれている。取付枠２２は不透光材料で形成されており、蛍光ランプ６から発せられた光は図１において二点鎖線で囲んだ、透光板１２のみが存在する領域から取り出されることとなる。

透光板１２は、反射板８側（蛍光ランプ６側）から順に、光拡散板２４、光拡散シート２６、およびレンズシート２８が積層されてなるものである。
また、反射板８には、補強のための金属板３０が貼着されている。
側板１０の下辺部１６の側壁からユニット内側に向けて立設された一対のリブ１６Ａ、１６Ｂが横方向に所定の間隔で配されている。リブ１６Ａ、１６Ｂは蛍光ランプ６をその端部で支持するためのものであるが、これについては後述する。

続いて、蛍光ランプ６の概略構成について説明する。
蛍光ランプ６は、ガラスバルブ３２を有する。ガラスバルブ３２は、円形断面を有するガラス管が中ほどで折り返されて形成された折り返し部３４と、当該折り返し部３４の両側から平行に延設されてなる直線状部３６、３８とを有し、当該直線状部３６、３８端部が気密封止されてなるものである。

ガラスバルブ３２は、図１に示すように「コ」字状の屈曲形状をしている。なお、ガラスバルブ３２は、硬質のホウケイ酸ガラスからなる。
ガラスバルブ３２の端部は、図２（ａ）に示すように、リード線４０で気密封止されている。
ガラスバルブ３２内面には、蛍光体膜４２が形成されている。蛍光体膜４２は、赤色発光の[Y₂O₃:Eu³⁺]、緑色発光の[LaPO₄:Ce³⁺,Tb³⁺]および青色発光の[BaMg₂Al₁₆O₂₇:Eu²⁺]といった３種類の希土類蛍光体を含む。なお、演色性を向上させるために、これらの蛍光体に換えて高色純度蛍光体を用いることとしても構わない。この場合に、緑色蛍光体を高色純度のものに換えるのが、演色性の向上に最も効果がある。高色純度の緑色蛍光体としては、例えば、[BaMg₂Al₁₆O₂₇:Eu²⁺,Mn²⁺]、[Ce(Mg,Zn)Al₁₁O₁₉:Eu²⁺,Mn²⁺]、[CeMgAl₁₁O₁₉:Tb³⁺,Mn²⁺]の中から選択できる。さらに演色性を向上させるためには、赤色蛍光体を高色純度のものに換えればよい。高色純度の赤色蛍光体としては、例えば、[Y(P,V)O₄:Eu³⁺]、[Y₂O₂S:Eu³⁺]のいずれかを選択できる。また、青色蛍光体も高色純度のものに換えても構わない。高色純度の青色蛍光体としては、例えば、[CaMgSi₂O₈:Eu²⁺]を用いることができる。

また、ガラスバルブ３２の内部には、約３ｍｇの水銀（不図示）と、９２％のネオン（Ｎｅ）と残部がアルゴン（Ａｒ）とクリプトン（Ｋｒ）とからなる混合ガスが封入されている。混合ガスを構成する希ガスの種類および混合比等についてはこれに限るものではなく、後で詳述する範囲から選択可能である。
リード線４０は、タングステンからなる内部リード線４０Ａとニッケルからなる外部リード線４０Ｂの継線であり、ガラスバルブ３２は、内部リード線４０Ａ部分で気密封止されている。内部リード線４０Ａ、外部リード線４０Ｂは、共に円形断面を有している。

ガラスバルブ３２の端部に支持された内部リード線４０Ａのガラスバルブ３２内部側端部には、電極４４がレーザ溶接等によって接合されている。電極４４は、有底筒状をしたいわゆるホロー型電極であり、ニオブ棒を加工したものである。電極４４として、ホロー型の電極を採用したのは、ランプ点灯時の放電によって生じる電極におけるスパッタリングの抑制に有効であるからである（詳細は、特開２００２−２８９１３８号公報等を参照。）。

蛍光ランプ６の両端部には、それぞれシリコンゴムからなるブッシュ４６がはめ込まれている。図２（ａ）の断面図に示すように、リード線４０には、電源回路ユニットであるインバータ装置２０４（図２（ａ）では不図示、図２５参照）から配線された被覆電線４８が接続される。接続は、被覆電線４８の導線４８Ａを外部リード線４０Ｂに絡めた状態で半田５０によって接合する形でなされる。被覆電線４８は、反射板８と金属板３０にまたがって開設された連通孔６０を介して、ユニット外へ導出されている。

蛍光ランプ６に装着した状態のブッシュ４６の斜視図を図２（ｂ）に示す。図２（ｂ）に示すように、ブッシュ４６の外周面には、複数のリブ４６Ａが突設されている。蛍光ランプ４６の両端部は、このブッシュ４６を介して外囲器４に取付られる。すなわち、図１に示すように、上記した一対のリブ１６Ａ、１６Ｂの間に、当該ブッシュ４６を圧入して取付られる。このとき、ブッシュ４６は少し弾性変形し、その復元力でもってしっかりと固定されることとなる。また取付られた状態で、ブッシュ４６が、リブ１６Ａ、１６Ｂ、下辺部１６、および反射板８と接触するのはリブ４６Ａの頂部だけである。なお、上記の例では、リブ４６Ａを複数個（本例では、６個）設けたが、リブ４６Ａの個数は、これに限らず、任意であり、少なくとも１個有れば構わない。このリブ４６Ａを設けた理由については後述する。

折り返し部３４側は、図１．図２（ａ）に示すように、上辺部１４に取り付けられた折返部支持部材６２によって支持される。なお、折返部支持部材６２はＰＥＴ樹脂で形成されている。折返部支持部材６２は、図２（ａ）に示すように、「Ｃ」字断面部を有し、当該Ｃ字断面部分に円形断面のガラスバルブ３２（折り返し部３４）がはめ込まれる。この際、Ｃ字断面部分の弾性変形によって、折り返し部３４がしっかりと支持されることとなる。

また、支持部材６２と折り返し部３４との間には、反射シート６４、断熱シート６６が挿入されている。反射シート６４は、折り返し部３４からの光を直線状部３６、３８の延設方向、すなわち、下方へ反射する反射部材の機能を発揮する。これにより、取付枠２２の存在によって直接的には取り出すことのできない折り返し部３４からの光を間接的にユニット外へ取り出すことが可能となるので、当該ユニットの輝度の向上に寄与することとなる。また、断熱シート６６は、折り返し部３４と折返部支持部材６２との間にあって、文字通り断熱材の役割を果たしている。なお断熱材として用いる材質は、テフロン（登録商標）が考えられるが、これに限らず、ユニット内を充塞する気体、すなわち空気よりも熱伝導性の低い材質であればよい。当該断熱材（断熱シート６６）を設けた理由については後述する。なお、断熱シート６６と反射シート６４は、折返部支持部材６２に一体的に貼着されている。

上記のように、屈曲型の蛍光ランプ６を、電極４４が下方に折り返し部３４が上方になるように立てて構成したバックライトユニット２（以下このタイプを「屈曲管縦置タイプ」と称する。）では、ユニット全体における輝度むら（透光板１２の板面上での輝度むら）が従来のユニットよりも改善されたものとなった。
従来のバックライトユニットにおいて輝度むらの発生する理由、および本実施の形態に係るバックライトユニットにおいて輝度むらが改善される理由について、図３、図４を参照しながら説明する。

図３（ａ）、（ｂ）は、いずれも横置タイプのバックライトユニットを示している。蛍光ランプのおいて、プラズマと電極から熱は発生する。そして、電極の方がプラズマよりも温度が高くなる。電極で発生した熱は、当然上方へ放散される。横置タイプにおいては、電極で発生した熱は、図中、３本の矢印で示すようにガラスバルブの厚みを介して直ぐにガラスバルブ外へと放散され、ユニット内の空気を加熱することとなる。すなわち、電極で発生した熱は、専らユニット内の空気の加熱に用いられることとなり、これが原因で、ユニット内温度が過度に昇温すると共に、既述したようにユニット内温度の不均一をもたらす。その結果、上下方向に配置位置を異にする蛍光ランプ間で輝度差が生じ、ユニット全体での輝度むらが発生するのである。なお、詳細なデータは省略するが、図３（ｂ）に示す屈曲管横置タイプにおいては、蛍光ランプ間のみならず、１本の蛍光ランプにおいての、上方の直線状部と下方の直線状部との間で輝度差の生じることを、本願発明者が見出している。

図４（ａ）に示す直管縦置タイプの場合、下側の電極で発生する熱の大半は、そのまま、ガラスバルブ内を上昇し、専ら、封入ガスおよびガラスバルブの加熱に用いられるものの、上側の電極で発生する熱は、やはり、直ぐにガラスバルブ外に放散され、専らユニット内の空気を加熱することとなる。その結果、上記した横置タイプ同様、ユニット内温度の不均一がもたらされ、各蛍光ランプにおいて上下方向で輝度差が生じ、ユニット全体での輝度むらが発生するのである。

これらに対し、図４（ｂ）に示す屈曲管縦置タイプにおいては、電極で発生した熱は、両方ともガラスバルブ内を上昇し、専ら封入ガスおよびガラスバルブの加熱に用いられることとなる。すなわち、直管横置タイプ、屈曲管横置タイプ、直管縦置タイプといった従来のいずれのタイプよりも、ユニット内温度の上昇を抑制できることとなり、ユニット内温度の不均一が低減される。その結果、蛍光ランプ間はもとより、１本の蛍光ランプにおける輝度差が低減されることとなって、ユニット全体での輝度むらが従来よりも抑制されることとなるのである。

屈曲管縦置タイプにおいて、蛍光ランプ１本における輝度差の少ないことを本願発明者は実験（第１の実験とする）により確認した。また、当該実験とは別個に、ユニット内に収納しない状態、すなわち十分広い空間に屈曲型冷陰極蛍光ランプを縦向きにおいて、当該蛍光ランプのガラスバルブ表面の温度を測定する実験（第２の実験とする）を行った。
先ず、第２の実験から紹介する。

図５に第２の実験のモデルを示す。図５に示すように、屈曲型冷陰極蛍光ランプの折り返し部に糸を掛けて縦に吊るして点灯し、<１>〜<１７>の各測定箇所における温度を測定した。各測定箇所の位置を図６に示す。
なお、図６における測定位置は、ガラスバルブの下方端からＹ軸方向に測定した距離[ｍｍ]である。また、当該実験は、周囲温度を２５±１℃に設定して実施した。

実験結果を図７に示す。
図７に示すように、電極の位置（<１>、<１７>）はともかく、直線状部（<２>〜<８>、<１０>〜<１６>）において温度はほぼ一定となっていて、輝度差はあまり生じないことがわかる。これは、ユニット内のように閉塞された空間における点灯ではないので当然のことである。なお、折り返し部（<９>）における温度が他のどの箇所よりも低くなっていることがわかる。

次に、第１の実験結果を図８に示す。
第１の実験も第２の実験と同じ蛍光ランプを、ユニット内で同様にして糸で吊り下げて実施した。図８から、直線状部（<２>〜<８>、<１０>〜<１６>）では、第２の実験の場合よりも、温度が約１０℃上昇していることがわかる。これは、屈曲管縦置タイプがいくらユニット内温度を上昇させないといっても問題となる輝度むらが発生しない程度には上昇するからである。しかしながら、直線状部（<２>〜<８>、<１０>〜<１６>）においては、上下方向にほとんど温度差は生じておらず、輝度差が生じないことがわかる。また、ユニット内の上下方向の温度に不均一が生じないといっても、やはり、ユニット内の最上部付近には、若干熱がこもる。その影響で折り返し部（<９>）は、他の箇所よりも約１０℃高めの約２０℃上昇している。その結果、電極位置（<１>、<１７>）を除く、残りの全ての箇所（<２>〜<１６>）の温度がほぼ均一になっている。

第２の実験のような条件で点灯させると、折り返し部（<９>）の位置に最冷点が現れ（図７）、当該最冷点温度が適正温度よりも低すぎるため十分な水銀蒸気圧が得られなくなる。ところが、第１の実験からわかるように、ユニット内に配置した場合には、折り返し部（<９>）の温度が他の直線状部（<２>〜<８>、<１０>〜<１６>）と同程度になるので、この点が改善されることとなる。

ところで、従来の屈曲管横置タイプのバックライトユニットにおいては、折り返し部を図２に示すのと同様な方法で支持している。しかしながら、従来の方法をそのまま採用したのでは、当該折り返し部の熱が支持部材を介して奪われ、当該折り返し部の温度が低下し、この部分が最冷点となってしまって、適切な水銀蒸気圧が得られなくなってしまう。そこで、上記した実施の形態においては、折返部支持部材６２とガラスバルブ３２との間に断熱部材（断熱シート６６（図２））を挿入し、折り返し部の温度が低下しないようにしたのである。

また、ブッシュ４６（図２）にリブ４６Ａを形成した理由は以下の通りである。すなわち、屈曲管縦置タイプにおいては、他のどのタイプのものよりも電極で発生した熱がユニット内空間に放散されないことによる上記の効果に加えて、当該熱で封入ガスを加熱して水銀蒸気圧を適正圧に高めるといった効果も奏する。すなわち、電極で発生する熱を、封入ガスの加熱に積極的に利用し、もって少ない電力で適正な水銀蒸気圧を得ることとしているのである。そのため、ブッシュ４６にリブ４６Ａを設けて、ブッシュ４６と側板１０（下辺部１６）および下辺部１６に設けたリブ１６Ａ、１６Ｂとの接触面積を低減し、もって、電極からの熱が外囲器４へと逃げる量を低減することとしているのである。これにより、電極で発生する熱の封入ガスを加熱するのに利用される率が向上することとなる。

また、仮に、蛍光体膜を構成する蛍光体に前記高色純度蛍光体を用いた場合であっても、蛍光ランプへの投入電力を大幅に増やすことなく、所望の輝度を得ることが可能となる。高色純度蛍光体は、色度図内におけるＮＴＳＣ三角（ＮＴＳＣ triangle）を広げるといった利点を有するものの、他の種類の蛍光体と比べて輝度は低くなる。したがって、高色純度蛍光体を用いて、他の種類の蛍光体の場合と同等の輝度を得ようとすると蛍光ランプへの投入電力を相応に増やす必要があるのであるが、本実施の形態によれば、上述したように、少ない電力でもって、適正な水銀蒸気圧が得られる関係上、蛍光ランプへの投入電力を大幅に増やすことなく、所望の輝度を得ることができるのである。

なお、ここまで、バックライトユニット２と蛍光ランプ６のサイズ等には言及しなかったが、本発明に係るバックライトユニットは、１４〜５２インチサイズの液晶テレビの構成ユニットとして好適に使用され、その場合にユニット内に収納される蛍光ランプの本数は、アスペクト比４：３においては６〜２０本、アスペクト比１６：９においては６〜２３本の範囲となる。また、図１に示す蛍光ランプの全長Ｌ１は１３０〜６００ｍｍ、折り返し部の長さＷ１（すなわち、直線状部３６と直線状部３８の間隔）の好ましい範囲は１５〜３５ｍｍである。下限を１５ｍｍとしたのは、これよりも短くなると、製造の際にガラス管を安定して折り返すことが困難になるからである。上限を３５ｍｍとしたのは、３５ｍｍを超えると、ガラスバルブ３２内において折り返し部の中央部に集まる水銀の直線状部への拡散性が低下し、これが原因で、蛍光ランプ６の直線状部における輝度が低下してしまうからである。すなわち、Ｗ１＝１５〜３５ｍｍが、ガラス管を安定して折り返すことができ、かつ、輝度の低下を招来しない好適な範囲である。

また、本発明に係る実施の形態の形態は上記したものに限らず、例えば、以下のような変形例も考えられる。
（変形例１）
図９（ａ）に示すのは、変形例１に係るバックライトユニット７０の平面図の一部である。また、図９（ｂ）は、図９（ａ）におけるＢ・Ｂ線に沿った拡大断面図である。

変形例１に係るバックライトユニット７０は、放熱部材７２を追加した以外は上記実施の形態１のバックライトユニット２と基本的に同じ構成である。したがって、共通部分には、バックライトユニット２と同様の符号を付してその説明は省略し、放熱部材７２を中心に説明する。
放熱部材７２は、蛍光ランプ６で発生する熱の一部を当該蛍光ランプ６から効果的に放熱させる文字通りの放熱部材として機能すると共に、図９（ｂ）に示すように、蛍光ランプ６をユニット内で支持する支持部材として機能する。

放熱部材７２は、白色のＰＥＴ樹脂で形成されており、透光板１２（図２（ａ）参照）側に開放したＣ字断面を有し、当該Ｃ字断面の内周でガラスバルブ３２外周と面接触する形で取り付けられている。放熱部材７２は、ガラスバルブ３２との接触表面から熱を奪って、対応するガラスバルブ３２部分を冷却する作用を有する。放熱部材７２は、最冷点を安定して電極近傍に形成し、当該電極近傍における水銀の分布密度を上げ、もって電極の寿命、ひいては蛍光ランプの寿命を延ばす目的で取り付けられるものである。

放熱部材７２は、上記の目的で取り付けられるものであるので、図９に示す取付位置（ガラスバルブ３２端からＹ軸方向の距離）Ｌ２は、ランプ全長Ｌ１に対し、中央よりも電極寄りの位置（Ｌ２≦（Ｌ１）／２））が好ましく、より好ましくは、Ｌ２≦（Ｌ１）／３）の範囲であり、さらに好ましくは、電極の上端から５０ｍｍ以内の位置である。
なお、放熱部材は、上記したように放熱を主目的とするものであるので、放熱部材７２のように支持部材として兼用するものでなくても構わない。例えば、図９（ｃ）に示すように、放熱部材７２から脚部７２Ａを除いたものを放熱部材７４としても構わない。

また、材質もＰＥＴ樹脂に限らず、例えば半透明のシリコンであってもよい。要は、ユニット内を充塞する気体（空気）よりも熱伝導性の高い材質であればよいのである。
（変形例２）
図１０に示すのは、変形例２に係るバックライトユニット８０の平面図の一部である。変形例２に係るバックライトユニット８０は、折返部支持部材６２（図９）に代えて一対の支持部材８２Ａ、８２Ｂからなる直線状部支持部材８２を有する以外は、変形例１と基本的に同じ構成である。したがって、共通部分の説明は省略し、異なる部分を中心に説明する。

上記したように、バックライトユニット８０は、折り返し部３４側の支持を直線状部３６、３８にて行うこととした。こうすることにより、折り返し部３４を支持する場合と比較して、蛍光ランプ６の左右方向の位置決め精度を向上させることができる。支持部材８２Ａ、８２Ｂは両方とも同様の形状をしており、図１０においてＣ・Ｃ線に沿って切断した拡大断面図は、図９（ｂ）に示した放熱部材７２の場合と同様になる。直線状部支持部材８２は、放熱部材７２と同じ白色のＰＥＴ樹脂で形成されている。ここで、直線状部支持部材８２は、蛍光ランプ６の上部を支持する目的で設けられるものであるので、ランプ全長Ｌ１に対し、中央よりも折り返し部３４寄りの位置（Ｌ３≦（Ｌ１）／２）が好ましい。

また、直線状部支持部材８２を介しても蛍光ランプ６からの熱が逃げることとなるので、この部分に対応する箇所で最冷点が発生しないようにする必要がある。そのため、本変形例２においては、支持部材８２Ａ、８２Ｂの上下方向の長さＬ４（Ｙ軸方向の長さ）を放熱部材７２の上下方向の長さ（Ｙ軸方向の長さ）Ｌ５よりも短くしている。すなわち、両部材間でガラスバルブ３２との接触面積に差を設けることにより、点灯時に蛍光ランプ６で発生する熱の内、前記直線状部支持部材８２を伝って逃げる熱よりも放熱部材７２から伝って逃げる熱の方が多くなるようにしたのである。なお、上記は、同じ材質（ＰＥＴ樹脂）で両部材を形成した例であるが、同じ形状とした場合には、熱伝導性の異なる材質で両部材を形成することとしてもよい。例えば、直線状部支持部材８２をアクリル樹脂で形成し、放熱部材７２をこれよりも熱伝導性の高い半透明のシリコンで形成することとしてもよい。
（封入ガスについて）
本願発明者は、ガラスバルブ内に封入する混合ガスの組成等を工夫することによって、従来の冷陰極蛍光ランプよりもランプ効率および始動電圧の点で改善されたものを開発した。開発に至った経緯と合わせて、以下に説明する。

冷陰極蛍光ランプのガラスバルブ内には、上述したように希ガスと微量の水銀が封入されている。希ガスは放電開始電圧を下げることを主目的として封入され、従来、封入する希ガスはアルゴン単体が基本であった。
ところが、バックライトユニットを含むＬＣＤ装置のさらなるコンパクト化が進められる中で、冷陰極蛍光ランプを駆動する電源ユニットにおける小型化の要請の下、放電開始電圧のさらなる低減が求められるようになった。この要請に応えるため、封入する希ガスとしてネオンとアルゴンを主体とする冷陰極蛍光ランプが開発された。

本願発明者も、封入するネオンとアルゴンのモル比を変化させた場合の始動電圧特性について実験を行った。その実験結果を図１１（ａ）に示す。図１１（ａ）は、横軸にネオン（Ｎｅ）とアルゴン（Ａｒ）のモル比[％]を、縦軸に始動電圧をとった特性図である。なお、本図は、単に希ガスの混合比に対する始動電圧の変化の傾向を示すに止まり、絶対的な値等を示すものではない。

図１１（ａ）からわかるように、アルゴン単体（１００％）から、ネオンの比率を上げていくと（アルゴンの比率を下げていくと）、始動電圧は徐々に低下していくことが分かる。図１１（ａ）から、始動電圧のみを改善するのであれば、ネオン単体（１００％）に近い比率にすればよいことがわかる。
しかしながら、ネオン単体若しくはこれに近い比率では、ランプ効率が低下してしまうことが実験により確認されている。図１１（ｂ）は、ネオンとアルゴンの混合比とランプ効率との関係を示す特性図である。図１１（ｂ）からわかるように、アルゴンの比率を少なくしていくと徐々にランプ効率が上昇するものの、アルゴン３〜１０％（ネオン９０〜９７％）付近を頂点としてその後は低下してしまうことが分かる。これは、ネオン９０〜９７％−アルゴン３〜１０％の混合比の場合に、ガラスバルブ表面温度（Ｔｓ）が、最適な水銀蒸気圧を得られる６０℃になるからである。

そこで、ネオン９０〜９７％−アルゴン３〜１０％が、アルゴン単体の場合よりも、始動電圧が改善され、ランプ効率も向上する最適な混合比とされている。
ところで、液晶テレビの大型化・高輝度化に伴って、当該液晶テレビ用のＬＣＤパネルに付設される直下方式のバックライトユニット一台当たりに備えられる冷陰極蛍光ランプの本数も増加していることは既述した通りである。冷陰極蛍光ランプ本数の増加に伴って、ユニット内の温度も上昇し、最適な水銀蒸気圧が得られる６０℃を超えて７０℃近くまで上昇している。その結果、ランプ効率が低下し、必要な輝度が得られなくなっている。

ユニット内温度の上昇に起因するランプ効率の低下に対しては、アルゴン比率を５％よりも上げて、ガラスバルブ表面温度を下げ、ユニット内の温度を６０℃付近まで下げることが考えられるが、そうすると、図１１（ａ）からわかるように、始動電圧が上がってしまう。この場合、液晶テレビが用いられる温度環境下においても、特に、水銀蒸気圧が低くなる低温時（０℃程度）における始動電圧が問題になる。

本願発明者は、ランプ効率および始動電圧（特に、低温における始動電圧）の両方について、封入希ガスをネオン・アルゴン主体とした蛍光ランプよりも改善された冷陰極蛍光ランプ、を開発すべく種々の実験を行った。
図１２（ａ）は、実験に供した冷陰極蛍光ランプ１００（以下、単に「ランプ１００」という。）の概略構成を示す縦断面図である。なお、直管型のランプで実験は実施したが、当該実験結果は、屈曲型のランプに適用できるものである。

ランプ１００は、円形断面を有するガラス管の両端部がリード線１０２、１０４で気密封止されてなるガラスバルブ１０６を有する。ガラスバルブ１０６は、硬質のホウケイ酸ガラスからなり、その全長は４５０ｍｍ、外径は４．０ｍｍ、内径は３．０ｍｍである。
ガラスバルブ１０６内面には、蛍光体膜１０８が形成されている。蛍光体膜１０８は、赤色発光の[Y₂O₃:Eu³⁺]、緑色発光の[LaPO₄:Ce³⁺,Tb³⁺]および青色発光の[BaMg₂Al₁₆O₂₇:Eu²⁺]といった３種類の希土類蛍光体を含む。

また、ガラスバルブ１０６の内部には、約３ｍｇの水銀（不図示）と、複数種の希ガスからなる混合ガスが封入されている。混合ガスを構成する希ガスの種類および混合比等については、後で詳述する。
リード線１０２、１０４は、それぞれ、タングステンからなる内部リード線１０２Ａ、１０４Ａとニッケルからなる外部リード線１０２Ｂ、１０４Ｂの継線であり、ガラス管は両端部共、内部リード線１０２Ａ、１０４Ａ部分で気密封止されている。内部リード線１０２Ａ、１０４Ａ、外部リード線１０２Ｂ、１０４Ｂは、共に円形断面を有しており、内部リード線１０２Ａ、１０４Ａの線径は１ｍｍ、全長は３ｍｍで、外部リード線１０２Ｂ、１０４Ｂの線径は０．８ｍｍ、全長は１０ｍｍである。

ガラスバルブ１０６の端部に支持された内部リード線１０２Ａ、１０４Ａのガラスバルブ１０６内部側端部には、それぞれ、電極１１０、１１２がレーザ溶接等によって接合されている。電極１１０、１１２は、有底筒状をしたいわゆるホロー型電極であり、ニオブ棒を加工したものである。
電極１１０、１１２は同じ形状をしており、図１２（ｂ）に示す各部の寸法は、電極長Ｌ６＝５．２ｍｍ、外径ｐ１＝２．７ｍｍ、肉厚ｔ＝０．２ｍｍ、（内径ｐ２＝２．３ｍｍ）である。電極１１０、１１２は、ガラスバルブ（ガラス管）１０６の管軸にその中心が合うように設けられているので、上記した寸法関係から、電極１１０、１１２外周とガラスバルブ１０６内周との間隙の間隔は約０．１５ｍｍとなる。このように、電極外周とガラスバルブ内周との間の間隙を０．１５ｍｍといった狭い間隔に設定することにより、ランプ電流が上記間隙に流れ込まないようにしている。換言すると、ランプ点灯時に、ホロー型をした電極１１０、１１２の内面（円筒部内周面と底面）でのみ放電が発生するようにしている。

本願発明者は、上記の構成からなる冷陰極蛍光ランプにおいて、ガラスバルブに封入する混合ガスの構成を、[ネオン（Ｎｅ）＋アルゴン（Ａｒ）＋クリプトン（Ｋｒ）]、[ネオン（Ｎｅ）＋クリプトン（Ｋｒ）]としたもの各々について、[ネオン（Ｎｅ）＋アルゴン（Ａｒ）]とした従来のものとの始動電圧等に関する比較実験を行った。以下、混合ガスの構成別に、実験条件および実験結果を記す。
[１]ネオン（Ｎｅ）＋アルゴン（Ａｒ）＋クリプトン（Ｋｒ）
ネオン＋アルゴン＋クリプトンの混合ガス（以下、「タイプＢ」とする。）と、従来の混合ガス、すなわち、ネオン９５％・アルゴン５％（以下、「タイプＡ」とする）の場合について、始動電圧の比較実験を実施した。なお、本明細書において、混合ガスの混合比率（％）はモル比で表している。タイプＢについては、上記３種類の希ガスからなる混合ガスの混合比率の異なるものを５種類作成した。当該５種類についてはＢ−１，Ｂ−２，…，Ｂ−５のように連番を付して区別する。なお、具体的な混合比率については後述する。

タイプＡ、タイプＢ−１〜Ｂ−５共に、封入ガス圧を４０Ｔｏｒｒ（５３２０Ｐａ）、５０Ｔｏｒｒ（６６５０Ｐａ）、６０Ｔｏｒｒ（７９８０Ｐａ）としたものを各５本ずつ製作し、周囲温度０℃における始動電圧と周囲温度２５℃における始動電圧を測定した。
測定結果を図１３〜図１８に示す。
上記図１３〜図１８に基づき、周囲温度０℃における実験結果を示すグラフを図１９に示す。また、タイプＢ−１〜Ｂ−５における混合ガスの混合比率を図１９のグラフ左上にも示す。なお、上記５本の測定結果（Ｎｏ．１〜５）全てをグラフにプロットすると煩雑になるため、図１９では５本の測定結果の相加平均を代表値としてプロットしている。

図１９からわかるように、周囲温度０℃の環境下では、いずれのガス圧においても、タイプＢのランプがタイプＡのランプよりも始動電圧が低いことがわかる。すなわち、従来のランプであるタイプＡの混合ガスにクリプトンを加えて、ネオン・アルゴン・クリプトンからなる３種混合ガスとすることにより、低温時（０℃時）の始動電圧を下げることに成功したのである。

図２０は、上記図１３〜図１８に基づき、周囲温度２５℃の環境下における実験結果を示すグラフである。
図２０から分かるように、ガス圧６０ＴｏｒｒにおいてタイプＢ−１のランプの始動電圧がタイプＡのランプの始動電圧よりも低くなっている以外は、全体的にタイプＢの始動電圧はタイプＡの始動電圧と比べて同等かそれ以上となっている。しかしながら、Ｂタイプの始動電圧の最高値は、ガス圧６０ＴｏｒｒにおけるタイプＢ−５の約１２５０Ｖである。この１２５０Ｖの値は、周囲温度０℃におけるタイプＡの最低の始動電圧約１３００Ｖよりも低い値である（図１９参照）。すなわち、タイプＢの混合ガスを用いることにより、始動電圧に関し、液晶ディスプレイ装置が用いられる温度環境の最も厳しい条件下での改善が図られることとなり、その結果、電源回路の小型化を実現できることとなる。
[２]ネオン（Ｎｅ）＋クリプトン（Ｋｒ）
混合ガスの構成をネオン９５％・クリプトン５％（以下、「タイプＣ」とする。）としたランプを製作し、上記タイプＡのランプとの比較実験を行った。実験の条件等は、上記したタイプＢの場合と同様である。

図２１に実験結果を示す。
図１３および図２１に基づき、周囲温度０℃における始動電圧の測定結果のグラフを図２２に、周囲温度２５℃における始動電圧の測定結果のグラフを図２３にそれぞれ示す。なお、図２２、図２３では、５本の測定結果（Ｎｏ．１〜５）を全てプロットしている。
図２２、図２３から、タイプＣのランプの始動電圧はタイプＡのランプの始動電圧よりも、いずれの条件下（周囲温度、ガス圧）においても下回っており、始動電圧が改善されていることが分かる。すなわち、混合ガスにアルゴンを用いずに、ネオンとクリプトンの２種混合ガスとすることにより、始動電圧を下げることに成功したのである。
[３]ランプ効率
本願発明者は、また、周囲温度（℃）に対する上記タイプＡと、タイプＢ、Ｃのランプのランプ効率（ｌｍ／Ｗ）を調べた。周囲温度とランプ効率の詳細なデータは省略し、両者の関係の傾向のみを図２４に示す。

図２４は、横軸に周囲温度、縦軸にランプ効率をとったグラフであり、図中、破線がタイプＡのランプを実線がタイプＢ、Ｃを示している。
タイプＡおよびタイプＢ、Ｃ共に、ある最適温度でランプ効率が最高となっている。この最適温度が、タイプＡでは約６０℃であるのに対しタイプＢ、Ｃでは、これよりも１０℃前後高くなることが確認されている。しかも、ランプ効率の最高値もタイプＢ、ＣはタイプＡよりも若干高くなっている。

ＬＣＤ装置の大型化の下で一層の多灯化が進む直下方式のバックライトユニットにおいては、点灯時のユニット内温度が約７０℃まで上昇する。したがって、タイプＡでは、ランプ効率の最高値が得られない。これに対し、タイプＢ、Ｃでは、最高に昇温した際のユニット内温度付近で最高のランプ効率が得られることができる。
以上説明したように、実施の形態に係る冷陰極蛍光ランプによれば、アルゴンとネオン主体の混合ガスが封入されてなる従来の冷陰極蛍光ランプよりも、０℃およびこの付近における始動電圧を下げることが可能となるので、電源ユニット等の小型化が可能となる。さらに、冷陰極蛍光ランプが設置されるユニット内の温度環境において、最高のランプ効率が得られることとなる。

次に、上記バックライトユニット２（図１、図２）を、液晶ディスプレイ装置の一例として示す液晶テレビに用いた例を示す。
図２５は、当該液晶テレビ２００を、その前面の一部を切り欠いた状態で示す図である。図２５に示す液晶テレビ２００は、例えば、３２インチサイズの液晶テレビであり、液晶ディスプレイパネル２０２およびバックライトユニット２等を備える。なお、図２５中、インバータ装置２０４は前記バックライトユニット２の構成要素の一つである。

液晶ディスプレイパネル２０２は、カラーフィルター基板、液晶、ＴＦＴ基板等からなり、外部からの画像信号に基づき、駆動モジュール（不図示）で駆動されて、カラー画像を形成する。
バックライトユニット２は、前記液晶ディスプレイパネル２０２の背面に設けられ、背面から液晶ディスプレイパネル２０２を照射する。図２５に示すように、使用される状態においてバックライトユニット２０２を構成する扁平な箱体をした外囲器４が起立した状態となる。起立した状態で使用される外囲器４内において、言うまでもなく、各蛍光ランプ６（図１）は、電極４４が下方に折り返し部３４が上方となる姿勢で収納されている。

インバータ装置２０４は、バックライトユニット２を構成する各蛍光ランプ６（図１）に高周波の電力を供給して、当該各蛍光ランプ６を点灯させるものである。インバータ装置２０４は、液晶テレビ２００の筐体２０６内であって、外囲器４の外に配されている。液晶テレビ２００の動作時、すなわち、バックライトユニット２における各蛍光ランプ６の点灯時には、インバータ装置２０４は相当な温度で発熱する熱源となる。このような熱源を外囲器４の内部に設置すると、外囲器４内における温度むらが一層はげしくなり、ひいては、バックライトユニット２全体の輝度むらがはげしくなる。そこで、バックライトユニット２においては、外囲器４内における無用な熱源をできるだけ排除すべく、インバータ装置２０４を外囲器４の外に配することとしたのである。

以上、本発明を実施の形態に基づいて説明してきたが、本発明は上記した形態に限られないことは言うまでもなく、例えば、以下のような形態とすることも可能である。
（１）上記実施の形態では、各蛍光ランプ６を直線状部が左右方向に並ぶように配したが、これに限らず、図１において、直線状部が紙面に垂直な方向に並ぶように配することとしてもよい。
（２）上記実施の形態では、冷陰極蛍光ランプの電極（冷陰極）として有底筒状のホロー型電極を用いたが、電極の形状はこれに限らない。低電流で点灯させる場合には、特に、ホロー型電極を使用する必要はない。例えば、円柱状のものや、短冊状をした板状のものを用いてもよい。また、材質もニオブに限らず、例えば、ニッケル、モリブデン、タンタルを用いても構わない。なお、環境問題から水銀使用量の規制が進む中、ニオブ、モリブデン、タンタルを電極の材質に採用すると、ニッケルを採用した場合よりも電極の消耗が抑制されるため、少ない水銀量でもってランプ寿命を延ばすことができる。

本発明に係るバックライトユニットは、例えば、液晶ディスプレイ装置用として利用可能であり、本発明に係る液晶ディスプレイ装置は、例えば、液晶テレビとして利用可能である。

実施の形態に係るバックライトユニット（透光板等を除いた状態）の平面図である。 （ａ）は、図１におけるＡ・Ａ線断面図であり、（ｂ）は、冷陰極蛍光ランプに装着した状態のブッシュを示すの斜視図である。 （ａ）、（ｂ）共に、従来の蛍光ランプ横置タイプのバックライトユニットを示す図である。 （ａ）は、従来の直管縦置タイプのバックライトユニットを示す図であり、（ｂ）は本実施の形態に係る屈曲管縦置タイプのバックライトユニットを示す図である。 ガラスバルブの表面温度測定実験の実験モデルを示す図である。 上記実験モデルにおける、温度測定位置を示す図である。 上記実験モデルをユニット内に収納しない状態で点灯させた際の温度測定結果を示す図である。 上記実験モデルをユニット内に収納した状態で点灯させた際の温度測定結果を示す図である。 変形例１に係るバックライトユニットの一部を示す図である。 変形例２に係るバックライトユニットの一部を示す図である。 アルゴンとネオン主体の混合ガスが封入されてなる冷陰極蛍光ランプにおいて、アルゴンとネオンの混合比率を変化させた場合の、（ａ）は始動電圧の特性図であり、（ｂ）はランプ効率の特性図である。 実験に供した冷陰極蛍光ランプを示す縦断面図である。 ネオンガスとアルゴンガスが所定の割合で混合されてなる混合ガスが封入された冷陰極蛍光ランプにおいて、当該混合ガスの圧力を変化させた際の、周囲温度０℃における始動電圧と周囲温度２５℃における始動電圧を測定した結果を示す図である。 ネオンガス、アルゴンガス、およびクリプトンガスが所定の割合で混合されてなる混合ガスが封入された冷陰極蛍光ランプにおいて、当該混合ガスの圧力を変化させた際の、周囲温度０℃における始動電圧と周囲温度２５℃における始動電圧を測定した結果を示す図である。 ネオンガス、アルゴンガス、およびクリプトンガスが所定の割合で混合されてなる混合ガスが封入された冷陰極蛍光ランプにおいて、当該混合ガスの圧力を変化させた際の、周囲温度０℃における始動電圧と周囲温度２５℃における始動電圧を測定した結果を示す図である。 図１５に示すものとは異なる割合の混合ガスが封入された冷陰極蛍光ランプにおいて、図１５と同じ項目の測定結果を示す図である。 図１５に示すものとは異なる割合の混合ガスが封入された冷陰極蛍光ランプにおいて、図１５と同じ項目の測定結果を示す図である。 図１５に示すものとは異なる割合の混合ガスが封入された冷陰極蛍光ランプにおいて、図１５と同じ項目の測定結果を示す図である。 周囲温度０℃における、混合希ガスの種類および混合比が変化した場合の始動電圧の特性図である。 周囲温度２５℃における、混合希ガスの種類および混合比が変化した場合の始動電圧の特性図である。 ネオンガスとクリプトンが所定の割合で混合されてなる混合ガスが封入された冷陰極蛍光ランプにおいて、当該混合ガスの圧力を変化させた際の、周囲温度０℃における始動電圧と周囲温度２５℃における始動電圧を測定した結果を示す図である。 周囲温度０℃における、混合希ガスの種類および混合比が変化した場合の始動電圧の特性図である。 周囲温度２５℃における、混合希ガスの種類および混合比が変化した場合の始動電圧の特性図である。 周囲温度に対するランプ効率の変化を示す特性図である。 上記実施の形態に係るバックライトユニットを使用した液晶テレビの概略構成を示す図である。

符号の説明

２、７０、８０ バックライトユニット
４ 外囲器
６ 屈曲型冷陰極蛍光ランプ
３２ ガラスバルブ
３４ 折り返し部
３６、３８ 直線状部
４４ 電極
６２ 折返部支持部材
６４ 反射シート
６６ テフロン（登録商標）シート
７２、７４ 放熱部材
８２ 直線状部支持部材
２００ 液晶テレビ
２０２ 液晶ディスプレイパネル
２０４ インバータ装置

Claims (6)

1. 外囲器と、
   前記外囲器内に収納され、ガラス管がその長手方向中ほどで折り返されて形成された折り返し部と、当該折り返し部の両側から平行に延設されてなる直線状部とを有するガラスバルブの両端部に電極が設けられてなる屈曲型蛍光ランプと、
   前記屈曲型蛍光ランプに点灯のための電力を供給するインバータ装置とを有する直下方式のバックライトユニットであって、
   前記インバータ装置が前記外囲器の外部に配されていると共に、前記バックライトユニットが使用される状態において、前記屈曲型蛍光ランプが、前記両電極が下方となり、前記折り返し部が上方となる姿勢で前記外囲器内に収納されていることを特徴とするバックライトユニット。
2. 前記折り返し部を前記外囲器内で支持する折返部支持部材と、
   前記折返し部と前記折返部支持部材との間に挿入された断熱部材と、
   を有することを特徴とする請求項１記載のバックライトユニット。
3. 前記折り返し部からの光を前記直線状部の延設方向へ反射する反射部材が前記断熱部材に取り付けられていることを特徴とする請求項２記載のバックライトユニット。
4. 前記各直線状部の長手方向中央よりも対応する端部寄りの外周に、少なくとも前記外囲内を充塞する気体よりも熱伝導性の高い材質からなる放熱部材が取り付けられていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のバックライトユニット。
5. 前記各直線状部の長手方向中央よりも前記折り返し部寄りの一部を前記外囲器内で支持する直線状部支持部材と、
   前記各直線状部の長手方向中央よりも対応する端部よりの外周に、点灯時に前記屈曲型蛍光ランプで発生する熱の内、前記直線状部支持部材を伝って逃げる熱よりも多くの熱を逃がす放熱部材が取り付けられていることを特徴とする請求項１記載のバックライトユニット。
6. 液晶ディスプレイパネルと、
   前記外囲器が前記液晶ディスプレイパネルの背面に配されている請求項１〜５のいずれか１項に記載のバックライトユニットとを備えたことを特徴とする液晶ディスプレイ装置。

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