JP4268559B2 - 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 - Google Patents
伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4268559B2 JP4268559B2 JP2004128058A JP2004128058A JP4268559B2 JP 4268559 B2 JP4268559 B2 JP 4268559B2 JP 2004128058 A JP2004128058 A JP 2004128058A JP 2004128058 A JP2004128058 A JP 2004128058A JP 4268559 B2 JP4268559 B2 JP 4268559B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- less
- inclusions
- stretch flangeability
- acid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 67
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 67
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 16
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 7
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 3
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 3
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 2
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 2
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 229910021193 La 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000004005 microsphere Substances 0.000 description 1
- -1 morphology Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000004445 quantitative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000002407 reforming Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
本発明は、建材、家電製品、自動車などに適する、伸びフランジ性に優れた高強度鋼板に関する。本発明における高強度鋼板とは、通常の冷延鋼板のほか、亜鉛めっき鋼板や、Ａｌめっき鋼板を代表とする各種めっきを施したものも含む。亜鉛めっき鋼板については、通常の溶融亜鉛めっきのみならず、合金化溶融亜鉛めっきも含む。めっき層には、純亜鉛の他、Ｆｅ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｃｒ、Ｍｎなどを含有するものも含む。
近年、特に、自動車車体における燃費向上や耐久性向上を目的とした加工性の良い高強度鋼板の需要が高まっている。加えて、衝突安全性やキャビンスペースの拡大のニーズから、引張強さにして７８０ＭＰａ級以上の鋼板が、一部レインフォースなどの部材に使用されつつある。
このような高強度材を用いて部材を組み上げる時には、延性、曲げ性、伸びフランジ性などが重要となるが、引張強さで７８０ＭＰａ程度までの高強度鋼板において、これらへの対策が講じられている。
例えば、穴広げ性については、非特許文献１にあるように、主相をベイナイトとして穴広げ性を向上させ、さらには、張り出し成形性についても、第２相に残留オーステナイトを生成させることで、現行の残留オーステナイト鋼並の張り出し性を示すことが開示されている。
また、高強度材の高延性化を図るために、複合組織を積極的に活用することが、一般的である。しかし、第２相にマルテンサイトや残留オーステナイトを活用した場合、穴広げ性が著しく低下してしまうという問題がある（例えば、非特許文献２）。また、本文献中には、主相をフェライト、第２相をマルテンサイトとし、両者の硬度差を減少させることで穴広げ率が向上することが開示されている。
また、溶融亜鉛めっきを施したものとして、いくつかの開示例がある。例えば、特許文献１〜４がその代表例である。
上述したように、穴広げ性によって代表される伸びフランジ性に優れた鋼板は、多数開発されている。しかしながら、引張強さ７８０ＭＰａ以上の高強度鋼板では、Ｃあるいは多量の合金元素を含有するため、製品の組織が温度や冷却速度などの製造条件によって変化しやすく、必ずしも良好な伸びフランジ性が得られていない。
本発明者らの研究によれば、この原因が、温度や冷却速度などの製造条件のばらつきにより生成した第２相（主相より面積率の小さい相）と主相（面積率最大の相）との境界部に存在する介在物にあることが分かった。
すなわち、第２相は、主相と硬さが異なり、両相の境界は、亀裂が進展し易い環境にあるため、両相の境界に割れ発生の起点となり易い粗大なクラスター状の介在物が存在すると、穴広げ加工時に、粗大なクラスター状の介在物を起点に割れが発生し、その亀裂が、両相の粒界を伝播し、表層まで一挙に拡大することが判明した。
したがって、鋼中の介在物をできるだけ微細球状化し、製造条件のばらつきにより第２相が生成しても、その粒界の介在物が割れ発生の起点にならないようにすれば、穴広げ性が改善されることを見いだした。
一般には、鋼の脱酸はＡｌを用いて行われるが、Ａｌ脱酸により生成したアルミナ系介在物はクラスター化し易く、粗大な介在物として鋼中に残留する。これが、上記のように、伸びフランジ性（穴広げ値）を低下させていると考えられるが、介在物微細球状化制御の視点にたって伸びフランジ性に優れる高強度鋼板を提案した例は見られない。
このような状況を鑑み、本発明者らは、Ｃあるいは多量の合金元素を含有する高強度鋼板の溶鋼成分において、（ｉ）粗大化し易いアルミナ系介在物を生成させないために、殆どＡｌ脱酸することなく、（ii）介在物がクラスター化して粗大にならず、且つ、（iii）割れ発生の起点になり難い球状介在物へと改質する脱酸方法について鋭意研究を進め、更に、化学成分や製造方法にも検討を加えて、本発明を完成させた。
その要旨は、以下の通りである。
（１）Ｃ：０．０３〜０．３質量％、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：１．０〜３．５質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１質量％、酸可溶Ａｌ：０．０１質量％以下、酸可溶Ｔｉ：０．００８質量％未満、ＣｅおよびＬａの１種または２種の合計：０．０００５〜０．０４質量％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、その鋼中には、平均の介在物組成で、Ｃｅ酸化物およびＬａ酸化物の１種または２種の合計が１０〜９０質量％、ＳｉＯ2が５〜６０質量％、Ａｌ2Ｏ3が５０質量％以下の範囲の介在物を含むことを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度鋼板。
（２）Ｃ：０．０３〜０．３質量％、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：１．０〜３．５質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１質量％、酸可溶Ａｌ：０．０１質量％以下、酸可溶Ｔｉ：０．００８質量％未満（ただし、０．００５質量％以上を除く）、ＣｅおよびＬａの１種または２種の合計：０．０００５〜０．０４質量％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、その鋼中には、介在物の個数割合で、５０％以上が球状と紡錘状の介在物からなることを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度鋼板。
（３）Ｃ：０．０３〜０．３質量％、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：１．０〜３．５質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１質量％、酸可溶Ａｌ：０．０１質量％以下、酸可溶Ｔｉ：０．００８質量％未満（ただし、０．００５質量％以上を除く）、ＣｅおよびＬａの１種または２種の合計：０．０００５〜０．０４質量％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、その鋼中には、０．５μｍ以上１０μｍ以下の介在物が１０００個／ｃｍ２以上、１０００００個／ｃｍ２以下存在することを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度鋼板。
本発明により、高強度で、製造条件のばらつきに影響され難く、安定して伸びフランジ性に優れた高強度鋼板を得ることができる。
以下、本発明を詳細に説明する。
まず、本発明における鋼板の成分範囲の限定理由について述べる。
Ｃは、鋼板の強度を確保するために必須の元素であり、７８０ＭＰａ以上の高強度鋼板を得るためには、少なくとも０．０３質量％が必要である。しかし、Ｃが０．３質量％を超えると、伸びフランジ性が著しく劣化するので、０．３質量％を上限とする。
Ｓｉは、本発明のようにＡｌやＴｉを極力添加しない溶鋼において、主要な脱酸元素となるため、本発明おいて極めて重要である。溶鋼中の溶存酸素濃度を低下させ、鋳造時にＣＯ気泡が発生しないためには、Ｓｉを０．１質量％以上添加する必要がある。
また、Ｓｉ、伸びフランジ性を低下させることなく強度を確保するのに有効な元素であり、少なくとも０．０５質量％が必要であるが、脱酸条件も合わせて考慮すると、Ｓｉは０．１質量％を下限とする。過剰に添加すると溶接性や延性に悪影響を及ぼすので、２．０質量％を上限とする。
Ｍｎは、Ｃ、Ｓｉとともに鋼板の高強度化に有効な元素であり、１．０質量％以上は含有させる必要があるが、３．５質量％を超えて含有させると、延性が劣化するとともに、ＭｎＳが多く析出し、伸びフランジ性を低下させるので、上限を３．５質量％とする。
Ｐは、固溶強化元素として有効であるが、偏析による加工性の劣化が懸念されるので、０．０５質量％以下にする必要がある。Ｐの下限値は０質量％を含む。
Ｓは、ＭｎＳなどの介在物を形成して伸びフランジ性を劣化させる。したがって、できるだけ抑制すべきであるが、０．０１質量％以下であれば許容される。Ｓの下限値は０質量％を含む。
Ｎは、機械的強度を高めたり、ＢＨ性（焼付き硬化性）を付与したりするのには有効であるが、添加し過ぎると、微量Ａｌや微量Ｔｉであっても粗大な析出物を生成し、伸びフランジ性を劣化させるので、０．０１質量％を上限とする。一方、Ｎを０．０００５質量％未満とすることは、現状プロセスでは大変負荷が大きく、コストが高くなるため、下限は０．０００５質量％とする。
酸可溶Ａｌは、その酸化物がクラスター化して粗大になり易いため、極力抑制することが望ましい。しかしながら、予備的な脱酸材として０．０１質量％までは用いることが許容される。これは、酸可溶Ａｌ濃度が０．０１質量％超になると、介在物中のＡｌ2Ｏ3含有率が５０質量％を超え、ＣｅやＬａを添加しても、介在物のクラスター化を防止することができないため、穴広げ性が低下するからである。
クラスター化防止の観点から、酸可溶Ａｌ濃度は低い方がよく、下限値は０質量％を含む。また、酸可溶Ａｌ濃度とは、酸に溶解したＡｌ量を測定したもので、溶存Ａｌは、酸に溶解し、Ａｌ2Ｏ3は酸に溶解しないことを利用した分析方法で分析した値である。
酸可溶Ｔｉも、その酸化物がクラスター化して粗大になり易いこと、鋼中のＮと結びついて粗大なＴｉＮの介在物を生成し易いことから、０．００８質量％未満とし、下限値は０質量％を含む。また、酸可溶Ｔｉ濃度とは、酸に溶解したＴｉ量を測定したもので、溶存Ｔｉは酸に溶解し、Ｔｉ酸化物は酸に溶解しないことを利用した分析方法で分析した値である。
Ｃｅ、Ｌａは、予備Ａｌ脱酸とＳｉ脱酸により生成したＡｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2介在物を、微細球状のＣｅ酸化物（例えば、Ｃｅ2Ｏ3、ＣｅＯ2）−Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2複合介在物、Ｌａ酸化物（例えば、Ｌａ2Ｏ3、ＬａＯ2）−Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2複合介在物、もしくは、Ｃｅ酸化物−Ｌａ酸化物−Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2複合介在物に改質し、伸びフランジ性を向上させる最も重要な成分である。
このような介在物改質効果を得るためには、ＣｅおよびＬａの合計濃度を０．０００５質量％以上０．０４質量％以下にする必要がある。
ＣｅおよびＬａの合計濃度が０．０００５質量％未満では、Ａｌ2Ｏ3−ＳｉＯ2介在物を微細球状に改質できず、０．０４質量％超では、介在物中のＳｉＯ2分は還元され、殆どＣｅ酸化物−Ａｌ2Ｏ3介在物やＬａ酸化物−Ａｌ2Ｏ3介在物となり、介在物がクラスター化し、伸びフランジ性が低下する。
次に、鋼板中における介在物の存在条件について述べる。
伸びフランジ性に優れた鋼板を得るためは、鋼板中の介在物は、割れ発生の起点となり難いように、球状で微細に分散していることが重要である。本発明の鋼板における介在物の平均組成、形態および粒径分布を調査した。介在物の平均組成は、ランダムに選んだ複数個（例えば、２０個程度）の介在物を組成分析し、平均濃度を算出することにより求めることができる。
その結果、介在物の平均組成でＣｅ酸化物およびＬａ酸化物の１種または２種の合計が１０〜９０質量％以上、ＳｉＯ2が５〜６０質量％、Ａｌ2Ｏ3が５０質量％以下の範囲となるように組成制御された鋼板では、伸びフランジ性が向上することが判明した。
平均組成で、Ｃｅ酸化物およびＬａ酸化物の１種または２種の合計が１０質量％未満では、ＣｅやＬａ添加による介在物改質効果が小さく、反対に、Ｃｅ酸化物およびＬａ酸化物の１種または２種の合計が９０質量％超では、過改質となり、何れの場合も、介在物は微細球状化しないので、平均組成で、Ｃｅ酸化物およびＬａ酸化物の１種または２種の合計の下限は１０質量％とし、上限は９０質量％とした。
また、平均組成で、ＳｉＯ2が６０質量％超では、圧延時に非常に長い延伸介在物となり、これが多く鋼板中に存在して伸びフランジ性が低下し、反対に、ＳｉＯ2が５質量％未満では、介在物が微細球状に分散しないため、平均組成で、ＳｉＯ2の上限を６０質量％、下限を５質量％とした。
さらに、介在物中にはＡｌ2Ｏ3を含有しないことが、微細球状化の点から好ましいが、Ａｌ予備脱酸や耐火物溶損の影響により、介在物中のＡｌ2Ｏ3含有率が高くなることがある。この場合、平均組成で、介在物中には５０質量％以下に限ってＡｌ2Ｏ3が混入してもよく、下限は０質量％を含む。
これは、介在物中のＡｌ2Ｏ3含有率が５０質量％を超えると、ＣｅやＬａによる改質効果が損なわれ、介在物のクラスター化が進行してしまうためである。なお、本発明において、上記組成の酸化物以外に、スラグや耐火物などから混入する不可避的不純物酸化物は許容される。
次に、鋼板中の介在物の形態について述べる。介在物の形態は、ランダムに選んだ複数個の介在物を光学顕微鏡で観察することができる。例えば、ランダムに選んだ１００個の介在物を、光学顕微鏡の１００倍と１０００倍で観察し、球状、紡錘状、クラスター状と、その他に分類し、球状と紡錘状の介在物の個数割合を求めることが推奨される。
その結果、球状と紡錘状の介在物の個数割合が５０％以上の鋼板では、伸びフランジ性が向上することが判明した。球状と紡錘状の介在物の個数割合が５０％未満では、クラスター状の介在物が相対的に増え、伸びフランジ性が低下するので、その下限を５０％とした。上限は１００％である。
さらに、鋼板中の介在物の粒径分布について述べる。介在物の粒径分布は、光学顕微鏡（例えば、１００倍と１０００倍）で介在物を観察して、その粒径を測定することができる。ここで、粒径とは、円相当直径を意味している。
また、介在物の粒径については、伸びフランジ性に有害な１０μｍを超える大型介在物が減少すると、０．５μｍ以上１０μｍ以下の介在物個数が増加し、このサイズの介在物個数が伸びフランジ性と良く対応するため、０．５μｍ以上１０μｍ以下に着目した。
その結果、０．５μｍ以上１０μｍ以下の介在物が１０００個／ｃｍ2以上、１０００００個／ｃｍ2以下存在する鋼板では、伸びフランジ性が向上することが判明した。
０．５μｍ以上１０μｍ以下の介在物が１０００個／ｃｍ2未満では、１０μｍを超える伸びフランジ性に有害な大型介在物が、鋼板中に観察され、割れ発生の起点となるので、その個数密度の下限は、１０００個／ｃｍ2とした。
また、０．５μｍ以上１０μｍ以下の介在物が１０００００個／ｃｍ2超存在する場合には、介在物の個数が多過ぎて、伸びフランジ性が低下するので、その上限は１０００００個／ｃｍ2とした。
本発明は、ＴＳ（引張強度）が７８０ＭＰａ未満の強度クラスの鋼にも当然適用できるが、組織制御だけで伸びフランジ性の課題はほぼ解決されているため、好ましい適用強度は、７８０ＭＰａ以上である。
次に、鋼板の組織について説明する。
本発明では、伸びフランジ性を介在物制御により向上させるものであり、鋼板のミクロ組織は特に限定するものではないが、優れた伸びフランジ性を得るためには、できるだけ単相組織とすることが適しており、主相の面積率は８０％以上とすることが好ましい。
最後に、本発明の高強度鋼板を製造するための条件について述べる。
本発明で設定する成分組成に調整された溶鋼を連続鋳造してスラブを製造し、これを熱間圧延することにより熱延鋼板とする。熱間圧延法は特に限定するものではないが、通常の熱間圧延を施した後、６５０℃以下で巻き取ることが好ましい。
巻取り温度が６５０℃超では、粗大な炭化物を初めとする化合物が出現し易く、伸びフランジ性が劣化する。より好ましくは、６００℃以下である。巻取り温度の下限は特に定めないが、室温以下とするのは困難であるため、これを下限とすることが好ましい。
このようにして製造した熱延鋼板に、必要に応じて、酸洗、スキンパスを施してもよい。スキンパスの圧下率は特に限定しないが、形状矯正、耐常温時効性の改善、強度調整などのため、４０％程度までがよい。０．１％未満では効果が小さく、制御も困難なので、０．１％を下限にすることが好ましい。
熱延鋼板を冷間圧延した後、最高到達温度を６００〜１１００℃とする熱処理をし、その後、室温まで連続的に冷却するか、さらに、１００〜５５０℃の温度で３０秒以上保持してもよい。最高到達温度が６００℃未満ではα−γ変態が起こりにくく、再結晶もしないことがあり、加工性が低下し易いので、６００℃を下限とすることが好ましい。
一方、最高到達温度を１１００℃超とするには、コストアップが著しく、また、板破断などの操業トラブルを誘発するので、１１００℃を上限とすることが好ましい。より好ましくは７００〜９５０℃の範囲である。
この温度域での熱処理時間は、特に規定しないが、鋼板の温度均一化のために、１秒以上が好ましい。しかし、１０分超では、粒界酸化相生成が促進される上、コストの上昇を招く。熱処理後、各種めっきを施しても構わない。また、スキンパスの実施も可能である。
以下、本発明の実施例を、比較例とともに説明する。
表１に化学成分を示す鋼のスラブを連続鋳造法により製造した。このスラブを、１２００℃に加熱し、Ａｒ3変態温度以上である８８０℃〜９１０℃で熱延を完了し、５８０℃で巻き取った。この巻き取った厚さ２．３ｍｍの鋼帯を、酸洗の後、冷延により、板厚を１．２ｍｍとした。
引き続き、熱処理を、最高到達温度８７０℃にて９０秒間保持して、７４０℃まで５℃／秒で冷却して施した。その後、冷却速度８０℃／秒で温度３５０℃まで冷却し、その温度で約３００秒間、付加的熱処理を施した。スキンパスは０．５％とした。
このようにして得られた鋼板の強度、延性、伸びフランジ性および介在物の粒径分布、形態、平均組成を調べた。その結果を表２に示す。
強度と延性は、圧延方向に対して垂直方向に採取したＪＩＳ５号試験片の引張試験により求めた。伸びフランジ性は、１５０ｍｍ×１５０ｍｍの鋼板の中央に開けた直径１０ｍｍの打ち抜き穴を、６０°の円錐パンチで押し広げ、板厚貫通亀裂が生じた時点での穴径Ｄ（ｍｍ）を測定し、穴広げ値λ＝（Ｄ−１０）／１０で求めたλで評価した。
介在物は光学顕微鏡による１００倍と１０００倍の観察を行い、ランダムに選んだ１００個の介在物について粒径と形態を測定した。さらに、走査型電子顕微鏡の定量分析機能を用いて、ランダムに選んだ２０個の介在物について組成分析を実施した。
表２から明らかなように、本発明の要件を満たす本発明鋼は、同強度の比較鋼と比べて穴広げ値が大きくなっており、伸びフランジ性と強度とのバランスに優れていることが分かる。
前述したように、本発明は、延びフランジ性に優れた高強度鋼板を提供できるので、鋼産業上、利用可能性の高いものである。
Claims (3)
- Ｃ：０．０３〜０．３質量％、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：１．０〜３．５質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１質量％、酸可溶Ａｌ：０．０１質量％以下、酸可溶Ｔｉ：０．００８質量％未満、ＣｅおよびＬａの１種または２種の合計：０．０００５〜０．０４質量％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、その鋼中には、平均の介在物組成で、Ｃｅ酸化物およびＬａ酸化物の１種または２種の合計が１０〜９０質量％、ＳｉＯ２が５〜６０質量％、Ａｌ２Ｏ３が５０質量％以下の範囲の介在物を含むことを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度鋼板。
- Ｃ：０．０３〜０．３質量％、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：１．０〜３．５質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１質量％、酸可溶Ａｌ：０．０１質量％以下、酸可溶Ｔｉ：０．００８質量％未満（ただし、０．００５質量％以上を除く）、ＣｅおよびＬａの１種または２種の合計：０．０００５〜０．０４質量％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、その鋼中には、介在物の個数割合で、５０％以上が球状と紡錘状の介在物からなることを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度鋼板。
- Ｃ：０．０３〜０．３質量％、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：１．０〜３．５質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０１質量％以下、Ｎ：０．０００５〜０．０１質量％、酸可溶Ａｌ：０．０１質量％以下、酸可溶Ｔｉ：０．００８質量％未満（ただし、０．００５質量％以上を除く）、ＣｅおよびＬａの１種または２種の合計：０．０００５〜０．０４質量％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であり、その鋼中には、０．５μｍ以上１０μｍ以下の介在物が１０００個／ｃｍ２以上、１０００００個／ｃｍ２以下存在することを特徴とする伸びフランジ性に優れた高強度鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004128058A JP4268559B2 (ja) | 2004-04-23 | 2004-04-23 | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004128058A JP4268559B2 (ja) | 2004-04-23 | 2004-04-23 | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2005307301A JP2005307301A (ja) | 2005-11-04 |
| JP4268559B2 true JP4268559B2 (ja) | 2009-05-27 |
Family
ID=35436395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004128058A Expired - Lifetime JP4268559B2 (ja) | 2004-04-23 | 2004-04-23 | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4268559B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4901346B2 (ja) * | 2005-11-07 | 2012-03-21 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板 |
| JP4719067B2 (ja) * | 2006-04-21 | 2011-07-06 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
| CA2657587C (en) * | 2006-07-14 | 2013-11-26 | Nippon Steel Corporation | High strength steel plate superior in stretch flange formability and fatigue characteristics |
| JP4431185B2 (ja) * | 2008-06-13 | 2010-03-10 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度鋼板およびその溶鋼の溶製方法 |
| JP5058892B2 (ja) * | 2008-06-16 | 2012-10-24 | 新日本製鐵株式会社 | 伸びフランジ性に優れたｄｐ鋼板およびその製造方法 |
| CN102892910B (zh) * | 2010-05-10 | 2016-11-16 | 新日铁住金株式会社 | 高强度钢板及其制造方法 |
-
2004
- 2004-04-23 JP JP2004128058A patent/JP4268559B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2005307301A (ja) | 2005-11-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4445365B2 (ja) | 伸びと穴拡げ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JP4927236B1 (ja) | ホットスタンプ用鋼板及びその製造方法と高強度部品の製造方法 | |
| JP4072090B2 (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP4324225B1 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
| JP4790639B2 (ja) | 伸びフランジ成形性と衝突吸収エネルギー特性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP5487984B2 (ja) | 曲げ性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP6597889B2 (ja) | 高強度冷延薄鋼板および高強度冷延薄鋼板の製造方法 | |
| JPWO2011142356A1 (ja) | 高強度鋼板及びその製造方法 | |
| JP7280364B2 (ja) | 熱間成形後の衝撃特性に優れた熱間成形用めっき鋼板、熱間成形部材及びこれらの製造方法 | |
| JP6237960B1 (ja) | 薄鋼板およびめっき鋼板、並びに、熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法、薄鋼板の製造方法およびめっき鋼板の製造方法 | |
| JP7216358B2 (ja) | 水素脆性に対する抵抗性に優れた熱間プレス成形部材及びその製造方法 | |
| JP4050991B2 (ja) | 伸びフランジ成形性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP4528135B2 (ja) | 穴拡げ性に優れた高強度高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2021507985A (ja) | 冷間圧延熱処理鋼板及びその製造方法 | |
| JP4324226B1 (ja) | 降伏応力と伸びと伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板 | |
| JP2020509190A (ja) | 高温伸び特性に優れた高強度鋼板、温間プレス成形部材、及びそれらの製造方法 | |
| WO2008007477A1 (fr) | Feuille d'acier à haute résistance excellente en termes d'aptitude à l'étirement des bordures et de tenue à la fatigue | |
| JP2005256115A (ja) | 伸びフランジ性と疲労特性に優れた高強度熱延鋼板 | |
| JP6037087B1 (ja) | 高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4268559B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板 | |
| JP2006274378A (ja) | 高降伏比高強度冷延鋼板と高降伏比高強度溶融亜鉛めっき鋼板及び高降伏比高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板並びにそれらの製造方法 | |
| JP4719067B2 (ja) | 伸びフランジ性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 | |
| JP6056745B2 (ja) | 化成処理性に優れた高加工性高強度冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2007231352A (ja) | 析出強化型高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JP7401826B2 (ja) | 鋼板、及び鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060905 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080530 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A132 Effective date: 20081111 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090109 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090210 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090220 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 4268559 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120227 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120227 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 4 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 4 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 4 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130227 Year of fee payment: 4 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140227 Year of fee payment: 5 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |