JP4258952B2

JP4258952B2 - Non-oriented electrical steel sheet

Info

Publication number: JP4258952B2
Application number: JP2000142150A
Authority: JP
Inventors: 厚人本田; 康之早川; ゆか小森; 正樹河野
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2000-05-15
Filing date: 2000-05-15
Publication date: 2009-04-30
Anticipated expiration: 2020-05-15
Also published as: JP2001323348A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、主に電気機器の鉄心材料として用いられる無方向性電磁鋼板に関し、特にその加工性、リサイクル性および低磁場特性の有利な改善を図ったものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、電力をはじめとするエネルギーの節減という世界的な動きの中で、電気機器についても、その高効率化が強く要望されている。また、電気機器を小型化する観点から、特に鉄心材料の小型化に対する要望も高まっている。さらに、最近では、環境への配慮から、電気機器における鉄心材料のリサイクル化への対応も急務となっている。
【０００３】
上記した電気機器の高効率化や鉄心材料の小型化には、鉄心の素材となる電磁鋼板の磁気特性を改善することが有効である。
ここに、従来の無方向性電磁鋼板の分野では、磁気特性のうち、特に鉄損を低減する手段として、電気抵抗を増大させて渦電流損を低下させるために、SiやAl，Mn等の含有量を高める手法が一般に用いられてきた。しかしながら、この手法では、磁束密度の低下を免れることができないという、本質的な問題を抱えていた。
【０００４】
一方、単にSiやAl等の含有量を高めるだけでなく、併せてＣやＳを低減すること、あるいは特開昭５８−１５１４３号公報に記載されているようにＢを添加したり、特開平３−２８１７５８号公報に記載されているようにNiを添加したりするなど、合金成分を増加させることも、一般に知られている方法である。
これら合金成分を添加する方法では、鉄損は改善されるものの、磁束密度の改善効果は小さく満足できるものではなかった。また、合金添加に伴って鋼板の硬さが上昇して加工性が劣化するため、かような無方向性電磁鋼板を加工して電気機器に使用する場合の汎用性に乏しく、その用途は極めて限定されたものとなっていた。
【０００５】
さらに、製造プロセスを変更し、製品板における結晶方位の集積度合い、すなわち集合組織を改善して磁気特性を向上させる方法がいくつか提案されている。例えば、特開昭５８−１８１８２２号公報には、Si： 2.8〜4.0 mass％およびAl： 0.3〜2.0 mass％を含有する鋼に 200〜500 ℃の温度範囲で温間圧延を施し、｛１００｝＜ＵＶＷ＞組織を発達させる方法が、そして特開平３−２９４４２２号公報には、Si：1.5 〜4.0 mass％およびAl：0.1 〜2.0 mass％を含有する鋼を熱間圧延したのち、1000℃以上、1200℃以下の熱延板焼鈍と圧下率：80〜90％の冷間圧延を組み合わせることによって｛１００｝組織を発達させる方法が、それぞれ開示されている。
【０００６】
しかしながら、これらの方法による磁気特性の改善効果は、未だ満足できるものではなく、さらには加工性およびリサイクル性にも問題を残していた。
すなわち、鋼中にある程度以上のAlが含まれていると、まず鋼板の硬さが上昇して加工性が阻害され、また鉄心材料をリサイクルしたり、需要家でスクラップ処理する場合に電気炉の電極を傷めるという問題があった。
【０００７】
さらに、鉄心のリサイクル材を用いてモータのシャフトなどを鋳造する場合、0.1 mass％以上のAlが含まれていると、鋳込み時に溶鋼の表面酸化が進行して粘性が増大し、溶鋼の鋳型内充填性が悪化するために、健全な鋳込みが阻害されるところにも問題を残していた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、加工性およびリサイクル性にに優れるのはいうまでもなく、低磁場特性にも優れた高磁束密度無方向性電磁鋼板を提案することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
単にリサイクル性を改善するだけならば、Al含有量を所定レベルまで低減すれば良いのであるが、Al量を低減するとその分磁気特性の劣化が避けられない。
そこで、発明者らは、この点を改善すべく鋭意研究を行った結果、Siを十分に含有し、かつＮ量が低い場合には、低Al材としても、ＳとＯの両者を併せて低減すれば、結晶粒成長性が格段に向上して、良好な磁気特性が得られるだけでなく、低磁場特性も併せて改善されることの知見を得た。
また、Sbを添加すると、磁気特性上好ましい集合組織の形成が促進されるだけでなく、鋼板の硬さ調整にも有用であることが併せて見出された。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
【００１０】
すなわち、この発明の要旨構成は次のとおりである。
１．Si：1.5〜4.0 mass％および
Mn：0.005〜2.00mass％
を含み、かつＣ，AlおよびＮをそれぞれ、
Ｃ：0.0050mass％以下、
Al：0.030 mass％以下、
Ｎ：0.0017mass％以下
に低減し、さらに
ＳおよびＯを合計で0.0080mass％以下
に低減し、残部はFeおよび不可避不純物の組成になり、また鋼中に含まれる介在物のうち、粒径が 0.1〜3.0 μm のものが 5000 個/mm²以下で、さらに
鉄損Ｗ_15/50 ≦ 3.20 W/kgかつ磁束密度Ｂ₅₀≧(1.650＋0.025 ×Ｗ_15/50)Ｔ
を満足することを特徴とする無方向性電磁鋼板。
【００１１】
２．上記１において、さらに
Sb：0.005〜0.50mass％
を含有する組成になることを特徴とする無方向性電磁鋼板。
３．上記１または２において、さらに、 Ni ， Sn ， Cu ，Ｐおよび Cr のいずれか１種または２種以上を、 Ni ： 2.0mass ％以下、 Sn ： 1.0mass ％以下、 Cu ： 1.0mass ％以下、Ｐ： 0.3mass ％以下、 Cr ： 3.0mass ％以下で含有することを特徴とする無方向性電磁鋼板。
【００１２】
４．上記１〜３のいずれかにおいて、鋼板の硬さが 120 HV1 以上 200 HV1以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。
【００１３】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の解明経緯について説明する。
さて、電気機器のモータやトランスの効率を高めるためには、これらの銅損や鉄損を低減することが重要であり、銅損と鉄損を同時に低減するためには、素材の磁束密度を高めかつ鉄損を低減する必要がある。
ところが、一般に鉄損を低減するために添加するSiなどの比抵抗増加元素は、飽和磁束密度を低下させることから、鉄損および磁束密度を両立させるのは非常に困難であった。
この点、集合組織の改善は、鉄損および磁束密度を両立させ得る優れた手段であるが、これにも自ずから限界があった。
【００１４】
このような状況下で、新たに材料を開発するには、まず素材の鉄損と磁束密度とをいかにバランスさせれば電気機器の高効率化につながるかを知ることが極めて重要になる。
そこで、発明者らは、最近一般的に用いられるようになった 500ＷのブラシレスＤＣモータを用い、この鉄心に種々の素材を適用した場合におけるモータ効率について調査した。ここで、モータ効率とは、ＤＣモータにおける入力に対する出力の比率であり、92％以上であれば極めて高効率と言える。
【００１５】
得られた結果を図１に示す。
同図に示したように、鉄損Ｗ_15/50 が 3.2 W/kg 以下で、かつ磁束密度Ｂ₅₀が(1.650＋0.025 ×Ｗ_15/50)Ｔ以上を満足する範囲に素材の鉄損と磁束密度を制御することによって、極めて良好なモータ効率が得られることが判明した。
これは、素材の鉄損−磁束密度バランスを調整することによって、機器の鉄損と銅損が良好にバランスした結果である。
【００１６】
この知見は、ＤＣモータに限らず、ＡＣ誘導モータや小型トランスにおいても基本的には同じはずである。
そこで、鉄損および磁束密度を上記の好適範囲に制御することを、新たな材料開発の指針とした。
【００１７】
そこで次に、上記の知見を踏まえ、鉄損および磁束密度が上記範囲を満足し、しかも良好な加工性およびリサイクル性をも確保し得る、無方向電磁鋼板の成分組成について検討した。
まず、Alは、従来、磁気特性向上のために必要であるとして添加されてきたが、加工性およびリサイクル性を阻害することから、ここではAlを低減することが肝要である。
【００１８】
すなわち、Alは、鋼板の製造工程において、鋼板表面の酸化を促進するため、圧延工程で圧延ロールの磨耗を早めて圧延性を阻害するだけでなく、鋼板の硬さを高めるために、需要家が打ち抜き加工する際に金型の劣化を早めて作業時間やコストを増大させるなど、加工性に関して不利な成分である。
また、電気機器などのスクラップを利用して鋳造を行う場合に、Alが含まれていると、鋳込み時に溶鋼の表面酸化が進行して粘性が増大し、溶鋼の鋳型内充填性が悪化するために、健全な鋳物が得られないことがあり、Alを含むスクラップはリサイクル性に乏しいものになる。
【００１９】
従って、加工性およびリサイクル性を向上させるには、Alの含有量を低減することが有効となる。とはいえ、一方でAlの低減は、磁気特性とりわけ鉄損の増大を招くことになる。
【００２０】
しかしながら、この点に関する発明者らの研究によれば、Alを低減したとしても、その他の鋼中成分を適切に調整してやれば、加工性およびリサイクル性、さらには磁気特性の全てを満足させ得ることが、新たに究明された。
すなわち、発明者らは、数多くの実験結果を解析するうちに、Si量が十分にあり、かつＮ量が低い場合には、Alをほとんど添加しなくても、良好な鉄損特性が得られることを見出した。
そこで、Al量とＮ量について、系統的にその影響を明らかにするために、以下の実験を行った。
【００２１】
まず、成分としてＣ：0.002 mass％およびMn：0.20mass％を基本成分として固定し、これにSi, ＮおよびAl量を種々に変化させて含有させた、種々の鋼塊を溶製した。ついで、これらの鋼塊を、1050℃に加熱し、熱間圧延にて2.3 mm厚としたのち、約1000℃で熱延板焼純を施し、酸洗後、冷間圧延にて最終板厚：0.35mmに仕上げたのち、約1000℃, 10秒間の再結晶焼鈍を施して製品板とした。
【００２２】
これらの製品板から、圧延方向と平行および圧延方向と直角にそれぞれサンプルを切り出し、JIS C 2550に準拠して鉄損を測定して、その平均値を求めた。
得られた結果を図２に示す。
同図に示したように、Si量が高くかつＮ量が低い場合には、Alが 0.030mass％以下の範囲でも、鉄損が著しく低減されることが判明した。
【００２３】
前述したように、Si量の高い高級無方向性電磁鋼板では、従来鉄損を改善するために、Alを添加して固有電気抵抗を増加させる手法が採用されてきた。また、Alの添加は、結晶粒成長を抑制する鋼中析出物であるAlＮを凝集粗大化させ、結晶粒の成長を促進させる効果もあった。そして、これらの効果を得るためには、一定量以上のAlを確保することが必要とされ、従来、Al量は少なくとも 0.1mass％を超える範囲に規制され、通常は 0.4〜1.0 mass％程度含有されていた。
しかしながら、発明者らの上記実験によれば、従来技術の範囲よりもはるかにAl量を低減した場合でも、Ｎ量を規制することによって、Alを含有させた場合と同等以上に良好な集合組織が発達し鉄損特性が向上することが、新たに見出されたのである。
【００２４】
このように、素材成分において、Ｎを低減した上でAlの含有量を低減することによって、良好な集合組織が発達する理由については、必ずしも明確に解明されたわけではないが、発明者らは、不純物の粒界移動抑制効果に関連づけて以下のように考えている。
すなわち、Alを低減することにより、より純鉄に近い結晶格子の配列状態へと近づくため、粒界構造に依存する本来的な移動速度差が顕在化して、再結晶に伴う粒成長過程で一部の粒界のみが優先的に移動し、｛１１１｝、｛５５４｝、｛３２１｝など数多くの磁気的に不利な結晶粒の成長が抑制され、｛１００｝強度が増加する方向への集合組織変化が引き起こされる結果、磁気特性が向上したものと考えられる。特に、十分なSi量を含有し、かつＮ量を0.0030mass％以下に低減した場合には、AlＮ析出物が形成されにくくなる結果、｛１００｝強度が増加する方向への粒界移動が促進されるものと考えられる。
【００２５】
このように、Alを多量添加することなく集合組織を改善して磁気特性を向上する手法では、Alが減量されるために素材のリサイクル性が改善され、また合金元素の添加量が減少するために飽和磁束密度を高めることができる。さらに、合金元素の添加量が減少されると、鋼板の硬さ上昇が抑制される結果、製品の加工性が確保されて、汎用電気製品への適用が促進されるという、利点も得られる。
【００２６】
次に、発明者らは、上記のAlおよびＮの低減による集合組織形成および粒成長効果を高めることを目的として、鋼中の介在物の影響について詳細な検討を行った。
その結果、 0.1〜3.0 μm サイズの介在物が集合組織の形成や粒成長に悪影響を与えていることが判明し、鋼中のＳおよびＯを一層低減すると、このサイズの介在物個数を効果的に低減することができ、より安定して鉄損および磁束密度の改善が達成されることが突き止められた。
【００２７】
すなわち、Si，AlおよびＮ量を所定の範囲に規定した成分組成であっても、期待する磁束密度Ｂ₅₀が得られない場合が見られたことから、この原因を明らかにするために、Si：1.5 〜3.5 mass％、Al：0.0002〜0.0150mass％およびＮ：約0.0020mass％として、微量不純物元素であるＳおよびＯ量を種々に変化させた鋼塊を溶製して実験に供した。そして、これらの鋼塊を、1020℃に加熱してから熱間圧延により2.5 mm厚としたのち、約1000℃で熱延板焼鈍を施し、酸洗後、冷間圧延にて最終板厚：0.35mmに仕上げた。ついで冷間圧延後、約 980℃，10秒間の再結晶焼鈍を施して製品板とした。
かくして得られた製品板から、圧延方向と平行および圧延方向と直角に、それぞれサンプルを切り出し、JIS C 2550に準拠して平均の磁束密度および鉄損を測定し。
また、鋼中の介在物は、サンプル断面について、光学顕微鏡およびＳＥＭを用いて 100〜1000倍で最低10視野程度について撮影し、画像処理装置を用いて、サイズおよび個数を求めた。
測定した磁気特性を、Ｂ₅₀−1.650 − 0.025×Ｗ_15/50 に整理した上で、介在物の個数との関係で、図３に示す。
【００２８】
同図に示したように、ＳとＯの合計量が80 ppm以下でかつ、粒径が 0.1〜3.0μm の介在物の個数が 5000 個/mm²以下の場合に、安定してＢ₅₀≧1.650 ＋ 0.025×Ｗ_15/50 の特性が得られることが判明した。
この理由は必ずしも明らかではないが、ＳおよびＯが多量に含まれる場合には、 0.1μm から 3.0μm のサイズの介在物が多量に生成し易く、ちょうどこのサイズの介在物が、低Al時に特有の集合組織形成および結晶粒成長性に悪影響を及ぼすため、これらを低減することによって、この種の害が防止される結果、良好な磁束密度が得られるものと考えられる。
【００２９】
また、このサイズの介在物は、冷却時に冷却歪の原因となる転位の導入起点となり、歪による低磁場特性の劣化をもたらし、さらにはモータトルクの低下にもつながる。
従って、上記サイズの析出物個数を適正範囲内におさめることは、低磁場特性の向上ひいてはモータトルクの向上にも有効に寄与する。
【００３０】
さらに、この発明の無方向性電磁鋼板では、需要家での加工性を損なうことのないように、鋼板のビッカース硬さを 200 HV1以下に規制することが好ましい。すなわち、Alを低減し、鋼板表面での酸化を抑制して金型の早期磨耗を回避することに併せて、鋼板の硬さを 200 HV1以下に規制することによって、鋼板の加工性が格段に改善されるのである。とはいえ、鋼板の硬さが 120 HV1未満になると、逆に打ち抜いた端面に、だれやつぶれ等が発生して金型からの離脱が阻害されたり、打ち抜き後のかえりが大きくなって鋼板の占積率などに悪影響を及ぼす場合があるため、120 HV1 以上とすることが好ましい。
【００３１】
この鋼板硬さの規制は、主にAlを低減することによって達成されるものであるが、不純物元素が多量に存在したり、最終焼純において焼鈍温度が不十分であったり、あるいは焼鈍中に酸化や窒化が生じた場合などには、所望の硬さを安定して得るのが困難となることがある。従って、この発明に従って不純物を低減することは勿論、製造工程における焼鈍を、過度に酸化や窒化が生じない雰囲気にすることが有効である。
なお、この発明では、酸化や窒化の核となる鋼中Al量を低減しているため、他の鋼種と比較すると、酸化や窒化は生じにくい、利点がある。
【００３２】
また、酸化や窒化に対する抑制効果のあるSbを添加することも、鋼板の硬さを 200 HV1以下に規制するのに有効である。
また、Sbの添加は、低Alの場合のAlＮの微細析出を抑制し、かつこれらの粒成長阻害作用を抑制することにより、磁気特性上より有利な集合組織の形成を促進させる上でも有効である。これらの効果を得るには、Sbは 0.005〜0.50mass％の範囲で添加することが好ましい。
【００３３】
次に、この発明の各構成要件の限定理由について詳述する。
まず、この発明の無方向性電磁鋼板の成分組成について説明すると、この発明では、Si：1.5 〜4.0 mass％およびMn：0.005 〜2.00mass％を含有させる必要がある。
Si：1.5 〜4.0 mass％
すなわち、Siを含有させて電気抵抗を増大させ、鉄損を低減する必要があり、この鉄損改善のためには1.5 mass％以上の含有が必要である。一方、Si含有量が4.0 mass％を超えると、磁束密度が低下するだけでなく、製品の二次加工性が著しく劣化するので、Si量は 1.5〜4.0 mass％の範囲に限定する。
【００３４】
Mn：0.005 〜2.00mass％
Mnは、良好な熱間加工性を得るために必要な成分であり、そのためには少なくとも 0.005mass％の含有が不可欠である。一方、2.00mass％を超えると、飽和磁束密度の低下を招くので、Mn量は 0.005〜2.00mass％の範囲に限定する。
【００３５】
Ｃ：0.0050mass％以下
Ｃは、磁気時効劣化を抑制し、かつ低Al化による集合組織の改善効果を十分に発揮させるために、0.0050mass％以下に抑制する必要がある。なお、Ｃの低減は、溶鋼の段階で0.0050mass％以下としてもよいし、溶鋼段階で0.0050mass％を超えている場合には途中工程での脱炭処理により0.0050mass％以下としてもよく、要は再結晶焼鈍中の鋼板におけるＣ含有量を50ppm 以下としておくことが重要である。
【００３６】
Al：0.030 mass％以下、Ｎ：0.0017mass％以下
優れた磁気特性を得るためには、鋼板のAl量を0.030 mass％以下まで低減すると共に、Ｎ量を0.0017mass％以下まで低減することが肝要である。
すなわち、Al含有量が0.030 mass％を超えると、製品板における集合組織が劣化して磁束密度が低下するため、0.030 mass％以下好ましくは0.010 mass％以下に低減する。また、Ｎ量が0.0017mass％を超えると、AlN 析出物が形成されて、再結晶焼鈍時の集合組織の発達と結晶粒の成長とが抑制され、鉄損が大きく劣化するので、Ｎ量は0.0017mass％以下に低減する。
【００３７】
ＳおよびＯを合計で0.0080mass％以下
ＳおよびＯが多量に含有されていると、集合組織の形成および結晶粒の成長に悪影響を及ぼす 0.1〜3.0 μm サイズの介在物が多量に生成するので、ＳおよびＯはそれらの合計量で 80ppm以下に低減する必要がある。特に好ましくは 50ppm以下である。
ここに、上記サイズの介在物を効果的に低減するためには、ＳとＯの合計量を80 ppm以下に抑制した上で、転炉精錬終了後の脱ガス処理時間、鋳込み雰囲気および鋳込み速度などの条件を十分に制御することが好適である。
【００３８】
Sb：0.005 〜0.50mass％
また、Sbは、AlＮ析出形態および粒界移動時の良好な集合組織形成のために、有効な成分であり、0.005 mass％未満ではその効果に乏しく、一方0.5 mass％をこえると、逆に粒成長性を阻害するため、 0.005〜0.5 mass％の範囲で添加することが好ましい。
【００３９】
なお、Ni, Sn, Cu, ＰおよびCrなども、集合組織の形成に有利に働くことが確認されており、これらを添加することに問題はない。
しかしながら、Niが 2.0mass％、Snが 1.0mass％、Cuが 1.0mass％、Ｐが 0.3mass％、そしてCrが 3.0mass％を超えると、粒界移動が抑制されて集合組織の形成や粒成長性が阻害されるため、これらの上限値を超えない範囲で各成分を添加することが好ましい。
【００４０】
上記の成分組成に調整した鋼板は、鉄損Ｗ_15/50 が 3.20 W/kg以下で、かつ磁束密度Ｂ₅₀が（1.650 ＋ 0.025×Ｗ_15/50 ）Ｔ以上の磁気特性を有し、しかも加工性およびリサイクル性、さらには低磁場特性に優れたものとなる。
【００４１】
次に、この発明鋼板の製造方法について説明する。
上記の好適成分組成に調整した溶鋼から、通常の造塊−分塊法や連続鋳造法によってスラブを製造してもよいし、100 mm以下の厚さの薄鋳片を直接鋳造法で製造してもよい。
なお、かかる鋳造に際しては、上述したとおり、鋳込み雰囲気、速度などを厳しく管理して、介在物のサイズを制御することが好ましい。
ついで、スラブは通常の方法で加熱して熱間圧延に供するが、鋳造後、加熱せずに直ちに熱間圧延に供してもよい。なお、薄鋳片の場合には、熱間圧延しても良いし、熱間圧延を省略してそのまま以後の工程に進めてもよい。
ついで、必要に応じて熱延板焼鈍を施し、さらに必要に応じて中間焼鈍を挟む１回以上の冷間圧延を施したのち、連続焼鈍を行い、必要に応じて絶縁コーティングを施す。積層した鋼板の鉄損を改善するために、鋼板表面に絶縁コーティングを施すが、この目的のためには、２種類以上の被膜からなる多層膜であってもよいし、樹脂等を混合させたコーティングとしてもよい。
【００４２】
【実施例】
表１に示す成分組成になる鋼スラブを、連続鋳造にて製造した。この鋳造に際し、鋳込み雰囲気、速度などの管理を厳しく行って、介在物のサイズを制御した。
この鋼スラブを、1150℃で50分間加熱後、熱間圧延にて2.3 mm厚の熱延板としたのち、1000℃，１分の熱延板焼鈍を施し、酸洗後、スケールを除去してから、180 ℃の温度で冷間圧延を行って、鋼板Ｇについては0.20mmの最終板厚に、それ以外は全て0.35mmの最終板厚に仕上げた。ついで、水素雰囲気で1000℃, 30秒の再結晶焼鈍を施したのち、半有機コーティング液を塗布し、 300℃で焼き付けて製品板とした。
【００４３】
かくして得られた製品板から、圧延方向と平行および圧延方向と直角にそれぞれサンプルを切り出し、JIS C 2550に準拠して磁束密度および鉄損を測定した。また、得られた製品板の硬さ（HV1)および粒径が 0.1〜3.0 μm の介在物の個数についても測定した。なお、介在物のサイズおよび個数は、サンプル断面について、光学顕微鏡およびＳＥＭを用いて 100〜1000倍で最低10視野程度について撮影し、画像処理装置を用い求めた。
得られた結果を表２に示す。
【００４４】
【表１】

【００４５】
【表２】

【００４６】
表２に示したとおり、成分組成および介在物の個数がこの発明の適正範囲を満足するものはいずれも、磁気特性の良好な製品板が得られている。
また、製品板の硬さも適正であり、良好な加工性を有していることが分かる。
【００４７】
【発明の効果】
かくして、この発明によれば、加工性およびリサイクル性に優れ、しかも低磁場特性に優れた高磁束密度無方向性電磁鋼板を安定して得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】モータ効率に及ぼす磁束密度Ｂ₅₀および鉄損Ｗ_15/50 の影響を示す図である。
【図２】鉄損Ｗ_15/50 に及ぼすAl，SiおよびＮ量の影響を示す図である。
【図３】磁気特性に及ぼす（Ｓ＋Ｏ）合計量の影響を示す図である。[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet that is mainly used as an iron core material for electrical equipment, and in particular, is intended to advantageously improve the workability, recyclability, and low magnetic field characteristics.
[0002]
[Prior art]
In recent years, there has been a strong demand for higher efficiency in electrical equipment in the global movement of energy saving including electric power. In addition, from the viewpoint of downsizing electrical equipment, there is a growing demand for downsizing of iron core materials. Furthermore, recently, in consideration of the environment, it has become an urgent task to cope with recycling of iron core materials in electrical equipment.
[0003]
In order to increase the efficiency of the electrical equipment described above and to reduce the size of the iron core material, it is effective to improve the magnetic properties of the electromagnetic steel sheet used as the iron core material.
Here, in the field of conventional non-oriented electrical steel sheets, in order to reduce the eddy current loss by increasing the electrical resistance as a means of reducing the iron loss, among other magnetic properties, Si, Al, Mn, etc. Techniques for increasing the content have generally been used. However, this method has an essential problem that it cannot escape the decrease in magnetic flux density.
[0004]
On the other hand, not only simply increasing the content of Si, Al, etc., but also reducing C and S, or adding B as described in JP-A-58-15143, Increasing alloy components such as adding Ni as described in Japanese Patent Publication No. 3-281758 is also a generally known method.
Although the iron loss is improved by the method of adding these alloy components, the effect of improving the magnetic flux density is small and not satisfactory. In addition, since the hardness of the steel sheet increases due to the alloy addition and the workability deteriorates, the versatility when processing such a non-oriented electrical steel sheet for use in electrical equipment is poor, and its use is extremely It was limited.
[0005]
Furthermore, several methods for improving the magnetic properties by changing the manufacturing process and improving the degree of accumulation of crystal orientations in the product plate, that is, the texture, have been proposed. For example, JP-A-58-181822 discloses that a steel containing Si: 2.8 to 4.0 mass% and Al: 0.3 to 2.0 mass% is warm-rolled in a temperature range of 200 to 500 ° C., and {100} <UVW> is a method for developing a structure, and JP-A-3-294422 discloses that steel containing Si: 1.5 to 4.0 mass% and Al: 0.1 to 2.0 mass% is hot-rolled, and then 1000 ° C or higher. , A method of developing a {100} structure by combining hot-rolled sheet annealing at 1200 ° C. or less and cold rolling with a reduction ratio of 80 to 90% is disclosed.
[0006]
However, the effect of improving the magnetic properties by these methods is not yet satisfactory, and there are still problems in workability and recyclability.
In other words, if the steel contains a certain amount of Al, the hardness of the steel sheet will increase and workability will be hindered, and when the iron core material is recycled or scrapped by the customer, There was a problem of damaging the electrodes.
[0007]
In addition, when casting motor shafts using recycled iron cores, if 0.1 mass% or more of Al is included, the surface oxidation of the molten steel proceeds during casting and the viscosity increases, and the molten steel is cast into the mold. Since the filling property is deteriorated, there is still a problem where the sound casting is hindered.
[0008]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention advantageously solves the above-mentioned problems, and of course proposes a high magnetic flux density non-oriented electrical steel sheet that is excellent in workability and recyclability, and also excellent in low magnetic field characteristics. Objective.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
If the recyclability is simply improved, the Al content may be reduced to a predetermined level. However, if the Al content is reduced, the magnetic characteristics are inevitably deteriorated accordingly.
Therefore, the inventors conducted intensive research to improve this point, and as a result, when Si is sufficiently contained and the N content is low, both S and O are combined together as a low Al material. It has been found that if it is reduced, the crystal grain growth property is remarkably improved and not only good magnetic properties are obtained, but also low magnetic field properties are improved.
Further, it has been found that the addition of Sb not only promotes the formation of a favorable texture in terms of magnetic properties, but is also useful for adjusting the hardness of the steel sheet.
The present invention is based on the above findings.
[0010]
That is, the gist configuration of the present invention is as follows.
1. Si: 1.5-4.0 mass% and
Mn: 0.005-2.00mass%
And C, Al and N, respectively,
C: 0.0050 mass% or less,
Al: 0.030 mass% or less,
N: Reduced to 0.0017 mass% or less, further reduced S and O to a total of 0.0080 mass% or less, the balance is Fe and inevitable impurities, and among the inclusions contained in the steel, the particle size is It is less than 5000 pieces / mm ^{2 with} 0.1 ~ 3.0 μm, and iron loss W _15/50 ≦ 3.20 W / kg and magnetic flux density B ₅₀ ≧ (1.650 + 0.025 × W _15/50 ) T
Non-oriented electrical steel sheet satisfies the.
[0011]
2. In 1 above,
Sb: 0.005-0.50mass%
Non-oriented electrical steel sheet you characterized by comprising a composition containing.
3. In the above 1 or 2, further, any one or more of Ni , Sn , Cu , P, and Cr is changed to Ni : 2.0 mass % or less, Sn : 1.0 mass % or less, Cu : 1.0 mass % or less, P : 0.3 mass % or less, Cr : 3.0 mass % or less, Non-oriented electrical steel sheet characterized by containing.
[0012]
4). In any of the above 1 to 3, non-oriented electrical steel sheet hardness of the steel sheet you wherein a is 120 HV1 or higher 200 HV1 less.
[0013]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
The elucidation process of the present invention will be described below.
In order to increase the efficiency of electric motors and transformers, it is important to reduce these copper losses and iron losses. To reduce both copper loss and iron loss at the same time, the magnetic flux density of the material must be reduced. There is a need to increase and reduce iron loss.
However, since a specific resistance increasing element such as Si that is generally added to reduce the iron loss decreases the saturation magnetic flux density, it is very difficult to achieve both the iron loss and the magnetic flux density.
In this respect, the improvement of the texture is an excellent means that can achieve both iron loss and magnetic flux density, but this has its own limitations.
[0014]
Under such circumstances, in order to develop a new material, it is extremely important to first know how to balance the iron loss and magnetic flux density of the material to increase the efficiency of electrical equipment.
Therefore, the inventors investigated the motor efficiency in the case where various materials were applied to this iron core using a 500 W brushless DC motor which has recently been generally used. Here, the motor efficiency is the ratio of the output to the input in the DC motor, and can be said to be extremely high if it is 92% or more.
[0015]
The obtained results are shown in FIG.
As shown in the figure, the iron loss of the material is within the range where the iron loss W _15/50 is 3.2 W / kg or less and the magnetic flux density B ₅₀ satisfies (1.650 + 0.025 × W _15/50 ) T or more. It was found that by controlling the magnetic flux density, extremely good motor efficiency can be obtained.
This is a result of a good balance between the iron loss and the copper loss of the device by adjusting the iron loss-magnetic flux density balance of the material.
[0016]
This knowledge should be basically the same not only for DC motors but also for AC induction motors and small transformers.
Therefore, controlling the iron loss and the magnetic flux density within the above-mentioned preferable ranges was used as a guideline for new material development.
[0017]
Then, based on said knowledge, next, the component composition of the non-oriented electrical steel sheet in which an iron loss and magnetic flux density satisfy the said range, and can also ensure favorable workability and recyclability was examined.
First, Al has conventionally been added as necessary for improving the magnetic properties. However, since it hinders workability and recyclability, it is important to reduce Al here.
[0018]
In other words, Al promotes oxidation of the surface of the steel sheet in the manufacturing process of the steel sheet. Therefore, not only does the rolling process accelerate wear of the rolling roll and inhibits the rollability, but also increases the hardness of the steel sheet. However, it is a disadvantageous component in terms of workability, such as increasing the working time and cost by deteriorating the mold when punching.
Also, when casting using scraps of electrical equipment, etc., if Al is included, the surface oxidation of the molten steel proceeds at the time of casting, the viscosity increases, and the moldability of the molten steel deteriorates. In addition, sound castings may not be obtained, and scraps containing Al are poorly recyclable.
[0019]
Therefore, to improve the workability and recyclability, it is effective to reduce the Al content. However, on the other hand, the reduction of Al leads to an increase in magnetic properties, particularly iron loss.
[0020]
However, according to the inventors' research on this point, even if Al is reduced, it is possible to satisfy all of the workability and recyclability, as well as the magnetic properties, if other steel components are appropriately adjusted. However, it was newly investigated.
In other words, the inventors have analyzed the results of many experiments, and when the Si amount is sufficient and the N amount is low, good iron loss characteristics can be obtained even if almost no Al is added. I found out.
Therefore, the following experiments were conducted to clarify the effects of Al and N amounts systematically.
[0021]
First, C: 0.002 mass% and Mn: 0.20 mass% as components were fixed as basic components, and various steel ingots containing various amounts of Si, N and Al were melted. Next, these steel ingots were heated to 1050 ° C and hot rolled to a thickness of 2.3 mm, then subjected to hot-rolled sheet tempering at about 1000 ° C, pickled, and then cold rolled to the final thickness. : After finishing to 0.35 mm, recrystallized annealing was performed at about 1000 ° C for 10 seconds to obtain a product plate.
[0022]
Samples were cut out from these product plates in parallel with the rolling direction and at right angles to the rolling direction, and the iron loss was measured in accordance with JIS C 2550 to obtain the average value.
The obtained results are shown in FIG.
As shown in the figure, it was found that when the Si content is high and the N content is low, the iron loss is remarkably reduced even when Al is in the range of 0.030 mass% or less.
[0023]
As described above, high-grade non-oriented electrical steel sheets with a high Si content have conventionally employed a method of increasing specific electrical resistance by adding Al in order to improve iron loss. In addition, the addition of Al also has the effect of agglomerating and coarsening AlN, which is a precipitate in steel that suppresses crystal grain growth, and promotes crystal grain growth. And in order to obtain these effects, it is necessary to secure a certain amount of Al. Conventionally, the amount of Al is regulated to a range exceeding at least 0.1 mass%, usually containing about 0.4 to 1.0 mass% It had been.
However, according to the above-mentioned experiment by the inventors, even when the Al amount is much lower than the range of the prior art, by controlling the N amount, the texture is as good as or better than when Al is contained. It has been newly found that the iron loss characteristics are improved.
[0024]
As described above, the reason why a good texture develops by reducing the content of Al after reducing N in the material component has not necessarily been clearly clarified, but the inventors, The following is considered in relation to the effect of suppressing the grain boundary migration of impurities.
That is, by reducing Al, the crystal lattice arrangement closer to that of pure iron is approached, so the inherent difference in the moving speed that depends on the grain boundary structure becomes obvious, and the grain growth process associated with recrystallization Only the grain boundaries of the part move preferentially, and growth of many magnetically unfavorable crystal grains such as {111}, {554}, {321} is suppressed, and the {100} strength increases. It is considered that the magnetic properties are improved as a result of the tissue change. In particular, when a sufficient amount of Si is contained and the amount of N is reduced to 0.0030 mass% or less, AlN precipitates are hardly formed, and as a result, grain boundary movement in the direction of increasing the {100} strength is promoted. It is considered to be done.
[0025]
In this way, with the technique of improving the texture by improving the texture without adding a large amount of Al, the amount of Al is reduced, so the recyclability of the material is improved and the amount of alloying elements is reduced. In addition, the saturation magnetic flux density can be increased. Furthermore, when the addition amount of the alloy element is reduced, an increase in the hardness of the steel sheet is suppressed. As a result, the workability of the product is ensured and the application to a general-purpose electrical product is promoted.
[0026]
Next, the inventors conducted a detailed study on the influence of inclusions in the steel for the purpose of enhancing the texture formation and grain growth effects due to the reduction of Al and N described above.
As a result, it was found that inclusions with a size of 0.1 to 3.0 μm had an adverse effect on the formation of texture and grain growth. If S and O in steel were further reduced, the number of inclusions of this size was effectively reduced. It has been found that the iron loss and the magnetic flux density can be improved more stably.
[0027]
That is, even in the case of a component composition in which the amounts of Si, Al, and N are defined within a predetermined range, the expected magnetic flux density B ₅₀ cannot be obtained. In order to clarify this cause, Si A steel ingot with various amounts of S and O, which are trace impurity elements, was melted and subjected to an experiment under the conditions of: 1.5 to 3.5 mass%, Al: 0.0002 to 0.0150 mass%, and N: about 0.0020 mass%. These steel ingots were heated to 1020 ° C. and hot rolled to a thickness of 2.5 mm, then subjected to hot-rolled sheet annealing at about 1000 ° C., pickled, and then cold rolled to obtain a final thickness: Finished to 0.35mm. Subsequently, after cold rolling, recrystallization annealing was performed at about 980 ° C. for 10 seconds to obtain a product plate.
From the product plate thus obtained, samples were cut out in parallel to the rolling direction and at right angles to the rolling direction, and the average magnetic flux density and iron loss were measured in accordance with JIS C 2550.
In addition, the inclusions in the steel were photographed at least about 10 fields of view at 100 to 1000 times using an optical microscope and SEM, and the size and number of the inclusions were determined using an image processing apparatus.
The measured magnetic properties are arranged in B ₅₀ −1.650−0.025 × W _15/50 and shown in FIG. 3 in relation to the number of inclusions.
[0028]
As shown in the figure, when the total amount of S and O is 80 ppm or less and the number of inclusions having a particle size of 0.1 to 3.0 μm is 5000 pieces / mm ² or less, B ₅₀ ≧ It was found that characteristics of 1.650 + 0.025 × W _15/50 were obtained.
The reason for this is not necessarily clear, but when S and O are contained in large amounts, inclusions with a size of 0.1 μm to 3.0 μm are likely to be produced in large amounts. It is considered that a good magnetic flux density can be obtained as a result of preventing this kind of harm by reducing them because they adversely affect the formation of the texture and the growth of crystal grains.
[0029]
In addition, inclusions of this size serve as starting points for introducing dislocations that cause cooling strain during cooling, leading to deterioration of low magnetic field characteristics due to strain, and also leading to a reduction in motor torque.
Therefore, keeping the number of precipitates of the above size within an appropriate range effectively contributes to the improvement of the low magnetic field characteristics and the improvement of the motor torque.
[0030]
Furthermore, in the non-oriented electrical steel sheet according to the present invention, it is preferable to limit the Vickers hardness of the steel sheet to 200 HV1 or less so as not to impair the workability at the consumer. In other words, by reducing Al and suppressing oxidation on the surface of the steel sheet to prevent premature wear of the mold, the workability of the steel sheet is markedly improved by regulating the hardness of the steel sheet to 200 HV1 or less. It will be improved. However, if the hardness of the steel sheet is less than 120 HV1, conversely, the punched end face may be crushed or crushed, hindering removal from the mold, and the burr after punching will increase, Since the space factor may be adversely affected, it is preferably 120 HV1 or higher.
[0031]
This regulation of steel sheet hardness is achieved mainly by reducing Al. However, a large amount of impurity elements exist, the annealing temperature is insufficient in the final annealing, or during annealing. When oxidation or nitridation occurs, it may be difficult to stably obtain a desired hardness. Therefore, it is effective not only to reduce impurities according to the present invention but also to make the annealing in the manufacturing process an atmosphere in which excessive oxidation or nitridation does not occur.
In addition, in this invention, since the amount of Al in steel which becomes the nucleus of oxidation and nitridation is reduced, there is an advantage that oxidation and nitridation hardly occur as compared with other steel types.
[0032]
In addition, the addition of Sb, which has an effect of suppressing oxidation and nitriding, is also effective for regulating the steel sheet hardness to 200 HV1 or less.
Moreover, the addition of Sb is effective in promoting the formation of a texture that is more advantageous in terms of magnetic properties by suppressing the fine precipitation of AlN in the case of low Al and suppressing the grain growth inhibiting action. is there. In order to obtain these effects, Sb is preferably added in the range of 0.005 to 0.50 mass%.
[0033]
Next, the reasons for limiting the respective constituent requirements of the present invention will be described in detail.
First, the component composition of the non-oriented electrical steel sheet of the present invention will be described. In the present invention, it is necessary to contain Si: 1.5 to 4.0 mass% and Mn: 0.005 to 2.00 mass%.
Si: 1.5 to 4.0 mass%
That is, it is necessary to contain Si to increase the electric resistance and reduce the iron loss. To improve the iron loss, it is necessary to contain 1.5 mass% or more. On the other hand, if the Si content exceeds 4.0 mass%, not only the magnetic flux density is lowered, but also the secondary workability of the product is remarkably deteriorated, so the Si content is limited to the range of 1.5 to 4.0 mass%.
[0034]
Mn: 0.005 to 2.00 mass%
Mn is a component necessary for obtaining good hot workability, and for that purpose, the content of at least 0.005 mass% is indispensable. On the other hand, if it exceeds 2.00 mass%, the saturation magnetic flux density is lowered, so the Mn amount is limited to a range of 0.005 to 2.00 mass%.
[0035]
C: 0.0050 mass% or less C is required to be suppressed to 0.0050 mass% or less in order to suppress the deterioration of magnetic aging and to fully exhibit the effect of improving the texture due to the reduction in Al. The reduction of C may be 0.0050 mass% or less at the molten steel stage, and if it exceeds 0.0050 mass% at the molten steel stage, it may be 0.0050 mass% or less by decarburization treatment in the middle process. It is important to keep the C content in the steel sheet during recrystallization annealing to 50 ppm or less.
[0036]
Al: 0.030 mass% or less, N: 0.0017 mass% or less In order to obtain excellent magnetic properties, it is important to reduce the aluminum content to 0.030 mass% or less and reduce the N content to 0.0017 mass% or less. It is.
That is, when the Al content exceeds 0.030 mass%, the texture in the product plate deteriorates and the magnetic flux density decreases, so the content is reduced to 0.030 mass% or less, preferably 0.010 mass% or less. Also, if the N content exceeds 0.0017 mass%, AlN precipitates are formed, which suppresses the development of texture and crystal growth during recrystallization annealing, and the iron loss is greatly deteriorated. 0.0017 mass% or more to reduce under.
[0037]
When S and O are contained in a large amount by 0.0080 mass% or less in total, a large amount of inclusions having a size of 0.1 to 3.0 μm, which adversely affects the formation of texture and the growth of crystal grains, S and O must be reduced to 80 ppm or less in total. Particularly preferred is 50 ppm or less.
Here, in order to effectively reduce the inclusions of the above size, the total amount of S and O is suppressed to 80 ppm or less, the degassing time after the refining of the converter, the casting atmosphere, and the casting speed. It is preferable to sufficiently control the conditions such as.
[0038]
Sb: 0.005 to 0.50 mass%
Sb is an effective component for the formation of AlN precipitates and the formation of a good texture during grain boundary movement, and its effect is poor when it is less than 0.005 mass%. In order to inhibit growth, it is preferable to add in the range of 0.005 to 0.5 mass%.
[0039]
Ni, Sn, Cu, P, Cr, and the like have also been confirmed to have an advantageous effect on the formation of the texture, and there is no problem in adding these.
However, when Ni exceeds 2.0 mass%, Sn exceeds 1.0 mass%, Cu exceeds 1.0 mass%, P exceeds 0.3 mass%, and Cr exceeds 3.0 mass%, grain boundary migration is suppressed and texture formation and grain growth occur. Therefore, it is preferable to add each component within a range not exceeding these upper limit values.
[0040]
The steel sheet adjusted to the above composition has magnetic properties such that the iron loss W _15/50 is 3.20 W / kg or less and the magnetic flux density B ₅₀ is (1.650 + 0.025 × W _15/50 ) T or more. It is excellent in processability and recyclability, as well as low magnetic field characteristics.
[0041]
Next, the manufacturing method of this invention steel plate is demonstrated.
A slab may be produced from the molten steel adjusted to the above preferred component composition by a normal ingot-bundling method or continuous casting method, or a thin cast piece having a thickness of 100 mm or less is produced by a direct casting method. May be.
In this casting, as described above, it is preferable to strictly control the casting atmosphere and speed to control the size of inclusions.
Next, the slab is heated by a normal method and subjected to hot rolling, but may be immediately subjected to hot rolling without being heated after casting. In the case of a thin slab, hot rolling may be performed, or hot rolling may be omitted and the subsequent process may be performed as it is.
Next, hot-rolled sheet annealing is performed if necessary, and further, if necessary, after one or more cold rolling sandwiching the intermediate annealing, continuous annealing is performed, and if necessary, an insulating coating is applied. In order to improve the iron loss of the laminated steel sheets, an insulating coating is applied to the steel sheet surface. For this purpose, a multilayer film composed of two or more kinds of films may be used, or a resin or the like is mixed. It is good also as a coating.
[0042]
【Example】
Steel slabs having the composition shown in Table 1 were produced by continuous casting. In this casting, the size of inclusions was controlled by strictly controlling the casting atmosphere and speed.
This steel slab was heated at 1150 ° C for 50 minutes, then hot rolled into a 2.3 mm thick hot-rolled sheet, then subjected to hot-rolled sheet annealing at 1000 ° C for 1 minute, pickled, and scale removed. Thereafter, cold rolling was performed at a temperature of 180 ° C., and the steel sheet G was finished to a final thickness of 0.20 mm, and all the others were finished to a final thickness of 0.35 mm. Next, after recrystallization annealing at 1000 ° C. for 30 seconds in a hydrogen atmosphere, a semi-organic coating solution was applied and baked at 300 ° C. to obtain a product plate.
[0043]
Samples were cut out from the product plates thus obtained in parallel with the rolling direction and at right angles to the rolling direction, and the magnetic flux density and iron loss were measured in accordance with JIS C 2550. In addition, the hardness (HV1) of the obtained product plate and the number of inclusions having a particle size of 0.1 to 3.0 μm were also measured. The size and the number of inclusions were obtained by photographing the sample cross section with a light microscope and SEM at 100 to 1000 times and at least about 10 fields of view, and using an image processing apparatus.
The obtained results are shown in Table 2.
[0044]
[Table 1]

[0045]
[Table 2]

[0046]
As shown in Table 2, a product plate having good magnetic properties is obtained in any case where the component composition and the number of inclusions satisfy the appropriate range of the present invention.
Moreover, the hardness of a product board is also appropriate and it turns out that it has favorable workability.
[0047]
【The invention's effect】
Thus, according to the present invention, a high magnetic flux density non-oriented electrical steel sheet excellent in workability and recyclability and excellent in low magnetic field characteristics can be obtained stably.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram showing the influence of magnetic flux density B ₅₀ and iron loss W _15/50 on motor efficiency.
FIG. 2 is a diagram showing the influence of Al, Si, and N content on iron loss W _15/50 .
FIG. 3 is a diagram showing the influence of the total amount of (S + O) on magnetic characteristics.

Claims

Si：1.5〜4.0 mass％および
Mn：0.005〜2.00mass％
を含み、かつＣ，AlおよびＮをそれぞれ、
Ｃ：0.0050mass％以下、
Al：0.030 mass％以下、
Ｎ：0.0017mass％以下
に低減し、さらに
ＳおよびＯを合計で0.0080mass％以下
に低減し、残部はFeおよび不可避不純物の組成になり、また鋼中に含まれる介在物のうち、粒径が 0.1〜3.0 μm のものが 5000 個/mm²以下で、さらに
鉄損Ｗ_15/50 ≦ 3.20 W/kgかつ磁束密度Ｂ₅₀≧(1.650＋0.025 ×Ｗ_15/50)Ｔ
を満足することを特徴とする無方向性電磁鋼板。Si: 1.5-4.0 mass% and
Mn: 0.005-2.00mass%
And C, Al and N, respectively,
C: 0.0050 mass% or less,
Al: 0.030 mass% or less,
N: Reduced to 0.0017 mass% or less, further reduced S and O to a total of 0.0080 mass% or less, the balance is Fe and inevitable impurities, and among the inclusions contained in the steel, the particle size is It is less than 5000 pieces / mm ^{2 with} 0.1 ~ 3.0 μm, and iron loss W _15/50 ≦ 3.20 W / kg and magnetic flux density B ₅₀ ≧ (1.650 + 0.025 × W _15/50 ) T
Non-oriented electrical steel sheet satisfies the.

請求項１において、さらに
Sb：0.005〜0.50mass％
を含有する組成になることを特徴とする無方向性電磁鋼板。In claim 1, further
Sb: 0.005-0.50mass%
Non-oriented electrical steel sheet you characterized by comprising a composition containing.

請求項１または２において、さらに、In claim 1 or 2, further NiNi ，, SnSn ，, CuCu ，Ｐおよび, P and CrCr のいずれか１種または２種以上を、Any one or more of NiNi ：: 2.0mass2.0mass ％以下、%Less than, SnSn ：: 1.0mass1.0mass ％以下、%Less than, CuCu ：: 1.0mass1.0mass ％以下、Ｐ：% Or less, P: 0.3mass0.3mass ％以下、%Less than, CrCr ：: 3.0mass3.0mass ％以下で含有することを特徴とする無方向性電磁鋼板。% Non-oriented electrical steel sheet, characterized by being contained in a percentage or less.

請求項１〜３のいずれかにおいて、鋼板の硬さが 120 HV1 以上 200 HV1以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。In claim 1, the non-oriented electrical steel sheet hardness of the steel sheet you wherein a is 120 HV1 or higher 200 HV1 less.