JP4229675B2

JP4229675B2 - Converter device, air conditioner and grid interconnection system

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Publication number: JP4229675B2
Application number: JP2002307415A
Authority: JP
Inventors: 康弘牧野; 哲雄宮本; 晃佐野
Original assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Current assignee: Sanyo Electric Co Ltd
Priority date: 2002-10-22
Filing date: 2002-10-22
Publication date: 2009-02-25
Anticipated expiration: 2022-10-22
Also published as: JP2004147388A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、降圧及び昇圧して安定した直流電圧を出力するコンバータ装置、このコンバータ装置を備えた空気調和装置及びコンバータ装置を備えた系統連系システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、商用電源の交流電圧を整流した直流電圧を、降圧又は昇圧するコンバータ装置が知られている（例えば、特許文献１参照。）。
【０００３】
また、エンジンにて駆動される圧縮機を有する空気調和装置が知られている。
【０００４】
【特許文献１】
特開平１１−４５９６号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、上記のコンバータ装置では、商用電源のように電圧変動がほとんどない安定した電源を用いるのが前提であり、例えば、空気調和装置の圧縮機を駆動するエンジンを動力源とする発電機のように、電圧が変動する電源を用いる場合は、コンバータ装置の出力電圧も不安定になるおそれが生じる。
【０００６】
本発明の目的は、上述の事情を考慮してなされたものであり、入力電圧が変動しても出力電圧の安定化を図るコンバータ装置、コンバータ装置を備えた空気調和装置及びコンバータ装置を備えた系統連系システムを提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
上記課題を解決するため、コンバータ装置は、直流電源ラインに、降圧スイッチング素子とリアクトルと第１ダイオードとを順に設け、前記降圧スイッチング素子の出力端に第２ダイオードの出力端を接続し、前記リアクトルの出力端に昇圧スイッチング素子の出力端を接続し、前記第１ダイオードの出力端にコンデンサの出力端を接続してなり、
前記直流電源ラインの出力端における出力電圧を目標直流電圧に近づけるべく、前記直流電源ラインの入力端における入力電圧が、前記目標直流電圧よりも高い所定の第１電圧を上回った場合、この所定の第１電圧よりも低い所定の第２電圧に低下するまで前記降圧スイッチング素子をＰＷＭ制御するとともに前記昇圧スイッチング素子をＯＦＦ制御し、前記入力電圧が、前記所定の第２電圧を下回った場合、前記所定の第１電圧に上昇するまで前記降圧スイッチング素子をＯＮ制御するとともに前記昇圧スイッチング素子をＰＷＭ制御する制御手段を備えたことを特徴としている。
【０００８】
また、空気調和装置は、上記コンバータ装置と、空調負荷に応じて回転数が制御されるエンジンと、前記エンジンで駆動される圧縮機と、を備え前記コンバータ装置の入力端に前記エンジンを動力源とする発電機を整流器を介して接続したことを特徴とする。
【０００９】
また、系統連系システムは、上記コンバータ装置と、前記コンバータ装置の出力である直流電圧を交流電圧に変換し、商用電力系統に連携して負荷及び又は前記商用電力系統に電力を供給する系統連系インバータ装置と、を備えたことを特徴とする。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施の形態を、図面に基づき説明する。
【００１６】
図１は、本発明に係る空気調和装置の一例としてのガスエンジン駆動型のヒートポンプ式の空気調和装置の第１実施の形態における冷媒回路等を示す回路図である。
【００１７】
この図１に示すように、ヒートポンプ式の空気調和装置１０は、室外機１１、室内機１２及び電力変換装置１３を有してなる。この電力変換装置１３は、例えば、室外機１１に設置される。電力変換装置１３は、交流電圧を直流電圧に変換するコンバータ装置４０と、直流電圧を交流電圧に変換して負荷に電力を供給するインバータ装置４１とを備えている。
【００１８】
室外機１１は室外に設置される。室外機１１の構成を説明すると、室外機１１の室外冷媒配管２７には圧縮機１６が配設されるとともに、この圧縮機１６の吸込側にアキュムレータ１５が配設され、圧縮機１６の吐出側に油分離器１７、逆止弁１８及び四方弁１９が順次配設され、この四方弁１９側に室外熱交換器２０、室外膨張弁２１が順次配設されて構成される。室外熱交換器２０には、負圧を利用してこの室外熱交換器２０へ外気（空気）を送風する室外ファン２２が隣接して配置されている。この室外ファン２２は、室外ファンモータ２３によって駆動される。室外ファン２２は、例えば、軸流ファン（例えば、プロペラファン）である。圧縮機１６は、フレキシブルカップリング（ベルト・プーリー）２４等を介してガスエンジン２５に連結され、このガスエンジン２５により駆動される。
【００１９】
室内機１２は室内に設置され、室内冷媒配管２８に室内熱交換器３０が配設されるとともに、室内冷媒配管２８において室内熱交換器３０の近傍に室内膨張弁３１が配設されて構成される。上記室内熱交換器３０には、これらの室内熱交換器３０から室内へ送風する室内ファン３２が隣接して配置されている。この室内ファン３２は、室内ファンモータ３３によって駆動される。室内ファン３２は、例えば、クロスフローファンである。
【００２０】
室外機１１は、不図示の制御装置により運転制御される。具体的に、制御装置により室外機１１におけるガスエンジン２５（即ち圧縮機１６）の回転数、四方弁１９の切り換え、室外ファン２２の回転数及び室外膨張弁２１の開度等がそれぞれ制御される。
【００２１】
ガスエンジン２５（即ち圧縮機１６）は、空調負荷に応じて回転数が制御される。つまり、空調負荷が低負荷状態であればガスエンジン２５（即ち圧縮機１６）の回転数を低下させる制御が行われ、空調負荷が高負荷状態であればガスエンジン２５（即ち圧縮機１６）の回転数を増加させる制御が行われる。
【００２２】
また、四方弁１９が切り換えられることにより、空気調和装置１０が冷房運転又は暖房運転に設定される。つまり、四方弁１９を冷房側に切り換えたときには、冷媒が実線矢印の如く流れ、室外熱交換器２０が凝縮器に、室内熱交換器２７が蒸発器になって冷房運転状態となり、室内熱交換器２７が室内を冷房する。また、四方弁１９を暖房側に切り換えたときには、冷媒が破線矢印の如く流れ、室内熱交換器２７が凝縮器に、室外熱交換器２０が蒸発器になって暖房運転状態となり、室内熱交換器２７が室内を暖房する。
【００２３】
圧縮機１６を駆動するガスエンジン２３には、商用電源３９以外の電源としての発電機３８が接続されている。つまり、発電機３８は、フレキシブルカップリング（ベルト・プーリー）２６等を介してガスエンジン２５に連結され、このガスエンジン２５を動力源として発電するものである。例えば、この発電機２５は、ガスエンジン２５の駆動により、三相交流電圧を発生するものである。
【００２４】
電力変換装置１３は、三相交流電源の商用電源３９、又は発電機３８を電源として、空気調和装置１０の負荷である室外ファンモータ２３に適した交流電圧（例えば、電圧の振幅や周波数）に変換して室外ファンモータ２３に電力を供給するものである。
【００２５】
図２は、コンバータ装置４０を含む電力変換装置１３の電気回路図である。
【００２６】
電力変換装置１３は、コンバータ装置４０と、インバータ装置４１とを備えている。
【００２７】
本第１実施の形態において、コンバータ装置４０は、変動する交流電圧を入力して安定した所定の直流電圧を出力するＡＣ−ＤＣコンバータである。
【００２８】
つまり、コンバータ装置４０は、発電機３８にて発電された場合の三相交流電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗを入力し、整流及び平滑して直流電圧Ｖｉに変換するＡＣ−ＤＣ変換部４３と、この直流電圧Ｖｉを入力電圧とし、この入力電圧Ｖｉに応じて、出力電圧Ｖｏを目標直流電圧に近づけるべく、昇圧又は降圧するＤＣ−ＤＣ変換部４４と、制御装置４５とを備えている。
【００２９】
尚、三相交流電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗは、それぞれＵ相電圧、Ｖ相電圧、Ｗ相電圧に対応している。
【００３０】
ＡＣ−ＤＣ変換部４３は、整流器４７と、平滑コンデンサ４８とを有してなる。整流器４７は、６つの整流ダイオードＤ１〜Ｄ６を有し、これら整流ダイオードＤ１〜Ｄ６を三相ブリッジ接続している。
【００３１】
具体的に、発電機３８からの交流電源ラインＬ１、Ｌ２、Ｌ３のそれぞれに、整流器４７の各整流ダイオードＤ１、Ｄ３、Ｄ５のアノードが接続され、ハイレベルの直流電源ラインＬ、つまり直流電源ラインＬの入力端Ｐ１に、整流器４７の各整流ダイオードＤ１、Ｄ３、Ｄ５のカソードが接続される。また、発電機３８からの交流電源ラインＬ１、Ｌ２、Ｌ３のそれぞれに、整流器４７の各整流ダイオードＤ２、Ｄ４、Ｄ６のカソードが接続され、ローレベルの直流電源ラインＬ’、つまりローレベルの直流電源ラインＬ’の入力端Ｐ２に、整流器４７の各整流ダイオードＤ２、Ｄ４、Ｄ６のアノードが接続される。
【００３２】
平滑コンデンサ４８は、ハイレベルの直流電源ラインＬの入力端Ｐ１及びローレベルの直流電源ラインＬ’の入力端Ｐ２に接続される。
【００３３】
これによって、直流電源ラインＬの入力端Ｐ１（つまり、直流電源ラインＬ、Ｌ’の入力端Ｐ１、Ｐ２間）には、直流電圧（入力電圧）Ｖｉが印加されることとなる。
【００３４】
ＤＣ−ＤＣ変換部４４は、降圧スイッチング素子であるＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor）５２を有し、このＩＧＢＴ５２の動作により直流電源ラインＬの入力端Ｐ１に入力された入力電圧Ｖｉを降圧する降圧回路５０と、昇圧スイッチング素子であるＩＧＢＴ５３を有し、このＩＧＢＴ５３の動作により直流電源ラインＬの入力端Ｐ１に入力された入力電圧Ｖｉを昇圧する昇圧回路５１とを備えている。
【００３５】
具体的に、直流電源ラインＬに、降圧スイッチング素子であるＩＧＢＴ５２と、リアクトル５４と、第１ダイオード５５とを順に設け、ＩＧＢＴ５２の出力端であるコレクタに第２ダイオード５６の出力端であるカソードを接続し、リアクトル５４の出力端に昇圧スイッチング素子であるＩＧＢＴ５３の出力端であるエミッタを接続し、第１ダイオード５５の出力端であるカソードにコンデンサ５７の出力端を接続してなる。
【００３６】
本第１実施の形態において、リアクトル５４は、降圧回路５０及び昇圧回路５１に含まれるものである。
【００３７】
尚、各ＩＧＢＴ５２、５３には、電流の逆流の発生に対する保護を行う保護ダイオード５８、５９がそれぞれ設けられている。さらに、コンデンサ５７の出力端Ｑ１には、ＤＣ−ＤＣ変換部４４への電流の逆流を防止する逆流防止ダイオード６０が直流電源ラインＬに設けられている。そして、図２に示すように、コンバータ装置４０の直流電源ラインＬの出力端を、逆流防止ダイオード６０の出力端Ｑ１’（カソード側）としている。逆流防止ダイオード６０における電圧降下は、出力電圧Ｖｏに対して無視できる程度に小さいので、直流電源ラインＬの出力端Ｑ１’と、点Ｑ１とは略同電位であるといえる。また、直流電源ラインＬ’の出力端Ｑ２’と点Ｑ２とは、同電位である。
【００３８】
制御装置４５は、コンバータ装置４０、即ちＤＣ−ＤＣ変換部４４を制御するものである。つまり、制御装置４５は、直流電源ラインＬの点Ｑ１（即ち、直流電源ラインＬ、Ｌ’の点Ｑ１、Ｑ２間）における出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔに近づけるべく、直流電源ラインＬの入力端Ｐ１（即ち、直流電源ラインＬ、Ｌ’の入力端Ｐ１、Ｐ２間）における入力電圧Ｖｉに応じて、ＩＧＢＴ５２及び５３の動作を制御する。
【００３９】
制御装置４５は、入力電圧Ｖｉを検出（つまり、測定）する入力電圧検出部６１と、出力電圧Ｖｏを検出（つまり、測定）する出力電圧検出部６２と、各ＩＧＢＴ５２、５３にゲート信号であるＰＷＭ信号Ａ、Ｂのそれぞれを出力するドライブ回路６３と、このドライブ回路６３を動作させるための制御を行うマイクロコンピュータ６４とを備えている。
【００４０】
このマイクロコンピュータ６４には、図示を省略したＲＯＭが接続されており、このＲＯＭに記憶されている制御プログラムに基づいて、コンバータ装置４０、つまりＤＣ−ＤＣ変換部４４の出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔにすべく、入力電圧Ｖｉに応じて各ＩＧＢＴ５２、５３に出力するＰＷＭ信号Ａ、Ｂの出力を制御するものである。
【００４１】
さらに、制御装置４５は、フラグＦＧを０または１に設定する機能を備えている。具体的には、マイクロコンピュータ６４がフラグＦＧを設定し、そのフラグＦＧの値を記憶するものである。
【００４２】
そして、制御装置４５は、フラグＦＧが１であれば、降圧の制御を行い、フラグＦＧが０であれば、昇圧の制御を行う。
【００４３】
具体的に、降圧の制御を行う場合、制御装置４５は、ＩＧＢＴ５２のゲートにＰＷＭ信号Ａを出力してＩＧＢＴ５２をＰＷＭ制御するとともに、ＩＧＢＴ５３のゲートに電圧を印加せず、ＩＧＢＴ５３をＯＦＦ状態にして昇圧動作を行わないようにＩＧＢＴ５３をＯＦＦ制御するものである。このＩＧＢＴ５２のＰＷＭ制御、即ち、ＰＷＭ信号Ａのパルス幅の調整（デューティ比の調整）により、降圧の制御が行われる。
【００４４】
例えば、図３に示すように、降圧制御を行っている場合、入力電圧Ｖｉに応じて出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔにすべく、ＩＧＢＴ５２のゲートに入力するＰＷＭ信号Ａのパルス幅（デューティ比）を調整する。つまり、入力電圧Ｖｉが低下してきたらＰＷＭ信号ＡにおけるＯＮ期間Ｘを長くするように、ＰＷＭ信号Ａのパルス幅（デューティ比）を調整する。これによって、出力電圧Ｖｏを一定に保つことができる。言い換えれば、入力電圧Ｖｉが変動しても、出力電圧Ｖｏを一定の電圧に安定して出力することが可能である。
【００４５】
また、昇圧の制御を行う場合、制御装置４５は、ＩＧＢＴ５２のゲートに電圧を印加してＩＧＢＴ５２をＯＮ状態にして導通状態にするＯＮ制御を行うとともに、ＩＧＢＴ５３のゲートにＰＷＭ信号Ｂを出力してＩＧＢＴ５３をＰＷＭ制御するものである。このＩＧＢＴ５３のＰＷＭ制御、即ち、ＰＷＭ信号Ｂのパルス幅の調整（デューティ比の調整）により、昇圧の制御が行われる。
【００４６】
例えば、図４に示すように、昇圧制御を行っている場合、入力電圧Ｖｉに応じて出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔにすべく、ＩＧＢＴ５３のゲートに入力するＰＷＭ信号Ｂのパルス幅（デューティ比）を調整する。つまり、入力電圧Ｖｉが上昇してきたらＰＷＭ信号ＢにおけるＯＮ期間Ｙを短くするように、ＰＷＭ信号Ｂのパルス幅（デューティ比）を調整する。これによって、出力電圧Ｖｏを一定に保つことができる。言い換えれば、入力電圧Ｖｉが変動しても、出力電圧Ｖｏを一定の電圧に安定して出力することが可能である。
【００４７】
つまり、制御装置４５は、出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔに近づけるべく、降圧の制御を行う場合は、出力電圧Ｖｏに基づいてＩＧＢＴ５２へのＰＷＭ信号のデューティ比を調整し、昇圧の制御を行う場合は、出力電圧Ｖｏに基づいてＩＧＢＴ５３へのＰＷＭ信号のデューティ比を調整している。
【００４８】
ここで、例えば、発電機３８の発電により生じる電圧、即ち、入力電圧Ｖｉが所定電圧以下のときには、負荷であるファンモータ２３への電力供給量が著しく低下してしまうので、商用電源３９から電力供給できるように、昇圧を行わないようにしてもよい。この所定電圧とは、負荷への電力供給量が著しく低下してしまうような電圧である。
【００４９】
図２において、インバータ装置４１は、コンバータ装置４０の出力電圧Ｖｏと、商用電源３９を整流して平滑した直流電圧とのうち、いずれか高いほうの直流電圧を、負荷であるファンモータ２３に適した交流電圧に変換して、ファンモータ２３に電力供給するものである。
【００５０】
制御装置４５が、例えば、入力電圧Ｖｉが所定の電圧（例えば、３３３［Ｖ］）以上の場合は降圧、入力電圧Ｖｉが所定の電圧（例えば、３３３［Ｖ］）未満の（又は下回る）場合は昇圧して出力電圧Ｖｏを一定にする制御を行う場合は、入力電圧Ｖｉが略所定の電圧（例えば、３３３［Ｖ］）のときに、降圧制御及び昇圧制御を頻繁に切り替えるようなことになる。このような、動作を繰り返すと、出力電圧Ｖｏが不安定になるおそれが生じる。
【００５１】
本第１実施の形態では、制御装置４５が、降圧制御及び昇圧制御を頻繁に切り替えるような動作行わないように、昇圧制御から降圧制御に切り替えるときの入力電圧Ｖｉとの比較対象である所定の電圧と、降圧制御から昇圧制御に切り替えるときの入力電圧Ｖｉとの比較対象である所定の電圧とに電圧差を設けている。
【００５２】
以下、コンバータ装置４０における制御装置４５の制御動作について、図５に示すフローチャートを参照しながら説明する。
【００５３】
まず、制御装置４５は、入力電圧Ｖｉを検出（つまり、測定）する（ステップＳ１）。
【００５４】
次いで、制御装置４５は、入力電圧Ｖｉが、所定の第１電圧ＶＨ（例えば、３４３［Ｖ］）を上回っているか否かを判別する（ステップＳ２）。
【００５５】
ステップＳ２の判別において、入力電圧Ｖｉが、所定の第１電圧ＶＨ（例えば、３４３［Ｖ］）を上回っていれば（ステップＳ２；Ｙｅｓ）、制御装置４５は、フラグＦＧを１に設定し、降圧の制御を開始し（ステップＳ３）、ステップＳ１の処理に移行する。つまり、制御装置４５は、フラグＦＧが１であれば、降圧の制御を行う。
【００５６】
ステップＳ２の判別において、入力電圧Ｖｉが、所定の第１電圧ＶＨ（例えば、３４３［Ｖ］）を下回っていれば（ステップＳ２；Ｎｏ）、制御装置４５は、入力電圧Ｖｉが、所定の第１電圧ＶＨ（例えば、３４３［Ｖ］）よりも低い所定の第２電圧ＶＬ（例えば、３３３［Ｖ］）を下回っているか否かを判別する（ステップＳ４）。
【００５７】
ステップＳ４の判別において、入力電圧Ｖｉが、所定の第２電圧ＶＬ（例えば、３３３［Ｖ］）を下回っていれば（ステップＳ２；Ｙｅｓ）、制御装置４５は、フラグＦＧを０に設定し、昇圧の制御を開始し（ステップＳ５）、ステップＳ１の処理に移行する。つまり、制御装置４５は、フラグＦＧが０であれば、昇圧の制御を行う。
【００５８】
ステップＳ４の判別において、入力電圧Ｖｉが、所定の第２電圧ＶＬ（例えば、３３３［Ｖ］）を上回っていれば（ステップＳ４；Ｎｏ）、制御装置４５は、フラグＦＧの値に対応する昇降圧の制御を継続し、ステップＳ１の処理に移行する。
【００５９】
図６は、制御装置４５による図５に示す昇降圧の制御動作の概略を示す説明図である。
【００６０】
制御装置４５は、フラグＦＧが０であれば昇圧の制御を行い、フラグＦＧが１であれば降圧の制御を行うものであるが、昇圧の制御を行っているときに、入力電圧Ｖｉが所定の第１電圧ＶＨを上回ればフラグＦＧを１に設定して降圧の制御を行い、降圧の制御を行っているときに、入力電圧Ｖｉが所定の第２電圧ＶＬを下回ればフラグＦＧを０に設定して、昇圧の制御を行うものである。
【００６１】
言い換えれば、制御装置４５は、直流電源ラインＬの出力端Ｑ１における出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔに近づけるべく、直流電源ラインＬの入力端Ｐ１における入力電圧Ｖｉが、所定の第１電圧ＶＨを上回った場合、この所定の第１電圧ＶＨよりも低い所定の第２電圧ＶＬに低下するまでＩＧＢＴ５２を動作させ、入力電圧Ｖｉが、所定の第２電圧ＶＬを下回った場合、所定の第１電圧ＶＨに上昇するまでＩＧＢＴ５３を動作させる制御を行う。
【００６２】
つまり、昇圧制御から降圧制御に切り替えるときの入力電圧Ｖｉとの比較対照である所定の第１電圧ＶＨと、降圧制御から昇圧制御に切り替えるときの入力電圧Ｖｉとの比較対照である所定の第２電圧ＶＬとに、電圧差ΔＶ（＝ＶＨ−ＶＬ）を設けているので、昇圧制御及び降圧制御が頻繁に切り替わって出力電圧Ｖｏが不安定になるのを防止することができる。つまり、昇圧制御と降圧制御とを頻繁に切り替えるようなことがないので、制御装置４５の制御性が向上し、また、出力電圧Ｖｏをより安定に一定の電圧に保つことができる。
【００６３】
所定の第１電圧ＶＨ及び所定の第２電圧ＶＬは、コンバータ装置４０のＤＣ−ＤＣ変換部４４における電圧降下を勘案し、出力電圧Ｖｏの目標である目標直流電圧Ｖｔの値よりも高く設定するのが好ましい。
【００６４】
つまり、実際は、ＤＣ−ＤＣ変換部４４にわずかに存在する抵抗成分における電圧降下があるので、この抵抗成分による電圧降下を見込んで所定の第１電圧ＶＨ及び所定の第２電圧ＶＬを、出力電圧Ｖｏの目標である目標直流電圧Ｖｔの値よりも高く設定している。
【００６５】
さらに、電圧差ΔＶは、目標直流電圧Ｖｔよりも高い所定の第１電圧ＶＨに達するまでに入力電圧Ｖｉを昇圧しても、出力電圧Ｖｏが目標直流電圧Ｖｔを中心とする所定の電圧範囲内（例えば、目標直流電圧Ｖｔの２［％］以内）に納まるように設定されるのが好ましい。これによって、昇圧制御と降圧制御とを頻繁に切り替えるようなことがないので、制御装置４５の制御性が向上し、また、出力電圧Ｖｏをより安定に一定の電圧に保つことができる。
【００６６】
以上、本第１実施の形態によれば、ガスエンジン２５を動力源とする発電機３８により発電される電圧が変動する場合であっても、降圧回路５０および昇圧回路５１により、安定した一定の直流電圧を出力することができる。
【００６７】
また、本第１実施の形態によれば、圧縮機１６を駆動するガスエンジン２５を動力源とする発電機３８により発電した電力を、安定して空気調和装置１０の負荷（例えば、ファンモータ２３）に供給することができる。つまり、外部電源である商用電源３９の電力消費を少なくすることができ、且つ安定した電力を負荷に供給することができる。
【００６８】
また、本第１実施の形態によれば、制御装置４５が、出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔに近づけるべく、入力電圧Ｖｉが、目標直流電圧Ｖｔよりも高い所定の第１電圧ＶＨを上回った場合、この所定の第１電圧ＶＨよりも低い所定の第２電圧ＶＬに低下するまでＩＧＢＴ５２をＰＷＭ制御し、入力電圧Ｖｉが、所定の第２電圧ＶＬを下回った場合、所定の第１電圧ＶＨに上昇するまでＩＧＢＴ５３をＰＷＭ制御し、更に出力電圧Ｖｏに基づいて、ＩＧＢＴ５２、５３へのＰＷＭ信号のデューティ比を調整するようにしたことから、入力電圧Ｖｉが変動しても、より安定した一定の直流電圧を出力することができる。
【００６９】
以上、上記の第１実施の形態では、コンバータ装置４０にＡＣ−ＤＣ変換部４３を含む場合について説明したが、直流電圧を発生する直流電圧発生手段（例えば太陽電池、風力発電など自然エネルギーを利用したものも当然含まれる。）を、このコンバータ装置４０に接続する場合は、ＡＣ−ＤＣ変換部４３は省略可能である。
【００７０】
また、上記の第１実施の形態では、降圧スイッチング素子として、ＩＧＢＴを用いる場合について説明したが、これに限るものではなく、別のスイッチング素子、例えば、バイポーラトランジスタ、ＦＥＴ、ＭＯＳＦＥＴ等のいかなるスイッチング素子を用いても構わない。また、昇圧スイッチング素子として、ＩＧＢＴを用いる場合について説明したが、これに限るものではなく、別のスイッチング素子、例えば、バイポーラトランジスタ、ＦＥＴ、ＭＯＳＦＥＴ等のいかなるスイッチング素子を用いても構わない。
【００７１】
また、上記の第１実施の形態では、負荷としてファンモータ２３である場合を説明したが、これに限るものではなく、いかなる負荷であっても構わない。
【００７２】
また、コンバータ装置４０に逆流防止ダイオード６０が含まれている場合について説明したが、これに限るものではなく、コンバータ装置４０に逆流防止ダイオード６０が含まれない場合であってもよい。この場合、直流電源ラインＬの出力端は、点Ｑ１となる。
【００７３】
次に、第２実施の形態としてのコンバータ装置の電気回路図を図７に示す。
【００７４】
この図７において、８０は、コンバータ装置であり、図２と同様の部分については、同一の符号を付すことにより説明を省略する。
【００７５】
コンバータ装置８０は、変動する交流電圧を入力して安定した所定の直流電圧を出力するＡＣ−ＤＣコンバータである。
【００７６】
つまり、コンバータ装置８０は、発電機３８にて発電された場合の三相交流電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗを入力し、整流及び所定の出力電圧に調整するサイリスタ整流部８１、昇圧回路５１、及び制御装置８２を備え、このサイリスタ整流器８１の出力端８１Ａ、８１Ｂに接続される直流電源ラインＬ、Ｌ’に、サイリスタ整流部８１の出力電圧を平滑する平滑コンデンサ４８と、昇圧スイッチング素子であるＩＧＢＴ５３を有してこのＩＧＢＴ５３の動作により直流電源ラインＬに入力された直流電圧を昇圧する昇圧回路５１とを設けている。
【００７７】
サイリスタ整流部８１は、６つのサイリスタＡ１〜Ａ６を有し、これらサイリスタＡ１〜Ａ６を三相ブリッジ接続している。
【００７８】
具体的に、発電機３８からの交流電源ラインＬ１、Ｌ２、Ｌ３のそれぞれに、サイリスタ整流器８１の各サイリスタＡ１、Ａ３、Ａ５のアノードが接続され、ハイレベルの直流電源ラインＬに、サイリスタ整流器８１の各サイリスタＡ１、Ａ３、Ａ５のカソードが接続される。また、発電機３８からの交流電源ラインＬ１、Ｌ２、Ｌ３のそれぞれに、サイリスタ整流器８１の各サイリスタＡ２、Ａ４、Ａ６のカソードが接続され、ローレベルの直流電源ラインＬ’に、サイリスタ整流器８１の各サイリスタＡ２、Ａ４、Ａ６のアノードが接続される。
【００７９】
制御装置８２は、コンバータ装置８０を制御するものである。つまり、制御装置８２は、交流電源ラインＬ１〜Ｌ３間における線間電圧Ｖｉ’（例えば、交流電源ラインＬ２、Ｌ３間の線間電圧Ｖｉ’）を入力電圧Ｖｉ’とし、直流電源ラインＬにおける点Ｑ１の出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔに近づけるべく、入力電圧Ｖｉ’に応じて、サイリスタ整流器８１（即ち、サイリスタＡ１〜Ａ６）の点弧のタイミング及びＩＧＢＴ５３の動作を制御する。
【００８０】
この入力電圧Ｖｉ’は、交流電圧のピーク値である。
【００８１】
制御装置８２は、入力電圧Ｖｉ’を検出（つまり、測定）する入力電圧検出部８３と、出力電圧Ｖｏを検出（つまり、測定）する出力電圧検出部６２と、サイリスタ整流部８１のサイリスタＡ１〜Ａ６におけるゲートへのトリガパルスＴの出力、及びＩＧＢＴ５３のゲートへのゲート信号であるＰＷＭ信号Ｂの出力を行うドライブ回路８４と、このドライブ回路８４を動作させるための制御を行うマイクロコンピュータ８５とを備えている。
【００８２】
このマイクロコンピュータ８５には、図示を省略したＲＯＭが接続されており、このＲＯＭに記憶されている制御プログラムに基づいて、コンバータ装置８０の出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔにすべく、入力電圧Ｖｉ’に応じて、サイリスタ整流部８１のサイリスタＡ１〜Ａ６のゲートに出力するトリガパルスＴ、及びＩＧＢＴ５３に出力するＰＷＭ信号Ｂの出力を制御するものである。
【００８３】
さらに、制御装置８２は、フラグＦＧを０または１に設定する機能を備えている。具体的には、マイクロコンピュータ８５がフラグＦＧを設定し、そのフラグＦＧの値を記憶するものである。
【００８４】
そして、制御装置８２は、フラグＦＧが１であれば、降圧の制御を行い、フラグＦＧが０であれば、昇圧の制御を行う。
【００８５】
図８に、サイリスタ整流器８１のサイリスタＡ１〜Ａ６にトリガパルスＴを入力したときのターンオン期間（図８中（ａ）〜（ｆ））と、サイリスタ整流器８１に入力される相電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗ（図８中（ｇ））とを示す。
【００８６】
まず、サイリスタ整流器８１において、最大の直流電圧を出力する場合について説明する。
【００８７】
制御装置８２は、まず、図８（ａ）及び（ｄ）を参照し、Ｕ相電圧Ｖｕに対してサイリスタ整流器８１の出力端８１Ａにおける出力電圧を最大にすべく、Ｕ相電圧Ｖｕのピーク値よりも早い位相でサイリスタＡ１及びＡ４にトリガパルスＴｕを出力する。これによって、サイリスタＡ１及びＡ４は、ターンオン期間Ｒｕ中ターンオンしていることになる。次いで、図８（ａ）及び（ｆ）を参照し、Ｗ相電圧Ｖｗに対してサイリスタ整流器８１の出力端８１Ａにおける出力電圧を最大にすべく、Ｗ相電圧Ｖｗのピーク値よりも早い位相でサイリスタＡ１及びＡ６にトリガパルスＴｗを出力する。これによって、サイリスタＡ１及びＡ６は、ターンオン期間Ｒｗ中ターンオンしていることとなる。次いで、図８（ｃ）及び（ｆ）を参照し、Ｖ相電圧Ｖｖに対してサイリスタ整流器８１の出力端８１Ａにおける出力電圧を最大にすべく、Ｖ相電圧Ｖｖのピーク値よりも早い位相でサイリスタＡ４及びＡ６にトリガパルスＴｖを出力する。これによって、サイリスタＡ３及びＡ６は、ターンオン期間Ｒｗ中ターンオンしていることになる。以下、図８中（ａ）〜（ｆ）のごとく、トリガパルスＴｕ、Ｔｖ、Ｔｗが出力され、各サイリスタＡ１〜Ａ６が点弧されて、サイリスタ整流器８１は、ダイオードを三相ブリッジ接続した場合の出力電圧と同様の直流電圧を出力する。
【００８８】
尚、図８中、（ａ）〜（ｆ）におけるターンオン期間Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗの斜線部分は、各相電圧Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗは、０にはなっていないが、各相電流が０になる可能性のある領域で、各相電流が０になる場合、対応するサイリスタは、自動的に消弧され、ターンオフ状態となる。
【００８９】
次に、サイリスタ整流器８１において、降圧する場合について説明する。
【００９０】
図９は、制御装置８２が各サイリスタＡ１〜Ａ６に出力するトリガパルスＴ（Ｔｕ、Ｔｖ、Ｔｗ）のタイミングを示しており、トリガパルスＴの出力するタイミングを遅らせれば（具体的には、トリガパルスＴの出力する位相を遅らせれば）、サイリスタＡ１〜Ａ６のターンオン期間Ｒ（Ｒｕ、Ｒｖ、Ｒｗ）が短くなり、サイリスタ整流器８１の出力端８１Ａにおける出力電圧である直流電圧は降圧される。図９（ａ）におけるトリガパルスＴｍは、サイリスタ整流器８１の出力電圧が最大となる場合のトリガパルスＴである。
【００９１】
つまり、降圧を行う場合、制御装置８２は、入力電圧Ｖｉ’に応じて出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔにすべく、サイリスタ整流器８１に最大出力電圧となるトリガパルスＴｍのタイミングよりも位相を遅らせたタイミングでトリガパルスＴの出力を調整するとともに、ＩＧＢＴ５３のゲートに電圧を印加せず、ＩＧＢＴ５３をＯＦＦ状態にして昇圧動作を行わないようにＩＧＢＴ５３をＯＦＦ制御する。
【００９２】
昇圧を行う場合、制御装置８２は、入力電圧Ｖｉ’に応じて出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔにすべく、サイリスタ整流器８１に最大出力電圧となるトリガパルスＴｍのタイミングでトリガパルスＴを出力するとともに、ＩＧＢＴ５３のゲートにＰＷＭ信号Ｂを出力してＩＧＢＴ５３をＰＷＭ制御する。このとき、サイリスタ整流器８１を常時ＯＮ制御するようにしてもよい。
【００９３】
制御装置８２は、直流電源ラインＬの出力端Ｑ１における出力電圧Ｖｏを目標直流電圧Ｖｔに近づけるべく、サイリスタ整流器８１に入力される交流電圧Ｖｉ’のピーク値が、目標直流電圧Ｖｔよりも高い所定の第３電圧ＶＨ’を上回った場合、この所定の第３電圧ＶＨ’よりも低い所定の第４電圧ＶＬ’に低下するまでサイリスタ整流器８２の出力電圧の降圧を調整するとともに昇圧スイッチング素子であるＩＧＢＴ５３をＯＦＦ制御し、交流電圧Ｖｉ’のピーク値が、所定の第４電圧ＶＬ’を下回った場合、所定の第３電圧ＶＨ’に上昇するまで、サイリスタ整流器８１に最大出力電圧となるトリガパルスＴｍのタイミングでトリガパルスＴを出力するとともに、ＩＧＢＴ５３のゲートにＰＷＭ信号Ｂを出力してＩＧＢＴ５３をＰＷＭ制御する。
【００９４】
この第２実施の形態において、制御装置８２は、第１実施の形態における制御装置４５の制御動作（図５）を、入力電圧Ｖｉを入力電圧Ｖｉ’とし、所定の第１電圧ＶＨを所定の第３電圧ＶＨ’とし、所定の第２電圧ＶＨを所定の第４電圧ＶＨ’とした場合と同様の制御動作を行うものである。
【００９５】
以上、第２実施の形態においても、第１実施の形態と同様の効果を奏するものである。
【００９６】
また、第３実施の形態として、図１０に示すように、コンバータ装置４０（８０）を系統連系システム１００に適用することが可能である。
【００９７】
図１０において、系統連系システム１００は、コンバータ装置４０（８０）と、コンバータ装置４０（８０）の出力である直流電圧を交流電圧に変換し、商用電力系統１０３に連系して負荷１０２又は商用電力系統１０３に電力を供給する系統連系インバータ装置１０１とを備えている。また、系統連系インバータ装置１０１と、商用電力系統１０３との間の電力線には、切換器１０４が設けられており、この切換器１０４によって負荷１０２又は商用電力系統１０３への電力供給が行われる。このコンバータ装置４０（８０）の入力側には、電圧変動のある発電機３８が設けられており、このコンバータ装置４０（８０）によって安定した直流電圧が系統連系インバータ１０１に供給されるものである。
【００９８】
以上、本発明を上記実施の形態に基づいて説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００９９】
【発明の効果】
本発明によれば、コンバータ装置の入力電圧が変動してもコンバータ装置の出力電圧の安定化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る空気調和装置の第１実施の形態における冷媒回路等を示す回路図である。
【図２】第１実施の形態におけるコンバータ装置を含む電力変換装置を示す電気回路図である。
【図３】コンバータ装置の降圧制御を行った場合の説明図である。
【図４】コンバータ装置の昇圧動作を行った場合の説明図である。
【図５】コンバータ装置の制御装置の制御動作を示すフローチャートである。
【図６】コンバータ装置の制御装置の制御動作を示す説明図である。
【図７】第２実施の形態におけるコンバータ装置を含む電力変換装置を示す電気回路図である。
【図８】サイリスタ整流部の動作を示す説明図であり、（ａ）〜（ｆ）は、サイリスタ整流部のサイリスタのターンオン期間及び入力されるトリガパルスを示す図であり、（ｇ）は、各相の入力電圧を示す図である。
【図９】降圧制御する場合のトリガパルスのタイミングを示す図であり、（ａ）は、出力電圧を最大にする場合であり、（ｂ）は、降圧する場合であり、（ｃ）は、さらに降圧する場合である。
【図１０】第３実施の形態における系統連系システムを示すブロック図である。
【符号の説明】
１０空気調和装置
１３電力変換装置
１６圧縮機
２５ガスエンジン（エンジン）
３８発電機
３９商用電源
４０、８０コンバータ装置
４５、８２制御装置
５０降圧回路
５１昇圧回路
５２ＩＧＢＴ（降圧スイッチング素子）
５３ＩＧＢＴ（昇圧スイッチング素子）
５４リアクトル
５５第１ダイオード
５６第２ダイオード
５７コンデンサ
８１サイリスタ整流器
Ｌ、Ｌ’ 直流電源ライン[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a converter device that outputs a stable DC voltage by stepping down and boosting, an air conditioner that includes the converter device, and a grid interconnection system that includes the converter device.
[0002]
[Prior art]
In general, a converter device that steps down or boosts a DC voltage obtained by rectifying an AC voltage of a commercial power supply is known (see, for example, Patent Document 1).
[0003]
There is also known an air conditioner having a compressor driven by an engine.
[0004]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 11-4596
[0005]
[Problems to be solved by the invention]
However, the above converter device is premised on the use of a stable power source with little voltage fluctuation, such as a commercial power source, such as a generator that uses an engine that drives a compressor of an air conditioner as a power source. In addition, when a power supply whose voltage varies is used, the output voltage of the converter device may become unstable.
[0006]
An object of the present invention is made in consideration of the above-described circumstances, and includes a converter device that stabilizes an output voltage even when an input voltage fluctuates, an air conditioner including the converter device, and a converter device. The purpose is to provide a grid interconnection system.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
  To solve the above problem,In the converter device, a step-down switching element, a reactor, and a first diode are sequentially provided in a DC power supply line, an output end of a second diode is connected to an output end of the step-down switching element, and a step-up switching element is connected to the output end of the reactor And connecting the output terminal of the capacitor to the output terminal of the first diode,
In order to bring the output voltage at the output end of the DC power supply line closer to the target DC voltage, when the input voltage at the input end of the DC power supply line exceeds a predetermined first voltage higher than the target DC voltage, the predetermined voltage PWM control of the step-down switching element and OFF control of the step-up switching element until the voltage drops to a predetermined second voltage lower than the first voltage, and when the input voltage falls below the predetermined second voltage, The step-down switching element is controlled to be ON-controlled until the voltage rises to a predetermined first voltage, and the control means for PWM-controlling the step-up switching element is provided.
[0008]
  In addition, the air conditionerA converter device; an engine whose rotational speed is controlled in accordance with an air conditioning load; and a compressor driven by the engine; and a generator using the engine as a power source at an input end of the converter device via a rectifier. It is characterized by being connected.
[0009]
  Also,Grid interconnection systemthe aboveA converter device, and a grid-connected inverter device that converts a DC voltage, which is an output of the converter device, into an AC voltage and supplies power to the load and / or the commercial power system in cooperation with the commercial power system. It is characterized by.
[0015]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0016]
FIG. 1 is a circuit diagram showing a refrigerant circuit and the like in a first embodiment of a gas engine driven heat pump type air conditioner as an example of an air conditioner according to the present invention.
[0017]
As shown in FIG. 1, the heat pump type air conditioner 10 includes an outdoor unit 11, an indoor unit 12, and a power conversion device 13. This power converter 13 is installed in the outdoor unit 11, for example. The power conversion device 13 includes a converter device 40 that converts an AC voltage into a DC voltage, and an inverter device 41 that converts the DC voltage into an AC voltage and supplies power to a load.
[0018]
The outdoor unit 11 is installed outdoors. Explaining the configuration of the outdoor unit 11, the compressor 16 is disposed in the outdoor refrigerant pipe 27 of the outdoor unit 11, and the accumulator 15 is disposed on the suction side of the compressor 16, and the discharge side of the compressor 16 is disposed. The oil separator 17, the check valve 18 and the four-way valve 19 are sequentially arranged, and the outdoor heat exchanger 20 and the outdoor expansion valve 21 are sequentially arranged on the four-way valve 19 side. An outdoor fan 22 that blows outside air (air) to the outdoor heat exchanger 20 by using negative pressure is disposed adjacent to the outdoor heat exchanger 20. The outdoor fan 22 is driven by an outdoor fan motor 23. The outdoor fan 22 is, for example, an axial fan (for example, a propeller fan). The compressor 16 is connected to a gas engine 25 via a flexible coupling (belt / pulley) 24 and the like, and is driven by the gas engine 25.
[0019]
The indoor unit 12 is installed indoors, and an indoor heat exchanger 30 is disposed in the indoor refrigerant pipe 28, and an indoor expansion valve 31 is disposed in the vicinity of the indoor heat exchanger 30 in the indoor refrigerant pipe 28. The An indoor fan 32 that blows air from these indoor heat exchangers 30 to the room is disposed adjacent to the indoor heat exchanger 30. The indoor fan 32 is driven by an indoor fan motor 33. The indoor fan 32 is, for example, a cross flow fan.
[0020]
Operation of the outdoor unit 11 is controlled by a control device (not shown). Specifically, the control device controls the rotational speed of the gas engine 25 (that is, the compressor 16) in the outdoor unit 11, the switching of the four-way valve 19, the rotational speed of the outdoor fan 22, the opening degree of the outdoor expansion valve 21, and the like. .
[0021]
The rotation speed of the gas engine 25 (that is, the compressor 16) is controlled according to the air conditioning load. That is, if the air conditioning load is low, control is performed to reduce the rotational speed of the gas engine 25 (ie, the compressor 16). If the air conditioning load is high, the control of the gas engine 25 (ie, the compressor 16) is performed. Control for increasing the rotational speed is performed.
[0022]
Moreover, the air-conditioning apparatus 10 is set to the cooling operation or the heating operation by switching the four-way valve 19. That is, when the four-way valve 19 is switched to the cooling side, the refrigerant flows as indicated by solid arrows, the outdoor heat exchanger 20 becomes the condenser, the indoor heat exchanger 27 becomes the evaporator, and the cooling operation state is set. A vessel 27 cools the room. When the four-way valve 19 is switched to the heating side, the refrigerant flows as indicated by broken arrows, the indoor heat exchanger 27 becomes a condenser, the outdoor heat exchanger 20 becomes an evaporator, and a heating operation state is established. A device 27 heats the room.
[0023]
A generator 38 as a power source other than the commercial power source 39 is connected to the gas engine 23 that drives the compressor 16. That is, the generator 38 is connected to the gas engine 25 via the flexible coupling (belt / pulley) 26 and the like, and generates electricity using the gas engine 25 as a power source. For example, the generator 25 generates a three-phase AC voltage by driving the gas engine 25.
[0024]
The power conversion device 13 uses a commercial power supply 39 or a generator 38 as a three-phase AC power supply as a power source to generate an AC voltage (for example, voltage amplitude or frequency) suitable for the outdoor fan motor 23 that is a load of the air conditioner 10. The electric power is converted and supplied to the outdoor fan motor 23.
[0025]
FIG. 2 is an electric circuit diagram of the power conversion device 13 including the converter device 40.
[0026]
The power conversion device 13 includes a converter device 40 and an inverter device 41.
[0027]
In the first embodiment, the converter device 40 is an AC-DC converter that inputs a varying AC voltage and outputs a stable predetermined DC voltage.
[0028]
That is, the converter device 40 receives the three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw generated by the generator 38, rectifies and smoothes them, and converts them into a DC voltage Vi. A DC voltage Vi is used as an input voltage, and a DC-DC converter 44 that boosts or steps down the output voltage Vo so as to approach the target DC voltage according to the input voltage Vi and a control device 45 are provided.
[0029]
The three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw correspond to the U-phase voltage, the V-phase voltage, and the W-phase voltage, respectively.
[0030]
The AC-DC converter 43 includes a rectifier 47 and a smoothing capacitor 48. The rectifier 47 has six rectifier diodes D1 to D6, and these rectifier diodes D1 to D6 are connected in a three-phase bridge.
[0031]
Specifically, the anodes of the rectifier diodes D1, D3, and D5 of the rectifier 47 are connected to the AC power supply lines L1, L2, and L3 from the generator 38, respectively, and the high-level DC power supply line L, that is, the DC power supply line. The cathodes of the rectifier diodes D1, D3, D5 of the rectifier 47 are connected to the input terminal P1 of L. Further, the cathodes of the rectifier diodes D2, D4, and D6 of the rectifier 47 are connected to the AC power supply lines L1, L2, and L3 from the generator 38, respectively, so that the low-level DC power supply line L ′, that is, the low-level DC power is supplied. The anodes of the rectifier diodes D2, D4, D6 of the rectifier 47 are connected to the input terminal P2 of the power supply line L ′.
[0032]
The smoothing capacitor 48 is connected to the input terminal P1 of the high-level DC power supply line L and the input terminal P2 of the low-level DC power supply line L ′.
[0033]
As a result, a DC voltage (input voltage) Vi is applied to the input terminal P1 of the DC power supply line L (that is, between the input terminals P1 and P2 of the DC power supply lines L and L ′).
[0034]
The DC-DC converter 44 includes an IGBT (Insulated Gate Bipolar Transistor) 52 that is a step-down switching element, and a step-down circuit that steps down the input voltage Vi input to the input terminal P1 of the DC power supply line L by the operation of the IGBT 52. And a booster circuit 51 that boosts the input voltage Vi input to the input terminal P1 of the DC power supply line L by the operation of the IGBT53.
[0035]
Specifically, the DC power supply line L is provided with an IGBT 52 as a step-down switching element, a reactor 54, and a first diode 55 in this order, and a cathode that is an output terminal of the second diode 56 is connected to a collector that is an output terminal of the IGBT 52. The output terminal of the reactor 54 is connected to the emitter that is the output terminal of the IGBT 53 that is a step-up switching element, and the output terminal of the capacitor 57 is connected to the cathode that is the output terminal of the first diode 55.
[0036]
In the first embodiment, the reactor 54 is included in the step-down circuit 50 and the step-up circuit 51.
[0037]
Each of the IGBTs 52 and 53 is provided with protection diodes 58 and 59 for protecting against the occurrence of reverse current flow. Further, a reverse current prevention diode 60 for preventing a reverse current flow to the DC-DC converter 44 is provided in the DC power supply line L at the output terminal Q1 of the capacitor 57. As shown in FIG. 2, the output terminal of the DC power supply line L of the converter device 40 is used as the output terminal Q <b> 1 ′ (cathode side) of the backflow prevention diode 60. Since the voltage drop in the backflow prevention diode 60 is negligibly small with respect to the output voltage Vo, it can be said that the output terminal Q1 'of the DC power supply line L and the point Q1 have substantially the same potential. Further, the output terminal Q2 'and the point Q2 of the DC power supply line L' have the same potential.
[0038]
The control device 45 controls the converter device 40, that is, the DC-DC conversion unit 44. That is, the control device 45 inputs the DC power supply line L in order to bring the output voltage Vo at the point Q1 of the DC power supply line L (that is, between the points Q1 and Q2 of the DC power supply lines L and L ′) closer to the target DC voltage Vt. The operations of the IGBTs 52 and 53 are controlled according to the input voltage Vi at the terminal P1 (that is, between the input terminals P1 and P2 of the DC power supply lines L and L ′).
[0039]
The control device 45 is a gate signal to the input voltage detector 61 that detects (that is, measures) the input voltage Vi, the output voltage detector 62 that detects (that is, measures) the output voltage Vo, and the IGBTs 52 and 53. A drive circuit 63 that outputs each of the PWM signals A and B, and a microcomputer 64 that performs control for operating the drive circuit 63 are provided.
[0040]
A ROM (not shown) is connected to the microcomputer 64. Based on a control program stored in the ROM, the output voltage Vo of the converter device 40, that is, the DC-DC converter 44, is set to the target DC voltage. In order to obtain Vt, the output of the PWM signals A and B output to the IGBTs 52 and 53 is controlled according to the input voltage Vi.
[0041]
Further, the control device 45 has a function of setting the flag FG to 0 or 1. Specifically, the microcomputer 64 sets a flag FG and stores the value of the flag FG.
[0042]
The control device 45 performs step-down control if the flag FG is 1, and performs step-up control if the flag FG is zero.
[0043]
Specifically, when performing step-down control, the control device 45 outputs the PWM signal A to the gate of the IGBT 52 to perform PWM control of the IGBT 52, does not apply a voltage to the gate of the IGBT 53, and turns off the IGBT 53. The IGBT 53 is OFF-controlled so as not to perform the boosting operation. The step-down control is performed by the PWM control of the IGBT 52, that is, the adjustment of the pulse width of the PWM signal A (adjustment of the duty ratio).
[0044]
For example, as shown in FIG. 3, when the step-down control is performed, the pulse width (duty ratio) of the PWM signal A input to the gate of the IGBT 52 in order to set the output voltage Vo to the target DC voltage Vt according to the input voltage Vi. ). That is, when the input voltage Vi decreases, the pulse width (duty ratio) of the PWM signal A is adjusted so that the ON period X in the PWM signal A is lengthened. As a result, the output voltage Vo can be kept constant. In other words, even if the input voltage Vi varies, it is possible to stably output the output voltage Vo to a constant voltage.
[0045]
In addition, when performing boost control, the control device 45 applies ON voltage to the gate of the IGBT 52 to turn on the IGBT 52 to make it conductive, and outputs the PWM signal B to the gate of the IGBT 53. The IGBT 53 is subjected to PWM control. The step-up control is performed by the PWM control of the IGBT 53, that is, the adjustment of the pulse width of the PWM signal B (adjustment of the duty ratio).
[0046]
For example, as shown in FIG. 4, when boost control is performed, the pulse width (duty ratio) of the PWM signal B input to the gate of the IGBT 53 in order to set the output voltage Vo to the target DC voltage Vt according to the input voltage Vi. ). That is, when the input voltage Vi increases, the pulse width (duty ratio) of the PWM signal B is adjusted so as to shorten the ON period Y in the PWM signal B. As a result, the output voltage Vo can be kept constant. In other words, even if the input voltage Vi varies, it is possible to stably output the output voltage Vo to a constant voltage.
[0047]
In other words, the control device 45 adjusts the duty ratio of the PWM signal to the IGBT 52 on the basis of the output voltage Vo when performing step-down control so that the output voltage Vo approaches the target DC voltage Vt, and performs step-up control. In this case, the duty ratio of the PWM signal to the IGBT 53 is adjusted based on the output voltage Vo.
[0048]
Here, for example, when the voltage generated by the power generation of the generator 38, that is, the input voltage Vi is equal to or lower than a predetermined voltage, the amount of power supplied to the fan motor 23 that is a load is significantly reduced. The voltage may not be boosted so that it can be supplied. This predetermined voltage is a voltage that significantly reduces the amount of power supplied to the load.
[0049]
In FIG. 2, the inverter device 41 is suitable for the fan motor 23 that is a load, whichever is higher between the output voltage Vo of the converter device 40 and the DC voltage obtained by rectifying and smoothing the commercial power supply 39. The power is supplied to the fan motor 23 after being converted into an alternating voltage.
[0050]
When the control device 45 is, for example, a step-down when the input voltage Vi is a predetermined voltage (for example, 333 [V]) or higher, and the input voltage Vi is less than (or lower than) the predetermined voltage (for example, 333 [V]) In the case of performing control to increase the output voltage Vo by boosting, the step-down control and the step-up control are frequently switched when the input voltage Vi is a substantially predetermined voltage (for example, 333 [V]). Become. If such an operation is repeated, the output voltage Vo may become unstable.
[0051]
In the first embodiment, the control device 45 does not perform an operation that frequently switches between step-down control and step-up control, and is a predetermined target that is compared with the input voltage Vi when switching from step-up control to step-down control. A voltage difference is provided between the voltage and a predetermined voltage to be compared with the input voltage Vi when switching from step-down control to step-up control.
[0052]
Hereinafter, the control operation of the control device 45 in the converter device 40 will be described with reference to the flowchart shown in FIG.
[0053]
First, the control device 45 detects (that is, measures) the input voltage Vi (step S1).
[0054]
Next, the control device 45 determines whether or not the input voltage Vi exceeds a predetermined first voltage VH (for example, 343 [V]) (step S2).
[0055]
In step S2, if the input voltage Vi exceeds a predetermined first voltage VH (eg, 343 [V]) (step S2; Yes), the control device 45 sets the flag FG to 1, Step-down control is started (step S3), and the process proceeds to step S1. That is, if the flag FG is 1, the control device 45 performs step-down control.
[0056]
In step S2, if the input voltage Vi is lower than a predetermined first voltage VH (eg, 343 [V]) (step S2; No), the controller 45 determines that the input voltage Vi is a predetermined first voltage. It is determined whether or not the voltage is lower than a predetermined second voltage VL (for example, 333 [V]) lower than one voltage VH (for example, 343 [V]) (step S4).
[0057]
If it is determined in step S4 that the input voltage Vi is lower than a predetermined second voltage VL (eg, 333 [V]) (step S2; Yes), the control device 45 sets the flag FG to 0, Boost control is started (step S5), and the process proceeds to step S1. That is, if the flag FG is 0, the control device 45 controls boosting.
[0058]
If it is determined in step S4 that the input voltage Vi exceeds a predetermined second voltage VL (eg, 333 [V]) (step S4; No), the control device 45 moves up and down corresponding to the value of the flag FG. The pressure control is continued and the process proceeds to step S1.
[0059]
6 is an explanatory diagram showing an outline of the control operation of the step-up / step-down shown in FIG.
[0060]
The control device 45 performs boost control when the flag FG is 0, and performs step-down control when the flag FG is 1, while the input voltage Vi is a predetermined value during the step-up control. If the voltage exceeds the first voltage VH, the flag FG is set to 1 to perform step-down control. When the step-down control is performed, the flag FG is set to 0 if the input voltage Vi falls below the predetermined second voltage VL. It is set to control boosting.
[0061]
In other words, the control device 45 causes the input voltage Vi at the input terminal P1 of the DC power supply line L to be equal to the predetermined first voltage VH in order to bring the output voltage Vo at the output terminal Q1 of the DC power supply line L closer to the target DC voltage Vt. When the voltage exceeds the predetermined second voltage VL lower than the predetermined first voltage VH, the IGBT 52 is operated. When the input voltage Vi falls below the predetermined second voltage VL, the predetermined first voltage Control is performed to operate the IGBT 53 until it rises to VH.
[0062]
That is, a predetermined first voltage VH that is a comparison with the input voltage Vi when switching from the step-up control to the step-down control and a predetermined second that is a comparison between the input voltage Vi when switching from the step-down control to the step-up control. Since the voltage difference ΔV (= VH−VL) is provided to the voltage VL, it is possible to prevent the output voltage Vo from becoming unstable due to frequent switching between the step-up control and the step-down control. That is, since there is no frequent switching between step-up control and step-down control, the controllability of the control device 45 is improved, and the output voltage Vo can be maintained at a constant voltage more stably.
[0063]
The predetermined first voltage VH and the predetermined second voltage VL are set to be higher than the value of the target DC voltage Vt that is the target of the output voltage Vo in consideration of the voltage drop in the DC-DC converter 44 of the converter device 40. Is preferred.
[0064]
That is, in reality, there is a voltage drop in the resistance component that is slightly present in the DC-DC conversion unit 44, and therefore the predetermined first voltage VH and the predetermined second voltage VL are output to the output voltage in anticipation of the voltage drop due to the resistance component. It is set higher than the value of the target DC voltage Vt that is the target of Vo.
[0065]
Furthermore, even if the input voltage Vi is boosted before the voltage difference ΔV reaches the predetermined first voltage VH higher than the target DC voltage Vt, the output voltage Vo is within a predetermined voltage range centered on the target DC voltage Vt. It is preferably set so as to fall within (for example, within 2 [%] of the target DC voltage Vt). As a result, there is no frequent switching between step-up control and step-down control, so that the controllability of the control device 45 is improved, and the output voltage Vo can be maintained at a constant voltage more stably.
[0066]
As described above, according to the first embodiment, even when the voltage generated by the generator 38 using the gas engine 25 as a power source fluctuates, the step-down circuit 50 and the step-up circuit 51 provide a stable and constant value. A DC voltage can be output.
[0067]
Further, according to the first embodiment, the power generated by the generator 38 that uses the gas engine 25 that drives the compressor 16 as a power source is stably supplied to the load (for example, the fan motor 23) of the air conditioner 10. ) Can be supplied. That is, the power consumption of the commercial power supply 39, which is an external power supply, can be reduced, and stable power can be supplied to the load.
[0068]
Further, according to the first embodiment, the control device 45 causes the input voltage Vi to exceed the predetermined first voltage VH higher than the target DC voltage Vt so that the output voltage Vo approaches the target DC voltage Vt. In this case, the IGBT 52 is PWM-controlled until the voltage drops to a predetermined second voltage VL lower than the predetermined first voltage VH. When the input voltage Vi falls below the predetermined second voltage VL, the predetermined first voltage VH Since the IGBT 53 is PWM-controlled until it rises to a higher value, and the duty ratio of the PWM signal to the IGBTs 52 and 53 is adjusted based on the output voltage Vo, even if the input voltage Vi fluctuates, it is more stable and constant. DC voltage can be output.
[0069]
As described above, in the first embodiment, the case where the converter device 40 includes the AC-DC conversion unit 43 has been described. However, a DC voltage generating unit that generates a DC voltage (for example, using natural energy such as a solar cell or wind power generation). Of course, the AC-DC converter 43 can be omitted when the converter device 40 is connected.
[0070]
In the first embodiment, the IGBT is used as the step-down switching element. However, the present invention is not limited to this, and any other switching element such as a bipolar transistor, FET, or MOSFET can be used. May be used. Moreover, although the case where IGBT was used as a step-up switching element was demonstrated, it is not restricted to this, Any switching elements, such as a bipolar transistor, FET, MOSFET, etc., may be used.
[0071]
In the first embodiment, the fan motor 23 is described as the load. However, the present invention is not limited to this, and any load may be used.
[0072]
Moreover, although the case where the backflow prevention diode 60 was included in the converter apparatus 40 was demonstrated, it is not restricted to this, The case where the backflow prevention diode 60 is not included in the converter apparatus 40 may be sufficient. In this case, the output end of the DC power supply line L is a point Q1.
[0073]
Next, an electric circuit diagram of the converter device as the second embodiment is shown in FIG.
[0074]
In FIG. 7, reference numeral 80 denotes a converter device, and the same parts as those in FIG.
[0075]
The converter device 80 is an AC-DC converter that inputs a varying AC voltage and outputs a stable predetermined DC voltage.
[0076]
That is, the converter device 80 receives the three-phase AC voltages Vu, Vv, and Vw generated by the generator 38, rectifies and adjusts the voltage to a predetermined output voltage, the booster circuit 51, and the control The DC power supply lines L and L ′ connected to the output terminals 81A and 81B of the thyristor rectifier 81 are provided with a smoothing capacitor 48 that smoothes the output voltage of the thyristor rectifier 81 and an IGBT 53 that is a boost switching element. And a booster circuit 51 that boosts the DC voltage input to the DC power supply line L by the operation of the IGBT 53.
[0077]
The thyristor rectifier 81 has six thyristors A1 to A6, and these thyristors A1 to A6 are connected in a three-phase bridge.
[0078]
Specifically, the anodes of the thyristors A1, A3, and A5 of the thyristor rectifier 81 are connected to the AC power supply lines L1, L2, and L3 from the generator 38, and the thyristor rectifier 81 is connected to the high-level DC power supply line L. Are connected to the cathodes of the thyristors A1, A3, A5. In addition, the cathodes of the thyristors A2, A4, and A6 of the thyristor rectifier 81 are connected to the AC power supply lines L1, L2, and L3 from the generator 38, and the thyristor rectifier 81 is connected to the low-level DC power supply line L ′. The anodes of the thyristors A2, A4, A6 are connected.
[0079]
The control device 82 controls the converter device 80. That is, the control device 82 sets the line voltage Vi ′ between the AC power supply lines L1 to L3 (for example, the line voltage Vi ′ between the AC power supply lines L2 and L3) as the input voltage Vi ′ and sets the point in the DC power supply line L. In order to bring the output voltage Vo of Q1 close to the target DC voltage Vt, the timing of ignition of the thyristor rectifier 81 (that is, thyristors A1 to A6) and the operation of the IGBT 53 are controlled according to the input voltage Vi ′.
[0080]
This input voltage Vi 'is the peak value of the AC voltage.
[0081]
The control device 82 includes an input voltage detector 83 that detects (that is, measures) the input voltage Vi ′, an output voltage detector 62 that detects (that is, measures) the output voltage Vo, and the thyristors A1 to A1 of the thyristor rectifier 81. A drive circuit 84 that outputs a trigger pulse T to the gate in A6 and outputs a PWM signal B that is a gate signal to the gate of the IGBT 53, and a microcomputer 85 that performs control for operating the drive circuit 84 I have.
[0082]
The microcomputer 85 is connected to a ROM (not shown). Based on a control program stored in the ROM, the input voltage Vi is set so that the output voltage Vo of the converter device 80 becomes the target DC voltage Vt. According to ', the trigger pulse T output to the gates of the thyristors A1 to A6 of the thyristor rectifier 81 and the output of the PWM signal B output to the IGBT 53 are controlled.
[0083]
Further, the control device 82 has a function of setting the flag FG to 0 or 1. Specifically, the microcomputer 85 sets a flag FG and stores the value of the flag FG.
[0084]
The control device 82 performs step-down control if the flag FG is 1, and performs step-up control if the flag FG is zero.
[0085]
FIG. 8 shows a turn-on period ((a) to (f) in FIG. 8) when the trigger pulse T is input to the thyristors A1 to A6 of the thyristor rectifier 81, and the phase voltages Vu, Vv, Vw ((g) in FIG. 8).
[0086]
First, the case where the thyristor rectifier 81 outputs the maximum DC voltage will be described.
[0087]
First, referring to FIGS. 8A and 8D, the control device 82 refers to the peak value of the U-phase voltage Vu so as to maximize the output voltage at the output terminal 81A of the thyristor rectifier 81 with respect to the U-phase voltage Vu. The trigger pulse Tu is output to the thyristors A1 and A4 at an earlier phase. As a result, the thyristors A1 and A4 are turned on during the turn-on period Ru. Next, referring to FIGS. 8A and 8F, in order to maximize the output voltage at the output terminal 81A of the thyristor rectifier 81 with respect to the W-phase voltage Vw, the phase is earlier than the peak value of the W-phase voltage Vw. A trigger pulse Tw is output to thyristors A1 and A6. As a result, the thyristors A1 and A6 are turned on during the turn-on period Rw. Next, referring to FIGS. 8C and 8F, in order to maximize the output voltage at the output terminal 81A of the thyristor rectifier 81 with respect to the V-phase voltage Vv, the phase is earlier than the peak value of the V-phase voltage Vv. A trigger pulse Tv is output to thyristors A4 and A6. As a result, the thyristors A3 and A6 are turned on during the turn-on period Rw. Hereinafter, as shown in FIGS. 8A to 8F, trigger pulses Tu, Tv, and Tw are output, the thyristors A1 to A6 are fired, and the thyristor rectifier 81 has a three-phase bridge connection. A DC voltage similar to the output voltage is output.
[0088]
In FIG. 8, the shaded portions of the turn-on periods Ru, Rv, and Rw in (a) to (f) indicate that the phase voltages Vu, Vv, and Vw are not 0, but the phase currents are 0. When each phase current becomes 0 in the potential region, the corresponding thyristor is automatically extinguished and turned off.
[0089]
Next, the case where the voltage is lowered in the thyristor rectifier 81 will be described.
[0090]
FIG. 9 shows the timing of the trigger pulse T (Tu, Tv, Tw) output from the control device 82 to each of the thyristors A1 to A6. If the timing of outputting the trigger pulse T is delayed (specifically, If the phase of the trigger pulse T is delayed), the turn-on periods R (Ru, Rv, Rw) of the thyristors A1 to A6 are shortened, and the DC voltage that is the output voltage at the output terminal 81A of the thyristor rectifier 81 is stepped down. . The trigger pulse Tm in FIG. 9A is a trigger pulse T when the output voltage of the thyristor rectifier 81 becomes maximum.
[0091]
That is, when performing step-down, the control device 82 delays the phase from the timing of the trigger pulse Tm that becomes the maximum output voltage in the thyristor rectifier 81 in order to set the output voltage Vo to the target DC voltage Vt according to the input voltage Vi ′. At the same time, the output of the trigger pulse T is adjusted, and no voltage is applied to the gate of the IGBT 53, and the IGBT 53 is turned off so that the IGBT 53 is turned off and no boosting operation is performed.
[0092]
When boosting, the control device 82 outputs a trigger pulse T to the thyristor rectifier 81 at the timing of the trigger pulse Tm that is the maximum output voltage in order to set the output voltage Vo to the target DC voltage Vt according to the input voltage Vi ′. At the same time, the PWM signal B is output to the gate of the IGBT 53 to control the IGBT 53 by PWM. At this time, the thyristor rectifier 81 may be always ON-controlled.
[0093]
The control device 82 has a predetermined value in which the peak value of the AC voltage Vi ′ input to the thyristor rectifier 81 is higher than the target DC voltage Vt so that the output voltage Vo at the output terminal Q1 of the DC power supply line L approaches the target DC voltage Vt. When the voltage exceeds the third voltage VH ′, the output voltage of the thyristor rectifier 82 is stepped down until the voltage drops to a predetermined fourth voltage VL ′ lower than the predetermined third voltage VH ′. When the IGBT 53 is turned OFF and the peak value of the AC voltage Vi ′ falls below the predetermined fourth voltage VL ′, the trigger pulse that becomes the maximum output voltage is supplied to the thyristor rectifier 81 until it rises to the predetermined third voltage VH ′. A trigger pulse T is output at the timing Tm, and a PWM signal B is output to the gate of the IGBT 53 to control the IGBT 53 by PWM control. To.
[0094]
In the second embodiment, the control device 82 performs the control operation (FIG. 5) of the control device 45 in the first embodiment using the input voltage Vi as the input voltage Vi ′ and the predetermined first voltage VH as the predetermined value. The control operation is the same as when the third voltage VH ′ is used and the predetermined second voltage VH is the predetermined fourth voltage VH ′.
[0095]
As mentioned above, also in 2nd Embodiment, there exists an effect similar to 1st Embodiment.
[0096]
Moreover, as 3rd Embodiment, as shown in FIG. 10, it is possible to apply the converter apparatus 40 (80) to the grid connection system 100. As shown in FIG.
[0097]
In FIG. 10, the grid interconnection system 100 converts the converter device 40 (80) and the DC voltage that is the output of the converter device 40 (80) into an AC voltage, and is linked to the commercial power system 103 to load 102 or And a grid interconnection inverter device 101 for supplying power to the commercial power grid 103. Further, a switch 104 is provided on the power line between the grid-connected inverter device 101 and the commercial power system 103, and power is supplied to the load 102 or the commercial power system 103 by the switch 104. . A generator 38 with voltage fluctuation is provided on the input side of the converter device 40 (80), and a stable DC voltage is supplied to the grid interconnection inverter 101 by the converter device 40 (80). is there.
[0098]
As mentioned above, although this invention was demonstrated based on the said embodiment, this invention is not limited to this.
[0099]
【The invention's effect】
According to the present invention, the output voltage of the converter device can be stabilized even if the input voltage of the converter device varies.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a circuit diagram showing a refrigerant circuit and the like in a first embodiment of an air conditioner according to the present invention.
FIG. 2 is an electric circuit diagram showing a power conversion device including the converter device in the first embodiment.
FIG. 3 is an explanatory diagram when the step-down control of the converter device is performed.
FIG. 4 is an explanatory diagram when a boosting operation of a converter device is performed.
FIG. 5 is a flowchart showing a control operation of the control device of the converter device.
FIG. 6 is an explanatory diagram showing a control operation of the control device of the converter device.
FIG. 7 is an electric circuit diagram showing a power conversion device including a converter device according to a second embodiment.
FIG. 8 is an explanatory diagram showing the operation of the thyristor rectifier, (a) to (f) are diagrams showing the turn-on period of the thyristor of the thyristor rectifier and the input trigger pulse, and (g) It is a figure which shows the input voltage of each phase.
FIGS. 9A and 9B are diagrams illustrating trigger pulse timings when performing step-down control. FIG. 9A illustrates a case where the output voltage is maximized, FIG. 9B illustrates a case where step-down control is performed, and FIG. This is the case where the pressure is further lowered.
FIG. 10 is a block diagram showing a grid interconnection system in a third embodiment.
[Explanation of symbols]
10 Air conditioner
13 Power converter
16 Compressor
25 Gas engine (engine)
38 Generator
39 Commercial power supply
40, 80 converter device
45, 82 Control device
50 Step-down circuit
51 Booster circuit
52 IGBT (Step-down switching element)
53 IGBT (step-up switching element)
54 Reactor
55 1st diode
56 Second diode
57 capacitors
81 Thyristor Rectifier
L, L 'DC power line

Claims

直流電源ラインに、降圧スイッチング素子とリアクトルと第１ダイオードとを順に設け、前記降圧スイッチング素子の出力端に第２ダイオードの出力端を接続し、前記リアクトルの出力端に昇圧スイッチング素子の出力端を接続し、前記第１ダイオードの出力端にコンデンサの出力端を接続してなり、A step-down switching element, a reactor, and a first diode are sequentially provided on the DC power supply line, an output terminal of the second diode is connected to an output terminal of the step-down switching element, and an output terminal of the boost switching element is connected to the output terminal of the reactor. And connecting the output end of the capacitor to the output end of the first diode,
前記直流電源ラインの出力端における出力電圧を目標直流電圧に近づけるべく、前記直流電源ラインの入力端における入力電圧が、前記目標直流電圧よりも高い所定の第１電圧を上回った場合、この所定の第１電圧よりも低い所定の第２電圧に低下するまで前記降圧スイッチング素子をＰＷＭ制御するとともに前記昇圧スイッチング素子をＯＦＦ制御し、前記入力電圧が、前記所定の第２電圧を下回った場合、前記所定の第１電圧に上昇するまで前記降圧スイッチング素子をＯＮ制御するとともに前記昇圧スイッチング素子をＰＷＭ制御する制御手段を備えたことを特徴とするコンバータ装置。In order to bring the output voltage at the output end of the DC power supply line closer to the target DC voltage, when the input voltage at the input end of the DC power supply line exceeds a predetermined first voltage higher than the target DC voltage, the predetermined voltage PWM control of the step-down switching element and OFF control of the step-up switching element until the voltage drops to a predetermined second voltage lower than the first voltage, and when the input voltage falls below the predetermined second voltage, A converter device comprising control means for performing ON control of the step-down switching element until it rises to a predetermined first voltage and PWM controlling the step-up switching element.

請求項１記載のコンバータ装置と、A converter device according to claim 1;
空調負荷に応じて回転数が制御されるエンジンと、An engine whose rotation speed is controlled according to the air conditioning load;
前記エンジンで駆動される圧縮機と、を備え A compressor driven by the engine,
前記コンバータ装置の入力端に前記エンジンを動力源とする発電機を整流器を介して接続したことを特徴とする空気調和装置。An air conditioner characterized in that a generator using the engine as a power source is connected to an input end of the converter device via a rectifier.

請求項１記載のコンバータ装置と、A converter device according to claim 1;
前記コンバータ装置の出力である直流電圧を交流電圧に変換し、商用電力系統に連携して負荷及び又は前記商用電力系統に電力を供給する系統連系インバータ装置と、A grid-connected inverter device that converts a DC voltage that is the output of the converter device into an AC voltage, and supplies power to the load and / or the commercial power system in cooperation with the commercial power system;
を備えたことを特徴とする系統連系システム。A grid interconnection system characterized by comprising: