JP4192314B2 - 超臨界冷凍サイクル - Google Patents
超臨界冷凍サイクル Download PDFInfo
- Publication number
- JP4192314B2 JP4192314B2 JP30285098A JP30285098A JP4192314B2 JP 4192314 B2 JP4192314 B2 JP 4192314B2 JP 30285098 A JP30285098 A JP 30285098A JP 30285098 A JP30285098 A JP 30285098A JP 4192314 B2 JP4192314 B2 JP 4192314B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working chamber
- pressure
- refrigerant
- oil
- compressor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Rotary Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【発明の属する技術分野】
本発明は、圧縮機に関するもので、高圧側(放熱器側)の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクル用圧縮機に適用して有効である。
【0002】
【従来の技術】
圧縮機の圧縮機構を潤滑する手段として、例えば実開昭59−119992号公報に記載の発明では、圧縮機構から流出する冷媒(流体)から潤滑油を分離するオイル分離器(オイルセパレータ)を設けるとともに、オイルセパレータにて分離されて貯油部に蓄えられた潤滑油を吐出圧と吸入圧との差圧を利用して圧縮機構の吸入側に戻している。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、超臨界冷凍サイクルでは、吐出圧がフロンを冷媒とする冷凍サイクル(以下、この冷凍サイクルをフロンサイクルと呼ぶ。)の約10倍以上高いため、吐出圧と吸入圧との差圧もフロンサイクルの約5〜8倍と大きい。
このため、上記公報に記載のごとく、吐出圧と吸入圧との差圧を利用して単純に潤滑油を圧縮機構に供給すると、圧縮機構に供給される潤滑油の量が過度に増加してしまうという問題が発生する。
【0004】
この問題に対しては、貯油部に連なるオイル通路の通路断面積を小さくして、圧縮機構に供給される潤滑油の量が過度に増加することを防止するといった手段が考えられる。
しかし、超臨界冷凍サイクルでは、吐出圧と吸入圧との差圧はフロンサイクルの約5〜8倍と大きいので、単純にオイル通路の通路断面積を小さくすると、通路断面積を過度に小さくする必要があり、オイル通路に異物が詰まる可能性がある。このため、圧縮機構に安定的に潤滑油を供給することができず、圧縮機の性能及び信頼性を損なうおそれがある。
【0005】
本発明は、上記点に鑑み、圧縮機構に安定的に潤滑油を供給することを目的とする。
【0006】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記目的を達成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項1に記載の発明では、冷媒を吸入圧縮する圧縮機(100)と、圧縮機(100)から吐出する冷媒を冷却するとともに、内部の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる放熱器(200)と、放熱器(200)から流出する冷媒を減圧する減圧器(400)と、減圧器(400)から流出する冷媒を蒸発させる蒸発器(300)とを有し、冷媒として二酸化炭素を用い、圧縮機(100)は、ハウジング(110)と、ハウジング(110)に対して固定された固定スクロール(120)、及び固定スクロール(120)に対して旋回する旋回スクロール(130)により流体を吸入圧縮する複数個の作動室(V)を構成するとともに、旋回スクロール(130)の旋回に連動して作動室(V)を固定スクロール(120)に対して旋回させながら作動室(V)の体積を縮小させる圧縮機構(Cp)と、圧縮機構(Cp)から吐出する流体から潤滑油を分離するとともに、その分離された潤滑油を蓄える貯油部(210)を有するオイル分離器(200)とを備え、圧縮機(100)には、作動室(V)と貯油部(210)とを連通させる連通路(220)が設けられ、連通路(220)のうち作動室(V)に向けて開口する出口側の開口部(221)は、1箇所のみに開口するように設けられ、さらに、開口部(221)は、複数個の作動室(V)のうち、内圧(P)が貯油部(210)の圧力(Pd)より低い所定の圧力(Po)から貯油部(210)の圧力(Pd)以上まで変化する所定の作動室(Vo)に連通するように開口して、貯油部(210)の圧力(Pd)が所定の作動室(Vo)の内圧(P)よりも高い間のみ、貯油部(210)に蓄えられた潤滑油を所定の作動室(Vo)へ供給するように設けられていることを特徴とする。
【0007】
これにより、貯油部(210)内の潤滑油は、複数個の作動室(V)のうち、貯油部(210)の圧力(Pd)が作動室(V)の内圧(P)より高い状態となっている所定の作動室(Vo)のみに供給されるので、常に貯油部(210)から圧縮機構(Cp)に潤滑油が供給されるのではなく、間欠的に潤滑油が圧縮機構(Cp)に供給されることとなる。
【0008】
したがって、連通路(220)の通路断面積を縮小させることなく、圧縮機構(Cp)に供給される潤滑油の量が過度に増加することを防止できるので、連通路(220)の通路断面積を縮小させる必要がない。延いては、連通路(220)に異物が詰まることを防止できるので、圧縮機構(Cp)に安定的に潤滑油を供給することができ、圧縮機の性能及び信頼性を向上させることができる。
【0009】
また、通路断面積の小さい連通路(220)を形成する必要がないので、連通路(220)を容易に形成することができるので、圧縮機の製造原価低減を図ることができる。
請求項2に記載の発明では、請求項1に記載の超臨界冷凍サイクルにおいて、旋回スクロール(130)を旋回駆動するシャフト(140)を備え、固定スクロール(120)の巻き数は2巻きであり、旋回スクロール(130)の巻き数は1.5巻きであり、作動室(V)が閉じた空間となった時のシャフト(140)の回転角(θ)を0°としたとき、開口部(221)は、シャフト(140)の回転角度(θ)が300°〜600°となる時までの間の期間(Θo)のみ前記所定の作動室(Vo)と連通することを特徴とする。
因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【0010】
【発明の実施の形態】
本実施形態は、本発明に係る圧縮機100を車両空調装置用超臨界冷凍サイクル用の圧縮機に適用したものであって、図1は超臨界冷凍サイクルの模式図である。
図1中、100は冷媒(二酸化炭素)を吸入し、その吸入した冷媒を冷媒の臨界圧力以上にまで圧縮するスクロール型圧縮機(以下、圧縮機と略す。)であり、詳細は、後述する。
【0011】
200は室外空気と冷媒との間で熱交換を行い冷媒を冷却する室外熱交換器(放熱器)であり、300は室内に吹き出す室内空気と冷媒との間で熱交換を行い冷媒を蒸発させる室内熱交換器(蒸発器)である。そして、この室内熱交換器300と室外熱交換器200との間には、冷媒を減圧する減圧器400が設けられている。
【0012】
なお、減圧器400は、特願平8−33962号出願に記載されている圧力制御弁と同様なものであるので、本明細書では、減圧器400の詳細説明は省略する。
また、圧縮機100の吸入側には、冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離するとともに、気相冷媒を圧縮機100の吸入側に向けて流出させるアキュムレータ(気液分離手段)500が設けられている。そして、600は、アキュムレータ600と圧縮機100との間に存在する冷媒と、室外熱交換器200と減圧器400との間に存在する冷媒とを熱交換する内部熱交換器である。
【0013】
次に、図2に基づいて圧縮機100について述べる。
111は固定スクロール(固定部)120が固定されたフロントハウジングである。130は固定スクロール120に対して旋回可動する旋回スクロール(可動部)であり、両スクロール120、130には、冷媒(流体)が吸入される複数個の作動室Vを形成する渦巻状のスクロール歯部121、131が形成されている。
【0014】
そして、本実施形態では、両スクロール120、130により形成された作動室Vの体積を拡大縮小させることによって、冷媒を吸入圧縮する圧縮機構Cpを構成している。なお、113は室内熱交換器300の流入側に接続される吸入口であり、114は室外熱交換器200の流入側に接続される吐出口である。
140は旋回スクロール130を旋回駆動するシャフトであり、このシャフト140はフロントハウジング111内外を貫通して、その一端側(紙面左側)がフロントハウジング111外に露出している。なお、本実施形態では、シャフト140は、シャフト140の一端側(フロントハウジング111外に露出した部分)に連結された電磁クラッチ(図示せず)を介して車両走行用エンジン(図示せず)により回転駆動される。
【0015】
また、フロントハウジング111内には、シャフト140を回転可能に支持する転がり軸受(以下、軸受と略す。)150が配設されている。この軸受150の近傍のうち軸受150より電磁クラッチ側(シャフト140の一端側)には、シャフト140とフロントハウジング111との隙間を密閉して、フロントハウジング111(圧縮機100)外に、冷媒や潤滑油が流出することを防止するリップシール160が配設されている。
【0016】
また、シャフト140の他端側(紙面右側)のうちシャフト140の回転中心から偏心した部位には、軸受170を介して旋回スクロール130が連結されている。180は旋回スクロール130の自転を防止する、周知のピン−リング式の自転防止機構であり、この自転防止機構180により、シャフト140が回転すると、旋回スクロール130は自転せずにシャフト140周りを旋回(公転)する。
【0017】
なお、132は旋回スクロール130の旋回とともに、シャフト140に作用する偏心力(旋回スクロール130に発生する遠心力)を相殺するバランサである。
190は作動室Vから吐出する冷媒の脈動を平滑化する吐出室であり、191は作動室Vと吐出室190とを連通させる吐出ポートである。192は、吐出室190から作動室Vに冷媒が逆流することを防止するリード弁状の吐出弁(逆止弁)であり、193は吐出弁192の最大開度を規制するストッパである。
【0018】
200は圧縮機構Cpから吐出した冷媒中から潤滑油を分離するとともに、その分離された潤滑油を蓄える貯油部を有するオイルセパレータ(オイル分離器)である。そして、オイルセパレータ200(貯油部210)は、吐出室190に連通しているため、その内部力は、吐出室190内の圧力(圧縮機構Cpの吐出圧Pd)に略等しい。そこで、以下、貯油部210内の圧力を貯油部内圧力Pdと表記する。
【0019】
なお、吐出室190、オイルセパレータ200及び貯油部210は、固定スクロール120に固定されたリアハウジング112に形成されている。そして、フロントハウジング111、固定スクロール120の最外周部及びリアハウジング112により、圧縮機100のハウジング110が構成されている。因みに、オイルセパレータ200は、吐出室190から潤滑油を含む冷媒を、吐出口114から連なる分離パイプ部201の外周面に向けて吹き出すことにより、潤滑油を含む冷媒を分離パイプ部201周りに回転させて遠心力によりの潤滑油を分離する遠心分離型のものである。
【0020】
また、固定スクロール120の端板部122には、貯油部210と作動室Vとを連通させて潤滑油を作動室Vに導くオイル通路(連通路)220が形成されている。そして、オイル通路220のうち作動室Vに向けて開口する出口側の開口部221は、複数個の作動室Vのうち、内圧Pが貯油部内圧力Pdより低い所定の圧力Poから貯油部内圧力Pd以上まで変化する所定の作動室Vに連通するように開口している。
【0021】
次に、本実施形態の特徴的作動を述べる。
スクロール型圧縮機の圧縮機構Cpは、周知のごとく、スクロール歯部121、131の渦巻外方側に形成された作動室Vが、図3〜14に示すように、旋回スクロール130の旋回運動に連動して、固定スクロール120に対して旋回移動しつつ渦巻中央側に近づきながら、その体積を縮小させて冷媒(流体)を圧縮するものである。
【0022】
因みに、図3〜14は、冷媒の吸入を完了した時(渦巻外方側に形成された作動室Vが閉じた空間となった時)のシャフト140の回転角θを0°として(図3)、シャフト140の回転が60°進んだ時毎の両スクロール120、130の状態を示すものである。ここで、複数個の圧縮機構Cpのうち一の作動室V(以下、この作動室を作動室Voと表記する。)内の圧力の変化に着目すると、図15(a)に示すように、シャフト140の回転とともに、圧縮機構Cpの吸入圧Psから吐出圧Pdに向けて上昇していく。そして、作動室Voの内圧が吐出圧Pd以上まで上昇し、かつ、作動室Voが吐出ポート191に連通したときに(図8〜14参照)、作動室Vo内の冷媒が放熱器200に向けて吐出される。
【0023】
ところで、開口部221は、複数個の作動室Vのうち、内圧Pが圧力Poから貯油部内圧力Pd以上まで変化する所定の作動室Voに連通するように開口しているため、図3〜14からも明らかなように、常に作動室Voに連通するのではなく、シャフト140の回転角度θが第1所定角度(本実施形態では300°)θ1になった時から第2所定角度(本実施形態では600°)θ2となる時までの間の期間Θoのみ作動室Voと連通する(図8〜12参照)。
【0024】
一方、貯油部210の潤滑油は、貯油部内圧力Pdが作動室Voの内圧Pより高いときに作動室Voに供給されるので、貯油部210の潤滑油は、開口部221が作動室Voと連通している期間Θoのうち、貯油部内圧力Pdが作動室Voの内圧Pより高い間のみ作動室Voに供給される。
つまり、本実施形態に係る圧縮機100では、常に貯油部210から圧縮機構Cp(作動室V)に潤滑油が供給されるのではなく、図5(b)に示すように、間欠的に潤滑油が圧縮機構Cpに供給されることとなる。
【0025】
なお、上記作動説明から明らかなように、圧縮機構Cpに供給される潤滑油の量は、開口部221の位置(開口部221が作動室Voと連通している時間)、作動室Voの内圧Pの上昇度合い(吸入圧Ps)、及び吐出圧Pdによって変化するので、開口部221の位置の選定にあたっては、圧縮機100の負荷(吐出圧Pd及び吸入圧Ps)を考慮して選定する必要がある。
【0026】
因みに、貯油部内圧力Pdが作動室Voの内圧P以下となったときには、作動室Vo内の冷媒が、吐出室190を経由せずに貯油部210に流入するが、貯油部内圧力Pdが作動室Voの内圧P以下となった後、すぐに、吐出ポート191が開くので、吐出室190を経由せずに貯油部210に流入する冷媒量は微量であり、実用上、殆ど問題はない。
【0027】
次に、本実施形態の特徴を述べる。
上記作動説明から明らかなように、間欠的に潤滑油を圧縮機構Cpに供給することができるので、オイル通路220の通路断面積を縮小させることなく、圧縮機構Cpに供給される潤滑油の量が過度に増加することを防止できる。したがって、オイル通路220の通路断面積を縮小させる必要がないので、オイル通路220に異物が詰まることを防止できる。
【0028】
延いては、圧縮機構Cpに安定的に潤滑油を供給することができるので、圧縮機100の性能及び信頼性を向上させることができる。
また、通路断面積の小さいオイル通路220を形成する必要がないので、オイル通路220を容易に形成することができるので、圧縮機100の製造原価低減を図ることができる。
【0030】
ところで、オイル通路220の形態は、上記実施形態に限定されるものではなく、固定スクロール120の端板部122及び旋回スクロール130のスクロール歯部131を経由して貯油部210の潤滑油を作動室Vに導くようにしてオイル通路200を構成してもよい。
【0031】
また、オイル通路220に、作動室Vから貯油部210に冷媒が流通することを防止する逆止弁を設けてもよい。
さらに、上述の実施形態では、圧縮機構Cpとオイルセパレータ200とが一体となったものであったが、圧縮機構Cpとオイルセパレータ200とを別体としてもよい。
【図面の簡単な説明】
【図1】 超臨界冷凍サイクルの模式図である。
【図2】 実施形態に係る圧縮機の断面図である。
【図3】 図2のA−A断面図である。
【図4】 図2のA−A断面図である。
【図5】 図2のA−A断面図である。
【図6】 図2のA−A断面図である。
【図7】 図2のA−A断面図である。
【図8】 図2のA−A断面図である。
【図9】 図2のA−A断面図である。
【図10】 図2のA−A断面図である。
【図11】 図2のA−A断面図である。
【図12】 図2のA−A断面図である。
【図13】 図2のA−A断面図である。
【図14】 図2のA−A断面図である。
【図15】 (a)はシャフトの回転角θと作動室の内圧との関係を示すグラフであり、(b)はシャフトの回転角θと作動室に供給される潤滑油量との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
111 フロントハウジング
112 リアハウジング
120 固定スクロール
130 旋回スクロール
140 シャフト
150 軸受
160 リップシール
200 オイルセパレータ(オイル分離器)
210 貯油部
220 オイル通路(連通路)
Claims (2)
- 冷媒を吸入圧縮する圧縮機(100)と、
前記圧縮機(100)から吐出する前記冷媒を冷却するとともに、内部の圧力が冷媒の臨界圧力以上となる放熱器(200)と、
前記放熱器(200)から流出する前記冷媒を減圧する減圧器(400)と、
前記減圧器(400)から流出する前記冷媒を蒸発させる蒸発器(300)とを有し、
前記冷媒として二酸化炭素を用い、
前記圧縮機(100)は、
ハウジング(110)と、
前記ハウジング(110)に対して固定された固定スクロール(120)、及び前記固定スクロール(120)に対して旋回する旋回スクロール(130)により流体を吸入圧縮する複数個の作動室(V)を構成するとともに、前記旋回スクロール(130)の旋回に連動して前記作動室(V)を前記固定スクロール(120)に対して旋回させながら前記作動室(V)の体積を縮小させる圧縮機構(Cp)と、
前記圧縮機構(Cp)から吐出する流体から潤滑油を分離するとともに、その分離された潤滑油を蓄える貯油部(210)を有するオイル分離器(200)とを備え、
前記圧縮機(100)には、前記作動室(V)と前記貯油部(210)とを連通させる連通路(220)が設けられ、
前記連通路(220)のうち前記作動室(V)に向けて開口する出口側の開口部(221)は、1箇所のみに開口するように設けられ、
さらに、前記開口部(221)は、前記複数個の作動室(V)のうち、内圧(P)が前記貯油部(210)の圧力(Pd)より低い所定の圧力(Po)から前記貯油部(210)の圧力(Pd)以上まで変化する所定の作動室(Vo)に連通するように開口して、前記貯油部(210)の圧力(Pd)が前記所定の作動室(Vo)の内圧(P)よりも高い間のみ、前記貯油部(210)に蓄えられた潤滑油を前記所定の作動室(Vo)へ供給するように設けられていることを特徴とする超臨界冷凍サイクル。 - 前記旋回スクロール(130)を旋回駆動するシャフト(140)を備え、
前記固定スクロール(120)の巻き数は2巻きであり、
前記旋回スクロール(130)の巻き数は1.5巻きであり、
前記作動室(V)が閉じた空間となった時の前記シャフト(140)の回転角(θ)を0°としたとき、
前記開口部(221)は、前記シャフト(140)の回転角度(θ)が300°〜600°となる時までの間の期間(Θo)のみ前記所定の作動室(Vo)と連通するように開口していることを特徴とする請求項1に記載の超臨界冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30285098A JP4192314B2 (ja) | 1998-10-23 | 1998-10-23 | 超臨界冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30285098A JP4192314B2 (ja) | 1998-10-23 | 1998-10-23 | 超臨界冷凍サイクル |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2000130369A JP2000130369A (ja) | 2000-05-12 |
JP4192314B2 true JP4192314B2 (ja) | 2008-12-10 |
Family
ID=17913857
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30285098A Expired - Fee Related JP4192314B2 (ja) | 1998-10-23 | 1998-10-23 | 超臨界冷凍サイクル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4192314B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2005010372A1 (ja) * | 2003-07-24 | 2005-02-03 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | スクロール圧縮機 |
JP2008014288A (ja) * | 2006-07-10 | 2008-01-24 | Sanden Corp | スクロール圧縮機 |
JP4935511B2 (ja) * | 2007-06-05 | 2012-05-23 | 株式会社デンソー | スクロール圧縮機 |
-
1998
- 1998-10-23 JP JP30285098A patent/JP4192314B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2000130369A (ja) | 2000-05-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4475360A (en) | Refrigeration system incorporating scroll type compressor | |
US20190360488A1 (en) | System Including High-Side And Low-Side Compressors | |
JP4151120B2 (ja) | 2段圧縮機 | |
JPH02118362A (ja) | 容量制御空調機 | |
EP1577490A1 (en) | Volume expander and fluid machine | |
JP2000073974A (ja) | 2段圧縮機及び空気調和装置 | |
JP2000087892A (ja) | 2段圧縮機及び空気調和装置 | |
WO2007077856A1 (ja) | 圧縮機 | |
JP4337820B2 (ja) | スクロール型流体機械 | |
JPH02230995A (ja) | ヒートポンプ用圧縮機及びその運転方法 | |
CN108361195A (zh) | 可变排量涡旋压缩机 | |
JP3745801B2 (ja) | スクロール型圧縮機およびインジェクションサイクル | |
JP4192314B2 (ja) | 超臨界冷凍サイクル | |
JP2006312898A (ja) | スクロール型圧縮機および冷凍サイクル | |
JP4376554B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
JPH1193880A (ja) | 圧縮機 | |
JP4930314B2 (ja) | 容積型膨張機、膨張機一体型圧縮機、および冷凍サイクル装置 | |
WO2021149180A1 (ja) | 圧縮機 | |
JP3408808B2 (ja) | スクロール型圧縮機 | |
JPH0763428A (ja) | 冷凍サイクル装置 | |
JP4035650B2 (ja) | 圧縮機 | |
JP3750562B2 (ja) | スクロール型圧縮機 | |
JP3422744B2 (ja) | スクロール型圧縮機 | |
JP3635826B2 (ja) | スクロール圧縮機 | |
JP3598210B2 (ja) | 可変容量型コンプレッサ |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050317 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20071128 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20071204 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080129 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20080507 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20080630 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20080708 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20080826 |
|
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20080908 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20111003 Year of fee payment: 3 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121003 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20121003 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20131003 Year of fee payment: 5 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |