JP4179783B2 - Air conditioner - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は室外ユニットと複数台の室内ユニットを有し、複数台の室内ユニットを冷房運転若しくは暖房運転可能とする空気調和装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
一般に、容量可変型圧縮機及び室外熱交換器を備えた室外ユニットと、室内熱交換器及び室内ファンを備えた複数台の室内ユニットとがユニット間配管により接続され、室内ユニットを冷房運転若しくは暖房運転可能とするよう構成された空気調和装置が知られている。
【０００３】
この種の空気調和装置として、各室内ユニットの要求する空調要求負荷に基づいて、圧縮機の容量（能力）を制御するとともに、室外熱交換器の熱交換能力を制御するものが知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、従来の構成による室内ユニットの空調要求負荷の計算には、外気温度や室内ユニットの吹出温度の因子が含まれていないため、室内ユニットの空調要求負荷が過大又は過小に計算される場合があり、このような各室内ユニットの空調要求負荷の過大又は過小計算によって、要求された運転状態に到達するまでに時間を要するだけでなく、空気調和装置の各機器の耐久性に影響を及ぼす恐れがあり、また、室内ユニットの空気の吹出温度が安定せず、例えば、冷房運転時は冷風感、暖房運転時は温風感が得られない場合があり、また、外気温度の変化に対して空調能力が変化してしまうため、空気調和装置の空調性や運転の安定性に支障を来す場合があるという問題がある。
【０００５】
また、圧縮機が、例えば、エンジンで駆動される場合、各室内ユニットの空調要求負荷の過大又は過小計算によりエンジンの発停回数が増えると、スタータなどのエンジンを構成する機器の寿命にも影響を及ぼす恐れがあり、運転の安定性に支障を来す場合があるという問題がある。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、上述した従来技術が有する課題を解消し、空調性や運転の安定性を向上させることができる空気調和装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
請求項１記載の発明は、容量可変型圧縮機及び室外熱交換器を備えた室外ユニットと、室内熱交換器及び室内ファンを備えた複数台の室内ユニットとがユニット間配管により接続され、前記室外熱交換器の一端が、前記容量可変型圧縮機の冷媒吐出管と冷媒吸込管とに択一に接続され、前記ユニット間配管が、前記冷媒吐出管に接続された高圧ガス管と、前記冷媒吸込管に接続された低圧ガス管と、前記室外熱交換の他端に接続された液管とを有して構成され、前記各室内ユニットは、前記室内熱交換器の一端が前記高圧ガス管と前記低圧ガス管に弁ユニットを介して択一に接続され、他端が前記液管に接続され、前記複数台の室内ユニットを同時に冷房運転若しくは暖房運転可能とすると共に、これらの冷房運転と暖房運転を混在して実施可能とするよう構成された空気調和装置において、各室内ユニットの要求する空調要求負荷を室内ユニットごとに算出し、これらの空調要求負荷に基づいて、前記圧縮機の容量を制御する圧縮機容量制御手段と、前記空調要求負荷に基づいて、室外熱交換器の必要負荷を算出する室外必要負荷算出手段と、この室外熱交換器の必要負荷に応じて前記室外熱交換器の熱交換能力を制御する熱交換能力制御手段と、前記複数台の室内ユニットを同時に冷房運転と暖房運転を混在して実施しているときに、前記室外熱交換器の必要負荷に基づいて、前記室外ユニットの動作モードを冷房運転モード及び暖房運転モードのいずれかに決定する運転モード決定手段と、を備え、前記複数台の室内ユニットを同時に冷房運転と暖房運転を混在して実施している場合には、前記室内ユニットごとに算出された空調要求負荷の各々に対して前記室内ユニットごとに該室内ユニットの吹出温度と目標吹出温度との差温に応じた分だけ増加させる補正を加えると共に、外気温度に対応する前記室外ユニットの空調能力が基準となる所定外気温度での空調能力に対して大のときは、その差に応じて前記室外熱交換器の必要負荷を増大させ、また、小のときは、その差に応じて前記室外熱交換器の必要負荷を減少させることを特徴とする。
【００１１】
請求項２記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記室内ユニットごとに、前記室内ファンの回転数に対応する吹出風速レベルが低くなるほど前記空調要求負荷を減少させることを特徴とする。
【００１３】
請求項３記載の発明は、請求項１又は２記載の発明において、前記圧縮機が、エンジンで駆動されることを特徴とするものである。
【００１６】
請求項１記載の発明では、圧縮機容量制御手段により、各室内ユニットの要求する空調要求負荷に基づいて、圧縮機の容量（能力）が制御され、室外必要負荷算出手段により、各室内ユニットの要求する空調要求負荷に基づいて、室外熱交換器の必要負荷が算出され、熱交換能力制御手段により、室外熱交換器の必要負荷に応じて室外熱交換器の熱交換能力が制御され、第１補正手段により、各室内ユニットの吹出温度と設定される目標吹出温度とに差が生じる場合、各室内ユニットの吹出温度を目標吹出温度に近づけるべく空調要求負荷が補正され、第２補正手段により、外気温度と基準となる所定外気温度とに差が生じる場合、要求される空調能力に近づけるべく前記室外熱交換器の必要負荷が外気温度に応じて補正されることから、各室内ユニットの吹出温度が目標吹出温度に近づけられるとともに、空調能力が要求される空調能力に近づくように外気温度に応じて室外熱交換器の熱交換能力が制御されるので、空調性や運転の安定性を向上させることができる。
【００１７】
請求項１記載の発明では、第１補正手段として、各室内ユニットの目標吹出温度と吹出温度との差温に基づいて空調要求負荷が補正されることから、各室内ユニットの吹出温度が目標吹出温度に近づけられるので、空調性や運転の安定性を向上させることができる。
【００１８】
請求項２記載の発明では、第１補正手段として、室内ファンの回転数に基づいて空調要求負荷が補正されることから、各室内ユニットの吹出温度が目標吹出温度に近づけられるので、空調性や運転の安定性を向上させることができる。
【００２０】
請求項３記載の発明では、圧縮機がエンジンで駆動されることから、空調要求負荷の過大計算又は過小計算が減少し、空調要求負荷の過大計算又は過小計算によるエンジンの発停回数が減少するので、エンジンの耐久性を向上させることができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき説明する。
【００２２】
図１は、本発明に係る空気調和装置の一実施の形態を示す冷媒回路図である。この空気調和装置５０は、室外ユニット１と、複数台（例えば４台）の室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄとを備えて構成される。室外ユニット１は、室外に設置され、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄは、室内に設置される。
【００２３】
室外ユニット１には、圧縮機１０と、室外熱交換器１１と、室外ユニット側の減圧機構としての室外膨張弁１８と、室外ファン３１とが備えられている。室外ファン３１は、室外熱交換器１１に近接して配置される。この室外ファン３１は、例えば、プロペラファンである。室外熱交換器１１は、少なくとも１台の室外熱交換器である。少なくとも１台の室外熱交換器として、室外熱交換器１１は、複数台（例えば２台）の室外熱交換器１１ａ、１１ｂであり、互いに並列に接続される。また、室外膨張弁１８は、例えば、２つの室外膨張弁１８ａ、１８ｂである。
【００２４】
圧縮機１０は、容量可変型圧縮機である。この圧縮機１０は、図示しないエンジン（例えば、ガスエンジン）によって駆動され、そのエンジンの回転数に応じて容量（能力）が可変される。
【００２５】
各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのそれぞれには、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄのそれぞれと室内ユニット側の減圧機構としての室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄのそれぞれとが備えられている。各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのそれぞれを冷房運転させる場合は、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄのそれぞれを蒸発器として機能させ、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのそれぞれを暖房運転させる場合は、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄのそれぞれを凝縮器として機能させる。また、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄには、室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄが備えられている。各室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄは、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄのそれぞれに近接配置されて、これらそれぞれの室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄで熱交換した空気を室内に送風する。室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄは、例えば、クロスフローファンである。
【００２６】
室外ユニット１と室内ユニット２ａ〜２ｄとがユニット間配管４により接続される。このユニット間配管４は、高圧ガス管５、低圧ガス管６及び液管７を備えてなる。高圧ガス管５が冷媒吐出管１３に接続され、低圧ガス管６が冷媒吸込管１４に接続される。
【００２７】
上記室外ユニット１では、室外熱交換器１１ａの一端が、圧縮機１０の冷媒吐出管１３と冷媒吸込管１４とに、それぞれ切換弁１５ａ、１６ａを配設した高圧ガス分岐管８ａ、低圧ガス分岐管９ａを介して択一に分岐して接続されており、室外熱交換器１１ｂの一端が、圧縮機１０の冷媒吐出管１３と冷媒吸込管１４とに、それぞれ切換弁１５ｂ、１６ｂを配設した高圧ガス分岐管８ｂ、低圧ガス分岐管９ｂを介して択一に分岐して接続されている。また、冷媒吸込管１４にアキュムレータ１２が配設されている。液管７は、室外膨張弁１８ａ、１８ｂを配設した液分岐管１９ａ、１９ｂを介して室外熱交換器１１ａ、１１ｂの他端に接続される。
【００２８】
室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄは、その一端が、室内側高圧ガス分岐管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄを介して高圧ガス管５に接続されるとともに、室内側低圧ガス分岐管２３ａ、２３ｂ、２３ｃ、２３ｄを介して低圧ガス管６に接続される。また、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄは、その他端が、室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄを配設した室内側液分岐管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄを介して液管７にそれぞれ接続される。
【００２９】
室内側高圧ガス分岐管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄのそれぞれに、第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄが配設される。また、室内側低圧ガス分岐管２３ａ、２３ｂ、２３ｃ、２３ｄのそれぞれに、第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄが配設される。
【００３０】
第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄと第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄを備えて開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂ、２７ｃ、２７ｄが構成される。第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄと第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄは、一方が開操作されたとき、他方が閉操作される。これにより、各室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄの一端は、開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂ、２７ｃ、２７ｄのそれぞれにより、ユニット間配管４の高圧ガス管５と低圧ガス管６とに択一に接続される。
【００３１】
室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのそれぞれの運転が停止される場合は、室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄのそれぞれが全閉操作される。
【００３２】
室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄには、室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄが備えられている。室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄは、室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄ、開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂ、２７ｃ、２７ｄの第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄ及び第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄ、室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄ等を制御する。
【００３３】
室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄは、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを冷房運転若しくは暖房運転させる制御を行う。
【００３４】
具体的に、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄは、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを冷房運転若しくは暖房運転させるべく、開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂ、２７ｃ、２７ｄの第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄと第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄとを開閉操作する信号を開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂ、２７ｃ、２７ｄへ出力し、更に、室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄの開度等を制御する。
【００３５】
つまり、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのそれぞれにおいて暖房運転するときは、室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄによって、第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄのそれぞれが開操作、第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄのそれぞれが閉操作される。これによって、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄのそれぞれは凝縮器として機能する。
【００３６】
室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのそれぞれにおいて冷房運転するときは、室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄによって、第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄのそれぞれが閉操作、第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄのそれぞれが開操作される。これによって、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄのそれぞれは蒸発器として機能する。
【００３７】
尚、これら室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのうち、運転が停止している室内ユニットにおいては、冷房運転若しくは暖房運転させる制御が行われないことはいうまでもない。
【００３８】
室外ユニット１には室外制御装置１７が備えられている。この室外制御装置１７は、室外ユニット１内の圧縮機１０、室外膨張弁１８ａ、室外膨張弁１８ｂ、切換弁１５ａ及び１６ａ、切換弁１５ｂ及び１６ｂ、室外ファン３１等を制御する。室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄは、この室外制御装置１７に接続されている。
【００３９】
室外ユニット１は、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷に応じて室外制御装置１７の制御の下で運転される。空調要求負荷とは、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの要求する空調負荷である。例えば、圧縮機１０は、空調要求負荷に応じて容量（能力）が制御され、室外熱交換器１１ａ、１１ｂは、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄにおいて暖房要求負荷よりも冷房要求負荷が大きい場合、凝縮器として動作するように制御され、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄにおいて暖房要求負荷よりも冷房要求負荷が小さい場合、蒸発器として動作するように制御される。具体的には、室外熱交換器１１ａ、１１ｂを凝縮器として動作させる場合、切換弁１５ａ、１５ｂが開操作され、切換弁１６ａ、１６ｂが閉操作され、室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度が制御される。また、室外熱交換器１１ａ、１１ｂを蒸発器として動作させる場合、切換弁１５ａ、１５ｂが閉操作され、切換弁１６ａ、１６ｂが開操作され、室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度が制御される。尚、室外熱交換器１１ａ、１１ｂは、空調要求負荷に応じて運転台数が決まる。室外熱交換器１１ａ、１１ｂのいずれかのみを動作させる場合、動作させない室外熱交換器１１ａ、１１ｂ側の室外膨張弁１８ａ、１８ｂのいずれかが全閉操作される。室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄにおいて負荷がバランスするときは、室外膨張弁１８ａ、１８ｂの全てが全閉操作される。
【００４０】
従って、複数台（例えば４台）の室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを同時に冷暖房運転が可能であり、又は、これらの冷房運転と暖房運転とを混在して実施可能である。
【００４１】
次に、室外制御装置１７及び室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄの制御による空気調和装置５０の冷房運転と暖房運転について説明する。尚、室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄは、暖房運転時は冷媒流量を調整し、冷房運転時は冷媒を減圧するものである。また、室外膨張弁１８ａ、１８ｂは、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの冷房要求負荷が暖房要求負荷よりも大きい場合、即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂが凝縮器として動作する場合、冷媒流量を調整し、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの暖房要求負荷が冷房要求負荷よりも大きい場合、即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂが蒸発器として動作する場合、冷媒を減圧するものである。
【００４２】
全室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを同時に冷房する場合は、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの一方の切換弁１５ａ、１５ｂを開くとともに他方の切換弁１６ａ、１６ｂを閉じ、且つ開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂ、２７ｃ、２７ｄの第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄを閉じるとともに、第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄを開く。これにより、圧縮機１０から吐出された冷媒は、冷媒吐出管１３、切換弁１５ａ及び１５ｂ、室外熱交換器１１ａ及び１１ｂへと順次流れ、この室外熱交換器１１ａ、１１ｂで凝縮液化した後、液管７と室内側液分岐管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄを経て各室ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄに分配され、ここで減圧される。しかる後、冷媒は、各室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄで蒸発気化した後、それぞれ第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄを流れた後、低圧ガス管６、冷媒吸込管１４、アキュムレータ１２を順次経て圧縮機１０に吸入される。このように、蒸発器として機能する各室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄの作用で全室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄが同時に冷房される。
【００４３】
逆に、全室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを同時に暖房する場合には、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの一方の切換弁１５ａ、１５ｂを閉じるとともに他方の切換弁１６ａ、１６ｂを開き、且つ開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂ、２７ｃ、２７ｄの第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄを開くとともに、第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄを閉じる。これにより、圧縮機１０から吐出された冷媒は、冷媒吐出管１３、高圧ガス管５を順次経て室内側高圧ガス分岐管２２ａ、２２ｂ、２２ｃ、２２ｄに分配された後、第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄ、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄへと流れ、ここでそれぞれ凝縮液化した後、室内側液分岐管２４ａ、２４ｂ、２４ｃ、２４ｄを経て液管７で合流される。しかる後、室外膨張弁１８ａ、１８ｂで減圧され室外熱交換器１１ａ、１１ｂで蒸発気化した後、切換弁１６ａ、１６ｂ、冷媒吸込管１４、アキュムレータ１２を順次経て圧縮機１０に吸入される。このように凝縮器として機能する各室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄの作用で、全室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄが同時に暖房される。
【００４４】
また、例えば、室内ユニット２ａ及び２ｂを冷房し、室内ユニット２ｃ、２ｄを暖房する場合において、例えば、冷房要求負荷が暖房要求負荷よりも大きい場合について説明する。室外ユニット１の運転モードは、冷房運転モードである。このとき、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの一方の切換弁１５ａ、１５ｂを開くとともに他方の切換弁１６ａ、１６ｂを閉じ、且つ、冷房する室内ユニット２ａ、２ｂに対応する開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂの第１開閉弁２５ａ、２５ｂを閉じるとともに、第２開閉弁２６ａ、２６ｂを開き、且つ暖房する室内ユニット２ｃ、２ｄに対応する開閉弁ユニット２７ｃ、２７ｄの第１開閉弁２５ｃ、２５ｄを開くとともに、第２開閉弁２６ｃ、２６ｄを閉じる。すると、圧縮機１０から吐出された冷媒の一部が冷媒吐出管１３、切換弁１５ａ、１５ｂを順次経て室外熱交換器１１ａ、１１ｂに流れるとともに、残りの冷媒が高圧ガス管５を経て暖房する室内ユニット２ｃ、２ｄに対応する開閉弁ユニット２７ｃ、２７ｄの第１開閉弁２５ｃ、２５ｄ、室内熱交換器２０ｃ、２０ｄへと流れ、これらの室内熱交換器２０ｃ、２０ｄ及び室外熱交換器１１ａ、１１ｂで凝縮液化される。
【００４５】
そして、これら室内熱交換器２０ｃ、２０ｄ、室外熱交換器１１ａ、１１ｂで凝縮液化された冷媒は、液管７を経て室内ユニット２ａ、２ｂの室内膨張弁２１ａ、２１ｂで減圧された後、それぞれの室内熱交換器２０ａ、２０ｂで蒸発気化される。しかる後、冷媒は、第２開閉弁２６ａ、２６ｂを流れて低圧ガス管６で合流され、冷媒吸込管１４、アキュムレータ１２を順次経て圧縮機１０に吸入される。このように、凝縮器として機能する室内熱交換器２０ｃ、２０ｄの作用で室内ユニット２ｃ、２ｄが暖房され、蒸発器として機能する他の室内熱交換器２０ａ、２０ｂの作用で室内ユニット２ａ、２ｂがそれぞれ冷房される。
【００４６】
次に、例えば、室内ユニット２ａ及び２ｂを冷房し、室内ユニット２ｃ、２ｄを暖房する場合において、例えば、暖房要求負荷が冷房要求負荷よりも大きい場合について説明する。室外ユニット１の運転モードは、暖房運転モードである。このとき、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの一方の切換弁１５ａ、１５ｂを閉じるとともに他方の切換弁１６ａ、１６ｂを開き、且つ、冷房する室内ユニット２ａ、２ｂに対応する開閉弁ユニット２７ａ、２７ｂの第１開閉弁２５ａ、２５ｂを閉じるとともに、第２開閉弁２６ａ、２６ｂを開き、且つ暖房する室内ユニット２ｃ、２ｄに対応する開閉弁ユニット２７ｃ、２７ｄの第１開閉弁２５ｃ、２５ｄを開くとともに、第２開閉弁２６ｃ、２６ｄを閉じる。すると、圧縮機１０から吐出された冷媒が冷媒吐出管１３、高圧ガス管５を順次経て第１開閉弁２５ｃ、２５ｄへと分配され、それぞれの室内熱交換器２０ｃ、２０ｄで凝縮液化される。そして、この液化された冷媒は、それぞれ室内膨張弁２１ｃ、２１ｄを経て液管７に流れる。この液管７中の液冷媒の一部が、室内膨張弁２１ａ、２１ｂで減圧された後に室内熱交換器２０ａ、２０ｂで、且つ、残りの液冷媒が室外膨張弁１８ａ、１８ｂで減圧された後に室外熱交換器１１ａ、１１ｂでそれぞれ蒸発気化され、冷媒吸込管１４、アキュムレータ１２を順次経て圧縮機１０に吸入される。このように、凝縮器として機能する室内熱交換器２０ｃ、２０ｄの作用で室内ユニット２ｃ、２ｄが暖房され、蒸発器として機能する他の室内熱交換器２０ａ、２０ｂの作用で室内ユニット２０ａ、２０ｂが冷房される。
【００４７】
ところで、室外ユニット１には、外気温度Ｔｏを検出する外気温度検出手段として外気温度センサ３２が備えられている。この外気温度センサ３２は、例えば、室外熱交換器１１の吸込側に設置される。そして、この外気温度センサ３２により検出した外気温度Ｔｏのデータは、室外制御装置１７に送信される。また、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄには、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吸込温度Ｔｒを検出する吸込温度検出手段として吸込温度センサ３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄが室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄの吸込側に備えられている。また、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄには、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂを検出する吹出温度検出手段として吹出温度センサ３４ａ、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄが備えられている。尚、吸込温度は、室内温度である。この吸込温度センサ３３ａ、３３ｂ、３３ｃ、３３ｄ及び吹出温度センサ３４ａ、３４ｂ、３４ｃ、３４ｄにより検出された吸込温度Ｔｒ及び吹出温度Ｔｂのそれぞれのデータは、室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄのそれぞれを介して室外制御装置１７に送信される。
【００４８】
室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄから吹き出す空気の吹出風速は、室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄの回転数に対応している。吹出風速（即ち、室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄの回転数）は、複数段階（例えば５段階）のステップに設定されている。そして、吹出風速のレベルが１から５まで順次規定される。１が最小風速レベルであり、５が最大風速レベルである。
【００４９】
各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄには、図示は省略するが、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの運転モード（冷房又は暖房）を設定する運転モード設定手段と、室温を設定する室温設定手段と、運転の開始又は運転の停止を設定する運転設定手段と、吹出風速レベルを設定する風速設定手段とが設けられている。以下、室温設定手段により設定される室温を室内設定温度Ｔｓという。運転モード設定手段、室温設定手段、運転設定手段及び風速設定手段は、例えば、図示しないリモートコントローラである。このリモートコントローラ、即ち、運転モード設定手段、室温設定手段、運転設定手段、風速設定手段のそれぞれにより、運転モード（冷房又は暖房）、室内設定温度Ｔｓ、運転の開始又は運転の停止、吹出風速レベルのそれぞれが設定されたときに送出される信号は、室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄに送信され、また、この室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄを介して室外制御装置１７に送信されて設定に応じて各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ及び室外ユニット１が制御される。尚、風速設定手段が室内制御装置２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄに含まれ、自動的に吹出風速レベルが設定される場合であってもよい。
【００５０】
次に、室内ユニット２ａ、２ｂが冷房運転、室内ユニット２ｃ、２ｄが暖房運転する場合を一例に、負荷計算に基づく空気調和装置５０の運転制御について説明する。尚、以下に説明する負荷計算は室外制御装置１７において行われるものとする。
【００５１】
まず、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吸込温度Ｔｒと室内設定温度Ｔｓとの差温ΔＴ（＝｜Ｔｒ−Ｔｓ｜）と、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの基本能力Ｗとに基づいて室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷が算出される（空調要求負荷算出手段）。
【００５２】
この空調要求負荷算出手段として、冷房運転される各室内ユニット２ａ、２ｂの吸込温度Ｔｒと室内設定温度Ｔｓとの差温ΔＴ（＝｜Ｔｒ−Ｔｓ｜）と、冷房運転される各室内ユニット２ａ、２ｂの基本能力Ｗとに基づいて室内ユニット２ａ、２ｂの冷房要求負荷が算出される（冷房要求負荷算出手段）。また、この空調要求負荷算出手段として、暖房運転される各室内ユニット２ｃ、２ｄの吸込温度Ｔｒと室内設定温度Ｔｓとの差温ΔＴ（＝｜Ｔｒ−Ｔｓ｜）と、暖房運転される各室内ユニット２ｃ、２ｄの基本能力Ｗとに基づいて室内ユニット２ｃ、２ｄの暖房要求負荷が算出される（暖房要求負荷算出手段）。
【００５３】
尚、この空調要求負荷算出手段において、空調要求負荷（冷房要求負荷、暖房要求負荷）は、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ毎に算出される。
【００５４】
上記の冷房要求負荷算出手段として、冷房運転される各室内ユニット２ａ、２ｂの基本能力Ｗに、冷房運転される各室内ユニット２ａ、２ｂの吸込温度Ｔｒと室内設定温度Ｔｓとの差温ΔＴ（＝｜Ｔｒ−Ｔｓ｜）がそれぞれ乗じられる。これによって、各室内ユニット２ａ、２ｂの冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ（空調要求負荷）が算出される。次に、各室内ユニット２ａ、２ｂの冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂの総和ΣＬｃが算出される。この総和ΣＬｃが、室内ユニット２ａ、２ｂ全体の冷房要求負荷である。尚、この実施の形態における冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂは、負荷の大きさを表す係数である。
【００５５】
また、上記の暖房要求負荷算出手段として、暖房運転される各室内ユニット２ｃ、２ｄの基本能力Ｗに、暖房運転される各室内ユニット２ｃ、２ｄの吸込温度Ｔｒと室内設定温度Ｔｓとの差温ΔＴ（＝｜Ｔｒ−Ｔｓ｜）がそれぞれ乗じられる。これによって、各室内ユニット２ｃ、２ｄの暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ（空調要求負荷）が算出される。次に、各室内ユニット２ｃ、２ｄの暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄの総和ΣＬｈが算出される。この総和ΣＬｈが、室内ユニット２ｃ、２ｄ全体の暖房要求負荷である。尚、この実施の形態における暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄは、負荷の大きさを表す係数である。
【００５６】
そして、各室内ユニットの要求する空調要求負荷に基づいて、圧縮機１０の容量（能力）が制御されるとともに、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される（制御手段）。即ち、空調要求負荷算出手段により算出された空調要求負荷に基づいて、圧縮機１０の容量（能力）が制御されるとともに、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。
【００５７】
この制御手段として、算出された空調要求負荷（冷房要求負荷ΣＬｃ、暖房要求負荷ΣＬｈ）に基づいて、圧縮機１０の必要負荷（以下、「圧縮機必要負荷」という。）が算出される（圧縮機必要負荷算出手段）。具体的には、冷房要求負荷ΣＬｃと暖房要求負荷ΣＬｈとの内、いずれか大きい方の空調要求負荷が圧縮機必要負荷Ｌｃｏとして算出される。そして、空調要求負荷（冷房要求負荷ΣＬｃ、暖房要求負荷ΣＬｈ）に基づいて（即ち、圧縮機必要負荷Ｌｃｏに応じて）圧縮機１０の容量（能力）が制御される（圧縮機容量制御手段）。
【００５８】
具体的には、圧縮機必要負荷Ｌｃｏに応じて圧縮機１０の回転数（図示しないエンジンの回転数）が制御される。室外制御装置１７には、圧縮機必要負荷Ｌｃｏに対応する圧縮機１０の回転数（図示しないエンジンの回転数）が記憶されている。そして、算出された圧縮機必要負荷Ｌｃｏに対応する圧縮機１０の回転数（図示しないエンジンの回転数）がこの室外制御装置１７により決定される。そして、この決定された回転数となるように圧縮機１０の回転数（図示しないエンジンの回転数）が制御される。
【００５９】
また、制御手段として、空調要求負荷（冷房要求負荷ΣＬｃ、暖房要求負荷ΣＬｈ）に基づいて、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの必要負荷（以下、「室外必要負荷」という。）が算出される（室外必要負荷算出手段）。具体的には、冷房要求負荷ΣＬｃと暖房要求負荷ΣＬｈとの差｜ΣＬｃ−ΣＬｈ｜が室外必要負荷Ｌｏとして算出される。そして、室外必要負荷Ｌｏに応じて室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される（熱交換能力制御手段）。
【００６０】
例えば、ΣＬｃ＞ΣＬｈである場合、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ側（室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）は全体として冷房要求負荷が大きいので、室外熱交換器１１ａ、１１ｂは、その差（ΣＬｃ−ΣＬｈ）の負荷に基づいて凝縮器として運転される。また、ΣＬｃ＜ΣＬｈである場合、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ側（室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ）は全体として暖房要求負荷が大きいので、室外熱交換器１１ａ、１１ｂは、その差（ΣＬｈ−ΣＬｃ）の負荷に基づいて蒸発器として運転される。
【００６１】
具体的には、室外必要負荷Ｌｏに基づいて、動作させる室外熱交換器１１ａ、１１ｂの台数、室外熱交換器１１ａ、１１ｂへの冷媒流量、室外ファン３１の風量が制御されることにより、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。即ち、室外必要負荷Ｌｏに基づいて室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度及び室外ファン３１の回転数が制御されることにより室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。
【００６２】
尚、室外制御装置１７には、室外必要負荷Ｌｏに対応する室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度及び室外ファン３１の回転数が記憶されている。そして、算出された室外必要負荷Ｌｏに対応する室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度及び室外ファン３１の回転数がこの室外制御装置１７により決定される。そして、この決定された弁開度及び回転数となるように室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度及び室外ファン３１の回転数が制御される。
【００６３】
これらの制御によって、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吸込温度Ｔｒが室内設定温度Ｔｓに近づけられる。
【００６４】
このような負荷計算による制御によれば、室内ユニット２ａ、２ｂの冷房運転において空気の吹出温度Ｔｂが上昇して冷風感が得られない場合や室内ユニット２ｃ、２ｄの暖房運転において空気の吹出温度Ｔｂが低下して温風感が得られない場合がある。従って、冷風感や温風感を得るために空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）を補正する必要が生じる。
【００６５】
また、このような負荷計算による制御によれば、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄにおいて空気の吹出風速（即ち、室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄの回転数）が下げられたとき、室内ユニット２ａ、２ｂの冷房運転において空気の吹出温度Ｔｂが過剰に低くなる場合があり、室内ユニット２ｃ、２ｄの暖房運転において空気の吹出温度Ｔｂが過剰に高くなる場合がある。従って、空気の吹出温度Ｔｂが過剰に低く又は高くなるのを防止するために空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）を補正する必要が生じる。
【００６６】
また、このような負荷計算による制御によれば、同じ値の室外必要負荷Ｌｏで室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力（即ち、室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度、室外ファン３１の回転数）を制御しても、外気温度Ｔｏの変化で空調能力（冷房能力又は暖房能力）、即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が変化する。
【００６７】
つまり、冷房要求負荷ΣＬｃが暖房要求負荷ΣＬｈよりも大きい場合（即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂが凝縮器として運転される場合）について説明すると、所定外気温度（冷房標準外気温度Ｔ１）を基準として、外気温度Ｔｏが冷房標準外気温度Ｔ１よりも低下する場合、冷房能力（即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの凝縮能力）が上昇する。逆に、外気温度Ｔｏが冷房標準外気温度Ｔ１よりも上昇する場合、冷房能力（即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの凝縮能力）が低下する。
【００６８】
また、暖房要求負荷ΣＬｈが冷房要求負荷ΣＬｃよりも大きい場合（即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂが蒸発器として運転される場合）について説明すると、所定外気温度（暖房標準外気温度Ｔ２）を基準として、外気温度Ｔｏが暖房標準外気温度Ｔ２よりも低下する場合、暖房能力（即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの蒸発能力）が低下する。逆に、外気温度Ｔｏが暖房標準外気温度Ｔ２よりも上昇する場合、暖房能力（即ち、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの蒸発能力）が上昇する。
【００６９】
従って、要求される空調能力に近づけるには、外気温度Ｔｏに応じて室外必要負荷Ｌｏを補正する必要が生じる。つまり、外気温度Ｔｏが変化することによって室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が変化するので、外気温度Ｔｏに応じて室外必要負荷Ｌｏを補正して、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力（室外膨張弁１８ａ、１８ｂの弁開度及び室外ファン３１の回転数）を補正する必要が生じる。
【００７０】
尚、所定外気温度（室外熱交換器１１ａ、１１ｂが凝縮器として動作する場合の冷房標準外気温度Ｔ１及び室外熱交換器１１ａ、１１ｂが蒸発器として動作する場合の暖房標準外気温度Ｔ２）は、室外必要負荷Ｌｏを補正せずとも要求される空調能力で運転されるときの外気温度Ｔｏである。以下、所定外気温度（冷房標準外気温度Ｔ１、暖房標準外気温度Ｔ２）のときの空調能力を定格能力とする。
【００７１】
本実施の形態における空気調和装置５０では、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの目標吹出温度Ｔｓｂが設定される。この目標吹出温度Ｔｓｂは、暖房運転時と冷房運転時とで異なる値に設定される。暖房運転時の目標吹出温度Ｔｓｂは、温風感が得られる温度（例えば、４５℃）に設定され、冷房運転時の目標吹出温度は、冷風感が得られる温度（例えば、１０℃）に設定される。
【００７２】
まず、空調要求負荷が補正される場合について説明する。
【００７３】
各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂと目標吹出温度Ｔｓｂとに差が生じる場合、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂを目標吹出温度Ｔｓｂに近づけるべく、空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ及び暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）が補正される（第１補正手段）。具体的には、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂと目標吹出温度Ｔｓｂとに差が生じる場合、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂを目標吹出温度Ｔｓｂに近づけるべく第１補正係数が演算され、この第１補正係数を用いて空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ及び暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）が補正される。この第１補正係数を用いて空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ及び暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）が補正されることにより、吹出温度Ｔｂは目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられる。
【００７４】
この第１補正手段として、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの目標吹出温度Ｔｓｂと吹出温度Ｔｂとの差温ΔＴｂ（＝｜Ｔｓｂ−Ｔｂ｜）に基づいて、算出された空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正される。例えば、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの目標吹出温度Ｔｓｂと吹出温度Ｔｂとの差温ΔＴｂから、所定の計算式により第１補正係数として吹出温度補正係数Ｑｂが求められる。この吹出温度補正係数Ｑｂは、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ毎に求められる。そして、各吹出温度補正係数Ｑｂが各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに乗じられることにより、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正される。この所定の計算式は、例えば、実験により求められる。この空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正されることにより、圧縮機必要負荷Ｌｃｏが補正され、この補正された圧縮機必要負荷Ｌｃｏに基づいて圧縮機１０の容量（能力）が制御される。また、空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正されることにより、室外必要負荷Ｌｏが補正され、この補正された室外必要負荷Ｌｏに基づいて室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。
【００７５】
この吹出温度補正係数Ｑｂを求める場合について説明する。
【００７６】
【表１】

【００７７】
この吹出温度補正係数Ｑｂは、上述したように、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの目標吹出温度Ｔｓｂと吹出温度Ｔｂとの差温ΔＴｂから、所定の計算式により求められる。例えば、表１に示すように、冷房運転される室内ユニット２ａ、２ｂの目標吹出温度Ｔｓｂは、冷風感が得られる温度（例えば、１０℃）に設定され、暖房運転される室内ユニット２ｃ、２ｄの目標吹出温度Ｔｓｂは、温風感が得られる温度（例えば、４５℃）に設定されるものとする。目標吹出温度Ｔｓｂと吹出温度Ｔｂとの差温ΔＴｂが０のとき、即ち、吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂであるとき、吹出温度補正係数Ｑｂは、吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに達しているので、１となるように所定の計算式により求められる。そして、差温ΔＴｂが大きければ大きいほど、吹出温度補正係数Ｑｂが大きくなるように所定の計算式により求められる。
【００７８】
即ち、差温ΔＴｂが大きいほど吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂから離れていることを示しているから、差温ΔＴｂが大きいほど空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが大きくなるよう補正される。この補正された空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに基づいて圧縮機１０の容量（能力）が制御され、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御されるので、吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられ、温風感又は冷風感が得られる。
【００７９】
また、第１補正手段として、室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄの回転数に基づいて、算出された空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正される。例えば、吹出風速レベルに対応して第１補正係数として吹出風速補正係数Ｑｖが規定されているテーブルにより、吹出風速レベルに対応した吹出風速補正係数Ｑｖが求められる。そして、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに各吹出風速補正係数Ｑｖが乗じられることにより補正される。この吹出風速レベルに対応して吹出風速補正係数Ｑｖが規定されているテーブルは、例えば、実験により求められる。この空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正されることにより、圧縮機必要負荷Ｌｃｏが補正され、この補正された圧縮機必要負荷Ｌｃｏに基づいて圧縮機１０の容量（能力）が制御される。また、空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正されることにより、室外必要負荷Ｌｏが補正され、この補正された室外必要負荷Ｌｏに基づいて室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。
【００８０】
この吹出風速補正係数Ｑｖを求める場合について説明する。この吹出風速補正係数Ｑｖは、上述したように、室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄの回転数、即ち、吹出風速レベルから、吹出風速レベルに対応して吹出風速補正係数Ｑｖが規定されているテーブル（表２）により求められる。
【００８１】
【表２】

【００８２】
このテーブル（表２）では、吹出風速レベルが低くなればなるほど、吹出風速補正係数Ｑｖが小さくなるように規定されている。そして、例えば、吹出風速レベル５が基準、即ち、吹出風速補正係数Ｑｖが１．０に規定されている。従って、吹出風速が低下したとき、吹出風速補正係数Ｑｖが小さくなるので、この吹出風速補正係数Ｑｖにより空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが小さくなるよう補正される。この補正された空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに基づいて圧縮機１０の容量（能力）が制御されるとともに、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御されるので、冷房運転される室内ユニット２ａ、２ｂでは、空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂを超えて過剰に低くなるのが防止され、また、暖房運転される室内ユニット２ｃ、２ｄでは、空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂを超えて過剰に高くなるのが防止されて、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられる。
【００８３】
次に、室外必要負荷Ｌｏが補正される場合について説明する。
【００８４】
外気温度センサ３２（外気温度検出手段）により検出される外気温度Ｔｏと、基準となる所定外気温度とに差が生じる場合、要求される空調能力に近づけるべく、外気温度Ｔｏに応じて室外必要負荷Ｌｏが補正される（第２補正手段）。この第２補正手段として、外気温度センサ３２（外気温度検出手段）により検出される外気温度Ｔｏと、基準となる所定外気温度とに差が生じる場合、外気温度Ｔｏに応じて第２補正係数が演算され、この第２補正係数を用いて室外必要負荷Ｌｏが補正される。
【００８５】
具体的には、まず、外気温度Ｔｏに応じて第２補正係数として外気温度補正係数Ｑｘが演算される。この外気温度補正係数Ｑｘを演算する手段として、まず、外気温度センサ３２により検出された外気温度Ｔｏに対応する空調能力（冷房能力又は暖房能力）が求められる。このとき、外気温度に対応する空調能力の線図（図示せず）を基に、外気温度センサ３２により検出された外気温度Ｔｏに対応する空調能力（冷房能力又は暖房能力）が求められる。この線図は、室外制御装置１７に記憶されている。この線図（図示せず）により求められた空調能力（冷房能力又は暖房能力）が、定格能力（所定外気温度のときの空調能力）のＸ％、即ち、要求される空調能力のＸ％であるとすれば、外気温度補正係数Ｑｘが、１００／Ｘで演算される。
【００８６】
そして、冷房要求負荷ΣＬｃと暖房要求負荷ΣＬｈとの差｜ΣＬｃ−ΣＬｈ｜（室外必要負荷Ｌｏ）において、いずれか大きい方の空調要求負荷（冷房要求負荷ΣＬｃ又は暖房要求負荷ΣＬｈ）に外気温度補正係数Ｑｘを乗じることで室外必要負荷Ｌｏが補正される。これによって、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、空調能力が補正され、要求された空調能力に近づけられる。
【００８７】
つまり、線図（図示せず）により求められた空調能力が定格能力以下であれば、外気温度補正係数Ｑｘが１以上となるよう演算され、線図（図示せず）により求められた空調能力が定格能力以上であれば、外気温度補正係数Ｑｘが１以下となるよう演算される。これによって、求められた空調能力が定格能力よりも大であれば、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が増大するように補正されて、空調能力が要求される空調能力に近づけられる。また、求められた空調能力が定格能力よりも小であれば、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が低下するようにするように補正されて、空調能力が要求される空調能力に近づけられる。
【００８８】
ここで、外気温度補正係数Ｑｘは、冷房要求負荷ΣＬｃが暖房要求負荷ΣＬｈよりも大きければ、冷房能力に基づいて外気温度補正係数Ｑｘが演算され、暖房要求負荷ΣＬｈが冷房要求負荷ΣＬｃよりも大きければ、暖房能力に基づいて外気温度補正係数Ｑｘが演算される。
【００８９】
例えば、冷房運転時の定格能力条件としての冷房標準外気温度Ｔ１は３５℃であり、暖房運転時の定格能力条件としての暖房標準外気温度Ｔ２は７℃であるとする。そして、室外熱交換器１１ａ、１１ｂが凝縮器として運転される場合、即ち、冷房要求負荷ΣＬｃが暖房要求負荷ΣＬｈよりも大きい場合について説明する。例えば、外気温度Ｔｏが１５℃であるとして、この外気温度Ｔｏ（１５℃）に対応する冷房能力が線図（図示せず）により求められる。この冷房能力が、定格能力（冷房標準外気温度Ｔ１のときの冷房能力）の１１０％である場合、即ち、要求される冷房能力の１１０％である場合、室外必要負荷Ｌｏの算出において、まず、外気温度補正係数Ｑｘとして１００／１１０が求められ、この外気温度補正係数Ｑｘが冷房要求負荷ΣＬｃに乗じられる。さらに暖房運転される室内ユニット２ｃ、２ｄの暖房要求負荷ΣＬｈが減じられる。
【００９０】
つまり、冷房要求負荷ΣＬｃが暖房要求負荷ΣＬｈよりも大きい場合、室外必要負荷Ｌｏは、｜（ΣＬｃ）×Ｑｘ−ΣＬｈ｜で求められる。この室外必要負荷Ｌｏに基づいて室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。これによって、外気温度Ｔｏと基準となる所定外気温度（冷房標準外気温度Ｔ１）とに差が生じる場合、即ち、外気温度Ｔｏが変化して空調能力（冷房能力）が変化する場合、外気温度Ｔｏに基づいて外気温度補正係数Ｑｘが演算され、この外気温度補正係数Ｑｘを用いて室外必要負荷Ｌｏが補正されることから、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、要求される空調能力（冷房能力）に近づけられる。
【００９１】
また、室外熱交換器１１ａ、１１ｂが蒸発器として運転される場合、即ち、暖房要求負荷ΣＬｈが冷房要求負荷ΣＬｃよりも大きい場合について説明する。例えば、外気温度Ｔｏが１５℃であるとして、この外気温度Ｔｏ（１５℃）に対応する暖房能力が線図（図示せず）により求められる。この暖房能力が、定格能力（暖房標準外気温度Ｔ２のときの暖房能力）の１１５％である場合、即ち、要求される暖房能力の１１５％である場合、室外必要負荷Ｌｏの算出において、まず、外気温度補正係数Ｑｘとして１００／１１５が求められ、この外気温度補正係数Ｑｘが暖房要求負荷ΣＬｈに乗じられる。さらに冷房運転される室内ユニット２ａ、２ｂの冷房要求負荷ΣＬｃが減じられる。
【００９２】
つまり、暖房要求負荷ΣＬｈが冷房要求負荷ΣＬｃよりも大きい場合、室外必要負荷Ｌｏは、｜ΣＬｃ−（ΣＬｈ）×Ｑｘ｜で求められる。この室外必要負荷Ｌｏに基づいて室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。これによって、外気温度Ｔｏと基準となる所定外気温度（暖房標準外気温度Ｔ２）とに差が生じる場合、即ち、外気温度Ｔｏが変化して空調能力（暖房能力）が変化する場合、外気温度Ｔｏに基づいて外気温度補正係数Ｑｘが演算され、この外気温度補正係数Ｑｘを用いて室外必要負荷Ｌｏが補正されることから、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、要求される空調能力（暖房能力）に近づけられる。
【００９３】
次に、これら負荷計算の一例について説明する。
【００９４】
【表３】

【００９５】
表３は、空気調和装置５０を運転したときの諸条件（運転モード、基本能力Ｗ、吸込温度Ｔｒ、室内設定温度Ｔｓ、差温ΔＴ、吹出温度Ｔｂ、吹出風速レベル、外気温度Ｔｏ）の一例を示すものである。この表３における条件の下、表１に示す吹出温度補正係数Ｑｂ及び表２に示す吹出風速補正係数Ｑｖを参照して負荷計算する。
【００９６】
冷房要求負荷ΣＬｃは、
冷房要求負荷ΣＬｃ＝Ｌｃａ＋Ｌｃｂ＝（１馬力／１０馬力×３℃（ΔＴ）×１．２（Ｑｂ）×０．６（Ｑｖ））＋（５馬力／１０馬力×５℃（ΔＴ）×１．５（Ｑｂ）×０．８（Ｑｖ））≒３．２２
である。
【００９７】
暖房要求負荷ΣＬｈは、
暖房要求負荷ΣＬｈ＝Ｌｈｃ＋Ｌｈｄ＝（２馬力／１０馬力×４℃（ΔＴ）×１．５（Ｑｂ）×１．０（Ｑｖ））＋（５馬力／１０馬力×１℃（ΔＴ）×１（Ｑｂ）×０．６（Ｑｖ））＝１．５
である。
【００９８】
ここで、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの基本能力を室外ユニット１の基本能力（１０馬力）で割ったのは、室外ユニット１に対する各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの能力の割合を算出するためである。尚、本実施の形態における負荷計算で算出される各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄは、負荷の大きさを表す係数であるので、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの基本能力を室外ユニット１の基本能力（１０馬力）で割るのことは、省略可能である。
【００９９】
次に、冷房要求負荷ΣＬｃ＞暖房要求負荷ΣＬｈであるので、圧縮機必要負荷Ｌｃｏは、
圧縮機必要負荷Ｌｃｏ＝冷房要求負荷ΣＬｃ≒３．２２
である。従って、圧縮機１０は、３．２２の負荷に相当する容量（能力）で運転される。この補正によって、室内ユニット２ａ、２ｂでは、冷風感が得られる温度（例えば、１０℃）の空気が吹き出され、室内ユニット２ｃ、２ｄでは、温風感が得られる温度（例えば、４５℃）の空気が吹き出される。
【０１００】
次に、冷房要求負荷ΣＬｃ＞暖房要求負荷ΣＬｈであり、外気温度Ｔｏが１５℃であるので、この外気温度（１５℃）のときは、１１０％の冷房能力が出る。従って、外気温度補正係数Ｑｘは、上記の例のように、１００／１１０で求められ、室外必要負荷Ｌｏは、
室外必要負荷Ｌｏ＝｜（ΣＬｃ）×Ｑｘ−ΣＬｈ｜＝｜３．２２×（１００／１１０）−１．５｜≒１．４３
となる。従って、冷房要求負荷ΣＬｃ＞暖房要求負荷ΣＬｈであるので、室外熱交換器１１ａ、１１ｂは、１．４３の負荷に基づいて凝縮器として運転される。この補正によって、要求される冷房能力に近づけられる。
【０１０１】
本実施の形態によれば、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吸込温度Ｔｒと室内設定温度Ｔｓとの差温ΔＴ（＝｜Ｔｒ−Ｔｓ｜）と、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの基本能力Ｗとに基づいて各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ毎に空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ及び暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）が算出されることから、例えば、冷房運転される各室内ユニットの基本能力の総和に、冷房運転される各室内ユニットの吸込温度と室内設定温度との差温の平均を乗じて室内ユニット全体の冷房要求負荷を算出するとともに、暖房運転される各室内ユニットの基本能力の総和に、暖房運転される各室内ユニットの吸込温度と室内設定温度との差温の平均を乗じて室内ユニット全体の暖房要求負荷を算出する場合によっても室内ユニット全体の冷房要求負荷及び室内ユニット全体の暖房要求負荷が算出されるが、この場合と比べて、室内ユニット２ａ、２ｂ全体の冷房要求負荷ΣＬｃ及び室内ユニット２ｃ、２ｄ全体の暖房要求負荷ΣＬｈの誤差が小さくなり、圧縮機必要負荷Ｌｃｏ及び室外必要負荷Ｌｏの正確さが向上するので、空気調和装置５０の冷凍サイクルにおける各機器の耐久性を向上させることができ、空気調和装置５０の空調性を向上させることができ、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができる。
【０１０２】
また、本実施の形態によれば、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂと目標吹出温度Ｔｓｂとに差が生じる場合、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂを目標吹出温度Ｔｓｂに近づけるべく第１補正係数が演算され、この第１補正係数を用いて空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ及び暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）が補正されることから、負荷の計算の正確さが向上するので空気調和装置５０の冷凍サイクルにおける各機器の耐久性を向上させることができ、また、圧縮機１０の容量（能力）が補正され、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられるので、空気調和装置５０の空調性を向上させることができ、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができる。
【０１０３】
また、本実施の形態によれば、目標吹出温度Ｔｓｂと吹出温度Ｔｂとの差温ΔＴｂから、所定の計算式により各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ毎の第１補正係数としての吹出温度補正係数Ｑｂが求められ、各吹出温度補正係数Ｑｂが室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに乗じられることにより、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正されることから、負荷の計算の正確さが向上するので空気調和装置５０の冷凍サイクルにおける各機器の耐久性を向上させることができ、また、圧縮機１０の容量（能力）が補正され、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられるので、空気調和装置５０の空調性を向上させることができ、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができる。
【０１０４】
また、本実施の形態によれば、所定の計算式により、目標吹出温度Ｔｓｂと吹出温度Ｔｂとの差温ΔＴｂが０のとき、吹出温度補正係数Ｑｂが１となるように求められ、目標吹出温度Ｔｓｂと吹出温度Ｔｂとの差温ΔＴｂが大きければ大きいほど、吹出温度補正係数Ｑｂが大きくなるように求められることから、差温ΔＴｂが大きいほど空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが大きくなるよう補正され、この補正された空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに基づいて圧縮機１０の容量（能力）が制御され、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御されるので、より早く各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられる。従って、空気調和装置５０の空調性を向上させることができ、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができる。
【０１０５】
また、本実施の形態によれば、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄの回転数（即ち、吹出風速レベル）に対応した第１補正係数としての吹出風速補正係数Ｑｖが、吹出風速レベルに対応して吹出風速補正係数Ｑｖが規定されているテーブルにより求められ、各吹出風速補正係数Ｑｖが各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに乗じられることにより、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正されることから、負荷の計算の正確さが向上するので空気調和装置５０の冷凍サイクルにおける各機器の耐久性を向上させることができ、また、圧縮機１０の容量（能力）が補正され、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられるので、冷房運転される室内ユニット２ａ、２ｂの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂを超えて過剰に低くなるのが防止され、また、暖房運転される室内ユニット２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂを超えて過剰に高くなるのが防止される。従って、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが安定し、空気調和装置５０の空調性を向上させることができ、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができる。
【０１０６】
また、本実施の形態によれば、吹出風速レベルに対応して吹出風速補正係数Ｑｖが規定されているテーブルには、吹出風速レベルが低くなればなるほど、吹出風速補正係数Ｑｖが小さくなるように規定されていることから、吹出風速が低下したとき、吹出風速補正係数Ｑｖが小さくなるので、この吹出風速補正係数Ｑｖにより空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが小さくなるよう補正され、この補正された空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄに基づいて圧縮機１０の容量（能力）が制御されるとともに、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が制御される。よって、吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられ、暖房運転される室内ユニット２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂを超えて過剰に高くなるのが防止され、また、冷房運転される室内ユニット２ａ、２ｂの空気の吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂを超えて過剰に低くなるのが防止されるので、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空気の吹出温度Ｔｂが安定し、空気調和装置５０の空調性を向上させることができ、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができる。
【０１０７】
また、本実施の形態によれば、目標吹出温度Ｔｓｂが冷風感又は温風感の得られる温度に設定され、吹出温度Ｔｂが冷風感又は温風感の得られる目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられるため、空調性を向上させることができる。
【０１０８】
また、本実施の形態によれば、外気温度検出手段としての外気温度センサ３２により検出される外気温度Ｔｏと、基準となる所定外気温度とに差が生じる場合、要求される空調能力に近づけるべく、外気温度Ｔｏに応じて第２補正係数が演算され、この第２補正係数を用いて室外必要負荷Ｌｏが補正されることから、負荷の計算の正確さが向上するので空気調和装置５０の冷凍サイクルにおける各機器の耐久性を向上させることができ、また、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正されて、要求される空調能力に近づけられるので、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができ、空調性を向上させることができる。
【０１０９】
また、本実施の形態によれば、外気温度に対応する空調能力の線図（図示せず）を基に、外気温度検出手段としての外気温度センサ３２により検出された外気温度Ｔｏに対応する空調能力（冷房能力又は暖房能力）が求められ、この線図（図示せず）により求められた空調能力（冷房能力又は暖房能力）が、定格能力（所定外気温度のときの空調能力）のＸ％、即ち、要求される空調能力のＸ％であれば、第２補正係数としての外気温度補正係数Ｑｘが、１００／Ｘで演算され、この外気温度補正係数Ｑｘを用いて室外必要負荷Ｌｏが補正されることから、負荷の計算の正確さが向上するので空気調和装置５０の冷凍サイクルにおける各機器の耐久性を向上させることができ、また、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、要求される空調能力に近づけられるので、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができ、空調性を向上させることができる。
【０１１０】
また、本実施の形態によれば、室内ユニット２ａ、２ｂ全体の冷房要求負荷ΣＬｃと室内ユニット２ｃ、２ｄ全体の暖房要求負荷ΣＬｈとの差｜ΣＬｃ−ΣＬｈ｜が室外必要負荷Ｌｏとして演算され、この室外必要負荷Ｌｏの演算における冷房要求負荷ΣＬｃと暖房要求負荷ΣＬｈとの内、いずれか大きい方の空調要求負荷に外気温度補正係数Ｑｘを乗じることで室外必要負荷Ｌｏが補正されることから、負荷の計算の正確さが向上するので空気調和装置５０の冷凍サイクルにおける各機器の耐久性を向上させることができ、また、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの熱交換能力が補正され、要求される空調能力に近づけられるので、空気調和装置５０の運転の安定性を向上させることができ、空調性を向上させることができる。
【０１１１】
また、本実施の形態によれば、圧縮機１０がエンジン（図示せず）で駆動されることから、空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄの計算の正確さの向上により、空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄの過大計算又は過小計算によるエンジンの発停回数が減少するので、例えば、エンジンのスタータ等のエンジンを構成する機器の耐久性を向上させることができる。
【０１１２】
尚、上記の実施の形態では、負荷の大きさを表す係数として、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの基本能力Ｗに各室内ユニット２ｃ、２ｄの吸込温度Ｔｒと室内設定温度Ｔｓとの差温ΔＴ（＝｜Ｔｒ−Ｔｓ｜）がそれぞれ乗じられることにより、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）が算出される場合を説明したが、これに限るものではなく、負荷の大きさを表す係数である各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）と、実際の各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷（冷房要求負荷、暖房要求負荷）とは比例関係にあるので、実際の各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷（冷房要求負荷、暖房要求負荷）が算出される場合であってもよい。この場合、圧縮機必要負荷及び室外必要負荷は係数ではなく実際の必要負荷である。そして、例えば、負荷の大きさを表す係数である各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷（冷房要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、暖房要求負荷Ｌｈｃ、Ｌｈｄ）を基に実際の各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの空調要求負荷（冷房要求負荷、暖房要求負荷）を算出することは可能である。
【０１１３】
また、上記の実施の形態では、各室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄの吹出温度Ｔｂを目標吹出温度Ｔｓｂに近づけるべく、算出された空調要求負荷Ｌｃａ、Ｌｃｂ、Ｌｈｃ、Ｌｈｄが補正され、吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂに近づけられる場合について説明したが、吹出温度Ｔｂが目標吹出温度Ｔｓｂにされる場合も含まれているものとする。
【０１１４】
また、上記の実施の形態では、要求される空調能力に近づけるべく、外気温度Ｔｏに応じて室外必要負荷Ｌｏが補正され、要求される空調能力に近づけられる場合について説明したが、要求される空調能力にされる場合も含まれているものとする。
【０１１５】
また、上記の実施の形態では、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄのそれぞれの運転が停止される場合は、室内膨張弁２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄのそれぞれが全閉操作されるとして説明したが、これに限るものではなく、第１開閉弁２５ａ、２５ｂ、２５ｃ、２５ｄのそれぞれと第２開閉弁２６ａ、２６ｂ、２６ｃ、２６ｄのそれぞれとが閉操作される場合であってもよい。
【０１１６】
また、上記の実施の形態では、室外熱交換器１１ａ、１１ｂのいずれかのみを動作させる場合、動作させない室外熱交換器１１ａ、１１ｂ側の室外膨張弁１８ａ、１８ｂのいずれかが全閉操作されるとして説明したが、これに限るものではなく、動作させない室外熱交換器１１ａ、１１ｂ側の切換弁１５ａ及び１６ａ又は切換弁１５ｂ及び１６ｂが閉操作される場合であってもよい。
【０１１７】
また、上記の実施の形態では、室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄにおいて負荷がバランスするときは、室外膨張弁１８ａ、１８ｂの全てが全閉操作されるとして説明したが、これに限るものではなく、切換弁１５ａ及び１６ａ並びに切換弁１５ｂ及び１６ｂの全てが閉操作される場合であってもよい。
【０１１８】
また、上記の実施の形態では、容量可変型圧縮機及び室外熱交換器を備えた室外ユニットと、室内熱交換器及び室内ファンを備えた複数台の室内ユニットとがユニット間配管により接続され、室内ユニットを冷房運転若しくは暖房運転可能とするよう構成された場合の例として、容量可変型圧縮機１０及び室外熱交換器１１ａ、１１ｂを備えた室外ユニット１と、室内熱交換器２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ及び室内ファン３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄを備えた室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄとがユニット間配管４により接続され、室外熱交換器１１ａ、１１ｂの一端が、圧縮機１０の冷媒吐出管１３と冷媒吸込管１４とに択一に分岐して接続され、ユニット間配管４が、冷媒吐出管１３に接続された高圧ガス管５と、冷媒吸込管１４に接続された低圧ガス管６と、室外熱交換１１ａ、１１ｂの他端に接続された液管７とを有して構成され、室内熱交換器１１ａ、１１ｂの一端が高圧ガス管５及び低圧ガス管６に、他端が液管７にそれぞれ接続され、複数台の室内ユニット２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを同時に冷房運転若しくは暖房運転可能とし、または、これらの冷房運転と暖房運転を混在して実施可能とするよう構成された場合について説明したが、これに限るものではない。例えば、容量可変型圧縮機及び室外熱交換器を備えた室外ユニットと、室内熱交換器及び室内ファンを備えた複数台の室内ユニットとが、ガス管及び液管の２本の管からなるユニット間配管により接続され、室内ユニットを冷房運転若しくは暖房運転可能とするよう構成された場合であってもよい。
【０１１９】
以上、本発明を上記実施の形態に基づいて説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。
【０１２０】
【発明の効果】
以上のように、本発明によれば、空気調和装置の空調性や運転の安定性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に係る空気調和装置の一実施の形態を示す冷媒回路図である。
【符号の説明】
１ 室外ユニット
２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ 室内ユニット
４ ユニット間配管
５ 高圧ガス管
６ 低圧ガス管
７ 液管
１０ 圧縮機（容量可変型圧縮機）
１１ 室外熱交換器
１７ 室外制御装置
１８ 室外膨張弁
２０ａ、２０ｂ、２０ｃ、２０ｄ 室内熱交換器
２１ａ、２１ｂ、２１ｃ、２１ｄ 室内膨張弁
２８ａ、２８ｂ、２８ｃ、２８ｄ 室内制御装置
３０ａ、３０ｂ、３０ｃ、３０ｄ 室内ファン
３１ 室外ファン
５０ 空気調和装置[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an air conditioner that includes an outdoor unit and a plurality of indoor units, and allows the plurality of indoor units to perform a cooling operation or a heating operation.
[0002]
[Prior art]
In general, an outdoor unit including a variable capacity compressor and an outdoor heat exchanger and a plurality of indoor units including an indoor heat exchanger and an indoor fan are connected by inter-unit piping, and the indoor unit is cooled or heated. An air conditioner configured to be operable is known.
[0003]
As this type of air conditioner, one that controls the capacity (capacity) of a compressor and the heat exchange capacity of an outdoor heat exchanger based on the air conditioning demand load required by each indoor unit is known. .
[0004]
[Problems to be solved by the invention]
However, since the calculation of the air conditioning required load of the indoor unit according to the conventional configuration does not include factors of the outside air temperature and the blowout temperature of the indoor unit, the air conditioning required load of the indoor unit may be calculated to be excessive or low. Yes, such excessive or undercalculation of the air conditioning required load of each indoor unit may not only take time to reach the required operating state but also affect the durability of each device of the air conditioner In addition, the air blowing temperature of the indoor unit is not stable, for example, there may be a feeling of cold air during cooling operation and a feeling of warm air during heating operation, and against changes in the outside air temperature. Since the air conditioning capability changes, there is a problem that the air conditioning performance and operation stability of the air conditioner may be hindered.
[0005]
In addition, when the compressor is driven by an engine, for example, if the number of start and stop of the engine increases due to excessive or undercalculation of the air conditioning required load of each indoor unit, the life of the equipment constituting the engine such as a starter is also affected. There is a problem that the stability of driving may be hindered.
[0006]
Accordingly, an object of the present invention is to provide an air conditioner that can solve the above-described problems of the prior art and can improve air conditioning and operational stability.
[0007]
[Means for Solving the Problems]
In the invention of claim 1, an outdoor unit including a variable capacity compressor and an outdoor heat exchanger and a plurality of indoor units including an indoor heat exchanger and an indoor fan are connected by an inter-unit pipe. One end of the outdoor heat exchanger is alternatively connected to a refrigerant discharge pipe and a refrigerant suction pipe of the variable capacity compressor, and the inter-unit pipe is a high pressure gas pipe connected to the refrigerant discharge pipe, Each of the indoor units has a low pressure gas pipe connected to the refrigerant suction pipe and a liquid pipe connected to the other end of the outdoor heat exchange, and one end of the indoor heat exchanger has the high pressure The gas pipe and the low-pressure gas pipe are alternatively connected via a valve unit, the other end is connected to the liquid pipe, and the plurality of indoor units can be simultaneously operated for cooling or heating. Enables mixed operation and heating operation In the air conditioner configured as described above, The air conditioning demand load required by each indoor unit is calculated for each indoor unit, and based on these air conditioning demand loads, compressor capacity control means for controlling the capacity of the compressor, and on the basis of the air conditioning demand load, An outdoor required load calculating means for calculating the required load of the heat exchanger, a heat exchange capacity control means for controlling the heat exchange capacity of the outdoor heat exchanger according to the required load of the outdoor heat exchanger, When the indoor unit is simultaneously performing the cooling operation and the heating operation, the operation mode of the outdoor unit is set to either the cooling operation mode or the heating operation mode based on the required load of the outdoor heat exchanger. An operation mode determining means for determining, and when the plurality of indoor units are simultaneously performing a cooling operation and a heating operation, the calculation is performed for each indoor unit. Each of the required air conditioning load Is added for each indoor unit by an amount corresponding to the difference between the blowout temperature of the indoor unit and the target blowout temperature, and the air conditioning capability of the outdoor unit corresponding to the outside air temperature is used as a reference. When the air conditioning capacity at the outside air temperature is large, the required load of the outdoor heat exchanger is increased according to the difference, and when it is small, the outdoor heat exchanger is required according to the difference. Reduce the load It is characterized by that.
[0011]
Claim 2 The described invention is claimed. 1 In the invention described in For each indoor unit, The number of rotations of the indoor fan The lower the corresponding blowing wind speed level, The required air conditioning load Decrease It is characterized by that.
[0013]
Claim 3 The described invention is claimed. 1 or 2 In the described invention, the compressor is driven by an engine.
[0016]
Claim 1 In the described invention, the capacity (capacity) of the compressor is controlled by the compressor capacity control means based on the air conditioning demand load required by each indoor unit, and the air conditioning demanded by each indoor unit by the outdoor required load calculation means. The required load of the outdoor heat exchanger is calculated based on the required load, and the heat exchange capacity control means controls the heat exchange capacity of the outdoor heat exchanger according to the required load of the outdoor heat exchanger, and the first correction means. Therefore, if there is a difference between the blowout temperature of each indoor unit and the set target blowout temperature, the required air conditioning load is corrected so that the blowout temperature of each indoor unit approaches the target blowout temperature, and the outside air temperature is corrected by the second correction means. And a predetermined outdoor air temperature as a reference, the required load of the outdoor heat exchanger is corrected according to the outdoor air temperature so as to approach the required air conditioning capacity. The heat exchange capacity of the outdoor heat exchanger is controlled according to the outside air temperature so that the air outlet temperature can be brought closer to the target air temperature and the air conditioning capacity required. Can be improved.
[0017]
Claim 1 In the described invention, as the first correction means, the air conditioning required load is corrected based on the difference temperature between the target blowing temperature and the blowing temperature of each indoor unit, so that the blowing temperature of each indoor unit approaches the target blowing temperature. Therefore, it is possible to improve the air conditioning and the stability of operation.
[0018]
Claim 2 In the described invention, as the first correction means, the air conditioning required load is corrected based on the rotational speed of the indoor fan, so that the blowout temperature of each indoor unit can be brought close to the target blowout temperature. Can be improved.
[0020]
In the third aspect of the invention, since the compressor is driven by the engine, the overcalculation or undercalculation of the required air conditioning load is reduced, and the number of start / stop times of the engine due to overcalculation or undercalculation of the required air conditioning load is reduced. Therefore, the durability of the engine can be improved.
[0021]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
[0022]
FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram showing an embodiment of an air conditioner according to the present invention. The air conditioner 50 includes an outdoor unit 1 and a plurality of (for example, four) indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d. The outdoor unit 1 is installed outdoors, and the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d are installed indoors.
[0023]
The outdoor unit 1 includes a compressor 10, an outdoor heat exchanger 11, an outdoor expansion valve 18 as a pressure reducing mechanism on the outdoor unit side, and an outdoor fan 31. The outdoor fan 31 is disposed in the vicinity of the outdoor heat exchanger 11. The outdoor fan 31 is, for example, a propeller fan. The outdoor heat exchanger 11 is at least one outdoor heat exchanger. As at least one outdoor heat exchanger, the outdoor heat exchanger 11 is a plurality of (for example, two) outdoor heat exchangers 11a and 11b, which are connected in parallel to each other. The outdoor expansion valve 18 is, for example, two outdoor expansion valves 18a and 18b.
[0024]
The compressor 10 is a variable capacity compressor. The compressor 10 is driven by an engine (not shown) (for example, a gas engine), and the capacity (capacity) is varied according to the rotational speed of the engine.
[0025]
Each of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d includes an indoor heat exchanger 20a, 20b, 20c, 20d and an indoor expansion valve 21a, 21b, 21c, 21d as a decompression mechanism on the indoor unit side. Is provided. When each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is cooled, each of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d functions as an evaporator, and each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d In the case of heating operation, each of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d is caused to function as a condenser. Each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d is provided with indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d. The indoor fans 30a, 30b, 30c, and 30d are arranged close to the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d, respectively, and are air that has been heat-exchanged by the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d. To the room. The indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d are, for example, cross flow fans.
[0026]
The outdoor unit 1 and the indoor units 2a to 2d are connected by an inter-unit pipe 4. The inter-unit pipe 4 includes a high-pressure gas pipe 5, a low-pressure gas pipe 6, and a liquid pipe 7. The high pressure gas pipe 5 is connected to the refrigerant discharge pipe 13, and the low pressure gas pipe 6 is connected to the refrigerant suction pipe 14.
[0027]
In the outdoor unit 1, one end of the outdoor heat exchanger 11 a includes a high-pressure gas branch pipe 8 a and a low-pressure gas branch provided with switching valves 15 a and 16 a on the refrigerant discharge pipe 13 and the refrigerant suction pipe 14 of the compressor 10, respectively. One end of the outdoor heat exchanger 11b is connected to the refrigerant discharge pipe 13 and the refrigerant suction pipe 14 of the compressor 10 with switching valves 15b and 16b, respectively. The high-pressure gas branch pipe 8b and the low-pressure gas branch pipe 9b are alternatively branched and connected. An accumulator 12 is disposed in the refrigerant suction pipe 14. The liquid pipe 7 is connected to the other ends of the outdoor heat exchangers 11a and 11b via liquid branch pipes 19a and 19b provided with outdoor expansion valves 18a and 18b.
[0028]
One end of each of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, 20d of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d is connected to the high-pressure gas pipe 5 via the indoor-side high-pressure gas branch pipes 22a, 22b, 22c, 22d. And connected to the low-pressure gas pipe 6 through the indoor-side low-pressure gas branch pipes 23a, 23b, 23c, and 23d. The indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d have an indoor side liquid branch pipe 24a in which the other ends are provided with indoor expansion valves 21a, 21b, 21c, and 21d, They are connected to the liquid pipe 7 via 24b, 24c and 24d, respectively.
[0029]
The first on-off valves 25a, 25b, 25c, and 25d are disposed in the indoor high-pressure gas branch pipes 22a, 22b, 22c, and 22d, respectively. Moreover, 2nd on-off valve 26a, 26b, 26c, 26d is arrange | positioned at each indoor side low pressure gas branch pipe 23a, 23b, 23c, 23d.
[0030]
The on-off valve units 27a, 27b, 27c, and 27d are configured to include the first on-off valves 25a, 25b, 25c, and 25d and the second on-off valves 26a, 26b, 26c, and 26d. When one of the first on-off valves 25a, 25b, 25c, and 25d and the second on-off valves 26a, 26b, 26c, and 26d are opened, the other is closed. Thereby, one end of each indoor heat exchanger 20a, 20b, 20c, 20d is selected as the high pressure gas pipe 5 and the low pressure gas pipe 6 of the inter-unit pipe 4 by the on-off valve units 27a, 27b, 27c, 27d, respectively. Connected to one.
[0031]
When the operation of each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is stopped, each of the indoor expansion valves 21a, 21b, 21c, and 21d is fully closed.
[0032]
The indoor units 2a, 2b, 2c and 2d are provided with indoor control devices 28a, 28b, 28c and 28d. The indoor control devices 28a, 28b, 28c, 28d include indoor expansion valves 21a, 21b, 21c, 21d, first on-off valves 25a, 25b, 25c, 25d and second on-off valves of the on-off valve units 27a, 27b, 27c, 27d. 26a, 26b, 26c, 26d, indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d and the like are controlled.
[0033]
The indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d perform control for causing the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d to perform a cooling operation or a heating operation.
[0034]
Specifically, the indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d are the open / close valve units 27a, 27b in order to cause the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d to perform a cooling operation or a heating operation. 27c, 27d, a signal for opening / closing the first on-off valves 25a, 25b, 25c, 25d and the second on-off valves 26a, 26b, 26c, 26d is output to the on-off valve units 27a, 27b, 27c, 27d, The opening degree of the indoor expansion valves 21a, 21b, 21c, and 21d is controlled.
[0035]
That is, when heating operation is performed in each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d, each of the first on-off valves 25a, 25b, 25c, and 25d is opened by the indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d. Each of the two on-off valves 26a, 26b, 26c, and 26d is closed. Accordingly, each of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d functions as a condenser.
[0036]
When performing the cooling operation in each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d, the first on-off valves 25a, 25b, 25c, and 25d are each closed by the indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d, and the second open / close is performed. Each of the valves 26a, 26b, 26c, and 26d is opened. Thus, each of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d functions as an evaporator.
[0037]
Needless to say, the indoor unit 2a, 2b, 2c, and 2d that is not in operation is not controlled for cooling operation or heating operation.
[0038]
The outdoor unit 1 is provided with an outdoor control device 17. The outdoor control device 17 controls the compressor 10, the outdoor expansion valve 18a, the outdoor expansion valve 18b, the switching valves 15a and 16a, the switching valves 15b and 16b, the outdoor fan 31 and the like in the outdoor unit 1. The indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d are connected to the outdoor control device 17.
[0039]
The outdoor unit 1 is operated under the control of the outdoor control device 17 in accordance with the air conditioning request load of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d. The air conditioning required load is an air conditioning load required by the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d. For example, the capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled according to the required air conditioning load, and the outdoor heat exchangers 11a and 11b have a higher cooling required load than the required heating load in the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d. In this case, control is performed so as to operate as a condenser, and when the cooling requirement load is smaller than the heating requirement load in the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d, control is performed so as to operate as an evaporator. Specifically, when the outdoor heat exchangers 11a and 11b are operated as condensers, the switching valves 15a and 15b are opened, the switching valves 16a and 16b are closed, and the valve openings of the outdoor expansion valves 18a and 18b. Is controlled. When the outdoor heat exchangers 11a and 11b are operated as evaporators, the switching valves 15a and 15b are closed, the switching valves 16a and 16b are opened, and the valve openings of the outdoor expansion valves 18a and 18b are controlled. The Note that the number of operating outdoor heat exchangers 11a and 11b is determined according to the required air conditioning load. When only one of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is operated, one of the outdoor expansion valves 18a and 18b on the outdoor heat exchanger 11a and 11b side that is not operated is fully closed. When loads are balanced in the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d, all the outdoor expansion valves 18a and 18b are fully closed.
[0040]
Accordingly, a plurality of (for example, four) indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d can be simultaneously operated for cooling or heating, or the cooling operation and the heating operation can be performed in combination.
[0041]
Next, the cooling operation and the heating operation of the air conditioner 50 under the control of the outdoor control device 17 and the indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d will be described. The indoor expansion valves 21a, 21b, 21c, and 21d adjust the refrigerant flow rate during the heating operation and depressurize the refrigerant during the cooling operation. The outdoor expansion valves 18a, 18b are refrigerants when the cooling requirement load of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d is larger than the heating requirement load, that is, when the outdoor heat exchangers 11a, 11b operate as condensers. When the flow rate is adjusted and the required heating load of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is larger than the required cooling load, that is, when the outdoor heat exchangers 11a and 11b operate as evaporators, the refrigerant is decompressed. is there.
[0042]
When all the indoor units 2a, 2b, 2c and 2d are simultaneously cooled, one of the switching valves 15a and 15b of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is opened and the other switching valves 16a and 16b are closed, and the on-off valve unit 27a , 27b, 27c, 27d, the first on-off valves 25a, 25b, 25c, 25d are closed, and the second on-off valves 26a, 26b, 26c, 26d are opened. Thereby, the refrigerant discharged from the compressor 10 sequentially flows to the refrigerant discharge pipe 13, the switching valves 15a and 15b, the outdoor heat exchangers 11a and 11b, and is condensed and liquefied by the outdoor heat exchangers 11a and 11b. It distributes to the indoor expansion valves 21a, 21b, 21c, and 21d of the respective chamber units 2a, 2b, 2c, and 2d via the liquid pipe 7 and the indoor side liquid branch pipes 24a, 24b, 24c, and 24d, and is decompressed here. Thereafter, the refrigerant evaporates and vaporizes in each of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d, and then flows through the second on-off valves 26a, 26b, 26c, and 26d, respectively, and then the low-pressure gas pipe 6 and the refrigerant suction pipe 14. Then, the air is sucked into the compressor 10 through the accumulator 12 in sequence. Thus, all the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d are simultaneously cooled by the action of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d functioning as an evaporator.
[0043]
Conversely, when heating all the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d at the same time, the one switching valves 15a and 15b of the outdoor heat exchangers 11a and 11b are closed and the other switching valves 16a and 16b are opened, and The first on-off valves 25a, 25b, 25c, 25d of the on-off valve units 27a, 27b, 27c, 27d are opened, and the second on-off valves 26a, 26b, 26c, 26d are closed. Thereby, the refrigerant discharged from the compressor 10 is distributed to the indoor high-pressure gas branch pipes 22a, 22b, 22c, and 22d through the refrigerant discharge pipe 13 and the high-pressure gas pipe 5 in order, and then the first on-off valve 25a, 25 b, 25 c, 25 d, flow into the indoor heat exchangers 20 a, 20 b, 20 c, 20 d, where they are condensed and liquefied, and then merged in the liquid pipe 7 via the indoor liquid branch pipes 24 a, 24 b, 24 c, 24 d . Thereafter, the pressure is reduced by the outdoor expansion valves 18a, 18b and evaporated by the outdoor heat exchangers 11a, 11b, and then sucked into the compressor 10 through the switching valves 16a, 16b, the refrigerant suction pipe 14, and the accumulator 12 in this order. Thus, the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d are simultaneously heated by the action of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d functioning as condensers.
[0044]
For example, in the case where the indoor units 2a and 2b are cooled and the indoor units 2c and 2d are heated, for example, a case where the cooling request load is larger than the heating request load will be described. The operation mode of the outdoor unit 1 is a cooling operation mode. At this time, the switching valves 15a and 15b of the outdoor heat exchangers 11a and 11b are opened, the other switching valves 16a and 16b are closed, and the on-off valve units 27a and 27b corresponding to the indoor units 2a and 2b to be cooled are While closing the first on-off valves 25a, 25b, opening the second on-off valves 26a, 26b and opening the first on-off valves 25c, 25d of the on-off valve units 27c, 27d corresponding to the indoor units 2c, 2d to be heated, The second on-off valves 26c and 26d are closed. Then, a part of the refrigerant discharged from the compressor 10 sequentially flows through the refrigerant discharge pipe 13 and the switching valves 15a and 15b to the outdoor heat exchangers 11a and 11b, and the remaining refrigerant heats through the high-pressure gas pipe 5. The on-off valve units 27c and 27d corresponding to the indoor units 2c and 2d flow to the first on-off valves 25c and 25d, the indoor heat exchangers 20c and 20d, and the indoor heat exchangers 20c and 20d and the outdoor heat exchanger 11a, It is condensed and liquefied at 11b.
[0045]
The refrigerant condensed and liquefied in the indoor heat exchangers 20c and 20d and the outdoor heat exchangers 11a and 11b is decompressed by the indoor expansion valves 21a and 21b of the indoor units 2a and 2b via the liquid pipe 7, respectively. Are evaporated by the indoor heat exchangers 20a and 20b. Thereafter, the refrigerant flows through the second on-off valves 26a and 26b, joins in the low-pressure gas pipe 6, and is sucked into the compressor 10 through the refrigerant suction pipe 14 and the accumulator 12 in this order. Thus, the indoor units 2c and 2d are heated by the action of the indoor heat exchangers 20c and 20d functioning as condensers, and the indoor units 2a and 2b are operated by the action of the other indoor heat exchangers 20a and 20b functioning as evaporators. Are each cooled.
[0046]
Next, for example, when the indoor units 2a and 2b are cooled and the indoor units 2c and 2d are heated, for example, a case where the heating required load is larger than the cooling required load will be described. The operation mode of the outdoor unit 1 is a heating operation mode. At this time, the switching valves 15a and 15b of the outdoor heat exchangers 11a and 11b are closed, the other switching valves 16a and 16b are opened, and the on-off valve units 27a and 27b corresponding to the indoor units 2a and 2b to be cooled are While closing the first on-off valves 25a, 25b, opening the second on-off valves 26a, 26b and opening the first on-off valves 25c, 25d of the on-off valve units 27c, 27d corresponding to the indoor units 2c, 2d to be heated, The second on-off valves 26c and 26d are closed. Then, the refrigerant discharged from the compressor 10 is sequentially distributed to the first on-off valves 25c and 25d via the refrigerant discharge pipe 13 and the high-pressure gas pipe 5, and is condensed and liquefied by the respective indoor heat exchangers 20c and 20d. And this liquefied refrigerant | coolant flows into the liquid pipe 7 through the indoor expansion valves 21c and 21d, respectively. A part of the liquid refrigerant in the liquid pipe 7 was decompressed by the indoor expansion valves 21a and 21b, and then the indoor heat exchangers 20a and 20b, and the remaining liquid refrigerant was decompressed by the outdoor expansion valves 18a and 18b. Later, it is evaporated by the outdoor heat exchangers 11a and 11b, respectively, and sucked into the compressor 10 through the refrigerant suction pipe 14 and the accumulator 12 in this order. Thus, the indoor units 2c and 2d are heated by the action of the indoor heat exchangers 20c and 20d functioning as condensers, and the indoor units 20a and 20b are operated by the action of the other indoor heat exchangers 20a and 20b functioning as evaporators. Is cooled.
[0047]
By the way, the outdoor unit 1 is provided with an outside air temperature sensor 32 as an outside air temperature detecting means for detecting the outside air temperature To. The outside temperature sensor 32 is installed on the suction side of the outdoor heat exchanger 11, for example. The data of the outside temperature To detected by the outside temperature sensor 32 is transmitted to the outdoor control device 17. Also, each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d has suction temperature sensors 33a, 33b, 33c, 33d as suction temperature detecting means for detecting the air suction temperature Tr of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. It is provided on the suction side of the indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, 20d. Each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d includes air temperature sensors 34a, 34b, 34c, and 34d as air temperature detecting means for detecting the air temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, and 2d. Is provided. The suction temperature is the room temperature. The suction temperature sensors 33a, 33b, 33c, 33d and the blowout temperature sensors 34a, 34b, 34c, 34d respectively detect the suction temperature Tr and the blowout temperature Tb. The data of the indoor control devices 28a, 28b, 28c, 28d It transmits to the outdoor control apparatus 17 via each.
[0048]
The blowing wind speed of the air blown out from the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d corresponds to the rotation speed of the indoor fans 30a, 30b, 30c, and 30d. The blown wind speed (that is, the rotational speed of the indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d) is set to a plurality of steps (for example, five steps). And the level of blowing wind speed is prescribed | regulated sequentially from 1 to 5. 1 is the minimum wind speed level, and 5 is the maximum wind speed level.
[0049]
Although not shown in each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d, an operation mode setting means for setting the operation mode (cooling or heating) of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d and a room temperature are set. Room temperature setting means, operation setting means for setting operation start or operation stop, and wind speed setting means for setting the blown air speed level are provided. Hereinafter, the room temperature set by the room temperature setting means is referred to as the indoor set temperature Ts. The operation mode setting means, the room temperature setting means, the operation setting means, and the wind speed setting means are, for example, a remote controller (not shown). By this remote controller, that is, the operation mode setting means, the room temperature setting means, the operation setting means, and the wind speed setting means, the operation mode (cooling or heating), the indoor set temperature Ts, the start of operation or the stop of operation, the blown air speed level A signal transmitted when each of these is set is transmitted to the indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d, and is transmitted to the outdoor control device 17 through the indoor control devices 28a, 28b, 28c, and 28d. The indoor units 2a, 2b, 2c, 2d and the outdoor unit 1 are controlled according to the setting. The wind speed setting means may be included in the indoor control devices 28a, 28b, 28c, 28d, and the blown wind speed level may be automatically set.
[0050]
Next, the operation control of the air conditioner 50 based on load calculation will be described by taking as an example the case where the indoor units 2a and 2b are in the cooling operation and the indoor units 2c and 2d are in the heating operation. In addition, the load calculation demonstrated below shall be performed in the outdoor control apparatus 17. FIG.
[0051]
First, the difference temperature ΔT (= | Tr−Ts |) between the suction temperature Tr of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d and the indoor set temperature Ts, and the basic capacity W of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. Based on the above, the air conditioning required load of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d is calculated (air conditioning required load calculating means).
[0052]
As this air-conditioning demand load calculating means, a difference temperature ΔT (= | Tr−Ts |) between the suction temperature Tr of each indoor unit 2a, 2b that is cooled and the indoor set temperature Ts, and each indoor unit 2a that is cooled. Based on the basic capacity W of 2b, the cooling requirement load of the indoor units 2a, 2b is calculated (cooling requirement load calculating means). Further, as this air-conditioning demand load calculating means, a difference temperature ΔT (= | Tr−Ts |) between the suction temperature Tr of each indoor unit 2c, 2d operated for heating and the indoor set temperature Ts, and each indoor operated for heating operation Based on the basic capacity W of the units 2c and 2d, the heating requirement load of the indoor units 2c and 2d is calculated (heating requirement load calculation means).
[0053]
In this air conditioning required load calculation means, the air conditioning required load (cooling required load, heating required load) is calculated for each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d.
[0054]
As the above-described cooling demand load calculating means, the basic capacity W of each indoor unit 2a, 2b to be cooled is added to the difference temperature ΔT () between the suction temperature Tr and the indoor set temperature Ts of each indoor unit 2a, 2b to be cooled. = | Tr-Ts |) respectively. Thereby, the cooling required loads Lca and Lcb (air conditioning required loads) of the indoor units 2a and 2b are calculated. Next, the sum ΣLc of the cooling demand loads Lca and Lcb of the indoor units 2a and 2b is calculated. This total ΣLc is the cooling requirement load of the entire indoor units 2a, 2b. Note that the required cooling loads Lca and Lcb in this embodiment are coefficients representing the magnitude of the load.
[0055]
Moreover, as said heating request | requirement load calculation means, the basic temperature W of each indoor unit 2c and 2d by which heating operation is carried out, and the temperature difference between suction temperature Tr and indoor set temperature Ts of each indoor unit 2c and 2d by which heating operation is carried out ΔT (= | Tr−Ts |) is multiplied. Thereby, the heating requirement loads Lhc and Lhd (air conditioning requirement loads) of the indoor units 2c and 2d are calculated. Next, the total sum ΣLh of the required heating loads Lhc and Lhd of the indoor units 2c and 2d is calculated. This sum ΣLh is the heating requirement load of the entire indoor units 2c and 2d. In addition, the heating request | requirement load Lhc and Lhd in this embodiment is a coefficient showing the magnitude | size of load.
[0056]
And based on the air-conditioning request | requirement load which each indoor unit requests | requires, while controlling the capacity | capacitance (capability) of the compressor 10, the heat exchange capability of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is controlled (control means). That is, the capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled and the heat exchange capacities of the outdoor heat exchangers 11a and 11b are controlled based on the air conditioning request load calculated by the air conditioning request load calculating means.
[0057]
As this control means, a required load (hereinafter referred to as “compressor required load”) of the compressor 10 is calculated based on the calculated air conditioning required load (cooling required load ΣLc, heating required load ΣLh) (compression required). Machine required load calculation means). Specifically, the larger air conditioning request load of the cooling request load ΣLc and the heating request load ΣLh is calculated as the compressor required load Lco. And the capacity | capacitance (capability) of the compressor 10 is controlled based on the air conditioning required load (cooling required load ΣLc, heating required load ΣLh) (that is, according to the compressor required load Lco) (compressor capacity control means). .
[0058]
Specifically, the rotational speed of the compressor 10 (the rotational speed of an engine (not shown)) is controlled according to the compressor required load Lco. The outdoor control device 17 stores the rotational speed of the compressor 10 (the rotational speed of an engine (not shown)) corresponding to the compressor required load Lco. Then, the outdoor control device 17 determines the rotational speed of the compressor 10 (the rotational speed of an engine not shown) corresponding to the calculated required compressor load Lco. Then, the rotational speed of the compressor 10 (the rotational speed of the engine (not shown)) is controlled so as to be the determined rotational speed.
[0059]
Further, as a control means, a required load (hereinafter referred to as “outdoor required load”) of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is calculated based on the required air conditioning load (cooling required load ΣLc, heating required load ΣLh) (hereinafter referred to as “outdoor required load”). Outdoor required load calculation means). Specifically, the difference | ΣLc−ΣLh | between the cooling required load ΣLc and the heating required load ΣLh is calculated as the outdoor required load Lo. And the heat exchange capability of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is controlled according to the outdoor required load Lo (heat exchange capability control means).
[0060]
For example, when ΣLc> ΣLh, the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d side (indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d) have a large cooling demand load as a whole, so the outdoor heat exchangers 11a and 11b are The condenser is operated based on the load of the difference (ΣLc−ΣLh). When ΣLc <ΣLh, the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d side (indoor heat exchangers 20a, 20b, 20c, and 20d) have a large heating demand load as a whole. Therefore, the outdoor heat exchangers 11a and 11b The evaporator is operated based on the load of the difference (ΣLh−ΣLc).
[0061]
Specifically, the number of outdoor heat exchangers 11a and 11b to be operated, the flow rate of refrigerant to the outdoor heat exchangers 11a and 11b, and the air volume of the outdoor fan 31 are controlled based on the required outdoor load Lo. The heat exchange capacity of the heat exchangers 11a and 11b is controlled. That is, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is controlled by controlling the valve openings of the outdoor expansion valves 18a and 18b and the rotational speed of the outdoor fan 31 based on the required outdoor load Lo.
[0062]
The outdoor control device 17 stores the valve openings of the outdoor expansion valves 18a and 18b corresponding to the outdoor required load Lo and the rotational speed of the outdoor fan 31. The outdoor control device 17 determines the valve openings of the outdoor expansion valves 18a and 18b and the rotational speed of the outdoor fan 31 corresponding to the calculated required outdoor load Lo. And the valve opening degree of the outdoor expansion valves 18a and 18b and the rotation speed of the outdoor fan 31 are controlled so as to become the determined valve opening degree and rotation speed.
[0063]
By these controls, the suction temperature Tr of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d is brought close to the indoor set temperature Ts.
[0064]
According to the control based on such load calculation, when the air blowing temperature Tb rises in the cooling operation of the indoor units 2a and 2b and a feeling of cold wind cannot be obtained, or when the indoor units 2c and 2d are heated, the air blowing temperature In some cases, Tb is lowered and a warm air feeling cannot be obtained. Accordingly, it is necessary to correct the air conditioning required loads (cooling required loads Lca, Lcb, heating required loads Lhc, Lhd) in order to obtain a feeling of cool air and a feeling of warm air.
[0065]
Further, according to the control based on such load calculation, when the air blowing speed (that is, the rotational speed of the indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d) is lowered in the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d, In the cooling operation of the units 2a and 2b, the air blowing temperature Tb may become excessively low, and in the heating operation of the indoor units 2c and 2d, the air blowing temperature Tb may become excessively high. Therefore, it is necessary to correct the air conditioning required loads (cooling required loads Lca, Lcb, heating required loads Lhc, Lhd) in order to prevent the air blowing temperature Tb from becoming excessively low or high.
[0066]
Further, according to the control based on such load calculation, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b (that is, the valve opening degree of the outdoor expansion valves 18a and 18b, the outdoor fan 31 and the like) with the same required outdoor load Lo. Even if the rotational speed) is controlled, the air conditioning capacity (cooling capacity or heating capacity), that is, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is changed by the change of the outside air temperature To.
[0067]
That is, the case where the cooling requirement load ΣLc is larger than the heating requirement load ΣLh (that is, the case where the outdoor heat exchangers 11a and 11b are operated as condensers) will be described. A predetermined outside air temperature (cooling standard outside air temperature T1) is a reference. When the outside air temperature To is lower than the cooling standard outside air temperature T1, the cooling capacity (that is, the condensation capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b) increases. Conversely, when the outside air temperature To rises higher than the cooling standard outside air temperature T1, the cooling capacity (that is, the condensation capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b) decreases.
[0068]
Further, the case where the heating required load ΣLh is larger than the cooling required load ΣLc (that is, the case where the outdoor heat exchangers 11a and 11b are operated as evaporators) will be described as a reference based on a predetermined outside air temperature (heating standard outside air temperature T2). When the outside air temperature To is lower than the heating standard outside air temperature T2, the heating capacity (that is, the evaporation capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b) is lowered. Conversely, when the outside air temperature To rises higher than the heating standard outside air temperature T2, the heating capacity (that is, the evaporation capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b) increases.
[0069]
Therefore, in order to approach the required air conditioning capacity, it is necessary to correct the outdoor required load Lo according to the outside air temperature To. That is, since the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b changes as the outdoor air temperature To changes, the outdoor load load Lo is corrected according to the outdoor air temperature To and the heat of the outdoor heat exchangers 11a and 11b. It is necessary to correct the exchange capacity (the valve openings of the outdoor expansion valves 18a and 18b and the rotational speed of the outdoor fan 31).
[0070]
The predetermined outside air temperature (the cooling standard outside air temperature T1 when the outdoor heat exchangers 11a and 11b operate as a condenser and the heating standard outside air temperature T2 when the outdoor heat exchangers 11a and 11b operate as an evaporator) is: This is the outdoor air temperature To when the air-conditioning capability is required without correcting the outdoor required load Lo. Hereinafter, the air conditioning capacity at a predetermined outside air temperature (cooling standard outside air temperature T1, heating standard outside air temperature T2) is defined as a rated capacity.
[0071]
In the air conditioner 50 according to the present embodiment, the target blowing temperature Tsb of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is set. This target blowing temperature Tsb is set to a different value between the heating operation and the cooling operation. The target blowing temperature Tsb during the heating operation is set to a temperature (for example, 45 ° C.) at which a feeling of hot air is obtained, and the target blowing temperature during the cooling operation is set to a temperature (for example, 10 ° C.) at which the feeling of cold air is obtained. Is done.
[0072]
First, a case where the air conditioning request load is corrected will be described.
[0073]
When there is a difference between the blowout temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d and the target blowout temperature Tsb, air conditioning is performed so that the blowout temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d approaches the target blowout temperature Tsb. The required loads (cooling required loads Lca and Lcb and heating required loads Lhc and Lhd) are corrected (first correcting means). Specifically, when a difference occurs between the blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d and the target blowing temperature Tsb, the blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d is set to the target blowing temperature Tsb. The first correction coefficient is calculated so that the air conditioning required load (cooling required loads Lca and Lcb and heating required loads Lhc and Lhd) is corrected using the first correction coefficient. By using the first correction coefficient to correct the air conditioning required loads (cooling required loads Lca and Lcb and heating required loads Lhc and Lhd), the blowing temperature Tb is brought close to the target blowing temperature Tsb.
[0074]
As the first correction means, the air conditioning required load Lca calculated based on the difference temperature ΔTb (= | Tsb−Tb |) between the target blowing temperature Tsb and the blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. , Lcb, Lhc, and Lhd are corrected. For example, the blowout temperature correction coefficient Qb is obtained as a first correction coefficient from a difference temperature ΔTb between the target blowout temperature Tsb and the blowout temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, and 2d. The blowing temperature correction coefficient Qb is obtained for each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. And each blowing temperature correction coefficient Qb is multiplied by the air conditioning required load Lca, Lcb, Lhc, Lhd of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d, thereby the air conditioning required load of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. Lca, Lcb, Lhc, and Lhd are corrected. This predetermined calculation formula is obtained by experiment, for example. By correcting the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd, the compressor required load Lco is corrected, and the capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled based on the corrected compressor required load Lco. The Further, the outdoor required load Lo is corrected by correcting the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd, and the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is based on the corrected outdoor required load Lo. Be controlled.
[0075]
A case where the blowout temperature correction coefficient Qb is obtained will be described.
[0076]
[Table 1]

[0077]
As described above, the blowing temperature correction coefficient Qb is obtained from a difference temperature ΔTb between the target blowing temperature Tsb and the blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d by a predetermined calculation formula. For example, as shown in Table 1, the target blowing temperature Tsb of the indoor units 2a and 2b that are cooled is set to a temperature (for example, 10 ° C.) at which a cool air feeling is obtained, and the indoor units 2c and 2d that are heated. The target blowing temperature Tsb is set to a temperature (for example, 45 ° C.) at which a feeling of warm air is obtained. When the difference temperature ΔTb between the target blowing temperature Tsb and the blowing temperature Tb is 0, that is, when the blowing temperature Tb is the target blowing temperature Tsb, the blowing temperature correction coefficient Qb is such that the blowing temperature Tb reaches the target blowing temperature Tsb. Therefore, it is obtained by a predetermined calculation formula so as to be 1. And it is calculated | required by a predetermined | prescribed calculation formula so that blowing temperature correction coefficient Qb becomes large, so that temperature difference (DELTA) Tb is large.
[0078]
That is, as the temperature difference ΔTb is larger, the blowing temperature Tb is farther from the target blowing temperature Tsb. Therefore, the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, Lhd are corrected to be larger as the temperature difference ΔTb is larger. . The capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled on the basis of the corrected air conditioning request loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd, and the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is controlled. The temperature is brought close to the target blowing temperature Tsb, and a feeling of warm air or a feeling of cold air is obtained.
[0079]
Further, as the first correction means, the calculated air conditioning request loads Lca, Lcb, Lhc, Lhd are corrected based on the rotation speeds of the indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d. For example, the blown wind speed correction coefficient Qv corresponding to the blown wind speed level is obtained from a table in which the blown wind speed correction coefficient Qv is defined as the first correction coefficient corresponding to the blown wind speed level. Then, the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d are corrected by being multiplied by the blown air speed correction coefficient Qv. The table in which the blown wind speed correction coefficient Qv is defined in correspondence with the blown wind speed level is obtained by experiment, for example. By correcting the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd, the compressor required load Lco is corrected, and the capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled based on the corrected compressor required load Lco. The Further, the outdoor required load Lo is corrected by correcting the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd, and the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is based on the corrected outdoor required load Lo. Be controlled.
[0080]
A case where the blown air speed correction coefficient Qv is obtained will be described. As described above, the blown air speed correction coefficient Qv is defined from the rotational speed of the indoor fans 30a, 30b, 30c, and 30d, that is, the blown air speed level, corresponding to the blown air speed level. It is obtained from a table (Table 2).
[0081]
[Table 2]

[0082]
In this table (Table 2), it is specified that the blown air speed correction coefficient Qv becomes smaller as the blown air speed level becomes lower. For example, the blown wind speed level 5 is defined as a reference, that is, the blown wind speed correction coefficient Qv is defined as 1.0. Accordingly, when the blown air speed is reduced, the blown air speed correction coefficient Qv is reduced, and therefore, the required air conditioning loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd are corrected by the blown air speed correction coefficient Qv. The capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled on the basis of the corrected air conditioning request loads Lca, Lcb, Lhc, Lhd, and the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a, 11b is controlled. In the indoor units 2a and 2b, the air blowing temperature Tb is prevented from excessively lowering beyond the target blowing temperature Tsb, and in the indoor units 2c and 2d operated for heating, the air blowing temperature Tb is Exceeding the target blowing temperature Tsb to be excessively high is prevented, and the blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d is brought close to the target blowing temperature Tsb.
[0083]
Next, the case where the outdoor required load Lo is corrected will be described.
[0084]
When there is a difference between the outside air temperature To detected by the outside air temperature sensor 32 (outside air temperature detecting means) and a predetermined outside air temperature as a reference, the required outdoor load according to the outside air temperature To in order to approach the required air conditioning capacity Lo is corrected (second correction means). As the second correction means, when there is a difference between the outside air temperature To detected by the outside air temperature sensor 32 (outside air temperature detecting means) and a predetermined outside air temperature as a reference, the second correction coefficient is set according to the outside air temperature To. It is calculated and the outdoor required load Lo is corrected using the second correction coefficient.
[0085]
Specifically, first, an outside air temperature correction coefficient Qx is calculated as a second correction coefficient according to the outside air temperature To. As a means for calculating the outside air temperature correction coefficient Qx, first, an air conditioning capability (cooling capability or heating capability) corresponding to the outside temperature To detected by the outside temperature sensor 32 is obtained. At this time, an air conditioning capability (cooling capability or heating capability) corresponding to the outside air temperature To detected by the outside air temperature sensor 32 is obtained based on a diagram (not shown) of the air conditioning capability corresponding to the outside air temperature. This diagram is stored in the outdoor control device 17. The air conditioning capacity (cooling capacity or heating capacity) obtained from this diagram (not shown) is X% of the rated capacity (air conditioning capacity at a predetermined outside air temperature), that is, X% of the required air conditioning capacity. If there is, the outside temperature correction coefficient Qx is calculated by 100 / X.
[0086]
Then, in the difference | ΣLc−ΣLh | (outdoor required load Lo) between the cooling required load ΣLc and the heating required load ΣLh, the larger the air conditioning required load (cooling required load ΣLc or heating required load ΣLh) is corrected to the outside air temperature. The necessary outdoor load Lo is corrected by multiplying the coefficient Qx. Thereby, the heat exchange capability of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is corrected, the air conditioning capability is corrected, and the required air conditioning capability is brought close.
[0087]
That is, if the air conditioning capacity obtained from the diagram (not shown) is less than the rated capacity, the outside air temperature correction coefficient Qx is calculated to be 1 or more, and the air conditioning capacity obtained from the diagram (not shown). Is equal to or greater than the rated capacity, the outside air temperature correction coefficient Qx is calculated to be 1 or less. As a result, if the required air conditioning capacity is larger than the rated capacity, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is corrected so as to increase, and the air conditioning capacity is brought close to the required air conditioning capacity. Further, if the required air conditioning capacity is smaller than the rated capacity, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is corrected so as to decrease, and the air conditioning capacity approaches the required air conditioning capacity. It is done.
[0088]
Here, if the cooling demand load ΣLc is larger than the heating demand load ΣLh, the outside temperature correction coefficient Qx is calculated based on the cooling capacity, and the heating demand load ΣLh is larger than the cooling demand load ΣLc. For example, the outside air temperature correction coefficient Qx is calculated based on the heating capacity.
[0089]
For example, it is assumed that the cooling standard outside air temperature T1 as a rated capacity condition during cooling operation is 35 ° C., and the heating standard outside air temperature T2 as a rated capacity condition during heating operation is 7 ° C. A case where the outdoor heat exchangers 11a and 11b are operated as condensers, that is, a case where the cooling request load ΣLc is larger than the heating request load ΣLh will be described. For example, assuming that the outside air temperature To is 15 ° C., the cooling capacity corresponding to the outside air temperature To (15 ° C.) is obtained from a diagram (not shown). When the cooling capacity is 110% of the rated capacity (cooling capacity at the cooling standard outside air temperature T1), that is, 110% of the required cooling capacity, in calculating the outdoor required load Lo, 100/110 is obtained as the outside air temperature correction coefficient Qx, and this outside air temperature correction coefficient Qx is multiplied by the cooling required load ΣLc. Further, the required heating load ΣLh of the indoor units 2c and 2d that are operated for heating is reduced.
[0090]
That is, when the cooling required load ΣLc is larger than the heating required load ΣLh, the outdoor required load Lo is obtained by | (ΣLc) × Qx−ΣLh |. Based on this outdoor required load Lo, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is controlled. As a result, when there is a difference between the outside air temperature To and the predetermined reference outside air temperature (cooling standard outside air temperature T1), that is, when the outside air temperature To changes and the air conditioning capacity (cooling capacity) changes, the outside air temperature To. The outdoor temperature correction coefficient Qx is calculated based on the above, and the outdoor required load Lo is corrected using the outdoor temperature correction coefficient Qx, so that the heat exchange capability of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is corrected and required. It is close to the air conditioning capacity (cooling capacity).
[0091]
A case where the outdoor heat exchangers 11a and 11b are operated as an evaporator, that is, a case where the heating required load ΣLh is larger than the cooling required load ΣLc will be described. For example, assuming that the outside air temperature To is 15 ° C., the heating capacity corresponding to the outside air temperature To (15 ° C.) is obtained from a diagram (not shown). When this heating capacity is 115% of the rated capacity (heating capacity at the time of the heating standard outside air temperature T2), that is, 115% of the required heating capacity, in calculating the outdoor required load Lo, 100/115 is obtained as the outside air temperature correction coefficient Qx, and this outside air temperature correction coefficient Qx is multiplied by the heating required load ΣLh. Further, the required cooling load ΣLc of the indoor units 2a and 2b that are operated for cooling is reduced.
[0092]
That is, when the heating required load ΣLh is larger than the cooling required load ΣLc, the outdoor required load Lo is obtained by | ΣLc− (ΣLh) × Qx |. Based on this outdoor required load Lo, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is controlled. As a result, if there is a difference between the outside air temperature To and a predetermined outside air temperature (heating standard outside air temperature T2) as a reference, that is, if the outside air temperature To changes and the air conditioning capacity (heating capacity) changes, the outside air temperature To The outdoor temperature correction coefficient Qx is calculated based on the above, and the outdoor required load Lo is corrected using the outdoor temperature correction coefficient Qx, so that the heat exchange capability of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is corrected and required. It is close to the air conditioning capability (heating capability).
[0093]
Next, an example of these load calculations will be described.
[0094]
[Table 3]

[0095]
Table 3 shows an example of various conditions (operation mode, basic capacity W, suction temperature Tr, indoor set temperature Ts, differential temperature ΔT, blowing temperature Tb, blowing air speed level, outside air temperature To) when the air conditioner 50 is operated. Is shown. Under the conditions in Table 3, load calculation is performed with reference to the blowout temperature correction coefficient Qb shown in Table 1 and the blown air speed correction coefficient Qv shown in Table 2.
[0096]
The cooling request load ΣLc is
Cooling demand load ΣLc = Lca + Lcb = (1 horsepower / 10 horsepower × 3 ° C. (ΔT) × 1.2 (Qb) × 0.6 (Qv)) + (5 horsepower / 10 horsepower × 5 ° C. (ΔT) × 1. 5 (Qb) × 0.8 (Qv)) ≈3.22
It is.
[0097]
Heating demand load ΣLh is
Heating requirement load ΣLh = Lhc + Lhd = (2 hp / 10 hp x 4 ° C. (ΔT) × 1.5 (Qb) × 1.0 (Qv)) + (5 hp / 10 hp x 1 ° C. (ΔT) × 1 ( Qb) × 0.6 (Qv)) = 1.5
It is.
[0098]
Here, the basic ability of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d divided by the basic ability (10 horsepower) of the outdoor unit 1 is the ability of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d with respect to the outdoor unit 1. This is to calculate the ratio. Note that the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d calculated by the load calculation in the present embodiment are coefficients that indicate the magnitude of the load. Dividing the basic ability of 2a, 2b, 2c, 2d by the basic ability (10 horsepower) of the outdoor unit 1 can be omitted.
[0099]
Next, since the cooling required load ΣLc> the heating required load ΣLh, the compressor required load Lco is
Compressor required load Lco = cooling required load ΣLc≈3.22
It is. Accordingly, the compressor 10 is operated at a capacity (capability) corresponding to a load of 3.22. By this correction, air at a temperature (for example, 10 ° C.) at which a cool air feeling is obtained is blown out in the indoor units 2a and 2b, and a temperature (for example, 45 ° C.) at which a hot air feeling is obtained at the indoor units 2c and 2d. Air is blown out.
[0100]
Next, since the cooling required load ΣLc> the heating required load ΣLh and the outside air temperature To is 15 ° C., at this outside air temperature (15 ° C.), a cooling capacity of 110% is obtained. Therefore, the outdoor temperature correction coefficient Qx is obtained by 100/110 as in the above example, and the outdoor required load Lo is
Outdoor required load Lo = | (ΣLc) × Qx−ΣLh | = | 3.22 × (100/110) −1.5 | ≈1.43
It becomes. Therefore, since the cooling required load ΣLc> the heating required load ΣLh, the outdoor heat exchangers 11a and 11b are operated as condensers based on the load of 1.43. This correction brings the required cooling capacity closer.
[0101]
According to the present embodiment, the difference temperature ΔT (= | Tr−Ts |) between the suction temperature Tr of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d and the indoor set temperature Ts, and each indoor unit 2a, 2b, 2c. The air conditioning demand loads (cooling demand loads Lca, Lcb and heating demand loads Lhc, Lhd) are calculated for each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d based on the basic capacity W of 2d. Calculate the required cooling load for the entire indoor unit by multiplying the sum of the basic capacities of each indoor unit being operated by the average of the temperature difference between the suction temperature and the indoor set temperature of each indoor unit being cooled. When calculating the required heating load for the entire indoor unit by multiplying the sum of the basic capacities of each indoor unit by the average of the difference between the suction temperature of each indoor unit that is heated and the indoor set temperature Therefore, the cooling requirement load for the entire indoor unit and the heating requirement load for the entire indoor unit are calculated. Compared to this case, the cooling requirement load ΣLc for the entire indoor unit 2a, 2b and the heating requirement for the entire indoor unit 2c, 2d are calculated. Since the error of the load ΣLh is reduced and the accuracy of the compressor required load Lco and the outdoor required load Lo is improved, the durability of each device in the refrigeration cycle of the air conditioner 50 can be improved, and the air conditioner 50 The air conditioning performance of the air conditioning apparatus 50 can be improved, and the stability of the operation of the air conditioner 50 can be improved.
[0102]
Moreover, according to this Embodiment, when a difference arises between the blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d and the target blowing temperature Tsb, the blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. Since the first correction coefficient is calculated so as to bring the air temperature closer to the target outlet temperature Tsb, the air conditioning request loads (cooling request loads Lca and Lcb and heating request loads Lhc and Lhd) are corrected using the first correction coefficient. Therefore, the durability of each device in the refrigeration cycle of the air conditioner 50 can be improved, the capacity (capacity) of the compressor 10 is corrected, and the outdoor heat exchangers 11a and 11b. The heat exchange capacity of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is corrected so that the air blowing temperature Tb of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is brought close to the target blowing temperature Tsb. Can be above, it is possible to improve the stability of operation of the air conditioner 50.
[0103]
Further, according to the present embodiment, the air temperature as the first correction coefficient for each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d according to a predetermined calculation formula from the difference temperature ΔTb between the target air temperature Tsb and the air temperature Tb. The correction coefficient Qb is obtained, and each blowing temperature correction coefficient Qb is multiplied by the air conditioning required load Lca, Lcb, Lhc, Lhd of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d, thereby the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d. Since the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd are corrected, the load calculation accuracy is improved, so that the durability of each device in the refrigeration cycle of the air conditioner 50 can be improved, and compression The capacity (capacity) of the machine 10 is corrected, the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a, 11b is corrected, and the air blowing temperature of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d Because Tb is brought close to the target air temperature Tsb, it is possible to improve the air conditioning of the air conditioning device 50, it is possible to improve the stability of operation of the air conditioner 50.
[0104]
Further, according to the present embodiment, when the temperature difference ΔTb between the target blowing temperature Tsb and the blowing temperature Tb is 0, the blowing temperature correction coefficient Qb is determined to be 1 according to a predetermined calculation formula. The larger the difference temperature ΔTb between the temperature Tsb and the blowing temperature Tb, the larger the blowing temperature correction coefficient Qb. Therefore, the larger the difference temperature ΔTb, the larger the air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, Lhd. Since the capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled based on the corrected air conditioning request loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd, and the heat exchange capacity of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is controlled. The air blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d is brought closer to the target blowing temperature Tsb earlier. Therefore, the air conditioning performance of the air conditioner 50 can be improved, and the stability of the operation of the air conditioner 50 can be improved.
[0105]
Further, according to the present embodiment, the blowout as the first correction coefficient corresponding to the number of rotations (that is, the blown air speed level) of the indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d. The wind speed correction coefficient Qv is obtained from a table in which the blown wind speed correction coefficient Qv is defined corresponding to the blown wind speed level, and each blown wind speed correction coefficient Qv is the air conditioning required load Lca of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. , Lcb, Lhc, and Lhd are used to correct the required air conditioning loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d, thereby improving load calculation accuracy. The durability of each device in the refrigeration cycle of the air conditioner 50 can be improved, the capacity (capacity) of the compressor 10 is corrected, and the outdoor heat exchange. Since the heat exchange capacity of 11a and 11b is corrected and the air blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, and 2d is brought close to the target blowing temperature Tsb, the air blowing of the indoor units 2a and 2b that are cooled is performed. The temperature Tb is prevented from excessively decreasing beyond the target blowing temperature Tsb, and the air blowing temperature Tb of the indoor units 2c and 2d to be heated is excessively increased beyond the target blowing temperature Tsb. Is prevented. Therefore, the air blowing temperature Tb of each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is stabilized, the air conditioning performance of the air conditioner 50 can be improved, and the operational stability of the air conditioner 50 can be improved. it can.
[0106]
Further, according to the present embodiment, in the table in which the blown wind speed correction coefficient Qv is defined corresponding to the blown wind speed level, the blown wind speed correction coefficient Qv becomes smaller as the blown wind speed level becomes lower. Therefore, when the blown wind speed decreases, the blown wind speed correction coefficient Qv becomes small. Therefore, the blown wind speed correction coefficient Qv is used to correct the air conditioning request loads Lca, Lcb, Lhc, Lhd to be small. The capacity (capacity) of the compressor 10 is controlled based on the air conditioning request loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd, and the heat exchange capacities of the outdoor heat exchangers 11a and 11b are controlled. Therefore, the blowout temperature Tb is brought close to the target blowout temperature Tsb, the air blowout temperature Tb of the indoor units 2c and 2d to be heated is prevented from exceeding the target blowout temperature Tsb, and the cooling operation is prevented. Since the air blowing temperature Tb of the indoor units 2a, 2b is prevented from excessively lowering beyond the target blowing temperature Tsb, the air blowing temperature Tb of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d is stable. In addition, the air conditioning performance of the air conditioner 50 can be improved, and the operation stability of the air conditioner 50 can be improved.
[0107]
In addition, according to the present embodiment, the target blowing temperature Tsb is set to a temperature at which a cold air feeling or a warm air feeling is obtained, and the blowing temperature Tb is brought close to the target blowing temperature Tsb at which a cold air feeling or a hot air feeling is obtained. The air conditioning can be improved.
[0108]
Further, according to the present embodiment, when there is a difference between the outside air temperature To detected by the outside air temperature sensor 32 as the outside air temperature detecting means and the predetermined outside air temperature serving as a reference, the air conditioning capacity required may be approached. The second correction coefficient is calculated according to the outside air temperature To, and the outdoor required load Lo is corrected using the second correction coefficient. Therefore, the accuracy of the load calculation is improved, so that the refrigeration of the air conditioner 50 is improved. The durability of each device in the cycle can be improved, and the heat exchange capability of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is corrected to approach the required air conditioning capability, so that the operation of the air conditioner 50 is stable. The air conditioning performance can be improved.
[0109]
Further, according to the present embodiment, the air conditioning corresponding to the outside air temperature To detected by the outside air temperature sensor 32 as the outside air temperature detecting means based on a diagram (not shown) of the air conditioning capacity corresponding to the outside air temperature. The capacity (cooling capacity or heating capacity) is obtained, and the air conditioning capacity (cooling capacity or heating capacity) obtained from this diagram (not shown) is X% of the rated capacity (air conditioning capacity at a predetermined outside air temperature). That is, if it is X% of the required air conditioning capacity, the outside temperature correction coefficient Qx as the second correction coefficient is calculated by 100 / X, and the outdoor required load Lo is corrected by using this outside temperature correction coefficient Qx. Therefore, the accuracy of load calculation is improved, so that the durability of each device in the refrigeration cycle of the air conditioning apparatus 50 can be improved, and the heat exchange capabilities of the outdoor heat exchangers 11a and 11b are corrected. Is required Since it is close to the air conditioning capability to be, it is possible to improve the stability of operation of the air conditioner 50, thereby improving the air-conditioning property.
[0110]
Further, according to the present embodiment, the difference | ΣLc−ΣLh | between the cooling requirement load ΣLc of the entire indoor units 2a, 2b and the heating requirement load ΣLh of the entire indoor units 2c, 2d is calculated as the outdoor required load Lo, Since the outdoor required load Lo is corrected by multiplying the larger required air conditioning required load of the cooling required load ΣLc and the heating required load ΣLh in the calculation of the required outdoor load Lo by the outside air temperature correction coefficient Qx, Since the load calculation accuracy is improved, the durability of each device in the refrigeration cycle of the air conditioner 50 can be improved, and the heat exchange capabilities of the outdoor heat exchangers 11a and 11b are corrected and required. Since it is close to the air conditioning capability, the stability of the operation of the air conditioner 50 can be improved, and the air conditioning performance can be improved.
[0111]
Further, according to the present embodiment, since the compressor 10 is driven by an engine (not shown), the accuracy of calculation of the air conditioning request loads Lca, Lcb, Lhc, Lhd is improved, and the air conditioning request load Lca. , Lcb, Lhc, and Lhd are overcalculated or undercalculated, and the number of start / stop of the engine is reduced. For example, the durability of equipment constituting the engine such as an engine starter can be improved.
[0112]
In the above-described embodiment, the basic capacity W of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d is expressed as a coefficient representing the magnitude of the load by the suction temperature Tr and the indoor set temperature Ts of each indoor unit 2c, 2d. By multiplying the temperature difference ΔT (= | Tr−Ts |), the air conditioning required loads (cooling required loads Lca, Lcb, heating required loads Lhc, Lhd) of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d are calculated. However, the present invention is not limited to this, and the air conditioning required loads (cooling required loads Lca, Lcb, heating required loads Lhc, etc.) of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d, which are coefficients representing the magnitude of the load Lhd) is proportional to the actual air conditioning demand load (cooling demand load, heating demand load) of each indoor unit 2a, 2b, 2c, 2d. , 2c, 2d conditioning load demand (cooling required load, heating demand load) may be the case that is calculated. In this case, the compressor required load and the outdoor required load are not actual coefficients but actual actual loads. For example, the actual indoor units based on the air conditioning demand loads (cooling demand loads Lca, Lcb, heating demand loads Lhc, Lhd) of the indoor units 2a, 2b, 2c, 2d, which are coefficients representing the magnitude of the load. It is possible to calculate the air conditioning request loads (cooling request load, heating request load) of 2a, 2b, 2c, and 2d.
[0113]
In the above embodiment, the calculated air conditioning required loads Lca, Lcb, Lhc, and Lhd are corrected so that the blowout temperature Tb of each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d approaches the target blowout temperature Tsb. Although the case where the temperature Tb is brought close to the target blowing temperature Tsb has been described, the case where the blowing temperature Tb is set to the target blowing temperature Tsb is also included.
[0114]
In the above-described embodiment, the case where the outdoor required load Lo is corrected according to the outside air temperature To in order to approach the required air conditioning capacity and the required air conditioning capacity is brought close is described. It is also included when it is made an ability.
[0115]
In the above-described embodiment, when each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is stopped, each of the indoor expansion valves 21a, 21b, 21c, and 21d is fully closed. However, the present invention is not limited to this, and the first open / close valves 25a, 25b, 25c, and 25d and the second open / close valves 26a, 26b, 26c, and 26d may be closed.
[0116]
In the above embodiment, when only one of the outdoor heat exchangers 11a and 11b is operated, one of the outdoor expansion valves 18a and 18b on the side of the outdoor heat exchanger 11a and 11b that is not operated is fully closed. However, the present invention is not limited to this, and the switching valves 15a and 16a or the switching valves 15b and 16b on the outdoor heat exchangers 11a and 11b that are not operated may be closed.
[0117]
In the above-described embodiment, it has been described that all the outdoor expansion valves 18a and 18b are fully closed when the load balances in the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d. However, the present invention is not limited to this. Alternatively, the switching valves 15a and 16a and the switching valves 15b and 16b may all be closed.
[0118]
In the above-described embodiment, the outdoor unit including the variable capacity compressor and the outdoor heat exchanger and the plurality of indoor units including the indoor heat exchanger and the indoor fan are connected by inter-unit piping. As an example of a case where the indoor unit is configured to be capable of cooling operation or heating operation, the outdoor unit 1 including the variable capacity compressor 10 and the outdoor heat exchangers 11a and 11b, the indoor heat exchangers 20a and 20b, 20c, 20d and indoor units 2a, 2b, 2c, 2d provided with indoor fans 30a, 30b, 30c, 30d are connected by inter-unit piping 4, and one end of each of the outdoor heat exchangers 11a, 11b is connected to the compressor 10 The refrigerant discharge pipe 13 and the refrigerant suction pipe 14 are alternatively branched and connected, and the inter-unit pipe 4 is connected to the refrigerant discharge pipe 13 and the refrigerant suction pipe. 14 and a liquid pipe 7 connected to the other ends of the outdoor heat exchanges 11a and 11b. One end of each of the indoor heat exchangers 11a and 11b is connected to the high-pressure gas pipe 5 and The other end of each of the indoor units 2a, 2b, 2c, and 2d is connected to the low-pressure gas pipe 6 and the liquid pipe 7 so that the cooling operation or the heating operation can be performed simultaneously, or the cooling operation and the heating operation are mixed. However, the present invention is not limited to this case. For example, an outdoor unit including a variable capacity compressor and an outdoor heat exchanger, and a plurality of indoor units including an indoor heat exchanger and an indoor fan are units including two pipes, a gas pipe and a liquid pipe. It may be a case where it is connected by an intermediate pipe and the indoor unit is configured to be capable of cooling operation or heating operation.
[0119]
As mentioned above, although this invention was demonstrated based on the said embodiment, this invention is not limited to this.
[0120]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is possible to improve the air conditioning performance and operational stability of the air conditioner.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram showing an embodiment of an air conditioner according to the present invention.
[Explanation of symbols]
1 outdoor unit
2a, 2b, 2c, 2d indoor unit
4 Piping between units
5 High-pressure gas pipe
6 Low pressure gas pipe
7 Liquid pipe
10 Compressor (variable capacity compressor)
11 Outdoor heat exchanger
17 Outdoor control device
18 Outdoor expansion valve
20a, 20b, 20c, 20d Indoor heat exchanger
21a, 21b, 21c, 21d Indoor expansion valve
28a, 28b, 28c, 28d Indoor control device
30a, 30b, 30c, 30d Indoor fan
31 Outdoor fan
50 Air conditioner

Claims (3)

容量可変型圧縮機及び室外熱交換器を備えた室外ユニットと、
室内熱交換器及び室内ファンを備えた複数台の室内ユニットとがユニット間配管により接続され、
前記室外熱交換器の一端が、前記容量可変型圧縮機の冷媒吐出管と冷媒吸込管とに択一に接続され、
前記ユニット間配管が、前記冷媒吐出管に接続された高圧ガス管と、前記冷媒吸込管に接続された低圧ガス管と、前記室外熱交換の他端に接続された液管とを有して構成され、
前記各室内ユニットは、前記室内熱交換器の一端が前記高圧ガス管と前記低圧ガス管に弁ユニットを介して択一に接続され、他端が前記液管に接続され、
前記複数台の室内ユニットを同時に冷房運転若しくは暖房運転可能とすると共に、これらの冷房運転と暖房運転を混在して実施可能とするよう構成された空気調和装置において、
各室内ユニットの要求する空調要求負荷を室内ユニットごとに算出し、これらの空調要求負荷に基づいて、前記圧縮機の容量を制御する圧縮機容量制御手段と、
前記空調要求負荷に基づいて、室外熱交換器の必要負荷を算出する室外必要負荷算出手段と、
この室外熱交換器の必要負荷に応じて前記室外熱交換器の熱交換能力を制御する熱交換能力制御手段と、
前記複数台の室内ユニットを同時に冷房運転と暖房運転を混在して実施しているときに、前記室外熱交換器の必要負荷に基づいて、前記室外ユニットの動作モードを冷房運転モード及び暖房運転モードのいずれかに決定する運転モード決定手段と、を備え、
前記複数台の室内ユニットを同時に冷房運転と暖房運転を混在して実施している場合には、前記室内ユニットごとに算出された空調要求負荷の各々に対して前記室内ユニットごとに該室内ユニットの吹出温度と目標吹出温度との差温に応じた分だけ増加させる補正を加えると共に、外気温度に対応する前記室外ユニットの空調能力が基準となる所定外気温度での空調能力に対して大のときは、その差に応じて前記室外熱交換器の必要負荷を増大させ、また、小のときは、その差に応じて前記室外熱交換器の必要負荷を減少させる
ことを特徴とする空気調和装置。An outdoor unit equipped with a variable capacity compressor and an outdoor heat exchanger;
A plurality of indoor units equipped with an indoor heat exchanger and an indoor fan are connected by inter-unit piping,
One end of the outdoor heat exchanger is alternatively connected to a refrigerant discharge pipe and a refrigerant suction pipe of the variable capacity compressor,
The inter-unit pipe has a high pressure gas pipe connected to the refrigerant discharge pipe, a low pressure gas pipe connected to the refrigerant suction pipe, and a liquid pipe connected to the other end of the outdoor heat exchange. Configured,
In each indoor unit, one end of the indoor heat exchanger is alternatively connected to the high-pressure gas pipe and the low-pressure gas pipe via a valve unit, and the other end is connected to the liquid pipe,
In the air conditioner configured to enable the cooling operation or the heating operation of the plurality of indoor units at the same time, and to perform the cooling operation and the heating operation in combination ,
Compressor capacity control means for calculating the required air conditioning demand of each indoor unit for each indoor unit, and controlling the capacity of the compressor based on these required air conditioning loads;
Based on the required air conditioning load, the required outdoor load calculating means for calculating the required load of the outdoor heat exchanger,
Heat exchange capacity control means for controlling the heat exchange capacity of the outdoor heat exchanger according to the required load of the outdoor heat exchanger;
When the plurality of indoor units are simultaneously performing the cooling operation and the heating operation, the operation mode of the outdoor unit is set to the cooling operation mode and the heating operation mode based on the required load of the outdoor heat exchanger. Operating mode determining means for determining any of
In the case where the plurality of indoor units are simultaneously performing a cooling operation and a heating operation, the indoor unit is configured for each indoor unit with respect to each of the air conditioning request loads calculated for each indoor unit. When a correction is made to increase by an amount corresponding to the difference between the blow-out temperature and the target blow-out temperature, and the air-conditioning capacity of the outdoor unit corresponding to the outside air temperature is large relative to the air-conditioning capacity at a predetermined outside air temperature as a reference Increases the required load of the outdoor heat exchanger according to the difference, and reduces the required load of the outdoor heat exchanger according to the difference when it is small . 前記室内ユニットごとに、前記室内ファンの回転数に対応する吹出風速レベルが低くなるほど前記空調要求負荷を減少させることを特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。 2. The air conditioner according to claim 1, wherein for each of the indoor units, the air-conditioning required load is reduced as the blown air speed level corresponding to the rotation speed of the indoor fan decreases . 前記圧縮機が、エンジンで駆動されることを特徴とする請求項１又は２に記載の空気調和装置。The air conditioner according to claim 1 or 2, wherein the compressor is driven by an engine.

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