JP4161771B2 - Oxygen sensor abnormality detection device - Google Patents

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、酸素センサの異常検出装置に係り、特に、内燃機関の排気通路に配置される触媒の下流に位置する酸素センサの異常を検出するうえで好適な異常検出装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来、例えば特許３１３４６９８号公報に開示されるように、内燃機関の排気通路に酸素センサを備える構成が知られている。この酸素センサは、排気ガスに含まれる酸素濃度を検出し、その酸素濃度より排気空燃比を検知する目的で配置される。排気通路に配置される酸素センサは、内燃機関の空燃比を制御するうえで重要な要素である。このため、酸素センサの異常は速やかに検知する必要がある。
【０００３】
上述した従来の内燃機関は、より具体的には、排気通路に配置された触媒の上流に酸素センサを備えている。そして、このシステムは、内燃機関から流出する排気ガスの空燃比を、つまり、触媒の上流に到達する排気ガスの空燃比を、強制的にリッチ空燃比とリーン空燃比の間で変化させることにより、酸素センサの異常を検出することとしている。
【０００４】
上記従来の内燃機関において、触媒上流における排気空燃比が強制的に変化させられると、酸素センサが正常であれば、そのセンサの出力は、排気空燃比の変化に追従した変化を示す。従って、このシステムにおいては、触媒上流における排気空燃比を強制的に変化させると共に、酸素センサの出力にその変化に対応した適正な変化が生ずるか否かを見ることにより、酸素センサが正常に作動しているか否かを正確に判断することができる。
【０００５】
【特許文献１】
特許第３１３４６９８号公報
【特許文献２】
特開２００１ー３２９８３２号公報
【特許文献３】
特公平７−４２８８４号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
ところで、内燃機関の排気通路には、触媒の下流側にも酸素センサが配置されることがある。具体的には、例えば、内燃機関の排気通路には、始動時および暖機時のエミッション特性の向上を目的とした上流触媒と、通常運転時のエミッション特性確保を目的とした下流触媒とが直列に配置されることがある。そして、このような構成においては、下流触媒に流入する排気ガスの空燃比を精度良く制御するために、下流触媒の上流、つまり、上流触媒の下流に酸素センサが配置されることがある。また、下流触媒がない場合においても、排気ガス成分によって上流酸素センサの出力特性がばらつき、この上流酸素センサにより正確な空燃比検出ができない場合がある。そして、このような場合に、制度良く空燃比を制御するため触媒下流にも酸素センサを配置して、２つのセンサを用いて空燃比をフィードバック制御することがある。以下、このような酸素センサを「下流酸素センサ」と称す。
【０００７】
触媒の下流における排気空燃比は、その上流における排気空燃比が如何なる値であっても、触媒が浄化作用を発揮する期間中は、ほぼ理論空燃比となる。この場合、下流酸素センサが正常であっても、そのセンサ出力は、触媒上流の排気空燃比に追従した変化は示さない。このため、上述した従来のシステムが用いる異常検出の手法では、触媒の下流に配置される下流酸素センサの異常を正確に検出することはできない。
【０００８】
本発明は、上記のような課題を解決するためになされたもので、触媒下流に配置される下流酸素センサの異常を正確に検出することのできる酸素センサの異常検出装置を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
第１の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の排気通路に配置される触媒の下流に位置する下流酸素センサの異常を検出するための装置であって、
前記触媒上流における排気空燃比を制御する排気空燃比制御手段と、
前記下流酸素センサの出力がリッチ出力からリーン出力に変化するのを受けて前記触媒上流の排気空燃比をリーン空燃比からリッチ空燃比に変化させると共に、前記下流酸素センサの出力がリーン出力からリッチ出力に変化するのを受けて前記触媒上流の排気空燃比をリッチ空燃比からリーン空燃比に変化させるアクティブ空燃比制御を実行するアクティブ空燃比制御手段と、
前記アクティブ空燃比制御の実行中に前記下流酸素センサから発せられるセンサ出力に基づいて、当該下流酸素センサの異常を判定する異常判定手段と、
前記アクティブ空燃比制御の実行中に前記触媒上流の排気空燃比に生じさせる空燃比の振幅巾を変化させる空燃比振幅巾変更手段を備え、
前記異常判定手段は、
第１の振幅巾で前記アクティブ空燃比制御を実行させる小振幅アクティブ制御指令手段と、
前記第１の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して、前記異常判定手段に異常判定を実行させる第１異常判定指令手段と、
前記第１の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して前記下流酸素センサの異常が判定された場合に、前記第１の振幅巾に比して大きな第２の振幅巾で前記アクティブ空燃比制御を実行させる大振幅アクティブ制御指令手段と、
前記第２の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して、前記異常判定手段に異常判定を実行させる第２異常判定指令手段と、
前記第２の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して前記下流酸素センサの異常が判定された場合に限り、前記下流酸素センサの異常を確定的に判定する異常発生確定手段を備えることを特徴とする。
【００１０】
また、第２の発明は、第１の発明において、前記異常判定手段は、前記下流酸素センサの出力の変化速度に基づいて当該下流酸素センサの異常を判定することを特徴とする。
【００１１】
また、第３の発明は、第１の発明において、前記異常判定手段は、前記下流酸素センサの出力の最大値または最小値に基づいて当該下流酸素センサの異常を判定することを特徴とする。
【００１３】
また、第４の発明は、第１乃至第３の発明の何れかにおいて、
前記アクティブ空燃比制御の実行中に、前記異常判定手段が前記下流酸素センサから発せられるセンサ出力を取り込むのと並行して、当該センサ出力がリッチ出力からリーン出力に変化する過程、或いは、そのセンサ出力がリーン出力からリッチ出力に変化する過程において、前記触媒の酸素吸蔵容量を算出する酸素吸蔵容量算出手段と、
前記異常判定手段によって前記下流酸素センサの異常が認められなかった場合に、前記酸素吸蔵容量に基づいて前記触媒の劣化状態を判断する劣化状態判断手段と、
を備えることを特徴とする。
【００１４】
また、第５の発明は、第４の発明において、前記異常判定手段によって前記下流酸素センサの異常が認められた場合に、前記酸素吸蔵容量に基づく前記触媒の劣化判定を禁止する劣化判定禁止手段を備えることを特徴とする。
【００１５】
また、第６の発明は、第１乃至第５の発明の何れかにおいて、
前記アクティブ空燃比制御の実行中に、前記異常判定手段が前記下流酸素センサから発せられるセンサ出力を取り込むのと並行して、前記下流酸素センサのセンサ出力がリッチ出力からリーン出力に変化する過程、或いは、そのセンサ出力がリーン出力からリッチ出力に変化する過程において、前記触媒の酸素吸蔵容量を算出する酸素吸蔵容量算出手段と、
前記酸素吸蔵容量と基準値との差が判定値以上である場合に、当該酸素吸蔵容量の算出期間中に発せられた前記センサ出力に基づく前記異常判定手段による判定を禁止する判定禁止手段と、
を備えることを特徴とする。
【００１６】
また、第７の発明は、第６の発明において、
前記酸素吸蔵容量が算出される毎に、その値が反映されるように当該酸素吸蔵容量の学習値を更新する学習値更新手段を備え、
前記基準値は前記酸素吸蔵容量の学習値であることを特徴とする。
【００１７】
また、第８の発明は、第７の発明において、吸入空気量および触媒温度の少なくとも一方が所定範囲から外れている場合に、前記酸素吸蔵容量の学習値の更新を禁止する学習値更新禁止手段を備えることを特徴とする。
【００１８】
また、第９の発明は、第１乃至第５の発明の何れかにおいて、吸入空気量および触媒温度の少なくとも一方が所定範囲から外れている場合に、前記異常判定手段による判定を禁止する判定禁止手段を備えることを特徴とする。
【００１９】
【発明の実施の形態】
以下、図面を参照してこの発明の実施の形態について説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。
【００２０】
実施の形態１．
［実施の形態１の構成の説明］
図１は、本発明の実施の形態１の構成を説明するための図である。図１に示す構成は、内燃機関１０を備えている。内燃機関１０には、吸気通路１２および排気通路１４が連通している。吸気通路１２の端部にはエアフィルタ１６が配置されている。エアフィルタ１６の下流には、吸気通路１２を流通する空気量、すなわち、吸入空気量Gaを検出するためのエアフロメータ１８が配置されている。
【００２１】
エアフロメータ１８の下流には、スロットルバルブ２０が設けられている。スロットルバルブ２０の近傍には、スロットル開度TAを検出するスロットルセンサ２２と、スロットルバルブ２０が全閉となることでオンとなるアイドルスイッチ２４とが配置されている。吸気通路１２には、更に、内燃機関１０の吸気ポートに燃料を噴射するための燃料噴射弁２６が配置されている。
【００２２】
排気通路１４には、上流触媒２８と下流触媒３０とが直列に配置されている。これらの触媒は、内燃機関１０が始動された後、所定の活性温度に達することにより排気ガスの浄化機能を発揮することができる。上流触媒２８は、内燃機関１０の始動直後および暖機過程での排気エミッション低減を主たる目的とする。下流触媒３０は、通常運転時における排気エミッション向上を主たる目的とする。
【００２３】
上流触媒２８、および下流触媒３０は、それぞれ酸素吸蔵容量（OSC：O₂ Storage Capacitor)を有しており、その容量の範囲で酸素を吸蔵することができる。これらの触媒２８，３０は、排気ガス中にHCやCOなどの未燃成分が含まれている場合は、吸蔵している酸素を放出することでそれらの未燃成分を酸化し、また、排気ガス中に酸素やNOxなどが多く含まれている場合は、余剰な酸素を吸蔵し、触媒雰囲気を理論空燃比に保つことができる。上流触媒２８および下流触媒３０は、それぞれ上記の原理により排気ガスを浄化する。
【００２４】
上流触媒２８の上流には、空燃比センサ３２が配置されている。空燃比センサ３２は、排気ガス中の酸素濃度に応じた出力を発するセンサである。排気ガス中の酸素濃度は、排気空燃比と相関を有している。このため、空燃比センサ３２によれば、上流触媒２８に流入する排気ガス、つまり、内燃機関１０から排出されてきた直後の排気ガスの空燃比を検出することができる。
【００２５】
上流触媒２８の下流、つまり、下流触媒３０の上流には、下流酸素センサ３４が配置されている。下流酸素センサ３４は、排気ガス中に酸素が存在するか否かに応じて出力を大きく変化させるセンサである。排気ガス中には、排気空燃比がリッチである場合には酸素は残留しない。一方、排気空燃比がリーンである場合は排気ガス中の酸素が残留する。このため、下流酸素センサ３４によれば、上流触媒２８から流出してくる排気ガスがリッチであるかリーンであるかを正確に検出することができる。
【００２６】
図１に示すシステムは、ECU(Electronic Control Unit)４０を備えている。ECU４０には、上述した各種のセンサからセンサ出力が供給されている。また、ECU４０は、それらのセンサ出力に基づいて内燃機関１０に供給すべき燃料量を算出し、その燃料量が噴射されるように燃料噴射弁２６を制御することができる。
【００２７】
本実施形態のシステムは、空燃比センサ３２の出力、および下流酸素センサ３４の出力に基づいて排気空燃比の制御、すなわち、燃料噴射量の制御などを実行する。このため、空燃比センサ３２や下流酸素センサ３４の異常は、速やかに検出できることが望ましい。
【００２８】
空燃比センサ３２の異常については、内燃機関１０から排出される排気ガスの空燃比を強制的に変化させたうえで、その変化に追従した変化が空燃比センサ３２の出力に表れるか否かを見ることで正確に判断することができる。つまり、ECU４０は、エアフロメータ１８により検出される吸入空気量Gaに対して、空燃比A/Fが変動するように燃料噴射量を決定しつつ、その変動に応じた変化が空燃比センサ３２の出力に表れるか否かに応じて、空燃比センサ３２が正常であるか否かを判断することができる。
【００２９】
しかしながら、下流酸素センサ３４の異常については、上記の手法によっては検出することができない。すなわち、吸入空気量Gaに対して燃料噴射量が上記の如く制御され、その結果上流触媒２８に流入する排気ガスの空燃比が強制的に変動させられたとしても、下流酸素センサ３４の周囲に導かれるのは、上流触媒２８を通過した後の排気ガスである。上流触媒２８を通過した後の排気ガスは、上流触媒２８が浄化能力を発揮する限りは理論空燃比に維持される。このため、内燃機関１０から排出される排気ガスの空燃比と、下流酸素センサ３４のセンサ出力との間に相関が認められるか否かによっては、下流酸素センサ３４が正常であるか否かを判断することはできない。そこで、本実施形態では、下流酸素センサ３４の異常検出が要求される際には、下流酸素センサ３４の周囲における排気空燃比を強制的に変動させるべく、以下に説明するアクティブ空燃比制御を実行することとした。
【００３０】
［下流酸素センサの異常検出の原理説明］
図２は、ECU４０が実行するアクティブ空燃比制御の内容を説明するためのタイミングチャートである。より具体的には、図２（Ａ）は、上流触媒２８に流入する排気ガスの空燃比（以下、「触媒前空燃比」と称す）がリッチであるかリーンであるかを表す波形を示す。また、図２（Ｂ）は、下流酸素センサ３４のセンサ出力波形を示す。更に、図２（Ｃ）は、上流触媒２８から流出して下流酸素センサ３４の周囲に導かれる排気ガスの空燃比（以下、触媒後空燃比」と称す）の変化を示す。
【００３１】
アクティブ空燃比制御の実行中は、先ず、触媒前空燃比が所定のリッチ空燃比またはリーン空燃比に維持される。図２（Ａ）は、時刻t1以前において、触媒前空燃比がリッチ空燃比に維持されている状態を示している。触媒前空燃比がリッチ空燃比に維持されると、上流触媒２８は、吸蔵酸素を放出して排気ガス中の未燃成分（HC、CO）の酸化を図る。上流触媒２８中に吸蔵酸素が残存している期間中は、その下流には理論空燃比に浄化された排気ガスが流出する。従って、その間、触媒後空燃比はほぼ理論空燃比に維持される。
【００３２】
触媒前空燃比がリッチに維持された結果、上流触媒２８中の吸蔵酸素が全て消費されると、その後、上流触媒２８の下流には、未燃成分を含むリッチな排気ガスが流出し始める。図２（Ｃ）は、時刻t1の直前に上流触媒２８中の吸蔵酸素が全て消費され、その結果、触媒後空燃比が理論空燃比からリッチ空燃比に変化した状態を示している。
【００３３】
触媒後空燃比が理論空燃比からリッチ空燃比に変化すると、下流酸素センサ３４のセンサ出力は、図２（Ｂ）に示すようにリーン出力からリッチ出力に変化する。ECU４０は、そのセンサ出力がリッチ出力であるかリーン出力であるかを判定するために、リーン判定値VLおよびリッチ判定値VRを用いている。より具体的には、ECU４０は、下流酸素センサ３４の出力が、リッチ判定値VRを超えると、そのセンサ出力がリッチ出力に変化したと判断し、一方、下流酸素センサ３４の出力がリーン判定値VLを下回ると、そのセンサ出力がリーン出力に変化したと判断する。図２に示す時刻t1は、上記の基準に従って、下流酸素センサ３４の出力がリッチ出力に変化したと判断された時刻である。
【００３４】
アクティブ空燃比制御の実行中、ECU４０は、下流酸素センサ３４の出力がリッチ出力に変化したと判断すると、その時点で、上流触媒２８の吸蔵酸素が使い果たされたと判断する。そして、ECU４０は、その後、触媒前空燃比がリーンに反転するように、吸入空気量Gaに対する燃料噴射量の割合を変化させる。その結果、時刻t1の後、図２（Ａ）に示すように、触媒前空燃比はリッチからリーンに反転する。
【００３５】
触媒前空燃比がリッチからリーンに反転された後、その反転の影響を受けた排気ガスが上流触媒２８の下流に流出してくるまでの期間（以下、「ガス輸送遅れ期間」と称す）は、触媒後空燃比がリッチに維持される。そして、ガス輸送遅れ期間が経過した後（図２における時刻t2の後）は、空燃比がリーンに反転された後に上流触媒２８に流入し、その内部で処理された排気ガスが上流触媒２８の下流に流出してくる。
【００３６】
時刻t1において、上流触媒２８は、全ての吸蔵酸素を放出した状態となっている。この状態で、上流触媒２８に空燃比のリーンな排気ガスが流入すると、上流触媒２８は、排気ガス中の余剰な酸素を吸蔵することで触媒雰囲気を理論空燃比に保ち、排気ガスを浄化する。このため、上記のガス輸送遅れ期間が経過した後に、つまり、図２に示す時刻t2の後に上流触媒２８の下流に流出してくる排気ガスの空燃比は、再び理論空燃比の近傍値となる。
【００３７】
アクティブ空燃比制御の実行中は、以後、触媒前空燃比がリーンに維持される。触媒前空燃比がリーンに維持されている期間中、上流触媒２８は、酸素吸蔵能力一杯に酸素を吸蔵するまで、酸素を吸蔵し続ける。そして、上流触媒２８に酸素吸蔵能力一杯の酸素が吸蔵されると、その後、上流触媒２８の下流には、酸素を含むリーンな排気ガスが流出し始める。
【００３８】
図２に示す時刻t3は、上流触媒２８の下流にリーンな排気ガスが流出し始めた時刻を示し、また、時刻t4は、下流酸素センサ３４の出力がリーン判定値VLを下回り、ECU４０により、排気ガスがリーンであることが認識された時刻である。尚、触媒後空燃比が理論空燃比近傍に維持される期間は、上流触媒２８が適正に浄化能力を発揮する期間であり、その長さは上流触媒２８の酸素吸蔵能力に対応している。
【００３９】
以後、アクティブ制御の実行が継続される限り、上述した処理、つまり、下流酸素センサ３４の出力反転を受けて触媒前空燃比を強制的に反転させる処理が繰り返し実行される。その結果、アクティブ制御の実行中は、図２（Ｃ）に示すように、触媒後空燃比が、周期的にリッチ空燃比およびリーン空燃比となる。このような状況下では、下流酸素センサ３４が正常であれば、その出力は、図２（Ｂ）に示すように、リッチ出力とリーン出力との間で周期的な変化を繰り返す。従って、本実施形態のシステムによれば、アクティブ空燃比制御の実行と合わせて、下流酸素センサ３４の出力が正常にリッチ出力とリーン出力を交互に出力しているか否かを見ることにより、下流酸素センサ３４の異常を精度良く検出することができる。
【００４０】
［下流酸素センサの応答性の影響］
次に、下流酸素センサ３４の応答性が、アクティブ空燃比制御の実行中におけるセンサ出力にどのように影響するかについて説明する。
図３は、アクティブ空燃比制御の実行中に、触媒後空燃比の反転に伴って下流酸素センサ３４の出力に生ずる変化の様子を説明するための図である。図３において、実線で示す波形は、下流酸素センサ３４が正規の応答性を示す場合の波形であり、一方、破線で示す波形は、応答性の劣化した下流酸素センサ３４の出力波形である。
【００４１】
図３に示すように、アクティブ空燃比制御の実行中における下流酸素センサ３４の出力は、その応答性が劣化することにより、反転時の立ち上がり、および立ち下がりが緩やかになる。従って、本実施形態のシステムでは、アクティブ空燃比制御の実行中に生ずる下流酸素センサ３４の立ち上がり、或いは立ち下がりの速度を見ることで、そのセンサ３４の応答性を判断することができる。
【００４２】
図４は、上記図２に示すタイミングチャート（下流酸素センサ３４が正常な応答性を示す環境下で実現されるタイミングチャート）に、下流酸素センサ３４の応答性が劣化した場合に実現されるタイミングチャートを重ねて表した図である。図４中に実線で示すタイミングチャートが正常時のチャートであり、一方、破線で示すチャートが応答性劣化時におけるチャートである。
【００４３】
図４において、時刻T1以前は、触媒前空燃比がリッチに維持されている。そして、時刻T1は、触媒後空燃比が理論空燃比からリッチ空燃比が変化した時刻である。触媒後空燃比がこのように変化する過程において、下流酸素センサ３４の出力は、自らの応答性に応じた速度で変化する。このため、図２（Ｂ）中に示すように、応答性が正規である場合は時刻T1において下流酸素センサ３４の出力がリッチ判定値VRを超えるのに対して、その応答性が劣化している場合は、時刻T1より遅い時刻T2まで、下流酸素センサ３４の出力がリッチ判定値VR以下に維持される。
【００４４】
ECU４０は、既述した通り、下流酸素センサ３４の出力に基づいて触媒後空燃比の反転を検知し、触媒前空燃比の反転を図る。従って、下流酸素センサ３４の出力がリッチ判定値VRを超える時刻がT1からT2に遅れると、図４（Ａ）に示すように、触媒前空燃比をリッチからリーンに反転させる時期に遅れが生ずる。触媒後空燃比は、触媒前空燃比が反転された後、ガス輸送遅れ期間が経過した後にリッチ空燃比から理論空燃比に向かって変化する。従って、下流酸素センサ３４の応答性が劣化している場合、図４（Ｃ）に示すように、触媒後空燃比がリッチに維持される期間は、その応答性が正常である場合に比して、センサの応答遅れに起因する時間だけ長くなる。
【００４５】
触媒前空燃比がリッチからリーンに反転された後、上流触媒２８の下流に空燃比のリーンな排気ガスが流出してくるまでの期間は、既述した通り、上流触媒２８の酸素吸蔵容量に応じて決定される。従って、その期間は、下流酸素センサ３４の応答性に影響されることなくほぼ一定である。このため、下流酸素センサ３４の応答遅れに起因する時間のずれ（T1とT2のずれ）は、上流触媒２８の下流に空燃比のリーンな排気ガスが流出し始める時刻のずれ（図４における時刻T3とT4のずれ）としてそのまま維持される。
【００４６】
下流酸素センサ３４が適正な応答性を示す場合は、時刻T3の後、正規の応答性に起因する時間が経過した時点で下流酸素センサ３４の出力はリーン判定値VLを下回る。一方、その応答性が劣化している場合は、時刻T4の後、正規の応答性に起因する時間と、センサ応答遅れに起因する時間との和に等しい時間が経過するまで下流酸素センサ３４の出力はリーン判定値VL以上に維持される。このため、下流酸素センサ３４が正常な応答性を示す場合とその応答性が劣化している場合とを比較すると、時刻T3またはT4の後、触媒前空燃比がリーンからリッチに切り換えられる時刻については、時刻T1とT2のずれ（最初のセンサ応答遅れに起因する時間）に、更にセンサ応答遅れに起因する時間を加えた時間だけ両者間にずれが生ずる。以後、アクティブ空燃比制御が継続される限り、下流酸素センサ３４の応答性が劣化している場合は、そのセンサ出力が反転する毎に、センサ応答遅れに起因する時間のずれが触媒前空燃比の反転周期に重畳される。
【００４７】
以上説明した通り、アクティブ空燃比制御の実行中における反転動作は、下流酸素センサ３４が正常な応答性を示す場合と、その応答性に劣化が生じている場合とでは、全く同じにはならない。そして、それらは、例えば、下流酸素センサ３４の出力が理論空燃比に対応する出力からリッチ出力或いはリーン出力に変化する際の変化速度に基づいて区別することができる。そこで、本実施形態では、アクティブ空燃比制御の実行に伴って下流酸素センサ３４の出力が変化する際に、その変化速度が正常であるか否かを見ることで、下流酸素センサ３４の応答性が劣化しているか否かを判断することとしている。
【００４８】
図５は、上記の機能を実現するために本実施形態においてECU４０が実行する制御ルーチンのフローチャートを示す。
図５に示すルーチンでは、先ず、アクティブ空燃比制御の実行条件が成立しているか否かが判別される（ステップ１００）。
その結果、上記の実行条件が成立していないと判別された場合は、アクティブ空燃比制御の停止指令が発せられた後（ステップ１０２）、今回の処理サイクルが終了される。
【００４９】
一方、上記の実行条件が成立していると判別された場合は、アクティブ空燃比制御の実行指令が発せられる（ステップ１０４）。
ECU４０は、本ステップ１０４の処理により、実行指令が発せられると、上述したアクティブ空燃比制御が実現されるべく、燃料噴射量等の制御が開始する。
【００５０】
図５に示すルーチンでは、次に、前回の処理サイクルから今回の処理サイクルにかけて、下流酸素センサ３４の出力Vsが、リーン判定値VLを下回る値から、その判定値VL以上の値に変化したか否かが判別される（ステップ１０６）。
【００５１】
その結果、センサ出力Vsがリーン判定値VL以上に変化していると判別された場合は、下流酸素センサ３４の出力Vsが、リーン出力からリッチ出力に向かって変化し始めたと判断することができる。この場合、センサ出力Vsの変化所要時間を計数するために、カウンタCがインクリメントされる（ステップ１０８）。
【００５２】
次に、下流酸素センサ３４の出力Vsが、リッチ判定値VRに達したか否かが判別される（ステップ１１０）。
本ステップ１１０において、Vs≧VRが成立すると判別されるまで、上記ステップ１０８の処理が繰り返し実行される。そして、Vs≧VRが成立すると判別された場合は、以後、後述するステップ１１８の処理が実行される。上記の処理によれば、下流酸素センサ３４の出力Vsがリーン出力からリッチ出力に変化する過程において、その値Vsが、リーン判定値VLからリッチ判定値VRまで変化するのに要する時間をカウンタCに計数することができる。
【００５３】
図５に示すルーチン中、上記ステップ１０６において、前回の処理サイクルから今回の処理サイクルにかけて、下流酸素センサ３４の出力Vsが、VLを下回る値から、VL以上の値に変化していないと判別された場合は、次に、前回の処理サイクルから今回の処理サイクルにかけて、そのセンサ出力Vsが、リッチ判定値VRを上回る値から、リッチ判定値VR以下の値に変化しているか否かが判別される（ステップ１１２）。
【００５４】
その結果、センサ出力Vsがリッチ判定値VR以下に変化していると判別された場合は、下流酸素センサ３４の出力Vsが、リッチ出力からリーン出力に向かって変化し始めたと判断することができる。この場合、次に、センサ出力Vsの変化所要時間を計数するために、カウンタCがインクリメントされる（ステップ１１４）。
【００５５】
次に、下流酸素センサ３４の出力Vsが、リーン判定値VLに達したか否かが判別される（ステップ１１６）。
本ステップ１１６において、Vs≦VLが成立すると判別されるまで、上記ステップ１１４の処理が繰り返し実行される。そして、Vs≦VLが成立すると判別された場合は、以後、後述するステップ１１８の処理が実行される。上記の処理によれば、下流酸素センサ３４の出力Vsがリッチ出力からリーン出力に変化する過程において、その値Vsが、リッチ判定値VRからリーン判定値VLまで変化するのに要する時間をカウンタCに計数することができる。
【００５６】
上記ステップ１１０の処理、或いは上記ステップ１１６の処理が終了すると、次に、カウンタCの計数値が判定値C0以上であるか否かが判別される（ステップ１１８）。
判定値C0は、下流酸素センサ３４が正規の応答性を示す場合に、センサ出力Vsがリーン判定値VLからリッチ判定値VRに変化する際に、或いはリッチ判定値VRからリーン判定値VLに変化する際に要する時間にマージンを加えた時間に相当している。従って、本ステップ１１８において、C≧C0が成立すると判別された場合は、下流酸素センサ３４が、正規の応答性を示していないと判断することができる。一方、その計数値Cが判定値C0以上でないと判別された場合は、下流酸素センサ３４が正規の応答性を示していると判断できる。
【００５７】
図５に示すルーチンでは、上記ステップ１１８においてC≧C0が成立すると判別されると、以後、下流酸素センサ３４の応答性劣化が判断される（ステップ１２０）。
一方、上記ステップ１１８においてC≧C0が成立しないと判別された場合は、下流酸素センサ３４が正常であると判断される（ステップ１２２）。
【００５８】
以上説明した通り、本実施形態のシステムによれば、アクティブ空燃比制御を実行することで、触媒後空燃比をリッチとリーンの間で周期的に変動させることができる。そして、その空燃比の変動に起因してセンサ出力Vsに生ずる変化が、正規の変化速度を有するか否かに基づき、下流酸素センサ３４が正常な応答性を示しているか否かを正確に判断することができる。
【００５９】
尚、上述した実施の形態１においては、ECU４０が、触媒前空燃比を所望空燃比とするべく燃料噴射量を制御することにより前記第１の発明における「排気空燃比制御手段」が、上述したアクティブ空燃比制御を実行すべく燃料噴射量を制御することにより前記第１の発明における「アクティブ空燃比制御手段」が、上記ステップ１０６〜１２２の処理を実行することにより前記第１の発明における「異常判定手段」が、それぞれ実現されている。
【００６０】
実施の形態２．
次に、図６乃至図８を参照して、本発明の実施の形態２について説明する。
本実施形態の装置は、図１に示すシステムにおいて、ECU４０に後述する図８に示すルーチンを実行させることにより実現することができる。
【００６１】
上述した実施の形態１の装置は、アクティブ空燃比制御の実行中における下流酸素センサ３４のセンサ出力Vsに基づいて、下流酸素センサ３４の応答性劣化を検出することとしている。ところで、下流酸素センサ３４には、応答性の他、その出力値に関する劣化が生ずることがある。
【００６２】
図６は、下流酸素センサ３４に生ずる劣化のモードを説明するための図である。図６中に実線および破線で示す波形は、それぞれ図３に示すものと同様に、アクティブ空燃比制御の実行中に、正常な下流酸素センサ３４または応答性の劣化した下流酸素センサ３４が発するセンサ出力Vsの波形である。また、図６中に一点鎖線で示す波形は、リッチ側の出力値を縮小させるような劣化が生じた下流酸素センサ３４（以下、「出力縮小センサ」と称す）の出力波形である。
【００６３】
下流酸素センサ３４から発せられる出力Vsが、リッチ判定値VRを超えない程度にまで出力特性が劣化すると、本実施形態のシステムにおいて、正常な空燃比制御を維持することができなくなる。従って、下流酸素センサ３４の出力を縮小させる劣化についても、その応答性を低下させる劣化と同様に、精度良く検出できることが望ましい。一方、出力縮小センサは、応答性に関しては正常なセンサと同様の特性を示すことがある。従って、実施の形態１において用いた手法、つまり、センサ出力Vsの変化速度に着目して劣化を検出する手法によっては、出力縮小センサの劣化を検出することはできない。
【００６４】
ところで、アクティブ空燃比制御の実行中における下流酸素センサ３４の出力Vsは、厳密には、図７に示すような変化を示す（但し、応答性は良好であるものとする）。すなわち、下流酸素センサ３４の出力Vsは、上流触媒２８の下流にリッチな排気ガスが流出し始めた後、現実の触媒後空燃比がリッチである期間中に最も高い値を示す。そして、上流触媒２８の浄化作用により触媒後空燃比が理論空燃比になると、センサ出力Vsはリッチ時の出力Vsより僅かに低い値となる。更に、下流酸素センサ３４の出力Vsは、上流触媒２８の下流にリーンな排気ガスが流出し始めた後、現実の触媒後空燃比がリーンである期間中に最も小さな値を示す。その後、上流触媒２８の浄化作用により触媒後空燃比が理論空燃比になると、センサ出力Vsはリーン時の出力Vsより僅かに高い値となる。
【００６５】
図７に示す出力変化は、触媒後空燃比の値が、速やかにセンサ出力Vsに反映されることを前提としている。これに対して、下流酸素センサ３４の応答性が悪く、触媒後空燃比の値が速やかにセンサ出力Vsに反映されないような場合は、センサ出力Vsの波形が図７に示す波形とは異なったものとなる。
【００６６】
つまり、下流酸素センサ３４の応答性が劣化している場合は、上流触媒２８の下流にリッチな排気ガスが流出し始めた後、触媒後空燃比が現実にリッチである期間中に、センサ出力Vsが最大値に到達し得ない事態が生ずる。同様に、このような場合には、上流触媒２８の下流にリーンな排気ガスが流出し始めた後、触媒後空燃比が現実にリーンである期間中に、センサ出力Vsが最小値まで低下し得ない事態が生ずる。センサ出力Vsが最大値に到達する以前に触媒後空燃比が理論空燃比に変化すれば、センサ出力Vsは、最大値に到達することなく理論空燃比に対応する値に収束する。また、センサ出力Vsが最小値に到達する以前に触媒後空燃比が理論空燃比に変化すれば、センサ出力Vsは、最小値に到達することなく理論空燃比に対応する値に収束する。
【００６７】
上述した理由により、下流酸素センサ３４の出力Vsの最大値は、センサの応答性が劣化するに連れて小さな値となる。また、下流酸素センサ３４の出力Vsの最小値は、センサの応答性が劣化するに連れて大きな値となる。従って、本実施形態のシステムでは、下流酸素センサ３４の応答性劣化の有無を、センサ出力Vsの最大値が正常値であるか、或いはセンサ出力Vsの最小値が正常値であるかを見ることによっても判断することができる。
【００６８】
センサ出力Vsを縮小させる上記の劣化についても、下流酸素センサ３４の出力Vsの最大値が正常値であるか否かを見ることで判断が可能である。そこで、本実施形態のシステムでは、アクティブ空燃比制御の実行に伴って、センサ出力Vsの最大値、或いは最小値が、それぞれ正常値にまで到達するか否かに基づいて、下流酸素センサ３４の応答性劣化と、出力縮小劣化の双方を同時に診断することとしている。
【００６９】
図８は、上記の機能を実現するために本実施形態においてECU４０が実行する制御ルーチンのフローチャートを示す。尚、図８において、上記図５に示すステップと同一のステップについては、同一の符号を付してその説明を省略または簡略する。
【００７０】
図８に示すルーチンでは、ステップ１０４の処理によりアクティブ空燃比制御の実行が指令されると、その後、下流酸素センサ３４の出力Vsが、リッチ判定値VR以上であるか否かが判別される（ステップ１３０）。
【００７１】
その結果、センサ出力Vsがリッチ判定値VR以上であると判別された場合は、下流酸素センサ３４が、リッチ出力を発していると判断することができる。この場合、先ず、出力最大値Vmaxがクリアされる（ステップ１３１）。
次いで、現在のセンサ出力Vsが、出力最大値Vmaxより大きいか否かが判別される（ステップ１３２）。
その結果、Vs＞Vmaxが成立すると判別された場合は、そのセンサ出力Vsが、出力最大値Vmaxとして記憶される（ステップ１３４）。
一方、Vs＞Vmaxが成立しないと判別された場合は、上記ステップ１３４の処理がジャンプされる。
【００７２】
図８に示すルーチンでは、次に、センサ出力Vsが、リーン判定値VL以下に低下したか否かが判別される（ステップ１３６）。
本ステップ１３６において、Vs≦VLが成立しないと判別された場合は、再び上記ステップ１３２以降の処理が実行される。そして、ステップ１３２および１３４の処理は、本ステップ１３６において、Vs≦VLが成立すると判別されるまで繰り返される。
【００７３】
上記ステップ１３６においてVs≦VLが成立すると判別された場合は、センサ出力Vsが、リッチ出力からリーン出力に変化したと判断することができる。つまり、この場合は、センサ出力Vsの最大値Vmaxが現時点で確定されたと判断することができる。図８に示すルーチンでは、この場合、以後、後述するステップ１４４の処理が実行される。
【００７４】
図８に示すルーチン中、上記ステップ１３０において、下流酸素センサ３４の出力Vsがリッチ判定値VR以上でないと判別された場合は、そのセンサ出力Vsがリーン判定値VL以下であるかが判別される（ステップ１３８）。
【００７５】
その結果、センサ出力Vsがリーン判定値VL以下であると判別された場合は、下流酸素センサ３４がリーン出力を発していると判断できる。この場合、先ず、出力最小値Vminがクリアされる（ステップ１３９）。
次いで、現在のセンサ出力Vsが、出力最小値Vminより小さいか否かが判別される（ステップ１４０）。
その結果、Vs＜Vminが成立すると判別された場合は、そのセンサ出力Vsが、出力最小値Vminとして記憶される（ステップ１４２）。
一方、Vs＜Vminが成立しないと判別された場合は、上記ステップ１４２の処理がジャンプされる。
【００７６】
図８に示すルーチンでは、次に、センサ出力Vsが、リッチ判定値VR以上に上昇したか否かが判別される（ステップ１４３）。
本ステップ１４３において、Vs≧VRが成立しないと判別された場合は、再び上記ステップ１４０以降の処理が実行される。そして、ステップ１４０および１４２の処理は、本ステップ１４３において、Vs≧VRが成立すると判別されるまで繰り返される。
【００７７】
上記ステップ１４３においてVs≧VRが成立すると判別された場合は、センサ出力Vsが、リーン出力からリッチ出力に変化したと判断することができる。つまり、この場合は、センサ出力Vsの最小値Vminが現時点で確定されたと判断することができる。図８に示すルーチンでは、この場合、以後、後述するステップ１４４の処理が実行される。
【００７８】
上記ステップ１３６の条件、或いは上記ステップ１４３の条件が成立すると、次に、出力最大値Vmaxが判定値αより小さいか否か、および出力最小値Vminが判定値βより大きいか否かが判別される（ステップ１４４）。
判定値αは、下流酸素センサ３４が正規の出力特性（応答性および出力値）を示す場合にセンサ出力Vsが到達する最大値から、マージンを減じた値である。従って、本ステップ１４４において、Vmax＜αが成立すると判別された場合は、下流酸素センサ３４が、正規の出力特性を示していないと判断することができる。また、上記の判定値βは、下流酸素センサ３４が正規の出力特性（応答性および出力値）を示す場合にセンサ出力Vsが到達する最大値に、マージンを加えた値である。従って、本ステップ１４４において、Vmax＞βが成立すると判別された場合は、下流酸素センサ３４が、正規の出力特性を示していないと判断することができる。一方、本ステップ１４４において、それら２つの条件が何れも成立しないと判別された場合は、下流酸素センサ３４が正規の出力特性を示していると判断できる。
【００７９】
図８に示すルーチンでは、上記ステップ１４４において、Vmax＜αおよびVmax＞βの何れかが成立すると判別された場合は、下流酸素センサ３４の劣化（応答性劣化または出力縮小劣化）が判断される（ステップ１４６）。
一方、上記ステップ１４４において、Vmax＜αおよびVmax＞βの何れもが成立しないと判別された場合は、下流酸素センサ３４が正常であると判断される（ステップ１４８）。
【００８０】
以上説明した通り、本実施形態のシステムによれば、アクティブ空燃比制御を実行しつつ、センサ出力Vsの最大値Vmaxおよび最小値Vminを検出し、それらの値Vmax、Vminが正常値であるか否かを判断することにより、下流酸素センサ３４に、応答性劣化、或いは出力縮小劣化が生じているか否かを、正確に判断することができる。
【００８１】
尚、上述した実施の形態１においては、ECU４０が、触媒前空燃比を所望空燃比とするべく燃料噴射量を制御することにより前記第１の発明における「排気空燃比制御手段」が、上述したアクティブ空燃比制御を実行すべく燃料噴射量を制御することにより前記第１の発明における「アクティブ空燃比制御手段」が、上記ステップ１３０〜１４８の処理を実行することにより前記第１の発明における「異常判定手段」が、それぞれ実現されている。
【００８２】
実施の形態３．
次に、図９および図１０を参照して、本発明の実施の形態３について説明する。
本実施形態の装置は、図１に示すシステムにおいて、ECU４０に後述する図１０に示すルーチンを実行させることにより実現することができる。
【００８３】
上述した実施の形態１および２は、アクティブ空燃比制御の際に、触媒前空燃比を一定の振幅巾で変動させることとしている。これに対して、本実施形態の装置は、必要に応じて、触媒前空燃比の振幅巾を変えてアクティブ空燃比制御を実行する点に特徴を有している。
【００８４】
図９は、アクティブ空燃比制御の実行中に、大きな振幅巾で触媒前空燃比を変動させた場合の動作と、小さな振幅巾で触媒前空燃比を変動させた場合の動作とを対比して表したタイミングチャートである。尚、図９（Ａ）乃至図９（Ｃ）に示す波形は、具体的には、触媒前空燃比の波形、下流酸素センサ３４の出力波形、および触媒後空燃比の波形である。
【００８５】
図９（Ａ）において、実線で示す波形は、アクティブ空燃比制御の実行中に大きな振幅巾で触媒前空燃比が変更されていることを示す。図９（Ｂ）および図９（Ｃ）中にそれぞれ実線で示す波形は、その大きな振幅巾に対応して下流酸素センサ３４の出力Vsに表れる変化、および触媒後空燃比に生ずる変化を示している。
また、図９（Ａ）において、破線で示す波形は、アクティブ空燃比制御の実行中に小さな振幅巾で触媒前空燃比が変更されていることを示す。図９（Ｂ）および図９（Ｃ）中にそれぞれ破線で示す波形は、その小さな振幅巾に対応して下流酸素センサ３４の出力Vsに表れる変化、および触媒後空燃比に生ずる変化を示している。
【００８６】
図９（Ｃ）に示すように、触媒後空燃比の振幅巾は、触媒前空燃比の振幅巾が大きいほど大きなものとなる。下流酸素センサ３４の出力Vsは、触媒後空燃比が大きく振幅するほど急激かつ大きな変化を示す。このため、図９（Ｂ）に示すように、下流酸素センサ３４の出力Vsは、触媒前空燃比の振幅巾が大きいほど、大きく急激な変化を示す。
【００８７】
下流酸素センサ３４の応答性が劣化していても、触媒後空燃比が大きく急激な変化を示す場合には、そのセンサ出力Vsも急激な変化を示し易い。また、下流酸素センサ３４に出力縮小劣化が生じていても、触媒後空燃比が大きな変化を示せば、センサ出力Vsには大きな変化が生じ易い。このため、正常な下流酸素センサ３４の出力挙動と、劣化した下流酸素センサ３４の出力挙動とは、触媒後空燃比が大きな巾で変化するほど、また、その変化が急激であるほど区別が困難となる。このため、下流酸素センサ３４の劣化を感度良く検知するうえでは、触媒後空燃比（図９（Ｃ））は、大きく急激な変化（実線）を示すより、小さく緩やかな変化（破線）を示すことが望ましい。この点に着目すると、アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾は、大きい（実線）より小さい（破線）方が望ましいことになる。
【００８８】
また、アクティブ空燃比制御に伴って触媒前空燃比を変動させる際には、その空燃比の変動に伴うトルク変動が生ずる。車両のドライバビリティを良好に維持するうえでは、そのようなトルク変動は可能な限り小さいことが望ましい。アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾は、この点においても、大きい（実線）より小さい（破線）方が望ましい。
【００８９】
更に、車両の排気エミッションを良好に維持するうえでは、アクティブ空燃比制御の実行中における触媒後空燃比は、可能な限り理論空燃比の近傍に制御されることが望ましい。図９（Ｃ）を参照して既述した通り、触媒後空燃比は、触媒前空燃比の振幅巾が大きいほど大きなものとなる。従って、エミッションの観点からしても、アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾は、大きい（実線）より小さい（破線）方が望ましいことになる。
【００９０】
以上説明した通り、アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾は、下流酸素センサ３４の劣化を感度良く検出する点、良好なドライバビリティを確保する点、および良好なエミッション特性を維持する点に鑑みると、可能な限り小さいことが望ましい。しかしながら、アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾を小さくすることには、以下のようなデメリットも伴う。
【００９１】
第１に、本実施形態の装置では、下流酸素センサ３４の劣化状態を判断するために、アクティブ空燃比制御の実行に伴い、下流酸素センサ３４の周囲に強制的に既知の空燃比を導くことが必要である。そして、本実施形態の手法によれば、その空燃比に重畳する誤差が大きくなるほど、下流酸素センサ３４の劣化検出精度が悪化する。空燃比の制御精度は、その振幅巾が小さくなるほど、確保することが困難となる。従って、本実施形態において、アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾を小さくした場合、劣化判定にバラツキが生じ易くなるというデメリットが生ずる。
【００９２】
第２には、本実施形態の装置では、アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾が小さいほど、触媒後空燃比の反転期間が長期化する（図９参照）。つまり、本実施形態の装置において、アクティブ空燃比制御の実行中は、空燃比がリッチ或いはリーンな排気ガスが継続的に上流触媒２８に流入し、酸素吸蔵容量に相当する酸素の授受が行われた時点で触媒後空燃比の反転が起きる。このため、その反転期間は、触媒前空燃比の振幅巾が小さく、単位時間当たり酸素授受量が少ないほど長期化する。触媒後空燃比の反転期間中に内燃機関の運転状態が大きく変化するような状況下では、下流酸素センサ３４の劣化状態を精度良く判定することはできない。そして、内燃機関の運転状態は、上記の反転期間が長期化するほど、その期間中に大きく変化し易い。このため、本実施形態の装置では、アクティブ空燃比制御に伴う触媒前空燃比の振幅巾が小さいほど、下流酸素センサ３４の劣化状態を正確に判断することのできる頻度が低下するというデメリットが生じ易い。
【００９３】
以上説明した通り、本実施形態の装置において、アクティブ空燃比制御の実行に伴う触媒前空燃比の振幅巾を小さくする設定と、大きくする設定とは、それぞれ一長一短を有している。そこで、本実施形態では、それぞれの長所が最大限に利用でき、それぞれの短所が最小限に抑制できるように、必要に応じて、アクティブ空燃比制御の実行中における触媒前空燃比の振幅巾を大小２段階に切り換えることとしている。
【００９４】
図１０は、本実施形態においてECU４０が実行する劣化検出ルーチンの具体的内容を説明するためのフローチャートである。尚、図１０において、上記図５または図８に示すステップと同一のステップについては、同一の符号を付してその説明を省略または簡略する。
【００９５】
図１０に示すルーチンでは、ステップ１００においてアクティブ制御の実行条件が成立すると判別された場合、次に、触媒前空燃比の振幅巾として所定の小振幅が設定される（ステップ１５０）。
本ステップ１５０の処理が実行されると、以後、ECU４０は、触媒前空燃比が上記の小振幅で変動するように、アクティブ空燃比制御を実行する。
【００９６】
図１０に示すルーチンでは、次に、下流酸素センサ３４の劣化を検出するための処理、具体的には、図５に示すステップ１０６〜１２２の処理、或いは、図８に示すステップ１３０〜１４８の処理が実行される。これらの処理が実行されることにより、上記の小振幅を用いたアクティブ空燃比制御が実行されている環境下で、下流酸素センサ３４の劣化状態が判断される。
【００９７】
次に、小振幅を用いた上記の劣化検出処理により、下流酸素センサ３４の異常（劣化）が判定されたか否かが判別される（ステップ１５２）。
その結果、異常判定がされていないと判別された場合は、下流酸素センサ３４に劣化が生じていないと判断され、下流酸素センサ３４の正常判定が確定される（ステップ１６０）。
【００９８】
一方、上記ステップ１５２において、下流酸素センサ３４の異常判定がされていると判別された場合は、次に、触媒前空燃比の振幅巾として所定の大振幅が設定される（ステップ１５４）。
本ステップ１５４の処理が実行されると、以後、ECU４０は、触媒前空燃比が上記の大振幅で変動するように、アクティブ空燃比制御を実行する。
【００９９】
図１０に示すルーチンでは、次に、下流酸素センサ３４の劣化検出処理が再び実行される。より具体的には、図５に示すステップ１０６〜１２２の処理、或いは、図８に示すステップ１３０〜１４８の処理が再び実行される。これらの処理が実行されることにより、上記の大振幅を用いたアクティブ空燃比制御が実行されている環境下で、下流酸素センサ３４に劣化が生じているか否かが判断される。
【０１００】
次に、大振幅を用いた上記の劣化検出処理により、下流酸素センサ３４の異常（劣化）が判定されたか否かが判別される（ステップ１５６）。
その結果、異常判定がされていると判別された場合は、下流酸素センサ３４の劣化が確定的に判定される（ステップ１５８）。
一方、異常判定がされていないと判別された場合は、下流酸素センサ３４に劣化が生じていないと判断され、下流酸素センサ３４の正常判定を確定すべく、上記ステップ１６０の処理が実行される。
【０１０１】
以上説明した通り、図１０に示すルーチンによれば、下流酸素センサ３４の劣化を検出するにあたって、先ず、小さな振幅を伴うアクティブ空燃比制御を実行して劣化状態を判定することができる。そして、その判定により正常判断が得られた場合は、以後、大振幅のアクティブ空燃比制御を実行することなく、下流酸素センサ３４の正常判定を確定させることができる。既述した通り、小振幅を伴うアクティブ空燃比制御は、車両のドライバビリティやエミッション特性を良好に維持するうえで、大振幅を伴うアクティブ空燃比制御に比して優れている。上記図１０に示すルーチンによれば、下流酸素センサ３４が正常である場合に、大振幅のアクティブ空燃比制御が実行されるのを回避して、ドライバビリティの悪化やエミッション特性の劣化が生ずる頻度を有効に下げることができる。
【０１０２】
また、上述した図１０に示すルーチンによれば、小振幅のアクティブ空燃比制御を伴う劣化検出処理により、下流酸素センサ３４の異常が仮判定された場合に、下流酸素センサ３４に真に劣化が生じているか否かを確定すべく、大振幅のアクティブ空燃比制御を伴う劣化検出処理を実行することができる。既述した通り、大振幅のアクティブ空燃比制御は、下流酸素センサ３４に劣化が生じているか否かを、バラツキなく、正確に判断するうえで小振幅のアクティブ空燃比制御に比して優れている。このため、上記図１０に示すルーチンによれば、ドライバビリティやエミッションの悪化頻度を最小限に抑えつつ、下流酸素センサ３４の劣化を正確に検出することができる。
【０１０３】
尚、上述した実施の形態３においては、ECU４０が、上記ステップ１５０および１５４の処理を実行することにより前記第１の発明における「空燃比振幅巾変更手段」が、上記ステップ１５０で設定された小振幅でのアクティブ空燃比制御を実行させることにより前記第１の発明における「小振幅アクティブ制御指令手段」が、上記小振幅でのアクティブ空燃比制御が実行されている環境下で上記ステップ１０６〜１２２または１３０〜１４８の処理を実行することにより前記第１の発明における「第１異常判定指令手段」が、上記ステップ１５４で設定された大振幅でのアクティブ空燃比制御を実行させることにより前記第１の発明における「大振幅アクティブ制御指令手段」が、上記大振幅でのアクティブ空燃比制御が実行されている環境下で上記ステップ１０６〜１２２または１３０〜１４８の処理を実行することにより前記第１の発明における「第２異常判定指令手段」が、上記ステップ１５８の処理を実行することにより前記第１の発明における「異常発生確定手段」が、それぞれ実現されている。
【０１０４】
実施の形態４．
次に、図１１を参照して、本発明の実施の形態４について説明する。
本実施形態の装置は、図１に示すシステム構成において、ECU４０に、後述する図１１に示すルーチンを実行させることにより実現することができる。
【０１０５】
本実施形態の装置が正常に機能するためには、上流触媒２８および下流触媒３０が、それぞれ適正な酸素吸蔵容量を有していることが必要である。このため、この装置においては、それぞれの触媒２８，３０の酸素吸蔵容量を検出し、その容量が過小である場合には触媒の劣化が判定できることが望ましい。
【０１０６】
本実施形態の装置は、上述した他の実施形態の装置と同様に、アクティブ空燃比制御を実行する。ここで、アクティブ空燃比制御とは、既述した通り、下流酸素センサ３４の出力Vsがリーン出力からリッチ出力に、或いはリッチ出力からリーン出力に反転する毎に、上流触媒２８に流入する排気ガスの空燃比、つまり、触媒前空燃比をリッチからリーンに、或いは、リーンからリッチに反転させる制御である（図２参照）。
【０１０７】
下流酸素センサ３４の出力Vsは、上流触媒２８に吸蔵されている全ての酸素が消費された時点でリーン出力からリッチ出力に反転し（図２における時刻t1）、上流触媒２８に酸素吸蔵容量一杯に酸素が吸蔵された時点でリッチ出力からリーンに反転する（図２における時刻t4）。従って、上流触媒２８の酸素吸蔵容量は、下流酸素センサ３４の出力Vsがリッチ出力に反転した時刻から、その出力がリーン出力に反転するまでの間に、上流触媒２８に吸蔵された酸素量の積分値として、或いは、下流酸素センサ３４の出力Vsがリーン出力に反転した時刻から、その出力がリッチ出力に反転するまでの間に、上流触媒２８から放出された酸素量の積分値として検出することが可能である。
【０１０８】
上流触媒２８は、触媒前空燃比A/Fが理論空燃比A/F_stoichiよりリッチである場合、つまり、A/F＜A/F_stoichiである場合に、酸素の不足分を補うように酸素を放出する。この場合、内燃機関１０に対する燃料供給量をFとすると、不足する酸素量QO_２は、上記のA/FおよびA/F_stoichiを用いて次式のように表すことができる。但し、次式中、計数ｋは、空気に含まれる酸素割合（０．２３）である。

【０１０９】
また、上流触媒２８は、触媒前空燃比A/Fが理論空燃比A/F_stoichiよりリーンである場合、つまり、A/F＞A/F_stoichiである場合に、酸素の過剰分を吸蔵する。この場合、内燃機関１０に対する燃料供給量をFとすると、過剰な酸素量QO_２は、やはり上記（１）式により表すことができる。
【０１１０】
本実施形態において、ECU４０は、空燃比センサ３２により触媒前空燃比A/Fを検出することができる。また、ECU４０は、燃料噴射量自体を制御しているため、単位時間当たりの燃料供給量Fを検知することができる。このため、ECU４０は、それらのA/FおよびFを上記（１）式に代入することにより、単位時間当たりの不足或いは過剰酸素量QO_２を算出することができる。そして、ECU４０は、アクティブ空燃比制御の実行に伴って下流酸素センサ３４の出力Vsが反転する環境下で、その反転を起点および終点として酸素量QO_２を積分することにより、上流触媒２８の酸素吸蔵容量を算出することができる。
【０１１１】
ところで、本実施形態の装置は、上述した他の実施形態の装置と同様に、下流酸素センサ３４の異常検出の際にもアクティブ空燃比制御を実行する。アクティブ空燃比制御は、強制的に触媒前空燃比を変動させて、上流触媒２８の下流にリッチまたはリーンな排気ガスを吹き抜けさせる制御であるから、ドライバビリティやエミッション特性の悪化を避ける意味で、その実行頻度は低いことが望ましい。そこで、本実施形態の装置は、上流触媒２８の酸素吸蔵容量を検知するためのアクティブ空燃比制御と、下流酸素センサ３４の異常検出のためのアクティブ空燃比制御とを兼用するため、それら両者の制御を同時に進行させることとした。
【０１１２】
また、上述した酸素吸蔵容量の算出手法は、下流酸素センサ３４が正常であることを前提としている。このため、下流酸素センサ３４に異常が生じている場合、上記の算出手法では、酸素吸蔵容量が正確に算出できない事態が生じ得る。そして、不正確な酸素吸蔵容量に基づいて上流触媒２８の状態が判断されると、誤った異常或いは正常判定がなされ得る。そこで、本実施形態の装置は、下流酸素センサ３４の異常検出処理と、上流触媒２８の酸素吸蔵容量の算出処理とを同時に進行させながら、上流触媒２８の異常判定は、下流酸素センサ３４の異常検出処理の終了後に実行することとした。
【０１１３】
図１１は、上記の機能を実現すべく、本実施形態においてECU４０が実行する制御ルーチンのフローチャートである。尚、図１１において、上記図５または図８に示すステップと同一のステップについては、同一の符号を付してその説明を省略または簡略する。
【０１１４】
図１１に示すルーチンは、ステップ１３４と１３６の間にステップ１７０〜１７４が挿入されている点、ステップ１４２と１４３の間にステップ１７６〜１８０が挿入されている点、ステップ１４６の後にステップ１８２が挿入されている点、およびステップ１４８の後にステップ１８４〜１８８が挿入されている点を除き、図８に示すルーチンと同一である。
【０１１５】
すなわち、図１１に示すルーチンでは、ステップ１３０の条件が成立する場合に、つまり、下流酸素センサ３４がリッチ出力を発している場合に、出力最大値Vmaxを更新する処理（ステップ１３２および１３４）に次いで、上流触媒２８の酸素吸蔵容量を算出する処理が実行される。ここでは、先ず、空燃比差ΔA/Fが検出される（ステップ１７０）。
空燃比差ΔA/Fは、上記（１）式に含まれる値、すなわち、空燃比センサ３２により検出される触媒前空燃比A/Fと理論空燃比A/F_stoichiとの差（│A/F_stoichi−A/F│）である。
【０１１６】
ECU４０は、次に、単位時間当たり（本ステップの実行周期当たり）の燃料噴射量Fを算出する（ステップ１７２）。
そして、算出された燃料噴射量Fと上記の空燃比差ΔA/Fとを上記（１）式に代入して単位時間当たりの過剰酸素量QO_２＝ｋ・ΔA/F・Fを算出し、更に、その酸素量QO_２の積分値（上記ステップ１３０の条件が成立した後の積分値）を、上流触媒２８の酸素吸蔵容量（OSC）の最新値として算出する（ステップ１７４）。
【０１１７】
酸素吸蔵量の算出処理（上記ステップ１７０〜１７４の処理）は、出力最大値Vmaxの更新処理（上記ステップ１３２，１３４の処理）と同様に、ステップ１３６において、Vs≦VLが成立すると判別されるまで繰り返し実行される。このため、上述した一連の処理によれば、センサ出力Vsがリッチ出力に反転した後、その出力Vsが再びリーン出力に反転するまでの期間中に生じた過剰な酸素量QO_２の積算値を、上流触媒２８の酸素吸蔵容量として算出することができる。
【０１１８】
図１１に示すルーチンでは、ステップ１３８の条件が成立する場合に、つまり、下流酸素センサ３４がリーン出力を発している場合に、出力最小値Vminを更新する処理（ステップ１４０および１４２）に次いで、上流触媒２８の酸素吸蔵容量を算出する処理が実行される。ここでは、実質的に、上記ステップ１７０〜１７４の場合と同様の手順で酸素吸蔵容量が算出される（ステップ１７６〜１８０）。これらの処理によれば、センサ出力Vsがリーン出力に反転した後、その出力Vsが再びリッチ出力に反転するまでの期間中に生じた過小な酸素量QO_２の積算値を、上流触媒２８の酸素吸蔵容量として算出することができる。
【０１１９】
上記ステップ１３２〜１３６の処理が繰り返されることにより算出される過剰な酸素量QO_２の積算値、および、上記ステップ１４０〜１４３の処理が繰り返されることにより算出される過小な酸素量QO_２の積算値は、下流酸素センサ３４が正常である場合は、上流触媒２８の酸素吸蔵容量と精度良く一致する。従って、下流酸素センサ３４が正常である場合は、それらの一連の処理により、上流触媒２８の酸素吸蔵容量を精度良く算出することができる。
【０１２０】
図１１に示すルーチンでは、ステップ１４６において下流酸素センサ３４の劣化が判定された場合、上記の如く算出された酸素吸蔵容量のデータが破棄される（ステップ１８２）。
そして、この場合は、酸素吸蔵容量に基づく上流触媒２８の異常判定が行われることなく、今回の処理サイクルが終了される。このため、図１１に示すルーチンによれば、下流酸素センサ３４に異常が生じている場合に、異常なセンサ出力Vsを基礎として算出された不正確な酸素吸蔵容量に基づいて、上流触媒２８の状態が誤って判断されるのを確実に防止することができる。
【０１２１】
また、図１１に示すルーチンでは、ステップ１４８において下流酸素センサ３４が正常であると判別された場合、上述した手順で算出された酸素吸蔵容量（OSC）が、正常値であるか否かが判別される（ステップ１８４）。
その結果、酸素吸蔵容量が正常値であると判別された場合は、上流触媒２８が正常であるとの判定がなされる（ステップ１８６）。
一方、酸素吸蔵容量が正常値でないと判別された場合は、上流触媒２８が劣化しているとの判定がなされる（ステップ１８８）。
【０１２２】
上記の処理によれば、下流酸素センサ３４が正常である場合に限り、酸素吸蔵容量に基づく上流触媒２８の劣化判定を実行することができる。このため、図１１に示すルーチンによれば、上流触媒２８の劣化判定を、常に正常な酸素吸蔵容量に基づいて精度良く実行することができる。
【０１２３】
以上説明した通り、図１１に示すルーチンによれば、アクティブ空燃比制御の実行中に、上流触媒２８の酸素吸蔵容量の算出と、出力最大値Vmaxまたは出力最小値Vminの算出とを同時に実行することができる。更に、このルーチンによれば、上流触媒２８の異常判定を、下流酸素センサ３４の異常検出処理の終了後に限り、より具体的には、下流酸素センサ３４の正常判定がなされた場合にのみ実行することができる。このため、本実施形態の装置によれば、ドライバビリティやエミッションの悪化を最小限に抑えつつ、下流酸素センサ３４の異常、および上流触媒２８の異常を、常に正確に判定することができる。
【０１２４】
ところで、上述した実施の形態４においては、下流酸素センサ３４の異常を判定する手法として実施の形態２の手法を用いているが、本発明はこれに限定されるものではなく、その判定手法は、実施の形態１の手法であってもよい。また、上述した実施の形態４においては、アクティブ空燃比制御の振幅を変動させないこととしているが、本発明はこれに限定されるものではなく、実施の形態３の場合と同様に、アクティブ空燃比制御の振幅を変動させることとしてもよい。
【０１２５】
尚、上述した実施の形態４においては、ECU４０が、上記ステップ１７４または１８０の処理を実行することにより前記第４の発明における「酸素吸蔵容量算出手段」が、上記ステップ１８４並１８８の処理を実行することにより前記第４の発明における「劣化状態判断手段」が、それぞれ実現されている。更に、上述した実施の形態４においては、ECU４０が、上記ステップ１４６に次いで、触媒の劣化判定を実行することなく処理サイクルを終了させることにより前記第５の発明における「劣化判定禁止手段」が実現されている。
【０１２６】
実施の形態５．
次に、図１２および図１３を参照して、本発明の実施の形態５について説明する。本実施形態の装置は、実施の形態１の場合と同様に、図１に示すシステム構成を用いて実現することができる。
【０１２７】
既述した通り、実施の形態１の装置は、アクティブ空燃比制御、つまり、下流酸素センサ３４の出力がリッチからリーンに反転した際に、触媒前空燃比をリーンからリッチに反転させ、また、下流酸素センサ３４の出力がリーンからリッチに反転した際に、触媒前空燃比をリッチからリーンに反転させる制御を実行する。この制御の実行中、触媒前空燃比がリッチに維持されている間は、上流触媒２８の内部において、上流側の領域から下流側の領域に向かって順次酸素が吸蔵されていくのが通常である。この場合、上流触媒２８の下流には、上流触媒２８の内部全域に酸素が一杯に吸蔵された後に空燃比のリーンな排気ガスが流出する。そして、このような通常の流れに従う場合、触媒後空燃比は、上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵された後、理論空燃比近傍値から大きくリーンに偏った値に変化する。
【０１２８】
実施の形態１の装置は、アクティブ空燃比制御の実行中に、上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵されるまではその下流にリーンな排気ガスが流出してこないことを前提として下流酸素センサ３４の異常判定を行っている。つまり、実施の形態１では、触媒後空燃比が理論空燃比近傍値からリーンに偏った値に変化する際には、常に大きな変化が生ずることが前提とされている。
【０１２９】
しかしながら、上流触媒２８の下流には、上流触媒２８の全域に酸素が一杯に吸蔵されていない状況下でも、空燃比のリーンな排気ガスが流出することがある。このような現象は、例えば、吸入空気量Gaが少なく、上流触媒２８の状態が不安定である場合、吸入空気量Gaが多量であり上流触媒２８下流に未処理ガスが吹き抜けるような場合、或いは、上流触媒２８の温度が低く上流触媒２８が正規の酸素吸蔵能力を発揮しない場合などにおいて生じ得る。
【０１３０】
上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵されていない状況下で上流触媒２８の下流にリーンな排気ガスが流出する場合は、上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵された後にその下流にリーンな排気ガスが流出する場合に比して、触媒後空燃比はより理論空燃比に近い値となる。つまり、上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵されていない状況下でその下流にリーンな排気ガスが流出する場合は、触媒後空燃比が、通常時のリーン空燃比にまで至らず、中途半端にリーンな値となる。
【０１３１】
図１２は、アクティブ空燃比制御の実行に伴って上流触媒２８の下流に中途半端にリーンな排気ガスが流出する状況と、その実行に伴って上流触媒２８の下流に十分にリーンな排気ガスが流出する状況とを対比して説明するためのタイミングチャートである。より具体的には、図１２（Ａ）は、アクティブ空燃比制御の実行中における触媒前空燃比の目標値および実測値の波形を示す。図１２（Ｂ）は、アクティブ空燃比制御の実行中における触媒後空燃比の実測値、つまり、下流酸素センサ３４の出力の波形を示す。また、図１２（Ｃ）は、アクティブ空燃比制御の実行中に算出された酸素吸蔵容量OSCの値を示す。
【０１３２】
アクティブ空燃比制御の実行中は、図１２（Ａ）および図１２（Ｂ）に示すように、触媒後空燃比がリーン判定値VLを下回ることにより触媒前空燃比の目標値がリッチ空燃比に反転され、また、触媒後空燃比がリッチ判定値VRを上回ると触媒前空燃比の目標値がリーン空燃比に反転される。図１２に示すタイミングチャートは、このような処理が繰り返される過程で、下流酸素センサ３４の出力（触媒後空燃比）が、時刻t1以前は十分にリーン化せず、時刻t1以降において正常なリーン値に到達するようになった場合を例示している。下流酸素センサ３４の出力（触媒後空燃比）がこのような変化を示すのは、時刻t1以前において、上流触媒２８の下流に中途半端にリーンな排気ガスが流出する現象が生じていたからであり、下流酸素センサ３４に異常が生じていたからではない。
【０１３３】
しかしながら、時刻t1以前の下流酸素センサ３４の出力を見ると、正常時に比してその応答性は悪く、出力も縮小されている。従って、実施の形態１または２の手法で下流酸素センサ３４の異常判定が行われた場合、時刻t1以前においては、その異常が誤判定される事態が生ずる。このため、異常判定の精度を高めるべく、上流触媒２８の下流に中途半端な空燃比を伴う排気ガスが流出してくるような状況下では、下流酸素センサ３４の異常判定の実行を禁止することが望ましい。
【０１３４】
図１２（Ｃ）に示す波形は、実施の形態４の場合と同様の手法で算出された酸素吸蔵容量OSCの変化を示す。酸素吸蔵容量OSCは、下流酸素センサ３４の出力Vsがリーン判定値VLを下回った後その値Vsがリッチ判定値VRを上回るまでの間、上流触媒２８に流入した排気ガス中の酸素不足量を積算することにより、或いは、下流酸素センサ３４の出力Vsがリッチ判定値VRを上回った後その値Vsがリーン判定値VLを下回るまでの間、上流触媒２８に流入した過剰な酸素量を積算することにより算出することができる（図１１中、ステップ１７０〜１７４、ステップ１７６〜１８０参照）。
【０１３５】
時刻t1以前のように、上流触媒２８の下流に中途半端な空燃比の排気ガスが流出してくる状況下では、上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵される以前に下流酸素センサ３４の出力Vsがリーン判定値VLを下回る事態が生ずる。上記の算出手法によれば、酸素吸蔵容量OSCは、下流酸素センサ３４の出力Vsがリーン判定値VLを下回った時点で一端確定される。従って、上流触媒２８の下流に中途半端な空燃比の排気ガスが流出してくる状況下では、酸素吸蔵容量OSCは、上流触媒２８が有する本来の酸素吸蔵能力に対して過小な値となる。
【０１３６】
また、下流酸素センサ３４の出力Vsが、上記の如く上流触媒２８に酸素が一杯に吸蔵される以前にリーン判定値VLを下回ると、その後、触媒前空燃比の目標値がリッチ空燃比に反転されると共に、上流触媒２８内に酸素の吸蔵余力が残された状態を起点として次回の酸素吸蔵容量OSCの算出が開始される。そして、以後、下流酸素センサ３４の出力がリッチ判定値VRを上回るまでに上流触媒２８から放出された酸素量の積算値に相当する値が酸素吸蔵容量OSCとして算出される。この場合、下流酸素センサ３４の出力が、上流触媒２８内の全ての酸素が放出された時点で正しくリッチ判定値VRを上回ったとしても、酸素吸蔵容量OSCは、上流触媒２８が有する本来の酸素吸蔵能力に対して過小な値となる。
【０１３７】
図１２（Ｃ）において、破線で示す基準値は、上流触媒２８が有する本来の酸素吸蔵能力に対応する酸素吸蔵容量OSCとみなすべき下限の値を示す。図１２（Ｃ）は、上流触媒２８内に酸素が一杯に吸着される以前に下流酸素センサ３４の出力がリーン判定値VLを下回るような状況下（時刻t1以前）では、酸素吸蔵容量OSCが、その基準値より小さな値となることを示している。
【０１３８】
図１２（Ｃ）に示す関係は、換言すると、酸素吸蔵容量OSCが基準値を下回るような状況下（時刻t1以前）では、アクティブ空燃比制御の実行に伴って、上流触媒２８の下流に中途半端な空燃比を有する排気ガスが流出している可能性が高いこと、つまり、上流触媒２８内に酸素が一杯に吸蔵される以前にセンサ出力Vsがリーン判定値VLを下回った可能性（或いは、上流触媒２８内の酸素が全て放出される以前にセンサ出力Vsがリッチ判定値VRを上回った可能性）が高いことを意味している。そして、酸素吸蔵容量OSCが上記の基準値を下回る状況下で下流酸素センサ３４の異常判定を禁止することとすれば、時刻t1以前において、下流酸素センサ３４の異常が誤判定されるのを防ぐことができる。
【０１３９】
上記の基準値は、既述した通り、正規の酸素吸蔵容量OSCとみなすことのできる下限の値である。このような基準値としては、例えば、上流触媒２８が示す酸素吸蔵容量OSCの定常的な値を用いることができる。そして、そのような定常的な値は、ある程度の期間に渡って酸素吸蔵容量OSCの学習を継続することで得ることができる。そこで、本実施形態では、アクティブ空燃比制御の実行中に、酸素吸蔵容量OSCの学習値を作成し、その学習値より小さな酸素吸蔵容量OSCが算出された際には、そのOSCの算出期間中に発せられたセンサ出力Vsに基づいて下流酸素センサ３４の異常を判定するのを禁止することとした。
【０１４０】
図１３は、上記の機能を実現するために、本実施形態においてECU４０が実行する制御ルーチンのフローチャートを示す。
図１３に示すルーチンにおいては、先ず、アクティブ制御が実施中であるか否かが判別される（ステップ１９０）。
【０１４１】
次に、下流酸素センサ出力処理が実施される（ステップ１９２）。
下流酸素センサ出力処理では、具体的には、下流酸素センサ３４のセンサ出力Vsの検出、酸素吸蔵容量OSCの更新処理、および異常判定パラメータの更新処理などが実行される。酸素吸蔵容量OSCの更新処理は、空燃比センサ３２のセンサ出力に基づいて、図１１に示すステップ１７０〜１７４、或いはステップ１７６〜１８０の処理と同様の手順で行われる。また、異常判定パラメータとは、実施の形態１におけるカウンタCの計数値、或いは、実施の形態２における最大値Vmaxまたは最小値Vminを意味し、その更新処理は、図５におけるステップ１０８または１１４と同様の手順で、或いは図８におけるステップ１３２−１３４または１４０−１４２と同様の手順で実行される。
【０１４２】
図１３に示すルーチンでは、次に、前回の処理サイクルから今回の処理サイクルにかけて、下流酸素センサ３４のセンサ出力Vsがリーン判定値VLを上回る値から、その値VL以下に低下したか、或いは、センサ出力Vsがリッチ判定値VRを下回る値からその値VR以上に上昇したかが判別される。つまり、下流酸素センサ３４の出力Vsが、今回の処理サイクルにおいてリーン出力、或いはリッチ出力に反転したと認められるか否かが判別される（ステップ１９４）。
【０１４３】
その結果、センサ出力Vsの反転が認められないと判別された場合は、以後、速やかに今回の処理サイクルが終了される。一方、センサ出力Vsの反転が認められると判別された場合は、先ず、現時点で算出されている酸素吸蔵容量OSCが、今回の反転周期における酸素吸蔵容量OSCとして確定される（ステップ１９６）。
【０１４４】
図１３に示すルーチンでは、上記ステップ１９６の処理が終了した後、ステップ１９８以降の処理と、ステップ２０２以降の処理とが並列して実行される。
すなわち、上記ステップ１９６の処理が終了すると、一方では、先ず、酸素吸蔵容量OSCの学習条件が成立しているか否かが判別される（ステップ１９８）。
ここでは、具体的には、▲１▼吸入空気量Gaが、下限判定値GaL以上、かつ、上限判定値GaH以下であるか、および▲２▼上流触媒２８の温度が下限判定値TcL以上、かつ、上限判定値TcH以下であるかが判別される。
【０１４５】
下限判定値GaLは、上流触媒２８が安定した状態を維持することのできる下限の吸入空気量Gaとして定められた値である。そして、吸入空気量Gaが下限判定値GaLを下回っている場合は、上流触媒２８が正常な浄化能力を発揮せず、上流触媒２８が浄化能力を有する状況下でもその下流に未浄化の排気ガスが吹き抜けてくる可能性があると判断できる。また、上限判定値GaHは、上流触媒２８が、未浄化の排気ガスを吹き抜けさせることなく処理することのできる吸入空気量Gaの上限値である。従って、吸入空気量Gaが上限判定値GaHを超えている場合は、上流触媒２８が浄化能力を有する状況下でもその下流に未浄化の排気ガスが吹き抜けてくる可能性があると判断できる。更に、下限判定値TcLは、上流触媒２８が、正常な浄化能力を発揮することのできる最低の温度である。従って、上流触媒２８の温度が下限判定値TcLを下回っている場合も、上流触媒２８の下流には、上流触媒２８が浄化能力を有しているにも関わらず未浄化の排気ガスが吹き抜けてくる可能性があると判断できる。
【０１４６】
つまり、上記ステップ１９８において判定される▲１▼および▲２▼の条件の何れかが成立しない場合は、触媒後空燃比（下流酸素センサ３４の出力Vs）がリーン判定値Vs以下、或いはリッチ判定値VR以上に反転した段階で、上流触媒２８に、未だに酸素吸蔵余力、或いは酸素放出余力が残っている可能性があると判断できる。換言すると、上記▲１▼および▲２▼の条件の何れかが成立しない場合は、上記ステップ１９６において算出された酸素吸蔵容量OSCが、上流触媒２８が本来有する酸素吸蔵能力に対応した値でない可能性があると判断できる。
【０１４７】
このため、図１３に示すルーチンでは、上記ステップ１９８において、▲１▼および▲２▼の学習条件の少なくとも一方が不成立であると判別された場合は、以後、今回算出された酸素吸蔵容量OSCを学習値に反映させることなく、今回の処理サイクルが終了される。一方、それらの学習条件▲１▼および▲２▼が何れも成立すると判別された場合は、今回算出された酸素吸蔵容量OSCを学習値に反映させた後（ステップ２００）、今回の処理サイクルが終了される。
尚、酸素吸蔵容量OSCを学習値に反映させる手法は、公知の如何なる手法であってもよい。例えば、過去所定回数にわたる有効な酸素吸蔵容量OSCを単純平均して学習値としても、或いは、今回以前に得られた複数の酸素吸蔵容量OSCに適当な重み付けを施したうえで、それらの平均を取って学習値としてもよい。
【０１４８】
図１３に示すルーチンによれば、上記ステップ１９６の処理に次いで、上記ステップ１９８以降の処理と並行して、酸素吸蔵容量OSCの学習値と今回得られたOSCとの差が、判定値ΔOSC_０より小さいか否かが判別される（ステップ２０２）。
判定値ΔOSC_０は、今回得られた酸素吸蔵容量OSCが、OSCの学習値、つまり上流触媒２８の定常的な酸素吸蔵容量OSCと同視できるものであるか否かを判断するための値である。
【０１４９】
従って、上記ステップ１９８において、今回得られたOSCと、OSCの学習値との差が、判定値ΔOSC_０より小さくないと判別された場合は、今回得られた酸素吸蔵容量OSCは、異常な値であると判断できる。そして、この場合は、その酸素吸蔵容量OSCが算出される過程において発せられていた下流酸素センサ３４の出力Vsは、上流触媒２８の下流に吹き抜けてきた空燃比の中途半端な排気ガスの影響を受けている可能性があると判断できる。このため、図１３に示すルーチンでは、上記ステップ１９８の条件が成立しない場合、以後、下流酸素センサ３４の異常判定処理を行うことなく今回の処理サイクルが終了される。
【０１５０】
一方、上記ステップ１９８において、今回得られた酸素吸蔵容量OSCが、OSCの学習値と同視できると判断された場合は、その酸素吸蔵容量OSCが算出される過程において出力されていたセンサ出力Vsは、上流触媒２８下流における空燃比が正しく変化する過程において発せられた正しい値であると判断できる。このため、図１３に示すルーチンでは、この場合、以後、下流酸素センサ３４の異常判定処理が実行される（ステップ２０６）。
本ステップ２０６では、具体的には、上記ステップ１９２において更新された異常判定パラメータ（実施の形態１におけるカウンタCの計数値、或いは、実施の形態２における最大値Vmaxまたは最小値Vmin）が正常値と見なせるか否かが判別される。この処理は、図５におけるステップ１１８、或いは図８におけるステップ１４４と同様の手順で行うことができる。
【０１５１】
次いで、上記ステップ２０４の判別により、異常判定条件の成立が認められたか否かが判別される（ステップ２０６）。
具体的には、カウンタCの計数値が判定値C0以上であると認められるか、或いは、最大値Vmaxが判定値αより小さいか、または最小値Vminが判定値β大きいかが判別される。
【０１５２】
その結果、異常判定条件の成立が認められないと判別された場合は、下流酸素センサ３４の異常を判定することなく、今回の処理サイクルが終了される。一方、異常判定条件の成立が認められると判別された場合は、下流酸素センサ３４の異常が判定された後（ステップ２０８）、今回の処理サイクルが終了される。
【０１５３】
以上説明した通り、図１３に示すルーチンによれば、アクティブ空燃比制御の実行中に、下流酸素センサ３４が中途半端な空燃比の排気ガスに影響された出力Vsを発するような状況下では、その出力Vsに基づく異常判定の実行を禁止することができる。そして、アクティブ空燃比制御の実行に伴い、触媒後空燃比が適正に大きく変化している場合に限り、下流酸素センサ３４の異常判定を許可することができる。このため、本実施形態の装置によれば、不安定なセンサ出力Vsが発せられる状況下で誤った異常判定がなされるのを有効に防止して、下流酸素センサ３４の異常判定を高精度に行うことが可能である。
【０１５４】
ところで、上述した実施の形態５においては、実施の形態１または２で用いた異常判定の手法に、その判定の実行を禁止する処理を組み合わせることとしているが、その組み合わせの対象は、実施の形態１または２に限定されるものではない。すなわち、異常判定の実行を禁止する処理は、実施の形態３または４の処理と組み合わせることとしてもよい。
【０１５５】
また、上述した実施の形態５においては、ある処理サイクルにおいて算出された酸素吸蔵容量OSCが、OSCの学習値から乖離している場合に、そのOSCの算出期間中に発せられたセンサ出力Vsに基づく異常判定の実行を禁止することとしているが、その禁止の判断の基礎は、酸素吸蔵容量OSCと学習値との乖離に限定されるものではない。すなわち、既述した通り、吸入空気量Gaが下限判定値GaLを下回る場合や上限判定値GaHを上回る場合、或いは、上流触媒２８の温度が下限判定値TcLを下回るような場合には、上流触媒２８の下流に中途半端な空燃比の排気ガスが流出し易い。そして、その場合は、下流酸素センサ３４のセンサ出力Vsが不適正な値となり易く、その出力Vsに基づく異常判定の精度が低下し易い。このため、センサ出力Vsに基づく異常判定の実行可否は、吸入空気量Gaや上流触媒２８の温度が適正な値であるか否かに基づいて判断することとしてもよい。
【０１５６】
尚、上述した実施の形態５においては、ECU４０が、上記ステップ１９２において酸素吸蔵容量OSCの更新処理を行うことにより前記第６の発明における「酸素吸蔵容量算出手段」が、上記ステップ２０２の処理を実行することにより前記第６の発明における「判定禁止手段」が、それぞれ実現されている。
また、上述した実施の形態５においては、ECU４０が、上記ステップ２００の処理を実行することにより前記第７の発明における「学習値更新手段」が、上記ステップ１９８の処理を実行することにより前記第８の発明における「学習値更新禁止手段」が、それぞれ実現されている。
更に、上述した実施の形態５においては、ECU４０に、吸入空気量Ga、或いは上流触媒２８の温度に基づいて異常判定の実行可否を判断させることにより、前記第９の発明における「判定禁止手段」を実現することができる。
【０１５７】
【発明の効果】
この発明は以上説明したように構成されているので、以下に示すような効果を奏する。
第１の発明によれば、アクティブ空燃比制御を実行することにより、触媒の下流における排気空燃比を的確にリッチ空燃比とリーン空燃比の間で反転させることができる。従って、その制御の実行中に下流酸素センサから発せられるセンサ出力を基礎とすれば、下流酸素センサの異常を正確に判断することができる。
【０１５８】
第２の発明によれば、アクティブ空燃比制御の実行中に、下流酸素センサの出力が、適正な変化速度でその出力を変化させているか否かを見ることで、下流酸素センサの応答性異常を正確に判断することができる。
【０１５９】
第３の発明によれば、アクティブ空燃比制御の実行中に、下流酸素センサの出力が、変化の過程で適正な値に到達しているか否かを見ることで、下流酸素センサの応答性異常および出力縮小異常を正確に判断することができる。
【０１６０】
また、第１の発明によれば、小さな振幅巾で排気空燃比を振幅させることにより、ドライバビリティやエミッションを悪化させることなく、下流酸素センサの異常を仮判定することができる。そして、異常の発生が仮判定された場合にのみ、大きな振幅で、異常として捕らえるべき劣化が下流酸素センサに生じているのかを確認することができる。このため、本発明によれば、ドライバビリティやエミッションの悪化を最小限に抑制しつつ、下流酸素センサの異常を正確に検出することができる。
【０１６１】
第４の発明によれば、下流酸素センサの異常を検出するためのアクティブ空燃比の実行中に、その下流酸素センサの出力変化を利用しつつ触媒の酸素吸蔵容量を算出することができる。そして、下流酸素センサに異常が生じていないことが確認された状態で、その酸素吸蔵容量に基づいて触媒の劣化状態を判断することができる。このため、本発明によれば、アクティブ空燃比制御の実行を最小限に抑制しつつ、下流酸素センサの異常判定と、触媒の劣化判定とを共に正確に行うことができる。
【０１６２】
第５の発明によれば、下流酸素センサに異常が認められる場合には、触媒の劣化判定の実行を禁止することができる。触媒の劣化判定の基礎となる酸素吸蔵容量は、下流酸素センサのセンサ出力を利用して算出されている。従って、下流酸素センサに異常が生じている場合は、酸素吸蔵容量が正しくない可能性がある。本発明によれば、そのような不正確な酸素吸蔵容量に基づく劣化判定を禁止することで、触媒状態の誤判定を防止することができる。
【０１６３】
第６の発明によれば、下流酸素センサの異常を検出するためのアクティブ空燃比の実行中に、その下流酸素センサの出力変化を利用しつつ触媒の酸素吸蔵容量を算出することができる。そして、算出された酸素吸蔵容量が基準値から大きく乖離している場合には、異常判定の実施を禁止することができる。酸素吸蔵容量の算出値が基準値から大きく乖離しているときは、その算出の期間中に下流酸素センサが一時的に異常な出力を発したと判断できる。そして、その場合、下流酸素センサ自身に異常が生じているよりは、むしろ、そのセンサを取り巻く環境に異常が生じていた可能性が高いと判断できる。本発明によれば、そのような環境下で発せられたセンサ出力に基づいて、下流酸素センサの異常判定が誤って行われるのを有効に防ぐことができる。
【０１６４】
第７の発明によれば、酸素吸蔵容量の学習値を基準値として、順次算出される酸素吸蔵容量が適正な値であるか否かを判断することができる。このため、本発明によれば、酸素吸蔵容量が算出される毎に、その算出期間中におけるセンサ出力が、その時点における下流酸素センサの状態に適合した通常の値であったのか、或いは、異常な環境に起因する異常値であったのかを精度良く判断することができる。
【０１６５】
第８の発明によれば、吸入空気量および触媒温度の少なくとも一方が所定範囲から外れている場合に、つまり、触媒の下流に、中途半端にリッチ或いはリーンなガスが吹き抜けてくる可能性が高い場合に、酸素吸蔵容量の学習値が更新されるのを禁止することができる。このため、本発明によれば、その学習値の精度を十分に高く維持することができる。
【０１６６】
第９の発明によれば、吸入空気量および触媒温度の少なくとも一方が所定範囲から外れている場合に、つまり、触媒の下流に、中途半端にリッチ或いはリーンなガスが吹き抜けてくる可能性が高い場合に、下流酸素センサの異常判定が行われるのを禁止することができる。このため、本発明によれば、触媒の下流に中途半端なガスが流出してきた際に、そのガスを受けて下流酸素センサの異常状態が誤判定されるのを有効に防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の実施の形態１の構成を説明するための図である。
【図２】 本発明の実施の形態１の装置が実行するアクティブ空燃比制御の内容を説明するためのタイミングチャートである。
【図３】 本発明の実施の形態１において、アクティブ空燃比制御の実行中に、触媒後空燃比の反転に伴って下流酸素センサの出力に生ずる変化の様子を説明するための図である。
【図４】 図２に示すタイミングチャートに、下流酸素センサの応答性が劣化した場合に実現されるタイミングチャートを重ねて表した図である。
【図５】 本発明の実施の形態１において実行される劣化検出ルーチンのフローチャートである。
【図６】 図１に示す構成において下流酸素センサに生ずる劣化のモードを説明するための図である。
【図７】 図１に示す構成においてアクティブ空燃比制御の実行中に発せられる下流酸素センサの出力の詳細な波形である。
【図８】 本発明の実施の形態２において実行される劣化検出ルーチンのフローチャートである。
【図９】 本発明の実施の形態３の装置が実行するアクティブ空燃比制御の内容を説明するためのタイミングチャートである。
【図１０】 本発明の実施の形態３において実行される劣化検出ルーチンのフローチャートである。
【図１１】 本発明の実施の形態４において実行される劣化検出ルーチンのフローチャートである。
【図１２】 本発明の実施の形態５の特徴的動作を説明するためのタイミングチャートである。
【図１３】 本発明の実施の形態５において実行されるルーチンのフローチャートである。
【符号の説明】
１０ 内燃機関
１２ 吸気通路
１４ 排気通路
２８ 上流触媒
３０ 下流触媒
３２ 空燃比センサ
３４ 下流酸素センサ
Vs 下流酸素センサのセンサ出力
VR リッチ判定値
VL リーン判定値
Vmax 出力最大値
Vmin 出力最小値
OSC 酸素吸蔵容量[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to an oxygen sensor abnormality detection device, and more particularly to an abnormality detection device suitable for detecting an abnormality of an oxygen sensor positioned downstream of a catalyst disposed in an exhaust passage of an internal combustion engine.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, as disclosed in, for example, Japanese Patent No. 3134698, a configuration in which an oxygen sensor is provided in an exhaust passage of an internal combustion engine is known. This oxygen sensor is arranged for the purpose of detecting the oxygen concentration contained in the exhaust gas and detecting the exhaust air-fuel ratio from the oxygen concentration. The oxygen sensor disposed in the exhaust passage is an important element for controlling the air-fuel ratio of the internal combustion engine. For this reason, it is necessary to detect the abnormality of the oxygen sensor promptly.
[0003]
More specifically, the above-described conventional internal combustion engine includes an oxygen sensor upstream of the catalyst disposed in the exhaust passage. The system forcibly changes the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing out from the internal combustion engine, that is, the air-fuel ratio of the exhaust gas reaching the upstream of the catalyst, between the rich air-fuel ratio and the lean air-fuel ratio. An oxygen sensor abnormality is to be detected.
[0004]
In the conventional internal combustion engine, when the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst is forcibly changed, if the oxygen sensor is normal, the output of the sensor shows a change following the change in the exhaust air-fuel ratio. Therefore, in this system, the oxygen sensor operates normally by forcibly changing the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst and checking whether or not an appropriate change corresponding to the change occurs in the output of the oxygen sensor. It can be accurately determined whether or not.
[0005]
[Patent Document 1]
Japanese Patent No. 3134698
[Patent Document 2]
JP 2001-329832 A
[Patent Document 3]
Japanese Examined Patent Publication No. 7-42884
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
By the way, in the exhaust passage of the internal combustion engine, an oxygen sensor may be arranged on the downstream side of the catalyst. Specifically, for example, in an exhaust passage of an internal combustion engine, an upstream catalyst for the purpose of improving emission characteristics at the time of start and warm-up and a downstream catalyst for the purpose of ensuring emission characteristics during normal operation are connected in series. May be placed. In such a configuration, an oxygen sensor may be disposed upstream of the downstream catalyst, that is, downstream of the upstream catalyst, in order to accurately control the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the downstream catalyst. Even when there is no downstream catalyst, the output characteristics of the upstream oxygen sensor vary depending on the exhaust gas component, and this upstream oxygen sensor may not be able to accurately detect the air-fuel ratio. In such a case, in order to control the air-fuel ratio in a systematic manner, an oxygen sensor may be disposed downstream of the catalyst, and the air-fuel ratio may be feedback controlled using two sensors. Hereinafter, such an oxygen sensor is referred to as a “downstream oxygen sensor”.
[0007]
The exhaust air-fuel ratio downstream of the catalyst is substantially the stoichiometric air-fuel ratio during the period in which the catalyst exhibits a purification action, regardless of the exhaust air-fuel ratio upstream. In this case, even if the downstream oxygen sensor is normal, the sensor output does not show a change following the exhaust air / fuel ratio upstream of the catalyst. For this reason, the abnormality detection method used by the above-described conventional system cannot accurately detect an abnormality in the downstream oxygen sensor disposed downstream of the catalyst.
[0008]
The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object of the present invention is to provide an abnormality detection device for an oxygen sensor that can accurately detect an abnormality in a downstream oxygen sensor disposed downstream of a catalyst. And
[0009]
[Means for Solving the Problems]
  In order to achieve the above object, a first invention is an apparatus for detecting an abnormality of a downstream oxygen sensor located downstream of a catalyst disposed in an exhaust passage of an internal combustion engine,
  Exhaust air-fuel ratio control means for controlling the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst;
  In response to the output of the downstream oxygen sensor changing from rich output to lean output, the exhaust air / fuel ratio upstream of the catalyst is changed from lean air / fuel ratio to rich air / fuel ratio, and the output of the downstream oxygen sensor is changed from lean output to rich. Active air-fuel ratio control means for performing active air-fuel ratio control for changing the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst from a rich air-fuel ratio to a lean air-fuel ratio in response to a change in output;
  An abnormality determining means for determining an abnormality of the downstream oxygen sensor based on a sensor output emitted from the downstream oxygen sensor during execution of the active air-fuel ratio control;
  Air-fuel ratio amplitude width changing means for changing the amplitude width of the air-fuel ratio generated in the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst during execution of the active air-fuel ratio control,
  The abnormality determination means includes
  Small amplitude active control command means for executing the active air-fuel ratio control with a first amplitude width;
  First abnormality determination command means for causing the abnormality determination means to perform abnormality determination for execution of active air-fuel ratio control with the first amplitude width;
  When an abnormality of the downstream oxygen sensor is determined with respect to the execution of the active air-fuel ratio control with the first amplitude width, the active sky with a second amplitude width larger than the first amplitude width. A large-amplitude active control command means for executing the fuel ratio control;
  Second abnormality determination command means for causing the abnormality determination means to perform abnormality determination for execution of active air-fuel ratio control with the second amplitude width;
  Abnormality occurrence determination means for deterministically determining abnormality of the downstream oxygen sensor only when abnormality of the downstream oxygen sensor is determined with respect to execution of the active air-fuel ratio control with the second amplitude widthIt is characterized by providing.
[0010]
The second invention is characterized in that, in the first invention, the abnormality determining means determines an abnormality of the downstream oxygen sensor based on a change rate of an output of the downstream oxygen sensor.
[0011]
The third invention is characterized in that, in the first invention, the abnormality determining means determines an abnormality of the downstream oxygen sensor based on a maximum value or a minimum value of an output of the downstream oxygen sensor.
[0013]
  The second4The invention of the first to the first3In any of the inventions of
  While the active air-fuel ratio control is being executed, in parallel with the abnormality determination means taking in the sensor output emitted from the downstream oxygen sensor, the sensor output changes from rich output to lean output, or the sensor In the process of changing the output from lean output to rich output, oxygen storage capacity calculating means for calculating the oxygen storage capacity of the catalyst;
  A deterioration state determination means for determining a deterioration state of the catalyst based on the oxygen storage capacity when the abnormality determination means does not recognize an abnormality of the downstream oxygen sensor;
  It is characterized by providing.
[0014]
  The second5The invention of the4According to the invention, there is provided a deterioration determination prohibiting means for prohibiting the deterioration determination of the catalyst based on the oxygen storage capacity when an abnormality of the downstream oxygen sensor is recognized by the abnormality determination means.
[0015]
  The second6The invention of the first to the first5In any of the inventions of
  A process in which the sensor output of the downstream oxygen sensor changes from a rich output to a lean output in parallel with the abnormality determination means taking in the sensor output emitted from the downstream oxygen sensor during execution of the active air-fuel ratio control, Alternatively, in the process of changing the sensor output from lean output to rich output, oxygen storage capacity calculating means for calculating the oxygen storage capacity of the catalyst;
  When the difference between the oxygen storage capacity and the reference value is equal to or greater than a determination value, determination prohibiting means for prohibiting determination by the abnormality determination means based on the sensor output issued during the calculation period of the oxygen storage capacity;
  It is characterized by providing.
[0016]
  The second7The invention of the6In the invention of
  Each time the oxygen storage capacity is calculated, learning value update means for updating the learning value of the oxygen storage capacity so that the value is reflected,
  The reference value is a learned value of the oxygen storage capacity.
[0017]
  The second8The invention of the7According to the invention, there is provided learning value update prohibiting means for prohibiting updating of the learning value of the oxygen storage capacity when at least one of the intake air amount and the catalyst temperature is out of a predetermined range.
[0018]
  The second9The invention of the first to the first5In any one of the inventions, there is provided a determination prohibiting means for prohibiting the determination by the abnormality determination means when at least one of the intake air amount and the catalyst temperature is out of a predetermined range.
[0019]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the element which is common in each figure, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
[0020]
Embodiment 1 FIG.
[Description of Configuration of Embodiment 1]
FIG. 1 is a diagram for explaining the configuration of the first embodiment of the present invention. The configuration shown in FIG. 1 includes an internal combustion engine 10. An intake passage 12 and an exhaust passage 14 communicate with the internal combustion engine 10. An air filter 16 is disposed at the end of the intake passage 12. An air flow meter 18 for detecting the amount of air flowing through the intake passage 12, that is, the intake air amount Ga, is disposed downstream of the air filter 16.
[0021]
A throttle valve 20 is provided downstream of the air flow meter 18. In the vicinity of the throttle valve 20, a throttle sensor 22 that detects the throttle opening degree TA and an idle switch 24 that is turned on when the throttle valve 20 is fully closed are disposed. A fuel injection valve 26 for injecting fuel into the intake port of the internal combustion engine 10 is further disposed in the intake passage 12.
[0022]
An upstream catalyst 28 and a downstream catalyst 30 are arranged in series in the exhaust passage 14. These catalysts can exhibit an exhaust gas purification function by reaching a predetermined activation temperature after the internal combustion engine 10 is started. The upstream catalyst 28 is mainly intended to reduce exhaust emissions immediately after the internal combustion engine 10 is started and during the warm-up process. The downstream catalyst 30 is mainly intended to improve exhaust emission during normal operation.
[0023]
The upstream catalyst 28 and the downstream catalyst 30 each have an oxygen storage capacity (OSC: O₂ Storage Capacitor) and can store oxygen within the capacity range. When the exhaust gas contains unburned components such as HC and CO, these catalysts 28 and 30 oxidize the unburned components by releasing the stored oxygen, and the exhaust gas When the gas contains a large amount of oxygen, NOx, etc., excess oxygen can be occluded and the catalyst atmosphere can be maintained at the stoichiometric air-fuel ratio. The upstream catalyst 28 and the downstream catalyst 30 respectively purify the exhaust gas based on the above principle.
[0024]
An air-fuel ratio sensor 32 is disposed upstream of the upstream catalyst 28. The air-fuel ratio sensor 32 is a sensor that generates an output corresponding to the oxygen concentration in the exhaust gas. The oxygen concentration in the exhaust gas has a correlation with the exhaust air-fuel ratio. Therefore, the air-fuel ratio sensor 32 can detect the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28, that is, the exhaust gas immediately after being exhausted from the internal combustion engine 10.
[0025]
A downstream oxygen sensor 34 is disposed downstream of the upstream catalyst 28, that is, upstream of the downstream catalyst 30. The downstream oxygen sensor 34 is a sensor that greatly changes the output depending on whether or not oxygen is present in the exhaust gas. In the exhaust gas, oxygen does not remain when the exhaust air-fuel ratio is rich. On the other hand, when the exhaust air-fuel ratio is lean, oxygen in the exhaust gas remains. Therefore, the downstream oxygen sensor 34 can accurately detect whether the exhaust gas flowing out from the upstream catalyst 28 is rich or lean.
[0026]
The system shown in FIG. 1 includes an ECU (Electronic Control Unit) 40. The ECU 40 is supplied with sensor outputs from the various sensors described above. Further, the ECU 40 can calculate the amount of fuel to be supplied to the internal combustion engine 10 based on the sensor outputs, and can control the fuel injection valve 26 so that the amount of fuel is injected.
[0027]
The system according to the present embodiment executes control of the exhaust air / fuel ratio, that is, control of the fuel injection amount, based on the output of the air / fuel ratio sensor 32 and the output of the downstream oxygen sensor 34. For this reason, it is desirable that abnormality of the air-fuel ratio sensor 32 and the downstream oxygen sensor 34 can be detected promptly.
[0028]
Regarding the abnormality of the air-fuel ratio sensor 32, whether or not a change following the change appears in the output of the air-fuel ratio sensor 32 after forcibly changing the air-fuel ratio of the exhaust gas discharged from the internal combustion engine 10. It can be judged accurately by looking. That is, the ECU 40 determines the fuel injection amount so that the air-fuel ratio A / F varies with respect to the intake air amount Ga detected by the air flow meter 18, and a change corresponding to the variation changes in the air-fuel ratio sensor 32. It can be determined whether or not the air-fuel ratio sensor 32 is normal depending on whether or not it appears in the output.
[0029]
However, the abnormality of the downstream oxygen sensor 34 cannot be detected by the above method. That is, even if the fuel injection amount is controlled as described above with respect to the intake air amount Ga and as a result the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28 is forcibly changed, The exhaust gas after passing through the upstream catalyst 28 is guided. The exhaust gas after passing through the upstream catalyst 28 is maintained at the stoichiometric air-fuel ratio as long as the upstream catalyst 28 exhibits the purification ability. Therefore, whether or not the downstream oxygen sensor 34 is normal depends on whether or not there is a correlation between the air-fuel ratio of the exhaust gas discharged from the internal combustion engine 10 and the sensor output of the downstream oxygen sensor 34. It cannot be judged. Thus, in the present embodiment, when the abnormality detection of the downstream oxygen sensor 34 is required, the active air-fuel ratio control described below is executed in order to forcibly change the exhaust air-fuel ratio around the downstream oxygen sensor 34. It was decided to.
[0030]
[Principle of detection of abnormality of downstream oxygen sensor]
FIG. 2 is a timing chart for explaining the contents of the active air-fuel ratio control executed by the ECU 40. More specifically, FIG. 2A shows a waveform indicating whether the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28 is rich or lean (hereinafter referred to as “pre-catalyst air-fuel ratio”). . FIG. 2B shows a sensor output waveform of the downstream oxygen sensor 34. Further, FIG. 2C shows a change in the air-fuel ratio (hereinafter referred to as post-catalyst air-fuel ratio) of the exhaust gas that flows out from the upstream catalyst 28 and is guided around the downstream oxygen sensor 34.
[0031]
During execution of active air-fuel ratio control, first, the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained at a predetermined rich air-fuel ratio or lean air-fuel ratio. FIG. 2A shows a state in which the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained at the rich air-fuel ratio before time t1. When the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained at the rich air-fuel ratio, the upstream catalyst 28 releases the stored oxygen to oxidize unburned components (HC, CO) in the exhaust gas. During the period in which the stored oxygen remains in the upstream catalyst 28, the exhaust gas purified to the stoichiometric air-fuel ratio flows downstream. Accordingly, the post-catalyst air-fuel ratio is maintained substantially at the stoichiometric air-fuel ratio during that time.
[0032]
As a result of maintaining the pre-catalyst air-fuel ratio rich, when all of the stored oxygen in the upstream catalyst 28 is consumed, thereafter, rich exhaust gas containing unburned components begins to flow downstream of the upstream catalyst 28. FIG. 2C shows a state in which all of the stored oxygen in the upstream catalyst 28 is consumed immediately before time t1, and as a result, the post-catalyst air-fuel ratio has changed from the stoichiometric air-fuel ratio to the rich air-fuel ratio.
[0033]
When the post-catalyst air-fuel ratio changes from the stoichiometric air-fuel ratio to the rich air-fuel ratio, the sensor output of the downstream oxygen sensor 34 changes from the lean output to the rich output as shown in FIG. The ECU 40 uses the lean determination value VL and the rich determination value VR to determine whether the sensor output is a rich output or a lean output. More specifically, when the output of the downstream oxygen sensor 34 exceeds the rich determination value VR, the ECU 40 determines that the sensor output has changed to a rich output, while the output of the downstream oxygen sensor 34 determines that the lean determination value VR If it falls below VL, it is determined that the sensor output has changed to a lean output. The time t1 shown in FIG. 2 is the time when it is determined that the output of the downstream oxygen sensor 34 has changed to a rich output in accordance with the above-described criteria.
[0034]
When the ECU 40 determines that the output of the downstream oxygen sensor 34 has changed to a rich output during execution of the active air-fuel ratio control, it determines that the stored oxygen of the upstream catalyst 28 has been used up. Then, the ECU 40 thereafter changes the ratio of the fuel injection amount to the intake air amount Ga so that the pre-catalyst air-fuel ratio reverses lean. As a result, after time t1, as shown in FIG. 2A, the pre-catalyst air-fuel ratio reverses from rich to lean.
[0035]
After the pre-catalyst air-fuel ratio is reversed from rich to lean, the period until the exhaust gas affected by the reversal flows downstream of the upstream catalyst 28 (hereinafter referred to as “gas transport delay period”) is The post-catalyst air-fuel ratio is maintained rich. Then, after the gas transport delay period has elapsed (after time t2 in FIG. 2), the air-fuel ratio is reversed to lean and then flows into the upstream catalyst 28, and the exhaust gas treated therein becomes the upstream catalyst 28. It flows out downstream.
[0036]
At time t1, the upstream catalyst 28 is in a state where all the stored oxygen is released. In this state, when the air-fuel ratio lean exhaust gas flows into the upstream catalyst 28, the upstream catalyst 28 stores excess oxygen in the exhaust gas, thereby maintaining the catalyst atmosphere at the stoichiometric air-fuel ratio and purifying the exhaust gas. . Therefore, the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing out downstream of the upstream catalyst 28 after the gas transport delay period has elapsed, that is, after time t2 shown in FIG. 2, again becomes a value close to the stoichiometric air-fuel ratio. .
[0037]
Thereafter, the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained lean while the active air-fuel ratio control is being executed. During the period in which the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained lean, the upstream catalyst 28 continues to store oxygen until the oxygen storage capacity is fully stored. When the oxygen having the oxygen storage capacity full is stored in the upstream catalyst 28, thereafter, the lean exhaust gas containing oxygen starts to flow out downstream of the upstream catalyst 28.
[0038]
The time t3 shown in FIG. 2 indicates the time when the lean exhaust gas starts to flow out downstream of the upstream catalyst 28, and at time t4, the output of the downstream oxygen sensor 34 falls below the lean determination value VL, and the ECU 40 The time when the exhaust gas is recognized to be lean. The period in which the post-catalyst air-fuel ratio is maintained in the vicinity of the theoretical air-fuel ratio is a period in which the upstream catalyst 28 properly exhibits the purification capacity, and the length corresponds to the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28.
[0039]
Thereafter, as long as the execution of the active control is continued, the above-described process, that is, the process of forcibly reversing the pre-catalyst air-fuel ratio in response to the output reversal of the downstream oxygen sensor 34 is repeatedly performed. As a result, during the execution of the active control, as shown in FIG. 2C, the post-catalyst air-fuel ratio periodically becomes the rich air-fuel ratio and the lean air-fuel ratio. Under such circumstances, if the downstream oxygen sensor 34 is normal, the output repeats a periodic change between the rich output and the lean output, as shown in FIG. Therefore, according to the system of the present embodiment, in conjunction with the execution of the active air-fuel ratio control, the downstream oxygen sensor 34 normally determines whether the rich output and the lean output are alternately output. Abnormality of the oxygen sensor 34 can be detected with high accuracy.
[0040]
[Effect of responsiveness of downstream oxygen sensor]
Next, how the responsiveness of the downstream oxygen sensor 34 affects the sensor output during execution of the active air-fuel ratio control will be described.
FIG. 3 is a diagram for explaining a change that occurs in the output of the downstream oxygen sensor 34 as the post-catalyst air-fuel ratio is reversed during execution of the active air-fuel ratio control. In FIG. 3, the waveform indicated by the solid line is a waveform when the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal responsiveness, while the waveform indicated by the broken line is an output waveform of the downstream oxygen sensor 34 whose responsiveness has deteriorated.
[0041]
As shown in FIG. 3, the output of the downstream oxygen sensor 34 during execution of the active air-fuel ratio control has a gradual rise and fall at the time of inversion due to the deterioration of the responsiveness. Therefore, in the system according to the present embodiment, the response of the sensor 34 can be determined by observing the rising or falling speed of the downstream oxygen sensor 34 that occurs during the execution of the active air-fuel ratio control.
[0042]
FIG. 4 shows the timing realized when the responsiveness of the downstream oxygen sensor 34 deteriorates in the timing chart shown in FIG. 2 (timing chart realized in an environment where the downstream oxygen sensor 34 shows normal responsiveness). It is the figure which expressed the chart in piles. The timing chart indicated by a solid line in FIG. 4 is a chart at normal time, while the chart indicated by a broken line is a chart at the time of responsiveness deterioration.
[0043]
In FIG. 4, before the time T1, the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained rich. Time T1 is the time when the post-catalyst air-fuel ratio changes from the stoichiometric air-fuel ratio to the rich air-fuel ratio. In the process of changing the post-catalyst air-fuel ratio in this way, the output of the downstream oxygen sensor 34 changes at a speed corresponding to its own response. For this reason, as shown in FIG. 2B, when the responsiveness is normal, the output of the downstream oxygen sensor 34 exceeds the rich determination value VR at time T1, but the responsiveness deteriorates. If it is, the output of the downstream oxygen sensor 34 is maintained below the rich determination value VR until time T2 later than time T1.
[0044]
As described above, the ECU 40 detects the reversal of the post-catalyst air-fuel ratio based on the output of the downstream oxygen sensor 34 and attempts to reverse the pre-catalyst air-fuel ratio. Therefore, if the time when the output of the downstream oxygen sensor 34 exceeds the rich determination value VR is delayed from T1 to T2, a delay occurs in the time when the pre-catalyst air-fuel ratio is reversed from rich to lean as shown in FIG. . The post-catalyst air-fuel ratio changes from the rich air-fuel ratio toward the stoichiometric air-fuel ratio after the gas transport delay period elapses after the pre-catalyst air-fuel ratio is reversed. Therefore, when the responsiveness of the downstream oxygen sensor 34 is deteriorated, as shown in FIG. 4C, the period during which the post-catalyst air-fuel ratio is maintained rich is compared with the case where the responsiveness is normal. Thus, the time is increased due to the response delay of the sensor.
[0045]
After the pre-catalyst air-fuel ratio is inverted from rich to lean, the period until the air-fuel ratio lean exhaust gas flows downstream of the upstream catalyst 28 is the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 as described above. Will be decided accordingly. Therefore, the period is almost constant without being influenced by the response of the downstream oxygen sensor 34. For this reason, the time lag (time difference between T1 and T2) due to the response delay of the downstream oxygen sensor 34 is the time lag (time in FIG. 4) at which the air-fuel ratio lean exhaust gas starts to flow downstream of the upstream catalyst 28. The difference between T3 and T4 is maintained as it is.
[0046]
When the downstream oxygen sensor 34 shows an appropriate responsiveness, the output of the downstream oxygen sensor 34 falls below the lean determination value VL when the time due to the normal responsiveness has elapsed after time T3. On the other hand, when the responsiveness is deteriorated, after time T4, the time of the downstream oxygen sensor 34 until the time equal to the sum of the time caused by the normal responsiveness and the time caused by the sensor response delay elapses. The output is maintained above the lean determination value VL. Therefore, when comparing the case where the downstream oxygen sensor 34 shows normal responsiveness and the case where the responsiveness is deteriorated, the time when the pre-catalyst air-fuel ratio is switched from lean to rich after time T3 or T4. Is shifted between the times T1 and T2 by a time obtained by adding the time due to the sensor response delay to the time difference between the times T1 and T2 (the time due to the first sensor response delay). Thereafter, as long as the active air-fuel ratio control is continued, if the responsiveness of the downstream oxygen sensor 34 is deteriorated, a time lag caused by the sensor response delay is detected each time the sensor output is inverted. Is superimposed on the inversion period.
[0047]
As described above, the reversal operation during the execution of the active air-fuel ratio control is not exactly the same when the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal response and when the response has deteriorated. These can be distinguished based on, for example, the rate of change when the output of the downstream oxygen sensor 34 changes from an output corresponding to the stoichiometric air-fuel ratio to a rich output or a lean output. Therefore, in the present embodiment, when the output of the downstream oxygen sensor 34 changes with the execution of the active air-fuel ratio control, the response of the downstream oxygen sensor 34 is determined by checking whether or not the change speed is normal. It is determined whether or not the battery has deteriorated.
[0048]
FIG. 5 shows a flowchart of a control routine executed by the ECU 40 in the present embodiment in order to realize the above function.
In the routine shown in FIG. 5, first, it is determined whether or not an execution condition for active air-fuel ratio control is satisfied (step 100).
As a result, if it is determined that the above execution condition is not satisfied, a stop command for active air-fuel ratio control is issued (step 102), and the current processing cycle is terminated.
[0049]
On the other hand, if it is determined that the above execution condition is satisfied, an execution command for active air-fuel ratio control is issued (step 104).
When an execution command is issued by the processing of step 104, the ECU 40 starts control of the fuel injection amount and the like so as to realize the above-described active air-fuel ratio control.
[0050]
In the routine shown in FIG. 5, next, whether the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 has changed from a value lower than the lean determination value VL to a value equal to or higher than the determination value VL from the previous processing cycle to the current processing cycle. It is determined whether or not (step 106).
[0051]
As a result, when it is determined that the sensor output Vs has changed to the lean determination value VL or more, it can be determined that the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 has started to change from the lean output toward the rich output. . In this case, the counter C is incremented to count the time required for changing the sensor output Vs (step 108).
[0052]
Next, it is determined whether or not the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 has reached the rich determination value VR (step 110).
In step 110, the process of step 108 is repeatedly executed until it is determined that Vs ≧ VR is established. If it is determined that Vs ≧ VR is established, the process of step 118 described later is executed. According to the above processing, in the process in which the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 changes from the lean output to the rich output, the time required for the value Vs to change from the lean determination value VL to the rich determination value VR is counted by the counter C. Can be counted.
[0053]
In the routine shown in FIG. 5, in step 106, it is determined that the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 has not changed from a value lower than VL to a value higher than VL from the previous processing cycle to the current processing cycle. Then, it is then determined whether or not the sensor output Vs has changed from a value above the rich determination value VR to a value below the rich determination value VR from the previous processing cycle to the current processing cycle. (Step 112).
[0054]
As a result, when it is determined that the sensor output Vs has changed below the rich determination value VR, it can be determined that the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 has started to change from the rich output toward the lean output. . In this case, next, the counter C is incremented to count the time required for the change of the sensor output Vs (step 114).
[0055]
Next, it is determined whether or not the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 has reached the lean determination value VL (step 116).
In step 116, the process of step 114 is repeatedly executed until it is determined that Vs ≦ VL is satisfied. If it is determined that Vs ≦ VL is satisfied, the process of step 118 described later is executed. According to the above processing, in the process in which the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 changes from the rich output to the lean output, the time required for the value Vs to change from the rich determination value VR to the lean determination value VL is counted by the counter C. Can be counted.
[0056]
When the process of step 110 or the process of step 116 is completed, it is next determined whether or not the count value of the counter C is equal to or greater than the determination value C0 (step 118).
The determination value C0 changes when the sensor output Vs changes from the lean determination value VL to the rich determination value VR or when the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal responsiveness or from the rich determination value VR to the lean determination value VL. This is equivalent to the time required for adding a margin. Therefore, if it is determined in this step 118 that C ≧ C0 is established, it can be determined that the downstream oxygen sensor 34 does not exhibit normal responsiveness. On the other hand, if it is determined that the count value C is not equal to or greater than the determination value C0, it can be determined that the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal responsiveness.
[0057]
In the routine shown in FIG. 5, if it is determined in step 118 that C ≧ C0 is satisfied, thereafter, the responsiveness deterioration of the downstream oxygen sensor 34 is determined (step 120).
On the other hand, if it is determined in step 118 that C ≧ C0 is not established, it is determined that the downstream oxygen sensor 34 is normal (step 122).
[0058]
As described above, according to the system of the present embodiment, the post-catalyst air-fuel ratio can be periodically varied between rich and lean by executing active air-fuel ratio control. Then, it is accurately determined whether or not the downstream oxygen sensor 34 shows normal responsiveness based on whether or not the change that occurs in the sensor output Vs due to the fluctuation of the air-fuel ratio has a normal change speed. can do.
[0059]
In the first embodiment described above, the ECU 40 controls the fuel injection amount so that the pre-catalyst air-fuel ratio becomes the desired air-fuel ratio, whereby the “exhaust air-fuel ratio control means” in the first invention is described above. By controlling the fuel injection amount so as to execute active air-fuel ratio control, the “active air-fuel ratio control means” in the first invention performs the processing of steps 106 to 122 described above. Each of “abnormality determination means” is realized.
[0060]
Embodiment 2. FIG.
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.
The apparatus according to the present embodiment can be realized by causing the ECU 40 to execute a routine shown in FIG. 8 described later in the system shown in FIG.
[0061]
The apparatus according to the first embodiment described above detects the responsiveness deterioration of the downstream oxygen sensor 34 based on the sensor output Vs of the downstream oxygen sensor 34 during execution of the active air-fuel ratio control. Incidentally, the downstream oxygen sensor 34 may be deteriorated in terms of its output value in addition to responsiveness.
[0062]
FIG. 6 is a diagram for explaining a mode of deterioration that occurs in the downstream oxygen sensor 34. The waveforms indicated by the solid line and the broken line in FIG. 6 are the sensors generated by the normal downstream oxygen sensor 34 or the downstream oxygen sensor 34 whose responsiveness has deteriorated during the execution of the active air-fuel ratio control, similarly to those shown in FIG. It is a waveform of output Vs. In addition, the waveform indicated by the alternate long and short dash line in FIG. 6 is an output waveform of the downstream oxygen sensor 34 (hereinafter referred to as an “output reduction sensor”) in which deterioration has occurred that reduces the output value on the rich side.
[0063]
If the output characteristics deteriorate to such an extent that the output Vs emitted from the downstream oxygen sensor 34 does not exceed the rich determination value VR, it becomes impossible to maintain normal air-fuel ratio control in the system of this embodiment. Therefore, it is desirable that the deterioration that reduces the output of the downstream oxygen sensor 34 can be detected with high accuracy, as is the case with the deterioration that reduces the responsiveness. On the other hand, the output reduction sensor may exhibit characteristics similar to those of a normal sensor with respect to responsiveness. Therefore, the deterioration of the output reduction sensor cannot be detected by the method used in the first embodiment, that is, the method of detecting the deterioration by paying attention to the change speed of the sensor output Vs.
[0064]
By the way, strictly speaking, the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 during execution of the active air-fuel ratio control shows a change as shown in FIG. 7 (provided that the responsiveness is good). That is, the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 shows the highest value during a period in which the actual post-catalyst air-fuel ratio is rich after the rich exhaust gas starts to flow downstream of the upstream catalyst 28. When the post-catalyst air-fuel ratio becomes the stoichiometric air-fuel ratio due to the purification action of the upstream catalyst 28, the sensor output Vs becomes slightly lower than the rich output Vs. Further, the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 shows the smallest value during a period in which the actual post-catalyst air-fuel ratio is lean after lean exhaust gas starts to flow downstream of the upstream catalyst 28. Thereafter, when the post-catalyst air-fuel ratio becomes the stoichiometric air-fuel ratio due to the purification action of the upstream catalyst 28, the sensor output Vs becomes a value slightly higher than the lean output Vs.
[0065]
The output change shown in FIG. 7 is based on the premise that the post-catalyst air-fuel ratio value is immediately reflected in the sensor output Vs. On the other hand, when the downstream oxygen sensor 34 has poor response and the post-catalyst air-fuel ratio value is not immediately reflected in the sensor output Vs, the waveform of the sensor output Vs is different from the waveform shown in FIG. It will be a thing.
[0066]
That is, when the responsiveness of the downstream oxygen sensor 34 is deteriorated, after the rich exhaust gas starts to flow downstream from the upstream catalyst 28, the sensor output is output during the period when the post-catalyst air-fuel ratio is actually rich. A situation occurs where Vs cannot reach the maximum value. Similarly, in such a case, after the lean exhaust gas begins to flow downstream of the upstream catalyst 28, the sensor output Vs decreases to the minimum value during the period in which the post-catalyst air-fuel ratio is actually lean. An unforeseen situation occurs. If the post-catalyst air-fuel ratio changes to the stoichiometric air-fuel ratio before the sensor output Vs reaches the maximum value, the sensor output Vs converges to a value corresponding to the stoichiometric air-fuel ratio without reaching the maximum value. If the post-catalyst air-fuel ratio changes to the stoichiometric air-fuel ratio before the sensor output Vs reaches the minimum value, the sensor output Vs converges to a value corresponding to the stoichiometric air-fuel ratio without reaching the minimum value.
[0067]
For the reasons described above, the maximum value of the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 becomes smaller as the responsiveness of the sensor deteriorates. Further, the minimum value of the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 increases as the responsiveness of the sensor deteriorates. Therefore, in the system of the present embodiment, whether the downstream oxygen sensor 34 has deteriorated in responsiveness is determined by checking whether the maximum value of the sensor output Vs is a normal value or the minimum value of the sensor output Vs is a normal value. It can also be judged by.
[0068]
The above-described deterioration that reduces the sensor output Vs can also be determined by checking whether the maximum value of the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is a normal value. Therefore, in the system of the present embodiment, the downstream oxygen sensor 34 determines whether the maximum value or the minimum value of the sensor output Vs reaches the normal value as the active air-fuel ratio control is executed. Both responsiveness degradation and output reduction degradation are diagnosed simultaneously.
[0069]
FIG. 8 shows a flowchart of a control routine executed by the ECU 40 in the present embodiment in order to realize the above function. In FIG. 8, steps that are the same as the steps shown in FIG. 5 are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted or simplified.
[0070]
In the routine shown in FIG. 8, when execution of the active air-fuel ratio control is instructed by the process of step 104, it is subsequently determined whether or not the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is equal to or greater than the rich determination value VR ( Step 130).
[0071]
As a result, when it is determined that the sensor output Vs is greater than or equal to the rich determination value VR, it can be determined that the downstream oxygen sensor 34 is generating a rich output. In this case, first, the maximum output value Vmax is cleared (step 131).
Next, it is determined whether or not the current sensor output Vs is larger than the maximum output value Vmax (step 132).
As a result, if it is determined that Vs> Vmax is established, the sensor output Vs is stored as the maximum output value Vmax (step 134).
On the other hand, if it is determined that Vs> Vmax is not satisfied, the process of step 134 is jumped.
[0072]
In the routine shown in FIG. 8, it is next determined whether or not the sensor output Vs has dropped below the lean determination value VL (step 136).
If it is determined in this step 136 that Vs ≦ VL does not hold, the processing from step 132 onward is executed again. The processing in steps 132 and 134 is repeated until it is determined in this step 136 that Vs ≦ VL is satisfied.
[0073]
If it is determined in step 136 that Vs ≦ VL is satisfied, it can be determined that the sensor output Vs has changed from the rich output to the lean output. That is, in this case, it can be determined that the maximum value Vmax of the sensor output Vs is determined at the present time. In the routine shown in FIG. 8, in this case, the processing of step 144 described later is executed.
[0074]
In the routine shown in FIG. 8, if it is determined in step 130 that the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is not equal to or greater than the rich determination value VR, it is determined whether the sensor output Vs is equal to or less than the lean determination value VL. (Step 138).
[0075]
As a result, when it is determined that the sensor output Vs is less than or equal to the lean determination value VL, it can be determined that the downstream oxygen sensor 34 is producing a lean output. In this case, first, the minimum output value Vmin is cleared (step 139).
Next, it is determined whether or not the current sensor output Vs is smaller than the minimum output value Vmin (step 140).
As a result, if it is determined that Vs <Vmin is established, the sensor output Vs is stored as the minimum output value Vmin (step 142).
On the other hand, if it is determined that Vs <Vmin does not hold, the process of step 142 is jumped.
[0076]
In the routine shown in FIG. 8, it is next determined whether or not the sensor output Vs has risen above the rich determination value VR (step 143).
If it is determined in this step 143 that Vs ≧ VR is not established, the processing after step 140 is executed again. The processing of steps 140 and 142 is repeated until it is determined in this step 143 that Vs ≧ VR is established.
[0077]
When it is determined in step 143 that Vs ≧ VR is established, it can be determined that the sensor output Vs has changed from the lean output to the rich output. That is, in this case, it can be determined that the minimum value Vmin of the sensor output Vs is determined at the present time. In the routine shown in FIG. 8, in this case, the processing of step 144 described later is executed.
[0078]
When the condition of step 136 or the condition of step 143 is satisfied, it is next determined whether or not the maximum output value Vmax is smaller than the determination value α and whether the minimum output value Vmin is larger than the determination value β. (Step 144).
The determination value α is a value obtained by subtracting a margin from the maximum value that the sensor output Vs reaches when the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal output characteristics (responsiveness and output value). Therefore, if it is determined in this step 144 that Vmax <α is established, it can be determined that the downstream oxygen sensor 34 does not exhibit normal output characteristics. The determination value β is a value obtained by adding a margin to the maximum value reached by the sensor output Vs when the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal output characteristics (responsiveness and output value). Therefore, if it is determined in this step 144 that Vmax> β is established, it can be determined that the downstream oxygen sensor 34 does not exhibit normal output characteristics. On the other hand, if it is determined in step 144 that neither of these two conditions is satisfied, it can be determined that the downstream oxygen sensor 34 exhibits normal output characteristics.
[0079]
In the routine shown in FIG. 8, if it is determined in step 144 that either Vmax <α or Vmax> β is established, the deterioration (responsiveness deterioration or output reduction deterioration) of the downstream oxygen sensor 34 is determined. (Step 146).
On the other hand, if it is determined in step 144 that neither Vmax <α nor Vmax> β holds, it is determined that the downstream oxygen sensor 34 is normal (step 148).
[0080]
As described above, according to the system of the present embodiment, the maximum value Vmax and the minimum value Vmin of the sensor output Vs are detected while executing the active air-fuel ratio control, and whether these values Vmax and Vmin are normal values. By determining whether or not, it is possible to accurately determine whether or not the downstream oxygen sensor 34 has undergone responsiveness deterioration or output reduction deterioration.
[0081]
In the first embodiment described above, the ECU 40 controls the fuel injection amount so that the pre-catalyst air-fuel ratio becomes the desired air-fuel ratio, whereby the “exhaust air-fuel ratio control means” in the first invention is described above. By controlling the fuel injection amount so as to execute the active air-fuel ratio control, the “active air-fuel ratio control means” in the first invention performs the processing of the above steps 130 to 148 to thereby execute “ Each of “abnormality determination means” is realized.
[0082]
Embodiment 3 FIG.
Next, Embodiment 3 of the present invention will be described with reference to FIG. 9 and FIG.
The apparatus of the present embodiment can be realized by causing the ECU 40 to execute a routine shown in FIG. 10 described later in the system shown in FIG.
[0083]
In the first and second embodiments described above, the pre-catalyst air-fuel ratio is changed with a constant amplitude width during the active air-fuel ratio control. In contrast, the apparatus of the present embodiment is characterized in that active air-fuel ratio control is executed by changing the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio as necessary.
[0084]
FIG. 9 compares the operation when the pre-catalyst air-fuel ratio is varied with a large amplitude width and the operation when the pre-catalyst air-fuel ratio is varied with a small amplitude width during execution of the active air-fuel ratio control. It is a timing chart represented. The waveforms shown in FIGS. 9A to 9C are specifically the pre-catalyst air-fuel ratio waveform, the output waveform of the downstream oxygen sensor 34, and the post-catalyst air-fuel ratio waveform.
[0085]
In FIG. 9A, a waveform indicated by a solid line indicates that the pre-catalyst air-fuel ratio is changed with a large amplitude width during execution of the active air-fuel ratio control. The waveforms shown by the solid lines in FIGS. 9B and 9C indicate the change appearing in the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 corresponding to the large amplitude width and the change occurring in the post-catalyst air-fuel ratio. Yes.
In FIG. 9A, the waveform indicated by a broken line indicates that the pre-catalyst air-fuel ratio is changed with a small amplitude width during execution of the active air-fuel ratio control. Waveforms indicated by broken lines in FIGS. 9B and 9C respectively indicate changes appearing in the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 and changes occurring in the post-catalyst air-fuel ratio corresponding to the small amplitude width. Yes.
[0086]
As shown in FIG. 9C, the amplitude width of the post-catalyst air-fuel ratio increases as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio increases. The output Vs of the downstream oxygen sensor 34 shows a rapid and large change as the post-catalyst air-fuel ratio increases in amplitude. For this reason, as shown in FIG. 9B, the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 shows a large and rapid change as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio increases.
[0087]
Even if the responsiveness of the downstream oxygen sensor 34 is deteriorated, if the post-catalyst air-fuel ratio shows a large and rapid change, the sensor output Vs tends to show a sudden change. Further, even if the output reduction deterioration occurs in the downstream oxygen sensor 34, if the post-catalyst air-fuel ratio shows a large change, the sensor output Vs is likely to change greatly. Therefore, it is difficult to distinguish between the normal output behavior of the downstream oxygen sensor 34 and the output behavior of the deteriorated downstream oxygen sensor 34 as the post-catalyst air-fuel ratio changes in a large range and as the change becomes rapid. It becomes. For this reason, in detecting the deterioration of the downstream oxygen sensor 34 with high sensitivity, the post-catalyst air-fuel ratio (FIG. 9C) shows a small and gentle change (broken line) rather than a large and rapid change (solid line). It is desirable. Focusing on this point, it is desirable that the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio accompanying the active air-fuel ratio control is smaller (dashed line) than smaller (broken line).
[0088]
Further, when the pre-catalyst air-fuel ratio is changed in accordance with the active air-fuel ratio control, torque fluctuations accompanying fluctuations in the air-fuel ratio occur. In order to maintain the vehicle drivability well, it is desirable that such torque fluctuations be as small as possible. In this respect, the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio associated with the active air-fuel ratio control is preferably smaller (broken line) than smaller (solid line).
[0089]
Furthermore, in order to maintain the exhaust emission of the vehicle satisfactorily, it is desirable that the post-catalyst air-fuel ratio during the execution of the active air-fuel ratio control is controlled as close to the stoichiometric air-fuel ratio as possible. As described above with reference to FIG. 9C, the post-catalyst air-fuel ratio increases as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio increases. Therefore, also from the viewpoint of emission, it is desirable that the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio accompanying the active air-fuel ratio control is smaller (dashed line) than smaller (solid line).
[0090]
As described above, the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio associated with the active air-fuel ratio control is to detect the deterioration of the downstream oxygen sensor 34 with high sensitivity, to ensure good drivability, and to maintain good emission characteristics. In view of the point, it is desirable to be as small as possible. However, reducing the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio accompanying the active air-fuel ratio control also has the following disadvantages.
[0091]
First, in the apparatus of the present embodiment, in order to determine the deterioration state of the downstream oxygen sensor 34, a known air-fuel ratio is forcibly guided around the downstream oxygen sensor 34 as the active air-fuel ratio control is executed. is required. And according to the method of the present embodiment, the deterioration detection accuracy of the downstream oxygen sensor 34 deteriorates as the error superimposed on the air-fuel ratio increases. The control accuracy of the air-fuel ratio becomes difficult to ensure as the amplitude width decreases. Therefore, in this embodiment, when the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio associated with the active air-fuel ratio control is reduced, there is a demerit that the deterioration determination is likely to vary.
[0092]
Secondly, in the apparatus of the present embodiment, the inversion period of the post-catalyst air-fuel ratio becomes longer as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio accompanying the active air-fuel ratio control is smaller (see FIG. 9). That is, in the apparatus of the present embodiment, during execution of active air-fuel ratio control, exhaust gas with rich or lean air-fuel ratio continuously flows into the upstream catalyst 28, and oxygen corresponding to the oxygen storage capacity is exchanged. At that time, the reverse of the air-fuel ratio after the catalyst occurs. Therefore, the inversion period becomes longer as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio is smaller and the amount of oxygen exchanged per unit time is smaller. Under a situation where the operating state of the internal combustion engine changes greatly during the inversion period of the post-catalyst air-fuel ratio, the deterioration state of the downstream oxygen sensor 34 cannot be accurately determined. The operating state of the internal combustion engine is more likely to change during the period as the inversion period becomes longer. For this reason, in the apparatus of the present embodiment, there is a demerit that the frequency of accurately determining the deterioration state of the downstream oxygen sensor 34 decreases as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio associated with the active air-fuel ratio control is smaller. easy.
[0093]
As described above, in the apparatus of the present embodiment, the setting for reducing the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio associated with the execution of active air-fuel ratio control has the advantages and disadvantages. Therefore, in this embodiment, the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio during execution of the active air-fuel ratio control is set as necessary so that each advantage can be utilized to the maximum and each disadvantage can be minimized. It is decided to switch to two stages, large and small.
[0094]
FIG. 10 is a flowchart for explaining specific contents of a deterioration detection routine executed by the ECU 40 in the present embodiment. In FIG. 10, the same steps as those shown in FIG. 5 or FIG. 8 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted or simplified.
[0095]
In the routine shown in FIG. 10, if it is determined in step 100 that the active control execution condition is satisfied, then a predetermined small amplitude is set as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio (step 150).
When the processing of step 150 is executed, the ECU 40 thereafter executes active air-fuel ratio control so that the pre-catalyst air-fuel ratio fluctuates with the small amplitude described above.
[0096]
In the routine shown in FIG. 10, next, the process for detecting the deterioration of the downstream oxygen sensor 34, specifically, the process of steps 106 to 122 shown in FIG. 5, or the process of steps 130 to 148 shown in FIG. Processing is executed. By executing these processes, the deterioration state of the downstream oxygen sensor 34 is determined in an environment where the active air-fuel ratio control using the small amplitude is executed.
[0097]
Next, it is determined whether or not abnormality (deterioration) of the downstream oxygen sensor 34 is determined by the above-described deterioration detection process using the small amplitude (step 152).
As a result, when it is determined that the abnormality determination has not been made, it is determined that the downstream oxygen sensor 34 has not deteriorated, and the normal determination of the downstream oxygen sensor 34 is confirmed (step 160).
[0098]
On the other hand, if it is determined in step 152 that the downstream oxygen sensor 34 has been determined to be abnormal, then a predetermined large amplitude is set as the amplitude width of the pre-catalyst air-fuel ratio (step 154).
When the processing of this step 154 is executed, the ECU 40 thereafter executes active air-fuel ratio control so that the pre-catalyst air-fuel ratio varies with the large amplitude described above.
[0099]
Next, in the routine shown in FIG. 10, the deterioration detection process of the downstream oxygen sensor 34 is executed again. More specifically, the processing of steps 106 to 122 shown in FIG. 5 or the processing of steps 130 to 148 shown in FIG. 8 is executed again. By executing these processes, it is determined whether or not the downstream oxygen sensor 34 has deteriorated in an environment in which the active air-fuel ratio control using the large amplitude is executed.
[0100]
Next, it is determined whether or not abnormality (deterioration) of the downstream oxygen sensor 34 has been determined by the above-described deterioration detection process using a large amplitude (step 156).
As a result, when it is determined that the abnormality is determined, the deterioration of the downstream oxygen sensor 34 is definitely determined (step 158).
On the other hand, when it is determined that the abnormality determination has not been made, it is determined that the downstream oxygen sensor 34 has not deteriorated, and the processing of step 160 is executed to determine the normal determination of the downstream oxygen sensor 34. .
[0101]
As described above, according to the routine shown in FIG. 10, when detecting the deterioration of the downstream oxygen sensor 34, first, the active air-fuel ratio control with a small amplitude can be executed to determine the deterioration state. If a normal determination is obtained by the determination, the normal determination of the downstream oxygen sensor 34 can be confirmed without executing the large-amplitude active air-fuel ratio control thereafter. As described above, the active air-fuel ratio control with a small amplitude is superior to the active air-fuel ratio control with a large amplitude in maintaining good drivability and emission characteristics of the vehicle. According to the routine shown in FIG. 10, when the downstream oxygen sensor 34 is normal, the frequency of occurrence of deterioration in drivability and emission characteristics is avoided by avoiding execution of large-amplitude active air-fuel ratio control. Can be lowered effectively.
[0102]
Further, according to the routine shown in FIG. 10 described above, when the abnormality of the downstream oxygen sensor 34 is provisionally determined by the deterioration detection process accompanied by the small-amplitude active air-fuel ratio control, the downstream oxygen sensor 34 is truly deteriorated. In order to determine whether or not it has occurred, it is possible to execute a deterioration detection process accompanied by a large-amplitude active air-fuel ratio control. As described above, the large-amplitude active air-fuel ratio control is superior to the small-amplitude active air-fuel ratio control in accurately determining whether or not the downstream oxygen sensor 34 has deteriorated without variation. Yes. Therefore, according to the routine shown in FIG. 10, it is possible to accurately detect the deterioration of the downstream oxygen sensor 34 while minimizing the deterioration frequency of drivability and emission.
[0103]
  In the above-described third embodiment, the ECU 40 executes the processing in steps 150 and 154 described above to execute the first step.1The “air-fuel ratio amplitude changing means” in the present invention executes the active air-fuel ratio control with the small amplitude set in step 150 described above, thereby performing the first step.1The "small amplitude active control commanding means" in the invention of the present invention executes the processing in steps 106 to 122 or 130 to 148 in an environment in which the active air-fuel ratio control with the small amplitude is performed.1The “first abnormality determination command means” according to the present invention executes the active air-fuel ratio control with the large amplitude set in the step 154, so that the first1The “large-amplitude active control command means” in the present invention performs the processing of steps 106 to 122 or 130 to 148 in an environment where the active air-fuel ratio control with the large amplitude is performed.1The “second abnormality determination command means” in the present invention executes the process of step 158, thereby1Each of the “abnormality occurrence determination means” in the present invention is realized.
[0104]
Embodiment 4 FIG.
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
The apparatus of the present embodiment can be realized by causing the ECU 40 to execute a routine shown in FIG. 11 described later in the system configuration shown in FIG.
[0105]
In order for the apparatus of this embodiment to function normally, the upstream catalyst 28 and the downstream catalyst 30 must each have an appropriate oxygen storage capacity. For this reason, in this apparatus, it is desirable that the oxygen storage capacities of the respective catalysts 28 and 30 are detected, and if the capacities are too small, it is possible to determine the deterioration of the catalyst.
[0106]
The apparatus of this embodiment performs active air-fuel ratio control, similarly to the apparatuses of the other embodiments described above. Here, as described above, the active air-fuel ratio control is an exhaust gas that flows into the upstream catalyst 28 every time the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is changed from the lean output to the rich output or from the rich output to the lean output. This is the control to reverse the air-fuel ratio of the catalyst, that is, the pre-catalyst air-fuel ratio from rich to lean, or from lean to rich (see FIG. 2).
[0107]
The output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is inverted from the lean output to the rich output when all the oxygen stored in the upstream catalyst 28 is consumed (time t1 in FIG. 2), and the upstream catalyst 28 has a full oxygen storage capacity. When oxygen is occluded, the rich output is reversed to lean (time t4 in FIG. 2). Therefore, the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 is the amount of oxygen stored in the upstream catalyst 28 from the time when the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is inverted to the rich output until the output is inverted to the lean output. Detected as an integral value or as an integral value of the amount of oxygen released from the upstream catalyst 28 from the time when the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is inverted to a lean output until the output is inverted to a rich output. It is possible.
[0108]
In the upstream catalyst 28, the pre-catalyst air-fuel ratio A / F is the stoichiometric air-fuel ratio A / F._stoichiIf it is richer, that is, A / F <A / F_stoichiIn this case, oxygen is released to make up for the shortage of oxygen. In this case, if the fuel supply amount to the internal combustion engine 10 is F, the insufficient oxygen amount QO₂A / F and A / F above_stoichiCan be expressed as follows. However, in the following formula, the count k is the oxygen ratio (0.23) contained in the air.

[0109]
Further, in the upstream catalyst 28, the pre-catalyst air-fuel ratio A / F is the stoichiometric air-fuel ratio A / F._stoichiIf leaner, ie A / F> A / F_stoichiIf this is the case, the excess oxygen is stored. In this case, if the fuel supply amount to the internal combustion engine 10 is F, the excess oxygen amount QO₂Can also be expressed by the above equation (1).
[0110]
In the present embodiment, the ECU 40 can detect the pre-catalyst air-fuel ratio A / F by the air-fuel ratio sensor 32. Further, since the ECU 40 controls the fuel injection amount itself, the ECU 40 can detect the fuel supply amount F per unit time. For this reason, the ECU 40 substitutes those A / F and F into the above equation (1), so that the shortage or excess oxygen amount QO per unit time is obtained.₂Can be calculated. Then, in an environment where the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is reversed as the active air-fuel ratio control is executed, the ECU 40 uses the reversal as a starting point and an ending point as an oxygen amount QO.₂Is integrated, the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 can be calculated.
[0111]
By the way, the apparatus of the present embodiment performs active air-fuel ratio control also when detecting an abnormality in the downstream oxygen sensor 34, as in the apparatuses of the other embodiments described above. The active air-fuel ratio control is a control for forcibly changing the pre-catalyst air-fuel ratio to blow out rich or lean exhaust gas downstream of the upstream catalyst 28. Therefore, in the sense of avoiding deterioration of drivability and emission characteristics, It is desirable that the execution frequency is low. Therefore, the apparatus of the present embodiment combines the active air-fuel ratio control for detecting the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 and the active air-fuel ratio control for detecting the abnormality of the downstream oxygen sensor 34. The control was advanced at the same time.
[0112]
The above-described method for calculating the oxygen storage capacity is based on the assumption that the downstream oxygen sensor 34 is normal. For this reason, when abnormality has arisen in the downstream oxygen sensor 34, the above-described calculation method may cause a situation in which the oxygen storage capacity cannot be accurately calculated. If the state of the upstream catalyst 28 is determined based on an inaccurate oxygen storage capacity, an erroneous abnormality or normal determination can be made. In view of this, the apparatus of the present embodiment proceeds with the abnormality detection process of the downstream oxygen sensor 34 and the oxygen storage capacity calculation process of the upstream catalyst 28 at the same time, and the abnormality determination of the upstream catalyst 28 determines the abnormality of the downstream oxygen sensor 34. It was decided to execute after the end of the detection process.
[0113]
FIG. 11 is a flowchart of a control routine executed by the ECU 40 in the present embodiment to realize the above function. In FIG. 11, the same steps as those shown in FIG. 5 or FIG. 8 are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted or simplified.
[0114]
The routine shown in FIG. 11 includes steps 170 to 174 inserted between steps 134 and 136, steps 176 to 180 inserted between steps 142 and 143, and step 182 after step 146. Except for the point inserted and steps 184 to 188 inserted after step 148, the routine is the same as the routine shown in FIG.
[0115]
That is, in the routine shown in FIG. 11, when the condition of step 130 is satisfied, that is, when the downstream oxygen sensor 34 is emitting a rich output, the process of updating the output maximum value Vmax (steps 132 and 134). Next, a process for calculating the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 is executed. Here, first, the air-fuel ratio difference ΔA / F is detected (step 170).
The air-fuel ratio difference ΔA / F is a value included in the above equation (1), that is, the pre-catalyst air-fuel ratio A / F detected by the air-fuel ratio sensor 32 and the theoretical air-fuel ratio A / F._stoichiDifference (│A / F_stoichi-A / F│).
[0116]
Next, the ECU 40 calculates the fuel injection amount F per unit time (per execution cycle of this step) (step 172).
Then, the calculated fuel injection amount F and the air-fuel ratio difference ΔA / F are substituted into the above equation (1) to substitute the excess oxygen amount QO per unit time.₂= K ・ ΔA / F ・ F is calculated, and the oxygen amount QO₂Is calculated as the latest value of the oxygen storage capacity (OSC) of the upstream catalyst 28 (step 174).
[0117]
The oxygen storage amount calculation process (the processes in steps 170 to 174) is determined in step 136 as Vs ≦ VL, as in the update process for the maximum output value Vmax (the processes in steps 132 and 134). It is repeatedly executed until. For this reason, according to the series of processes described above, after the sensor output Vs is inverted to the rich output, the excess oxygen amount QO generated during the period until the output Vs is inverted to the lean output again.₂Can be calculated as the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28.
[0118]
In the routine shown in FIG. 11, when the condition of step 138 is satisfied, that is, when the downstream oxygen sensor 34 emits a lean output, the process of updating the output minimum value Vmin (steps 140 and 142), A process for calculating the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 is executed. Here, the oxygen storage capacity is calculated in substantially the same procedure as in steps 170 to 174 (steps 176 to 180). According to these processes, after the sensor output Vs is inverted to the lean output, the excessive oxygen amount QO generated during the period until the output Vs is inverted to the rich output again.₂Can be calculated as the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28.
[0119]
Excess oxygen amount QO calculated by repeating the processes of steps 132 to 136₂And an excessive oxygen amount QO calculated by repeating the processing of steps 140 to 143 above.₂When the downstream oxygen sensor 34 is normal, the integrated value of this corresponds to the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 with high accuracy. Therefore, when the downstream oxygen sensor 34 is normal, the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 can be accurately calculated by a series of these processes.
[0120]
In the routine shown in FIG. 11, when the deterioration of the downstream oxygen sensor 34 is determined in step 146, the oxygen storage capacity data calculated as described above is discarded (step 182).
In this case, the current processing cycle is terminated without determining abnormality of the upstream catalyst 28 based on the oxygen storage capacity. Therefore, according to the routine shown in FIG. 11, when the downstream oxygen sensor 34 has an abnormality, the upstream catalyst 28 has an incorrect oxygen storage capacity calculated on the basis of the abnormal sensor output Vs. It is possible to reliably prevent the state from being erroneously determined.
[0121]
In the routine shown in FIG. 11, if it is determined in step 148 that the downstream oxygen sensor 34 is normal, it is determined whether or not the oxygen storage capacity (OSC) calculated in the above-described procedure is a normal value. (Step 184).
As a result, when it is determined that the oxygen storage capacity is a normal value, it is determined that the upstream catalyst 28 is normal (step 186).
On the other hand, if it is determined that the oxygen storage capacity is not a normal value, it is determined that the upstream catalyst 28 has deteriorated (step 188).
[0122]
According to the above processing, the deterioration determination of the upstream catalyst 28 based on the oxygen storage capacity can be executed only when the downstream oxygen sensor 34 is normal. For this reason, according to the routine shown in FIG. 11, the deterioration determination of the upstream catalyst 28 can always be performed with high accuracy based on the normal oxygen storage capacity.
[0123]
As described above, according to the routine shown in FIG. 11, the calculation of the oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28 and the calculation of the output maximum value Vmax or the output minimum value Vmin are executed simultaneously during the execution of the active air-fuel ratio control. be able to. Further, according to this routine, the abnormality determination of the upstream catalyst 28 is executed only after the abnormality detection process of the downstream oxygen sensor 34 is finished, more specifically, only when the normal determination of the downstream oxygen sensor 34 is made. be able to. For this reason, according to the apparatus of this embodiment, it is possible to always accurately determine the abnormality of the downstream oxygen sensor 34 and the abnormality of the upstream catalyst 28 while minimizing the deterioration of drivability and emission.
[0124]
By the way, in Embodiment 4 mentioned above, although the method of Embodiment 2 is used as a method of determining abnormality of the downstream oxygen sensor 34, this invention is not limited to this, The determination method is The method of the first embodiment may be used. In the fourth embodiment described above, the amplitude of the active air-fuel ratio control is not changed. However, the present invention is not limited to this, and the active air-fuel ratio is the same as in the third embodiment. The control amplitude may be varied.
[0125]
  In the above-described fourth embodiment, the ECU 40 executes the process of step 174 or 180 described above to execute the first step.4The “oxygen storage capacity calculating means” in the present invention executes the processing of the above steps 184 and 188, thereby4The “degradation state determination means” in the present invention is realized. Furthermore, in the above-described fourth embodiment, the ECU 40, after step 146, ends the processing cycle without executing the catalyst deterioration determination.5The “degradation determination prohibiting means” in the present invention is realized.
[0126]
Embodiment 5 FIG.
Next, Embodiment 5 of the present invention will be described with reference to FIG. 12 and FIG. The apparatus of the present embodiment can be realized using the system configuration shown in FIG. 1 as in the case of the first embodiment.
[0127]
As described above, the apparatus according to the first embodiment reverses the pre-catalyst air-fuel ratio from lean to rich when the output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed from rich to lean. When the output of the downstream oxygen sensor 34 is reversed from lean to rich, control is performed to reverse the pre-catalyst air-fuel ratio from rich to lean. During the execution of this control, while the pre-catalyst air-fuel ratio is maintained rich, it is normal that oxygen is occluded sequentially from the upstream region to the downstream region within the upstream catalyst 28. is there. In this case, lean exhaust gas having an air-fuel ratio flows out downstream of the upstream catalyst 28 after oxygen is fully stored in the entire interior of the upstream catalyst 28. When such normal flow is followed, the post-catalyst air-fuel ratio changes from a value near the stoichiometric air-fuel ratio to a value that is largely lean after the upstream catalyst 28 is fully occluded with oxygen.
[0128]
The apparatus according to the first embodiment assumes that lean exhaust gas does not flow out downstream of the upstream catalyst 28 until oxygen is fully stored in the upstream catalyst 28 during execution of the active air-fuel ratio control. An abnormality is being judged. That is, in the first embodiment, it is assumed that a large change always occurs when the post-catalyst air-fuel ratio changes from a value close to the stoichiometric air-fuel ratio to a lean value.
[0129]
However, lean exhaust gas having an air-fuel ratio may flow out downstream of the upstream catalyst 28 even under a situation where oxygen is not fully stored in the entire area of the upstream catalyst 28. Such a phenomenon is, for example, when the intake air amount Ga is small and the state of the upstream catalyst 28 is unstable, when the intake air amount Ga is large, and the untreated gas blows out downstream of the upstream catalyst 28, or This may occur when the temperature of the upstream catalyst 28 is low and the upstream catalyst 28 does not exhibit normal oxygen storage capacity.
[0130]
When lean exhaust gas flows out downstream of the upstream catalyst 28 in a situation where the upstream catalyst 28 does not fully store oxygen, the exhaust gas leans downstream downstream of the upstream catalyst 28 after oxygen is fully stored. Compared to the case where the gas flows out, the post-catalyst air-fuel ratio becomes closer to the stoichiometric air-fuel ratio. That is, when lean exhaust gas flows out downstream of the upstream catalyst 28 where oxygen is not fully occluded, the post-catalyst air-fuel ratio does not reach the normal lean air-fuel ratio and is halfway. Lean value.
[0131]
FIG. 12 shows a situation in which lean exhaust gas flows out halfway downstream of the upstream catalyst 28 with the execution of the active air-fuel ratio control, and a sufficiently lean exhaust gas downstream of the upstream catalyst 28 with the execution. It is a timing chart for comparing with the situation which flows out. More specifically, FIG. 12A shows waveforms of the target value and actual measurement value of the pre-catalyst air-fuel ratio during execution of active air-fuel ratio control. FIG. 12B shows the measured value of the post-catalyst air-fuel ratio during execution of the active air-fuel ratio control, that is, the waveform of the output of the downstream oxygen sensor 34. FIG. 12C shows the value of the oxygen storage capacity OSC calculated during execution of the active air-fuel ratio control.
[0132]
During execution of active air-fuel ratio control, as shown in FIGS. 12A and 12B, the post-catalyst air-fuel ratio falls below the lean determination value VL, so that the target value of the pre-catalyst air-fuel ratio becomes the rich air-fuel ratio. When the post-catalyst air-fuel ratio exceeds the rich determination value VR, the target value of the pre-catalyst air-fuel ratio is inverted to the lean air-fuel ratio. The timing chart shown in FIG. 12 shows that the output of the downstream oxygen sensor 34 (post-catalyst air-fuel ratio) is not sufficiently lean before time t1, and is normally lean after time t1, in the process in which such processing is repeated. The case where it reaches | attains a value is illustrated. The reason why the output of the downstream oxygen sensor 34 (post-catalyst air-fuel ratio) shows such a change is that before the time t1, a phenomenon that lean exhaust gas flows out halfway downstream of the upstream catalyst 28 occurs. This is not because an abnormality has occurred in the downstream oxygen sensor 34.
[0133]
However, looking at the output of the downstream oxygen sensor 34 before time t1, its responsiveness is poor compared to the normal time, and the output is also reduced. Therefore, when the abnormality determination of the downstream oxygen sensor 34 is performed by the method of the first or second embodiment, a situation in which the abnormality is erroneously determined before time t1 occurs. For this reason, in order to improve the accuracy of the abnormality determination, the execution of the abnormality determination of the downstream oxygen sensor 34 is prohibited in a situation where exhaust gas with a halfway air-fuel ratio flows downstream from the upstream catalyst 28. Is desirable.
[0134]
The waveform shown in FIG. 12C shows a change in the oxygen storage capacity OSC calculated by the same method as in the fourth embodiment. The oxygen storage capacity OSC is the oxygen shortage amount in the exhaust gas flowing into the upstream catalyst 28 until the value Vs exceeds the rich judgment value VR after the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 falls below the lean judgment value VL. By integrating, or after the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 exceeds the rich determination value VR, until the value Vs falls below the lean determination value VL, the excess amount of oxygen flowing into the upstream catalyst 28 is integrated. (See steps 170 to 174 and steps 176 to 180 in FIG. 11).
[0135]
In the situation where the halfway air-fuel ratio exhaust gas flows out downstream of the upstream catalyst 28 before time t1, the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 before oxygen is fully stored in the upstream catalyst 28. Occurs below the lean determination value VL. According to the above calculation method, the oxygen storage capacity OSC is once determined when the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 falls below the lean determination value VL. Therefore, under the situation where the halfway air-fuel ratio exhaust gas flows out downstream of the upstream catalyst 28, the oxygen storage capacity OSC becomes an excessively small value with respect to the original oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28.
[0136]
Further, if the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 falls below the lean determination value VL before oxygen is fully stored in the upstream catalyst 28 as described above, then the target value of the pre-catalyst air-fuel ratio is reversed to the rich air-fuel ratio. At the same time, the next calculation of the oxygen storage capacity OSC is started starting from the state in which the oxygen storage capacity is left in the upstream catalyst 28. Thereafter, a value corresponding to the integrated value of the amount of oxygen released from the upstream catalyst 28 until the output of the downstream oxygen sensor 34 exceeds the rich determination value VR is calculated as the oxygen storage capacity OSC. In this case, even if the output of the downstream oxygen sensor 34 correctly exceeds the rich determination value VR at the time when all the oxygen in the upstream catalyst 28 is released, the oxygen storage capacity OSC is the original oxygen that the upstream catalyst 28 has. The value is too small for the storage capacity.
[0137]
In FIG. 12C, a reference value indicated by a broken line indicates a lower limit value to be regarded as the oxygen storage capacity OSC corresponding to the original oxygen storage capacity of the upstream catalyst 28. FIG. 12C shows that the oxygen storage capacity OSC is less than the lean determination value VL before the oxygen is fully adsorbed in the upstream catalyst 28 (before time t1). This indicates that the value is smaller than the reference value.
[0138]
In other words, the relationship shown in FIG. 12C indicates that the oxygen storage capacity OSC is less than the reference value (before time t1), and the midway downstream of the upstream catalyst 28 with the execution of the active air-fuel ratio control. The possibility that exhaust gas having an odd air-fuel ratio has flowed out is high, that is, the possibility that the sensor output Vs has fallen below the lean determination value VL before oxygen is fully stored in the upstream catalyst 28 (or This means that there is a high possibility that the sensor output Vs exceeds the rich determination value VR before all the oxygen in the upstream catalyst 28 is released. If the determination of abnormality of the downstream oxygen sensor 34 is prohibited under the situation where the oxygen storage capacity OSC is lower than the above reference value, the abnormality of the downstream oxygen sensor 34 is prevented from being erroneously determined before time t1. be able to.
[0139]
As described above, the reference value is a lower limit value that can be regarded as a normal oxygen storage capacity OSC. As such a reference value, for example, a steady value of the oxygen storage capacity OSC indicated by the upstream catalyst 28 can be used. Such a steady value can be obtained by continuing learning of the oxygen storage capacity OSC over a certain period. Therefore, in the present embodiment, a learning value of the oxygen storage capacity OSC is created during execution of the active air-fuel ratio control, and when an oxygen storage capacity OSC smaller than the learned value is calculated, It is prohibited to determine the abnormality of the downstream oxygen sensor 34 based on the sensor output Vs emitted from.
[0140]
FIG. 13 shows a flowchart of a control routine executed by the ECU 40 in the present embodiment in order to realize the above function.
In the routine shown in FIG. 13, first, it is determined whether or not active control is being performed (step 190).
[0141]
Next, downstream oxygen sensor output processing is performed (step 192).
In the downstream oxygen sensor output process, specifically, the sensor output Vs of the downstream oxygen sensor 34, the oxygen storage capacity OSC update process, the abnormality determination parameter update process, and the like are executed. The update process of the oxygen storage capacity OSC is performed in the same procedure as the process of steps 170 to 174 or steps 176 to 180 shown in FIG. Further, the abnormality determination parameter means the count value of the counter C in the first embodiment, or the maximum value Vmax or the minimum value Vmin in the second embodiment, and the update process is performed in steps 108 and 114 in FIG. It is executed in the same procedure, or in the same procedure as in steps 132-134 or 140-142 in FIG.
[0142]
In the routine shown in FIG. 13, next, from the previous processing cycle to the current processing cycle, the sensor output Vs of the downstream oxygen sensor 34 has decreased from a value exceeding the lean determination value VL to a value below that value VL, or It is determined whether the sensor output Vs has risen above the value VR from a value below the rich determination value VR. That is, it is determined whether or not it is recognized that the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is inverted to the lean output or the rich output in the current processing cycle (step 194).
[0143]
As a result, when it is determined that the inversion of the sensor output Vs is not recognized, the current processing cycle is immediately terminated thereafter. On the other hand, when it is determined that the inversion of the sensor output Vs is recognized, first, the oxygen storage capacity OSC currently calculated is determined as the oxygen storage capacity OSC in the current inversion period (step 196).
[0144]
In the routine shown in FIG. 13, after the process of step 196 is completed, the process after step 198 and the process after step 202 are executed in parallel.
That is, when the process of step 196 is finished, on the other hand, first, it is determined whether or not a learning condition for the oxygen storage capacity OSC is satisfied (step 198).
Specifically, (1) the intake air amount Ga is not less than the lower limit determination value GaL and not more than the upper limit determination value GaH, and (2) the temperature of the upstream catalyst 28 is not less than the lower limit determination value TcL. And it is discriminate | determined whether it is below upper limit judgment value TcH.
[0145]
The lower limit determination value GaL is a value determined as the lower limit intake air amount Ga that allows the upstream catalyst 28 to maintain a stable state. When the intake air amount Ga is lower than the lower limit determination value GaL, the upstream catalyst 28 does not exhibit normal purification ability, and even in a situation where the upstream catalyst 28 has purification ability, unpurified exhaust gas downstream thereof. Can be determined to blow through. The upper limit determination value GaH is an upper limit value of the intake air amount Ga that can be processed by the upstream catalyst 28 without causing unpurified exhaust gas to blow through. Therefore, when the intake air amount Ga exceeds the upper limit determination value GaH, it can be determined that there is a possibility that unpurified exhaust gas may be blown downstream in the situation where the upstream catalyst 28 has a purification capability. Furthermore, the lower limit determination value TcL is the lowest temperature at which the upstream catalyst 28 can exhibit normal purification ability. Therefore, even when the temperature of the upstream catalyst 28 is lower than the lower limit judgment value TcL, unpurified exhaust gas blows down downstream of the upstream catalyst 28 even though the upstream catalyst 28 has the purification capability. It can be judged that there is a possibility of coming.
[0146]
That is, if either of the conditions (1) and (2) determined in step 198 is not satisfied, the post-catalyst air-fuel ratio (the output Vs of the downstream oxygen sensor 34) is equal to or less than the lean determination value Vs, or the rich determination It can be determined that there is still a possibility that the oxygen storage capacity or the oxygen release capacity still remains in the upstream catalyst 28 at the stage where the value VR is reversed. In other words, if either of the above conditions (1) and (2) is not satisfied, the oxygen storage capacity OSC calculated in step 196 may not be a value corresponding to the oxygen storage capacity inherent in the upstream catalyst 28. It can be judged that there is sex.
[0147]
For this reason, in the routine shown in FIG. 13, if it is determined in step 198 that at least one of the learning conditions (1) and (2) is not established, the oxygen storage capacity OSC calculated this time is set as follows. The current processing cycle is terminated without reflecting the learned value. On the other hand, if it is determined that both of the learning conditions (1) and (2) are satisfied, the oxygen storage capacity OSC calculated this time is reflected in the learning value (step 200), and then the current processing cycle is performed. Is terminated.
Note that any known method may be used to reflect the oxygen storage capacity OSC in the learned value. For example, the effective oxygen storage capacity OSC over a predetermined number of times in the past may be simply averaged as a learning value, or a plurality of oxygen storage capacities OSC obtained before this time may be appropriately weighted and then averaged. It may be taken as a learning value.
[0148]
According to the routine shown in FIG. 13, the difference between the learned value of the oxygen storage capacity OSC and the OSC obtained this time is determined as the determination value ΔOSC in parallel with the processing after step 196 after the processing at step 196.₀It is determined whether or not it is smaller (step 202).
Judgment value ΔOSC₀Is a value for determining whether or not the oxygen storage capacity OSC obtained this time can be equated with the learned value of OSC, that is, the steady oxygen storage capacity OSC of the upstream catalyst 28.
[0149]
Therefore, in the above step 198, the difference between the OSC obtained this time and the learned value of OSC is determined as the determination value ΔOSC.₀If it is determined that it is not smaller, it can be determined that the oxygen storage capacity OSC obtained this time is an abnormal value. In this case, the output Vs of the downstream oxygen sensor 34 generated in the process of calculating the oxygen storage capacity OSC is influenced by the halfway exhaust gas blown downstream of the upstream catalyst 28. It can be judged that there is a possibility of receiving. For this reason, in the routine shown in FIG. 13, when the condition of step 198 is not satisfied, the current processing cycle is terminated without performing the abnormality determination process of the downstream oxygen sensor 34 thereafter.
[0150]
On the other hand, if it is determined in step 198 that the oxygen storage capacity OSC obtained this time can be equated with the learned value of OSC, the sensor output Vs output in the process of calculating the oxygen storage capacity OSC is Thus, it can be determined that this is a correct value generated in the process of correctly changing the air-fuel ratio downstream of the upstream catalyst 28. For this reason, in the routine shown in FIG. 13, in this case, the abnormality determination process of the downstream oxygen sensor 34 is subsequently executed (step 206).
In step 206, specifically, the abnormality determination parameter updated in step 192 (the count value of the counter C in the first embodiment, or the maximum value Vmax or the minimum value Vmin in the second embodiment) is a normal value. Whether or not it can be considered. This process can be performed in the same procedure as step 118 in FIG. 5 or step 144 in FIG.
[0151]
Next, it is determined by the determination in step 204 whether or not the abnormality determination condition is satisfied (step 206).
Specifically, it is determined whether the count value of the counter C is recognized to be greater than or equal to the determination value C0, or whether the maximum value Vmax is smaller than the determination value α or the minimum value Vmin is larger than the determination value β.
[0152]
As a result, when it is determined that the abnormality determination condition is not satisfied, the current processing cycle is terminated without determining the abnormality of the downstream oxygen sensor 34. On the other hand, if it is determined that the abnormality determination condition is satisfied, the current processing cycle is terminated after the abnormality of the downstream oxygen sensor 34 is determined (step 208).
[0153]
As described above, according to the routine shown in FIG. 13, under the situation where the downstream oxygen sensor 34 generates the output Vs influenced by the halfway air-fuel ratio exhaust gas during the execution of the active air-fuel ratio control, Execution of abnormality determination based on the output Vs can be prohibited. The abnormality determination of the downstream oxygen sensor 34 can be permitted only when the post-catalyst air-fuel ratio changes significantly and appropriately with the execution of the active air-fuel ratio control. For this reason, according to the apparatus of the present embodiment, it is possible to effectively prevent erroneous abnormality determination under the situation where unstable sensor output Vs is generated, and to perform abnormality determination of the downstream oxygen sensor 34 with high accuracy. Is possible.
[0154]
In the fifth embodiment described above, the abnormality determination method used in the first or second embodiment is combined with a process for prohibiting the execution of the determination. It is not limited to 1 or 2. That is, the process for prohibiting the execution of the abnormality determination may be combined with the process of the third or fourth embodiment.
[0155]
Further, in the fifth embodiment described above, when the oxygen storage capacity OSC calculated in a certain processing cycle deviates from the learned value of OSC, the sensor output Vs generated during the OSC calculation period is used. However, the basis for the determination of the prohibition is not limited to the difference between the oxygen storage capacity OSC and the learning value. That is, as described above, when the intake air amount Ga is lower than the lower limit determination value GaL or higher than the upper limit determination value GaH, or when the temperature of the upstream catalyst 28 is lower than the lower limit determination value TcL, the upstream catalyst A halfway air-fuel ratio exhaust gas tends to flow out downstream of 28. In that case, the sensor output Vs of the downstream oxygen sensor 34 is likely to be an inappropriate value, and the accuracy of abnormality determination based on the output Vs tends to decrease. Therefore, whether or not the abnormality determination based on the sensor output Vs can be executed may be determined based on whether or not the intake air amount Ga and the temperature of the upstream catalyst 28 are appropriate values.
[0156]
  In the above-described fifth embodiment, the ECU 40 performs the update process of the oxygen storage capacity OSC in the step 192, so that the first6The “oxygen storage capacity calculating means” in the present invention executes the process of step 202 described above, thereby6The “determination prohibiting means” in the present invention is realized respectively.
  Further, in the above-described fifth embodiment, the ECU 40 executes the process of step 200 described above to execute the first step.7The “learning value updating means” in the present invention executes the processing of step 198 described above, thereby8Each of the “learning value update prohibiting means” in the present invention is realized.
  Further, in the above-described fifth embodiment, the ECU 40 is made to determine whether or not the abnormality determination can be performed based on the intake air amount Ga or the temperature of the upstream catalyst 28, whereby the first.9The “determination prohibiting means” in the present invention can be realized.
[0157]
【The invention's effect】
Since the present invention is configured as described above, the following effects can be obtained.
According to the first invention, by executing the active air-fuel ratio control, the exhaust air-fuel ratio downstream of the catalyst can be accurately reversed between the rich air-fuel ratio and the lean air-fuel ratio. Therefore, based on the sensor output emitted from the downstream oxygen sensor during the execution of the control, it is possible to accurately determine the abnormality of the downstream oxygen sensor.
[0158]
According to the second invention, during the execution of the active air-fuel ratio control, whether or not the output of the downstream oxygen sensor changes its output at an appropriate change speed, thereby making it possible to determine whether the downstream oxygen sensor has a responsiveness abnormality. Can be accurately determined.
[0159]
According to the third invention, during the execution of the active air-fuel ratio control, the downstream oxygen sensor responsiveness abnormality is determined by checking whether the output of the downstream oxygen sensor has reached an appropriate value in the course of the change. In addition, an output reduction abnormality can be accurately determined.
[0160]
  Also,First1According to this invention, it is possible to temporarily determine abnormality of the downstream oxygen sensor without aggravating drivability and emission by amplifying the exhaust air-fuel ratio with a small amplitude width. Only when the occurrence of abnormality is tentatively determined, it is possible to confirm whether deterioration that should be captured as an abnormality has occurred in the downstream oxygen sensor with a large amplitude. Therefore, according to the present invention, it is possible to accurately detect an abnormality in the downstream oxygen sensor while minimizing deterioration of drivability and emission.
[0161]
  First4According to this invention, it is possible to calculate the oxygen storage capacity of the catalyst while utilizing the output change of the downstream oxygen sensor during the execution of the active air-fuel ratio for detecting the abnormality of the downstream oxygen sensor. Then, in a state in which it is confirmed that no abnormality has occurred in the downstream oxygen sensor, the deterioration state of the catalyst can be determined based on the oxygen storage capacity. Therefore, according to the present invention, it is possible to accurately perform both the downstream oxygen sensor abnormality determination and the catalyst deterioration determination while minimizing the execution of the active air-fuel ratio control.
[0162]
  First5According to this invention, when an abnormality is recognized in the downstream oxygen sensor, execution of the catalyst deterioration determination can be prohibited. The oxygen storage capacity that is the basis for determining the deterioration of the catalyst is calculated using the sensor output of the downstream oxygen sensor. Therefore, if an abnormality occurs in the downstream oxygen sensor, the oxygen storage capacity may be incorrect. According to the present invention, it is possible to prevent erroneous determination of the catalyst state by prohibiting deterioration determination based on such an inaccurate oxygen storage capacity.
[0163]
  First6According to this invention, it is possible to calculate the oxygen storage capacity of the catalyst while utilizing the output change of the downstream oxygen sensor during the execution of the active air-fuel ratio for detecting the abnormality of the downstream oxygen sensor. Then, when the calculated oxygen storage capacity greatly deviates from the reference value, the abnormality determination can be prohibited. When the calculated value of the oxygen storage capacity greatly deviates from the reference value, it can be determined that the downstream oxygen sensor temporarily outputs an abnormal output during the calculation period. In that case, rather than an abnormality occurring in the downstream oxygen sensor itself, it can be determined that there is a high possibility that an abnormality has occurred in the environment surrounding the sensor. According to the present invention, it is possible to effectively prevent the downstream oxygen sensor from being erroneously determined based on the sensor output generated in such an environment.
[0164]
  First7According to this invention, it is possible to determine whether or not the oxygen storage capacity calculated sequentially is an appropriate value using the learned value of the oxygen storage capacity as a reference value. Therefore, according to the present invention, every time the oxygen storage capacity is calculated, the sensor output during the calculation period is a normal value suitable for the state of the downstream oxygen sensor at that time, or an abnormality It is possible to accurately determine whether the abnormal value is due to a different environment.
[0165]
  First8According to the invention, when at least one of the intake air amount and the catalyst temperature is out of the predetermined range, that is, when there is a high possibility that rich or lean gas will blow through the catalyst downstream halfway. The learning value of the oxygen storage capacity can be prohibited from being updated. For this reason, according to the present invention, the accuracy of the learning value can be maintained sufficiently high.
[0166]
  First9According to the invention, when at least one of the intake air amount and the catalyst temperature is out of the predetermined range, that is, when there is a high possibility that rich or lean gas will blow through the catalyst downstream halfway. It is possible to prohibit the determination of abnormality of the downstream oxygen sensor. Therefore, according to the present invention, when a halfway gas flows out downstream of the catalyst, it is possible to effectively prevent erroneous determination of the abnormal state of the downstream oxygen sensor by receiving the gas.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a diagram for explaining the configuration of a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a timing chart for explaining the contents of active air-fuel ratio control executed by the apparatus of Embodiment 1 of the present invention.
FIG. 3 is a diagram for explaining a change that occurs in the output of a downstream oxygen sensor as the post-catalyst air-fuel ratio is reversed during execution of active air-fuel ratio control in the first embodiment of the present invention.
4 is a diagram in which the timing chart realized when the responsiveness of the downstream oxygen sensor deteriorates is superimposed on the timing chart shown in FIG.
FIG. 5 is a flowchart of a deterioration detection routine executed in the first embodiment of the present invention.
6 is a diagram for explaining a mode of deterioration that occurs in the downstream oxygen sensor in the configuration shown in FIG. 1; FIG.
FIG. 7 is a detailed waveform of the output of the downstream oxygen sensor generated during execution of active air-fuel ratio control in the configuration shown in FIG.
FIG. 8 is a flowchart of a deterioration detection routine executed in the second embodiment of the present invention.
FIG. 9 is a timing chart for explaining the contents of active air-fuel ratio control executed by the apparatus of Embodiment 3 of the present invention.
FIG. 10 is a flowchart of a deterioration detection routine executed in the third embodiment of the present invention.
FIG. 11 is a flowchart of a deterioration detection routine executed in the fourth embodiment of the present invention.
FIG. 12 is a timing chart for explaining characteristic operations of Embodiment 5 of the present invention.
FIG. 13 is a flowchart of a routine executed in Embodiment 5 of the present invention.
[Explanation of symbols]
10 Internal combustion engine
12 Intake passage
14 Exhaust passage
28 Upstream catalyst
30 Downstream catalyst
32 Air-fuel ratio sensor
34 Downstream oxygen sensor
Vs Sensor output of downstream oxygen sensor
VR rich judgment value
VL lean judgment value
Vmax output maximum
Vmin minimum output value
OSC oxygen storage capacity

Claims (9)

内燃機関の排気通路に配置される触媒の下流に位置する下流酸素センサの異常を検出するための装置であって、
前記触媒上流における排気空燃比を制御する排気空燃比制御手段と、
前記下流酸素センサの出力がリッチ出力からリーン出力に変化するのを受けて前記触媒上流の排気空燃比をリーン空燃比からリッチ空燃比に変化させると共に、前記下流酸素センサの出力がリーン出力からリッチ出力に変化するのを受けて前記触媒上流の排気空燃比をリッチ空燃比からリーン空燃比に変化させるアクティブ空燃比制御を実行するアクティブ空燃比制御手段と、
前記アクティブ空燃比制御の実行中に前記下流酸素センサから発せられるセンサ出力に基づいて、当該下流酸素センサの異常を判定する異常判定手段と、
前記アクティブ空燃比制御の実行中に前記触媒上流の排気空燃比に生じさせる空燃比の振幅巾を変化させる空燃比振幅巾変更手段を備え、
前記異常判定手段は、
第１の振幅巾で前記アクティブ空燃比制御を実行させる小振幅アクティブ制御指令手段と、
前記第１の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して、前記異常判定手段に異常判定を実行させる第１異常判定指令手段と、
前記第１の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して前記下流酸素センサの異常が判定された場合に、前記第１の振幅巾に比して大きな第２の振幅巾で前記アクティブ空燃比制御を実行させる大振幅アクティブ制御指令手段と、
前記第２の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して、前記異常判定手段に異常判定を実行させる第２異常判定指令手段と、
前記第２の振幅巾でのアクティブ空燃比制御の実行に対して前記下流酸素センサの異常が判定された場合に限り、前記下流酸素センサの異常を確定的に判定する異常発生確定手段を備えることを特徴とする酸素センサの異常検出装置。An apparatus for detecting an abnormality in a downstream oxygen sensor located downstream of a catalyst disposed in an exhaust passage of an internal combustion engine,
Exhaust air-fuel ratio control means for controlling the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst;
In response to the output of the downstream oxygen sensor changing from rich output to lean output, the exhaust air / fuel ratio upstream of the catalyst is changed from lean air / fuel ratio to rich air / fuel ratio, and the output of the downstream oxygen sensor is changed from lean output to rich. Active air-fuel ratio control means for performing active air-fuel ratio control for changing the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst from a rich air-fuel ratio to a lean air-fuel ratio in response to a change in output;
An abnormality determining means for determining an abnormality of the downstream oxygen sensor based on a sensor output emitted from the downstream oxygen sensor during execution of the active air-fuel ratio control;
Air-fuel ratio amplitude width changing means for changing the amplitude width of the air-fuel ratio generated in the exhaust air-fuel ratio upstream of the catalyst during execution of the active air-fuel ratio control,
The abnormality determination means includes
Small amplitude active control command means for executing the active air-fuel ratio control with a first amplitude width;
First abnormality determination command means for causing the abnormality determination means to perform abnormality determination for execution of active air-fuel ratio control with the first amplitude width;
When an abnormality of the downstream oxygen sensor is determined with respect to the execution of the active air-fuel ratio control with the first amplitude width, the active sky with a second amplitude width larger than the first amplitude width. A large-amplitude active control command means for executing the fuel ratio control;
Second abnormality determination command means for causing the abnormality determination means to perform abnormality determination for execution of active air-fuel ratio control with the second amplitude width;
An abnormality occurrence determination means for deterministically determining the abnormality of the downstream oxygen sensor only when the abnormality of the downstream oxygen sensor is determined with respect to the execution of the active air-fuel ratio control with the second amplitude width; An oxygen sensor abnormality detection device. 前記異常判定手段は、前記下流酸素センサの出力の変化速度に基づいて当該下流酸素センサの異常を判定することを特徴とする請求項１記載の酸素センサの異常検出装置。  2. The oxygen sensor abnormality detection device according to claim 1, wherein the abnormality determination unit determines abnormality of the downstream oxygen sensor based on a change rate of an output of the downstream oxygen sensor. 前記異常判定手段は、前記下流酸素センサの出力の最大値または最小値に基づいて当該下流酸素センサの異常を判定することを特徴とする請求項１記載の酸素センサの異常検出装置。  2. The oxygen sensor abnormality detection device according to claim 1, wherein the abnormality determination unit determines abnormality of the downstream oxygen sensor based on a maximum value or a minimum value of an output of the downstream oxygen sensor. 前記アクティブ空燃比制御の実行中に、前記異常判定手段が前記下流酸素センサから発せられるセンサ出力を取り込むのと並行して、当該センサ出力がリッチ出力からリーン出力に変化する過程、或いは、そのセンサ出力がリーン出力からリッチ出力に変化する過程において、前記触媒の酸素吸蔵容量を算出する酸素吸蔵容量算出手段と、
前記異常判定手段によって前記下流酸素センサの異常が認められなかった場合に、前記酸素吸蔵容量に基づいて前記触媒の劣化状態を判断する劣化状態判断手段と、
を備えることを特徴とする請求項１乃至３記載の酸素センサの異常検出装置。While the active air-fuel ratio control is being executed, in parallel with the abnormality determination means taking in the sensor output emitted from the downstream oxygen sensor, the sensor output changes from rich output to lean output, or the sensor In the process of changing the output from lean output to rich output, oxygen storage capacity calculating means for calculating the oxygen storage capacity of the catalyst;
A deterioration state determination means for determining a deterioration state of the catalyst based on the oxygen storage capacity when the abnormality determination means does not recognize an abnormality of the downstream oxygen sensor;
Abnormality detection device of the oxygen sensor of claims 1 to 3 Symbol mounting, characterized in that it comprises a. 前記異常判定手段によって前記下流酸素センサの異常が認められた場合に、前記酸素吸蔵容量に基づく前記触媒の劣化判定を禁止する劣化判定禁止手段を備えることを特徴とする請求項４記載の酸素センサの異常検出装置。5. The oxygen sensor according to claim 4 , further comprising a deterioration determination prohibiting unit that prohibits deterioration determination of the catalyst based on the oxygen storage capacity when an abnormality of the downstream oxygen sensor is recognized by the abnormality determination unit. Anomaly detection device. 前記アクティブ空燃比制御の実行中に、前記異常判定手段が前記下流酸素センサから発せられるセンサ出力を取り込むのと並行して、前記下流酸素センサのセンサ出力がリッチ出力からリーン出力に変化する過程、或いは、そのセンサ出力がリーン出力からリッチ出力に変化する過程において、前記触媒の酸素吸蔵容量を算出する酸素吸蔵容量算出手段と、
前記酸素吸蔵容量と基準値との差が判定値以上である場合に、当該酸素吸蔵容量の算出期間中に発せられた前記センサ出力に基づく前記異常判定手段による判定を禁止する判定禁止手段と、
を備えることを特徴とする請求項１乃至５の何れか１項記載の酸素センサの異常検出装置。A process in which the sensor output of the downstream oxygen sensor changes from a rich output to a lean output in parallel with the abnormality determination means taking in the sensor output emitted from the downstream oxygen sensor during execution of the active air-fuel ratio control, Alternatively, in the process of changing the sensor output from lean output to rich output, oxygen storage capacity calculating means for calculating the oxygen storage capacity of the catalyst;
When the difference between the oxygen storage capacity and the reference value is equal to or greater than a determination value, determination prohibiting means for prohibiting determination by the abnormality determination means based on the sensor output issued during the calculation period of the oxygen storage capacity;
The oxygen sensor abnormality detection device according to any one of claims 1 to 5 , further comprising: 前記酸素吸蔵容量が算出される毎に、その値が反映されるように当該酸素吸蔵容量の学習値を更新する学習値更新手段を備え、
前記基準値は前記酸素吸蔵容量の学習値であることを特徴とする請求項６記載の酸素センサの異常検出装置。Each time the oxygen storage capacity is calculated, learning value update means for updating the learning value of the oxygen storage capacity so that the value is reflected,
The oxygen sensor abnormality detection device according to claim 6, wherein the reference value is a learned value of the oxygen storage capacity. 吸入空気量および触媒温度の少なくとも一方が所定範囲から外れている場合に、前記酸素吸蔵容量の学習値の更新を禁止する学習値更新禁止手段を備えることを特徴とする請求項７記載の酸素センサの異常検出装置。8. The oxygen sensor according to claim 7 , further comprising learning value update prohibiting means for prohibiting updating of the learning value of the oxygen storage capacity when at least one of the intake air amount and the catalyst temperature is out of a predetermined range. Anomaly detection device. 吸入空気量および触媒温度の少なくとも一方が所定範囲から外れている場合に、前記異常判定手段による判定を禁止する判定禁止手段を備えることを特徴とする請求項１乃至５の何れか１項記載の酸素センサの異常検出装置。When at least one of the intake air amount and the catalyst temperature is out of the predetermined range, according to any one of claims 1 to 5, characterized in that it comprises the determination prohibition means for prohibiting the determination by the abnormality determining means Oxygen sensor abnormality detection device.

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