JP4139125B2 - Tele conversion lens - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は撮影レンズ系（「マスターレンズ」と称する）の物体側に装着し、そのマスターレンズの焦点距離をさらに長焦点にするテレコンバージョンレンズに関する。
【０００２】
【従来の技術】
テレコンバージョンレンズは、正パワーの前群と、負パワーの後群とを間隔を隔てて構成することで簡単な構成で実用的な倍率が得られる。
そのような構成のテレコンバージョンレンズの従来例としては、特開平１０−１９７７９２号公報の第１〜第４実施例、特開平１０−２８２４１２号公報の第１〜第４実施例、特開２０００−４７１０５号公報の第１〜第２実施例、特開平６−２８９２８９号公報の第１〜第２実施例に記載のものがある。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】
しかし、特開平１０−１９７７９２号公報の第１〜第４実施例に記載のテレコンバージョンレンズは、全体のレンズ枚数が４枚以上と多く、しかも径の大きな前群に２枚のレンズを用いているので、重量を軽くすることと、コストを低減することが難しい。
【０００４】
また、特開平１０−２８２４１２号公報の第１〜第４実施例に記載のテレコンバージョンレンズは、全体のレンズ枚数が３枚と少なく、特開平１０−１９７７９２号公報の第１〜第４実施例に記載のテレコンバージョンレンズに比べてコストを安くすることができる。しかし、特開平１０−１９７７９２号公報の第１〜第４実施例に記載のテレコンバージョンレンズと同様、前群に２枚のレンズを用いているので重量を軽くすることが難しい。
【０００５】
また、特開２０００−４７１０５号公報の第１〜第２実施例に記載のテレコンバージョンレンズは、全体のレンズ枚数が少なく、レンズ径も小さい。しかし、このテレコンバージョンレンズは、マスターレンズの入射瞳位置がマスターレンズの入射面近傍にある場合に適合するように構成されている。
このため、このテレコンバージョンレンズを、例えば、正レンズ群が物体側にあるような構成、即ち入射瞳がより像側に位置するように構成されたマスターレンズに使用すると、光線が蹴られてしまい最周辺まで撮影することができない。
【０００６】
また、特開平６−２８９２８９号公報の第１〜第２実施例に記載のテレコンバージョンレンズは、レンズ枚数が２枚と少ないが、特開２０００−４７１０５号公報の第１〜第２実施例に記載のテレコンバージョンレンズと同様、マスターレンズの入射瞳位置がマスターレンズの入射面近傍にある場合に適合するように構成されたものであり、最周辺まで撮影できない。
【０００７】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、マスターレンズの物体側に装着してマスターレンズの焦点距離をさらに長焦点にするテレコンバージョンレンズであって、入射瞳位置が入射面から大きく像側に入っているマスターレンズに適用でき、低コストで重量が軽く良好な性能を実現可能なテレコンバージョンレンズを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
上記目的を達成するため、本発明によるテレコンバージョンレンズは、マスターレンズの物体側に装着してマスターレンズの焦点距離に対して長い合成焦点距離を得るテレコンバージョンレンズにおいて、前記テレコンバージョンレンズは、物体側から順に、正パワーを有する前群と、該前群とは間隔を隔てて配置された負パワーを有する後群とで構成され、前記前群が、１枚の正レンズで構成され、前記後群が、１枚の負レンズと、１枚の正レンズとで構成され、前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２、前記テレコンバージョンレンズを装着するマスターレンズにおける最大撮影像高をｈ、前記前群の光軸上での肉厚をＤ１、前記後群の光軸上での肉厚をＤ２、前記前群の物体側の面の曲率半径をＲ１、前記後群の最も物体側の面の曲率半径をＲ３としたとき、次の条件式（１）、（３）、（６）を満足することを特徴とする。
０．６ ≦ ｄ１２／ｈ ≦ ２．０ ・・・（１）
１．０ ＜ Ｄ１／Ｄ２ ＜ １．７ ・・・（３）
−１５．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ３）／（Ｒ１＋Ｒ３） ≦ −１．６ ・・・（６）
【００１０】
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２としたとき、次の条件式(2)を満足するのが好ましい。
１２．９６ｍｍ ≦ ｄ１２ ≦ ４３．２ｍｍ …(2)
【００１１】
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記前群の屈折率をＮ１としたとき、次の条件式（４）を満足するのが好ましい。
１．４５ ＜ Ｎ１ ＜ １．７５ ・・・（４）
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記前群の焦点距離をｆＧ１、前記後群の焦点距離をｆＧ２としたとき、次の条件式（５）を満足するのが好ましい。
１．２５ ＜ ｆＧ１／ｆＧ２ ＜ １．７ ・・・（５）
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記前群の正レンズが、像側面よりも物体側面が強い曲率の凸面を持つ両凸レンズで構成され、前記前群の正レンズの物体側の面の曲率半径をＲ１、前記前群の正レンズの像側面の曲率半径をＲ２としたとき、次の条件式（７）を満足するのが好ましい。
−３．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２） ≦ −１．２ ・・・（７）
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記後群が、負の接合レンズで構成されていることを特徴とする。
更に、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記後群が、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカス単レンズと、両凹単レンズとで構成されていることを特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】
実施例の説明に先立ち、本発明の作用について説明する。
まず、本発明に共通の構成の作用について説明する。
本発明のように、マスターレンズの物体側に取り付けマスターレンズの焦点距離をさらに長焦点にするテレコンバージョンレンズ（フロントテレコンバージョンレンズ）を、正パワーの前群と、間隔を隔てて配置した負パワーの後群とで構成し、前記正パワーの前群を正レンズ１枚で構成し、負パワーの後群を負レンズと正レンズとで構成すれば、マスターレンズの物体側に装着することで、簡単にテレ焦点距離を伸ばすことができる。しかも、リアコンバージョンレンズのように、Ｆナンバーが暗くなることが無いので焦点距離が伸びても手ブレの少ない写真が得られる。
【００１３】
また、フロントテレコンバージョンレンズは倍率が１より大きいほぼアフォーカル光学系となる。本発明のように、正パワーの前群と、前記前群と間隔を隔てて配置した負パワーの後群とで構成すれば、光学的には無駄がなく簡単にアフォーカル光学系を構成することができるので小型化には最も有利となる。
【００１４】
また、マスターレンズは、テレの焦点距離を伸ばして全長の小型化を図ろうとすると、前群に正パワーを持ち、その物体側に負パワーの後群を有するテレフォトタイプとすることが必要となる。これはズームレンズにおいても同様で近年その傾向はますます強まっている。
しかし、テレフォトタイプは入射瞳位置が入射面より物体側に大きく入っている場合が多く、フロントテレコンバージョンレンズの径を大きくしないと周辺部が蹴られて撮影できなくなってしまう。
このようなマスターレンズに適用できるフロントテレコンバージョンレンズにおいて、本発明のように、正パワーの前群と間隔を隔てて配置する負パワーの後群を、負レンズと正レンズとで構成すれば、正パワーの前群で発生する色収差、球面収差、アス、コマ、ディストーションを効果的に補正することができる。これにより、径が大きく重たくなる正パワーの前群を正レンズ１枚で構成することが可能になり、低コストで軽く良好な性能のフロントテレコンバージョンレンズとすることができる。
【００１５】
次に、本発明における条件式(1)の作用について説明する。
本発明における条件式(1)は、良好な性能で低コスト、軽量化をする為の条件式である。
０．６ ≦ ｄ１２／ｈ ≦ ２．０ …(1)
ただし、ｄ１２は前記前群と前記後群との空気間隔、ｈは最大撮影像高である。
上記条件式(1)の上限を上回って１.２５倍を超えるような倍率を得ようとすると、正パワーの前群のレンズ径が大きくなり、低コスト、軽量のメリットが無くなってしまう。
一方、上記条件式(1)の下限を下回って１.２５倍を超えるような倍率を得ようとすると、前群、後群のパワーが強くなりすぎて、性能の劣化が大きくなり、正パワーの前群を１枚で構成することが困難になる。
【００１６】
更には、上記条件式(1)の上限値を１．７、又は１．６３とするとなお好ましい。もしくは、上記条件式(1)の下限値を１．０、又は１．２８とするとなお好ましい。
【００１７】
次に、本発明における条件式(2)の作用について説明する。
本発明のように、条件式(2)を満足すれば、通称ライカサイズと呼ばれる１３５フォーマット（最大撮影像高が約２１．６ｍｍ）において、小型軽量、且つ収差性能のバランスの良いテレコンバージョンレンズが構成できる。
１２．９６ｍｍ ≦ ｄ１２ ≦ ４３．２ｍｍ …(2)
ただし、ｄ１２は前記前群と前記後群との空気間隔である。
上記条件式(2)の上限を上回ると、前群のレンズの外径が大きくなり、低コスト且つ軽量化のメリットが少なくなってしまう。
一方、上記条件式(2)下限を下回ると、前群、後群のパワーが強くなりすぎて、性能の劣化が大きくなり、正パワーの前群を１枚のレンズで構成することが困難になる。
【００１８】
更には、上記条件式(2)の上限値を３８ｍｍ、又は３６ｍｍとするとなお好ましい。もしくは、上記条件式(2)の下限値を２０ｍｍ、又は２８ｍｍとするとなお好ましい。
【００１９】
次に、本発明における条件式（３）の作用について説明する。
１．０ ＜ Ｄ１／Ｄ２ ＜ １．７ ・・・（３）
ただし、Ｄ１は前記前群の光軸上での肉厚、Ｄ２は前記後群の光軸上での肉厚である。
一般に、テレコンバージョンレンズは、パワーの弱い正の前群と、パワーの強い負の後群とで略アフォーカル系に構成されている。
従って、径が大で弱いパワーの前群の肉厚を薄くして、一方の強いパワーの負の後群の肉厚は適度な厚みを持たせて収差補正を行うほうが小型軽量化を行いやすい。
上記条件式（３）は、前群の小型化と全体の収差補正とをバランスさせるための条件式である。
上記条件式（３）の下限を下回って前群の肉厚が小さくなると、前群で必要なパワーを得ることが困難となり、変倍比を大きく取ることが難しくなるか、変倍比を大きく取った場合には前群と後群との間隔が必要以上に大きくなり小型化が困難となる。
一方、上記条件式（３）の上限を上回ると、前群の肉厚が大きく且つ重くなるため、前群を１枚のレンズで構成することのメリットが小さくなってしまう。
【００２０】
更には、上記条件式（３）の上限値を１．５、又は１．３とするとなお好ましい。
【００２１】
更に、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前群の屈折率をＮ１としたとき、次の条件式(4)を満足するのが好ましい。
１．４５ ＜ Ｎ１ ＜ １．７５ …(4)
本発明のテレコンバージョンレンズは、前群を１枚の正レンズで構成している。
従って、前群でもって必要なパワーを確保し、前群の屈折面の形状が軸上ないし軸外にかけて良好に収差補正が行えるようにするためには、前群の屈折率を適切に定める必要がある。
上記条件式(4)の上限を上回ると、前群でのパワーを得るために面の曲率が強くなりすぎて、球面収差や像面湾曲が発生しやすくなってしまう。
一方、上記条件式(4)の下限を下回ると、色収差補正に適した材料が少なくなってしまう。
【００２２】
更には、上記条件式(4)の上限値を１．６５、又は１．６２とするとなお好ましい。もしくは、前群に用いる材料をより安価に構成するために、上記条件式(4)の下限値を１．４７、又は１．４８とするとなお好ましい。
【００２３】
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記前群の焦点距離をｆＧ１、前記後群の焦点距離をｆＧ２としたときに、次の条件式(5)を満足するのが好ましい。
１．２５ ＜ ｆＧ１／ｆＧ２ ＜ １．７ …(5)
前記前群の焦点距離と前記後群の焦点距離との比であるｆＧ１／ｆＧ２は、テレコンバージョンレンズのアフォーカル倍率に概ね相当する。
上記条件式(5)の下限を下回ると、マスターレンズにテレコンバージョンレンズを装着したときの倍率変換の作用が小さくなる。
一方、上記条件式(5)の上限を上回ると、本発明のような少ないレンズ枚数で小型化することが困難になる。
【００２４】
更には、上記条件式(5)の上限値を１．６、又は１．５５とするとなお好ましい。もしくは、上記条件式(5)の下限値を１．２７、又は１．２８とするとなお好ましい。
【００２５】
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記前群の物体側の面の曲率半径をＲ１、前記後群の最も物体側の面の曲率半径をＲ３としたとき、次の条件式(6)を満足するのが好ましい。
−１５．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ３）／（Ｒ１＋Ｒ３） ≦ −１．６ …(6)
上記条件式(6)はゴーストの発生を抑える為の条件式である。
上記条件式(6)の上限を上回ると、画角の３倍以上高い位置からの光源によるゴーストの発生が強くなり好ましくない。
一方、上記条件式(6)の下限を下回ると、球面収差とアスのバランスをとることが困難になる。
【００２６】
更には、上記条件式(6)の上限値を−１．８、または−２．０とするとなお好ましい。もしくは、上記条件式(6)の下限値を−１３．０、又は−１２．０とするとなお好ましい。
【００２７】
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記前群の正レンズが、像側面よりも物体側面が強い曲率の凸面を持つ両凸レンズで構成され、前記前群の正レンズの物体側の面の曲率半径をＲ１、前記前群の正レンズの像側面の曲率半径をＲ２としたとき、次の条件式(7)を満足するのが好ましい。
−３．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２） ≦ −１．２ …(7)
上記条件式(7)は、前群を正レンズ１枚で構成する場合の好ましいレンズ形状を規定する条件式である。
上記条件式(7)の下限値を下回ると、正レンズの物体側面の曲率半径の絶対値と像側面の曲率半径の絶対値とが近づくため、主点に対して前群を後群側に位置させる効果が少なくなり、小型化の効果が小さくなってしまう。
一方、上記条件式(7)の上限値を上回ると、像側面での正パワーが小さくなるため、球面収差が出やすくなる。
【００２８】
更には、上記条件式(7)の上限値を−１．３とするとなお好ましい。もしくは、上記条件式(7)の下限値を−２．５とするとなお好ましい。
【００２９】
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記後群を負の接合レンズで構成するのが好ましい。
後群を負・正の接合レンズ、又は正・負の接合レンズで構成すると、後群を構成するの２枚のレンズで発生する製造誤差による性能劣化を大幅に減らすことができる。
更に、接合面のパワーを正パワーとなるように構成すれば、球面収差と像面湾曲の発生を良好に補正できるので好ましい。
【００３０】
また、本発明によるテレコンバージョンレンズは、前記後群を、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカス単レンズと、両凹単レンズとで構成するのが好ましい。
本発明では前群を１枚としたことにより、後群での収差補正の負担が大きくなるが、後群を上記のように、物体側に凹面を向けた正メニスカス単レンズと、両凹単レンズとで構成とすれば、後群のでの屈折面の数を４面確保でき球面収差が補正しやすくなる。
【００３１】
以下、本発明の実施例を図面を用いて説明する。
まず、本発明のテレコンバージョンレンズを装着するマスターレンズの一実施例を示すこととする。
図１は本発明の各実施例に共通に用いるマスターレンズのレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。図２は図１のマスターレンズにおける球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、望遠端での状態を示している。
【００３２】
次に、図１のマスターレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
なお、マスターレンズの数値データにおいて、ｒ1、ｒ2、…は各レンズ面の曲率半径、ｄ1、ｄ2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎd1、ｎd2、…は各レンズのｄ線での屈折率、νd1、νd2、…は各レンズのアッべ数を示す。
また、ｆは焦点距離、Ｆｎｏ．はＦナンバー、２ωは全画角、ＦＢはバックフォーカスを表している。なお、これらの記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
【００３３】
第１実施例
図３は本発明の第１実施例にかかるテレコンバージョンレンズを、図１(a)に示す望遠端のマスターレンズに装着したときのレンズ構成を示す光軸に沿う断面図、図４は図３の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。
【００３６】
本実施例のテレコンバージョンレンズは、物体側から順に、正パワーを有する前群Ｇ１と、前群Ｇ１とは間隔を隔てて配置された負パワーを有する後群Ｇ２とで構成されている。
前群Ｇ１は、像側面よりも物体面が強い曲率の凸面を持つ１枚の両凸レンズＬ１で構成されている。
後群Ｇ２は、両凹レンズＬ２1と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２12とを接合した負パワーの接合レンズで構成されている。
【００３７】
次に、本実施例のテレコンバージョンレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
なお、第１実施例の数値データにおいて、ｒt1、ｒt2、…は各レンズ面の曲率半径、ｄt1、ｄt2、…は各レンズの肉厚または空気間隔、ｎtd1、ｎtd2、…は各レンズのｄ線での屈折率、νtd1、νtd2、…は各レンズのアッべ数を示す。これらの記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
第２実施例
図５は本発明の第２実施例にかかるテレコンバージョンレンズを望遠端のマスターレンズに取りつけたときのレンズ構成を示す光軸に沿う断面図、図６は図５の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。
【００４０】
本実施例のテレコンバージョンレンズは、物体側から順に、正パワーを有する前群Ｇ１と、前群Ｇ１とは間隔を隔てて配置された負パワーを有する後群Ｇ２とで構成されている。
前群Ｇ１は、像側面よりも物体面が強い曲率の凸面を持つ１枚の両凸レンズＬ１で構成されている。
後群Ｇ２は、物体側から順に、１枚の物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２’1と、１枚の両凹レンズＬ２’2とで構成されている。
【００４１】
次に、本実施例のテレコンバージョンレンズを構成する光学部材の数値データを示す。
次に、各実施例における各条件式の対応値を下表に示す。
以上説明したように、本発明のテレコンバージョンレンズは、特許請求の範囲に記載された発明の他に、次に示すような特徴も備えている。
【００５１】
（１）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２、前記テレコンバージョンレンズを装着するマスターレンズにおける最大撮影像高をｈとしたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
０．６ ≦ ｄ１２／ｈ ≦ １．７
【００５２】
（２）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２、前記テレコンバージョンレンズを装着するマスターレンズにおける最大撮影像高をｈとしたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
０．６ ≦ ｄ１２／ｈ ≦ １．６３
【００５３】
（３）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２、前記テレコンバージョンレンズを装着するマスターレンズにおける最大撮影像高をｈとしたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
１．０ ≦ ｄ１２／ｈ ≦ ２．０
【００５４】
（４）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２、前記テレコンバージョンレンズを装着するマスターレンズにおける最大撮影像高をｈとしたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
１．２８ ≦ ｄ１２／ｈ ≦ ２．０
【００５５】
（５）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
１２．９６ｍｍ ≦ ｄ１２ ≦ ３８ｍｍ
【００５６】
（６）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
１２．９６ｍｍ ≦ ｄ１２ ≦ ３６ｍｍ
【００５７】
（７）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
２０ｍｍ ≦ ｄ１２ ≦ ４３．２ｍｍ
【００５８】
（８）前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
２８ｍｍ ≦ ｄ１２ ≦ ４３．２ｍｍ
【００５９】
（９）前記前群の光軸上での肉厚をＤ１、前記後群の光軸上での肉厚をＤ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
０．６ ＜ Ｄ１／Ｄ２ ＜ １．５
【００６０】
（１０）前記前群の光軸上での肉厚をＤ１、前記後群の光軸上での肉厚をＤ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
０．６ ＜ Ｄ１／Ｄ２ ＜ １．３
【００６１】
（１１）前記前群の光軸上での肉厚をＤ１、前記後群の光軸上での肉厚をＤ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
０．８ ＜ Ｄ１／Ｄ２ ＜ １．７
【００６２】
（１２）前記前群の光軸上での肉厚をＤ１、前記後群の光軸上での肉厚をＤ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
１．０ ＜ Ｄ１／Ｄ２ ＜ １．７
【００６３】
（１３）前記前群の屈折率をＮ１としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のテレコンバージョンレンズ。
１．４５ ＜ Ｎ１ ＜ １．６５
【００６４】
（１４）前記前群の屈折率をＮ１としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のテレコンバージョンレンズ。
１．４５ ＜ Ｎ１ ＜ １．６２
【００６５】
（１５）前記前群の屈折率をＮ１としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のテレコンバージョンレンズ。
１．４７ ＜ Ｎ１ ＜ １．７５
【００６６】
（１６）前記前群の屈折率をＮ１としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載のテレコンバージョンレンズ。
１．４８ ＜ Ｎ１ ＜ １．７５
【００６７】
（１７）前記前群の焦点距離をｆＧ１、前記後群の焦点距離をｆＧ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のテレコンバージョンレンズ。
１．２５ ＜ ｆＧ１／ｆＧ２ ＜ １．６
【００６８】
（１８）前記前群の焦点距離をｆＧ１、前記後群の焦点距離をｆＧ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のテレコンバージョンレンズ。
１．２５ ＜ ｆＧ１／ｆＧ２ ＜ １．５５
【００６９】
（１９）前記前群の焦点距離をｆＧ１、前記後群の焦点距離をｆＧ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のテレコンバージョンレンズ。
１．２７ ＜ ｆＧ１／ｆＧ２ ＜ １．７
【００７０】
（２０）前記前群の焦点距離をｆＧ１、前記後群の焦点距離をｆＧ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のテレコンバージョンレンズ。
１．２８ ＜ ｆＧ１／ｆＧ２ ＜ １．７
【００７１】
（２１）前記前群の物体側の面の曲率半径をＲ１、前記後群の最も物体側の面の曲率半径をＲ３としたときに、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
−１５．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ３）／（Ｒ１＋Ｒ３） ≦ −１．８
【００７２】
（２２）前記前群の物体側の面の曲率半径をＲ１、前記後群の最も物体側の面の曲率半径をＲ３としたときに、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
−１５．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ３）／（Ｒ１＋Ｒ３） ≦ −２．０
【００７３】
（２３）前記前群の物体側の面の曲率半径をＲ１、前記後群の最も物体側の面の曲率半径をＲ３としたときに、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
−１３．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ３）／（Ｒ１＋Ｒ３） ≦ −１．６
【００７４】
（２４）前記前群の物体側の面の曲率半径をＲ１、前記後群の最も物体側の面の曲率半径をＲ３としたときに、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のテレコンバージョンレンズ。
−１２．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ３）／（Ｒ１＋Ｒ３） ≦ −１．６
【００７５】
（２５）前記前群の正レンズが、像側面よりも物体側面が強い曲率の凸面を持つ両凸レンズで構成され、前記前群の正レンズの物体側の面の曲率半径をＲ１、前記前群の正レンズの像側面の曲率半径をＲ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のテレコンバージョンレンズ。
−３．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２） ≦ −１．３
【００７６】
（２６）前記前群の正レンズが、像側面よりも物体側面が強い曲率の凸面を持つ両凸レンズで構成され、前記前群の正レンズの物体側の面の曲率半径をＲ１、前記前群の正レンズの像側面の曲率半径をＲ２としたとき、次の条件式を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のテレコンバージョンレンズ。
−２．５ ≦ （Ｒ１−Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２） ≦ −１．２
【００７７】
【発明の効果】
以上説明したように本発明によれば、マスターレンズの物体側に取り付けマスターレンズの焦点距離をさらに長焦点にするテレコンバージョンレンズであって、入射瞳位置が入射面から大きく像側に入っているマスターレンズに適用でき、低コストで重量が軽く良好な性能を実現可能なテレコンバージョンレンズを実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の各実施例に共通に用いるマスターレンズのレンズ構成を示す光軸に沿う断面図であり、(a)は広角端、(b)は中間、(c)は望遠端での状態を示している。
【図２】図１のマスターレンズにおける球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図であり、望遠端での状態を示している。
【図３】本発明の第１実施例にかかるテレコンバージョンレンズを望遠端のマスターレンズに装着したときのレンズ構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図４】図３の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。
【図５】本発明の第２実施例にかかるテレコンバージョンレンズを望遠端のマスターレンズに装着したときのレンズ構成を示す光軸に沿う断面図である。
【図６】図５の状態における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す図である。
【符号の説明】
Ｇ１ 前群
Ｇ２ 後群
Ｌ１ 両凸レンズ
Ｌ２1 両凹レンズ
Ｌ２’1 物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ２2 物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズ
Ｌ２’2 両凹レンズ[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a teleconversion lens that is mounted on the object side of a photographic lens system (referred to as a “master lens”) and that further increases the focal length of the master lens.
[0002]
[Prior art]
The teleconversion lens can obtain a practical magnification with a simple configuration by configuring the front group of positive power and the rear group of negative power at an interval.
As conventional examples of the teleconversion lens having such a configuration, first to fourth examples of Japanese Patent Laid-Open No. 10-197792, first to fourth examples of Japanese Patent Laid-Open No. 10-282412, and Japanese Laid-Open Patent Publication 2000-2000. No. 47105 discloses first and second embodiments, and JP-A-6-289289 discloses first and second embodiments.
[0003]
[Problems to be solved by the invention]
However, the teleconversion lenses described in the first to fourth examples of JP-A-10-197792 have a total number of four or more lenses, and two lenses are used in the front group having a large diameter. Therefore, it is difficult to reduce the weight and reduce the cost.
[0004]
Further, the teleconversion lens described in the first to fourth examples of Japanese Patent Laid-Open No. 10-282212 has a small total number of three lenses, and the first to fourth examples of Japanese Patent Laid-Open No. 10-197792. The cost can be reduced compared to the teleconversion lens described in. However, like the teleconversion lens described in the first to fourth examples of JP-A-10-197792, it is difficult to reduce the weight because two lenses are used in the front group.
[0005]
In addition, the teleconversion lenses described in JP-A 2000-47105 in Examples 1 to 2 have a small number of lenses and a small lens diameter. However, this teleconversion lens is configured to be adapted when the entrance pupil position of the master lens is in the vicinity of the entrance surface of the master lens.
For this reason, if this teleconversion lens is used, for example, in a master lens configured such that the positive lens group is on the object side, i.e., the entrance pupil is positioned more on the image side, the light beam is kicked. Cannot shoot to the nearest area.
[0006]
In addition, the teleconversion lens described in the first to second examples of Japanese Patent Laid-Open No. 6-289289 has a small number of lenses of two, but the first to second examples of Japanese Patent Laid-Open No. 2000-47105. Similar to the teleconversion lens described, it is configured to be adapted to the case where the entrance pupil position of the master lens is in the vicinity of the entrance surface of the master lens, and it is not possible to photograph the most peripheral area.
[0007]
The present invention has been made in view of the above problems, and is a teleconversion lens that is attached to the object side of the master lens to make the focal length of the master lens longer, and the entrance pupil position is from the entrance surface. An object of the present invention is to provide a teleconversion lens that can be applied to a master lens that is large on the image side and that can achieve good performance at low cost and light weight.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, a teleconversion lens according to the present invention is a teleconversion lens that is mounted on the object side of a master lens to obtain a composite focal length that is longer than the focal length of the master lens. In order from the side, a front group having positive power and a rear group having negative power arranged at an interval from the front group, and the front group is composed of one positive lens, The rear group consists of one negative lens and one positive lens., D12 is the air space between the front group and the rear group, h is the maximum image height of the master lens on which the teleconversion lens is mounted, D1 is the thickness of the front group on the optical axis, When the thickness on the optical axis is D2, the radius of curvature of the object side surface of the front group is R1, and the radius of curvature of the most object side surface of the rear group is R3, the following conditional expression (1): Satisfy (3) and (6)It is characterized by that.
0.6 ≦ d12 / h ≦ 2.0 ... (1)
1.0 <D1 / D2 <1.7 ... (3)
-15.0 ≦ (R1-R3) / (R1 + R3) ≦ −1.6 ... (6)
[0010]
In the teleconversion lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied, where d12 is an air distance between the front group and the rear group.
12.96 mm ≦ d12 ≦ 43.2 mm (2)
[0011]
Further, the teleconversion lens according to the present invention includes the front group.CrookedWhen the folding ratio is N1, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied.
1.45 <N1 <1.75 (4)
The teleconversion lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (5), where fG1 is the focal length of the front group and fG2 is the focal length of the rear group.
1.25 <fG1 / fG2 <1.7 (5)
Further, the teleconversion lens according to the present invention includes the front group.PositiveThe lens is composed of a biconvex lens having a convex surface whose curvature is stronger on the object side than on the image side, the radius of curvature of the object side surface of the positive lens in the front group is R1, and the curvature of the image side of the positive lens in the front group When the radius is R2, it is preferable that the following conditional expression (7) is satisfied.
−3.0 ≦ (R1−R2) / (R1 + R2) ≦ −1.2 (7)
In the teleconversion lens according to the present invention, the rear group is composed of a negative cemented lens.
Furthermore, the teleconversion lens according to the present invention is characterized in that the rear group is composed of, in order from the object side, a positive meniscus single lens having a concave surface facing the object side, and a biconcave single lens.
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Prior to the description of the embodiments, the operation of the present invention will be described.
First, the operation of the configuration common to the present invention will be described.
As in the present invention, a negative power in which a teleconversion lens (front teleconversion lens) which is attached to the object side of the master lens and has a longer focal length of the master lens is arranged at a distance from the front group of the positive power. If the front group of the positive power is composed of one positive lens and the rear group of the negative power is composed of a negative lens and a positive lens, it can be mounted on the object side of the master lens. Can easily extend the tele focal length. Moreover, unlike the rear conversion lens, the F-number does not become dark, so a photograph with less camera shake can be obtained even if the focal length is extended.
[0013]
Further, the front teleconversion lens is an afocal optical system having a magnification larger than 1. As in the present invention, if the front group of positive power and the rear group of negative power arranged at a distance from the front group are configured, an afocal optical system can be easily configured without optical waste. This is most advantageous for downsizing.
[0014]
In addition, the master lens needs to be a telephoto type having a positive power in the front group and a rear group in the negative side on the object side in order to extend the focal length of the telescope and reduce the overall length. Become. This is also true for zoom lenses, and in recent years, the trend has been increasing.
However, in the telephoto type, the entrance pupil position is often located closer to the object side than the entrance surface, and unless the diameter of the front teleconversion lens is increased, the peripheral portion is kicked and photographing cannot be performed.
In the front teleconversion lens that can be applied to such a master lens, as in the present invention, if the rear group of negative power arranged at a distance from the front group of positive power is composed of a negative lens and a positive lens, Chromatic aberration, spherical aberration, asphalt, coma, and distortion that occur in the front group of positive power can be effectively corrected. As a result, the front group of positive power whose diameter is large and heavy can be configured with a single positive lens, and a front teleconversion lens that is low-cost, light, and has good performance can be obtained.
[0015]
Next, the operation of conditional expression (1) in the present invention will be described.
Conditional expression (1) in the present invention is a conditional expression for reducing the cost and weight with good performance.
0.6 ≦ d12 / h ≦ 2.0 (1)
However, d12 is the air space between the front group and the rear group, and h is the maximum photographed image height.
If an attempt is made to obtain a magnification that exceeds the upper limit of the conditional expression (1) and exceeds 1.25 times, the lens diameter of the front group of the positive power increases, and the advantages of low cost and light weight are lost.
On the other hand, if an attempt is made to obtain a magnification that exceeds the lower limit of the conditional expression (1) and exceeds 1.25 times, the power of the front group and the rear group becomes too strong, resulting in a large deterioration in performance and positive power. It is difficult to configure the front group of the single group.
[0016]
Furthermore, it is more preferable that the upper limit value of the conditional expression (1) is 1.7 or 1.63. Alternatively, it is more preferable that the lower limit value of the conditional expression (1) is 1.0 or 1.28.
[0017]
Next, the operation of the conditional expression (2) in the present invention will be described.
If the conditional expression (2) is satisfied as in the present invention, a teleconversion lens having a small and light weight and a well-balanced aberration performance can be obtained in a 135 format (maximum photographed image height is about 21.6 mm), commonly called a Leica size. Can be configured.
12.96 mm ≦ d12 ≦ 43.2 mm (2)
However, d12 is an air space between the front group and the rear group.
If the upper limit of the conditional expression (2) is exceeded, the outer diameter of the lens in the front group becomes large, and the merit of low cost and light weight is reduced.
On the other hand, if the lower limit of the conditional expression (2) is not reached, the power of the front group and the rear group becomes too strong, resulting in a large deterioration in performance, making it difficult to construct the front group of positive power with a single lens. Become.
[0018]
Furthermore, it is more preferable that the upper limit value of the conditional expression (2) is 38 mm or 36 mm. Alternatively, it is more preferable that the lower limit value of the conditional expression (2) is 20 mm or 28 mm.
[0019]
Next, the operation of the conditional expression (3) in the present invention will be described.
1.0 <D1 / D2 <1.7 (3)
However, D1 is the thickness of the front group on the optical axis, and D2 is the thickness of the rear group on the optical axis.
In general, a teleconversion lens is configured in a substantially afocal system with a positive front group with low power and a negative rear group with high power.
Therefore, it is easier to reduce the size and weight by reducing the thickness of the front group with a large diameter and weak power, and correcting the aberration by making the thickness of the rear group with a strong negative power moderate. .
The conditional expression (3) is a conditional expression for balancing the downsizing of the front group and the overall aberration correction.
If the thickness of the front group becomes smaller than the lower limit of the conditional expression (3), it becomes difficult to obtain the necessary power in the front group, and it becomes difficult to increase the zoom ratio, or the zoom ratio is increased. If it is taken, the distance between the front group and the rear group will be larger than necessary, making it difficult to reduce the size.
On the other hand, if the upper limit of the conditional expression (3) is exceeded, the thickness of the front group becomes large and heavy, so that the merit of configuring the front group with one lens is reduced.
[0020]
Furthermore, it is more preferable that the upper limit value of the conditional expression (3) is 1.5 or 1.3..
[0021]
Furthermore, the teleconversion lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (4) when the refractive index of the front group is N1.
1.45 <N1 <1.75 (4)
In the teleconversion lens of the present invention, the front group is composed of one positive lens.
Therefore, in order to secure the necessary power in the front group and to correct aberrations well on the front group or on the off-axis, the refractive index of the front group must be set appropriately. There is.
If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the curvature of the surface becomes too strong to obtain the power in the front group, and spherical aberration and field curvature are likely to occur.
On the other hand, if the lower limit of the conditional expression (4) is not reached, the material suitable for chromatic aberration correction is reduced.
[0022]
Furthermore, it is more preferable that the upper limit value of the conditional expression (4) is 1.65 or 1.62. Alternatively, it is more preferable that the lower limit value of the conditional expression (4) is 1.47 or 1.48 in order to configure the material used for the front group at a lower cost.
[0023]
The teleconversion lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression (5) when the focal length of the front group is fG1 and the focal length of the rear group is fG2.
1.25 <fG1 / fG2 <1.7 (5)
The ratio fG1 / fG2, which is the ratio of the focal length of the front group and the focal length of the rear group, roughly corresponds to the afocal magnification of the teleconversion lens.
If the lower limit of the conditional expression (5) is not reached, the effect of magnification conversion when the teleconversion lens is attached to the master lens becomes small.
On the other hand, if the upper limit of the conditional expression (5) is exceeded, it is difficult to reduce the size with a small number of lenses as in the present invention.
[0024]
Furthermore, it is more preferable that the upper limit value of the conditional expression (5) is 1.6 or 1.55. Alternatively, it is more preferable that the lower limit value of the conditional expression (5) is 1.27 or 1.28.
[0025]
In the teleconversion lens according to the present invention, when the radius of curvature of the object side surface of the front group is R1, and the radius of curvature of the most object side surface of the rear group is R3, the following conditional expression (6) is satisfied. Satisfaction is preferred.
-15.0 ≦ (R1-R3) / (R1 + R3) ≦ −1.6 (6)
The above conditional expression (6) is a conditional expression for suppressing the occurrence of ghost.
Exceeding the upper limit of the conditional expression (6) is not preferable because a ghost caused by a light source from a position three times higher than the angle of view becomes strong.
On the other hand, if the lower limit of conditional expression (6) is not reached, it will be difficult to balance spherical aberration and asphalt.
[0026]
Furthermore, it is more preferable that the upper limit value of the conditional expression (6) is −1.8 or −2.0. Alternatively, it is more preferable that the lower limit value of the conditional expression (6) is set to -13.0 or -12.0.
[0027]
In the teleconversion lens according to the present invention, the positive lens in the front group is composed of a biconvex lens having a convex surface whose curvature is stronger on the object side than on the image side, and the curvature of the object side surface of the positive lens in the front group When the radius is R1 and the curvature radius of the image side surface of the positive lens in the front group is R2, it is preferable that the following conditional expression (7) is satisfied.
−3.0 ≦ (R1−R2) / (R1 + R2) ≦ −1.2 (7)
The conditional expression (7) is a conditional expression that defines a preferable lens shape when the front group is constituted by one positive lens.
If the lower limit value of the conditional expression (7) is not reached, the absolute value of the radius of curvature of the object side surface of the positive lens and the absolute value of the radius of curvature of the image side surface approach each other. The effect of positioning is reduced, and the effect of downsizing is reduced.
On the other hand, when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression (7), the positive power on the image side surface becomes small, so that spherical aberration is likely to occur.
[0028]
More preferably, the upper limit of conditional expression (7) is −1.3. Alternatively, it is more preferable that the lower limit value of the conditional expression (7) is −2.5.
[0029]
In the teleconversion lens according to the present invention, it is preferable that the rear group is constituted by a negative cemented lens.
If the rear group is composed of a negative / positive cemented lens or a positive / negative cemented lens, it is possible to greatly reduce performance degradation due to manufacturing errors occurring in the two lenses constituting the rear group.
Further, it is preferable that the power of the cemented surface is a positive power because it is possible to satisfactorily correct the occurrence of spherical aberration and field curvature.
[0030]
In the teleconversion lens according to the present invention, it is preferable that the rear group includes, in order from the object side, a positive meniscus single lens having a concave surface facing the object side and a biconcave single lens.
In the present invention, since the number of front groups is one, the burden of aberration correction in the rear group increases. However, as described above, a positive meniscus single lens with a concave surface facing the object side and a biconcave single lens are used. If the lens is configured, it is possible to secure four refracting surfaces in the rear group and to easily correct spherical aberration.
[0031]
Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
First, an embodiment of a master lens to which the teleconversion lens of the present invention is attached will be shown.
FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the lens configuration of a master lens commonly used in each embodiment of the present invention, (a) at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. Indicates the state. FIG. 2 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration in the master lens of FIG. 1, and shows a state at the telephoto end.
[0032]
Next, numerical data of optical members constituting the master lens of FIG. 1 are shown.
In the numerical data of the master lens, r1, R2, ... are the radius of curvature of each lens surface, d1, D2, ... are the thickness or air spacing of each lens, nd1, Nd2, ... is the refractive index of each lens at the d-line, νd1, Νd2,... Indicate the Abbe number of each lens.
F is the focal length, Fno. Represents the F number, 2ω represents the full angle of view, and FB represents the back focus. These symbols are common to numerical data in the embodiments described later.
[0033]
First embodiment
3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the lens configuration when the teleconversion lens according to the first embodiment of the present invention is attached to the telephoto end master lens shown in FIG. 1A. FIG. It is a figure which shows the spherical aberration, the astigmatism, the distortion aberration, and the magnification chromatic aberration in this state.
[0036]
The teleconversion lens of the present embodiment is composed of, in order from the object side, a front group G1 having positive power and a rear group G2 having negative power arranged at an interval from the front group G1.
The front group G1 is composed of a single biconvex lens L1 having a convex surface with a curvature that is stronger than the image side surface.
The rear group G2 includes a biconcave lens L2.1Positive meniscus lens L2 with a convex surface facing the object side12And a negative power cemented lens.
[0037]
Next, numerical data of optical members constituting the teleconversion lens of this example are shown.
In the numerical data of the first embodiment, rt1, Rt2, ... are the radius of curvature of each lens surface, dt1, Dt2, ... are the thickness or air spacing of each lens, ntd1, Ntd2, ... is the refractive index of each lens at the d-line, νtd1, Νtd2,... Indicate the Abbe number of each lens. These symbols are common also in numerical data of the examples described later.
Second embodiment
FIG. 5 is a sectional view along the optical axis showing the lens configuration when the teleconversion lens according to the second embodiment of the present invention is attached to the master lens at the telephoto end, and FIG. 6 is a spherical aberration and astigmatism in the state of FIG. It is a figure which shows an aberration, a distortion aberration, and a magnification chromatic aberration.
[0040]
The teleconversion lens of the present embodiment is composed of, in order from the object side, a front group G1 having positive power and a rear group G2 having negative power arranged at an interval from the front group G1.
The front group G1 is composed of a single biconvex lens L1 having a convex surface with a curvature that is stronger than the image side surface.
The rear group G2 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L2 'having a concave surface directed toward one object side.1And one biconcave lens L2 '2It consists of and.
[0041]
Next, numerical data of optical members constituting the teleconversion lens of this example are shown.
Next, the corresponding values of the conditional expressions in the respective examples are shown in the following table.
As described above, the teleconversion lens of the present invention has the following features in addition to the invention described in the claims.
[0051]
(1)The following conditional expression is satisfied, where d12 is an air space between the front group and the rear group, and h is a maximum photographed image height of a master lens on which the teleconversion lens is mounted. The described teleconversion lens.
0.6 ≦ d12 / h ≦ 1.7
[0052]
(2)2. The following conditional expression is satisfied, where d12 is an air space between the front group and the rear group, and h is a maximum photographed image height of a master lens on which the teleconversion lens is mounted. The described teleconversion lens.
0.6 ≦ d12 / h ≦ 1.63
[0053]
(3)The following conditional expression is satisfied, where d12 is an air space between the front group and the rear group, and h is a maximum photographed image height of a master lens on which the teleconversion lens is mounted. The described teleconversion lens.
1.0 ≦ d12 / h ≦ 2.0
[0054]
(4)The following conditional expression is satisfied, where d12 is an air space between the front group and the rear group, and h is a maximum photographed image height of a master lens on which the teleconversion lens is mounted. The described teleconversion lens.
1.28 ≦ d12 / h ≦ 2.0
[0055]
(5)When the air gap between the front group and the rear group is d12, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
12.96mm ≤ d12 ≤ 38mm
[0056]
(6)When the air gap between the front group and the rear group is d12, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
12.96mm ≤ d12 ≤ 36mm
[0057]
(7)When the air gap between the front group and the rear group is d12, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
20 mm ≦ d12 ≦ 43.2 mm
[0058]
(8)When the air gap between the front group and the rear group is d12, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
28 mm ≤ d12 ≤ 43.2 mm
[0059]
(9)When the thickness of the front group on the optical axis is D1, and the thickness of the rear group on the optical axis is D2, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
0.6 <D1 / D2 <1.5
[0060]
(10)When the thickness of the front group on the optical axis is D1, and the thickness of the rear group on the optical axis is D2, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
0.6 <D1 / D2 <1.3
[0061]
(11)When the thickness of the front group on the optical axis is D1, and the thickness of the rear group on the optical axis is D2, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
0.8 <D1 / D2 <1.7
[0062]
(12)When the thickness of the front group on the optical axis is D1, and the thickness of the rear group on the optical axis is D2, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
1.0 <D1 / D2 <1.7
[0063]
(13)When the refractive index of the front group is N1, the following conditional expression is satisfied:Claim 1 or 2The teleconversion lens described in 1.
1.45 <N1 <1.65
[0064]
(14)When the refractive index of the front group is N1, the following conditional expression is satisfied:Claim 1 or 2The teleconversion lens described in 1.
1.45 <N1 <1.62
[0065]
(15)When the refractive index of the front group is N1, the following conditional expression is satisfied:Claim 1 or 2The teleconversion lens described in 1.
1.47 <N1 <1.75
[0066]
(16)When the refractive index of the front group is N1, the following conditional expression is satisfied:Claim 1 or 2The teleconversion lens described in 1.
1.48 <N1 <1.75
[0067]
(17)When the focal length of the front group is fG1, and the focal length of the rear group is fG2, the following conditional expression is satisfied:Claims 1-3The teleconversion lens in any one of.
1.25 <fG1 / fG2 <1.6
[0068]
(18)When the focal length of the front group is fG1, and the focal length of the rear group is fG2, the following conditional expression is satisfied:Claims 1-3The teleconversion lens in any one of.
1.25 <fG1 / fG2 <1.55
[0069]
(19)When the focal length of the front group is fG1, and the focal length of the rear group is fG2, the following conditional expression is satisfied:Claims 1-3The teleconversion lens in any one of.
1.27 <fG1 / fG2 <1.7
[0070]
(20)When the focal length of the front group is fG1, and the focal length of the rear group is fG2, the following conditional expression is satisfied:Claims 1-3The teleconversion lens in any one of.
1.28 <fG1 / fG2 <1.7
[0071]
(21)When the radius of curvature of the object side surface of the front group is R1, and the radius of curvature of the most object side surface of the rear group is R3, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
-15.0 ≦ (R1-R3) / (R1 + R3) ≦ −1.8
[0072]
(22)When the radius of curvature of the object side surface of the front group is R1, and the radius of curvature of the most object side surface of the rear group is R3, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
-15.0 ≦ (R1-R3) / (R1 + R3) ≦ −2.0
[0073]
(23)When the radius of curvature of the object side surface of the front group is R1, and the radius of curvature of the most object side surface of the rear group is R3, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
−13.0 ≦ (R1−R3) / (R1 + R3) ≦ −1.6
[0074]
(24)When the radius of curvature of the object side surface of the front group is R1, and the radius of curvature of the most object side surface of the rear group is R3, the following conditional expression is satisfied:Claim 1The teleconversion lens described in 1.
−12.0 ≦ (R1−R3) / (R1 + R3) ≦ −1.6
[0075]
(25)The front group positive lens is a biconvex lens having a convex surface whose curvature is stronger on the object side surface than the image side surface, the radius of curvature of the object side surface of the front group positive lens is R1, When the radius of curvature of the image side surface is R2, the following conditional expression is satisfied:Claims 1-4The teleconversion lens in any one of.
−3.0 ≦ (R1−R2) / (R1 + R2) ≦ −1.3
[0076]
(26)The front group positive lens is a biconvex lens having a convex surface whose curvature is stronger on the object side than the image side surface, the radius of curvature of the object side surface of the front group positive lens is R1, and the front group positive lens When the radius of curvature of the image side surface is R2, the following conditional expression is satisfied:Claims 1-4The teleconversion lens in any one of.
−2.5 ≦ (R1−R2) / (R1 + R2) ≦ −1.2
[0077]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is a teleconversion lens which is attached to the object side of the master lens and makes the focal length of the master lens longer, and the entrance pupil position is largely on the image side from the entrance surface. A teleconversion lens that can be applied to a master lens, can be realized at low cost, light weight, and good performance can be realized.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the lens configuration of a master lens commonly used in each embodiment of the present invention, (a) at the wide-angle end, (b) at the middle, and (c) at the telephoto end. Shows the state.
FIG. 2 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration in the master lens of FIG. 1, showing a state at the telephoto end.
FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the lens configuration when the teleconversion lens according to the first embodiment of the present invention is attached to the telephoto end master lens.
4 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration in the state shown in FIG. 3;
FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing a lens configuration when a teleconversion lens according to a second embodiment of the present invention is attached to a telephoto end master lens.
6 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration in the state of FIG.
[Explanation of symbols]
G1 front group
G2 back group
L1 biconvex lens
L21 Biconcave lens
L2 ’1 Positive meniscus lens with concave surface facing the object
L22 Positive meniscus lens with convex surface facing the object
L2 ’2 Biconcave lens
Claims (7)
前記テレコンバージョンレンズは、物体側から順に、正パワーを有する前群と、該前群とは間隔を隔てて配置された負パワーを有する後群とで構成され、
前記前群が、１枚の正レンズで構成され、
前記後群が、１枚の負レンズと、１枚の正レンズとで構成され、
前記前群と前記後群との空気間隔をｄ１２、前記テレコンバージョンレンズを装着するマスターレンズにおける最大撮影像高をｈ、前記前群の光軸上での肉厚をＤ１、前記後群の光軸上での肉厚をＤ２、前記前群の物体側の面の曲率半径をＲ１、前記後群の最も物体側の面の曲率半径をＲ３としたとき、次の条件式を満足することを特徴とするテレコンバージョンレンズ。
０．６ ≦ ｄ１２／ｈ ≦ ２．０
１．０ ＜ Ｄ１／Ｄ２ ＜ １．７
−１５．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ３）／（Ｒ１＋Ｒ３） ≦ −１．６ In a teleconversion lens that is attached to the object side of the master lens and obtains a long combined focal length with respect to the focal length of the master lens,
The teleconversion lens, in order from the object side, is composed of a front group having a positive power, and a rear group having a negative power arranged at an interval from the front group,
The front group is composed of one positive lens,
The rear group is composed of one negative lens and one positive lens ,
The air gap between the front group and the rear group is d12, the maximum photographed image height of the master lens on which the teleconversion lens is mounted is h, the thickness of the front group on the optical axis is D1, and the light of the rear group When the thickness on the axis is D2, the radius of curvature of the object side surface of the front group is R1, and the radius of curvature of the most object side surface of the rear group is R3, the following conditional expression is satisfied. A featured teleconversion lens.
0.6 ≦ d12 / h ≦ 2.0
1.0 <D1 / D2 <1.7
-15.0 ≦ (R1-R3) / (R1 + R3) ≦ −1.6
１２．９６ｍｍ ≦ ｄ１２ ≦ ４３．２ｍｍ 2. The teleconversion lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where d12 is an air gap between the front group and the rear group.
12.96mm ≤ d12 ≤ 43.2mm
１．４５ ＜ Ｎ１ ＜ １．７５ The teleconversion lens according to claim 1 or 2, wherein when the refractive index of the front group is N1 , the following conditional expression is satisfied.
1.45 <N1 <1.75
１．２５ ＜ ｆＧ１／ｆＧ２ ＜ １．７ The teleconversion lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied, where fG1 is a focal length of the front group and fG2 is a focal length of the rear group.
1.25 <fG1 / fG2 <1.7
−３．０ ≦ （Ｒ１−Ｒ２）／（Ｒ１＋Ｒ２） ≦ −１．２ The front group positive lens is a biconvex lens having a convex surface whose curvature is stronger on the object side than the image side surface, the radius of curvature of the object side surface of the front group positive lens is R1, and the front group positive lens 5. The teleconversion lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied when the radius of curvature of the image side surface is R2 .
−3.0 ≦ (R1−R2) / (R1 + R2) ≦ −1.2
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