JP4102799B2 - Air conditioner - Google Patents

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Description

本発明は、冷凍サイクルを備えた空気調和機に関する。   The present invention relates to an air conditioner equipped with a refrigeration cycle.

冷凍サイクルの効率向上を図る手段の１つとして、インジェクションサイクルが知られている。特許文献１には、低段（低圧側）圧縮要素の吐出側と高段（高圧側）圧縮要素の吸入側とを連通路（中間通路）を介して直列接続した２段圧縮機構を用いたロータリ式２段圧縮機を用いたインジェクションサイクルが開示されている。すなわち、２段冷媒圧縮機、凝縮器、第１膨張装置、気液分離器、第２膨張装置、蒸発器とを順次配管接続し、気液分離器と２段圧縮機の連通路（中間通路）の途中とをインジェクション通路で接続したインジェクションサイクルが記載されている。   An injection cycle is known as one of means for improving the efficiency of the refrigeration cycle. Patent Document 1 uses a two-stage compression mechanism in which a discharge side of a low-stage (low-pressure side) compression element and a suction side of a high-stage (high-pressure side) compression element are connected in series via a communication path (intermediate path). An injection cycle using a rotary two-stage compressor is disclosed. That is, a two-stage refrigerant compressor, a condenser, a first expansion device, a gas-liquid separator, a second expansion device, and an evaporator are sequentially connected by piping, and a communication path (intermediate passage) between the gas-liquid separator and the two-stage compressor. ) In the middle of the injection cycle is described.

そして、低圧圧縮要素機構から排出される冷媒ガス体積と高圧圧縮要素機構の吸入シリンダ容積との間で生じる過不足によって、両圧縮要素の間を連通する中間通路には圧力脈動が発生し、中間通路の冷媒ガスが気液分離器に逆流して正常な冷凍サイクル運転ができなくなるという問題に対して、インジェクション通路の途中に気液分離器から連通路へのみの流体流入を許容する逆止弁装置を配置する技術が開示されている。   Then, due to excess and deficiency generated between the refrigerant gas volume discharged from the low pressure compression element mechanism and the suction cylinder volume of the high pressure compression element mechanism, pressure pulsation is generated in the intermediate passage communicating between the two compression elements. A check valve that allows fluid to flow only from the gas-liquid separator to the communication passage in the middle of the injection passage, against the problem that refrigerant gas in the passage flows back to the gas-liquid separator and normal refrigeration cycle operation cannot be performed. Techniques for arranging the devices are disclosed.

特開平５−１３３３６８号公報Japanese Patent Laid-Open No. 5-133368

インジェクションサイクルの効率を向上させるためには、圧縮機へのインジェクション圧力を適正に保つことが重要である。ロータリ式２段圧縮機を用いてインジェクションを行う場合、低圧側圧縮要素と高圧側圧縮要素の連通路にインジェクションを行う。しかし、特許文献１に記載されたロータリ式２段圧縮機を用いた場合にインジェクションによるサイクル効率向上の効果が十分に得られる場合と、得られない場合があるということが判明した。   In order to improve the efficiency of the injection cycle, it is important to maintain an appropriate injection pressure to the compressor. When injection is performed using a rotary two-stage compressor, the injection is performed in the communication path between the low pressure side compression element and the high pressure side compression element. However, it has been found that when the rotary type two-stage compressor described in Patent Document 1 is used, the effect of improving the cycle efficiency by injection may be sufficiently obtained or may not be obtained.

本発明の目的は、上述の問題点に鑑みて、インジェクションサイクルの効率向上を図ることにある。   An object of the present invention is to improve the efficiency of an injection cycle in view of the above-described problems.

本発明の目的を達成するために、低圧用圧縮要素から吐出された冷媒が中間空間を介して高圧用圧縮要素に吸入され外部に吐出する２段圧縮機と、この２段圧縮機に接続された凝縮器と、この凝縮器からの冷媒を減圧する第１の減圧機構と、この第１の減圧機構に接続された気液分離器と、この気液分離器に接続された第２の減圧機構と、一方がこの第２の減圧機構に接続され他方が前記２段圧縮機に接続された蒸発器と、前記気液分離器と前記中間空間とを接続するインジェクション配管とを備えた空気調和機において、前記インジェクション配管内に前記中間空間で生じた圧力脈動の共振現象を生じさせる固定端として、前記インジェクション配管内に前記インジェクション配管の断面積よりも小さな断面積を有する流路断面積縮小部を備えた空気調和機とした。In order to achieve the object of the present invention, a refrigerant discharged from a low-pressure compression element is sucked into a high-pressure compression element through an intermediate space and discharged to the outside, and connected to the two-stage compressor. A condenser, a first decompression mechanism for decompressing the refrigerant from the condenser, a gas-liquid separator connected to the first decompression mechanism, and a second decompression connected to the gas-liquid separator An air conditioner comprising: a mechanism; an evaporator, one connected to the second decompression mechanism and the other connected to the two-stage compressor; and an injection pipe connecting the gas-liquid separator and the intermediate space In the machine, the flow path cross-sectional area reducing portion having a cross-sectional area smaller than the cross-sectional area of the injection pipe in the injection pipe as a fixed end that causes a resonance phenomenon of pressure pulsation generated in the intermediate space in the injection pipe The And the example was the air conditioner.

また、前記中間空間から前記インジェクション配管上の下式で表される距離Ｌの位置に、前記中間空間からのこの距離Ｌの位置に至る前記インジェクション配管の断面積よりも小さな断面積を有する流路断面積縮小部を備えた構成としてもよい。A flow path having a cross-sectional area smaller than the cross-sectional area of the injection pipe reaching the position of the distance L from the intermediate space at the position of the distance L represented by the following expression on the injection pipe from the intermediate space. It is good also as a structure provided with the cross-sectional area reduction part.
Ｌ＝｛（２ｎ−１）／４±１／８｝λL = {(2n−1) / 4 ± 1/8} λ （ｎ＝１，２，３…）(N = 1, 2, 3 ...)

本発明によれば、インジェクションサイクルの効率向上を図ることができる。   According to the present invention, it is possible to improve the efficiency of the injection cycle.

本発明の実施例を図を用いて説明する。まず図１を用いて本実施例に係るロータリ式２段圧縮機について説明する。   Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. First, a rotary two-stage compressor according to this embodiment will be described with reference to FIG.

圧縮機１は、底部２１と蓋部１２と胴部２２からなる密閉容器１３を備える。密閉容器１３内部の上方には、ステータ７とロータ８を有する電動機１４が設けられている。電動機１４に連結された回転軸２は、２つの偏心部５を備えて、主軸受９と副軸受１９に軸支されている。その回転軸２に対して電動機１４側から順に、端板部９ａを備えた主軸受９、高圧用圧縮要素２０b、中間仕切板１５、低圧用圧縮要素２０a及び端板部１９ａを備えた副軸受１９が積層され、ボルト等の締結要素(図示せず)で一体化されている。   The compressor 1 includes a sealed container 13 including a bottom portion 21, a lid portion 12, and a body portion 22. An electric motor 14 having a stator 7 and a rotor 8 is provided above the inside of the sealed container 13. The rotating shaft 2 connected to the electric motor 14 includes two eccentric portions 5 and is pivotally supported by the main bearing 9 and the auxiliary bearing 19. In order from the motor 14 side with respect to the rotary shaft 2, a main bearing 9 having an end plate portion 9a, a high pressure compression element 20b, an intermediate partition plate 15, a low pressure compression element 20a, and a sub bearing having an end plate portion 19a. 19 are laminated and integrated with fastening elements (not shown) such as bolts.

端板部９ａは、胴部２２の内壁に溶接によって固定されて、主軸受９を支持している。端板部１９ａは、副軸受１９に支持されている。なお、本実施例は端板部１９ａをボルト等で固定されているが、胴部２２に溶接で固定されても構わない。   The end plate portion 9 a is fixed to the inner wall of the body portion 22 by welding and supports the main bearing 9. The end plate portion 19 a is supported by the sub bearing 19. In the present embodiment, the end plate portion 19a is fixed with a bolt or the like, but may be fixed to the body portion 22 by welding.

各圧縮要素２０ａと２０ｂは、次のように構成されている。低圧圧縮要素２０ａは、副軸受１９と、円筒状のシリンダ１０ａと、偏心部５ａの外周に嵌め合わされた円筒状のローラ１１と、中間仕切板１５とで圧縮室２３ａは構成される。また、高圧圧縮要素２０ｂは、主軸受９と、円筒状のシリンダ１０ｂと、偏心部５ｂの外周に嵌め合わされた円筒状のローラ１１と、中間仕切板１５とで圧縮室２３ｂは構成される。それらの圧縮室２３ａ、２３ｂは、コイルバネのような付勢力付与手段に連結された平板状のベーン１８が、偏心部５ａ、５ｂの偏心運動に合わせて回転するローラ１１ａ、１１ｂの外周上を接触しながら進退運動することにより、圧縮室２３ａ、２３ｂを圧縮空間と吸込み空間に分割する。   Each compression element 20a and 20b is comprised as follows. In the low-pressure compression element 20a, a compression chamber 23a is configured by the auxiliary bearing 19, the cylindrical cylinder 10a, the cylindrical roller 11 fitted to the outer periphery of the eccentric portion 5a, and the intermediate partition plate 15. In the high-pressure compression element 20b, a compression chamber 23b is constituted by the main bearing 9, a cylindrical cylinder 10b, a cylindrical roller 11 fitted to the outer periphery of the eccentric portion 5b, and the intermediate partition plate 15. These compression chambers 23a and 23b contact the outer periphery of the rollers 11a and 11b in which a flat vane 18 connected to an urging force applying means such as a coil spring rotates in accordance with the eccentric motion of the eccentric portions 5a and 5b. While moving forward and backward, the compression chambers 23a and 23b are divided into a compression space and a suction space.

圧縮要素２０は、偏心部５が偏心回転することでローラ１１を駆動する。図１に示すように偏心部５aと偏心部５bは位相が180°異なり、圧縮要素２０ａ、２０ｂの圧縮工程の位相差は180°である。すなわち２つの圧縮要素の圧縮工程は逆位相となっている。   The compression element 20 drives the roller 11 when the eccentric part 5 rotates eccentrically. As shown in FIG. 1, the eccentric portion 5a and the eccentric portion 5b have a phase difference of 180 °, and the phase difference in the compression process of the compression elements 20a and 20b is 180 °. That is, the compression process of the two compression elements is in opposite phase.

作動流体であるガス冷媒の流れを、図１の矢印で表す。配管３１を通って供給される低圧Psのガス冷媒は、配管３１と接続する吸入口２５aより低圧用圧縮要素２０a内に吸入され、ローラ１１aが偏心回転することにより中間圧Pmまで圧縮される。圧縮室２３ａ内の圧力が予め設定された圧力になると開口する吐出弁２８aが中間圧Pmで開口すると、中間圧Pmとなったガス冷媒が、吐出口２６aと連通する吐出空間３３に吐出される。この吐出空間３３は、副軸受19とカバー３５とにより密閉容器１３内の密閉空間２９と隔離された空間であり、その内部圧力は基本的には中間圧Pmとなる。中間流路30は吐出空間３３と吸入口２５bを連通する流路である。吐出空間３３と中間流路３０、及び吸入口２５bからなる一つの連通した空間は、密閉容器１３と隔てられ内部圧力が中間圧Pmの中間空間３２（図１中、点線で囲われている部分）である。したがって、吐出弁２８ａが開口した吐出口２６ａから吐出された圧力Ｐｍのガス冷媒は、吐出空間３３に吐出された後、中間流路３０を通って、高圧圧力要素２０ｂの圧力室２３ｂと連通する吸入口２５ｂに至る。   The flow of the gas refrigerant which is a working fluid is represented by an arrow in FIG. The low-pressure Ps gas refrigerant supplied through the pipe 31 is sucked into the low-pressure compression element 20a from the suction port 25a connected to the pipe 31, and is compressed to the intermediate pressure Pm by the eccentric rotation of the roller 11a. When the discharge valve 28a that opens when the pressure in the compression chamber 23a reaches a preset pressure opens at the intermediate pressure Pm, the gas refrigerant that has reached the intermediate pressure Pm is discharged into the discharge space 33 that communicates with the discharge port 26a. . The discharge space 33 is a space that is isolated from the sealed space 29 in the sealed container 13 by the auxiliary bearing 19 and the cover 35, and the internal pressure thereof is basically the intermediate pressure Pm. The intermediate flow path 30 is a flow path that connects the discharge space 33 and the suction port 25b. One communicating space composed of the discharge space 33, the intermediate flow path 30, and the suction port 25b is separated from the hermetic container 13 and is an intermediate space 32 (indicated by a dotted line in FIG. 1) having an internal pressure Pm. ). Therefore, the gas refrigerant having the pressure Pm discharged from the discharge port 26a opened by the discharge valve 28a is discharged to the discharge space 33, and then communicates with the pressure chamber 23b of the high-pressure element 20b through the intermediate flow path 30. It reaches the suction port 25b.

次に、中間流路３０を通過して吸入口２５bより高圧用圧縮要素２０b内に吸入された中間圧Pmのガス冷媒は、ローラ１１bが公転することにより高圧Pdまで圧縮される。圧縮室２３ｂ内の圧力が予め設定された圧力になると開口する吐出弁２８ｂが高圧Pdで開口すると、ガス冷媒は吐出口２６bから密閉容器１３の内部空間である密閉空間２９に吐出される。この密閉空間２９に吐出されたガス冷媒は、電動機１４の隙間を通過して吐出管２７より吐出される。また、図示しない気液分離器によって分離された気体冷媒はインジェクション配管１７を介して中間空間３２に注入される。   Next, the gas refrigerant having the intermediate pressure Pm passing through the intermediate flow path 30 and sucked into the high pressure compression element 20b from the suction port 25b is compressed to the high pressure Pd by the revolution of the roller 11b. When the discharge valve 28b that opens when the pressure in the compression chamber 23b reaches a preset pressure opens at high pressure Pd, the gas refrigerant is discharged from the discharge port 26b to the sealed space 29 that is the internal space of the sealed container 13. The gas refrigerant discharged into the sealed space 29 passes through the gap of the electric motor 14 and is discharged from the discharge pipe 27. The gas refrigerant separated by a gas-liquid separator (not shown) is injected into the intermediate space 32 through the injection pipe 17.

次にインジェクションサイクルを有する冷凍サイクルの構成を図２に示す。尚、図１と同一符号は同一構成を示す。尚、冷房運転と暖房運転を切替える４方弁は図示していない。従って、凝縮器３は、冷房運転時は室外熱交換器であり、暖房運転時は室内熱交換器となる。また、蒸発器１６は、冷房運転時は室内機であり、暖房運転時は室外熱交換器となる。   Next, FIG. 2 shows a configuration of a refrigeration cycle having an injection cycle. The same reference numerals as those in FIG. 1 denote the same components. A four-way valve that switches between cooling operation and heating operation is not shown. Therefore, the condenser 3 is an outdoor heat exchanger during the cooling operation and an indoor heat exchanger during the heating operation. Further, the evaporator 16 is an indoor unit during the cooling operation and an outdoor heat exchanger during the heating operation.

ロータリ式２段圧縮機1から吐出された高圧Pdの冷媒ガスは、凝縮器３で凝縮した後、第一の膨張機構４ａで膨張し、中間圧Pmまで圧力が減圧される。この減圧された冷媒ガスは、気液分離器６で気体と液体に分離される。分離された液冷媒は、気液分離器６の下流にある第２の膨張機構４ｂでさらに低圧Psまで減圧された後、蒸発器１６で蒸発してガス冷媒となる。低圧Psのガス冷媒は吸入口２５aより低圧用圧縮要素２０a内に吸入され、偏心部５aに嵌め合わされたローラ１１aが公転することにより中間圧Pmまで圧縮され、中間空間３２へ吐出される。   The high-pressure Pd refrigerant gas discharged from the rotary two-stage compressor 1 is condensed by the condenser 3 and then expanded by the first expansion mechanism 4a to reduce the pressure to the intermediate pressure Pm. The decompressed refrigerant gas is separated into gas and liquid by the gas-liquid separator 6. The separated liquid refrigerant is further depressurized to the low pressure Ps by the second expansion mechanism 4b downstream of the gas-liquid separator 6, and then evaporated by the evaporator 16 to become a gas refrigerant. The low-pressure Ps gas refrigerant is sucked into the low-pressure compression element 20a from the suction port 25a, and is compressed to the intermediate pressure Pm by the revolution of the roller 11a fitted to the eccentric portion 5a, and is discharged to the intermediate space 32.

中間空間３２のガス冷媒は、気液分離器６と中間流路３０とが連通したインジェクション配管１７から導かれる中間圧Pmのガス冷媒と混合する。その後吸入口２５bより高圧用圧縮要素２０b内に吸入された中間圧Pmのガス冷媒は、偏心部５bに嵌め合わされたローラ１１bが公転することにより高圧力Pdまで圧縮されて、吐出管２７より吐出される。   The gas refrigerant in the intermediate space 32 is mixed with the gas refrigerant having an intermediate pressure Pm guided from the injection pipe 17 in which the gas-liquid separator 6 and the intermediate flow path 30 communicate with each other. Thereafter, the gas refrigerant having the intermediate pressure Pm sucked into the high pressure compression element 20b from the suction port 25b is compressed to the high pressure Pd by the revolution of the roller 11b fitted to the eccentric portion 5b, and discharged from the discharge pipe 27. Is done.

このようなインジェクションサイクルは、蒸発器１６において伝熱性能の低いガス冷媒をバイパスするため、低圧側圧縮要素２０aへの余分な循環流量を減少して圧縮仕事を低減し、空気調和機の成績係数COPを向上する。   Since such an injection cycle bypasses the gas refrigerant having low heat transfer performance in the evaporator 16, the extra circulation flow to the low pressure side compression element 20a is reduced to reduce the compression work, and the coefficient of performance of the air conditioner is reduced. Improve COP.

さて、このようにロータリ式２段圧縮機を用いたガスインジェクションサイクルでは、COPが向上したり低下したりする現象を生ずることが判明した。   Now, it has been found that in the gas injection cycle using the rotary type two-stage compressor as described above, a phenomenon occurs in which COP is improved or decreased.

図３に中間空間３２とインジェクション配管１７の接合部から電動弁３４までの距離ＬとサイクルのＣＯＰとの関係を表した実験結果を示す。図３に示されているように、サイクルＣＯＰは、配管距離Ｌに応じて周期的にピークを持っており、このピークは圧力脈動が共振をおこす配管長にほぼ等しくなっている。   FIG. 3 shows experimental results showing the relationship between the distance L from the junction between the intermediate space 32 and the injection pipe 17 to the motor-operated valve 34 and the COP of the cycle. As shown in FIG. 3, the cycle COP has a peak periodically according to the pipe distance L, and this peak is substantially equal to the pipe length at which the pressure pulsation resonates.

この結果から、中間空間３２とインジェクション配管１７の接合部から電動弁３４までの距離LをCOPが向上する距離とすることにより、COPの向上を図ることができることを意味する。   From this result, it is meant that the COP can be improved by setting the distance L from the junction between the intermediate space 32 and the injection pipe 17 to the motor-operated valve 34 so that the COP can be improved.

本実施例では、圧力波（圧力脈動）の波長をλとした場合に、距離Lが｛（２ｎ−１）／４±１／８｝λ （ｎ＝１，２，３…）となる位置に電動弁３４を設置することで、圧力脈動による共振現象を利用して、サイクルＣＯＰを平均以上に高めることができる。   In the present embodiment, when the wavelength of the pressure wave (pressure pulsation) is λ, the position where the distance L is {(2n−1) / 4 ± 1/8} λ (n = 1, 2, 3...) By installing the motor operated valve 34, the cycle COP can be increased above the average by utilizing the resonance phenomenon caused by pressure pulsation.

また、配管距離Ｌが長くなると、配管の圧力損失によりインジェクション流量が減少することとなり、サイクルＣＯＰは低下する。したがってｎ＝１の場合が最も望ましいといえる。さらに、距離Lを｛（２ｎ−１）／４±１／１６｝λ （ｎ＝１，２，３…）とすることで、ＣＯＰの高い領域を狙うことができる。特に、１／４λに対して、±１／１６λの範囲内とすることで、特に高い効果を得ることができる。   Further, when the piping distance L is increased, the injection flow rate is reduced due to the pressure loss of the piping, and the cycle COP is reduced. Therefore, it can be said that the case of n = 1 is most desirable. Furthermore, by setting the distance L to {(2n−1) / 4 ± 1/16} λ (n = 1, 2, 3...), It is possible to aim at a region with a high COP. In particular, a particularly high effect can be obtained by setting within a range of ± 1 / 16λ with respect to 1 / 4λ.

上記のような効果を奏する理由について考察する。まず原因についてであるが、中間空間３２における圧力脈動が影響しているであろうと推察される。すなわち、ロータリ式２段圧縮機１の中間空間３２では、低圧側圧縮要素２０ａからの吐出冷媒により高圧となった後、高圧側圧縮要素２０ｂにより吸入されるため、徐々に圧力が低下し、圧縮機の回転数に応じた周期で圧力脈動が生じる。低圧側圧縮要素２０ａの吐出工程が終了した段階で、低圧側圧縮要素２０ａと中間空間３２は遮断され、高圧側圧縮要素２０ｂは位相が１８０度ずれているため、この段階では吸込過程にある。この段階における中間空間３２に高圧側圧縮要素２０ｂの体積を加えた体積は最小であるので、この段階の中間空間３２の圧力は最も高くなる。さらに位相が進むと、高圧側圧縮要素２０ｂの吸入工程が進み体積が増すため、中間空間３２の圧力はローラ１１ｂが公転するにつれて低下する。この圧力脈動がインジェクション配管内にも伝播し、インジェクション効果に影響を与えていると考えている。   The reason for the above effects will be considered. First, regarding the cause, it is presumed that the pressure pulsation in the intermediate space 32 will be affected. That is, in the intermediate space 32 of the rotary type two-stage compressor 1, since the pressure is increased by the refrigerant discharged from the low pressure side compression element 20a and then sucked by the high pressure side compression element 20b, the pressure gradually decreases and the compression is performed. Pressure pulsation occurs at a period corresponding to the number of rotations of the machine. At the stage where the discharge process of the low-pressure side compression element 20a is completed, the low-pressure side compression element 20a and the intermediate space 32 are shut off, and the high-pressure side compression element 20b is 180 degrees out of phase. Since the volume obtained by adding the volume of the high-pressure compression element 20b to the intermediate space 32 at this stage is the smallest, the pressure in the intermediate space 32 at this stage is the highest. As the phase further advances, the suction process of the high pressure side compression element 20b advances and the volume increases, so the pressure in the intermediate space 32 decreases as the roller 11b revolves. It is considered that this pressure pulsation is propagated also in the injection pipe and affects the injection effect.

次に、電動弁３４の設置位置を適正にするとＣＯＰが向上する理由を考察する。インジェクション配管１７の途中に設けられた電動弁３４は、中間空間３２側のインジェクション配管１７よりも断面積の小さいものとなっている。中間空間３２における圧力脈動の圧力波は、インジェクション配管１７よりも断面積が小さい電動弁３４にて反射され、中間空間３２との間の配管内に定常波が生成される。このため、圧力脈動によるインジェクション冷媒の過給効果が現れるのではないかと考えている。   Next, the reason why COP is improved when the installation position of the motor-operated valve 34 is made appropriate will be considered. The motor operated valve 34 provided in the middle of the injection pipe 17 has a smaller cross-sectional area than the injection pipe 17 on the intermediate space 32 side. The pressure wave of the pressure pulsation in the intermediate space 32 is reflected by the motor-operated valve 34 having a smaller cross-sectional area than the injection pipe 17, and a standing wave is generated in the pipe between the intermediate space 32. For this reason, it is thought that the supercharging effect of the injection refrigerant by pressure pulsation appears.

ところで、このような圧力脈動は、中間空間３２の容積を増大させることである程度抑制することができるが、十分に平滑化する場合には機器が大型になってしまう。また、中間空間３２からインジェクション配管１７への冷媒の逆流を防止するために逆止弁をインジェクション回路に設けても圧力脈動を抑制する効果をえることができなかった。   By the way, such pressure pulsation can be suppressed to some extent by increasing the volume of the intermediate space 32. However, if the pressure pulsation is sufficiently smoothed, the apparatus becomes large. Further, even if a check valve is provided in the injection circuit in order to prevent the reverse flow of the refrigerant from the intermediate space 32 to the injection pipe 17, the effect of suppressing the pressure pulsation cannot be obtained.

本実施例においては、インジェクション配管１７内に伝播した圧力波がインジェクション配管１７内に固定端を有する定常波となる反射波生じさせる流路断面積縮小部、本実施例では電動弁３４、を設けたので、インジェクション流体の慣性効果を利用して安定した性能を確保することが可能となる。   In this embodiment, there is provided a flow path cross-sectional area reduction section for generating a reflected wave that becomes a stationary wave having a fixed end in the injection pipe 17, in this embodiment, a motor operated valve 34. Therefore, it is possible to ensure stable performance using the inertial effect of the injection fluid.

流路断面積縮小部を設ける位置としては、前述のように、インジェクションされる流体の音速を圧縮機の回転数で除した値をλとした場合に、ロータリ式２段圧縮機１の中間空間３２とインジェクション配管１７の接合部からの配管距離Ｌを、Ｌ＝｛（２ｎ−１）／４±１／８｝λ（ｎ＝１，２，３…）となる位置にインジェクション配管の流路断面積縮小部を設ける。これにより共振現象を利用して配管内圧力脈動によるインジェクション流体の慣性過給効果を大きくすることができる。したがって、インジェクションされる流体の流量を増加せしめ、インジェクションによる効果を高めることができるので、インジェクションサイクルのＣＯＰを向上させることができる。   As described above, when the value obtained by dividing the sound speed of the fluid to be injected by the rotational speed of the compressor is λ, the position where the flow path cross-sectional area reducing portion is provided is the intermediate space of the rotary two-stage compressor 1. 32, the pipe distance L from the joint between the injection pipe 17 and the injection pipe 17 is set at a position where L = {(2n-1) / 4 ± 1/8} λ (n = 1, 2, 3...). A cross-sectional area reduction part is provided. Thereby, the inertial supercharging effect of the injection fluid due to the pressure pulsation in the pipe can be increased by utilizing the resonance phenomenon. Therefore, since the flow rate of the fluid to be injected can be increased and the effect of the injection can be enhanced, the COP of the injection cycle can be improved.

ところで、インジェクション配管１７における圧力損失が大きい場合には、気液分離器６の圧力が高くなり、気液分離器６における乾き度が低下し、冷媒ガスの割合が減少するので、インジェクション流量が低下する。このため、サイクルとしての効率が低下する。そこで、配管距離Ｌを上記条件においてｎ＝１となる｛１／４±１／８｝λとする。これにより前述の如く、インジェクション配管を長くすることによる圧力損失の増加を低減でき、効率の低下を抑制することができる。なお、前述の如く、配管距離Ｌを｛１／４±１／１６｝λとすることで、効率向上効果の最も高い領域で使用することができる。   By the way, when the pressure loss in the injection pipe 17 is large, the pressure of the gas-liquid separator 6 increases, the dryness in the gas-liquid separator 6 decreases, and the ratio of refrigerant gas decreases, so the injection flow rate decreases. To do. For this reason, the efficiency as a cycle falls. Therefore, the pipe distance L is set to {1/4 ± 1/8} λ where n = 1 under the above conditions. As a result, as described above, an increase in pressure loss caused by lengthening the injection pipe can be reduced, and a decrease in efficiency can be suppressed. As described above, by setting the pipe distance L to {1/4 ± 1/16} λ, it can be used in a region where the efficiency improvement effect is the highest.

また流路断面積縮小部を、インジェクション回路の開閉が可能であり、かつ開の状態における流路断面積がインジェクション配管の断面積よりも小さい電動弁３４とした。この場合、インジェクション回路の開閉を行う電動弁と断面積変更手段を同一の部品で兼ねることができるので、部品点数を削減することが可能となり、また設計の自由度を拡大させることができる。この距離Ｌ部分に設けた流路断面積縮小部を、距離Ｌまでの配管径より距離Ｌから気液分離器６までの配管径を小さくしても良い。さらに、距離Ｌ部の配管を潰しても良いし、別ピースの断面積の小さい配管を接続しても良い。さらに、電動弁でなくても断面積が小さくなるのであればいかなる弁であっても良い。また、電動弁３４を開閉弁である２方弁としても、膨張弁としても良い。   In addition, the flow passage cross-sectional area reduction portion is an electric valve 34 that can open and close the injection circuit and that has a cross-sectional area in an open state that is smaller than the cross-sectional area of the injection pipe. In this case, since the motor-operated valve for opening and closing the injection circuit and the cross-sectional area changing means can be used as the same component, the number of components can be reduced and the degree of design freedom can be increased. In the flow path cross-sectional area reducing portion provided in the distance L portion, the pipe diameter from the distance L to the gas-liquid separator 6 may be made smaller than the pipe diameter to the distance L. Furthermore, the piping of the distance L part may be crushed, and piping with a small cross-sectional area of another piece may be connected. Furthermore, any valve may be used as long as the cross-sectional area is small even if it is not an electric valve. The electric valve 34 may be a two-way valve that is an on-off valve or an expansion valve.

また、本実施例では、インジェクション配管１７を２つの並列な経路１７ａおよび１７ｂから構成しており、各経路に配置された電動弁３４ａおよび３４ｂの一方のみを開とすることで、これらの経路を切り替えることが可能な構成となっている。さらに、各電動弁３４ａと３４ｂは中間空間３２とインジェクション配管１７の接合部からの距離が異なる位置に配置されている。圧縮機の回転数によって最適なインジェクション配管長は変わるが、本実施例ではインジェクション配管の２つの経路１７ａ、１７ｂを電動弁３４ａと３４ｂを用いて切り替えることによって、高いインジェクション効果が得られる。例えば、通常暖房運転は冷房運転よりも能力が必要とされる分、圧縮機の回転数が高くなる。従って、冷房運転時は電動弁３４ａを、暖房運転時は電動弁３４ｂを用いることでより効果を高めることができる。また、本実施例と同様に、インジェクション配管１７を２つの経路で構成し、各々の配管径を変えることで同様の効果を得るとしても良い。   In this embodiment, the injection pipe 17 is composed of two parallel paths 17a and 17b, and by opening only one of the motor-operated valves 34a and 34b arranged in each path, these paths are changed. It can be switched. Furthermore, each motor-operated valve 34a and 34b is arrange | positioned in the position where the distance from the junction part of the intermediate | middle space 32 and the injection piping 17 differs. Although the optimum injection pipe length varies depending on the rotation speed of the compressor, in this embodiment, a high injection effect can be obtained by switching the two paths 17a and 17b of the injection pipe using the motor operated valves 34a and 34b. For example, the normal heating operation requires a higher capacity than the cooling operation, and therefore the rotational speed of the compressor becomes higher. Therefore, the effect can be further enhanced by using the electric valve 34a during the cooling operation and the electric valve 34b during the heating operation. Similarly to the present embodiment, the injection pipe 17 may be constituted by two paths, and the same effect may be obtained by changing the diameter of each pipe.

またインジェクション配管１７は、内径２．０ｍｍから７．０ｍｍの範囲であることが望ましい。すなわち、配管径が細すぎる場合にはインジェクション流体の圧力損失が大きくなり、前述のようにサイクルとしての効率は低下することになる。一方、配管径が太すぎる場合には脈動の振幅が小さくなり、脈動による過給効果が小さくなってしまうため、適切な配管径とすることが望ましい。本実施例では、インジェクション配管１７の内径を概ね５．０ｍｍとしているため、インジェクションによる効果を利用して性能を向上させることができる。   In addition, the injection pipe 17 desirably has an inner diameter of 2.0 mm to 7.0 mm. That is, when the pipe diameter is too small, the pressure loss of the injection fluid becomes large, and the efficiency as a cycle is lowered as described above. On the other hand, when the pipe diameter is too large, the amplitude of the pulsation is reduced, and the supercharging effect due to the pulsation is reduced. In this embodiment, since the inner diameter of the injection pipe 17 is approximately 5.0 mm, the performance can be improved by utilizing the effect of the injection.

図４に室外ユニット内への配管設置方法を示す。また図５は図４を上から見た場合の圧縮機カバーとの関係を示す。図４に示すように、インジェクション配管１７の直管部が鉛直方向となるように蛇行させ、図５に示すように圧縮機の周囲に巻いてあるカバーとカバーの間に配管をはさみこむことで、新たな固定具等を用いることなく、配管を容易に固定しつつ、振動等による配管の破損を防止することができる。また、インジェクション配管はカバーおよび周囲の空気と熱交換することになるが、カバーの内側は通常、インジェクションされる冷媒よりも高温となっているので、負荷変動等により過渡的に液冷媒がインジェクション配管へ流入した場合であっても、カバー内で圧縮機からの入熱により液冷媒を蒸発させることができる。このため、常にインジェクション冷媒をガス化しておくことが可能となるので、液冷媒がインジェクションされることによる液圧縮など圧縮機の信頼性を低下させ得る問題を回避できることとなり、信頼性も向上できる。   FIG. 4 shows a method for installing a pipe in the outdoor unit. FIG. 5 shows the relationship with the compressor cover when FIG. 4 is viewed from above. As shown in FIG. 4, the straight pipe portion of the injection pipe 17 is meandered so as to be in the vertical direction, and the pipe is sandwiched between the cover and the cover wound around the compressor as shown in FIG. Without using a new fixture or the like, it is possible to prevent the pipe from being damaged due to vibration or the like while easily fixing the pipe. In addition, the injection pipe exchanges heat with the cover and the surrounding air, but the inside of the cover is usually at a higher temperature than the refrigerant being injected, so the liquid refrigerant is transiently injected due to load fluctuations, etc. Even when it flows into the liquid refrigerant, the liquid refrigerant can be evaporated by heat input from the compressor in the cover. For this reason, since it is possible to always gasify the injection refrigerant, it is possible to avoid problems that can reduce the reliability of the compressor such as liquid compression due to the liquid refrigerant being injected, and the reliability can also be improved.

本発明の一実施例におけるロータリ式２段圧縮機の縦断面図である。It is a longitudinal cross-sectional view of the rotary type two-stage compressor in one Example of this invention. 本発明の一実施例における空気調和機のサイクル構成図である。It is a cycle lineblock diagram of an air harmony machine in one example of the present invention. 配管距離とサイクルＣＯＰの関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between piping distance and cycle COP. インジェクション配管の設置方法を示す図である。It is a figure which shows the installation method of injection piping. 図４を上から見た場合の圧縮機カバーとインジェクション配管の関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the compressor cover at the time of seeing FIG. 4 from the top, and injection piping.

符号の説明Explanation of symbols

１…圧縮機、３…凝縮機、４…膨張器、６…気液分離器、１７…インジェクション配管、３４…電動弁、３２…中間空間、４０…圧縮機カバー。
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Compressor, 3 ... Condenser, 4 ... Expander, 6 ... Gas-liquid separator, 17 ... Injection piping, 34 ... Electric valve, 32 ... Intermediate space, 40 ... Compressor cover.

Claims (8)

低圧用圧縮要素から吐出された冷媒が中間空間を介して高圧用圧縮要素に吸入され外部に吐出する２段圧縮機と、この２段圧縮機に接続された凝縮器と、この凝縮器からの冷媒を減圧する第１の減圧機構と、この第１の減圧機構に接続された気液分離器と、この気液分離器に接続された第２の減圧機構と、一方がこの第２の減圧機構に接続され他方が前記２段圧縮機に接続された蒸発器と、前記気液分離器と前記中間空間とを接続するインジェクション配管とを備えた空気調和機において、前記インジェクション配管内に前記中間空間で生じた圧力脈動の共振現象を生じさせる固定端として、前記インジェクション配管内に前記インジェクション配管の断面積よりも小さな断面積を有する流路断面積縮小部を備えた空気調和機。 And two-stage compressor in which the refrigerant discharged from the low-pressure compression element is discharged to the outside is sucked into the high-pressure compression element via the intermediate space, and connected to the condenser in the two-stage compressor, from the condenser A first decompression mechanism for decompressing the refrigerant, a gas-liquid separator connected to the first decompression mechanism, a second decompression mechanism connected to the gas-liquid separator, one of which is the second decompression mechanism an evaporator while being connected to the mechanism is connected to the two-stage compressor, the air conditioner having a injection pipe connecting the said intermediate space and the gas-liquid separator, the intermediate to the injection in the pipe An air conditioner provided with a flow path cross-sectional area reduction portion having a cross-sectional area smaller than the cross-sectional area of the injection pipe in the injection pipe as a fixed end that generates a resonance phenomenon of pressure pulsation generated in space . 請求項１において、前記インジェクション配管が２つに分岐し、分岐した各々の前記インジェクション配管内に圧力脈動の共振現象を生じさせる固定端として、各々の前記インジェクション配管内に各々の前記インジェクション配管の断面積よりも小さな断面積を有する流路断面積縮小部を備えた空気調和機。 2. The injection pipe according to claim 1 , wherein the injection pipe branches into two, and the injection pipe is disconnected in each of the injection pipes as a fixed end that causes a pressure pulsation resonance phenomenon in each of the branched injection pipes. An air conditioner including a flow path cross-sectional area reduction unit having a cross-sectional area smaller than an area. 請求項２において、分岐した各々の前記インジェクション配管には前記流路断面積縮小部を各々異なる位置に配設した空気調和機。 3. The air conditioner according to claim 2, wherein each of the branched injection pipes is provided with the flow path cross-sectional area reduction portion at a different position . 請求項２において、分岐した各々の前記インジェクション配管の径が異なる空気調和機。 The air conditioner according to claim 2, wherein each of the branched injection pipes has a different diameter . 低圧用圧縮要素から吐出された冷媒が中間空間を介して高圧用圧縮要素に吸入され外部に吐出する２段圧縮機と、この２段圧縮機に接続された凝縮器と、この凝縮器からの冷媒を減圧する第１の減圧機構と、この第１の減圧機構に接続された気液分離器と、この気液分離器に接続された第２の減圧機構と、一方がこの第２の減圧機構に接続され他方が前記２段圧縮機に接続された蒸発器と、前記気液分離器と前記中間空間とを接続するインジェクション配管とを備えた空気調和機において、前記中間空間から前記インジェクション配管上の下式で表される距離Ｌの位置に、前記中間空間からのこの距離Ｌの位置に至る前記インジェクション配管の断面積よりも小さな断面積を有する流路断面積縮小部を備えた空気調和機。A refrigerant discharged from the low-pressure compression element is sucked into the high-pressure compression element through the intermediate space and discharged to the outside, a condenser connected to the two-stage compressor, and from the condenser A first decompression mechanism for decompressing the refrigerant, a gas-liquid separator connected to the first decompression mechanism, a second decompression mechanism connected to the gas-liquid separator, one of which is the second decompression mechanism In an air conditioner including an evaporator connected to a mechanism and the other connected to the two-stage compressor, and an injection pipe connecting the gas-liquid separator and the intermediate space, the injection pipe from the intermediate space An air conditioner provided with a flow path cross-sectional area reduction portion having a cross-sectional area smaller than the cross-sectional area of the injection pipe reaching the position of the distance L from the intermediate space at the position of the distance L represented by the above formula Machine.
Ｌ＝｛（２ｎ−１）／４±１／８｝λL = {(2n−1) / 4 ± 1/8} λ （ｎ＝１，２，３…）(N = 1, 2, 3 ...) 低圧用圧縮要素から吐出された冷媒が中間空間を介して高圧用圧縮要素に吸入され外部に吐出する２段圧縮機と、この２段圧縮機に接続された凝縮器と、この凝縮器からの冷媒を減圧する第１の減圧機構と、この第１の減圧機構に接続された気液分離器と、この気液分離器に接続された第２の減圧機構と、一方がこの第２の減圧機構に接続され他方が前記２段圧縮機に接続された蒸発器と、前記気液分離器と前記中間空間とを接続するインジェクション配管とを備えた空気調和機において、前記中間空間から前記インジェクション配管上の下式で表される距離Ｌの位置に、前記中間空間からのこの距離Ｌの位置に至る前記インジェクション配管の断面積よりも小さな断面積を有する流路断面積縮小部を備えた空気調和機。A refrigerant discharged from the low-pressure compression element is sucked into the high-pressure compression element through the intermediate space and discharged to the outside, a condenser connected to the two-stage compressor, and from the condenser A first decompression mechanism for decompressing the refrigerant, a gas-liquid separator connected to the first decompression mechanism, a second decompression mechanism connected to the gas-liquid separator, one of which is the second decompression mechanism In an air conditioner including an evaporator connected to a mechanism and the other connected to the two-stage compressor, and an injection pipe connecting the gas-liquid separator and the intermediate space, the injection pipe from the intermediate space An air conditioner provided with a flow path cross-sectional area reduction portion having a cross-sectional area smaller than the cross-sectional area of the injection pipe reaching the position of the distance L from the intermediate space at the position of the distance L represented by the above formula Machine.
Ｌ＝｛（２ｎ−１）／４±１／１６｝λL = {(2n−1) / 4 ± 1/16} λ （ｎ＝１，２，３…）(N = 1, 2, 3 ...) 請求項１乃至６のいずれか１項において、前記インジェクション配管に設けた前記流路断面積縮小部は前記インジェクション配管の断面積よりも小さな断面積を有し、前記インジェクション配管を開閉する電動弁である空気調和機。In any 1 item | term of the Claims 1 thru | or 6, The said flow-path cross-sectional area reduction | decrease part provided in the said injection piping has a cross-sectional area smaller than the cross-sectional area of the said injection piping, and is an electrically operated valve which opens and closes the said injection piping. An air conditioner. 請求項１乃至７のいずれか１項において、前記インジェクション配管は、直管部が鉛直方向となるように蛇行させた配管で構成され、前記２段圧縮機の周囲を囲むカバーの内側に固定した空気調和機。The injection pipe according to any one of claims 1 to 7, wherein the injection pipe is configured by a pipe meandering so that a straight pipe portion is in a vertical direction, and is fixed inside a cover surrounding the periphery of the two-stage compressor. Air conditioner.
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102338514B (en) * 2010-07-15 2013-10-16 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 Rotary type compressor and gas-liquid separator thereof
CN103362807B (en) * 2012-04-10 2016-06-08 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 Compressor, the air conditioning system with this compressor and heat pump water heater system
JP6141349B2 (en) * 2015-04-16 2017-06-07 本田技研工業株式会社 Program and application control method

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2699723B2 (en) * 1991-11-12 1998-01-19 松下電器産業株式会社 Two-stage compression refrigeration system with check valve device
JP4016659B2 (en) * 2002-01-15 2007-12-05 株式会社デンソー Air conditioner
JP3903342B2 (en) * 2003-03-13 2007-04-11 株式会社日立製作所 Air conditioner
JP2004293896A (en) * 2003-03-26 2004-10-21 Aisin Seiki Co Ltd Air conditioner

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