JP4070701B2 - ハイブリッドコンプレッサ装置 - Google Patents

Description

本発明は、走行運転中に一時停車した時にエンジンを停止させるいわゆるアイドルストップ車両に搭載される冷凍サイクル装置に適用して好適なハイブリッドコンプレッサ装置に関するものである。

近年、省燃費の観点よりいわゆるアイドルストップ車両が市場に投入される例が有る。この車両においては、走行運転中一時停車した時にエンジンを停止させるようにしているため、エンジンの駆動力を受けて作動する冷凍サイクル装置内の圧縮機はエンジン停止中は共に停止することになり、冷凍サイクル装置として機能しないことになる。

この解決策として、エンジンの回転が伝達されるプーリと圧縮機とを電磁クラッチを介して連結させ、更に圧縮機の反プーリ側の回転軸にモータを連結させたハイブリッドコンプレッサを用いたものが知られている（例えば、特許文献１）。これにより、エンジン停止時には、電磁クラッチを切断して、モータによって圧縮機を作動させることができ、エンジンの作動、停止にかかわらず冷凍サイクル装置の冷房機能を果たすようにしている。
特開２０００−１３０３２３号公報

しかしながら、上記従来技術は、エンジンあるいはモータの両駆動源を使い分けて圧縮機を作動させるようにしているので、圧縮機の容量、体格はいずれかの駆動源の動力範囲で冷凍サイクル装置の最大必要冷房能力を満足するように決定されることになる。特に、エンジンを主体として駆動される圧縮機にとっては、例えば夏場のエンジン始動直後の急速冷房時（クールダウン時）の負荷が最大必要冷房能力となり、これに見合った容量、体格の設定がなされ、ひいては圧縮機の大型化を招いている。

更に、モータにとっては、エンジンに代わって圧縮機を作動させる訳であり、高出力且つ高効率なものが要求されることになる。

本発明の目的は、上記問題に鑑み、圧縮機の小型化を可能とし、且つ、高出力、高効率でモータによる圧縮機作動を可能とするハイブリッドコンプレッサ装置を提供することにある。

本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。

請求項１に記載の発明では、
車両のエンジン（１０）によって回転駆動されるプーリ（１１０）と、
電源（２０）の電力を受けて回転駆動すると共に、制御装置（１６０）によってその回転数が制御されるモータ（１２０）と、
冷凍サイクル装置（２００）内の冷媒を圧縮する圧縮機（１３０）とを有し、
プーリ（１１０）およびモータ（１２０）の駆動力によって圧縮機（１３０）が作動されるハイブリッドコンプレッサ装置において、
プーリ（１１０）、モータ（１２０）、圧縮機（１３０）の各回転軸（１１１、１２１、１３１）は、それぞれ独立して回転可能であって、各回転軸（１１１、１２１、１３１）のうち、一つの回転軸（１１１）から残りの他の回転軸（１２１、１３１）に対して回転数を可変して伝達する変速機構（１５０）に連結され、
変速機構（１５０）は、遊星歯車（１５０）であり、
一つの回転軸（１１１）は、プーリ（１１０）の回転軸（１１１）であって、遊星歯車（１５０）を構成するプラネタリーキャリヤ（１５２）に対応して連結され、残りの他の回転軸（１２１、１３１）は、遊星歯車（１５０）を構成するサンギヤ（１５１）、リングギヤ（１５３）のいずれかに対応して連結されており、
制御装置（１６０）によって断続制御され、プーリ（１１０）の駆動力をプーリ（１１０）の回転軸（１１１）に伝達、あるいは切断する電磁クラッチ（１７０）と、
プーリ（１１０）の回転軸（１１１）において、電磁クラッチ（１７０）および変速機構（１５０）の間に設けられて、プーリ（１１０）の回転軸（１１１）の回転方向の回転駆動を許容し、その逆回転方向に対する噛み合いにより、回転駆動を阻止する一方向クラッチ（１８０）とを有し、
モータ（１２０）は、ロータ部（１２０ａ）の内部に永久磁石（１２２）が配置されるＩＰＭモータ（１２０）であって、変速機構（１５０）は、ロータ部（１２０ａ）の内周側に収容され、
制御装置（１６０）は、
エンジン（１０）が作動中の場合に、電磁クラッチ（１７０）をＯＮにして、モータ（１２０）の回転数を調整して、プーリ（１１０）の回転数に対して、圧縮機（１３０）の回転数を増減させ、
エンジン（１０）が停止された場合は、電磁クラッチ（１７０）をＯＦＦにして、モータ（１２０）を逆回転方向に駆動させることで、プーリ（１１０）の回転軸（１１１）を一方向クラッチ（１８０）によってロックさせ、モータ（１２０）の駆動力によって圧縮機（１３０）を作動させ、
エンジン（１０）が作動中であっても、エンジン（１０）の稼働率を低減したい場合に、エンジン（１０）の停止時と同様に、電磁クラッチ（１７０）をＯＦＦにして、モータ（１２０）を逆回転方向に駆動させることによって圧縮機（１３０）を作動させるようにしたことを特徴としている。

これにより、プーリ（１１０）の回転数に対して圧縮機（１３０）の回転数を増減させることで、圧縮機（１３０）の時間当たりの吐出量を可変可能とすることができる。クールダウン時のように冷凍サイクル装置（２００）の必要冷房能力が最大となる時には、圧縮機（１３０）の回転数をプーリ（１１０）の回転数よりも上げることで吐出量を従来技術のものよりも増大できるので、予め圧縮機（１３０）の体格、吐出容量を小型に設定できる。また逆に、圧縮機（１３０）の回転数をプーリ（１１０）の回転数よりも下げることで圧縮機（１３０）の吐出量を減少でき、クールダウン後の通常走行時における冷凍サイクル装置（２００）の必要冷房能力に応じた対応ができる。

更に、エンジン（１０）が停止し、プーリ（１１０）の回転数がゼロになった場合でも、モータ（１２０）を作動させることで圧縮機（１３０）の作動が可能となるので、冷房機能の継続ができる。

また、モータ（１２０）としては、ＩＰＭモータとしているので、従来より一般的に使用されるＳＰＭ（Ｓｕｒｆａｃｅ Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ Ｍａｇｎｅｔ）モータに比べ、高出力且つ高効率で圧縮機（１３０）の作動を可能とする。そして、ロータ部（１２０ａ）の内周側に変速機構（１５０）を収容するようにしているので、ハイブリッドコンプレッサ（１０１）として小型なものにすることができる。

また、請求項１に記載の発明における作用効果にて説明したように、本発明においては圧縮機（１３０）の吐出量の可変が可能となることから、請求項２に記載の発明のように、固定容量型の圧縮機（１３０）で充分対応が可能であり、更に安価にすることができる。

そして、請求項３に記載の発明のように、対象とする車両としては、走行中に一時停車した時に、エンジン（１０）が停止されるアイドルストップ車両や、走行用モータを有し、走行条件に応じてエンジン（１０）が停止されるハイブリッド車両が好適である。

尚、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を図１〜図５に示し、まず、具体的な構成について図１〜図４を用いて説明する。図１に示すように、ハイブリッドコンプレッサ装置１００は、走行運転中一時停車した時にエンジン１０が停止されるいわゆるアイドルストップ車両に搭載される冷凍サイクル装置２００に適用されるものとしており、ハイブリッドコンプレッサ１０１と制御装置１６０とから成る。

ここで、冷凍サイクル装置２００は、周知の冷凍サイクルを形成するものであり、後述するハイブリッドコンプレッサ１０１を構成する圧縮機１３０が配設されている。圧縮機１３０は、この冷凍サイクル内の冷媒を高温高圧に圧縮するものであり、以下、圧縮された冷媒を凝縮液化する凝縮器２１０、液化された冷媒を断熱膨張させる膨張弁２２０、膨張した冷媒を蒸発させ、その蒸発潜熱により自身を通過する空気を冷却する蒸発器（冷房用熱交換器）２３０が冷媒配管２４０によって順次接続され閉回路を形成している。尚、蒸発器２３０の空気流れ下流側には、冷却された実際の空気温度（蒸発器後方空気温度Ｔｅ）を検出するための蒸発器温度センサ２３１が設けられている。

ハイブリッドコンプレッサ１０１は、主にプーリ１１０、電磁クラッチ１７０、モータ１２０、圧縮機１３０および遊星歯車１５０から成り、以下、その詳細について図２を用いて説明する。

プーリ１１０は、フロントハウジング１４１に固定されたプーリ軸受け１１２によって回転可能に支持され、エンジン１０の駆動力がベルト１１（図１）を介して伝達され回転駆動するようにしている。プーリ回転軸１１１は、プーリ１１０の中心部に設けられ、フロントハウジング１４１に固定された軸受け１１３によって回転可能に支持されている。

電磁クラッチ１７０は、プーリ１１０から後述する遊星歯車１５０を介して圧縮機１３０に伝達される駆動力を断続するものであり、フロントハウジング１４１に固定されたコイル１７１とプーリ回転軸１１１の一端側に固定されたハブ１７２とから成る。周知のように電磁クラッチ１７０は、コイル１７１に通電されるとハブ１７２がプーリ１１０に吸着されプーリ１１０の駆動力をプーリ回転軸１１１に伝達する（クラッチＯＮ）。逆にコイル１７１への通電を遮断するとハブ１７２はプーリ１１０から離れ、プーリ１１０の駆動力は切断される（クラッチＯＦＦ）。

モータ１２０は、主にロータ部１２０ａおよびステ−タ部１２３から成り、中間ハウジング１４２内に収容されている。このモータ１２０は、本発明の特徴部の１つを成すもので、ロータ部１２０ａの内部にマグネット１２２が設けられるいわゆるＩＰＭ（Ｉｎｔｅｒｉｏｒ Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ Ｍａｇｎｅｔ）モ−タとしており、更に、２つめの特徴部としてロータ部１２０ａの内周側にスペースを設けて後述する遊星歯車１５０を収容している。尚、モータ回転軸１２１は、サンギヤ１５１の中心部に一点鎖線で示される架空上のものとなっている。

ステータ部１２３にはコイル１２３ａが設けられており、このステータ部１２３は中間ハウジング１４２の内周面に圧入により固定されている。そして、電源としてのバッテリ２０からの電力がコイル１２３ａに供給されることによりロータ部１２０ａは回転駆動される。

圧縮機１３０は、ここでは１回転当りの吐出容量が所定値として設定されている固定容量型圧縮機、更に具体的には周知のスクロール式圧縮機としており、モータ１２０の反プーリ側となるエンドハウジング１４３内に固定される固定スクロール１３４と、圧縮機回転軸１３１の偏心シャフト１３３によって公転する可動スクロール１３５とを有している。

この固定スクロール１３４と可動スクロール１３５との噛み合わせによって、外周部に吸入室１３６が形成され、また中心側に圧縮室１３７が形成される。そして、エンドハウジング１４３の側壁に設けられた吸入口１３６ａから吸入室１３６に吸入された冷媒は、圧縮室１３７で圧縮された後に、吐出室１３８を経てエンドハウジング１４３の底壁に設けられた吐出口１３８ａから吐出されるようにしている。

本発明においては、後述するように冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力に応じて、プーリ１１０とモータ１２０との併用作動によって圧縮機１３０を作動させるようにしており、圧縮機１３０の容量、体格は、単体状態で必要冷房能力が最大となる時に必要とされる容量、体格よりも小さいもの（従来技術設定の１／２〜１／３程度）として予め設定している。

圧縮機回転軸１３１は、中間ハウジング１４２の反プーリ側で内側に突出する突出壁１４２ａに固定された軸受け１３２によって回転可能に支持されている。尚、圧縮機回転軸１３１にはプーリ回転軸１１１の他端側が嵌入され、圧縮機回転軸１３１およびプーリ回転軸１１１は、軸受け１１５によって互いに独立して回転可能としている。

そして、本発明の３つめの特徴部として、上記プーリ１１０、モータ１２０、圧縮機１３０の各回転軸１１１、１２１、１３１は、ロータ部１２０ａ内に設けられた変速機構としての遊星歯車１５０に連結される構成としている。

遊星歯車１５０は、図３に示すように、中心部に設けられたサンギヤ１５１と、サンギヤ１５１の外周で自転しつつ公転するピニオンギヤ１５２ａに連結されるプラネタリーキャリヤ１５２と、ピニオンギヤ１５２ａのさらに外周に設けられたリング状のリングギヤ１５３とから成る。

ここでは、図２に示すように、プーリ回転軸１１１はプラネタリーキャリヤ１５２に連結され、モータ回転軸１２１（実体としてはロータ部１２０ａ）はサンギヤ１５１に連結され、圧縮機回転軸１３１はリングギヤ１５３に連結されるようにしている。尚、サンギヤ１５１は、軸受け１１４によってプーリ回転軸１１１に対して独立して回転可能に支持されている。

そして、プーリ回転軸１１１のハブ１７２と遊星歯車１５０（プラネタリーキャリヤ１５２）との間には、外周側がフロントハウジング１４１に固定された一方向クラッチ１８０が設けられている。一方向クラッチ１８０は、プーリ回転軸１１１のプーリ回転方向の回転駆動を許容し、その逆回転方向に対しては噛み合いにより回転駆動を阻止する。

一方、図１に戻って、制御装置１６０は、Ａ／Ｃ要求信号、エンジン回転数信号、環境情報信号（乗員の設定する設定温度信号、内気温度信号、外気温度信号）および蒸発器温度センサ２３１からの蒸発器後方空気温度（Ｔｅ）信号等が入力されて、これらの信号に基づいて上記モータ１２０の作動および電磁クラッチ１７０の断続を制御するものとしている。

具体的には、バッテリ２０からの電力を可変して、モータ１２０の作動回転数を可変させる。また、電磁クラッチ１７０のコイル１７１への通電をＯＮ−ＯＦＦすることで、プーリ１１０とプーリ回転軸１１１間の断続を行う。

また、制御装置１６０は、図４に示す制御特性を予め記憶しており、冷凍サイクル装置２００に必要とされる冷房能力を満たす圧縮機１３０の冷媒吐出量を決定し（図４（ａ））、この冷媒吐出量を確保するための圧縮機１３０の回転数（以下、圧縮機回転数Ｎｃ）を決定する（図４（ｂ））。

尚、ここでは冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力は、環境情報信号（設定温度信号、内気温度信号、外気温度信号）から予め定めた演算式によって算出される目標蒸発器温度（目標空気温度）Ｔｅｏと蒸発器後方空気温度（実際の空気温度）Ｔｅとの差として得られるものとしている（必要冷房能力＝Ｔｅ−Ｔｅｏ）。必要冷房能力が増加するに従って、冷媒吐出量は増加する。

また、冷媒吐出量は圧縮機１３０の１回転当りの吐出容量に圧縮機回転数Ｎｃを乗じて得られる時間当たりの吐出量であり、圧縮機回転数Ｎｃが増加するに従って冷媒吐出量も増加する。

更には、図５に示す遊星歯車１５０における共線図に基づいて、プーリ１１０の回転数（以下、プーリ回転数Ｎｐ）と圧縮機回転数Ｎｃとからモータ１２０の回転数（以下、モータ回転数Ｎｍ）を決定する。尚、共線図に基づく詳細作動については後述する。

次に、上記構成に基づく作動について図５に示す共線図を用いて説明する。

本発明におけるハイブリッドコンプレッサ１０１は、プーリ１１０の回転駆動力によって圧縮機１３０が作動される中で、モータ回転数Ｎｍを制御装置１６０によって調整することによって、遊星歯車１５０を介して、圧縮機回転数Ｎｃをプーリ回転数Ｎｐに対して増減させるようにしている。

尚、図５に示す共線図は、遊星歯車１５０にそれぞれ連結されたプーリ１１０、モータ１２０、圧縮機１３０の回転数の関係を示すものである。周知のように横軸に各ギヤ、キャリヤ（左からサンギヤ１５１、プラネタリーキャリヤ１５２、リングギヤ１５３）の座標位置が示され、各座標位置には、上記したようにそれぞれのギヤ、キャリヤ１５１、１５２、１５３に連結されるモータ１２０、プーリ１１０、圧縮機１３０が対応している。

また、横軸座標の間隔は、プラネタリーキャリヤ１５２とリングギヤ１５３間のギヤ比λ１、サンギヤ１５１とリングギヤ１５３間のギヤ比λ２によって決定される。そして、縦軸には、各ギヤ、キャリヤ１５１、１５２、１５３の回転数が示され、各回転数は３者が直線で結ばれる関係となる。

制御装置１６０は、エンジン１０の回転数信号からプーリ比を用いてプーリ回転数Ｎｐを算出する。そして、冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力から必要とされる圧縮機１３０の吐出量を確保するための圧縮機回転数Ｎｃを決定する（上記した図４（ａ）（ｂ））。そして、共線図上においてプーリ回転数Ｎｐと圧縮機回転数Ｎｃとから直線で結ばれるモータ回転数Ｎｍを決定し、その回転数（Ｎｍ）でモータ１２０を作動させる。

まず、最も圧縮機能力が必要とされるクールダウン時においては、電磁クラッチ１７０はＯＮされ、プーリ１１０の駆動力はプーリ回転軸１１１から遊星歯車１５０を介して圧縮機回転軸１３１に伝達され、圧縮機１３０は作動される。（一方向クラッチ１８０は空転する。）この時、図５（ア）に示すように、モータ１２０をプーリ１１０の回転方向とは逆回転方向に作動させることにより、圧縮機回転数Ｎｃをプーリ回転数Ｎｐよりも高くして吐出量を増大させる。尚、モータ回転数Ｎｍを上げるように作動させてやると、圧縮機回転数Ｎｃは上昇する。

クールダウンの後の通常冷房時においては、電磁クラッチ１７０をＯＮの状態として主にプーリ１１０の駆動力でモータ１２０および圧縮機１３０を作動させる。（一方向クラッチ１８０は空転する。）この時、モータ１２０と圧縮機１３０とでは圧縮機１３０の方が圧縮仕事を行っている分作動トルクが大きいため、図５（イ）に示すように、プーリ回転数Ｎｐに対して、圧縮機１３０は低回転側となり吐出量を減少させる。一方、モータ１２０は、プーリ回転数Ｎｐに対して高回転側で発電機として作動することになり、バッテリ２０への充電を可能とする。尚、モータ回転数Ｎｍを下げるように作動させてやると、圧縮機回転数Ｎｃは上昇する。

更に、エンジン１０が停止された場合は、電磁クラッチ１７０がＯＦＦされ、モータ１２０の駆動力によって圧縮機１３０が作動される。この時は、図５（ウ）に示すように、モータ１２０を逆回転方向に駆動させることで、プーリ回転軸１１１が同様に逆回転方向に作動しようとし、一方向クラッチ１８０によってロックされ、モータ１２０の駆動力は圧縮機１３０に伝達される。ここではモータ回転数Ｎｍを増減することで圧縮機回転数Ｎｃは増減する。

尚、エンジン１０が作動中であっても、電磁クラッチ１７０をＯＦＦすることで、上記エンジン１０停止時と同様にモータ１２０を逆回転方向に駆動させることによって、圧縮機１３０を作動させることができる。

また、圧縮機１３０の作動が不要な時は、電磁クラッチ１７０およびモータ１２０をＯＦＦとすることで、圧縮機１３０を停止させる。

以上の構成および作動説明より、本発明における作用効果について説明する。まず、モータ１２０の回転数を調整することでプーリ回転数Ｎｐに対して圧縮機回転数Ｎｃを増減させ、圧縮機１３０の吐出量を可変可能とすることができる。クールダウン時のように冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力が最大時には、圧縮機回転数Ｎｃをプーリ回転数Ｎｐよりも上げることで吐出量を従来技術のものよりも増大できるので、予め圧縮機１３０の体格、吐出容量を小型に設定できる。また逆に、圧縮機回転数Ｎｃをプーリ回転数Ｎｐよりも下げることで圧縮機１３０の吐出量を減少でき、クールダウン後の通常走行時における冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力に応じた対応ができる。

更に、アイドルストップによってエンジン１０が停止し、プーリ１１０の回転数がゼロになった場合も、モータ１２０を作動させることで圧縮機１３０の作動が可能となるので、アイドルストップ時の冷房機能の継続ができる。

尚、本発明においてはモータ回転数Ｎｍの調整によって圧縮機１３０の吐出量の可変が可能となることから、固定容量型の圧縮機１３０で充分対応が可能であり、更に安価にすることができる。

また、モータ１２０としては、ＩＰＭモータとしているので、従来より一般的に使用されるＳＰＭ（Ｓｕｒｆａｃｅ Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ Ｍａｇｎｅｔ）モータに比べ、高出力且つ高効率で圧縮機１３０の作動を可能とする。そして、ロータ部１２０ａの内周側に設けたスペースに遊星歯車１５０を収容するようにしているので、ハイブリッドコンプレッサ１０１として小型なものにすることができる。

因みに、ＩＰＭモータは、ＳＰＭモータに比べて、本来のマグネットトルクに加えて、リラクタンストルクを併用できることから高出力化を可能とし、また、インダクタンスを大きくできることから鉄損を抑えて高効率化が可能となる訳である。

加えて、各回転軸１１１、１２１、１３１をそれぞれ遊星歯車１５０のプラネタリーキャリヤ１５２、サンギヤ１５１、リングギヤ１５３に連結するようにしているので、モータ１２０に対する圧縮機１３０の減速比を大きく取ることができ、高回転、低トルク型のモータ１２０での対応を可能として小型で安価にすることができる。

また、電磁クラッチ１７０と一方向クラッチ１８０とを設けるようにしているので、冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力が低く、バッテリ２０の容量が十分に確保されていれば、エンジン１０作動時においてもバッテリ２０の電力を用いてモータ１２０によって圧縮機１３０を作動させて対応することが可能となり、エンジン１０の稼働率を低減して燃費性能を向上することができる。

（その他の実施形態）
上記第１実施形態では変速機構として遊星歯車１５０を適用するものとして説明したが、遊星歯車１５０に代えて遊星ローラやディファレンシャルギヤ等としても良い。

また、遊星歯車１５０の各ギヤ１５１、１５３とモータ１２０、圧縮機１３０の各回転軸１２１、１３１との連結は、上記第１実施形態に限定されること無く、他の組み合わせとしても良い。

また、圧縮機１３０は、固定容量型のものの中でもスクロール式のものに限らず、ピストン式やスルーベーン式のもの等としても良い。尚、コスト面では固定容量型のものが好適である旨を説明したが、これに代えて可変容量型のものとしても良く、これによれば、更に吐出量の可変幅を拡大できる。

更に、対象とする車両としては、アイドルストップ車両に限らず、走行用モータを有し、走行中においても所定の走行条件に応じてエンジン１０が停止されるいわゆるハイブリッド車両としても良い。

本発明を冷凍サイクル装置に適用した全体構成を示す模式図である。 図１における第１実施形態のハイブリッドコンプレッサを示す断面図である。 図２におけるＡ方向から見た場合の遊星歯車を示す矢視図である。 （ａ）は必要冷房能力に対する圧縮機吐出量を示す制御特性図、（ｂ）は圧縮機回転数Ｎｃに対する圧縮機吐出量を示す制御特性図である。 プーリ、圧縮機、モータの作動回転数を示す共線図である。

符号の説明

１０ エンジン
２０ バッテリ（電源）
１００ ハイブリッドコンプレッサ装置
１１０ プーリ
１１１ プーリ回転軸
１２０ モータ
１２０ａ ロータ部
１２１ モータ回転軸
１２２ マグネット（永久磁石）
１３０ 圧縮機
１３１ 圧縮機回転軸
１５０ 遊星歯車（変速機構）
１５１ サンギヤ
１５２ プラネタリーキャリヤ
１５３ リングギヤ
１６０ 制御装置
２００ 冷凍サイクル装置

Claims (3)

1. 車両のエンジン（１０）によって回転駆動されるプーリ（１１０）と、
   電源（２０）の電力を受けて回転駆動すると共に、制御装置（１６０）によってその回転数が制御されるモータ（１２０）と、
   冷凍サイクル装置（２００）内の冷媒を圧縮する圧縮機（１３０）とを有し、
   前記プーリ（１１０）および前記モータ（１２０）の駆動力によって前記圧縮機（１３０）が作動されるハイブリッドコンプレッサ装置において、
   前記プーリ（１１０）、前記モータ（１２０）、前記圧縮機（１３０）の各回転軸（１１１、１２１、１３１）は、それぞれ独立して回転可能であって、前記各回転軸（１１１、１２１、１３１）のうち、一つの回転軸（１１１）から残りの他の回転軸（１２１、１３１）に対して回転数を可変して伝達する変速機構（１５０）に連結され、
   前記変速機構（１５０）は、遊星歯車（１５０）であり、
   前記一つの回転軸（１１１）は、前記プーリ（１１０）の回転軸（１１１）であって、前記遊星歯車（１５０）を構成するプラネタリーキャリヤ（１５２）に対応して連結され、前記残りの他の回転軸（１２１、１３１）は、前記遊星歯車（１５０）を構成するサンギヤ（１５１）、リングギヤ（１５３）のいずれかに対応して連結されており、
   前記制御装置（１６０）によって断続制御され、前記プーリ（１１０）の駆動力を前記プーリ（１１０）の回転軸（１１１）に伝達、あるいは切断する電磁クラッチ（１７０）と、
   前記プーリ（１１０）の回転軸（１１１）において、前記電磁クラッチ（１７０）および前記変速機構（１５０）の間に設けられて、前記プーリ（１１０）の回転軸（１１１）の回転方向の回転駆動を許容し、その逆回転方向に対する噛み合いにより、回転駆動を阻止する一方向クラッチ（１８０）とを有し、
   前記モータ（１２０）は、ロータ部（１２０ａ）の内部に永久磁石（１２２）が配置されるＩＰＭモータ（１２０）であって、前記変速機構（１５０）は、前記ロータ部（１２０ａ）の内周側に収容され、
   前記制御装置（１６０）は、
   前記エンジン（１０）が作動中の場合に、前記電磁クラッチ（１７０）をＯＮにして、前記モータ（１２０）の回転数を調整して、前記プーリ（１１０）の回転数に対して、前記圧縮機（１３０）の回転数を増減させ、
   前記エンジン（１０）が停止された場合は、前記電磁クラッチ（１７０）をＯＦＦにして、前記モータ（１２０）を前記逆回転方向に駆動させることで、前記プーリ（１１０）の回転軸（１１１）を前記一方向クラッチ（１８０）によってロックさせ、前記モータ（１２０）の駆動力によって前記圧縮機（１３０）を作動させ、
   前記エンジン（１０）が作動中であっても、前記エンジン（１０）の稼働率を低減したい場合に、前記エンジン（１０）の停止時と同様に、前記電磁クラッチ（１７０）をＯＦＦにして、前記モータ（１２０）を前記逆回転方向に駆動させることによって前記圧縮機（１３０）を作動させるようにしたことを特徴とするハイブリッドコンプレッサ装置。
2. 前記圧縮機（１３０）は、一回転当りの吐出容量が所定値に設定されている固定容量型圧縮機（１３０）としたことを特徴とする請求項１に記載のハイブリッドコンプレッサ装置。
3. 前記車両は、走行中に一時停車した時に、エンジン（１０）が停止されるアイドルストップ車両、あるいは走行用モータを有し、走行条件に応じて前記エンジン（１０）が停止されるハイブリッド車両であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載のハイブリッドコンプレッサ装置。

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