JP4069910B2 - Exhaust manifold assembly structure - Google Patents
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本発明は、複数本のパイプを組合わせて溶接したパイプ型エキゾーストマニホルドの集合部の構造に関する。 The present invention relates to a structure of a collecting portion of a pipe type exhaust manifold in which a plurality of pipes are welded in combination.
複数本のパイプをパイプ端を成形して集合させ溶接にて一体化させることによりパイプ型エキゾーストマニホルドを構成し、このエキゾーストマニホルドのパイプ集合部の下流側端部を集合管の上流側端部に挿入して溶接接合したエキゾーストマニホルド集合部構造は、たとえば実開平5−1819号公報により知られている。
従来のエキゾーストマニホルドの集合部構造は、パイプ集合部がシリンダヘッド端面(エキゾーストマニホルド入口フランジ端面)から比較的近い位置にあるタイプのもの(図8〜11に示すもので、以下、Aタイプという)と、パイプ集合部がシリンダヘッド端面(エキゾーストマニホルド入口フランジ端面)から比較的遠い位置にあるタイプのもの(図12〜14に示すもので、以下、Bタイプという)と、に大別される。
The conventional exhaust manifold assembly structure is a type in which the pipe assembly is relatively close to the cylinder head end face (exhaust manifold inlet flange end face) (shown in FIGS. 8 to 11, hereinafter referred to as A type). The pipe assembly is roughly divided into a type (shown in FIGS. 12 to 14, hereinafter referred to as B type) in which the pipe assembly is located relatively far from the cylinder head end surface (exhaust manifold inlet flange end surface).
従来のエキゾーストマニホルドの集合部構造には、つぎの問題がある。
(i) パイプ集合部の下流側端のパイプ間溶接部には、大きな熱応力がかかること、直交する分離壁の交点は高い温度になること(図15のマニホルド温度分布参照)、直交する溶接線の重なり点となって溶接品質が悪いこと、の3つの厳しい条件が重なるため、強度上の信頼性を高く保つことが困難である。
(ii)熱応力の緩和を目的として実開平5−1819号公報のように直交する分離壁の両方を曲面壁とすると、パイプ集合部の断面剛性が低下して変形が促進してしまい、熱応力緩和の効果を相殺し十分な亀裂発生抑制効果が得られず、場合によっては亀裂発生を早める。
本発明の目的は、強度上の信頼性を向上できるエキゾーストマニホルド集合部構造を提供することにある。
The conventional exhaust manifold assembly structure has the following problems.
(i) A large thermal stress is applied to the welded part between pipes at the downstream end of the pipe assembly part, the intersection of the orthogonal separation walls becomes a high temperature (see the manifold temperature distribution in FIG. 15), and the orthogonal welding Since three severe conditions of overlapping of lines and poor welding quality overlap, it is difficult to maintain high reliability in strength.
(ii) If both of the orthogonal separating walls are curved walls as described in Japanese Utility Model Laid-Open No. 5-1819 for the purpose of relaxing thermal stress, the cross-sectional rigidity of the pipe assembly portion is reduced, and deformation is promoted. The effect of stress relaxation is offset and a sufficient cracking suppression effect cannot be obtained, and in some cases, cracking is accelerated.
An object of the present invention is to provide an exhaust manifold assembly structure that can improve strength reliability.
上記目的を達成する本発明は、次の通りである。
(1) 複数本のパイプのそれぞれの下流側部分を成形して集合させ溶接にて一体化してエキゾーストマニホルドを形成し、前記エキゾーストマニホルドのパイプ集合部を集合管の上流側端部に挿入し該集合管に相対的に固定したエキゾーストマニホルド集合部構造において、前記エキゾーストマニホルドのパイプ集合部の少なくとも下流側部分を円筒状の中間部材に挿入して該中間部材に溶接にて接合し、該中間部材を前記集合管の上流側部分に挿入して溶接にて固定したことを特徴とするエキゾーストマニホルド集合部構造。
The present invention for achieving the above object is as follows.
(1) Forming and assembling downstream portions of each of a plurality of pipes and integrating them by welding to form an exhaust manifold, and inserting the pipe manifold portion of the exhaust manifold into the upstream end portion of the collecting pipe; In an exhaust manifold assembly structure that is relatively fixed to the collecting pipe, at least the downstream side portion of the pipe assembly portion of the exhaust manifold is inserted into a cylindrical intermediate member and joined to the intermediate member by welding, and the intermediate member The exhaust manifold assembly portion structure is characterized in that is inserted into the upstream portion of the collecting pipe and fixed by welding.
上記(1)の構造では、エキゾーストマニホルドを構成する複数本のパイプの熱膨張差に起因するモーメントが中間部材によって分担されるので、パイプ集合部の下流側端面の溶接部にかかるモーメントが低減され、強度上の信頼性が向上される。 In the structure of (1) above, the moment due to the difference in thermal expansion of the plurality of pipes constituting the exhaust manifold is shared by the intermediate member, so the moment applied to the welded portion on the downstream end face of the pipe assembly is reduced. , Reliability on strength is improved.
本発明は、つぎの(i) 、(ii)の2つのグループを含む。
(i) 第1のグループ(請求項1に対応するもの):別体の中間部材を介してパイプ集合部と集合管を溶接しモーメントを中間部材に分担させるもので、本発明の第1実施例を含む。本発明の第1実施例は図1に示されている。
(ii)第2のグループ(請求項2に対応するもの):ほぼ直交する集合部分離壁の一方のみを曲面壁とするもので、本発明の第2、第3実施例を含む。本発明の第2実施例は図2に示されており、本発明の第3実施例は図3に示されている。
The present invention includes the following two groups (i) and (ii).
(i) First group (corresponding to claim 1): a pipe assembly and a collection pipe are welded via a separate intermediate member and the moment is shared by the intermediate member. Includes examples. A first embodiment of the present invention is shown in FIG.
(ii) Second group (corresponding to claim 2): Only one of the substantially perpendicular assembly separating walls is a curved wall, and includes the second and third embodiments of the present invention. A second embodiment of the present invention is illustrated in FIG. 2, and a third embodiment of the present invention is illustrated in FIG.
まず、本発明の全実施例に共通する部分の構成、作用を、図8〜図14を参照して説明する。ただし、図8〜図11はAタイプを示し、図12〜図14はBタイプを示す。
本発明実施例のエキゾーストマニホルド集合部構造は、複数本(気筒数と同じ数)のパイプ(ポートともいう、たとえば、ステンレスパイプからなる)6、7、8、9をそれぞれの下流側(排気ガス流れ方向に見て下流側の意味)部分で集合させ溶接にて一体化してエキゾーストマニホルド(パイプ溶接型エキゾーストマニホルド)10を形成し、このエキゾーストマニホルド10のパイプ集合部14をこれと別体の集合管11の上流側端部に挿入し、集合管11に相対的に固定(直接または間接的に溶接にて一体化)したものからなる。パイプ集合部14(ポート集合部ともいう)は、図11に示すように、パイプ6、7、8、9の下流側部分を各々横断面扇形に成形して、この横断面扇形に成形した部分を扇形のかなめの部分を集合部横断面中心に配し集合部横断面外形が円形となるように集合させ、パイプ集合部14の下流側端面のパイプ合せ部を溶接にて接合したものからなる。パイプ集合部14を集合管11に直接溶接する場合は、集合管11の上流側端とパイプ集合部14の外側面とを溶接する。ただし、本発明の第1実施例では、パイプ集合部14は集合管11に間接的に、すなわち中間部材を介して、接合される。
First, the structure and operation of parts common to all the embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. 8 to 11 show the A type, and FIGS. 12 to 14 show the B type.
The exhaust manifold assembly structure of the embodiment of the present invention has a plurality of pipes (the same number as the number of cylinders) of pipes (also called ports, for example, made of stainless steel pipes) 6, 7, 8, 9 on the downstream side (exhaust gas). The exhaust manifold (pipe welded exhaust manifold) 10 is formed by gathering at a portion (meaning downstream side as viewed in the flow direction) and integrating by welding to form a
エキゾーストマニホルド10はガスケット10´を介してシリンダヘッド1に取り付けられる。シリンダヘッド1にはその長手方向に順に、#1〜#4気筒の排気ポートが開口している。排気ポート並びの外側に位置する#1、#4気筒の排気ポート2、3に接続されるパイプ6、7の、シリンダヘッドからパイプ曲り部までの、シリンダヘッド長手方向と直角方向の距離L1は、排気ポート並びの内側に位置する#2、#3気筒の排気ポート4、5に接続されるパイプ8、9の、シリンダヘッドからパイプ曲り部までの、シリンダヘッド長手方向と直角方向の距離L2より長い。
The
上記共通構成部分の作用を、たとえばAタイプについて、説明すると、機関運転時にパイプ6、7とパイプ8、9の間の熱膨張差が生じ、パイプ集合部14の、シリンダヘッド長手方向と平行方向に延びる、X−X軸まわりのモーメント12がパイプに生じる。このモーメント12はパイプ集合部14の下流側端面のX−X軸方向の溶接部に熱応力を発生させる。Y点は溶接線がクロスするので強度上厳しくなる。エキゾーストマニホルド10および集合管11の温度分布は図15に示すように、溶接線クロス点Yでとくに高温である。
The operation of the common component will be described, for example, for the A type. A difference in thermal expansion occurs between the
つぎに、本発明の各実施例に特有な構成、作用を説明する。
本発明の第1実施例の構成については、図1に示すように、エキゾーストマニホルド10をエキゾーストマニホルド10および集合管11とは別体の中間部材27を介して、集合管11に接続する。より詳しくは、パイプ6、7、8、9の各々の下流側部分を横断面扇形に成形し、集合させて溶接にて一体化して横断面外形が円形のパイプ集合部14を形成する。このパイプ集合部14の少なくとも下流側部分を円筒状の中間部材27に挿入し、パイプ集合部下流端と中間部材内周面との間を溶接(溶接部を符号28で示した)するとともに、中間部材上流端とパイプ集合部外周面との間を溶接(溶接部を符号29で示した)する。さらに、この中間部材27を集合管11の上流側部分に挿入して、集合管11の上流端と中間部材外周面との間を、溶接部28と溶接部29の軸方向中間位置で、溶接(溶接部を符号30で示した)にて接合する。
Next, the configuration and operation unique to each embodiment of the present invention will be described.
With respect to the configuration of the first embodiment of the present invention, as shown in FIG. 1, the
本発明の第1実施例の作用については、中間部材27の下流側は絞り成形の無い開放端であることからパイプ6、7、8、9の下流側端部の外周を中間部材27の内周面に溶接部28で溶接することができるため、溶接部29での溶接と併せて2ヶ所でつなぐことができるので、モーメント12を中間部材27で分担することができ、中間部材27の剛性によりY点に作用する熱応力を軽減することができる。さらに、中間部材27は集合管11に嵌合され溶接部28と溶接部29の中間点で溶接部30で結合されるため、中間部材27の剛性はさらに高められることになり、さらなる応力緩和効果が得られる。さらに、別の作用として中間部材27を接合した時点で各パイプが一体化されるため、そのサブアッシー状態で中間部材27の端部31をシール面として洩れ検査を容易に実施でき、また、中間部材27の下流側は絞り成形の無い開放端であるため洩れ部位の補修が容易にできる。
Regarding the operation of the first embodiment of the present invention, since the downstream side of the
上記迄の実施例に対して次の変形例にも拡張適用される。
エンジンの構成によって、X−X線と直角なP−P線を中心とするモーメント力の作用が大きくなることが考えられる(Bタイプ)。その場合は本発明の実施例を90°回転して応用することにより同様の効果が実現できる。
耐熱性向上のため管端の扇形成形をやめて、円形のままで合流させてもよい。ただし、円形4本を合流させるためには、集合管の管端をそれに沿う形で成形する必要があり、2つ割り、もしくは4つ割りのプレス成形品を溶接して製造する必要があるため部品点数も増え、コスト高になる。また、パイプ端との溶接線も複雑になるため信頼性確保のためさらにコスト高になる。
また、本発明はエキゾーストマニホルドが下流側に延長された長い集合管11に接続される場合により効果的である。本発明を適用することにより集合管11の曲げ、及び、管端加工のみで低コストで耐熱性が高いエキゾーストマニホルドを提供できる。
The embodiment described above can be extended to the following modification.
Depending on the engine configuration, the action of moment force centered on the PP line perpendicular to the XX line may be increased (B type). In that case, the same effect can be realized by rotating the embodiment of the present invention by 90 °.
In order to improve heat resistance, the fan-shaped shape at the end of the tube may be stopped and joined in a circular shape. However, in order to join four circles, it is necessary to form the tube end of the collecting pipe along the shape, and it is necessary to manufacture by dividing the press-formed product into two or four parts. The number of parts increases and the cost increases. In addition, since the weld line with the pipe end is complicated, the cost is further increased to ensure reliability.
In addition, the present invention is more effective when the exhaust manifold is connected to a long collecting
本発明の第2実施例はAタイプに適用されるものである。本発明の第2実施例の構成については、図2(図9のA−A線に沿う断面図)に示すように、エキゾーストマニホルド10のパイプ集合部14は、4つのポート(パイプ)6、7、8、9の集合部からなり、ほぼ直交する分離壁32、33のうち、シリンダヘッド長手方向と平行なX−X軸に沿った分離壁32が、パイプ集合部14の径方向に湾曲しながら延びる曲面壁とされ、他方の分離壁33が、パイプ集合部14の径方向にストレートに延びる平面壁とされている。
The second embodiment of the present invention is applied to the A type. Regarding the configuration of the second embodiment of the present invention, as shown in FIG. 2 (sectional view taken along line AA in FIG. 9), the
本発明の第2実施例の作用を説明する前に、Aタイプのエキゾーストマニホルドにおける熱疲労亀裂の発生のメカニズムをまず説明する。
図8〜図11に示すAタイプのエキゾーストマニホルド10は、前述のように4本のポート(パイプ)6、7、8、9を集合管11に挿入し、これを溶接、接合して成る。集合部14はシリンダヘッド端面(エキゾーストマニホルド入口フランジ34の端面)から比較的近い位置にあるため、集合部14をはさんでポート6、7が向かい合いポート8、9が向かい合う形状となる。また、拘束部位(入口フランジ34、エキマニステイボス35)を結ぶ直線36に対して集合部位置が大きく張り出すことはない。
このエキゾーストマニホルド10では、向かい合うポート6、7および8、9が熱膨張することによって発生する力37、38が集合部14に加わり、ポート集合部14の断面は図5に示すようにつぶれる。この結果、温度が高い中央部39の溶接部に歪が集中し、亀裂発生の要因となる。また、長いポート6、7と短いポート8、9の間では、長さの差分だけ熱膨張量に差を生じるため、それによる力40によって図5の断面の押しつぶし変形は促進され、歪の集中度合が増す。
Before describing the operation of the second embodiment of the present invention, the mechanism of occurrence of thermal fatigue cracks in the A type exhaust manifold will be described first.
The A
In the
本発明の第2実施例の作用については、集合部断面をつぶす方向と平行な分離壁32を曲面壁としたので、歪の集中が曲面壁のほぼ全長にわたって分散され、亀裂発生が抑制される。
これに対して、実開平5−1819号公報のように分離壁32、33を両方とも曲面壁とすれば、集合部中央への歪の集中を曲面壁へ分散する機能はあるが、同時に断面剛性を低下させるため図5の変形を促進してしまう。このため、効果が相殺されてしまい、十分な亀裂発生防止効果が得られない。
本発明の第2実施例では、集合部断面をつぶす方向と直角方向の分離壁33は平面壁としたので、曲面壁32によるポート断面剛性の低下は小とされ、図5の変形は促進されず、十分な亀裂発生防止効果がある。
As for the operation of the second embodiment of the present invention, since the
On the other hand, if both the separating
In the second embodiment of the present invention, the
本発明の第3実施例はBタイプに適用されるものである。本発明の第3実施例の構成については、図3(図13のC−C線に沿う断面図)に示すように、エキゾーストマニホルド10のパイプ集合部14は、4つのポート(パイプ)6、7、8、9の集合部からなり、ほぼ直交する分離壁32、33のうち、シリンダヘッド長手方向と直交するP−P軸に沿った分離壁33が、パイプ集合部14の径方向に湾曲しながら延びる曲面壁とされ、他方の分離壁32が、パイプ集合部14の径方向にストレートに延びる平面壁とされている。
The third embodiment of the present invention is applied to the B type. As for the configuration of the third embodiment of the present invention, as shown in FIG. 3 (cross-sectional view taken along the line CC in FIG. 13), the
本発明の第3実施例の作用を説明する前に、Bタイプのエキゾーストマニホルドにおける熱疲労亀裂の発生のメカニズムをまず説明する。
図12〜図14に示すBタイプのエキゾーストマニホルド10も、前述のように4本のポート(パイプ)6、7、8、9を集合管11に挿入し、これを溶接、接合して成る。集合部14はシリンダヘッド端面(エキゾーストマニホルド入口フランジ34の端面)から比較的遠い位置にあるため、集合部14をはさんでポート6、7、ポート8、9が向かい合う形状とはならない。また、拘束部位(入口フランジ34、エキマニステイボス35)を結ぶ直線36に対して集合部位置が大きく張り出す。
このエキゾーストマニホルド10では、Aタイプのような向かい合うポートが集合部14の断面をつぶす変形は起こりにくく(小さく)、代わって、図6、図7に示すようにエキゾーストマニホルド10全体が上流端、下流端34、35の拘束の中で熱膨張しようとする力41によってモーメント42が生じ、集合部断面の内側(流線R、すなわち軸方向に延びる湾曲した軸線R、の内側)がシリンダヘッド長手方向と直角方向P−Pに押しつぶされる変形が主体となる。すなわち、Bタイプでは、Aタイプの場合の力、変形と直交する方向に力、変形が生じる。したがって、Bタイプではシリンダヘッド1の長手方向と平行な分離壁33が曲面壁とされるべきである。
Before describing the operation of the third embodiment of the present invention, the mechanism of the occurrence of thermal fatigue cracks in the B type exhaust manifold will be described first.
The B
In the
本発明の第3実施例の作用については、集合部断面をつぶす方向(Bタイプではシリンダヘッドの長手方向と平行な方向)に延びる分離壁33を曲面壁としたので、歪の集中が曲面壁33のほぼ全長にわたって分散され、亀裂発生が抑制される。
これに対して、実開平5−1819号公報のように分離壁32、33を両方とも曲面壁とすれば、集合部中央への歪の集中を曲面壁へ分散する機能はあるが、同時に断面剛性を低下させるため図7の変形を促進してしまう。このため、効果が相殺されてしまい、十分な亀裂発生防止効果が得られない。
本発明の第3実施例では、集合部断面をつぶす方向(P−P方向)と直角方向の分離壁32は平面壁としたので、曲面壁33によるポート断面剛性の低下は小とされ、図7の変形は促進されず、十分な亀裂発生防止効果がある。
With respect to the operation of the third embodiment of the present invention, since the separating
On the other hand, if both the separating
In the third embodiment of the present invention, since the
本発明の構造によれば、中間部材を設けたので、熱膨張差に起因するモーメントを中間部材に一部受けもたせることができ、それによってパイプ集合部下流側端面の溶接部にかかるモーメントが低減され、強度上の信頼性が向上される。 According to the structure of the present invention, since the intermediate member is provided, the intermediate member can partially receive the moment resulting from the difference in thermal expansion, thereby reducing the moment applied to the welded portion on the downstream end surface of the pipe assembly portion. And reliability in strength is improved.
6、7、8、9 パイプ(ポート)
10 エキゾーストマニホルド
11 集合管
12 モーメント
14 パイプ集合部(ポート集合部)
27 中間部材
32、33 分離壁
6, 7, 8, 9 Pipe (port)
10
27
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