JP4057100B2 - 低導電性または非導電性流体の物理量をオンライン測定するための測定方法 - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、圧延油、潤滑油、油圧油、ブレーキ液および燃料の様な低伝導性および非伝導性流体の物理量を測定するための、流体が少なくとも２個の導電性電極の間にあるか、またはその作用する場の中にある方法および方式に関する。
【０００２】
【従来の技術】
圧延設備の主要容器の圧延油機構ならびにロール支持台の区域では、時おり静電気の放電により爆発および火災が起こることがある。
【０００３】
油の導電性がある最小値を下回り、静電荷の平衡が最早保証されなくなると、ロール支持台およびすべての関連部品が接地されているにもかかわらず、摩擦効果のために静電荷が圧延油中に蓄積する。
【０００４】
圧延工場における静電気放電の危険性およびそれに関連する火災の危険性を防止するために、圧延油の導電性を常に検査する必要がある。ある特定の値を下回った時、必要に応じて導電性付与添加剤を油に混合することができる。
【０００５】
様々な方法により流体の導電性を測定できる装置が市販されている。油または燃料の様な非伝導性または低伝導性流体用の従来の伝導性測定装置は、流動している媒体中での測定（オンライン運転）には適していない。公知の方式では、測定装置が信頼性のある値を表示するには、測定すべき流体を何分間も静止状態に置く必要がある。測定試料を連続的に取り出すには時間と手間がかかり、それに応じてコストがかかる。オフライン測定装置のもう一つの欠点は、伝導性は短時間の間に多くの影響により変化し得るので、導電性測定値の信頼性が非常に限られることである。危険領域にある値が測定された場合、生産を支障無く確実に行なえる様に、例えば圧延油中に添加剤を加えることにより、この値を再び下げようと努める。試料の採取および測定時点の間には、測定装置製造者が規定する油の静止時間に応じて、重要な時間間隔があるので、場合によっては、静電気放電の危険性を除去するにはすでに遅すぎることがある。
【０００６】
このことは、圧延された材料の砕片を圧延油から濾別し、ケイソウ土の様な濾過材の細孔および毛細管を経由して油の流れを分割するために、電荷分離または摩擦電気により大量の電荷が発生する濾過過程に特に当てはまる。
【０００７】
低伝導性および非伝導性流体の導電性を測定するための市販されている測定装置の重大な欠点は、それらの測定装置に使用されているセンサーの不可避な寄生容量が、分極容量と同じく、測定を大きく狂わせることである。
【０００８】
流体の汚染を測定するために、濁りを測定して流体の汚染程度を測定する光学測定装置が市販されている。しかしこれまでに、流体中に含まれる汚れ粒子の幾何学的寸法には光の波長よりも小さいものもあり、これらの微小な汚染物粒子は、光の屈折に基く濁り測定によっては把握できないので、濁りは、油の様な多くの流体の汚染程度を測定するための尺度にはなり得ないことが分かっている。
【０００９】
油、燃料、等の非伝導性および低伝導性流体の導電性および汚染程度を測定するための市販されている装置の機能に欠点があるために、圧延油の様な流体の導電性を強化する薬剤を予防のために添加することになり、油を濾過する場合には、ケイソウ土やポドゾルの様な濾過材の交換が早過ぎたり、消耗してからになったりする。伝導性を高めるための公知の、伝導性付与添加剤とも呼ばれる薬剤には、生態学的および健康上の疑問点があるので、これらの薬剤を大量に、予防のために混合することは、環境汚染を増大し、処理技術上の問題点を引き起こす。濾過材の大量使用により生じる高い濾液品質および伝導性添加剤とフィルター助剤のの反応により、油および油製品の伝導性が大きく低下することがあり、伝導性の低下により、電荷が高くなり、機械および設備の不意の爆発や火災を引き起こすことがある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、圧延油、潤滑油、油圧油、ブレーキ流体および燃料の様な低伝導性および非伝導性流体に関して、伝導性添加剤を調整しながら導入することにより、静電気の充電および放電を阻止する最小伝導性を制御するために導電性をオンライン測定し、微小汚染物および汚染程度を測定するために伝導性の経時変化をオンライン測定し、濾過工程の機能および品質を試験するために、および場合により調整されたフィルター助剤の補給により濾過工程を制御するために、フィルター前後の伝導性の示差を測定し、油添加剤または水の様な極性成分を検出するための誘電率をオンライン測定し、ならびに鉄粒子ないし強磁性摩耗粒子の濃度を測定するために透過性をオンライン測定するための特定の方法およびその方法にしたがって作動する測定方式を開発することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
これらの課題は、請求項１の測定方法ならびに請求項３、４および５の各種測定方式により解決される。
【００１２】
圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の様々な物理量を測定するための本発明の測定方式、ならびにこれらの測定方式の、先行技術に対する優位性を以下に添付の図面を参照しながら説明する。
【００１３】
【実施例】
図１に図式的に示す、冷間圧延設備２の圧延工程用の潤滑油および冷却油を含む圧延油循環回路は、圧延油の導電性、主としてロールおよびロール材の摩耗ならびに添加剤により引き起こされる油汚れの程度、ならびに循環回路中に配置された油フィルター３の濾過工程の品質をオンライン測定するための測定機構を備えている。
【００１４】
この測定機構は、２個の同じ基礎センサー４、５を含む。基礎センサー４は、圧延油の循環方向ａで見て、圧延油循環回路１の主要導管６の、油フィルター３の前にあるバイパス導管６ａの中に組み込まれ、基礎センサー５は、油フィルター３の後にあるバイパス導管６ｂの中に組み込まれている。
【００１５】
油フィルター３の後のバイパス導管６ｂの中に組み込まれた基礎センサー５により、静電気放電を避ける目的で、静電気充電の程度を突き止めるために圧延油の導電性の絶対値が連続的に測定される。基礎センサー５の測定信号は制御装置７に送られるが、その制御装置は、伝導性添加剤を圧延油の循環回路１中に導入するための装置８を制御する。伝導性添加剤の供給により、圧延油の必要とされる最小伝導性５０pS/mに調整される。
【００１６】
油フィルター３の後にある基礎センサー５により測定された、場合により油温度に関連させなければならない、圧延油の導電性の絶対値は、さらに油の汚れ程度に関する基準であり、したがって、使用済みで、濾過工程では最早浄化できない圧延油を蒸留ないし精留工程により精製する時点を決定する上で非常に重要である。
【００１７】
油フィルター３の前にある基礎センサー４により測定された圧延油の導電性の値、および油フィルター３の後にある基礎センサー５により測定された導電性の値から得られる示差値により、濾過工程の品質が評価され、必要なフィルターの清掃ないし濾過材の交換を行なう時点が確認され、フィルター助剤の補給が調整される。
【００１８】
圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の導電性κ、誘電率εr 、透過性μおよび粘度ηを測定するために使用できる図２に示す基礎センサー４は、油循環回路中にある空気が基礎センサー中に次第に集まり、測定結果を誤らせるのを避けるために、圧延油循環回路１の主要導管６のバイパス導管６ａの中に垂直位置に取り付ける。基礎センサー４は、導電性の金属製管状部分９ａとして形成された外側電極９を備え、その中に、導電性の、周囲を流体が流れる、好ましくは流線形に構築された内側電極１０が配置されている。円筒形の内側電極１０は、中央の有効電極１０ａならびに前方および後方の遮蔽電極１０ｂ、１０ｃに分割されている。内側電極１０の有効電極１０ａは、絶縁１１により両遮蔽電極１０ｂおよび１０ｃから分離されている。内側電極１０は、２個のセパレータ１２により基礎センサー４の中に保持され、その際、セパレータ１２は外側電極９と両遮蔽電極１０ｂおよび１０ｃの間に組み込まれている。この配置により、導電性汚染粒子がセパレータ１２に堆積した時に測定結果を誤らせる不均質な周縁場が避けられる。内側電極１０は、測定電子装置１３用の接続導線を通すために部分的に中空体として形成されている。
【００１９】
基礎センサー４の外側電極９中に組み込まれた温度センサー１４は、圧延油の温度測定を行なう。
【００２０】
圧延油の粘度を測定するために、基礎センサー４の内側電極１０は、回転駆動装置を備えることができ、その駆動装置のエネルギー消費または回転速度が圧延油の粘度に関する測定量を表示する。
【００２１】
管状外側電極９は、それぞれ基礎センサー４を圧延油循環回路１の主要導管６のバイパス導管６ａ中に組み込むための管接続部１７を備えた入り口スリーブおよび出口スリーブ１５、１６を備えている。
【００２２】
圧延油の導電性κを測定するには、基礎センサー４の外側電極９と内側電極１０の間にある油のオーム抵抗Ｒx を下記の測定方式で測定する。
【００２３】
図３のセンサー全体の等価回路図は、目標とする抵抗Ｒx が、寄生抵抗およびコンデンサーのネットワークの構成要素であることを示している。
【００２４】
Ｒx 目標とする抵抗
Ｃx センサーのキャパシタンス
Ｒp 分極抵抗
Ｃp 分極キャパシタンス
Ｃd 二重層キャパシタンス
Ｃk ケーブルキャパシタンス
Ｒk ケーブル−および接触抵抗
この等価回路図は、センサーを適当に配置し、適当なセンサー信号を使用することにより、非常に簡単になる。内側電極ないし外側電極への接続を分離し、内側電極の接続を同軸ケーブル経由して行ない、同軸ケーブルの外側導線を適切に接続すれば、Ｃk およびＲk は無視することができる。
【００２５】
導電性は、定電圧をかけると減少する。このことは、Ｃp 、Ｃd およびＲp の形成に帰せられる。交互極性の測定信号を使用する場合、これらの成分も等価回路図で無視される。これによって、図４に示す基礎センサーの最終的な等価回路図が得られる。
【００２６】
均質な流れの場に関する基本公式を使用し、上記のセンサー構造で、図５に断面で示す、外側電極９および内側電極１０を単層円筒コンデンサーの形態で同軸配置したセンサー４の抵抗Ｒx ないし比導電性κは次の様に計算することができる。
【００２７】
ここで、ｒa は外側電極の内側半径を、ｒi は内側電極の半径を、ｌは電極の活性長さを意味する。
【００２８】
図６は、圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の比導電性κ、誘電率εr 、強磁性透過性μ、粘度η、および温度υを測定するための、上記の基礎センサーを備えた新規な測定方式のブロック回路図である。
【００２９】
以下に、目標とする抵抗Ｒx および寄生センサーキャパシタンスＣx を測定するための付属電子装置を備えた本発明の測定方式を説明する。抵抗Ｒx およびセンサーキャパシタンスＣx が既知であれば、比導電性κならびに誘電率εr を計算することができる。これらの量はどちらも温度に依存するので、温度測定が必要であるが、これは詳しくは説明しない。
【００３０】
抵抗Ｒx および寄生センサーキャパシタンスＣx を測定するには、積算的な測定方式を使用する。この測定方式は、高度の妨害抑制を特徴とし、積分により得られる測定量を、非常に正確に測定できる周波数に容易に変換することができる、という利点を提供する。周波数の別の有利な特性は、測定信号を妨害無しに長距離伝送でき、簡単にデジタル化できることである。このことは、図６の測定方式のブロック回路図から分かる様に、測定すべき量Ｒx およびＣx がマイクロプロセッサーで把握されるので、非常に重要である。この測定方式では電圧供給を分離配置しているが、これは、それによって引き起こされる測定電子装置への妨害を排除するためである。
【００３１】
導電性センサーの等価回路図は、抵抗Ｒx およびキャパシタンスＣx の平行接続に縮小される。しかし、導電性の測定には、抵抗Ｒx だけが重要である、すなわち寄生センサーキャパシタンスＣx は測定結果に入り込むべきではない。キャパシタンスを除外する一つの方法は、定電圧で測定することである。充電されたコンデンサーに関しては、
が成り立つ。
【００３２】
ここで図７による測定方式は、センサーキャパシタンスＣx を補償するが、同時に他の妨害量も有効になる。とりわけ、生じる分極により、定電圧測定による抵抗測定が不可能になる。作動増幅器の相殺量も測定結果をさらに誤らせる。これを阻止するために、交流電圧で作業することが不可欠である。しかし、純粋な正弦電圧はセンサーキャパシタンスの無効電流を補償しないので、これが一緒に測定される。本発明の方法は、双極のサイクル化した定電圧で作動するが、センサーに作用する電圧が一定である時間部分でのみ測定される。
【００３３】
図８は、記入した測定間隔を有する、双極性のサイクル化した定電圧の推移を示す。
【００３４】
図９に示す簡略化したブロック回路図に示す、圧延油の様な低伝導性または非伝導性流体の比導電性を測定するための測定方式では、基礎センサー４に、サイクル化された定電圧の形態にある、周波数が導電性の値Ｋに依存する試験信号が送られる。基礎センサー４の出力電圧は、インテグレータ１８により積算され、インテグレータ１８の出力信号はシュミット−トリガー１９に送られ、その出力信号が再び試験信号として基礎センサー４に送られる。試験信号が変化する度に積算はゼロに設定される。
【００３５】
伝導性を測定するための測定方式に関する作動原理は、中核において、逆転インテグレータ１８および非反転シュミット−トリガー１９を有する不安定な傾斜段階からなり、その際モノフロップ２０により制御されるスイッチ２１がインテグレータ１８を、測定電圧の極***換の間に停止させ、初期条件ゼロに設定する。 この測定方式で使用する、作動増幅器および積分コンデンサーＣn を有するインテグレータは、測定の正確さにとって不可欠である。測定すべき抵抗Ｒx は、流体の伝導性が非常に小さい場合には、テラオーム領域までの値を受け入れるので、使用する作動増幅器は高い入力抵抗を有するべきである。相殺量は本発明の測定方法により排除される。
【００３６】
図１０は、独自の回路を有する活性インテグレータを示す。Ｒx およびＣx の平行接続からなるセンサーが入力インピーダンスを形成する。帰還には、積分コンデンサーＣn およびそれと平行なモノフロップにより制御されるアナログスイッチＳ1 がある。
【００３７】
サイクル化された定電圧Ｕ1 の＋／−が逆転すると、スイッチＳ1 が閉じる。次いで、インテグレータは直接負帰還になるので、出力電圧Ｕ2 はこの時点でゼロボルトとに飛び、積分コンデンサーＣn はスイッチＳ1 を経由して放電する。寄生センサーキャパシタンスＣx はＵ1 の極***換の間に単に再充電される。
【００３８】
測定電圧が再び一定値に到達すると、Ｓ1 が開き、積分工程が始まる。この時、Ｃx はすでに充電されており、したがって対応する等式（２）ｉc ＝０であるので、目標とする抵抗Ｒx を経由して流れる試験電流ｉRxが積分される。
【００３９】
電子装置の出力周波数は、
である。
【００４０】
周波数は、等式（３）により、κと直線関係にある。他の量は一定である。これらの量は、センサーの幾何学的寸法ならびに、詳細には説明していないシュミット−トリガーの接続閾を決定する抵抗関係Ｒ3 ／Ｒ2 に基づいている。
【００４１】
図１０によるインテグレータの計算は、極***換Ｕmessの間に積分コンデンサーの短絡により、寄生センサーキャパシタンスを排除し得ることを示している。このためには、スイッチＳ1 を一定長さｔkurzの制御インパルスで制御しなければならない。
【００４２】
図９で説明した、圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の比導電性を測定するための測定方式と同様に、その様な流体の誘電率εr をオンライン測定するための測定方式では、周波数が誘電率εr に比例するサイクル化された直流を基礎センサーに送る。この様にして実現されたインテグレータから生じる出力電圧は、シュミット−トリガーに接続され、その出力信号が一つの電流に変換され、試験信号として再び基礎センサーに送られる。
【００４３】
図１２は、流体の伝導性および誘電率を測定するための測定方式のブロック回路図を示す。
【００４４】
流体の伝導性および誘電率を測定するための上記の測定方式と同様に、低伝導性および非伝導性流体の透過性μをオンライン測定するための測定方式では、サイクル化された定電圧の形態の、周波数が透過性μの値に依存する試験信号を基礎センサーに送る。生じた電流は、基礎センサーにより一つの電圧に変換され、この様にして実現された、オーム抵抗を経由して帰還された作動増幅器の逆転入力分岐中に接続されたセンサーインダクタンスを有するインテグレータの出力電圧は、シュミット−トリガーに接続され、その出力電圧が試験信号として再び基礎センサーに送られる。
【００４５】
誘電率の測定により、例えば変圧器油、ブレーキ液、および航空機用ガソリンの含水量を突き止めることができる。ブレーキ液は水を吸収し、その水がブレーキ液中で蒸気泡を形成し、自動車のブレーキ装置の機能に悪影響を及ぼすことがある。温度が−４０℃まで低下した航空機では、ブレーキ液中に含まれる水が氷の結晶を形成し、ブレーキ装置の配管およびバルブを詰まらせ、それによってブレーキ能力が低下し、飛行機の着陸時に事故の危険性が生じることがある。航空機用ガソリン中の水は、例えば氷結または蒸気泡形成により、航空機エンジンの性能を低下させることがある。そのため、飛行機の給油時に航空機用ガソリンの誘電率を測定し、航空機のブレーキ装置のブレーキ液の誘電率を常に測定し、航空機用ガソリンないしブレーキ液の含水量を確認することは、安全技術上、非常に重要なことである。
【００４６】
例えば電動機、伝動装置および発電所タービンの潤滑油の透過性を常に測定することにより、油中に含まれる、例えばタービン軸受から生じる強磁性砕片を確認することができるので、軸受損傷の可能性を早期に発見することができ、軸受を早期に交換することにより、長期間にわたる発電所の操業停止を引き起こすタービンの損傷を回避することができる。
【００４７】
上記の説明から、圧延油、潤滑油、ブレーキ液および航空機用ガソリンの様な低伝導性および非伝導性流体の伝導性、誘電率および透過性を測定するための本発明の測定方法および対応する測定方式が、将来における多くの技術的応用分野において非常に重要になることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【図１】圧延油の伝導性を測定するための測定機構を備えた圧延油循環回路を図式的に示す図
【図２】基礎センサーの縦断面図
【図３】 Oehme, F.: Chemische Sensoren, Vieweg 1991から譲受された、図２の基礎センサーの等価回路図
【図４】基礎センサーの簡略化した等価回路図
【図５】図２による基礎センサーの断面図
【図６】低伝導性および非伝導性流体の様々な物理量を測定するための、図２から５に示す基礎センサーを備えた測定機構のブロック回路図
【図７】流体のオーム抵抗を測定するための、定電圧で作動する基礎センサーを備えた回路図
【図８】流体オーム抵抗測定用基礎センサー作動させるための、サイクル化した２極定電圧の推移のグラフ
【図９】流体の導電性を測定するための測定機構のブロック回路図
【図１０】図９による測定機構で使用する、センサーおよびアナログ回路を備えたインテグレーターの回路図
【図１１】インテグレーターのサイクル化された入力電圧および出力電圧のグラフ
【図１２】流体の導電性および誘電率を測定するための測定機構のブロック回路図
【符号の説明】
４ 基礎センサー
９ 外側電極
９ａ 導電性管状部分
１０ 内側電極
１０ａ 有効電極
１０ｂ、１０ｃ 遮蔽電極
１２ スペーサ
１８ インテグレータ
１９ シュミット−トリガー
【発明の属する技術分野】
本発明は、圧延油、潤滑油、油圧油、ブレーキ液および燃料の様な低伝導性および非伝導性流体の物理量を測定するための、流体が少なくとも２個の導電性電極の間にあるか、またはその作用する場の中にある方法および方式に関する。
【０００２】
【従来の技術】
圧延設備の主要容器の圧延油機構ならびにロール支持台の区域では、時おり静電気の放電により爆発および火災が起こることがある。
【０００３】
油の導電性がある最小値を下回り、静電荷の平衡が最早保証されなくなると、ロール支持台およびすべての関連部品が接地されているにもかかわらず、摩擦効果のために静電荷が圧延油中に蓄積する。
【０００４】
圧延工場における静電気放電の危険性およびそれに関連する火災の危険性を防止するために、圧延油の導電性を常に検査する必要がある。ある特定の値を下回った時、必要に応じて導電性付与添加剤を油に混合することができる。
【０００５】
様々な方法により流体の導電性を測定できる装置が市販されている。油または燃料の様な非伝導性または低伝導性流体用の従来の伝導性測定装置は、流動している媒体中での測定（オンライン運転）には適していない。公知の方式では、測定装置が信頼性のある値を表示するには、測定すべき流体を何分間も静止状態に置く必要がある。測定試料を連続的に取り出すには時間と手間がかかり、それに応じてコストがかかる。オフライン測定装置のもう一つの欠点は、伝導性は短時間の間に多くの影響により変化し得るので、導電性測定値の信頼性が非常に限られることである。危険領域にある値が測定された場合、生産を支障無く確実に行なえる様に、例えば圧延油中に添加剤を加えることにより、この値を再び下げようと努める。試料の採取および測定時点の間には、測定装置製造者が規定する油の静止時間に応じて、重要な時間間隔があるので、場合によっては、静電気放電の危険性を除去するにはすでに遅すぎることがある。
【０００６】
このことは、圧延された材料の砕片を圧延油から濾別し、ケイソウ土の様な濾過材の細孔および毛細管を経由して油の流れを分割するために、電荷分離または摩擦電気により大量の電荷が発生する濾過過程に特に当てはまる。
【０００７】
低伝導性および非伝導性流体の導電性を測定するための市販されている測定装置の重大な欠点は、それらの測定装置に使用されているセンサーの不可避な寄生容量が、分極容量と同じく、測定を大きく狂わせることである。
【０００８】
流体の汚染を測定するために、濁りを測定して流体の汚染程度を測定する光学測定装置が市販されている。しかしこれまでに、流体中に含まれる汚れ粒子の幾何学的寸法には光の波長よりも小さいものもあり、これらの微小な汚染物粒子は、光の屈折に基く濁り測定によっては把握できないので、濁りは、油の様な多くの流体の汚染程度を測定するための尺度にはなり得ないことが分かっている。
【０００９】
油、燃料、等の非伝導性および低伝導性流体の導電性および汚染程度を測定するための市販されている装置の機能に欠点があるために、圧延油の様な流体の導電性を強化する薬剤を予防のために添加することになり、油を濾過する場合には、ケイソウ土やポドゾルの様な濾過材の交換が早過ぎたり、消耗してからになったりする。伝導性を高めるための公知の、伝導性付与添加剤とも呼ばれる薬剤には、生態学的および健康上の疑問点があるので、これらの薬剤を大量に、予防のために混合することは、環境汚染を増大し、処理技術上の問題点を引き起こす。濾過材の大量使用により生じる高い濾液品質および伝導性添加剤とフィルター助剤のの反応により、油および油製品の伝導性が大きく低下することがあり、伝導性の低下により、電荷が高くなり、機械および設備の不意の爆発や火災を引き起こすことがある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】
本発明の課題は、圧延油、潤滑油、油圧油、ブレーキ流体および燃料の様な低伝導性および非伝導性流体に関して、伝導性添加剤を調整しながら導入することにより、静電気の充電および放電を阻止する最小伝導性を制御するために導電性をオンライン測定し、微小汚染物および汚染程度を測定するために伝導性の経時変化をオンライン測定し、濾過工程の機能および品質を試験するために、および場合により調整されたフィルター助剤の補給により濾過工程を制御するために、フィルター前後の伝導性の示差を測定し、油添加剤または水の様な極性成分を検出するための誘電率をオンライン測定し、ならびに鉄粒子ないし強磁性摩耗粒子の濃度を測定するために透過性をオンライン測定するための特定の方法およびその方法にしたがって作動する測定方式を開発することである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】
これらの課題は、請求項１の測定方法ならびに請求項３、４および５の各種測定方式により解決される。
【００１２】
圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の様々な物理量を測定するための本発明の測定方式、ならびにこれらの測定方式の、先行技術に対する優位性を以下に添付の図面を参照しながら説明する。
【００１３】
【実施例】
図１に図式的に示す、冷間圧延設備２の圧延工程用の潤滑油および冷却油を含む圧延油循環回路は、圧延油の導電性、主としてロールおよびロール材の摩耗ならびに添加剤により引き起こされる油汚れの程度、ならびに循環回路中に配置された油フィルター３の濾過工程の品質をオンライン測定するための測定機構を備えている。
【００１４】
この測定機構は、２個の同じ基礎センサー４、５を含む。基礎センサー４は、圧延油の循環方向ａで見て、圧延油循環回路１の主要導管６の、油フィルター３の前にあるバイパス導管６ａの中に組み込まれ、基礎センサー５は、油フィルター３の後にあるバイパス導管６ｂの中に組み込まれている。
【００１５】
油フィルター３の後のバイパス導管６ｂの中に組み込まれた基礎センサー５により、静電気放電を避ける目的で、静電気充電の程度を突き止めるために圧延油の導電性の絶対値が連続的に測定される。基礎センサー５の測定信号は制御装置７に送られるが、その制御装置は、伝導性添加剤を圧延油の循環回路１中に導入するための装置８を制御する。伝導性添加剤の供給により、圧延油の必要とされる最小伝導性５０pS/mに調整される。
【００１６】
油フィルター３の後にある基礎センサー５により測定された、場合により油温度に関連させなければならない、圧延油の導電性の絶対値は、さらに油の汚れ程度に関する基準であり、したがって、使用済みで、濾過工程では最早浄化できない圧延油を蒸留ないし精留工程により精製する時点を決定する上で非常に重要である。
【００１７】
油フィルター３の前にある基礎センサー４により測定された圧延油の導電性の値、および油フィルター３の後にある基礎センサー５により測定された導電性の値から得られる示差値により、濾過工程の品質が評価され、必要なフィルターの清掃ないし濾過材の交換を行なう時点が確認され、フィルター助剤の補給が調整される。
【００１８】
圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の導電性κ、誘電率εr 、透過性μおよび粘度ηを測定するために使用できる図２に示す基礎センサー４は、油循環回路中にある空気が基礎センサー中に次第に集まり、測定結果を誤らせるのを避けるために、圧延油循環回路１の主要導管６のバイパス導管６ａの中に垂直位置に取り付ける。基礎センサー４は、導電性の金属製管状部分９ａとして形成された外側電極９を備え、その中に、導電性の、周囲を流体が流れる、好ましくは流線形に構築された内側電極１０が配置されている。円筒形の内側電極１０は、中央の有効電極１０ａならびに前方および後方の遮蔽電極１０ｂ、１０ｃに分割されている。内側電極１０の有効電極１０ａは、絶縁１１により両遮蔽電極１０ｂおよび１０ｃから分離されている。内側電極１０は、２個のセパレータ１２により基礎センサー４の中に保持され、その際、セパレータ１２は外側電極９と両遮蔽電極１０ｂおよび１０ｃの間に組み込まれている。この配置により、導電性汚染粒子がセパレータ１２に堆積した時に測定結果を誤らせる不均質な周縁場が避けられる。内側電極１０は、測定電子装置１３用の接続導線を通すために部分的に中空体として形成されている。
【００１９】
基礎センサー４の外側電極９中に組み込まれた温度センサー１４は、圧延油の温度測定を行なう。
【００２０】
圧延油の粘度を測定するために、基礎センサー４の内側電極１０は、回転駆動装置を備えることができ、その駆動装置のエネルギー消費または回転速度が圧延油の粘度に関する測定量を表示する。
【００２１】
管状外側電極９は、それぞれ基礎センサー４を圧延油循環回路１の主要導管６のバイパス導管６ａ中に組み込むための管接続部１７を備えた入り口スリーブおよび出口スリーブ１５、１６を備えている。
【００２２】
圧延油の導電性κを測定するには、基礎センサー４の外側電極９と内側電極１０の間にある油のオーム抵抗Ｒx を下記の測定方式で測定する。
【００２３】
図３のセンサー全体の等価回路図は、目標とする抵抗Ｒx が、寄生抵抗およびコンデンサーのネットワークの構成要素であることを示している。
【００２４】
Ｒx 目標とする抵抗
Ｃx センサーのキャパシタンス
Ｒp 分極抵抗
Ｃp 分極キャパシタンス
Ｃd 二重層キャパシタンス
Ｃk ケーブルキャパシタンス
Ｒk ケーブル−および接触抵抗
この等価回路図は、センサーを適当に配置し、適当なセンサー信号を使用することにより、非常に簡単になる。内側電極ないし外側電極への接続を分離し、内側電極の接続を同軸ケーブル経由して行ない、同軸ケーブルの外側導線を適切に接続すれば、Ｃk およびＲk は無視することができる。
【００２５】
導電性は、定電圧をかけると減少する。このことは、Ｃp 、Ｃd およびＲp の形成に帰せられる。交互極性の測定信号を使用する場合、これらの成分も等価回路図で無視される。これによって、図４に示す基礎センサーの最終的な等価回路図が得られる。
【００２６】
均質な流れの場に関する基本公式を使用し、上記のセンサー構造で、図５に断面で示す、外側電極９および内側電極１０を単層円筒コンデンサーの形態で同軸配置したセンサー４の抵抗Ｒx ないし比導電性κは次の様に計算することができる。
【００２７】
【００２８】
図６は、圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の比導電性κ、誘電率εr 、強磁性透過性μ、粘度η、および温度υを測定するための、上記の基礎センサーを備えた新規な測定方式のブロック回路図である。
【００２９】
以下に、目標とする抵抗Ｒx および寄生センサーキャパシタンスＣx を測定するための付属電子装置を備えた本発明の測定方式を説明する。抵抗Ｒx およびセンサーキャパシタンスＣx が既知であれば、比導電性κならびに誘電率εr を計算することができる。これらの量はどちらも温度に依存するので、温度測定が必要であるが、これは詳しくは説明しない。
【００３０】
抵抗Ｒx および寄生センサーキャパシタンスＣx を測定するには、積算的な測定方式を使用する。この測定方式は、高度の妨害抑制を特徴とし、積分により得られる測定量を、非常に正確に測定できる周波数に容易に変換することができる、という利点を提供する。周波数の別の有利な特性は、測定信号を妨害無しに長距離伝送でき、簡単にデジタル化できることである。このことは、図６の測定方式のブロック回路図から分かる様に、測定すべき量Ｒx およびＣx がマイクロプロセッサーで把握されるので、非常に重要である。この測定方式では電圧供給を分離配置しているが、これは、それによって引き起こされる測定電子装置への妨害を排除するためである。
【００３１】
導電性センサーの等価回路図は、抵抗Ｒx およびキャパシタンスＣx の平行接続に縮小される。しかし、導電性の測定には、抵抗Ｒx だけが重要である、すなわち寄生センサーキャパシタンスＣx は測定結果に入り込むべきではない。キャパシタンスを除外する一つの方法は、定電圧で測定することである。充電されたコンデンサーに関しては、
【００３２】
ここで図７による測定方式は、センサーキャパシタンスＣx を補償するが、同時に他の妨害量も有効になる。とりわけ、生じる分極により、定電圧測定による抵抗測定が不可能になる。作動増幅器の相殺量も測定結果をさらに誤らせる。これを阻止するために、交流電圧で作業することが不可欠である。しかし、純粋な正弦電圧はセンサーキャパシタンスの無効電流を補償しないので、これが一緒に測定される。本発明の方法は、双極のサイクル化した定電圧で作動するが、センサーに作用する電圧が一定である時間部分でのみ測定される。
【００３３】
図８は、記入した測定間隔を有する、双極性のサイクル化した定電圧の推移を示す。
【００３４】
図９に示す簡略化したブロック回路図に示す、圧延油の様な低伝導性または非伝導性流体の比導電性を測定するための測定方式では、基礎センサー４に、サイクル化された定電圧の形態にある、周波数が導電性の値Ｋに依存する試験信号が送られる。基礎センサー４の出力電圧は、インテグレータ１８により積算され、インテグレータ１８の出力信号はシュミット−トリガー１９に送られ、その出力信号が再び試験信号として基礎センサー４に送られる。試験信号が変化する度に積算はゼロに設定される。
【００３５】
伝導性を測定するための測定方式に関する作動原理は、中核において、逆転インテグレータ１８および非反転シュミット−トリガー１９を有する不安定な傾斜段階からなり、その際モノフロップ２０により制御されるスイッチ２１がインテグレータ１８を、測定電圧の極***換の間に停止させ、初期条件ゼロに設定する。 この測定方式で使用する、作動増幅器および積分コンデンサーＣn を有するインテグレータは、測定の正確さにとって不可欠である。測定すべき抵抗Ｒx は、流体の伝導性が非常に小さい場合には、テラオーム領域までの値を受け入れるので、使用する作動増幅器は高い入力抵抗を有するべきである。相殺量は本発明の測定方法により排除される。
【００３６】
図１０は、独自の回路を有する活性インテグレータを示す。Ｒx およびＣx の平行接続からなるセンサーが入力インピーダンスを形成する。帰還には、積分コンデンサーＣn およびそれと平行なモノフロップにより制御されるアナログスイッチＳ1 がある。
【００３７】
サイクル化された定電圧Ｕ1 の＋／−が逆転すると、スイッチＳ1 が閉じる。次いで、インテグレータは直接負帰還になるので、出力電圧Ｕ2 はこの時点でゼロボルトとに飛び、積分コンデンサーＣn はスイッチＳ1 を経由して放電する。寄生センサーキャパシタンスＣx はＵ1 の極***換の間に単に再充電される。
【００３８】
測定電圧が再び一定値に到達すると、Ｓ1 が開き、積分工程が始まる。この時、Ｃx はすでに充電されており、したがって対応する等式（２）ｉc ＝０であるので、目標とする抵抗Ｒx を経由して流れる試験電流ｉRxが積分される。
【００３９】
電子装置の出力周波数は、
【００４０】
周波数は、等式（３）により、κと直線関係にある。他の量は一定である。これらの量は、センサーの幾何学的寸法ならびに、詳細には説明していないシュミット−トリガーの接続閾を決定する抵抗関係Ｒ3 ／Ｒ2 に基づいている。
【００４１】
図１０によるインテグレータの計算は、極***換Ｕmessの間に積分コンデンサーの短絡により、寄生センサーキャパシタンスを排除し得ることを示している。このためには、スイッチＳ1 を一定長さｔkurzの制御インパルスで制御しなければならない。
【００４２】
図９で説明した、圧延油の様な低伝導性および非伝導性流体の比導電性を測定するための測定方式と同様に、その様な流体の誘電率εr をオンライン測定するための測定方式では、周波数が誘電率εr に比例するサイクル化された直流を基礎センサーに送る。この様にして実現されたインテグレータから生じる出力電圧は、シュミット−トリガーに接続され、その出力信号が一つの電流に変換され、試験信号として再び基礎センサーに送られる。
【００４３】
図１２は、流体の伝導性および誘電率を測定するための測定方式のブロック回路図を示す。
【００４４】
流体の伝導性および誘電率を測定するための上記の測定方式と同様に、低伝導性および非伝導性流体の透過性μをオンライン測定するための測定方式では、サイクル化された定電圧の形態の、周波数が透過性μの値に依存する試験信号を基礎センサーに送る。生じた電流は、基礎センサーにより一つの電圧に変換され、この様にして実現された、オーム抵抗を経由して帰還された作動増幅器の逆転入力分岐中に接続されたセンサーインダクタンスを有するインテグレータの出力電圧は、シュミット−トリガーに接続され、その出力電圧が試験信号として再び基礎センサーに送られる。
【００４５】
誘電率の測定により、例えば変圧器油、ブレーキ液、および航空機用ガソリンの含水量を突き止めることができる。ブレーキ液は水を吸収し、その水がブレーキ液中で蒸気泡を形成し、自動車のブレーキ装置の機能に悪影響を及ぼすことがある。温度が−４０℃まで低下した航空機では、ブレーキ液中に含まれる水が氷の結晶を形成し、ブレーキ装置の配管およびバルブを詰まらせ、それによってブレーキ能力が低下し、飛行機の着陸時に事故の危険性が生じることがある。航空機用ガソリン中の水は、例えば氷結または蒸気泡形成により、航空機エンジンの性能を低下させることがある。そのため、飛行機の給油時に航空機用ガソリンの誘電率を測定し、航空機のブレーキ装置のブレーキ液の誘電率を常に測定し、航空機用ガソリンないしブレーキ液の含水量を確認することは、安全技術上、非常に重要なことである。
【００４６】
例えば電動機、伝動装置および発電所タービンの潤滑油の透過性を常に測定することにより、油中に含まれる、例えばタービン軸受から生じる強磁性砕片を確認することができるので、軸受損傷の可能性を早期に発見することができ、軸受を早期に交換することにより、長期間にわたる発電所の操業停止を引き起こすタービンの損傷を回避することができる。
【００４７】
上記の説明から、圧延油、潤滑油、ブレーキ液および航空機用ガソリンの様な低伝導性および非伝導性流体の伝導性、誘電率および透過性を測定するための本発明の測定方法および対応する測定方式が、将来における多くの技術的応用分野において非常に重要になることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【図１】圧延油の伝導性を測定するための測定機構を備えた圧延油循環回路を図式的に示す図
【図２】基礎センサーの縦断面図
【図３】 Oehme, F.: Chemische Sensoren, Vieweg 1991から譲受された、図２の基礎センサーの等価回路図
【図４】基礎センサーの簡略化した等価回路図
【図５】図２による基礎センサーの断面図
【図６】低伝導性および非伝導性流体の様々な物理量を測定するための、図２から５に示す基礎センサーを備えた測定機構のブロック回路図
【図７】流体のオーム抵抗を測定するための、定電圧で作動する基礎センサーを備えた回路図
【図８】流体オーム抵抗測定用基礎センサー作動させるための、サイクル化した２極定電圧の推移のグラフ
【図９】流体の導電性を測定するための測定機構のブロック回路図
【図１０】図９による測定機構で使用する、センサーおよびアナログ回路を備えたインテグレーターの回路図
【図１１】インテグレーターのサイクル化された入力電圧および出力電圧のグラフ
【図１２】流体の導電性および誘電率を測定するための測定機構のブロック回路図
【符号の説明】
４ 基礎センサー
９ 外側電極
９ａ 導電性管状部分
１０ 内側電極
１０ａ 有効電極
１０ｂ、１０ｃ 遮蔽電極
１２ スペーサ
１８ インテグレータ
１９ シュミット−トリガー
Claims (3)
- 基礎センサの２個の導電性電極の間に存在する、低導電性または非導電性流体の物理量をオンライン測定するための測定方法であって、
該測定方法が、導電性添加剤の制御された導入により、静電気の充電および放電を阻止すべく、流体の最小導電率を制御するための導電率κの測定、および、
微少汚染物質の伴出および粒子による汚染程度を算定するための導電率の経時変化の測定を行なうものであり、
周波数が導電率κの値に依存するサイクル化された定電圧またはサイクル化された定電流の形態の試験信号を前記基礎センサ（４）に送り、
前記基礎センサからの出力または出力電圧を積算器（１８）で積算し、
前記積算器（１８）の出力信号をシュミット・トリガ（１９）に送り、
該シュミット・トリガ（１９）の出力信号を試験信号として再び前記基礎センサ（４）に送り、
前記試験信号の極性が反転する度に積算をゼロに設定することを特徴とする測定方法。 - 静電気の充電および放電の危険性を、前記流体の導電率が所定の最小導電率より下がることにより確認することを特徴とする請求項１記載の測定方法。
- フィルタの濾過工程の機能および品質を試験するために、および、所定量のフィルタ助剤の補給により前記濾過工程を制御するために、前記フィルタの前後における導電率の差異を測定することを特徴とする請求項１記載の測定方法。
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