JP3943499B2 - 鋼及び中間製品を製造するための方法 - Google Patents
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Description
C:最少0.02%かつ最大0.12%;
Si:最大1.5%;
Mn:1.0より多く2.50%まで;
P:最大0.035%;
S:最少0.04%かつ0.15%より少なく;
Cr:8.0%より多くかつ12%より少なく;
Mo:0.0%より多くかつ最大0.20%;
V:0.0%より多くかつ最大0.25%;
Nb:0.1%より多くかつ最大0.5%;
N:少なくとも0.02%かつ最大0.12%;
Ni:最大0.5%;
B:最大0.005%;
Cu:最大0.3%;
Al:最大0.035%;
Sn:最大0.035%;
As:最大0.02%;
元素Ca、Mg又はCeの少なくとも一つ:0.0002%より多くかつ最大0.015%(前記元素の含有量の総和)
の組成(質量%で示す)を有し、
残部は、鉄及び不可避の不純物である、前記鋼により解決される。
0.047<Hf≦0.095
[式中、硬さ係数Hfは、式:
Hf=0.11−%Nb/7.14
(%Nbは、鋼の各Nb含有量を示している)に従って計算される]
を満たすようにニオブ含有量が設定されている場合に、ニオブを用いることによりとりわけ顕著である。ニオブ含有量がこの方法で選択される場合、本発明に係る鋼においてマトリックス中に12%より少ない含有量で含まれているクロムが腐食抑制不動態層(corrosion-inhibiting passive layer)を形成するのに十分に有効なように、硬い相を形成するように、存在している炭素及び窒素は、元素ニオブによって多量に(largely)設定される。このように、本発明に係る鋼は、比較的低いクロム含有量にもかかわらず、顕著な耐食性、及び同時に高度の硬さを有している。
Sf=%C+5x%B+2x%Cu+(%P+%S)/2+(%Mo+%Cr)/4+%Mn/10
〔式中、%C、%B、%Cu、%P、%S、%Mo、%Cr、及び%Mnは、鋼のC、B、Cu、P、S、Mo、Cr、及びMnの各含有量を示している〕
に従って計算される溶接係数(weld factor)Sfが、条件:
Sf<3.99
を満たすことにより保証することができる。
KGf<1.07
[ここで、脆化係数KGfは、式:
KGf=2.97x%Cu+3.2x(%Sn+%As)+0.55x%Al+5.42x%P+0.98x%N
〔式中、%Cu、%Sn、%As、%Al、%P、及び%Nは、鋼のCu、Sn、As、Al、P及びNの各含有量を示している〕に従って計算される]
を満たす結果として、粒界有効元素のネガティブな影響、及び従って関連したクラック形成の危険性をねらい通りに最少にすることができる。
本発明に係る鋼を溶融する工程;
前記鋼をキャスティングして、原料、例えば、インゴット、スラブ、連続キャストバー、薄スラブ、又はキャストストリップを形成する工程;
1200〜1280℃の温度で原料を拡散アニーリング(diffusion annealing)する工程;及び
アニーリングした原料をホットフォーミングしてコンポーネントを形成する工程
を実施することによって解決される。
図1:ドリル穿孔試験の間のカッター損耗、ドリルにより移動した距離に関して;及び
図2:種々の鋼について測定された衝撃曲げ仕事量(impact bending work)、脆化係数KGfに関して。
Claims (19)
- C:最少0.02%かつ最大0.12%;
Si:最大1.5%;
Mn:1.0%より多く2.50%まで;
P:最大0.035%;
S:最少0.04%かつ0.15%より少なく;
Cr:8.0%より多くかつ12%より少なく;
Mo:0.0%より多くかつ最大0.20%;
V:0.0%より多くかつ最大0.25%;
Nb:0.1%より多くかつ最大0.5%;
N:少なくとも0.02%かつ最大0.12%;
Ni:0.0%より多くかつ最大0.5%;
B:0.0%より多くかつ最大0.005%;
Cu:0.0%より多くかつ最大0.3%;
Al:0.0%より多くかつ最大0.035%;
Sn:0.0%より多くかつ最大0.035%;
As:0.0%より多くかつ最大0.02%;
元素Ca、Mg、又はCeの少なくとも一つ:0.0002%より多くかつ最大0.015%(前記の元素の含有量の総和)
の組成(質量%で表示)を有し、
残部は、鉄及び不可避の不純物である、鋼。 - 前記鋼が腐食にさらされる工具用である、請求項1に記載の鋼。
- Ca0.001〜0.009質量%を含有していることを特徴とする、請求項1又は2に記載の鋼。
- 硬さ係数Hfが、下記条件:
0.047<Hf≦0.095
[式中、Hf=0.11−%Nb/7.14であり、%Nbは、鋼の各Nb含有量を示している]
を満たすことを特徴とする、請求項1〜3のいずれか一項に記載の鋼。 - 溶接係数Sfが、下記条件:
Sf<3.99
[式中、
Sf=%C+5x%B+2x%Cu+(%P+%S)/2+(%Mo+%Cr)/4+%Mn/10
であり、そして%C、%B、%Cu、%P、%S、%Mo、%Cr、及び%Mnは、鋼のC、B、Cu、P、S、Mo、Cr及びMnの各含有量を示している]
を満たすことを特徴とする、請求項1〜4のいずれか一項に記載の鋼。 - 脆化係数KGfが、下記条件:
KGf<1.07
[式中、
KGf=2.97x%Cu+3.2x(%Sn+%As)+0.55x%Al+5.42x%P+0.98%N
であり、そして%Cu、%Sn、%As、%Al、%P、及び%Nは、鋼のCu、Sn、As、Al、P及びNの各含有量を示している]
を満たすことを特徴とする、請求項1〜5のいずれか一項に記載の鋼。 - 前記鋼が少なくとも0.05質量%の硫黄を含有していることを特徴とする、請求項1〜6のいずれか一項に記載の鋼。
- 前記鋼が硫黄少なくとも0.07質量%を含有していることを特徴とする、請求項1〜7のいずれか一項に記載の鋼。
- 下記の工程:
鋼を溶融する工程;
前記鋼をキャスティングして、原料を形成する工程;
1200〜1280℃の温度で原料を拡散アニーリングする工程;及び
アニーリングした原料をホットフォーミングして中間製品を形成する工程
を含む、請求項1〜8のいずれか一項に記載の組成を有する鋼からの、コンポーネントの製造のための中間製品の製造方法。 - 前記原料が、インゴット、スラブ、連続キャストバー、薄スラブ、又はキャストストリップである、請求項9に記載の方法。
- 前記コンポーネントが、腐食にさらされる工具である、請求項9又は10に記載の方法。
- ホットフォーミングを鍛造により実施することを特徴とする、請求項9〜11のいずれか一項に記載の方法。
- ホットフォーミングを熱間圧延により実施することを特徴とする、請求項9〜11のいずれか一項に記載の方法。
- ホットフォーミング後、前記中間製品を空気に露出して保持することを特徴とする、請求項9〜13のいずれか一項に記載の方法。
- ホットフォーミングを850℃〜1150℃の温度で実施することを特徴とする、請求項9〜14のいずれか一項に記載の方法。
- ホットフォーミング後、前記中間製品を850℃〜1050℃の温度で熱処理し、そして熱処理後、冷媒を用いて制御された冷却に付することを特徴とする、請求項9〜15のいずれか一項に記載の方法。
- 前記冷媒が、空気、油、水、又はポリマーである、請求項16に記載の方法。
- 冷却後、400℃〜650℃の温度で焼もどしを実施することを特徴とする、請求項16又は17に記載の方法。
- 請求項1〜8のいずれか一項に記載の組成を有する鋼を用いることを特徴とする、プラスチック加工用工具の製造方法。
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