JP3928715B2 - Method for manufacturing fluid injection valve - Google Patents
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、流体噴射弁の製造方法に関し、特に流体を噴射する噴孔の加工に係わる流体噴射弁の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】
流体噴射弁としては、オリフィスとして配設された噴孔から噴射される流体の噴射量を正確に計量するため、そのオリフィスを精密に加工する必要がある。例えば自動車用内燃機関に用いられる燃料噴射弁において、微細噴孔を高精度に加工する方法として、流体研磨によって加工するものがある（特開平９−２０９８７６号公報）。
【０００３】
特開平９−２０９８７６号公報によれば、メディアである油に数から数十μｍの微細な砥粒を混ぜたスラリーを高圧で微細噴孔を通すことで噴孔のエッジを研削して噴孔の流量係数を増加させていく。さらに、加工しながらスラリー流量を検出することで目標とする噴孔の流量を狙うものである。
【０００４】
なお、スラリーを高圧で噴孔を通すのは、噴孔内を研削しながら流れるスラリーの流速を高めることで研削効率の向上を図るためであって、流体研磨がなされる噴孔が小さくなる程、粘性等の影響から高圧が必要であるからである。
【０００５】
【特許文献１】
特開平９−２０９８７６号公報
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】
従来の製造方法では、噴孔に高圧なスラリーを通すことで微細な噴孔の流体の噴射量の計量に係わる精密研削加工ができるが、噴孔が開けられている母材の剛性が小さいと変形、損傷等の影響を受ける可能性がある。
【０００７】
このため、噴孔を開けられる母材に薄板を使用する点火式内燃機関の流体噴射弁の製造方法として適用するのは困難である。また、前加工でバリがある場合には、スラリーの流れが偏るためエッジが均等に加工され難く、場合によってはエッジに欠け等が発生する可能性がある。
【０００８】
本発明は、このような事情を考慮してなされたものであり、その目的は、流体の噴射量の正確な計量ができるように、薄板に開けられた噴孔の流量制御による孔加工が容易にできる流体噴射弁の製造方法を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】
本発明の請求項１によると、弁ボディの先端部に形成された流体通路の出口に複数の噴孔を有する噴孔プレートを配設して、噴孔から流体を噴射する流体噴射弁の製造方法において、噴孔プレートに噴孔の下孔を加工する下孔加工工程と、噴孔プレートに砥粒を投射するショットブラスト加工工程とを備えた噴孔加工方法であって、ショットブラスト加工工程による砥粒を投射する期間を所定投射時間にすることで、噴孔から噴射する流体の計量に対応する所定の流体流量に調整する。
【００１０】
すなわち、噴孔の下孔と噴孔プレートとの稜線に砥粒を投射するショットブラスト加工工程は、砥粒を被加工物である噴孔プレートに投射し、被加工物としての噴孔の稜線に前加工等にて生じたバリのバリ除去および被加工物の表面に砥粒の投射による凹凸処理を施すように噴孔の稜線に砥粒の投射してＲ面取りをするＲ面取り加工を行なうことが可能である。
【００１１】
一方、噴孔内を流れる流体の流量を増減する手段としては、弁ボディの先端部に形成された流体通路の出口に配設される噴孔プレートの噴孔において、流体通路から流れる流体が流入する噴孔の入口形状を、流体摩擦損失の低減が図れる形状つまり噴孔入口の稜線を、Ｒ面取り加工による所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量にすることで、例えばＲ面取りを大きくすることで流体流量を増加することが可能である。
【００１２】
これに対して本発明の流体噴射弁の製造方法では、噴孔プレートの噴孔の稜線に砥粒の投射して稜線に生じたバリの除去および稜線のＲ面取り加工が可能なショットブラスト加工工程における砥粒の投射期間を所定投射時間にするので、例えば噴孔入口の稜線に加工するＲ面取りを所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量にすることが可能である。したがって噴孔の稜線にＲ面取り加工がなされた所定Ｒ寸法もしくはダレ量に応じて、噴孔から噴射する流体の計量に対応する所定の流体流量に調整することが可能である。
【００１３】
上記ショットブラスト加工工程は、請求項２に記載するように、噴孔プレートのうち、噴孔へ流体が流入する側の噴孔プレート上面に砥粒を投射する第１ショットブラスト工程と、流体が流出する側の噴孔プレート下面に砥粒を投射する第２ショットブラスト工程と、噴孔プレート上面に再び砥粒を投射する第３ショットブラスト工程とを備え、第３ショットブラスト工程にて投射する砥粒の投射時間を、所定投射時間に調節する。
【００１４】
一般に、ショットブラスト加工は、被加工物に砥粒を投射してその砥粒の運動エネルギーを利用して被加工物の表面に凹凸処理を施したり、被加工物の稜線にＲ面取りまたはダレ加工等を行なうために用いる加工方法である。この種の加工方法を、弁ボディの先端部に配設される被加工物としての噴孔プレートに形成される噴孔の稜線のバリの除去およびこの稜線のＲ面取り加工に適用しようとすると、砥粒の投射当初は、噴孔プレートの母材に形成された噴孔の稜線と、この稜線に前加工等の加工過程で母材の損傷等に起因して生じたバリのうち、稜線に生じたバリを投射方向に倒しながら除去する。この砥粒投射を続けると、噴孔プレートの母材に形成された稜線自体を投射方向に曲げるに至る。さらに投射が継続されると、場合によっては、例えば稜線の根元から押し曲げられてしまって稜線が噴孔内に巻き込まれて、結果として稜線が単にダレているだけの状態となってしまう可能性がある。
【００１５】
これに対して本発明の流体噴射弁の製造方法では、ショットブラスト加工工程として、噴孔プレートのうち、噴孔へ流体が流入する側の噴孔プレート上面に砥粒を投射する第１ショットブラスト工程と、流体が流出する側の噴孔プレート下面に砥粒を投射する第２ショットブラスト工程と、噴孔プレート上面に再び砥粒を投射する第３ショットブラスト工程とを備えるので、稜線自体、あるいは除去されずに残ったままのバリを有する稜線が噴孔内に巻き込まれる前に、砥粒の投射方向を反転すなわち第１ショットブラスト工程から第２ショットブラスト工程に切換えることで、稜線が噴孔内に巻き込まれることなく、稜線の曲がった部分およびバリを除去することが可能である。さらに、第２ショットブラスト工程では、第１ショットブラスト工程にて曲がった稜線を、第１ショットブラスト工程による砥粒投射方向とは逆方向から砥粒を投射することで、逆向きに曲げることが可能であり、従って稜線の曲がりの矯正が可能である。
【００１６】
このため、投射の反転を繰返すことですなわち第３ショットブラスト工程で再び第１ショットブラスト工程の砥粒投射方向に戻すことによって、稜線の曲がりが矯正されるとともに、稜線のＲ面取り加工が可能である。
【００１７】
したがって、稜線のＲ面取り加工が可能な第３ショットブラスト工程における砥粒の投射時間を所定投射時間に調節するので、噴孔の稜線に加工されるＲ面取りが所定Ｒ寸法または所定Ｒ寸法に相当するダレ量を形成することができる。
【００１８】
本発明の請求項３によると、ショットブラスト加工工程は、第１ショットブラスト工程にて投射される砥粒によって噴孔プレート上面の稜線に生じたバリが流体噴射方向に曲げられ、第２ショットブラスト工程にて流体噴射方向とは逆方向に投射される砥粒によってバリを除去する。
【００１９】
すなわち、第１ショットブラスト工程にて噴孔へ流体が流入する側の噴孔プレート上面に砥粒を投射するので、噴孔プレートの噴孔の流体上流から下流に流れる向きつまり流体噴射方向に、噴孔プレート上面の噴孔入口の稜線に生じたバリを曲げることが可能である。さらに、第２ショットブラスト工程にて第１ショットブラスト工程による砥粒投射方向とは逆方向から投射される砥粒つまり流体噴射方向とは逆方向に砥粒を投射するので、第１ショットブラスト工程にて噴射方向に曲がった稜線およびバリは、第２ショットブラスト工程による投射方向に対して立設された状態となることで剛性が上がるので、噴孔内を流れる砥粒の噴流の中心側にあるバリに対して砥粒の研磨作用を高めることが可能である。
【００２０】
これにより、バリに対する砥粒投射による研磨作用が向上するので、稜線に生じたバリの除去が効率的にできる。
【００２１】
したがって、噴孔から噴射する流体の流体損失要因となるバリを効率的に除去して消失させることができる。
【００２２】
本発明の請求項４によると、所定投射時間は、稜線のバリ除去および所定Ｒ寸法のＲ面取りを行なう所定稜線加工投射時間に、所定稜線加工投射時間の経過時に計測した噴孔の流体流量と所定の流体流量との差に応じた流量補正投射時間を加えた時間である。
【００２３】
すなわち、稜線のバリ除去および所定Ｒ寸法のＲ面取りを行なう所定稜線加工投射時間の経過時において、計測する噴孔の流体流量と目標流体流量としての所定の流体流量との差に応じた流量補正投射時間を所定稜線加工投射時間に加えた時間を所定投射時間とするので、例えば噴孔が形成されている噴孔プレート毎に噴孔の流体流量を目標流体流量に調整することができる。
【００２４】
本発明の請求項５によると、砥粒を投射する流量補正投射時間とは、所定Ｒ寸法のＲ面取りが形成された稜線に、砥粒の再投射による所定稜線ダレ量を形成させることで、所定の流体流量に調整する時間である。
【００２５】
すなわち、砥粒を投射する流量補正投射時間とは、所定の流体流量に調整する投射時間であって、所定Ｒ寸法のＲ面取りが形成された稜線に、所定稜線加工時間の経過時に計測した噴孔の流体流量と所定の流体流量との差に対応して、所定の流体流量となる所定稜線ダレ量の形成ができる時間である。したがって、所定Ｒ寸法のＲ面取りが形成された噴孔に砥粒を再投射する時間を、計測した噴孔の流体流量と所定の流体流量との差に対応した流量補正投射時間に設定することで、例えば噴孔が複数形成されている噴孔プレート毎に噴孔の流体流量を目標流体流量に調整することが容易にできる。
【００２６】
本発明の請求項６によると、砥粒を投射する砥粒投射手段は、噴孔プレート上面および噴孔プレート下面の少なくとも一方に投射する時間を可変にする。
【００２７】
すなわち、砥粒を投射する砥粒投射手段は、噴孔プレート上面および噴孔プレート下面つまり噴孔入口側稜線および噴孔出口側稜線に向けて投射する砥粒の投射時間をそれぞれ所定の投射時間に調節可能である。
【００２８】
これにより、噴孔の稜線のバリ除去およびＲ面取り加工を行なうショットブラスト加工工程において、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程の各工程における砥粒の投射時間を、それぞれの砥粒投射による加工作用に応じて所望の投射時間に調節可能である。
【００２９】
したがって、例えば第３ショットブラスト工程における砥粒の投射時間を、噴孔から噴射する流体の計量に対応する、つまり目標流体流量としての所定の流体流量に調整可能な所定の投射時間に調節することができる。
【００３０】
本発明の請求項７によると、砥粒投射手段は、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程の各工程にて、独立して投射可能な手段であって、噴孔プレートを形成する母材としての帯状の薄板部材に、帯状の長手方向に噴孔プレートが所定間隔で連続的に配置され、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程に対応する砥粒投射手段が、帯状薄板部材を横断するように、往復移動が可能である。
【００３１】
砥粒投射手段は、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程の各工程にて、独立して投射可能な手段であるので、噴孔プレートへの砥粒の投射方向が反転する第１ショットブラスト工程から第２ショットブラスト工程、または第２ショットブラスト工程から第３ショットブラスト工程へ切換える際に、砥粒投射手段または噴孔プレートを反転させる必要がない。このため、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程の各工程にて、それぞれの加工作用に応じた噴孔プレートへの砥粒投射が安定して行なうことが可能である。
【００３２】
さらに、噴孔プレートを形成する母材としての帯状の薄板部材の長手方向に、噴孔プレートを所定間隔で連続的に配置するとともに、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程に対応する砥粒投射手段は、この帯状薄板部材を横断するように、往復移動が可能である。このため、砥粒投射手段として電磁弁等の開閉によって投射、遮断することで投射時間を調節する手段や投射面をシャッター等でシールすることで投射時間を調節する手段等と比較して、本発明の流体噴射弁の製造方法に係わる砥粒投射手段は、投射する砥粒流量等が意に反して変化することなく、帯状薄板部材を横断する移動時間に応じて、帯状薄板部材に配置された噴孔プレートを投射する時間つまり噴孔の稜線に砥粒投射する時間を安定して調節できる。
【００３３】
したがって、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程の各工程にて、それぞれの加工作用に応じた投射時間に安定調節することが可能であるので、噴孔プレートの噴孔に形成される稜線に、バリ除去および所定Ｒ寸法のＲ面取り加工を行なうことが可能であるとともに、目標流体流量としての所定の流体流量に調整することが可能である。
【００３４】
本発明の請求項８によると、帯状薄板部材は、長手方向に順送りされており、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程に対応する砥粒投射手段が、それぞれ、帯状薄板部材に配置される異なる噴孔プレートに砥粒を投射するように配置されている。
【００３５】
すなわち、噴孔プレートが所定間隔で連続的に配置される帯状薄板部材が帯状の長手方向に順送りされるとともに、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程に対応する砥粒投射手段が、それぞれ、帯状薄板部材に配置される異なる噴孔プレートに砥粒を投射するように配置されているので、同一の噴孔プレートにその各工程に対応する砥粒投射手段を配置して交互操作するものに比べて、本発明の製造方法に係わる製造装置として、複雑化することなく、簡素な製造システムが提供できる。
【００３６】
本発明の請求項９によると、帯状薄板部材を長手方向に順送りするとは、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程に対応する砥粒投射手段による異なる噴孔プレートへの砥粒の投射が終了したとき、順送りする。
【００３７】
このため、例えば第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程における砥粒の必要投射時間に対して、砥粒投射手段としての砥粒投射装置１台当たりのそれぞれ投射時間が略同じになるように、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程に対応する砥粒投射手段の配置数を適正に決定してやれば、第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程に対応する砥粒投射手段による異なる噴孔プレートへの投射するとともに順送りすることで、最終的に同一の噴孔プレートにおける第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程の投射が終了するサイクルタイムを早めることが可能である。
【００３８】
本発明の請求項１０によると、下孔加工工程は、パンチによるプレス加工によって有底孔を形成し、噴孔プレートの所定厚さ位置まで研削することによって、有底孔により押出された噴孔プレート表面の凸部の除去加工を行なう。
【００３９】
噴孔プレートの噴孔の下孔を加工する下孔加工工程として、パンチによるプレス加工によって有底孔を形成し、噴孔プレートの所定厚さ位置まで研削することによって有底孔により押出された噴孔プレート表面の凸部の除去加工を行なう下孔加工工程を用いれば、噴孔の下孔形状を加工する放電加工等の除去加工に比較して、噴孔の加工が短時間にできるとともに、本発明の流体噴射弁の製造方法に係わるショットブラスト加工工程による噴孔から噴射する流体の計量に係わる目標流体流量としての所定の流体流量に調整可能な噴孔加工方法によって、有底孔により押出された噴孔プレート表面の凸部の除去加工を行なうときに生じる稜線の研削バリの除去と研削バリを除去した後のＲ面取り加工、および噴孔の流体流量を目標流体流量に調整することが確実にできる。
【００４０】
本発明の請求項１１によれば、有底孔は、有底孔の開口部へ向かって拡径するテーパ孔であって、有底孔の軸線が、噴孔プレートに直交する垂線に対して傾斜している。
【００４１】
すなわち、噴孔プレートに貫通する噴孔を形成するための有底孔は、有底孔の開口部へ向かって拡径するテーパ孔であって、有底孔の軸線が、噴孔プレートに直交する垂線に対して傾斜している。
【００４２】
本発明の流体噴射弁の製造方法を適用すれば、噴孔の形状がテーパ孔であって噴孔の軸線が噴孔プレートに対して傾斜しているもののように、噴孔プレートに形成される噴孔の稜線がテーパ孔もしくは噴孔軸線の傾斜等に起因してシャープエッジを有する噴孔において、稜線とバリの境界が形状的に明確でなくとも、稜線に投射する砥粒の投射方向の反転を繰返するショットブラスト加工工程による加工作用によって、バリの除去およびＲ面取り加工ができるとともに、稜線に投射する砥粒の投射時間を所定時間に調節することで噴孔の流体流量を目標流体流量に調整できる。
【００４３】
本発明の請求項１２では、噴孔から噴射される流体流量を計測する流量計測工程を有し、流量計測工程にて計測した流体流量に応じてショットブラスト加工工程の砥粒投射条件を補正することを特徴としている。
【００４４】
ここで、本発明の砥粒投射条件とは、砥粒投射時間はもちろんのこと、砥粒投射流量、砥粒投射圧力、および砥粒投射手段と噴孔プレートとの距離等をも含む。
【００４５】
本発明の請求項１２によると、流量計測工程にて計測した流体流量に応じてショットブラスト加工工程の砥粒投射状態を補正するので、噴孔からの流体噴射量を所望の噴射量に調量するにあたり、容易かつ正確な調量が実現できる。
【００４６】
また、本発明の請求項１３のように、複数のショットブラスト工程のうち少なくとも一つのショットブラスト工程における砥粒投射状態を、流量計測工程にて計測した流体流量に応じて補正すると好適である。
【００４７】
本発明の請求項１４によると、下孔加工工程にて加工された下孔のバリ取りをするバリ取りショットブラスト工程と、このバリ取りショットブラスト工程にてバリ取りされた噴孔から噴射される流体流量を調量する流量調量ショットブラスト工程とを有し、この流量調量ショットブラスト工程の砥粒投射状態を、流量計測工程にて計測した流体流量に応じて補正するので、バリの確実な除去と流体噴射量の調量とを両立できる。
【００４８】
なお、砥粒投射状態の補正については、本発明の請求項１５のように、流量計測工程にて流体流量を計測した噴孔プレートに対するショットブラスト加工工程で行っても良いし、請求項１６のように、流量計測工程にて流体流量を計測した噴孔プレートとは別の噴孔プレートに対するショットブラスト加工工程で行っても良い。
【００４９】
本発明の請求項１７によると、ショットブラスト加工工程は、噴孔プレートのうち、流体が流入する側と流体が流出する側のいずれか一方側の面に砥粒を投射する第１ショットブラスト工程と、噴孔プレートのうち他方側の面に砥粒を投射する第２ショットブラスト工程とを備えることを特徴としているので、噴孔プレートの表裏両方にショットブラスト加工を施すことにより、バリを確実に除去できる。
【００５０】
本発明の請求項１８によると、下孔加工工程はパンチによるプレス加工を有し、第１ショットブラスト工程では、パンチが噴孔プレートに入射する方向とは逆方向から砥粒を投射することを特徴としているので、下孔加工工程のプレス加工にて形成されたバリに対して、その曲がりの逆方向から砥粒を投射でき、その結果として、より効果的なバリ除去を実現できる。
【００５１】
本発明の請求項１９によると、本発明の流体噴射弁の製造方法は、噴孔プレートに配置される噴孔として、噴射方向を決定する噴孔軸線が流体噴射弁軸に対して傾斜しているもの、および噴射方向に拡径するもののいずれか一方の特徴を有する噴孔プレートを備えた流体噴射弁に好適である。
【００５２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の流体噴射弁の製造方法を、内燃機関用燃料噴射弁の製造方法に適用して、具体化した実施形態を図面に従って説明する。
【００５３】
（第１の実施形態）
図１は、本発明の実施形態に係わる製造装置の概略構成を表す模式図である。図２は、本実施形態の流体噴射弁の製造方法を表わす模式図であって、流体を噴射する噴孔の加工方法を示すブロック図である。図３は、図２中の第３ショットブラスト工程において、噴孔と噴孔プレートとの稜線に生じるバリの除去およびこの稜線のＲ面取り加工を行なう所定稜線加工投射時間に、この所定稜線加工投射時間の経過時に計測した噴孔の流体流量と目標流量としての所定の流体流量との差に応じた流量補正投射時間を加えた投射時間を噴孔プレート上面へ砥粒の投射をする加工方法を示すブロック図である。図４は、図２中のショットブラスト加工工程において、被加工物である噴孔プレートへ砥粒を投射することで、砥粒投射方向に曲がって倒れている倒れ状態となった稜線を表わす模式図である。図５は、本実施形態の流体噴射弁の製造方法に適用される燃料噴射弁を表わす断面図である。図６は、図５中の被加工物としての噴孔プレートを備える弁部周りを拡大した断面図である。図７は、図２中のショットブラスト加工工程において被加工物としての噴孔プレートへ砥粒を投射する加工過程を説明する模式図であって、図７（ａ）は、噴孔プレートの両面のうち一方方向のみに投射する場合の比較例を表わす模式図、図７（ｂ）は、本発明の実施形態に係わる砥粒の投射方法であって、図７（ａ）の比較例中の所定投射時間経過後、噴孔プレート面へ投射する砥粒の投射方向の反転を繰返すことを表わす模式図である。図８は、図２中の第３ショットブラスト工程において、所定稜線加工投射時間の経過時において、計測する噴孔の流体流量と目標流量として所定の流体流量との差に応じた補正流量投射時間と、補正流量投射時間の砥粒投射によって形成される稜線ダレ量と、流量補正量との関係を表わすグラフである。なお、図９は、図２中に示すショットブラスト加工工程を各種噴孔形状に適用して形成される稜線ダレ部を表わす断面図である。
【００５４】
（流体噴射弁の製造方法、その製造装置、および作用効果の概略）
図１に示すように、本発明の実施形態に係わる製造装置は、被加工物２としての噴孔プレート２８（図５および図６参照）を加工するための砥粒を投射する砥粒噴射ノズル３と、砥粒噴射ノズル３に砥粒を供給する砥粒供給装置４と、砥粒噴射ノズル３から投射される砥粒の砥粒投射のオン−オフを行なう電磁弁５とを含んで構成されている。
【００５５】
ここで、砥粒を投射する投射力源としては、図１に示すように、工場エアー等の圧縮性流体が用いられ、図示しない制御装置によって投射条件の設定が可能である。例えば投射条件としては、電磁弁５の開閉タイミングによる砥粒投射時間、投射力源としてエアによる投射圧力（言換えると、投射速度）、ショットブラスト加工を行なう砥粒の砥粒流量、および砥粒の投射を行なう砥粒投射ノズル３から投射対象の噴孔プレート２８表面（詳しくは、図１では噴孔プレート上面２８Ｕ）までの離間距離であるノズル距離等があり、少なくともいずれか一つをパラメータとして、噴孔２８ａと噴孔プレート２８との稜線（以下、エッジと呼ぶ）に生じるバリの除去およびＲ面取り加工を行なうものである。
【００５６】
被加工物２とは、流体噴射弁としての燃料噴射弁１を構成する噴孔プレート２８であって、例えば薄板状もしくはカップ状等の形状に形成される完成品または製造工程途中のもの（詳しくは、例えばカップ形状にプレス抜き絞り加工する際の展開形状の状態）である。なお、この流体噴射弁としては、弁ボディ２９の先端部に形成された流体通路の出口に複数の噴孔２８ａを有する噴孔プレート２８を配して、この噴孔２８ａから流体を噴射することにより流体の計量と噴射方向の決定を行なうものであれば、いずれの流体噴射弁でもよい。
【００５７】
砥粒投射手段としての砥粒噴射ノズル３は、投射対象の被加工物２の表面もしくは稜線としてのエッジ（詳しくは、本実施形態で説明する噴孔２８ａと、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌとで形成される稜線２８Ｕｅ、２８Ｌｅ）に所定の砥粒の投射ができるものであって、制御装置を介して噴孔プレート２８（詳しくは、噴孔２８ａ）に砥粒を当てる個数の制御、もしくは制御装置を介して噴孔２８ａに当てる砥粒の運動エネルギーの制御が可能なものであればよい。
【００５８】
なお、砥粒を当てる個数の制御とは、前述の投射条件のうち、砥石投射時間、砥石流量（詳しくは、単位時間当たりに投射する砥石の重量）を制御することであって、一方、砥粒の運動エネルギーの制御とは、ノズル距離、投射速度（投射圧力）を制御することである。
【００５９】
ここで、砥粒の運動エネルギーの制御としてのノズル距離、または投射圧力による投射条件の制御は、流体の計量を行なう噴孔２８ａにおける流体の流量増加（詳しくは、例えば噴孔２８ａの孔径の拡大、あるいは噴孔２８ａの流体摩擦損失の低減（噴孔２８ａの入口側のエッジ２８ＵｅのＲ面取り加工に係わる所定Ｒ寸法の拡大等）等）に対して比例でないため、噴孔２８ａの流体の流量を所定の流体流量に調整する噴孔加工の制御方法として、噴孔加工による流体の流量を調整する制御性が良いとは言い難い（例えば、一般的な砥粒投射装置では、０．１Ｍｐａ以下の投射圧力での砥粒投射が不安定となり、精度がかえって低下する）。
【００６０】
一方、砥粒を当てる個数の制御としての砥石投射時間、または砥石流量による投射条件の制御のうち、砥石流量による投射条件の制御は、例えば噴孔２８ａとして孔径がφ０．１ｍｍ程度の微細噴孔に砥粒を投射する場合、一般的な砥粒投射装置では、粒径が数ミクロン以下の砥粒による投射流量が不安定となり、精度がかえって低下する。
【００６１】
また、砥石投射時間による投射条件の制御方法として、砥粒投射ノズル３に砥粒投射圧力を供給する電磁弁５をオン−オフ制御して投射時間を可変にする投射時間制御（以下、電磁弁５の開閉による投射時間制御と呼ぶ）では、例えば投射時間を短くしたい場合、投射力源としてのエアが圧縮性流体であることと、電磁弁５の開閉に係わる応答性とから、例えば数１００ｍｓ以下の砥粒投射時間を電磁弁５のオン−オフ制御によって正確に調整することは困難である。
【００６２】
したがって、ノズル距離、投射圧力、および砥石流量による投射条件の制御、および電磁弁５の開閉による投射時間制御は、いずれも砥粒またはエアの流れを不安定にさせるため、砥粒の投射量の安定性の面から加工の繰返し精度が劣化する可能性があるので、砥粒投射ノズル３の移動による投射時間制御が望ましい。詳しくは、砥粒投射ノズル３の移動による投射時間制御とは、投射対象としての被加工物２（詳しくは、噴孔プレート２８の噴孔２８ａ）に対して砥粒投射手段としての砥粒投射ノズル３を移動させることで投射時間を可変にする制御方法である。この砥粒投射ノズル３の移動による投射時間制御は、投射条件の制御方法として、制御性が良く（詳しくは、後述する図８参照）、従って噴孔加工の繰返し精度を高めることが可能である。例えば、投射時間に対して被加工物２である噴孔プレート２８の噴孔２８ａの流体流量の増減が敏感である場合でも、投射対象としての被加工物２上を移動する砥粒投射ノズル３の移動速度を高めて１回当たりの投射時間を短縮することで、投射回数（以下、スキャン回数と呼ぶ）繰返し等による正確な投射時間調節に応じた高精度の噴孔加工が可能である。
【００６３】
本発明では、砥粒の投射時間を一定にしておき、上述のノズル距離、投射圧力、および砥石流量などの投射条件を制御しても良いが、ここでは本実施形態に用いる砥粒投射手段としての砥石投射ノズル３は、この砥粒投射ノズル３の移動による投射時間制御により行なうものとして、以下説明する。
【００６４】
なお、砥石投射ノズル３、砥粒供給装置４、電磁弁５は、いわゆるショットブラスト装置１００を構成している。
【００６５】
次に、本発明の流体噴射弁の製造方法について、図２および図３に従って以下説明する。
【００６６】
図２および図３に示すように、流体噴射弁の製造方法は、噴孔プレート２８に噴孔２８ａの下孔を加工する下孔加工工程２００と、下孔加工工程２００により形成された噴孔２８ａの下孔と噴孔プレート２８とのエッジ（詳しくは、噴孔２８ａの入口側の噴孔プレート上面２８Ｕと噴孔２８ａとで形成されるエッジ２８Ｕｅ、および噴孔２８ａの出口側の噴孔プレート下面２８Ｌと噴孔２８ａとで形成されるエッジ２８Ｌｅ（図１および図６参照））に生じるバリの除去およびこのエッジのＲ面取り加工を行なうショットブラスト加工工程３００とを含んで構成されている。
【００６７】
すなわち、本発明の流体噴射弁の製造法は、この下孔加工工程２００およびショットブラスト加工工程３００を備えることで、流体噴射弁１を構成する被加工物といての噴孔プレート２８の噴孔２８ａを形成（詳しくは幾何学的形成）することと、その幾何学的に形成された噴孔２８ａの形状を、噴孔２８ａを流れる流体（詳しくは、燃料）の流量が目標流量としての所定の流量となるように、整形することが可能である。
【００６８】
特に、噴孔２８ａ（詳しくは、下孔）と噴孔プレート２８とで形成される稜線としてのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに砥粒を投射するショットブラスト加工工程３００は、砥粒を被加工物２である噴孔プレート２８に投射することで、被加工物２としての噴孔２８ａのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに前加工等（詳しくは、例えば下孔加工工程２００における噴孔加工）にて生じたバリのバリ除去加工と、被加工物２の表面に砥粒の投射することで凹凸処理を施すように、噴孔のエッジ２８Ｕｅ、Ｌｅに砥粒の投射してＲ面取りをするＲ面取り加工を行なうことが可能である。
【００６９】
一方、噴孔２８ａ内を流れる流体の流量を増減する手段としては、弁ボディ２９の先端部に形成された流体通路の出口に配設される噴孔プレート２８の噴孔２８ａ（図５および図６参照）において、流体通路から流れる流体が流入する噴孔２８ａの入口形状を、流体摩擦損失の低減が図れる形状つまり噴孔２８ａ入口側のエッジ２８Ｕｅを所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量にＲ面取りすることで、その所定Ｒ寸法等の大小に応じて流体流量の増減ができる。
【００７０】
これに対して本発明の流体噴射弁の製造方法のショットブラスト加工工程３００では、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに生じたバリの除去をするとともに、エッジ２８Ｕｅ、２８ＬｅにＲ面取りを施すことが可能な所定投射時間に、砥粒の投射期間を設定するので、例えば噴孔２８ａの入口側のエッジ２８Ｕｅに加工するＲ面取りを所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量に形成することが可能である。したがって噴孔２８のエッジ２８Ｕｅに形成された所定Ｒ寸法もしくはダレ量に応じて、噴孔２８ａを流れる流体流量を所定の流体流量に調整することが可能である。
【００７１】
ここで、エッジ２８Ｕｅに形成される所定ダレ量とは、噴孔プレート２８の母材の先端部としてのエッジに、エッジ２８Ｕｅを形成する先端部の肉厚の範囲内で、略Ｒ面取りされるもの、もしくは、例えば噴孔２８ａを流れる流体流量と所定の流体流量との差から、エッジ２８Ｕｅの先端部の肉厚の範囲を超える所定Ｒ寸法に整形させることで流体流量の調整を図りたい場合、エッジ２８Ｕｅを流体噴射方向に曲げて倒れている倒れ状態（図４参照）に形成されるものである。
【００７２】
以下、本発明の製造方法の特徴である下孔加工工程２００およびショットブラスト加工工程３００について、以下説明する。
【００７３】
下孔加工工程２００は、プレス加工、エンドミル加工、または放電加工等によって噴孔２８ａの下孔を加工後、噴孔２８ａの形状に形成するため、必要に応じて研削等によって除去加工を行なう。すなわち、下孔加工工程２００において形成される噴孔２８ａの下孔は、幾何学的には噴孔２８ａの形状とはぼ同一である。ただし、この研削等の除去加工を行なう場合には、噴孔２８ａの下孔には、除去加工によってエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅにバリが生じるため、後述のショットブラスト加工工程３００によるエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅのバリ除去がなされて、下孔は、幾何学的には噴孔２８ａの形状と同一となる。
【００７４】
なお、下孔加工工程２００における除去加工によるエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに生じるバリとは、例えば、第２の実施形態に係わる図８に示すプレス加工による噴孔２８ａの下孔加工であって、プレス加工後の研削による除去加工によって生じるエッジ２８Ｕｅのバリ、あるいは図１０に示すエンドミル加工による下孔加工で、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、Ｌを研削加工するとき生じるエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅのバリである。
【００７５】
なお、本実施形態に係わる下孔加工工程２００は、以下プレス加工によって噴孔２８ａの下孔を加工したものとして、以下説明する。
【００７６】
次に、ショットブラスト加工工程３００は、エッジ２８Ｕｅにバリが生じる可能性がある噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射する第１ショットブラスト工程３１０と、後述するエッジ２８Ｕｅの倒れ状態（図４参照）が噴孔２８ａ内に巻込まれる状態（図７（ａ５）、ないし図７（ａ６）参照）に至る前に砥粒の投射方向を反転させ、噴孔プレート下面２８Ｌに砥粒を投射する第２ショットブラスト工程３２０と、さらに投射方向の反転を繰返して、再び噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射する第３ショットブラスト工程３３０とを含んで構成されている。なお、噴孔プレート上面２８Ｕは、流体噴射弁としての燃料噴射弁１において流体が流入する側の端面であって、一方、噴孔プレート下面２８Ｌは、流体が燃料噴射弁１の外部へ流出する側の端面である（図５および図６参照）。
【００７７】
一般に、被加工物２へ砥粒を投射して被加工物を整形するショットブラスト加工は、被加工物の稜線に前加工等にて生じたバリ等の除去、あるいは被加工物の表面に砥粒を衝突させることによって凹凸処理を施す目的等に用いられる加工方法である。この種の加工方法を、流体噴射弁としての燃料噴射弁１を構成する噴射プレート２８の噴孔２８ａのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに適用しようとすると、図４に示すように、砥粒の投射当初は、砥粒が投射される噴孔プレート上面２８（詳しくは噴孔２８ａの入口側）のエッジ２８Ｕｅと、このエッジ２８Ｕｅを形成する前加工等の加工過程（詳しくは、下孔加工工程２００におけるプレス加工による下孔加工後の、研削等による除去加工）での噴孔プレート２８の母材の損傷等に起因して生じたバリ（詳しくは、研削等による除去加工によって生じた研削バリ）のうち、エッジ２８Ｕｅに生じたバリを投射方向に倒しながら除去する（詳しくは、図７（ａ１）から図７（ａ３）参照）。この砥粒投射を続けると、噴孔プレート２８の母材に形成されたエッジ２８Ｕｅ自体を投射方向に曲げるに至る（図４、図７（ａ３）参照）。さらに投射が継続されると、場合によっては、エッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれてしまう可能性がある（詳しくは、図７（ａ５）、（ａ６）参照）。
【００７８】
なお、噴孔プレート２８の両端面のうち一方方向のみに砥粒を投射する場合の従来方法としての比較例（図７（ａ）参照）の詳細については、後述する。
【００７９】
これに対して本発明の実施形態の流体噴射弁の製造方法では、ショットブラスト加工工程３００は、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌのうち、噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射する第１ショットブラスト工程３１０、噴孔プレート下面２８Ｌに砥粒を投射する第２ショットブラスト工程３２０、および再び噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射する第３ショットブラスト工程３３０を備える、すなわち砥粒の投射方向の反転を繰返す工程を備えている。
【００８０】
このため、砥粒の投射当初（詳しくは、第１ショットブラスト工程３１０）において、エッジ２８Ｕｅ自体、あるいは除去されずに残ったままのバリを有するエッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれる前に、第１ショットブラスト工程３１０から第２ショットブラスト工程３２０に切換えて投射方向を反転させることが可能である。これにより、第２ショットブラスト工程３２０にて、第１ショットブラスト工程３１０による砥粒投射方向とは逆方向から砥粒を投射するので、エッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれることなく、エッジの曲がった部分およびバリを除去することが可能である。
【００８１】
さらに、第２ショットブラスト工程３２０にて砥粒投射方向を反転させることで、第１ショットブラスト工程３１０による砥粒の投射によって曲がったエッジを、砥粒投射方向の反転に起因して、逆向きに曲げ戻すことが可能であり、従ってエッジ２８Ｕｅの曲がりの矯正が可能である（図７（ｂ）、ないし図７（ｃ）参照）。
【００８２】
しかも、第１ショットブラスト工程３１０、および第２ショットブラスト工程３２０による加工過程を通じて、エッジ２８Ｕｅに生じたバリの除去、および第１ショットブラスト工程３１０による砥粒の投射によって曲がったエッジ２８Ｕｅの矯正ができるとともに、第３ショットブラスト工程３３０にて、第１ショットブラスト工程３１０における砥粒投射方向に戻して噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射するので、噴孔入口側のエッジ２８ＵｅのＲ面取り加工（詳しくは、所定Ｒ寸法または所定ダレ量のＲ面取り）が可能である。したがって、第３ショットブラスト工程３３０の所定の投射時間による砥粒を投射することで、エッジ２８Ｕｅの仕上げ加工が可能である。
【００８３】
なお、本発明の流体噴射弁の製造方法の特徴であるショットブラスト加工工程３００、特にエッジ２８Ｕｅの仕上げ加工が可能な第３ショットブラスト工程３３０の詳細については、後述する。
【００８４】
（流体噴射弁としての燃料噴射弁）
次に、本発明の実施形態の流体噴射弁の製造方法に適用される燃料噴射弁１について、図５および図６に従って以下説明する。
【００８５】
図５および図６に示すように、本実施形態の被加工物２として適用される燃料噴射弁１は、内燃機関、特にガソリンエンジンに用いられ、内燃機関へ燃料噴射するものである。この燃料噴射弁１は、略円筒形状であり、弁部としての弁ボディ２９、および弁部材（以下、ノズルニードルと呼ぶ）２６と、電磁駆動部としてのスプール３０に巻回されたコイル３１、コイル３１に通電して生じる電磁力による磁束が流れる磁気回路を形成する円筒部材１４、およびこの磁束による吸引力によってノズルニードル２６側の軸方向に移動可能なアーマチュア２５、およびコイル３１が通電されていないときにはノズルニードル２６が弁ボディ２９へ当接して閉弁するようにアーマチャ２５を弁ボディ側に付勢する圧縮スプリング２４とを含んで構成されている。
【００８６】
まず、弁部としての弁ボディ２９、およびノズルニードル２６等について以下説明する。
【００８７】
弁ボディ２９は、円筒部材１４の内壁にレーザ溶接により接合され、円筒部材１４に固定されている。詳しくは、図６に示すように、弁ボディ２９は、円筒部材１４の磁性筒部１４ｃに圧入、または挿入可能になっている。この磁性筒部材１４ｃの内壁に挿入された弁ボディ２９を、磁性筒部１４ｃの外周側からこの外周に沿って全周溶接されている。
【００８８】
この弁ボディ２９の内周側には、ノズルニードル２６が当接、離間する弁座２９ａが形成されている。詳しくは、図６に示すように、弁ボディ２９の内周側には、内燃機関へ燃料噴射する燃料の燃料通路が形成されており、内燃機関側の下流から燃料上流に向かって、弁座としての円錐斜面２９ａ、大径円筒壁面２９ｂ、円錐斜面２９ｃ、ノズルニードル２６を摺動自在に支承する小径円筒壁面２９ｄ、円錐傾斜面２９ｅが順に形成されている。この円錐傾斜面すなわち弁座２９ａは、燃料噴射方向に縮径し、後述するノズルニードル２６の当接部２６ｃが当接、離間することで当接部２６ｃと弁座とが着座可能に配置されている。これにより、燃料噴射する燃料の連通、遮断を行なう弁装置としてのいわゆる開弁、閉弁が可能である。また、大径円筒壁面２９ｂは、燃料溜り孔、つまりノズルニードル２６と共に囲まれる燃料溜り室２９ｆを形成しており、小径円筒壁面２９ｄは、ノズルニードル２６を摺動自在に支承するニードル支持孔を形成している。この小径円筒壁面２９ｄにより形成されるニードル支持孔は、大径円筒壁面２９ｂにより形成される燃料溜り孔より小径である。なお、円錐斜面２９ｅは燃料上流に向かって拡径している。
【００８９】
弁部材としてのノズルニードル２６は、ステンレスからなる有底筒状体であって、ノズルニードル２６の先端部には、弁座２９ａに当接、離間可能な当接部２６ｃが形成されている。詳しくは、図６に示すように、ノズルニードル２６は、先端部すなわち燃料噴射側が燃料上流側に比べて小径の円柱状に形成される小径柱体部２６ｄと、弁ボディ２９の内周（詳しくは、小径円筒壁面２９ｄ）に摺動自在に支承される大径柱体部２６ｅから構成されており、この小径柱体部２６ｄの燃料噴射側の端面は、面取りされて円錐傾斜面を形成しており当接部２６ｃを構成している。これにより、当接部２６ｃの径の大きさすなわちシート径は、小径円筒壁面２９ｄのニードル支持孔の径より小さく形成される。一方、大径柱体部２６ｅは、ノズルニードル２６の燃料上流側に構成され、弁ボディ２９の小径円筒壁面２９ｄに摺動可能に収容されるよう、小径円筒壁面２９ｄの内径よりやや小さい外径の円柱状に形成されている。これにより、大径柱体部２６ｅの外周壁面と小径円筒壁面２９ｄとが摺接するようにこれら壁面の間に所定の微小隙間が形成される。
【００９０】
また、大径柱体部２６ｅの大部分は、薄肉の円筒状に形成され、図６に示すように、その内周壁面２６ａには、燃料噴射側下流に流れる燃料の内部通路２６ｆが形成されている。この内部通路２６ｆは、大径柱体部２６ｅの燃料上流側の端面を穿孔加工する等によって形成されるものであって、その穿孔深さは、弁座２９ａに着座するとき生じる衝撃にノズルニードル２６の底部が耐えられるような深さに設定される。
【００９１】
これにより、ノズルニードル２６の軽量化と弁座２９ａに当接、離間する当接部２６ｃの加工容易性が両立できる。
【００９２】
なお、大径柱体部２６ｅの内部通路には、下流側の弁座２９ａへ、すなわち燃料溜り室２９ｆに連通するように、少なくとも１つの出口孔２６ｂが設けられている。
【００９３】
噴孔プレート２８は、燃料噴射弁１の先端側に、薄板状に形成されており、中央部に複数の噴孔２８ａが形成されている。この噴孔２８ａは、噴孔軸線および噴孔配列等により噴射方向の決定と、噴孔の開口面積および後述の電磁駆動部による弁部の開弁期間によって噴孔から噴射する燃料噴射量の計量とができる。詳しくは、噴孔プレート２８は、例えばステンレス鋼板等からなり、有底の筒状を有するいわゆるカップ形状に形成されている。この噴孔プレート２８は、略円板状になる底部２８ｂと、底部２８ｂの周縁から立設され弁ボディ２９の外周に圧入される円筒部２８ｈとからなり、上述の如く底部２８ｂには、中央部に複数の噴孔２８ａが形成されている。この噴孔プレート２８をカップ状に形成する製造方法としては、プレス抜き絞り加工等を用いる。このため、噴孔２８ａの孔加工は、プレス抜き絞り加工の加工過程の絞り加工前、あるいはプレス加工前の展開形状の状態において行なうことが、製造上、加工性の観点から望ましい。
【００９４】
次に、電磁駆動部としてのコイル３１、円筒部材１４、アーマチュア２５、および圧縮スプリング２４等について以下説明する。なお、この電磁駆動部は、通電することで燃料噴射弁１の弁部を開弁、閉弁させるものであればよく、詳しくは、弁部を構成する弁ボディ２９の弁座２９ａと、弁座２９ａに当接、離間する当接部２６ｃを有するノズルニードル２６とを当接、離間によって閉弁、開弁させるとともに、開弁期間を可変にすることで噴孔２８ａから噴射される流体の流量が調整可能なものであれば、いずれの電磁駆動部の構成でもよい。
【００９５】
コイル３１は、図５に示すように、樹脂製のスプール３０の外周に巻回されており、このコイル３１の端部には電気的に接続するターミナル１２が設けられている。なお、このスプール３０は、後述の円筒部材１４の外周に装着されており、また、円筒部材１４の外周に形成された樹脂モールド１３の外壁から突出るように、コネクタ部１６が設けられており、このターミナル１２がコネクタ部１６に埋設されている。
【００９６】
円筒部材１４は、磁性部と非磁性部からなるパイプ材であり、例えば複合磁性材で形成されている。円筒部材１４の一部を加熱して非磁性化することにより、図５に示す円筒部材１４を、下方の燃料噴射側から上流に向かって、磁性筒部１４ｃ、非磁性筒部１４ｂ、および磁性筒部１４ａの順に形成している。なお、円筒部材１４の内周には、アーマチュア収容孔１４ｅが設けれており、非磁性筒部１４ｂと磁性筒部１４ｃとの境界近傍に、後述のアーマチュア２５が収容されている。
【００９７】
また、コイル３１に通電して生じる電磁力による磁束が流れる磁気回路を形成する円筒部材１４の外周には、図５に示すように、磁性部材２３、樹脂モールド１５、磁性部材１８が設けられている。詳しくは、磁性部材２３がコイル１３の外周を覆っており、磁性部材１８はコイル３１の燃料上流側に、リブ１７を避けるよう、例えば扇状に設けられている。樹脂モールド１５は磁性部材１８，２３の外周に形成され、樹脂モールド１３と結合している。
【００９８】
これにより、コイル３１に通電して生じる電磁力による磁束が、磁性筒部１４ａ、後述の吸引部材２２、後述のアーマチュア２５、磁性筒部１４ｃ、磁性部材２３、および磁性部材１８の順に流れる磁気回路を構成している。
【００９９】
アーマチュア２５は、磁性ステンレス等の強磁性材料からなる段付きの筒状体であって、ノズルニードル２６に固定されている。これにより、コイル３１に通電すると、コイル３１に発生した電磁力による磁束が、吸引部材２２を介してアーマチュア２５に作用することで、アーマチュア２５と共にノズルニードル２６を、吸引部材２２側の軸方向、つまり弁座２９ａから遠ざかる方向へ移動可能である。アーマチュア２５の内部空間２５ｅは、ノズルニードル２６の内部通路２６ｆとお互いに連通する構成となっている。
【０１００】
吸引部材２２は、磁性ステンレス等の強磁性材料からなる円筒体であって、円筒部材１４の内周に圧入等により固定されている。
【０１０１】
圧縮スプリング２４は、吸引部材２２の内周に配置されたアジャスティングパイプ２１の端面と、アーマチュア２５の内部空間２５ｆを形成する段差部であるスプリング座２５ｃとの間に挟まれることで、コイル３１が通電されていないときには、アーマチュア２５に固定されたノズルニードル２６を弁ボディ２９へ当接（詳しくは、当接部２６ｃを弁座２９ａへ当接）させ閉弁させるように、アーマチャ２５を弁ボディ２９側へ所定の付勢力にて付勢する。
【０１０２】
なお、アジャスティングパイプ２１は、吸引部材２２の内周に圧入固定され、このアジャスティングパイプ２１の圧入量により圧縮スプリング２４の付勢力を所定の付勢力に調整できる。
【０１０３】
なお、円筒部材１４の燃料噴射側には、弁ボディ２９および噴孔プレート２８が収容されている。一方、円筒部材１４の上方には、図５に示すようなフィルタ１１が取付けられており、このフィルタ１１によって、燃料噴射弁９の燃料上流から流入する燃料中に含まれる異物の除去が可能である。
【０１０４】
ここで、上述の構成を有する燃料噴射弁１の作動について以下説明する。
【０１０５】
電磁駆動部のコイル３１に通電すると、コイル３１には電磁力を生じる。このとき、磁気回路を構成するアーマチャ２５と吸引部材２２とにおいて、吸引部２５には、アーマチュア２５を吸引する吸引力が発生する。これにより、アーマチャ２５に固定されたノズルニードル２６が、弁ボディ２９の弁座２９ａから離間する。よって、弁ボディ２９とノズルニードル２６が開弁され、燃料噴射弁１の上流側から流入している燃料が、噴孔２８ａを通して、内燃機関へ噴射される。一方、通電を停止すると、コイル３１に生じていた電磁力が消失するので、アーマチャ２５を吸引部材２２側へ吸引していた吸引力もなくなる。このため、アーマチュア２５に付勢している圧縮スプリング２４によって、ノズルニードル２６が、弁ボディ２９の弁座２９ａに当接する方向に押圧される。よって、弁ボディ２９とノズルニードル２６が閉弁され、内燃機関へ噴射によって流出される燃料が遮断される。
【０１０６】
これにより、燃料噴射弁１は、通電期間、すなわち開弁期間を可変にすることにより、噴孔２８ａを介して、内燃機関へ噴射される燃料噴射量（言換えると、流体としての燃料の流量）を調整できる。
【０１０７】
（流体噴射弁の製造方法および作用効果の詳細）
本発明の流体噴射弁の製造方法は、前述の図２に示す如く、噴孔プレート２８に噴孔２８ａ（詳しくは、噴孔２８ａの下孔）を加工する下孔加工工程２００と、噴孔２８ａと噴孔プレート２８とで形成されるエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに生じるバリの除去およびこのエッジ２８Ｕｅ、２８ＬｅのＲ面取り加工を行なうショットブラスト加工工程３００とを含んで構成されている。
【０１０８】
（ショットブラスト加工工程における噴孔形状の幾何学的形成に係わる加工方法）
ショットブラスト加工工程３００は、下孔加工工程２００がプレス加工、エンドミル加工、または放電加工等のいずれの加工方法による噴孔２８ａの下孔加工であっても、ショットブラスト加工工程３００は、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌのうち、噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射する第１ショットブラスト工程３１０、噴孔プレート下面２８Ｌに砥粒を投射する第２ショットブラスト工程３２０、および再び噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射する第３ショットブラスト工程３３０を備えるので、比較的安価なショトブラスト装置１００を用いて、噴孔２８ａの形状および噴孔プレート２８に対する噴孔軸線の角度等の噴孔２８ａの諸元に係わらず、精度よく、噴孔２８ａと噴孔プレート２８とで形成されるエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに生じるバリの除去およびこのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅを所定のＲ寸法にＲ面取り加工する流体噴射弁の製造が可能である。なお、本発明の実施形態を、噴孔２８ａの各種形状に適用した実施例については、第２の実施形態の説明にて後述する。
【０１０９】
なお、φ０．１ｍｍ程度の微細噴孔のエッジのバリ除去およびＲ面取りをする加工方法としては、非接触加工方法である電解に代表される電気加工、いわゆる放電加工による形成方法も有効であるが、設備費、ランニングコスト等の加工費が、ショットブラスト加工等の機械加工による形成方法に比べて高い。しかも、放電加工を行なう工具である電極とワークとしての噴孔２８ａとの距離が数十ミクロンと大きいため、Ｒ面取り加工にて所定Ｒ寸法、特にミクロン単位のＲ寸法制御が困難である。
【０１１０】
ここで、内燃機関用燃料噴射弁としての流体噴射弁１を構成する噴孔プレート２８ａの諸元（形状、噴孔軸線方向）について説明する。近年、内燃機関の性能向上、排気ガス清浄化の要求から、燃料噴射弁１、すなわち噴孔２８ａから噴射される燃料噴霧を微粒化させる必要がある。このため、噴孔プレート２８上に複数配置される噴孔２８ａの噴孔配置、もしくは噴孔の偏向方向すなわち噴孔軸線の傾斜方向を改良することで、燃料噴射弁１の先端側にある噴孔プレート２８上面に配置された噴孔２８ａの入口に、燃料流速を向上させるものが多数提案されている。これら提案された燃料噴射弁では、噴孔２８ａに流入する燃料の流速を向上させることで、噴射燃料の運動エネルギーの増加、つまり燃料噴霧の微粒化を図ることが可能である。しかしながら、噴孔２８ａへ流入する流速が向上したとしても、噴孔２８ａ内を流体としての燃料が流れるときに生じる流体損失を十分低減させる配慮がなされていなければ、噴孔２８ａ内を流れる際に流体損失によって燃料の流速が低下する可能性がある。
【０１１１】
すなわち、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅは、燃料流量および方向性、噴霧パターンに寄与する重要な形状要因であって、その形状（例えば、エッジに生じたバリ等のよる噴孔面積の低下等）によっては、噴孔２８ａ内を流れる燃料が縮流したり、流れが不安定となって燃料流速を低下させる等の弊害が発生する可能性がある。このため、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅ（特に、燃料が流入する噴孔２８ａの入口側のエッジ２８Ｕｅ）は、バリがなく安定したエッジの形状が求められるとともに、燃料噴射中でのバリ脱落等によるエッジ形状の時系列変化を起さないものが求められる。
【０１１２】
これに対して、本発明の実施形態では、従来製造方法のように噴孔プレート２８の両端面のうち一方方向のみに砥粒を投射するのではなく、砥粒の投射方向の反転を繰返すので、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌのうち、まず、噴孔２８ａの入口側のエッジ２８Ｕｅを有する噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射して所定投射時間（以下、第１の所定投射時間と呼ぶ）経過後、砥粒投射方向を反転させる（詳しくは、第１ショットブラスト工程３１０から第２ショットブラスト工程３２０へ切換える）させることができる。なお、第１の所定投射時間とは、エッジ２８Ｕｅの倒れ状態（図３の模式図参照）が、エッジ２８Ｕｅ自体、あるいは除去されずに残ったままのバリを有するエッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれる状態となる前の倒れ状態を維持できる砥粒投射時間である。
【０１１３】
これにより、第１ショットブラスト工程３１０にて、エッジ２８Ｕｅに生じたバリを投射方向に倒しながら除去することができるとともに、エッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれる状態となる砥粒投射時間が経過する前に、第１の所定投射時間経過後、砥粒投射方向を反転させて第２ショットブラスト工程３２０へ切換えるので、エッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれることなく、エッジの曲がった部分およびバリの除去加工が継続可能である。
【０１１４】
さらに、第２ショットブラスト工程３２０にて砥粒投射方向を反転させることで、第１ショットブラスト工程３１０による砥粒の投射によって曲がったエッジを、砥粒投射方向の反転に起因して、逆向きに曲げ戻すことが可能であり、従ってエッジ２８Ｕｅの曲がりの矯正が可能である。これにより、例えば下孔加工加工２００にて、幾何学的に噴孔２８ａとはぼ同一の形状に加工された噴孔２８ａの下孔を、エッジ２８Ｕｅに生じたバリの除去と、エッジ２８Ｕｅの曲がりの矯正によるエッジ形状の安定化の両立が図れる噴孔２８ａに形成できるとともに、エッジ２８Ｕｅの整形加工ができる（詳しくは、後述する図１１参照）。
【０１１５】
なお、この第２ショットブラスト工程３２０にて、噴孔２８ａの出口側のエッジ２８Ｌｅを有する噴孔プレート上面２８Ｌに砥粒を投射するので、エッジ２８Ｌｅに生じたバリを投射方向に倒しながら除去することができる（詳しくは、後述する図１３参照）。
【０１１６】
なお、本実施形態の製造装置１００に係わる砥粒投射手段としての砥粒投射ノズル３は、投射対象としての被加工物である噴孔プレート２８の噴孔２８に砥粒を投射する投射条件を制御する制御方法として、砥粒投射ノズル３の移動による砥粒投射時間の制御がなされているので、噴孔プレート上面２８Ｕ、噴孔プレート下面２８Ｌの少なくとも一方に投射する時間を可変にすることができる。これにより、噴孔２８ａのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅのバリ除去およびＲ面取り加工を行なうショットブラスト加工工程３００において、第１ショットブラスト工程３１０、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０の各工程における砥粒投射時間を、それぞれの砥粒投射による加工作用に応じて所定の投射時間に調整可能である。
【０１１７】
ここで、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０における砥粒投射時間を、それぞれ、所定の投射時間が経過する第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間に設定すれば、第２ショットブラスト工程３２０において、第２の所定投射時間にてエッジ２８Ｌｅに生じたバリを投射方向に倒しながら除去するとともにエッジ２８ＬｅのＲ面取り加工が可能であり、また、第３の所定投射時間にて、例えば第２ショットブラスト工程３２０にて曲がりの矯正がなされたエッジ２８Ｕｅに、所定Ｒ寸法または所定Ｒ寸法に相当のダレ量のＲ面取り加工が可能である。
【０１１８】
次に、本実施形態の流体噴射弁の製造方法を用いて、燃料噴射弁１を構成する噴孔プレート２８の噴孔２８ａの噴孔加工、特にエッジ２８Ｕｅに生じたバリの除去加工およびエッジ２８Ｕｅに所定Ｒ寸法のＲ面取り加工をする加工について、実験検証したので、以下図７（ｂ）に従って説明する。なお、図７は、噴孔２８のエッジ周りを拡大した電子顕微鏡写真を時系列的に紙面の左から右に並べた模式的に描いた模式図であり、図７中の図７（ａ）は、比較例であって、噴孔プレートの両面のうち一方方向のみに投射する従来方法を示す模式図、また、図７（ｂ）は、本発明の製造方法に係わる砥粒の投射方法であって、図７（ａ）の比較例中の所定の投射時間（詳しくは、第１の所定投射時間）経過後、噴孔プレート面へ投射する砥粒の投射方向の反転を繰返すことを表わす模式図である。
【０１１９】
ここで、図７（ａ）および図４に示すように、噴射方向を決定する噴孔軸線が流体噴射弁１の軸に対して傾斜しているいわゆる斜め孔や、噴射方向に対して噴孔ａの孔径が拡径するいわゆるテーパ孔等の形状を有する噴孔２８ａにおいては、噴孔プレート２８と噴孔２８ａと形成されるエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅには、噴孔プレート２８と噴孔２８ａ内周の交線が鈍角に形成される側のエッジ部分と、逆に鋭角に形成される側のエッジ部分とが生じる。この鋭角に形成される側に形成されるエッジ部分は、先端が薄いエッジいわゆるシャープエッジに形成されので、鈍角に形成される側のエッジ部分に比べて、先端が薄い分だけ、エッジを形成する噴孔プレート２８の母材の剛性が低下している。このため、鋭角側のエッジ部分は、剛性の小さいシャープエッジに起因して、バリが完全に除去されずにエッジの倒れ状態（図４および図７参照）が発生する可能性がる。なお、鈍角側のエッジ部分（以下、鈍角エッジとよぶ）は、エッジを形成する母材に剛性があるので、剛性のないバリは除去され、剛性のある鈍角エッジは倒れ状態になることなく、Ｒ面取り加工が可能である。したがって、ショットブラスト加工を用いてバリがなく安定したエッジの形状を有する噴孔２８ａに整形しようとする場合には、このシャープエッジの加工処理が問題となる。
【０１２０】
以下、図７に示す比較例（図７（ａ）参照）および本実施形態の製造方法（図７（ｂ）参照）は、このシャープエッジに着目してエッジの加工過程を説明する。
【０１２１】
まず、比較例である一方投射方向のみに投射する従来方法を、図７（ａ）に従って以下説明する。
【０１２２】
図７（ａ）の左上段側には、砥粒投射手段としての砥粒投射ノズル３の加工条件としての砥粒の投射方向を示し、その下段側には、図４中のＶＩＩ方向すなわち噴孔プレート下面２８Ｌからみたエッジ２８Ｕｅ周りの模式図であって、最左の模式図は、下孔加工工程２００にて形成された噴孔２８ａ（詳しくは下孔）を示し、図７（ａ１）から図７（ａ６）へ右から左に進むに随って一方投射方向のみに投射（詳しくは、噴孔プレート上面２８Ｕへの砥粒投射）する投射時間が経過したときのエッジ２８Ｕｅ周りの状態を示す。なお、この投射時間経過過程は、説明の簡略化のため、不等間隔にて撮影された電子顕微鏡写真撮影のエッジ２８Ｕｅ周りの模式図で表わしている。また、図７（ａ４）から図７（ａ６）の噴孔プレート下面２８Ｌからみたエッジ２８Ｕｅ周りの模式図については、その上段側に、図４に対応する噴孔プレート２８の断面におけるエッジ２８Ｕｅ周りの模式図を示している。
【０１２３】
図７（ａ１）から図７（ａ６）に示すように、エッジ２８Ｕｅ（詳しくは、シープエッジ）は、砥粒投射当初は、剛性のないバリいわゆる薄バリを倒し（図７（ａ１）、図７（ａ２）参照）、この砥粒投射を続けると、薄バリが除去される（図７（ａ１）から図７（ａ３）の加工進展過程を参照）。このとき、剛性のない薄バリに比べて剛性が高く、先細りのシャープエッジ２８Ｕｅの先端部の剛性と区別がつき難いバリについては、除去されずにエッジ２８Ｕｅとともに倒れる（図７（ａ３）参照）。さらに砥粒投射が継続されると、砥粒投射時間に応じて、砥石投射方向にエッジ２８Ｕｅが倒れ込んだ倒れ状態の倒れ度合いが徐々に大きくなっていく（図７（ａ４）から図７（ａ６）の加工進展過程を参照）。このとき、この砥粒投射時間が長すぎると、エッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれてしまう結果に至る（図７（ａ５）、図７（ａ６）参照）。
【０１２４】
このエッジ２８Ｕｅが噴孔２８ａ内に巻き込まれる状態（以下、エッジ巻き込み状態と呼ぶ）となると、燃料噴射弁１の燃料噴射中に応力腐食割れ等によって、噴孔２８ａ内に巻き込まれる状態となったエッジの一部がかけてしまう等の噴孔２８ａの損傷が生じる可能性がある。このため、噴射中でのバリ脱落等によるエッジ形状の時系列変化を起さない流体噴射弁１を提供する製造方法として好ましくない。
【０１２５】
これに対して、本発明の流体噴射弁１の製造方法を、図７（ｂ）に従って以下説明する。
【０１２６】
図７（ｂ）に示すように、第１ショットブラスト工程３１０にて、第１の所定投射時間経過するまで砥粒を噴孔プレート上面２８Ｕに投射すると、エッジ２８Ｕｅは、エッジ巻き込み状態となる前の倒れ状態となる（図７（ｂ１）参照）。
【０１２７】
次に、この第１の所定投射時間経過時に、第１ショットブラスト工程３１０から第２ショットブラスト工程３２０に切換えて砥粒投射方向を反転させと、第１ショットブラスト工程３１０にて砥粒投射方向に曲がって倒れたエッジ２８Ｕｅに向けて逆方向から砥粒投射を行なうので、図７（ｂ２）に示すように、曲がったエッジ２８Ｕｅの矯正が可能である。
【０１２８】
なお、第２ショットブラスト工程３２０にて投射する第２の所定投射時間がわずかに長くなってしまった場合において、エッジ２８Ｕｅの先端側が、第２ショットブラスト工程３２０における反転した砥粒投射方向、つまり紙面の上向き方向に起因して、生じた反転した倒れ状態の倒れ度合いが小さい（図７（ｂ２）参照）範囲で、第２の所定投射時間のずれを抑えることができれば、再び第１ショットブラスト工程３１０にて投射した砥粒投射方向に戻す第３ショットブラスト工程３３０にて、エッジ２８Ｕｅの形状を完全に矯正できる（図７（ａ３）参照）。
【０１２９】
したがって、第１ショットブラスト工程３１０にてバリの除去を行ない、第２ショットブラスト工程３２０にてエッジ２８Ｕｅの曲げ（詳しくは、倒れ状態の倒れ度合い）を小さくしながら、第１ショットブラスト工程３１０にて除去されずに残ったバリを有するエッジ２８Ｕｅを削り、第３ショットブラスト工程３３０にて微細なエッジ２８Ｕｅの曲がりを整形する仕上げ加工が可能である。
【０１３０】
言換えると、第１ショットブラスト工程３１０においては、研削バリが生じる可能性がある噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射する第１の所定投射時間は、バリを除去するバリ除去投射時間と、除去されずに残ったバリを有するエッジ２８Ｕｅを砥粒投射方向に曲げてエッジ２８Ｕｅの倒れ状態を形成させる倒れ状態形成投射時間とを加えた投射時間が必要である。次に、第２ショットブラスト工程３２０における第２の所定投射時間は、第１ショットブラスト工程３１０にて大部分のバリは除去されてしまっているため、第１の所定投射時間と同等かそれ以下の投射時間に設定すればよい（詳しくは、第１ショットブラスト工程３１０にて砥粒投射方向に曲がって倒れたエッジ２８Ｕｅを矯正させる投射時間）。さらに、第３ショットブラスト工程３３０における第３の所定投射時間は、場合によっては生じる第２ショットブラスト工程３２０の砥粒投射によるエッジ２８Ｕｅの反転した倒れ状態を再度矯正し直す仕上げ加工投射時間であればよいので、第２の所定投射時間と同様に、第１の所定投射時間と同等かそれ以下の投射時間に設定すればよい。
【０１３１】
このため、第１の所定投射時間は、短すぎるとバリが完全に除去できず、逆に長すぎると、エッジ２８Ｕｅの倒れ状態の度合いに起因して、第２ショットブラスト工程３２０における投射方向を反転させた砥粒投射によっても除去しきれない可能性があるので、最適な投射時間が存在する。すなわち、図７（ａ）の加工進展過程におけるエッジ２８Ｕｅの形成状態で表わすと、第１の所定投射時間は、図７（ａ２）から図７（ａ４）の加工進展過程で、投射方向を反転させる第２ショットブラスト工程３２０に切換える投射時間であればよく、望ましくは、エッジ２８Ｕｅの倒れが開始する図７（ａ３）に示す加工進展過程で、第２ショットブラスト工程３２０に切換える投射時間であるとよい。
【０１３２】
なお、投射する砥粒については、粒度が１０〜２０μｍ程度（噴孔２８ａの孔詰りから最小孔径の１／５以下程度）が望ましい。また、砥粒の材料としては、研磨作用が高く鋭利刃を持つものが好ましく、例えばセラミック材（ＳｉＣ）等を用いるとよい。
【０１３３】
なお、本発明の製造方法を用いて被加工物２の噴孔プレート２８の噴孔２８ａの噴孔加工をすると、噴孔プレート２８の両端面である噴孔プレート上面２８Ｕ、噴孔プレート下面２８Ｌとも、それぞれのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅのバリ除去と、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅが安定した形状つまり安定した噴孔２８ａの形状が形成されることが可能である。
【０１３４】
（ショットブラスト加工工程における、幾何学的に形成された噴孔の形状を、目標流体流量としての所定の流体流量に調整する流体力学的整形に係わる加工方法）
まず、上述の幾何学的形成に係わる製造方法から、噴孔２８ａのエッジ２８Ｕｅに生じたバリを除去し、このエッジ２８ＵｅをＲ面取りすることで所定Ｒ寸法にするために要する投射時間は、砥粒の投射方向の反転を繰返すショットブラスト加工工程３００の総投射時間、つまり第１の所定投射時間、第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間を加算した累積時間である（以下、この累積時間を、所定エッジ加工投射時間と呼ぶ）。この所定エッジ加工投射時間は、幾何学的に形成する所定Ｒ寸法の大小に応じて長短し、つまり第３ショットブラスト工程３３０におけるエッジ２８Ｕｅの仕上げ加工投射時間が長短する。
【０１３５】
このため、図２に示すショットブラスト加工工程３００の加工最終段階にて、所定エッジ加工投射時間の経過時に、図示しない流体流量を計測する流体流量計測手段を用いて、幾何学的に形成された噴孔２８ａの流体流量を計測し、かつこの計測された流体流量と目標流体流量との差を求めて、その差に応じて新たな投射条件の設定としての流量補正投射時間だけ、噴孔２８ａの入口側のエッジ２８Ｕｅが形成されている噴孔プレート２８Ｕへ砥粒の投射を追加することで、噴孔２８ａの入口部の流体力学的整形に係わる噴孔加工を行なう。
【０１３６】
なお、砥粒の投射方向の反転を繰返すショットブラスト加工工程３００の終段の工程は、図２に示すように、噴孔プレート２８Ｕへ砥粒投射する第３ショットブラスト工程３３０であるため、第３ショットブラスト工程３３０を、図３に示すような工程を具備するものにすればよい。
【０１３７】
これにより、ショットブラスト加工工程３００は、所定エッジ加工投射時間と流量補正投射時間を加えた所定の砥粒投射時間だけ、被加工物２の噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌに投射することで、噴孔２８ａの形状、特に噴孔入口側のエッジ２８Ｕｅ形状の幾何学的形成と、この幾何学的に形成された噴孔２８ａの流体流量と目標流量の差に応じて、噴孔入口部のエッジ２８Ｕｅの流体力学的整形とを行なうことができる。
【０１３８】
詳しくは、第３ショットブラスト工程３３０は、図３に示すように、エッジ形成仕上げ加工工程３３１と、流量補正量判定工程３３２と、流量補正整形工程３３３とを含んで構成されている。エッジ形成仕上げ加工工程３３１では、幾何学的形成に係わる加工方法で説明した第３の所定砥粒投射時間（詳しくは、仕上げ加工投射時間）だけ砥粒投射することで、噴孔２８ａの形状、特に噴孔入口側のエッジ２８Ｕｅ形状を幾何学的に形成する。次に、流量補正量判定工程３３２では、流体流量計測手段をを備え、第３の所定砥粒投射時間が経過時に、流体流量計測手段をを用いて幾何学的に形成された噴孔２８ａの流体流量を計測した後、その流体流量と目標流量の差に応じて新たな投射条件の設定としての流量補正投射時間を算出する。さらに、流量補正整形工程３３３では、流量補正量判定工程３３２にて算出された流量補正投射時間だけ砥粒投射することで、目標流量を満足する噴孔入口部を流体力学的整形する、つまりエッジ２８Ｕｅを所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量に形成することが可能である。
【０１３９】
なお、流量補正量判定工程３３２にて、幾何学的に形成された噴孔２８ａの流体流量の計測と、目標流量を満足する噴孔入口部の流体力学的整形に必要な流量補正投射時間を算出する構成で説明したが、流量補正量判定工程３３２で単に噴孔２８ａの流体流量の計測を計測だけをし、流量補正整形工程３３３にて、目標流量を満足する噴孔入口部の流体力学的整形に必要な流量補正投射時間を算出し、かつその流量補正投射時間だけ砥粒投射する構成でもよい。
【０１４０】
なお、本実施形態に係わる第３ショットブラスト工程３３０は、、エッジ形成仕上げ加工工程３３１と、流量補正量判定工程３３２と、流量補正整形工程３３３とを備え、流量補正量判定工程３３２にて、幾何学的に形成された噴孔２８ａの流体流量の計測と、目標流量を満足する噴孔入口部の流体力学的整形に必要な流量補正投射時間を算出する構成からなるものとして、以下説明する。
【０１４１】
次に、流量補正量判定工程３３２にて行なう目標流量を満足する噴孔入口部の流体力学的整形に必要な流量補正投射時間を算出方法について、以下図８および図９に従って説明する。図８は、図２および図３中の第３ショットブラスト工程において、計測する噴孔の流体流量と目標流量として所定の流体流量との差に応じた補正流量投射時間と、補正流量投射時間の砥粒投射によって形成される稜線ダレ量と、流量補正量との関係を表わすグラフである。図９は、図２および図３中に示すショットブラスト加工工程を各種噴孔形状に適用して形成される稜線ダレ部を表わす断面図である。
【０１４２】
図４に示す噴孔２８ａの流体流量に対する投射時間の関係を表わす特性図において、ショットブラスト加工工程３００（詳しくは、第３ショットブラスト工程３３０）による噴孔プレート上面２８Ｕへを砥粒投射を行なうことで、投射時間とともに、仕上げ加工されるエッジ２８ＵｅのＲ面取り加工の所定Ｒ寸法もしくはエッジダレ量としての所定ダレ量が増加していく。そこで、横軸をダレ量で表わし、縦軸に噴孔２８ａの流体流量および投射時間を表わす。
【０１４３】
なお、説明の簡略化のため、横軸の原点は、第３の所定砥粒投射時間の経過後において、噴孔２８ａの形状、特にエッジ２８Ｕｅが所定Ｒ寸法がＲ＝０となる状態を表わし、この第３の所定砥粒投射時間の増加によって幾何学的に形成されるエッジ２８Ｕｅの所定Ｒ寸法は、所定ダレ量に対応するものとして説明する。このダレ量は、前述の如く、エッジ２８Ｕｅの先端部の肉厚の範囲を超える所定Ｒ寸法に整形させることで流体流量の調整を図りたい場合、エッジ２８Ｕｅを流体噴射方向に曲げて倒れている倒れ状態（図４参照）となるため、便宜的に、幾何学的に形成されるエッジ２８Ｕｅの所定Ｒ寸法も、ダレ量に読み換えるるものである。
【０１４４】
したがって、この所定ダレ量は、エッジ２８Ｕｅを形成する噴孔プレート２８の母材の機械的強度等から制限される許容倒れ量から、許容ダレ量の範囲内で、流量補正投射時間だけ投射するものとする。
【０１４５】
図８に示すように、幾何学的に形成されるエッジ２８Ｕｅの所定Ｒ寸法が小さいと、流量補正投射時間分の再投射したい場合、投射時間に対する流量変化の影響が高く敏感であり（図８中の▲１▼参照）、所定Ｒ寸法が大きくなる程、鈍感となる（図８中の▲２▼参照）。
【０１４６】
ここで、噴孔２８ａを流量補正投射時間だけ第３ショットブラスト工程３３０にて再投射する際、目標流量が、所定ダレ量の小さな▲１▼付近の領域内にある場合には、ダレ量のばらつきにより流量は図８中の▲１▼のようにばらつく。このダレ量のばらつきは、投射時間の精度や加工の不安定性により発生し易い。一方、目標流量が、所定ダレ量の大きな▲２▼付近の領域内にある場合には、同じダレ量のばらつきが存在しても、流量のばらつきは図８中の▲２▼となり、図８中の▲１▼のばらつきに比べて非常に小さくできる。
【０１４７】
そこで、噴孔加工に係わる噴孔２８ａ間の流量ばらつきを低減を図る場合には、第３ショットブラスト工程３３０での前工程であるエッジ形成仕上げ加工工程３３１にて、目標流量がなるべく所定ダレ量の大きい領域で当てはまるように、所定Ｒ寸法にエッジ２８Ｕｅを形成する、つまり下孔加工工程２００にて噴孔２８ａの下孔を小さく開けておくことで容易となる。しかしながら、この加工方法では、噴孔２８ａの加工に係わる時間、つまり投射時間が長くなるという欠点がある。
【０１４８】
これに対して、本発明の流体噴射弁の製造方法に係わる砥粒投射手段３の砥粒投射ノズルによる移動による投射時間制御は、制御性がよく、繰返し精度を高めることが可能な制御方法であるから、投射時間を短く、しかも高精度に狙えるので、下孔加工にて下孔を噴孔２８ａと同一になるように加工し、エッジ形成仕上げ加工工程３３１における幾何学的形成されたエッジ２８Ｕｅの所定Ｒ寸法を小さく形成することで、目標流量が所定ダレ量の小さい領域▲２▼ないし▲１▼での整形加工が可能である。
【０１４９】
なお、流体噴射弁１を構成する噴孔プレート２８には、一般に噴孔２８ａが複数配置されているが、上記噴孔２８ａの流体流量と目標流量の差の判定は、噴孔プレート２８に形成される噴孔２８ａ毎に行なってもよいし、その噴孔２８ａが複数配置された噴孔プレート２８毎に行なってもよい。
【０１５０】
なお、噴孔プレート２８単位で目標流量の差の判定する加工方法では、流体噴射弁１から噴射する総流体流量（詳しくは、燃料噴射量を満足する燃料流量）を目標燃料流量に調整できるとともに、噴孔２８ａ毎に目標流量との差を判定する製造システムに比べて、流体流量計測手段の装置を複雑化することなく、簡素な製造システムを提供できる。
【０１５１】
なお、目標流量を満足するように流量補正投射時間だけ砥粒投射することで噴孔入口部の流体力学的整形が行われる稜線ダレとしてのダレとは、噴孔２８ａの入口側のエッジ２８Ｕｅの所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量であればよく、図８に示すテーパ傾斜孔（図９（ｄ）参照）に限らず、テーパ垂直孔（図９（ｂ）参照）、円筒傾斜孔（図９（ｃ）参照、および、円筒垂直孔（図９（ｄ）参照）等の各種の噴孔形状のエッジ２８Ｕｅのいずれにも適用できる。
【０１５２】
（第２の実施形態）
第１の実施形態で説明した砥粒投射手段３は、砥粒投射による加工の繰返し精度の面から、砥粒を投射する投射条件としてのノズル距離、または投射圧力等を可変にする砥粒の運動エネルギーの制御と、砥粒流量、または砥粒投射時間等を可変にする砥粒の個数を制御するもののうち、砥粒投射ノズル３の移動による投射時間制御を用いたが、第２の実施形態では、砥粒投射ノズル３の移動による投射時間制御（詳しくは、第１ショットブラスト工程３１０、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０における砥粒投射時間を、それぞれ第１の所定投射時間、第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間を可変にする制御方法）による生産容易性の向上を図る目的で、以下の特徴を有する。
【０１５３】
これにより、目標流量を満足するように流量補正投射時間だけ砥粒投射することで、噴孔入口部の流体力学的整形が行われるエッジ２８Ｕｅの所定ダレ量の形成が、生産容易性の向上が図れるとともに、下孔加工工程２００およびショットブラスト加工工程３００による噴孔加工に要する加工時間の短縮化が図れ、従って生産性の向上が可能である。
【０１５４】
図１０は、本実施形態に係わる製造方法であって、噴孔と噴孔プレートとの稜線に生じるバリの除去およびこの稜線を所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量にＲ面取り加工を行なうショットブラスト加工工程を表わす模式図である。図１１は、本実施形態に係わる製造工程のうち、図１０中に示すショットブラスト加工工程の前工程である下孔加工工程を表わす模式図である。図１２は、図１０中に示すショットブラスト加工工程を、各種噴孔形状に適用して稜線のバリの除去およびＲ面取り加工を行なう場合の加工過程を説明する模式図であって、図１２（ｂ）から図１２（ｄ）は本発明の実施形態を好適に適用できる噴孔形状の加工過程を示す模式図、図１２（ａ）は、比較例であって、従来方法が適用可能な噴孔形状の加工過程を示す模式図である。
【０１５５】
第１に、図７および図１０に示すように、砥粒投射手段としての砥粒投射ノズル３は、ショットブラスト加工工程３００にて投射対象の被加工物２としての噴孔プレート２８の噴孔２８ａに対して、砥粒の投射方向の反転を繰返す各工程（詳しくは、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０）に対応する砥粒投射ノズル３１、３２、３３をそれぞれ備えている。
【０１５６】
このため、例えば、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０の各工程におけるそれぞれの投射時間に対応する第１の所定投射時間、第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間に合せて一つの砥粒投射ノズルで順次投射する必要はなく、第１の所定投射時間、第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間のそれぞれの砥粒投射が同時に開始され、各工程に対応する被加工物の状態（例えば、第２シャットブラスト工程３２０を行なう被加工物２は、第１ショットブラスト工程３１０における加工が終了したもの）に応じた所定の投射時間だけ、各砥粒投射ノズル３１、３２、３３によって独立投射可能である。
【０１５７】
これにより、砥粒投射手段３は、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０の各工程にて、独立して投射可能な手段であるので、噴孔プレート２８への砥粒の投射方向が反転する第１ショットブラスト工程３１０から第２シャットブラスト工程３２０へ切換え、および第２シャットブラスト工程３２０から第３ショットブラスト工程３３０へ切換える際に、砥粒投射手段自身である砥粒投射ノズル３または噴孔プレート２８を反転させる必要がない。このため、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０の各工程にて、それぞれの加工作用に応じた被加工物２（詳しくは、噴孔プレート２８の噴孔２８ａ）への砥粒投射が安定して行なうことが可能である。
【０１５８】
第２に、被加工物２としての噴孔プレート２８は、例えばプレス抜き絞り加工するカップ形状の噴孔プレート２８の如く、噴孔プレート２８の展開形状である外形形状をプレス抜き等する前に、図１０に示すような噴孔プレート２８を形成する母材としての帯状の薄板部材２ａに、帯状の長手方向に展開形状として噴孔プレート２８が所定間隔で連続的に配置されている。なお、この帯状薄板部材２ａは、シート状のステンレス鋼の圧延材等を用いる。
【０１５９】
これにより、独立投射可能な砥粒投射手段（詳しくは、砥粒投射ノズル３１、３２、３３）３が、それぞれ、被加工物としての帯状薄板部材２ａを長手方向に対して直角に横断するように、往復移動ができる（図１０参照）。
【０１６０】
このため、例えば砥粒投射手段３の砥粒の個数を制御する制御方法として、電磁弁５等の開閉によって投射、遮断する電磁弁５の開閉による投射時間制御や、砥粒投射ノズル３の投射面を図示しないシャッター等でシールすることで投射時間を調節する手段等と比較して、本発明の流体噴射弁の製造方法に係わる砥粒投射手段３は、投射する砥粒流量が意に反して変化することく、帯状薄板部材２ａを横断する移動時間に応じて、帯状薄板部材２ａに配置された噴孔プレート２８を投射する時間つまり噴孔２８ａのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに砥粒投射する時間を安定して調節できる。
【０１６１】
したがって、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０の各工程にて、それぞれの加工作用に応じた所定の投射時間（詳しくは、第１の所定投射時間、第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間）に安定調節することが可能であるので、噴孔プレート２８ａの噴孔２８ａに形成されるエッジ２８Ｕｅ、Ｌｅに、バリ除去および所定Ｒ寸法のＲ面取り加工を行なうことが容易にできる。
【０１６２】
なお、この帯状薄板部材２ａは、ショットブラスト加工工程３００の前工程である下孔加工工程２００において、図１０に示すように、噴孔２８ａ（詳しくは、下孔）の下孔加工がなされていれば、帯状薄板部材２ａの横断方向には、噴孔プレート２８の展開形状が一つ、ないし複数配置されていてもよい。
【０１６３】
また、この噴孔プレート２８が形成される帯状薄板部材２ａを、下孔加工工程２００、およびショットブラスト加工工程３００に続けて、例えばカップ形状の噴孔プレート２８にプレス抜き絞り加工等するプレス加工工程（図示せず）を直結して工程配置することが可能であり、噴孔プレート２８の形成に係わる生産性向上が図れる。
【０１６４】
第３に、被加工物である帯状薄板部材２ａは、長手方向に順送りされており、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０に対応する砥粒投射手段３としての砥粒投射ノズル３１，３２，３３が、それぞれ、帯状薄板部材２ａに配置される異なる噴孔プレート２８に砥粒を投射するように配置されている。
【０１６５】
すなわち、噴孔プレート２８が所定間隔で連続的に配置される帯状薄板部材２ａが帯状の長手方向に順送りされるとともに、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０に対応する砥粒投射手段３が、それぞれ、帯状薄板部材２ａに配置される異なる噴孔プレート２８に砥粒を投射するように配置されている。
【０１６６】
これにより、同一の噴孔プレート２８にその各工程３１０，３２０，３３０に対応する砥粒投射手段３を配置して交互操作するものに比べて、本発明の製造方法に係わる製造装置は、複雑化することなく、簡素な製造システムが提供できる。
【０１６７】
ここで、帯状薄板部材２ａを長手方向に順送りするとは、第１ショットブラスト工程３１０、第２シャットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０に対応する砥粒投射手段３（詳しくは、その各工程に対応する砥粒投射ノズル３１，３２，３３）による異なる噴孔プレート２８への砥粒の投射が終了したとき、順送りすることである。
【０１６８】
このため、例えば第１ショットブラスト工程３１０、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０における砥粒の必要投射時間（詳しくは、第１の所定投射時間、第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間）に対して、砥粒投射手段３としての砥粒投射ノズルの１台当たりのそれぞれ投射時間が略同じになるように、その各工程３１０、３２０，３３０に対応する砥粒投射ノズルの数を適正に決定してやれば、第１ショットブラスト工程３１０、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０に対応する砥粒投射手段３による異なる噴孔プレート２８への投射するとともに順送りすることで、結果として、同一の噴孔プレート２８における各工程３１０，３２０，３３０の投射が全て終了するサイクルタイムを早めることが可能である。
【０１６９】
例えば、第２ショットブラスト工程３２０における第２の所定投射時間が主に第１ショットブラスト工程３１０にて砥粒投射方向に曲がって倒れたエッジ２８Ｕｅを矯正させる第２の所定投射時間、第３ショットブラスト工程３３０が主にエッジ２８Ｕｅの倒れ状態を再矯正し直す仕上げ加工をする第３の所定投射時間であるのに比べて、第１ショットブラスト工程３１０における第１の所定投射時間は、バリ除去投射時間と、エッジ２８Ｕｅの倒れ状態を形成させる倒れ状態形成投射時間とを加えた投射時間が必要であるので、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０に対応する砥粒投射ノズル３２，３３をそれぞれ一つとし、第１ショットブラスト工程３１０に対応する砥粒投射ノズル３１を二つとする。これにより、第１の所定投射時間、第２の所定投射時間、および第３の所定投射時間を略同一になるようにして、ショットブラスト加工工程３００のサイクルタイムを早めることが可能である。したがって、本発明の流体噴射弁の製造方法、特に噴孔２８ａの加工方法の生産性が向上できる。
【０１７０】
第４に、本実施形態に係わる製造工程のち、ショットブラスト加工工程３００の前工程である下孔加工工程２００は、、図１１に示すように、加工治具６であるパンチ６１によるプレス加工によって有底孔を形成し、噴孔プレート２８の所定厚さ位置まで研削することによって、有底孔により押出された噴孔プレート２８表面の凸部２８ａｂの除去加工を行なうことで噴孔２８ａ（詳しくは、噴孔２８ａの下孔）を形成する特徴を有する。図１１は、本実施形態に係わる製造工程のうち、図１０中に示すショットブラスト加工工程の前工程である下孔加工工程を表わす模式図である。
【０１７１】
これにより、噴孔プレート２８の噴孔２８ａの下孔を加工する下孔加工工程２００として、パンチ６１によるプレス加工によって有底孔を形成し、噴孔プレート２８の所定厚さ位置まで研削することによって有底孔により押出された噴孔プレート２８表面の凸部２８ａｂの除去加工を行なう下孔加工工程を用いれば、放電加工による下孔加工方法と比較して、噴孔２８ａの加工時間が短縮できるとともに、本発明の流体噴射弁の製造方法に係わるショットブラスト加工工程３００による噴孔２８ａのエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに生じるバリの除去およびこのエッジ２８Ｕｅ、２８ＬｅにＲ面取りを加工する噴孔加工方法によって、有底孔により押出された噴孔プレート２８表面（詳しくは、噴孔プレート上面２８Ｕ）の凸部２８ａｂの除去加工を行なうときに生じるエッジ２８Ｕｅの研削バリの除去と、研削バリを除去した後のＲ面取り加工が確実にできる。
【０１７２】
詳しくは、図１１に示すように、下孔加工工程２００は、プレス加工工程２１０と、研削加工工程２５０を含んで構成されている。
【０１７３】
このプレス加工工程２１０に係わる加工装置（詳しくは加工治具）６は、被加工物２としての噴孔２８ａの加工前の噴孔プレート２８の展開形状（詳しくは、帯状薄板部材２ａ）を搭載するダイス６２と、先端部形状が帯状薄板部材２ａ表面に直交する垂線２ｊに対して第１の傾斜角θ１および第２の傾斜角θ２（θ１＜θ２）を有する略円錐台形状を備えたパンチ６１と、パンチ６１の中心線が垂線２ｊに対して傾斜するようにパンチ６１を摺動自在に支持する支持孔を有するパンチガイド６３とを備えている。
【０１７４】
なお、この加工装置としては、パンチ６１の先端部形状が帯状薄板部材２ａ表面に直交する垂線２ｊに対して第１の傾斜角θ１および第２の傾斜角θ２を有し、かつ噴孔２８ａとして、噴射方向を決定する噴孔軸線が流体噴射弁軸に対して傾斜しているもの、および噴射方向に拡径するものの少なくともいずれか一方の特徴を有する噴孔プレートの下孔加工を行なう場合には、例えばパンチ６１の第１の傾斜角θ１がパンチガイド６３の内周の摺動面に沿う形状等に構成することで、パンチ６１の先端部に加わる側方力をパンチガイド６３の内面で受けることができる構造が望ましい。これにより、従来方法のプレス孔抜き加工のような破断面が生じることなく、噴孔２８ａ（詳しくは有底孔）の内面全域わたって均一な面形状を得ることができる。
【０１７５】
したがって、プレス加工２１０によって形成された有底孔の内面のうち、孔内周となる噴孔２８ａの内周２８ａｈはそのままにし、研削加工工程２５０にて、有底孔により押出された噴孔プレート２８表面の凸部２８ａｂを、砥石９等による研削加工によって除去するので、製造コストを低減させるとともに、生産性を向上できる噴孔２８ａの加工方法、つまり流体噴射弁の製造方法を提供できる。
【０１７６】
なお、この凸部２８ａｂは、流体噴射弁１の噴霧微粒化の観点から噴孔プレート上面２８Ｕに形成されている。研削加工工程２５０にて噴孔プレート上面２８Ｕｅが研削される際に、噴孔２８ａの入口側のエッジ２８Ｕｅに図８に示す研削バリが発生する場合がある。
【０１７７】
このため、本発明の実施形態に係わるショットブラスト加工工程３００では、第１ショットブラスト工程３１０にて投射される砥粒によって噴孔プレート上面２８Ｕのエッジ２８Ｕｅに生じたバリが砥粒投射方向つまり流体噴射方向に曲げられ、第２ショットブラスト工程３２０にて流体噴射方向とは逆方向に投射される砥粒によってバリを確実に除去することができる。
【０１７８】
詳しくは、第１ショットブラスト工程３１０では、噴孔２８ａ入口側の噴孔プレート上面２８Ｕに砥粒を投射するので、噴孔２８ａ入口側のエッジ２８Ｕｅに生じたバリを、噴孔プレート２８の噴孔２８ａの流体上流から下流に流れる向き（図５参照）つまり流体噴射方向に曲げることが可能である。さらに、第１ショットブラスト工程３１０による砥粒投射方向とは逆方向から投射される第２ショットブラスト工程３２０では、第１ショットブラスト工程３１０にて噴射方向に曲がったエッジ２８Ｕｅが、第２ショットブラスト工程３２０による投射方向に対して立設された状態となることで剛性が上げられる。よって、噴孔２８ａ内を流れる砥粒の噴流の中心側にあるバリ２８Ｕｅに対して砥粒の研磨作用を高めることが可能である。したがって、バリ２８Ｕｅに対する砥粒投射による研磨作用が向上するのでエッジ２８Ｕｅに生じたバリの除去が効率的にできる。
【０１７９】
第５に、本実施形態の流体噴射弁の製造方法に係わる噴孔加工方法として、本発明の特徴である投射方向の反転を繰返すシャットブラスト加工工程３００は、図１２に示すように、各種噴孔２８ａの形状に適用してエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅのバリ除去およびＲ面取り加工が好適に行なうことができる。図１２は、図１０中に示すショットブラスト加工工程を、各種噴孔形状に適用して稜線のバリの除去およびＲ面取り加工を行なう場合の加工過程を説明する模式図であって、図１２（ｂ）から図１２（ｄ）は本発明の実施形態を好適に適用できる噴孔形状の加工過程を示す模式図、図１２（ａ）は、比較例であって、従来方法が適用可能な噴孔形状の加工過程を示す模式図である。
【０１８０】
まず、従来方法が適用可能な噴孔形状としては、図１２（ａ）に示す噴孔プレート２８面に対して円筒垂直に開けられたいわゆる円筒垂直孔２８ａのみ、バリが生じているエッジ２８Ｕの噴孔プレート上面２８Ｕのみに砥粒を投射する（つまり、投射方向の反転を繰返すシャットブラスト加工工程３００のうち、第１ショットブラスト工程３１０による砥粒投射を行なう）ことで、エッジ２８Ｕｅのバリ除去およびＲ面取り加工が可能である。
【０１８１】
なお、この円筒垂直孔２８ａが従来方法を適用できるのは、噴孔プレートの母材によって直角なるエッジが形成されているので、直角の、言換えると鈍角側のエッジ２８Ｕｅは、剛性があるため、このエッジ２８Ｕｅに砥粒の投射を行なう第１ショットブラスト工程３１０の一方方向のみの砥粒投射によって、剛性のないバリは除去され、母材のエッジ２８Ｕｅはショットブラストの押しつぶし作用によりＲ面取り加工できるからである。
【０１８２】
しかしながら、流体噴射弁１の流体の噴射方向の決定を行なう噴孔２８ａは、所望の噴射方向に流体噴射するように噴孔２８ａの軸線を、流体噴射弁１の軸線つまり噴孔プレート２８（詳しくは、被加工物２としての帯状薄板部材２ａ）面に対する垂線２ｊに対して、傾斜させる必要がある（以下、噴孔２８ａの軸線の傾斜化と呼ぶ）。また、流体噴霧の微粒化等の目的で噴孔２８ａ内の流体速度を向上を図りたい場合、噴孔２８の孔径を流体噴射方向に向って拡径する等する必要がある（以下、噴孔２８ａのテーパ孔化と呼ぶ）。
【０１８３】
このため、ほとんどの噴孔２８ａは、噴孔２８ａの軸線の傾斜化、もしくはテーパ孔化を図る目的で、円筒垂直孔２８ａ（図１２（ａ）参照）以外の、図１２（ｂ）から図１２（ｄ）に示す噴孔２８の形状が採用される。ここで、図１２（ｂ）は、テーパ孔化を図る形状であって、円筒垂直孔を流体噴射方向に向って拡径したいわゆるテーパ垂直孔であり、図１２（ｃ）は、噴孔２８ａの軸線の傾斜化を図る形状であって、垂線２ｊに対して噴孔軸線を傾斜させたいわゆる円筒傾斜孔であり、図１２（ｄ）は、噴孔２８ａの軸線の傾斜化およびテーパ孔化を図る目的で、垂線２ｊに対して噴孔軸線を傾斜させるとともに、流体噴射方向に向って拡径したいわゆるテーパ傾斜孔を示す。なお、第２の実施形態で説明した噴孔２８ａの形状は、図１２（ｄ）に示すテーパ傾斜孔に相当し、図１１に示すプレス加工工程２１０における有底孔は、有底孔の開口部へ向って拡径する噴孔ａの内周２８ａｈを有するテーパ孔であって、有底孔の軸線つまり噴孔２８ａの噴孔軸線が、噴孔プレート２８（詳しくは、被加工物２の帯状薄板部材２ａ）に直交する垂線２ｊに対して傾斜している。
【０１８４】
これらの噴孔２８ａの形状では、鈍角側のエッジ部と鋭角側のエッジいわゆるシャープエッジ部とを有するエッジ２８Ｕｅであるので、エッジの先端が先細となっている剛性の低下したシャープエッジ部に対して、このシャープエッジ部に生じるバリを除去しながら、バリ除去に要した砥粒投射時間によって生じるシープエッジ部の曲がりを矯正する必要がある。
【０１８５】
図１２（ｂ）から図１２（ｄ）に示すように、いずれの噴孔２８ａの形状を有する噴孔プレート２８においても、本実施形態のショットブラスト加工工程３００では、砥粒投射方向の反転を繰返す工程（詳しくは、第１ショットブラスト工程３１０、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０）を備えるので、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌに形成されるエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅのうち、噴孔プレート上面２８Ｕのエッジ２８Ｕｅに生じるバリの除去およびこのエッジ２８Ｕｅの所定Ｒ寸法のＲ面取り加工を行なうことができる。
【０１８６】
詳しくは、エッジ２８Ｕｅに投射する砥粒の投射方向の反転を繰返するショットブラスト加工工程３００の終段である第３ショットブラスト工程３３０において、再び第１ショットブラスト工程３１０と同じ砥粒投射方向からエッジ２８Ｕｅを投射する方向に戻すことによって、エッジ２８Ｕｅの曲がりが再矯正されるとともに、エッジ２８ＵｅのＲ面取りを所定Ｒ寸法に加工することができる。例えば、第１ショットブラスト工程３１０における第３の所定投射時間を、第２ショットブラスト３２０による反転した砥粒投射によって生じる場合があるエッジ２８Ｕｅの反転した倒れ状態を再度矯正し直す仕上げ加工投射時間と、エッジ２８Ｕｅを所定Ｒ寸法にＲ面取り加工するＲ面取り投射時間とを加えた投射時間に設定すればよい。
【０１８７】
また、図１２（ｃ）、図１２（ｄ）に示すように、噴孔プレート下面２８Ｌの噴孔２８ａの出口側のエッジ２８Ｌｅ、特にシャープエッジ部分は、第２ショットブラスト３２０における噴孔プレート下面２８Ｌへの砥粒投射によって、エッジ２８ＬｅのＲ面取り加工ができる。なお、エッジ２８ＬｅのＲ面取り加工も、第２ショットブラスト３２０における第２の所定投射時間を所定値に設定することで、所定Ｒ寸法のＲ面取り可能であることは言うまでもない。
【０１８８】
したがって、本発明の流体噴射弁の製造方法を適用すれば、噴孔プレート２８に形成される噴孔２８ａのがテーパ孔もしくは噴孔軸線の傾斜等に起因してシャープエッジを有する噴孔２８ａにおいて、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅとバリの境界が形状的に明確でなくとも、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに投射する砥粒の投射方向の反転を繰返するショットブラスト加工工程３００による加工作用によって、バリの除去およびＲ面取り加工ができる。
【０１８９】
（変形例）
第１の変形例としては、第２の実施形態で説明したプレス加工（詳しくは、プレス加工工程２１０）を備えた下孔加工工程２００に換えて、図１３に示すようなエンドミル加工（詳しくは、エンドミル加工工程２２０）を備えた下孔加工工程２００とする製造方法としてもよい。図１３は、第１の変形例に係わる製造方法であって、下孔加工工程をエンドミル加工を用いて行なう場合において、稜線のバリの除去およびＲ面取り加工を行なう加工過程を示す模式図である。
【０１９０】
詳しくは、図１３に示すように、第１の変形例に係わる下孔加工工程２００は、エンドミル加工工程２２０と、研削加工工程２５０とを備える。なお、第１の変形例の燃料噴射弁の製造方法としてのショットブラスト加工工程３００は、第２の実施形態と略同じであるので詳細説明は省略する。
【０１９１】
ここで、図１３に示すように、エンドミル加工工程２２０は、第２の実施形態で説明したプレス加工工程２１０に比較すると、エンドミル７の加工によって形成される噴孔２８ａの両エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅとも、エンドミル加工による切削に起因した切削バリ等の母材の損傷が生じる可能性がある。
【０１９２】
このため、研削加工工程２５０では、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌとも研削加工することで、損傷のない噴孔２８ａの内周、特にエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅを形成する必要がある。このとき、両端面２８Ｕ、２８Ｌを研削する際、薄バリ等が発生するので、ショットブラスト加工工程３００では、両エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに生じるバリの除去加工およびエッジ２８Ｕｅ、２８ＬｅのＲ面取り加工を行なう必要がある。ここで、エッジ２８ＬｅのＲ面取り加工は、第２の実施形態と同様に、第２ショットブラスト３２０における第２の所定投射時間を所定値に設定することで、所定Ｒ寸法のＲ面取り可能である。
【０１９３】
したがって、エンドミル加工による下孔加工工程２００であっても、本発明の流体噴射弁の製造方法に係わるショットブラスト加工工程３００を適用すれば、噴孔プレート２８の両端面２８Ｕ、２８Ｌの両エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに生じるバリの除去および両エッジ２８Ｕｅ、２８ＬｅのＲ面取り加工ができる。
【０１９４】
第２の変形例としては、第２の実施形態で説明したプレス加工（詳しくは、プレス加工工程２１０）を備えた下孔加工工程２００に換えて、図１４に示すような放電加工（詳しくは、放電加工工程２３０）を備えた下孔加工工程２００とする製造方法としてもよい。図１４は、第２の変形例に係わる製造方法であって、下孔加工工程を放電加工を用いて行なう場合において、稜線のバリの除去およびＲ面取り加工を行なう加工過程を示す模式図である。
【０１９５】
詳しくは、図１４に示すように、第２の変形例に係わる下孔加工工程２００は、放電加工工程２３０からなる。なお、第２の変形例の燃料噴射弁の製造方法としてのショットブラスト加工工程３００は、第２の実施形態と略同じであるので詳細説明は省略する。
【０１９６】
ここで、図１４に示すように、放電加工工程２３０は、非接触加工方法である電極８により噴孔２８ａが加工されるので、噴孔２８ａと電極８との間に数十ミクロン程度の離間距離が生じる。したがって、電極８等による放電加工を行なうことで、意に反したエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅのダレが発生する可能性があっても、バリが生じることはない。このため、放電加工工程２３０を備えた下孔加工工程２００では、研削加工工程２５０は不要である。
【０１９７】
放電加工による下孔加工工程２００であっても、図１４に示すようなシャープエッジ部分を有するエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅであれば、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅの先端が先細となるシャープエッジに起因して、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅとバリの区別が形状的に不明確となるので、本発明のショットブラスト加工工程３００を適用すれば、流体力学的（詳しくは、流体摩擦損失となる）にバリ相当のエッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅの先端部を除去し、エッジ２８Ｕｅ、２８Ｌｅに所定Ｒ寸法のＲ面取り加工が可能である。
【０１９８】
なお、上述した実施形態では、第１ショットブラスト工程にて噴孔プレートの流入側に砥粒を投射し、第２ショットブラスト工程にて噴孔プレートの流出側に砥粒を投射し、第３ショットブラスト工程にて噴孔プレートの流入側に砥粒を投射しているが、これに限らず、例えば、第１ショットブラスト工程にて噴孔プレートの流出側に砥粒を投射し、第２ショットブラスト工程にて噴孔プレートの流入側に砥粒を投射し、第３ショットブラスト工程にて噴孔プレートの流出側に砥粒を投射しても良い。
【０１９９】
また、上述の実施形態では、第１ショットブラスト工程の砥粒投射方向を、下孔加工工程におけるプレス加工のパンチ６１、エンドミドル加工のエンドミドル７、および放電加工の電極８の各入射方向と逆方向にしているが、これに限らず、例えば、上記砥粒投射方向と上記入射方向とを同じにしても良い。
【０２００】
また、上述の実施形態では、カップ状の噴孔プレート２８の展開形状を配置したものとして、帯状薄板部材２ａを説明したが、これに限らず、帯状薄板部材２ａを切断して板状の噴孔プレートを形成しても良いし、所望の形状に成形された噴孔プレートに対してショットブラスト加工を施しても良い。
【０２０１】
また、各ショットブラスト工程において、噴孔プレートに対する砥粒投射方向を同じにしておき、各ショットブラスト工程にて噴孔プレートを裏返すようにしても良い。
【０２０２】
また、上述した実施形態では、３回のショットブラスト工程（第１ショットブラスト工程、第２ショットブラスト工程、および第３ショットブラスト工程）を有しているが、裏表２回のショットブラスト工程（第１ショットブラスト工程と第２ショットブラスト工程）だけでも良いし、４回以上のショットブラスト工程を有していても良い。
【０２０３】
ここで、４回のショットブラスト工程を有する変形例について、図１５を用いて説明する。
【０２０４】
図１５に示す通り、本変形例の製造工程は、大きく分けて下孔加工工程４００、バリ取り工程５００、流量調量工程６００からなっている。
【０２０５】
下孔加工工程４００は、パンチ６１によって噴孔プレート２８に有底孔を形成するプレス工程４１０と、噴孔プレート２８の所定厚さ位置まで研削することによって、この有底孔により押出された噴孔プレート２８表面の凸部２８ａｂ（図１１参照）の除去加工を行う研削工程４２０とを有する。なお、プレス工程４１０においてパンチ６１が噴孔プレート２８を貫通するようにし、研削工程４２０を省略しても良い。
【０２０６】
バリ取り工程５００は、第１ショットブラスト工程５１０、第２ショットブラスト工程５２０、および第３ショットブラスト工程５３０からなり、これら第１〜第３ショットブラスト工程５１０〜５３０により砥粒を投射することによって、下孔のバリ取りを施す。なお、これら第１〜第３ショットブラスト工程５１０〜５３０では、上述した実施形態と同様、各工程にてそれぞれ噴孔プレート２８に対して表裏交互に砥粒を投射するようになっている。
【０２０７】
流量調量工程６００は、第３ショットブラスト工程５３０が完了した噴孔プレート２８に対し、その噴孔から噴射される流体流量を計測する流量計測工程６１０と、この流量計測工程６１０にて計測した流体流量に応じて再度ショットブラスト加工を施す第４ショットブラスト工程６２０とからなっている。
【０２０８】
第４ショットブラスト工程６２０では、流量計測工程６１０にて計測した流体流量と、内燃機関側の要求により予め設定された目標流量との差に応じて砥粒投射時間を算出し、この算出した砥粒算出時間だけ噴孔プレート２８に砥粒を投射するようになっている。もちろん、砥粒投射時間に限らず、砥粒の投射流量、圧力、速度、ノズル距離等の投射条件を算出し、これらを制御しても良いのはもちろんのことである。
【０２０９】
なお、本例では、第１〜４ショットブラスト工程のそれぞれに対応するよう、噴孔プレート２８の順送り方向において、４基の砥粒投射ノズル（図示せず）がそれぞれ設けられている。
【０２１０】
そして、第１〜３ショットブラスト工程後、流量計測工程６１０にて流量計測された噴孔プレートは、第４ショットブラスト工程６２０に対応する４基目の砥粒投射ノズルを通過する時に、上述の通り補正された砥粒投射時間にて砥粒が投射される。
【０２１１】
なお、砥粒投射時間の補正については、流量計測工程６１０にて流量計測された噴孔プレート２８（以下、ワークとする）に対する補正だけに限らない。つまり、流量計測されたワークとは別のワークに対する砥粒投射時間を補正しても良い。例えば、流量計測された先行ワークの計測流量結果を、後続ワークの砥粒投射時間に反映するようにしても良い。
【０２１２】
また、計測流量に応じたショットブラスト加工（つまり、請求項１４の流量調量ショットブラスト）は、表裏向きを変えて複数回行っても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の第１の実施形態に係わる製造装置の概略構成を表す模式図である。
【図２】第１の実施形態の流体噴射弁の製造方法を表わす模式図であって、流体を噴射する噴孔の加工方法を示すブロック図である。
【図３】図２中の第３ショットブラスト工程において、噴孔と噴孔プレートとの稜線に生じるバリの除去およびこの稜線のＲ面取り加工を行なう所定稜線加工投射時間に、この所定稜線加工投射時間の経過時に計測した噴孔の流体流量と目標流量としての所定の流体流量との差に応じた流量補正投射時間を加えた投射時間を噴孔プレート上面へ砥粒の投射をする加工方法を示すブロック図である。
【図４】図２中のショットブラスト加工工程において、被加工物である噴孔プレートへ砥粒を投射することで、砥粒投射方向に曲がって倒れている倒れ状態となった稜線を表わす模式図である。
【図５】第１の実施形態の流体噴射弁の製造方法に適用される燃料噴射弁を表わす断面図である。
【図６】図５中の被加工物としての噴孔プレートを備える弁部周りを拡大した断面図である。
【図７】図２中のショットブラスト加工工程において被加工物としての噴孔プレートへ砥粒を投射する加工過程を説明する模式図であって、図７（ａ）は、噴孔プレートの両面のうち一方方向のみに投射する場合の比較例を表わす模式図、図７（ｂ）は、本発明の実施形態に係わる砥粒の投射方法であって、図７（ａ）の比較例中の所定投射時間経過後、噴孔プレート面へ投射する砥粒の投射方向の反転を繰返すことを表わす模式図である。
【図８】図２および図３中の第３ショットブラスト工程において、計測する噴孔の流体流量と目標流量として所定の流体流量との差に応じた補正流量投射時間と、補正流量投射時間の砥粒投射によって形成される稜線ダレ量と、流量補正量との関係を表わすグラフである。
【図９】図２および図３中に示すショットブラスト加工工程を各種噴孔形状に適用して形成される稜線ダレ部を表わす断面図である。
【図１０】第２の実施形態に係わる製造方法であって、噴孔と噴孔プレートとの稜線に生じるバリの除去およびこの稜線を所定Ｒ寸法もしくは所定ダレ量にＲ面取り加工を行なうショットブラスト加工工程を表わす模式図である。
【図１１】第２の実施形態に係わる製造工程のうち、図７中に示すショットブラスト加工工程の前工程である下孔加工工程を表わす模式図である。
【図１２】図１０中に示すショットブラスト加工工程を、各種噴孔形状に適用して稜線のバリの除去およびＲ面取り加工を行なう場合の加工過程を説明する模式図であって、図１２（ｂ）から図１２（ｄ）は本発明の実施形態を好適に適用できる噴孔形状の加工過程を示す模式図、図１２（ａ）は、比較例であって、従来方法が適用可能な噴孔形状の加工過程を示す模式図である。
【図１３】第１の変形例に係わる製造方法であって、下孔加工工程をエンドミル加工を用いて行なう場合において、稜線のバリの除去およびＲ面取り加工を行なう加工過程を示す模式図である。
【図１４】第２の変形例に係わる製造方法であって、下孔加工工程を放電加工を用いて行なう場合において、稜線のバリの除去およびＲ面取り加工を行なう加工過程を示す模式図である。
【図１５】第３の変形例に係わる製造工程を示すブロック図である。
【符号の説明】
１ 流体噴射弁
２ 被加工物としての流体噴射弁１を構成する噴孔プレート２８
２ａ 噴孔プレート２８の展開形状が配置されている帯状薄板部材
２ｊ 噴孔プレート２８面に対する垂線
３ 砥粒投射手段としての砥粒投射ノズル
３１、３２、３３ 独立投射可能な砥粒投射手段（第１ショットブラスト工程３１０、第２ショットブラスト工程３２０、および第３ショットブラスト工程３３０に対応する砥粒投射ノズル）
４ 砥粒供給装置
５ 電磁弁
６、（６１、６２、６３） 加工治具（パンチ、ダイ、パンチガイド）
７ エンドミル加工のエンドミル
８ 放電加工の電極
９ 研削加工の砥石
１１ フィルタ
１４ 円筒部材
２２ 吸引部材
２４ 圧縮スプリング
２５ アーマチュア
２６ ノズルニードル（弁部材）
２６ｃ 当接部
２６ｅ 大径柱体部（薄肉の円筒状体）
２８ 噴孔プレート
２８ａ 噴孔
２８ａｈ、２８ａｂ （下孔加工工程２００のプレス加工工程２１０における有底孔の）噴孔の孔内周、パンチ６１による有底孔によって噴孔プレート２８の表面に押出された凸部
２８Ｕ、２８Ｌ （流体が流入する側の）噴孔プレート上面、（流体が流出する側の）噴孔プレート下面
２８Ｕｅ、２８Ｌｅ 噴孔２８ａの入口側のエッジ（稜線）、噴孔２８ａの出口側のエッジ（稜線）
２９ 弁ボディ
２９ａ 弁座
２９ｄ 小径円筒壁面（ニードル支持孔）
３１ コイル
１００ ショットブラスト装置
２００ 下孔加工工程
２１０、２２０、２３０ プレス加工工程、エンドミル加工工程、放電加工工程
２５０ 研削加工工程
３００ ショットブラスト加工工程
３１０、３２０、３３０ 第１ショットブラスト工程、 第２ショットブラスト工程、 第３ショットブラスト工程
３３１、３３２、３３３ エッジ形成仕上げ加工工程、流量補正量判定工程、流量補正整形工程[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a method for manufacturing a fluid injection valve, and more particularly to a method for manufacturing a fluid injection valve related to machining of a nozzle hole for injecting a fluid.
[0002]
[Prior art]
As a fluid injection valve, it is necessary to precisely process the orifice in order to accurately measure the amount of fluid injected from an injection hole arranged as an orifice. For example, in a fuel injection valve used in an internal combustion engine for automobiles, there is a method of machining fine injection holes by fluid polishing (Japanese Patent Laid-Open No. 9-209876).
[0003]
According to Japanese Patent Laid-Open No. 9-209876, the edge of the nozzle hole is ground by passing a slurry in which fine abrasive grains of several to several tens of μm are mixed with oil, which is a medium, through the fine nozzle hole at high pressure. Increase the flow coefficient. Furthermore, the flow rate of the target nozzle hole is aimed at by detecting the slurry flow rate while processing.
[0004]
The reason why the nozzle hole is passed through the nozzle hole at a high pressure is to improve the grinding efficiency by increasing the flow velocity of the slurry flowing while grinding the inside of the nozzle hole, and the smaller the nozzle hole that is subjected to fluid polishing. This is because high pressure is necessary due to the influence of viscosity and the like.
[0005]
[Patent Document 1]
Japanese Patent Laid-Open No. 9-209876
[0006]
[Problems to be solved by the invention]
In the conventional manufacturing method, it is possible to perform precision grinding processing related to the measurement of the injection amount of the fluid in the fine nozzle hole by passing a high-pressure slurry through the nozzle hole. However, if the rigidity of the base material in which the nozzle hole is opened is small There is a possibility of being affected by deformation and damage.
[0007]
For this reason, it is difficult to apply as a method for manufacturing a fluid injection valve of an ignition type internal combustion engine that uses a thin plate as a base material that can open an injection hole. In addition, when there are burrs in the pre-processing, the flow of the slurry is biased and the edges are difficult to be processed uniformly, and in some cases, the edges may be chipped.
[0008]
The present invention has been made in consideration of such circumstances, and its purpose is to facilitate drilling by controlling the flow rate of the nozzle holes formed in the thin plate so that the fluid injection amount can be accurately measured. Another object of the present invention is to provide a method for manufacturing a fluid injection valve.
[0009]
[Means for Solving the Problems]
According to the first aspect of the present invention, a fluid injection valve is provided in which an injection hole plate having a plurality of injection holes is disposed at the outlet of a fluid passage formed at the tip of the valve body and the fluid is injected from the injection holes. In the method, a nozzle hole machining method comprising: a pilot hole machining process for machining a pilot hole in a nozzle hole plate; and a shot blast machining process for projecting abrasive grains on the nozzle hole plate, wherein the shot blast machining process By adjusting the period during which the abrasive grains are projected to a predetermined projection time, the flow rate is adjusted to a predetermined fluid flow rate corresponding to the measurement of the fluid ejected from the nozzle hole.
[0010]
That is, the shot blasting process in which abrasive grains are projected onto the ridgeline between the nozzle hole and the nozzle hole plate, the abrasive grain is projected onto the nozzle hole plate that is the workpiece, and the ridgeline of the nozzle hole as the workpiece In order to remove burrs generated by pre-processing and the like, and to perform uneven processing by projecting abrasive grains on the surface of the workpiece, R chamfering is performed to perform R chamfering by projecting abrasive grains onto the ridgeline of the nozzle hole. It is possible.
[0011]
On the other hand, as a means for increasing or decreasing the flow rate of the fluid flowing through the nozzle hole, the fluid flowing from the fluid passage flows into the nozzle hole of the nozzle plate disposed at the outlet of the fluid passage formed at the tip of the valve body. By making the shape of the inlet of the nozzle hole into a shape that can reduce fluid friction loss, that is, the ridgeline of the inlet of the nozzle hole is a predetermined R dimension or a predetermined sagging amount by R chamfering, for example, by increasing the R chamfering, the fluid flow rate Can be increased.
[0012]
On the other hand, in the method for manufacturing a fluid injection valve of the present invention, a shot blasting process capable of removing burrs generated on the ridgeline by projecting abrasive grains onto the ridgeline of the nozzle hole of the nozzle hole plate and R-chamfering the ridgeline. Since the projection period of the abrasive grains is set to a predetermined projection time, for example, the R chamfering to be processed into the ridgeline at the nozzle hole entrance can be set to a predetermined R dimension or a predetermined sagging amount. Therefore, it is possible to adjust to a predetermined fluid flow rate corresponding to the measurement of the fluid ejected from the nozzle hole according to the predetermined R dimension or sagging amount in which the R chamfering process is performed on the ridgeline of the nozzle hole.
[0013]
As described in
[0014]
In general, shot blasting is performed by projecting abrasive grains onto the workpiece and applying concavo-convex treatment to the surface of the workpiece using the kinetic energy of the abrasive grains, or rounding or sagging the ridgeline of the workpiece. It is a processing method used for performing etc. When this type of processing method is applied to removal of burrs on the ridgeline of the nozzle hole formed in the nozzle hole plate as a workpiece disposed at the tip of the valve body, and R-chamfering of this ridgeline, At the beginning of the projection of the abrasive grains, the ridge line of the nozzle hole formed in the base material of the nozzle hole plate and the burr generated due to damage of the base material in the processing process such as pre-processing on this ridge line Remove the generated burrs while tilting in the projection direction. When this abrasive grain projection is continued, the ridge line itself formed on the base material of the nozzle hole plate is bent in the projection direction. If projection continues further, in some cases, for example, the ridgeline may be pushed and bent from the base of the ridgeline, and the ridgeline may be caught in the nozzle hole, resulting in a state where the ridgeline is simply sag. There is.
[0015]
On the other hand, in the fluid injection valve manufacturing method of the present invention, as the shot blasting process, the first shot blast for projecting abrasive grains on the upper surface of the nozzle hole plate on the side where the fluid flows into the nozzle hole is performed. Ridge line itself, comprising a step, a second shot blasting step for projecting abrasive grains to the bottom surface of the nozzle hole plate on the side from which the fluid flows out, and a third shot blasting step for projecting abrasive grains again to the top surface of the nozzle hole plate. Alternatively, before the ridge line having burrs remaining without being removed is caught in the nozzle hole, the ridge line is jetted by reversing the projection direction of the abrasive grains, that is, switching from the first shot blast process to the second shot blast process. It is possible to remove the bent portion of the ridge line and the burr without being caught in the hole. Further, in the second shot blasting process, the ridge line bent in the first shot blasting process can be bent in the opposite direction by projecting the abrasive grains from the direction opposite to the abrasive grain projecting direction in the first shot blasting process. Therefore, it is possible to correct the bending of the ridgeline.
[0016]
For this reason, by repeating the reversal of projection, that is, returning to the abrasive grain projection direction of the first shot blasting process again in the third shot blasting process, the bending of the ridgeline is corrected and the R chamfering process of the ridgeline is possible. is there.
[0017]
Therefore, since the projection time of the abrasive grains in the third shot blasting process capable of R chamfering of the ridgeline is adjusted to the predetermined projection time, the R chamfering processed into the ridgeline of the nozzle hole corresponds to the predetermined R dimension or the predetermined R dimension. The amount of sagging can be formed.
[0018]
According to
[0019]
That is, since the abrasive grains are projected on the upper surface of the nozzle hole plate on the side where the fluid flows into the nozzle holes in the first shot blasting process, the direction of flowing from the fluid upstream to the downstream of the nozzle holes of the nozzle hole plate, that is, the fluid injection direction, It is possible to bend the burr generated on the ridgeline of the nozzle hole entrance on the nozzle hole plate upper surface. Further, since the abrasive particles are projected in the direction opposite to the abrasive grain projecting direction in the second shot blasting process, that is, the abrasive grain projecting from the direction opposite to the abrasive grain projecting direction in the first shot blasting process, the first shot blasting process Since the ridge line and burr bent in the injection direction in the second shot blasting process are in a standing state with respect to the projection direction by the second shot blasting process, the rigidity increases, It is possible to enhance the polishing action of abrasive grains against a certain burr.
[0020]
As a result, the polishing action by the abrasive grain projection on the burrs is improved, so that burrs generated on the ridge lines can be efficiently removed.
[0021]
Therefore, the burr | flash which becomes a fluid loss factor of the fluid injected from a nozzle hole can be removed efficiently, and can be lost.
[0022]
According to a fourth aspect of the present invention, the predetermined projection time is the predetermined fluid flow rate of the nozzle hole measured when the predetermined ridge line machining projection time elapses during the predetermined ridge line machining projection time for performing burring removal of the ridge line and R chamfering of a predetermined R dimension. This is a time obtained by adding a flow rate correction projection time corresponding to a difference from a predetermined fluid flow rate.
[0023]
That is, the flow rate correction according to the difference between the fluid flow rate of the nozzle hole to be measured and the predetermined fluid flow rate as the target fluid flow rate when a predetermined ridge line machining projection time for performing deburring of the ridge line and R chamfering of a predetermined R dimension has elapsed. Since the time obtained by adding the projection time to the predetermined ridgeline processing projection time is set as the predetermined projection time, for example, the fluid flow rate of the nozzle holes can be adjusted to the target fluid flow rate for each nozzle hole plate in which the nozzle holes are formed.
[0024]
According to
[0025]
That is, the flow rate correction projection time for projecting abrasive grains is a projection time for adjusting to a predetermined fluid flow rate, and is a jet measured when a predetermined ridge line machining time has elapsed on a ridge line in which an R chamfer having a predetermined R dimension is formed. This is the time during which a predetermined ridge line sagging amount can be formed with a predetermined fluid flow rate corresponding to the difference between the fluid flow rate of the hole and the predetermined fluid flow rate. Accordingly, the time for re-projecting the abrasive grains to the nozzle hole in which the R chamfer having the predetermined R dimension is formed is set to the flow rate correction projection time corresponding to the difference between the measured fluid flow rate of the nozzle hole and the predetermined fluid flow rate. Thus, for example, it is possible to easily adjust the fluid flow rate of the nozzle holes to the target fluid flow rate for each nozzle plate in which a plurality of nozzle holes are formed.
[0026]
According to the sixth aspect of the present invention, the abrasive grain projection means for projecting abrasive grains makes the time for projecting to at least one of the upper surface of the nozzle hole plate and the lower surface of the nozzle hole plate variable.
[0027]
In other words, the abrasive grain projecting means for projecting the abrasive grains has a predetermined projection time for each of the projection times of the abrasive grains projected toward the nozzle hole plate upper surface and the nozzle hole plate lower surface, that is, the nozzle hole inlet side ridge line and the nozzle hole outlet side ridge line. Is adjustable.
[0028]
Thereby, in the shot blasting process in which burrs are removed from the ridgeline of the nozzle hole and the R chamfering process is performed, the projection time of the abrasive grains in each of the first shot blast process, the second shot blast process, and the third shot blast process is set. The desired projection time can be adjusted according to the processing action by each abrasive grain projection.
[0029]
Therefore, for example, the projection time of the abrasive grains in the third shot blasting process is adjusted to a predetermined projection time corresponding to the measurement of the fluid ejected from the nozzle hole, that is, adjustable to a predetermined fluid flow rate as a target fluid flow rate. Can do.
[0030]
According to
[0031]
Since the abrasive grain projecting means is a means capable of projecting independently in each of the first shot blasting process, the second shot blasting process, and the third shot blasting process, the abrasive grain is projected onto the nozzle hole plate. When switching from the first shot blasting process in which the direction is reversed to the second shot blasting process, or from the second shot blasting process to the third shot blasting process, it is not necessary to reverse the abrasive grain projection means or the nozzle hole plate. For this reason, it is possible to stably perform abrasive grain projection onto the nozzle hole plate in accordance with each processing action in each of the first shot blasting process, the second shot blasting process, and the third shot blasting process. It is.
[0032]
Further, the nozzle hole plate is continuously arranged at a predetermined interval in the longitudinal direction of the strip-shaped thin plate member as a base material for forming the nozzle hole plate, and the first shot blast process, the second shot blast process, and the third The abrasive grain projecting means corresponding to the shot blasting process can reciprocate so as to cross the strip-like thin plate member. For this reason, as compared with the means for adjusting the projection time by projecting and shutting off by opening and closing the electromagnetic valve etc. as the abrasive grain projection means and the means for adjusting the projection time by sealing the projection surface with a shutter etc., this book The abrasive grain projecting means according to the method for manufacturing a fluid injection valve of the invention is arranged on the strip-like thin plate member according to the moving time of traversing the strip-like thin plate member without causing an unexpected change in the abrasive grain flow rate to be projected. It is possible to stably adjust the time for projecting the nozzle plate, that is, the time for projecting the abrasive grains to the ridgeline of the nozzle hole.
[0033]
Accordingly, in each step of the first shot blasting process, the second shot blasting process, and the third shot blasting process, it is possible to stably adjust the projection time according to each processing action. It is possible to perform burr removal and R chamfering processing with a predetermined R dimension on the ridgeline formed in the nozzle hole, and to adjust to a predetermined fluid flow rate as a target fluid flow rate.
[0034]
According to
[0035]
That is, the belt-like thin plate member in which the nozzle hole plates are continuously arranged at a predetermined interval is sequentially fed in the belt-like longitudinal direction, and corresponds to the first shot blast process, the second shot blast process, and the third shot blast process. Since the abrasive grain projecting means is arranged so as to project the abrasive grains to different nozzle holes arranged in the belt-like thin plate member, the abrasive grain projecting means corresponding to each step is provided on the same nozzle hole plate. Compared to the arrangement and the alternating operation, the production apparatus according to the production method of the present invention can provide a simple production system without being complicated.
[0036]
According to
[0037]
For this reason, for example, with respect to the required projection time of the abrasive grains in the first shot blasting process, the second shot blasting process, and the third shot blasting process, each projection time per abrasive grain projection device as an abrasive grain projection means If the arrangement number of the abrasive grain projection means corresponding to the first shot blasting process, the second shot blasting process, and the third shot blasting process is appropriately determined, the first shot blasting process, the second shot blasting process, The first shot blasting process and the second shot in the same nozzle hole plate are finally performed by projecting and sequentially feeding to different nozzle hole plates by the abrasive grain projection means corresponding to the two shot blasting process and the third shot blasting process. The cycle time at which the projection of the shot blast process and the third shot blast process is completed Mel it is possible.
[0038]
According to the tenth aspect of the present invention, in the pilot hole machining step, the bottomed hole is formed by pressing with a punch, and the nozzle hole extruded by the bottomed hole is ground to a predetermined thickness position of the nozzle hole plate. Remove the convex parts on the plate surface.
[0039]
As a pilot hole machining step for machining the pilot hole of the nozzle hole plate, a bottomed hole is formed by pressing with a punch, and extruded to the predetermined thickness position of the nozzle hole plate to be extruded by the bottomed hole. By using the pilot hole machining process that removes the projections on the surface of the nozzle hole plate, it is possible to process the nozzle holes in a shorter time compared to removal machining such as electric discharge machining that processes the pilot hole shape of the nozzle hole. The bottomed hole can be adjusted by a nozzle hole processing method that can be adjusted to a predetermined fluid flow rate as a target fluid flow rate related to the measurement of fluid ejected from the nozzle holes in the shot blasting process according to the method of manufacturing a fluid injection valve of the present invention. Grinding burr removal of the ridgeline that occurs when removing the projections on the surface of the extruded nozzle hole plate, R chamfering after removing the grinding burr, and adjusting the fluid flow rate of the nozzle hole to the target fluid flow rate It can surely be.
[0040]
According to the eleventh aspect of the present invention, the bottomed hole is a tapered hole whose diameter increases toward the opening of the bottomed hole, and the axis of the bottomed hole is perpendicular to the perpendicular line to the nozzle hole plate. Inclined.
[0041]
That is, the bottomed hole for forming the nozzle hole penetrating the nozzle hole plate is a tapered hole whose diameter increases toward the opening of the bottomed hole, and the axis of the bottomed hole is orthogonal to the nozzle hole plate. It is inclined with respect to the vertical line.
[0042]
When the fluid injection valve manufacturing method of the present invention is applied, the injection hole is formed in the injection hole plate such that the injection hole has a tapered hole and the axis of the injection hole is inclined with respect to the injection hole plate. In the nozzle hole where the ridge line of the nozzle hole has a sharp edge due to the taper hole or the inclination of the nozzle hole axis line, etc., even if the boundary between the ridge line and the burr is not clear in shape, the projection direction of the abrasive grains projected on the ridge line Burr removal and R chamfering can be performed by the processing action of the shot blasting process that repeats reversal, and the flow rate of the nozzle hole is adjusted to the target fluid flow rate by adjusting the projection time of the abrasive grains projected on the ridgeline to a predetermined time. Can be adjusted.
[0043]
According to a twelfth aspect of the present invention, there is provided a flow rate measuring step for measuring the flow rate of fluid ejected from the nozzle hole, and the abrasive grain projection condition in the shot blasting step is corrected according to the fluid flow rate measured in the flow rate measuring step. It is characterized by that.
[0044]
Here, the abrasive grain projection conditions of the present invention include not only the abrasive grain projection time but also the abrasive grain projection flow rate, the abrasive grain projection pressure, the distance between the abrasive grain projection means and the nozzle hole plate, and the like.
[0045]
According to the twelfth aspect of the present invention, the abrasive grain projection state in the shot blasting process is corrected according to the fluid flow rate measured in the flow rate measuring step, so that the fluid injection amount from the injection hole is adjusted to a desired injection amount. In doing so, an easy and accurate metering can be realized.
[0046]
Further, as in
[0047]
According to the fourteenth aspect of the present invention, the deburring shot blasting process for deburring the pilot hole machined in the pilot hole machining process and the injection holes deburred in the deburring shot blasting process are injected. The flow rate metering shot blasting process for metering the fluid flow rate is corrected, and the abrasive grain projection state in this flow metering shot blasting process is corrected according to the fluid flow rate measured in the flow rate measuring process. Both removal and metering of the fluid injection amount can be achieved.
[0048]
In addition, about correction | amendment of an abrasive grain projection state, you may perform in the shot blasting process with respect to the nozzle hole plate which measured the fluid flow volume in the flow volume measurement process like
[0049]
According to the seventeenth aspect of the present invention, the shot blasting step is a first shot blasting step in which abrasive grains are projected onto one surface of the nozzle hole plate on either the fluid inflow side or the fluid outflow side. And a second shot blasting process in which abrasive grains are projected onto the other side of the nozzle hole plate, so that burrs can be reliably secured by performing shot blasting on both the front and back surfaces of the nozzle hole plate. Can be removed.
[0050]
According to the eighteenth aspect of the present invention, the pilot hole machining step includes press working by a punch, and in the first shot blasting step, the abrasive grains are projected from a direction opposite to the direction in which the punch enters the nozzle hole plate. Since it has the feature, abrasive grains can be projected from the opposite direction of the bending to the burr formed by the press working in the pilot hole machining step, and as a result, more effective burr removal can be realized.
[0051]
According to the nineteenth aspect of the present invention, in the fluid injection valve manufacturing method of the present invention, the injection hole axis line that determines the injection direction is inclined with respect to the fluid injection valve axis as the injection hole arranged in the injection hole plate. It is suitable for a fluid injection valve provided with an injection hole plate having either one of the above-described characteristics and one that expands in the injection direction.
[0052]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, a specific embodiment will be described with reference to the drawings by applying a method for manufacturing a fluid injection valve of the present invention to a method for manufacturing a fuel injection valve for an internal combustion engine.
[0053]
(First embodiment)
FIG. 1 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a manufacturing apparatus according to an embodiment of the present invention. FIG. 2 is a schematic diagram showing a manufacturing method of the fluid injection valve of the present embodiment, and is a block diagram showing a processing method of an injection hole for injecting fluid. FIG. 3 shows a predetermined ridge line processing projection at a predetermined ridge line processing projection time for removing burrs generated on the ridge line between the nozzle hole and the nozzle hole plate and R chamfering processing of the ridge line in the third shot blasting process in FIG. A processing method for projecting abrasive grains onto the upper surface of the nozzle hole plate for a projection time obtained by adding a flow rate correction projection time according to the difference between the fluid flow rate of the nozzle hole measured over time and a predetermined fluid flow rate as a target flow rate FIG. FIG. 4 is a schematic diagram showing a ridge line that has fallen in a state of being bent in the abrasive grain projection direction by projecting abrasive grains onto the nozzle hole plate, which is a workpiece, in the shot blasting process in FIG. 2. FIG. FIG. 5 is a cross-sectional view showing a fuel injection valve applied to the fluid injection valve manufacturing method of the present embodiment. FIG. 6 is an enlarged cross-sectional view of the vicinity of the valve portion including the nozzle hole plate as the workpiece in FIG. FIG. 7 is a schematic diagram for explaining a machining process in which abrasive grains are projected onto an injection hole plate as a workpiece in the shot blasting process in FIG. 2, and FIG. 7A shows both surfaces of the injection hole plate. 7B is a schematic diagram showing a comparative example in the case of projecting only in one direction, FIG. 7B is a method of projecting abrasive grains according to the embodiment of the present invention, and in the comparative example of FIG. It is a schematic diagram showing repeating reversal of the projection direction of the abrasive grain projected on a nozzle hole plate surface after predetermined projection time progress. FIG. 8 shows a corrected flow rate projection time corresponding to the difference between the fluid flow rate of the nozzle hole to be measured and the predetermined fluid flow rate as the target flow rate in the third shot blasting process in FIG. And a ridge line sagging amount formed by abrasive grain projection for a correction flow rate projection time and a flow rate correction amount. FIG. 9 is a sectional view showing a ridge line sagging portion formed by applying the shot blasting process shown in FIG. 2 to various nozzle hole shapes.
[0054]
(Outline of manufacturing method of fluid injection valve, its manufacturing apparatus, and effect)
As shown in FIG. 1, the manufacturing apparatus according to the embodiment of the present invention is an abrasive spray nozzle that projects abrasive grains for processing an injection hole plate 28 (see FIGS. 5 and 6) as a
[0055]
Here, as a projection force source for projecting abrasive grains, as shown in FIG. 1, a compressive fluid such as factory air is used, and projection conditions can be set by a control device (not shown). For example, as projection conditions, the abrasive grain projection time by the opening / closing timing of the
[0056]
The
[0057]
The abrasive
[0058]
Note that the control of the number of abrasive grains is to control the grinding wheel projection time and the grinding stone flow rate (specifically, the weight of the grinding stone projected per unit time) among the above-mentioned projection conditions, Control of the kinetic energy of a grain is controlling nozzle distance and a projection speed (projection pressure).
[0059]
Here, the control of the projection condition by the nozzle distance or the projection pressure as the control of the kinetic energy of the abrasive grains is performed by increasing the fluid flow rate in the
[0060]
On the other hand, among the control of the projection condition by the grinding wheel projection time or the grinding stone flow rate as the control of the number of abrasive grains applied, the control of the projection condition by the grinding stone flow rate is, for example, a fine nozzle hole having a hole diameter of about 0.1 mm as the
[0061]
Further, as a method for controlling the projection condition based on the grinding wheel projection time, a projection time control (hereinafter, electromagnetic valve) that makes the projection time variable by turning on and off the
[0062]
Therefore, the control of the projection conditions by the nozzle distance, the projection pressure, and the grinding stone flow rate, and the projection time control by opening and closing of the
[0063]
In the present invention, it is possible to control the projection conditions such as the above-mentioned nozzle distance, projection pressure, and grinding stone flow rate while keeping the abrasive grain projection time constant, but here as the abrasive grain projection means used in this embodiment The
[0064]
The
[0065]
Next, a method for manufacturing the fluid injection valve of the present invention will be described below with reference to FIGS.
[0066]
As shown in FIGS. 2 and 3, the fluid injection valve manufacturing method includes a pilot
[0067]
That is, the fluid injection valve manufacturing method of the present invention includes the pilot
[0068]
In particular, the
[0069]
On the other hand, as means for increasing or decreasing the flow rate of the fluid flowing through the
[0070]
In contrast, in the
[0071]
Here, the predetermined amount of sagging formed on the edge 28Ue is substantially R chamfered at the edge as the tip of the base material of the
[0072]
Hereinafter, the pilot
[0073]
In the lower
[0074]
The burrs generated on the edges 28Ue and 28Le due to the removal processing in the preliminary
[0075]
The pilot
[0076]
Next, the
[0077]
In general, shot blasting, in which abrasive grains are projected onto the
[0078]
In addition, the detail of the comparative example (refer FIG. 7A) as a conventional method in the case of projecting an abrasive grain only to one direction among the both end surfaces of the
[0079]
On the other hand, in the method for manufacturing a fluid injection valve according to the embodiment of the present invention, the
[0080]
For this reason, at the beginning of the projection of the abrasive grains (specifically, the first shot blasting process 310), before the edge 28Ue itself or the edge 28Ue having burrs left unremoved is caught in the
[0081]
Further, by reversing the abrasive grain projection direction in the second
[0082]
In addition, the burr generated on the edge 28Ue is removed through the processing steps of the first
[0083]
The details of the
[0084]
(Fuel injection valve as fluid injection valve)
Next, the
[0085]
As shown in FIGS. 5 and 6, the
[0086]
First, the
[0087]
The
[0088]
On the inner peripheral side of the
[0089]
The
[0090]
Further, most of the large-diameter
[0091]
Thereby, the weight reduction of the
[0092]
In the internal passage of the large-diameter
[0093]
The
[0094]
Next, the
[0095]
As shown in FIG. 5, the
[0096]
The
[0097]
Further, as shown in FIG. 5, a
[0098]
Thereby, the magnetic circuit by which the magnetic force generated by energizing the
[0099]
The
[0100]
The
[0101]
The
[0102]
The adjusting
[0103]
A
[0104]
Here, the operation of the
[0105]
When the
[0106]
As a result, the
[0107]
(Details of manufacturing method and effect of fluid injection valve)
The fluid injection valve manufacturing method of the present invention includes a pilot
[0108]
(Processing method related to geometric formation of nozzle hole shape in shot blasting process)
The
[0109]
In addition, as a processing method for removing burrs and R chamfering at the edge of a fine nozzle hole having a diameter of about 0.1 mm, an electroprocessing represented by electrolysis, which is a non-contact processing method, that is, a so-called electrical discharge forming method is also effective. In addition, the processing cost such as equipment cost and running cost is higher than the forming method by machining such as shot blasting. Moreover, since the distance between the electrode, which is a tool for performing electric discharge machining, and the
[0110]
Here, the specifications (shape, injection hole axial direction) of the
[0111]
That is, the edges 28Ue and 28Le are important shape factors contributing to the fuel flow rate and directionality and the spray pattern, and depending on the shape (for example, reduction of the nozzle hole area due to burrs or the like generated on the edge), There is a possibility that the fuel flowing through the
[0112]
On the other hand, in the embodiment of the present invention, the abrasive grains are not projected only in one direction among the both end faces of the
[0113]
Thereby, in the first
[0114]
Further, by reversing the abrasive grain projection direction in the second
[0115]
In this second
[0116]
In addition, the abrasive
[0117]
Here, the abrasive grain projection times in the second
[0118]
Next, using the fluid injection valve manufacturing method of the present embodiment, the injection hole machining of the
[0119]
Here, as shown in FIG. 7A and FIG. 4, so-called oblique holes in which the injection hole axis line that determines the injection direction is inclined with respect to the axis of the
[0120]
Hereinafter, in the comparative example shown in FIG. 7 (see FIG. 7A) and the manufacturing method of the present embodiment (see FIG. 7B), the edge machining process will be described by focusing on this sharp edge.
[0121]
First, a conventional method for projecting only in one projection direction, which is a comparative example, will be described below with reference to FIG.
[0122]
The upper left stage side of FIG. 7A shows the projection direction of the abrasive grains as the processing conditions of the abrasive
[0123]
As shown in FIG. 7 (a1) to FIG. 7 (a6), the edge 28Ue (specifically, the sheep edge) defeats a non-rigid burr so-called thin burr at the beginning of abrasive grain projection (FIG. 7 (a1), FIG. 7 (a2)), when this abrasive grain projection is continued, thin burrs are removed (refer to the process progress of FIG. 7 (a1) to FIG. 7 (a3)). At this time, a burr that is higher in rigidity than a thin burr having no rigidity and difficult to distinguish from the rigidity of the tip of the tapered sharp edge 28Ue falls down together with the edge 28Ue without being removed (see FIG. 7 (a3)). . When the abrasive grain projection is further continued, the falling degree of the falling state in which the edge 28Ue falls in the grinding wheel projection direction gradually increases according to the abrasive grain projection time (FIG. 7 (a4) to FIG. 7 (a6). )). At this time, if the abrasive grain projection time is too long, the edge 28Ue is caught in the
[0124]
When the edge 28Ue is in a state of being entrained in the
[0125]
On the other hand, the manufacturing method of the
[0126]
As shown in FIG. 7B, in the first
[0127]
Next, when the first predetermined projection time elapses, the first
[0128]
When the second predetermined projection time projected in the second
[0129]
Accordingly, burrs are removed in the first
[0130]
In other words, in the first
[0131]
For this reason, if the first predetermined projection time is too short, the burrs cannot be completely removed. If the first predetermined projection time is too long, the projection direction in the second
[0132]
In addition, about the abrasive grain to project, a particle size is about 10-20 micrometers (from the clogging of the
[0133]
When the nozzle hole processing of the
[0134]
(Processing method related to hydrodynamic shaping in which the shape of the nozzle hole formed geometrically in the shot blasting process is adjusted to a predetermined fluid flow rate as a target fluid flow rate)
First, from the manufacturing method related to the geometric formation described above, the projection time required to remove the burrs generated on the edge 28Ue of the
[0135]
For this reason, in the final stage of the
[0136]
Since the final stage of the
[0137]
Thereby, the
[0138]
Specifically, as shown in FIG. 3, the third
[0139]
In the flow rate correction
[0140]
The third
[0141]
Next, a method for calculating the flow rate correction projection time required for hydrodynamic shaping of the nozzle hole inlet that satisfies the target flow rate performed in the flow rate correction
[0142]
In the characteristic diagram showing the relationship of the projection time to the fluid flow rate of the
[0143]
For the sake of simplification, the origin of the horizontal axis represents the state in which the shape of the
[0144]
Therefore, this predetermined sag amount is projected for the flow rate correction projection time within the allowable sag amount range from the allowable collapse amount limited by the mechanical strength of the base material of the
[0145]
As shown in FIG. 8, when the predetermined R dimension of the geometrically formed edge 28Ue is small, when it is desired to re-project for the flow rate correction projection time, the influence of the flow rate change on the projection time is high and sensitive (FIG. 8). (Refer to (1) in the figure), the larger the predetermined R dimension is, the less insensitive (see (2) in FIG. 8).
[0146]
Here, when re-projecting the
[0147]
Therefore, in order to reduce the flow rate variation between the
[0148]
On the other hand, the projection time control by the movement of the abrasive grain projection means 3 of the abrasive grain projection means 3 according to the manufacturing method of the fluid injection valve of the present invention is a control method that has good controllability and can increase the repeatability. Therefore, since the projection time can be shortened and the aim can be made with high accuracy, the pilot hole is processed to be the same as the
[0149]
Note that a plurality of
[0150]
In the processing method for determining the target flow rate difference for each
[0151]
The sag as a ridge sag in which the hydrodynamic shaping of the nozzle hole inlet is performed by projecting abrasive grains for the flow rate correction projection time so as to satisfy the target flow rate is the edge 28Ue on the inlet side of the
[0152]
(Second Embodiment)
The abrasive
[0153]
Thereby, by forming the abrasive grains for the flow rate correction projection time so as to satisfy the target flow rate, the formation of the predetermined sag amount of the edge 28Ue where the hydrodynamic shaping of the nozzle hole inlet is performed improves the ease of production. In addition, the machining time required for the nozzle hole machining by the lower
[0154]
FIG. 10 shows a manufacturing method according to the present embodiment, which is a shot blasting process in which burrs are removed from the ridgeline between the nozzle hole and the nozzle hole plate, and the chamfering process is performed on the ridgeline to a predetermined R dimension or a predetermined sagging amount. FIG. FIG. 11 is a schematic diagram showing a pilot hole machining step that is a pre-step of the shot blasting step shown in FIG. 10 among the manufacturing steps according to the present embodiment. FIG. 12 is a schematic diagram for explaining a machining process in the case where the shot blasting process shown in FIG. 10 is applied to various nozzle hole shapes to remove burrs on the ridgeline and perform R chamfering. FIG. 12 (d) to FIG. 12 (d) are schematic diagrams showing the process of processing the nozzle hole shape to which the embodiment of the present invention can be suitably applied, and FIG. 12 (a) is a comparative example, and a jet to which the conventional method can be applied. It is a schematic diagram which shows the process of a hole shape.
[0155]
First, as shown in FIGS. 7 and 10, the abrasive
[0156]
For this reason, for example, the first predetermined projection time and the second predetermined projection time corresponding to the respective projection times in each of the first
[0157]
Thereby, since the abrasive grain projection means 3 is a means which can project independently in each process of the 1st
[0158]
Secondly, the
[0159]
Thereby, the abrasive grain projection means (specifically, the abrasive
[0160]
For this reason, for example, as a control method for controlling the number of abrasive grains of the abrasive grain projection means 3, projection time control by opening and closing of the
[0161]
Accordingly, in each of the first
[0162]
In addition, as shown in FIG. 10, the belt-like thin plate member 2 a is subjected to the pilot hole machining in the
[0163]
In addition, the belt-like thin plate member 2a in which the
[0164]
Thirdly, the strip-shaped thin plate member 2a, which is a workpiece, is sequentially fed in the longitudinal direction, and abrasive grain projections corresponding to the first
[0165]
That is, the belt-like thin plate member 2a in which the
[0166]
As a result, the manufacturing apparatus according to the manufacturing method of the present invention is more complicated than the one in which the abrasive grain projection means 3 corresponding to each of the
[0167]
Here, the belt-like thin plate member 2a is fed forward in the longitudinal direction means that the abrasive grain projection means 3 corresponding to the first
[0168]
For this reason, for example, the required projection time of abrasive grains in the first
[0169]
For example, the second predetermined projection time in the second
[0170]
Fourth, after the manufacturing process according to the present embodiment, the pilot
[0171]
Thus, as a pilot
[0172]
Specifically, as shown in FIG. 11, the pilot
[0173]
A processing device (specifically, a processing jig) 6 related to the press processing step 210 is mounted with a developed shape (specifically, a strip-shaped thin plate member 2a) of the
[0174]
In this processing apparatus, the shape of the tip of the
[0175]
Therefore, among the inner surfaces of the bottomed holes formed by the press working 210, the inner periphery 28ah of the
[0176]
In addition, this convex part 28ab is formed in the nozzle hole
[0177]
For this reason, in the
[0178]
Specifically, in the first
[0179]
Fifth, as a nozzle hole processing method related to the fluid injection valve manufacturing method of the present embodiment, a
[0180]
First, as the shape of the nozzle hole to which the conventional method can be applied, only the so-called cylindrical
[0181]
The cylindrical
[0182]
However, the
[0183]
For this reason, most of the
[0184]
In the shape of these
[0185]
As shown in FIGS. 12B to 12D, in the
[0186]
Specifically, in the third
[0187]
12C and 12D, the edge 28Le on the outlet side of the
[0188]
Therefore, if the fluid injection valve manufacturing method of the present invention is applied, the
[0189]
(Modification)
As a first modification, in place of the pilot
[0190]
Specifically, as shown in FIG. 13, the pilot
[0191]
Here, as shown in FIG. 13, in the end mill processing step 220, both edges 28Ue and 28Le of the
[0192]
For this reason, in the grinding process 250, it is necessary to form both the inner surfaces of the
[0193]
Therefore, even in the pilot
[0194]
As a second modification, instead of the pilot
[0195]
Specifically, as shown in FIG. 14, the pilot
[0196]
Here, as shown in FIG. 14, in the electric
[0197]
Even in the pilot
[0198]
In the above-described embodiment, abrasive grains are projected on the inflow side of the nozzle hole plate in the first shot blasting process, and abrasive grains are projected on the outflow side of the nozzle hole plate in the second shot blasting process. The abrasive grains are projected on the inflow side of the nozzle hole plate in the shot blasting process. However, the present invention is not limited to this. For example, the abrasive grains are projected on the outflow side of the nozzle hole plate in the first shot blasting process. The abrasive grains may be projected on the inflow side of the nozzle hole plate in the shot blasting process, and the abrasive grains may be projected on the outflow side of the nozzle hole plate in the third shot blasting process.
[0199]
Further, in the above-described embodiment, the abrasive projection direction in the first shot blasting process is defined as the incident directions of the
[0200]
In the above-described embodiment, the strip-shaped thin plate member 2a has been described on the assumption that the developed shape of the cup-shaped
[0201]
In each shot blasting process, the abrasive grain projection direction with respect to the nozzle hole plate may be the same, and the nozzle hole plate may be turned over in each shot blasting process.
[0202]
In the embodiment described above, the shot blast process is performed three times (first shot blast process, second shot blast process, and third shot blast process). 1 shot blasting step and second shot blasting step) alone or four or more shot blasting steps.
[0203]
Here, a modified example having four shot blasting steps will be described with reference to FIG.
[0204]
As shown in FIG. 15, the manufacturing process of this modification is roughly divided into a pilot
[0205]
The lower
[0206]
The
[0207]
In the
[0208]
In the fourth
[0209]
In this example, four abrasive grain projection nozzles (not shown) are provided in the forward feed direction of the
[0210]
And after the 1st-3rd shot blast process, when the nozzle hole plate by which flow volume measurement was carried out in flow measurement process 610 passes the 4th abrasive grain projection nozzle corresponding to the 4th
[0211]
The correction of the abrasive grain projection time is not limited to correction for the nozzle hole plate 28 (hereinafter referred to as a workpiece) whose flow rate has been measured in the flow rate measuring step 610. That is, the abrasive grain projection time for a workpiece different from the workpiece whose flow rate is measured may be corrected. For example, the measurement flow rate result of the preceding workpiece whose flow rate has been measured may be reflected in the abrasive grain projection time of the subsequent workpiece.
[0212]
Further, shot blasting according to the measured flow rate (that is, flow metering shot blasting according to claim 14) may be performed a plurality of times while changing the front and back directions.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a schematic diagram showing a schematic configuration of a manufacturing apparatus according to a first embodiment of the present invention.
FIG. 2 is a schematic view showing a manufacturing method of the fluid injection valve according to the first embodiment, and is a block diagram showing a processing method of an injection hole for injecting fluid.
FIG. 3 shows the predetermined ridge line processing projection during a predetermined ridge line processing projection time for performing removal of burrs generated on the ridge line between the nozzle hole and the nozzle hole plate and R chamfering of the ridge line in the third shot blasting process in FIG. 2; A processing method for projecting abrasive grains onto the upper surface of the nozzle hole plate for a projection time obtained by adding a flow rate correction projection time according to the difference between the fluid flow rate of the nozzle hole measured over time and a predetermined fluid flow rate as a target flow rate FIG.
FIG. 4 is a schematic diagram showing a ridge line that has fallen in a state of being bent in the abrasive grain projection direction by projecting abrasive grains onto a nozzle plate that is a workpiece in the shot blasting process in FIG. 2; FIG.
FIG. 5 is a cross-sectional view showing a fuel injection valve applied to the fluid injection valve manufacturing method of the first embodiment.
6 is an enlarged cross-sectional view of the periphery of a valve portion including a nozzle hole plate as a workpiece in FIG. 5;
7 is a schematic diagram for explaining a machining process in which abrasive grains are projected onto a nozzle hole plate as a workpiece in the shot blasting process in FIG. 2, and FIG. 7B is a schematic diagram showing a comparative example in the case of projecting only in one direction, FIG. 7B is a method of projecting abrasive grains according to the embodiment of the present invention, and in the comparative example of FIG. It is a schematic diagram showing repeating reversal of the projection direction of the abrasive grain projected on a nozzle hole plate surface after predetermined projection time progress.
FIG. 8 shows a correction flow rate projection time corresponding to a difference between a fluid flow rate of the nozzle hole to be measured and a predetermined fluid flow rate as a target flow rate in the third shot blasting process in FIGS. It is a graph showing the relationship between the ridgeline sagging amount formed by abrasive grain projection, and a flow volume correction amount.
9 is a cross-sectional view showing a ridge line sagging portion formed by applying the shot blasting process shown in FIGS. 2 and 3 to various nozzle hole shapes. FIG.
FIG. 10 is a manufacturing method according to the second embodiment, in which burrs are removed from a ridge line between a nozzle hole and a nozzle hole plate, and shot blasting is performed by performing R chamfering on the ridge line to a predetermined R size or a predetermined sag amount. It is a schematic diagram showing a process process.
11 is a schematic view showing a pilot hole machining step that is a pre-step of the shot blasting step shown in FIG. 7 among the manufacturing steps according to the second embodiment. FIG.
12 is a schematic diagram for explaining the machining process in the case where the shot blasting process shown in FIG. 10 is applied to various nozzle hole shapes to remove burrs on the ridgeline and perform R chamfering. FIG. 12 (d) to FIG. 12 (d) are schematic diagrams showing the process of processing the nozzle hole shape to which the embodiment of the present invention can be suitably applied, and FIG. 12 (a) is a comparative example, and a jet to which the conventional method can be applied. It is a schematic diagram which shows the process of a hole shape.
FIG. 13 is a schematic view showing a manufacturing process according to a first modification, in which the burring of the ridge line and the R chamfering process are performed when the pilot hole machining process is performed using end milling. .
FIG. 14 is a schematic view showing a manufacturing process according to a second modified example and showing a process of removing burrs from the ridge line and performing R chamfering when the prepared hole machining process is performed using electric discharge machining. .
FIG. 15 is a block diagram showing manufacturing steps according to a third modification.
[Explanation of symbols]
1 Fluid injection valve
2
2a A strip-like thin plate member in which the developed shape of the
2j Perpendicular to the surface of the
3. Abrasive projection nozzle as abrasive projection means
31, 32, 33 Abrasive projection means capable of independent projection (abrasive projection nozzles corresponding to the first
4 Abrasive grain feeder
5 Solenoid valve
6, (61, 62, 63) Processing jig (punch, die, punch guide)
7 End mill for end mill processing
8 EDM electrode
9 Grinding wheel
11 Filter
14 Cylindrical member
22 Suction member
24 Compression spring
25 Armature
26 Nozzle needle (valve member)
26c contact part
26e Large-diameter column body (thin cylindrical body)
28 Injection hole plate
28a nozzle hole
28 ah, 28 ab The inner circumference of the injection hole (of the bottomed hole in the press working step 210 of the lower hole machining step 200), the convex portion extruded onto the surface of the
28U, 28L Upper surface of the nozzle hole plate (on the fluid inflow side), Lower surface of the nozzle hole plate (on the fluid outflow side)
28Ue, 28Le Inlet side edge (ridge line) of
29 Valve body
29a Valve seat
29d Small-diameter cylindrical wall surface (needle support hole)
31 coils
100 shot blasting equipment
200 Drilling process
210, 220, 230 Press working process, end mill working process, electric discharge machining process
250 Grinding process
300 Shot blasting process
310, 320, 330 First shot blast process, second shot blast process, third shot blast process
331, 332, 333 Edge forming finishing process, flow correction amount determination process, flow correction shaping process
Claims (19)
前記噴孔プレートに前記噴孔の下孔を加工する下孔加工工程と、
前記噴孔プレートに砥粒を投射するショットブラスト加工工程とを備えた噴孔加工方法であって、
前記ショットブラスト加工工程による前記砥粒を投射する期間を所定投射時間にすることで、前記噴孔から噴射する流体の計量に対応する所定の流体流量に調整することを特徴とする流体噴射弁の製造方法。In a method of manufacturing a fluid injection valve in which an injection hole plate having a plurality of injection holes is disposed at an outlet of a fluid passage formed at a distal end portion of a valve body and fluid is injected from the injection holes.
A pilot hole machining step of machining the pilot hole in the nozzle hole plate;
A hole blasting method comprising a shot blasting step of projecting abrasive grains on the nozzle hole plate,
A fluid injection valve characterized by adjusting a predetermined fluid flow rate corresponding to the measurement of fluid ejected from the nozzle hole by setting a period during which the abrasive grains are projected by the shot blasting process to a predetermined projection time. Production method.
前記第３ショットブラスト工程にて投射する前記砥粒の投射時間を、前記所定投射時間に調節することを特徴とする請求項１に記載の流体噴射弁の製造方法。The shot blasting process includes a first shot blasting process in which abrasive grains are projected onto the upper surface of the nozzle hole plate on the side where the fluid flows into the nozzle hole, and the nozzle hole plate on the side where the fluid flows out. A second shot blasting process for projecting the abrasive grains on the lower surface, and a third shot blasting process for projecting the abrasive grains again on the upper surface of the nozzle hole plate,
The method for manufacturing a fluid injection valve according to claim 1, wherein a projection time of the abrasive grains projected in the third shot blasting step is adjusted to the predetermined projection time.
前記噴孔プレートを形成する母材としての帯状の薄板部材に、前記帯状の長手方向に前記噴孔プレートが所定間隔で連続的に配置され、
前記第１ショットブラスト工程、前記第２ショットブラスト工程、および前記第３ショットブラスト工程に対応する前記砥粒投射手段が、前記帯状薄板部材を横断するように、往復移動が可能であることを特徴とする請求項６に記載の流体噴射弁の製造方法。The abrasive grain projecting means is a means capable of independently projecting in each of the first shot blasting process, the second shot blasting process, and the third shot blasting process,
In the belt-like thin plate member as a base material forming the nozzle hole plate, the nozzle hole plate is continuously arranged at a predetermined interval in the belt-like longitudinal direction,
The abrasive grain projection means corresponding to the first shot blasting step, the second shot blasting step, and the third shot blasting step can reciprocate so as to cross the strip-like thin plate member. A method for manufacturing a fluid injection valve according to claim 6.
前記第１ショットブラスト工程、前記第２ショットブラスト工程、および記第３ショットブラスト工程に対応する前記砥粒投射手段が、それぞれ、前記帯状薄板部材に配置される異なる前記噴孔プレートに前記砥粒を投射するように配置されていることを特徴とする請求項７に記載の流体噴射弁の製造方法。The strip-shaped thin plate member is fed forward in the longitudinal direction,
The abrasive grain projecting means corresponding to the first shot blasting process, the second shot blasting process, and the third shot blasting process are different from each other in the nozzle plate disposed on the strip-shaped thin plate member. The method for manufacturing a fluid injection valve according to claim 7, wherein the fluid injection valve is arranged so as to project.
前記噴孔プレートに前記噴孔の下孔を加工する下孔加工工程と、
前記噴孔プレートに砥粒を投射するショットブラスト加工工程とを備えた噴孔加工方法であって、
前記噴孔から噴射される流体流量を計測する流量計測工程を有し、
前記流量計測工程にて計測した流体流量に応じて前記ショットブラスト加工工程の砥粒投射条件を補正することを特徴とする流体噴射弁の製造方法。In a method of manufacturing a fluid injection valve in which an injection hole plate having a plurality of injection holes is disposed at an outlet of a fluid passage formed at a distal end portion of a valve body and fluid is injected from the injection holes.
A pilot hole machining step of machining the pilot hole in the nozzle hole plate;
A hole blasting method comprising a shot blasting step of projecting abrasive grains on the nozzle hole plate,
Having a flow rate measuring step for measuring the flow rate of fluid ejected from the nozzle hole;
A method for manufacturing a fluid injection valve, comprising correcting the abrasive grain projection conditions in the shot blasting step according to the fluid flow rate measured in the flow rate measurement step.
これらショットブラスト工程のうち少なくとも一つのショットブラスト工程における砥粒投射条件を、前記流量計測工程にて計測した流体流量に応じて補正することを特徴とする請求項１２に記載の流体噴射弁の製造方法。The shot blasting process comprises a plurality of shot blasting processes,
13. The fluid injection valve according to claim 12, wherein abrasive grain projection conditions in at least one of the shot blasting steps are corrected according to the fluid flow rate measured in the flow rate measuring step. Method.
この流量調量ショットブラスト工程の砥粒投射条件を、前記流量計測工程にて計測した流体流量に応じて補正することを特徴とする請求項１２または１３に記載の流体噴射弁の製造方法。The shot blasting process includes a deburring shot blasting process for deburring the pilot hole processed in the pilot hole machining process, and a fluid ejected from the nozzle hole deburred in the deburring shot blasting process. It consists of a flow metering shot blasting process to meter the flow rate,
The method for manufacturing a fluid injection valve according to claim 12 or 13, wherein the abrasive grain projection conditions of the flow rate metering shot blasting step are corrected according to the fluid flow rate measured in the flow rate measuring step.
前記第１ショットブラスト工程では、前記パンチが前記噴孔プレートに入射する方向とは逆方向から砥粒を投射することを特徴とする請求項１７に記載の流体噴射弁の製造方法。The pilot hole machining step includes press working with a punch,
The fluid injection valve manufacturing method according to claim 17, wherein in the first shot blasting step, abrasive grains are projected from a direction opposite to a direction in which the punch enters the nozzle hole plate.
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